JPH0338926B2 - - Google Patents
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
- B21B27/03—Sleeved rolls
- B21B27/035—Rolls for bars, rods, rounds, tubes, wire or the like
-
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
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- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
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-
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- B21B31/00—Rolling stand structures; Mounting, adjusting, or interchanging rolls, roll mountings, or stand frames
- B21B31/16—Adjusting or positioning rolls
- B21B31/20—Adjusting or positioning rolls by moving rolls perpendicularly to roll axis
- B21B31/22—Adjusting or positioning rolls by moving rolls perpendicularly to roll axis mechanically, e.g. by thrust blocks, inserts for removal
- B21B31/26—Adjusting eccentrically-mounted roll bearings
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- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明はＨ形鋼エツジヤー圧延機のロール装置
に係り、特に同一ロールでフランジ幅の異なるＨ
形鋼のフランジのウエブ面からの中心偏りの矯正
が可能なロール装置に関し、Ｈ形鋼の熱間圧延の
分野に利用される。
〔従来の技術〕
一般にＨ形鋼の熱間圧延は第３図に示す如く、
ブレークダウン圧延機２、粗ユニバーサル圧延機
４、エツジヤー圧延機６および仕上ユニバーサル
圧延機８による工程で行われる。すなわち、スラ
ブ、矩形鋼片、ビームブランク等の素材をブレー
クダウン圧延機２で所定の形状に粗造形した後、
粗ユニバーサル圧延機４およびエツジヤー圧延機
６による複数パスの中間圧延を経て、仕上ユニバ
ーサル圧延機８において１パスでＨ形鋼製品に圧
延される。
前記中間圧延においては、粗ユニバーサル圧延
機４で第４図Ａに示す如くに水平ロール１０、垂
直ロール１２により各々ウエブ、フランジが圧延
され、第４図Ｂにて示す如く、エツジヤー圧延機
６のエツジヤーロール１４によりフランジ先端部
の圧下がなされる。仕上ユニバーサル圧延機８で
は第４図Ｃに示す如くに水平ロール１６、垂直ロ
ール１８により各々ウエブ、フランジが圧延され
るとともにフランジの角度がほぼ直角に成形され
る。
このようなＨ形鋼の圧延工程の中で、粗形鋼片
の上下左右の４ケ所のフランジ断面積の不揃い、
あるいは水平ロール、垂直ロールの相対的位置関
係の不良等により中心偏りが発生する。中心偏り
量は第５図に示す如くに、上下フランジのウエブ
面からの長さ（以後フランジ脚長と称する）イ、
ロの差の1/2で表され、これは本来のウエブの板
厚中心位置からのずれ量ハに相等しい。すなわち
中心偏り量＝(イ)−(ロ)／２＝(ハ)となる。JISG3192で
は
この中心偏り量の許容範囲をウエブ高さ300mm以
下のものでは±3.0mm、ウエブ高さ300mmを超える
ものでは±4.5mmと規定している。
従来、中心偏りの発生に対しては、エツジヤー
圧延機６のエツジヤーロール１４を第６図に示す
如き溝形状とし、エツジヤーロール１４のウエブ
面との接触を利用して、ウエブがロール面に接触
した状態でフランジ幅を圧下し、フランジに対し
てウエブを相対的に移動させる方法がとられてい
る。この方法では、ウエブに接触するロール面と
フランジ端部を圧下するロール面との距離ニ（以
後エツジヤー脚長と称する）は製品に合わせて決
定される。ところがフランジ脚長は一般に中間圧
延工程中で一定ではないため、フランジ端部とウ
エブ面の同時圧下が行われるパスは末期のパスに
限定されてしまい、それまではフランジあるいは
ウエブの一方はロールに接触しない状態で圧延が
進行する。
従つて極端な中心偏りが生じた場合を除き中心
偏りの矯正が可能なのは末期のパスのみである
が、この場合フランジ厚がフランジ脚長に比して
小であるため、第７図に示すようにフランジの座
屈が容易に生じ、中心偏り自体はほとんど矯正さ
れない。以上のように従来のこの方法は極端な中
心偏りに対しては有効であるが、通常の中心偏り
に対しては制御範囲が狭いという問題があつた。
加えて、この方法ではサイズ毎に専用のエツジヤ
ーロールを保有しなければならないという欠点が
あつた。
〔発明が解決しようとする問題点〕
本発明の目的はこれらの従来技術の欠点を解決
し、圧延中の全パスにわたつてフランジ端部とウ
エブ面の同時圧下を行い得るエツジヤーロールを
用いることにより、異なるフランジ脚長のＨ形鋼
について中心偏りを矯正し得るＨ形鋼エツジヤー
圧延機のロール装置を提供するにある。
〔問題点を解決するための手段〕
本発明の要旨とするところは次の如くである。
すなわち、ウエブ圧下ロールと該ウエブ圧下ロー
ルの両側に配設されたフランジ圧下ロールとを有
して成るＨ形鋼エツジヤー圧延機のロール装置に
おいて、前記フランジ圧下ロールもしくはウエブ
圧下ロールはロール主軸に対し回転方向の位置を
移動可能にする機構および所定位置を保持するた
めの機構を有する偏心中間リングと、前記偏心中
間リングの外側にベアリングを介して嵌合された
ロールリングから成り、該偏心中間リングがベア
リングを介してロール主軸に嵌合されていること
を特徴とするＨ形鋼エツジヤー圧延機のロール装
置である。
本発明の詳細を第１図Ａ，Ｂにて示した実施例
により説明する。第１図Ａ，Ｂは本発明の原理を
適用したエツジロールの構造の一例を示したもの
である。ロール主軸２０はロールチヨツク２２に
よつて支持され、ロール主軸２０にウエブ圧下ロ
ール２４とフランジ圧下ロール２６が設けられフ
ランジ圧下ロール２６の圧延トルクは内ギヤー２
７によつて伝達される。本発明の特徴とするフラ
ンジ圧下ロール２６はロール主軸２０にベアリン
グ２８を介して嵌合された偏心中間リング３０
と、偏心中間リング３０の外側にベアリング３２
を介して嵌合されたロールリング３４から構成さ
れている。
偏心中間リング３０は、内径と外径の中心間距
離がホである円心カムであり、例えば油圧モータ
などの位置制御用モータ３６により中間リング回
転ギヤー３８を介して回転および固定が自在であ
る。
〔作用〕
次に上記の如き構成を有する本発明のロールの
作用について説明する。第２図Ａ，Ｂは本発明に
おけるエツジヤー脚長変更装置の偏心中間リング
による相対的位置変更の原理を示したものであ
り、位置制御用モータ３６を回転することにより
中間リング回転ギヤー３８を駆動し、偏心中間リ
ング３０を回転あるいは固定することができる。
偏心中間リング３０を回転することにより、ロー
ルリング３４の中心は軌跡４０で移動し、従つて
ロールリング３４の第２図Ａにおける鉛直方向最
下面は振幅ヘで軌跡４２のように移動する。すな
わち、偏心中間リング３０を回転し固定すること
により、ロールリング３４の最下面、すなわちフ
ランジ圧下ロール２６の下面は軌跡４２の範囲で
固定し、フランジを圧延することができる。
すなわち、上記の如き構成のフランジ圧下ロー
ル２６とウエブ圧下ロール２４を使用して圧延す
ることによつてエツジヤー脚長ニを偏心中間リン
グ３０の内外径中心間距離ヘの倍量の範囲〔振幅
ヘの範囲〕で任意に調節しうることが可能であ
り、ロールを変更することなしにエツジヤー脚長
を変更して圧延することができる。
本発明は上記の説明および下記の実施例におい
て、フランジ圧下ロールに偏心中間リングとロー
ルリングを利用した方法を説明したが、フランジ
圧下ロールに替えてウエブ圧下ロールに偏心中間
リングとロールリングを同様に利用することもで
きる。本発明においてはいづれの方法においても
フランジ端部圧下面とウエブ圧下面との相対位置
を偏心中間リングにより任意に設定することが可
能である。
〔実施例〕
Ｈ形鋼のエツジヤー圧延機に本発明にかかる第
１表に示すロロール寸法の水平ロールを組込ん
で、呼称寸法600×200および600×300のＨ形鋼を
同一ロールによつて製造した。製品のフランジ脚
長はそれぞれ94.5mmおよび144mmであり、また圧
延中のフランジ脚長の製品寸法に対する偏差はい
ずれも±10mm程度であるので、エツジヤー脚長の
変更可能量は82mmから157mmまでの75mmとした。
[Industrial Application Field] The present invention relates to a roll device for an H-section steel edger rolling mill, and particularly relates to a roll device for an H-section steel edger rolling mill, and in particular, H
This invention relates to a roll device capable of correcting the deviation of the center of a flange of a section steel from the web surface, and is used in the field of hot rolling of H section steel. [Prior art] Generally, hot rolling of H-beam steel is carried out as shown in Fig. 3.
The process is carried out using a breakdown rolling mill 2, a roughing universal rolling mill 4, an edger rolling mill 6, and a finishing universal rolling mill 8. That is, after raw materials such as slabs, rectangular pieces of steel, and beam blanks are roughly formed into a predetermined shape using the breakdown rolling mill 2,
After a plurality of intermediate rolling passes by a rough universal rolling mill 4 and an edger rolling mill 6, it is rolled into an H-beam steel product in one pass in a finishing universal rolling mill 8. In the intermediate rolling, the web and flange are rolled by the horizontal roll 10 and vertical roll 12 in the rough universal rolling mill 4 as shown in FIG. 4A, and the web and flange are rolled in the edger rolling mill 6 as shown in FIG. The tip of the flange is rolled down by the edger roll 14. In the finishing universal rolling mill 8, as shown in FIG. 4C, the web and the flange are rolled by horizontal rolls 16 and vertical rolls 18, respectively, and the angle of the flange is formed into a substantially right angle. In the rolling process of such H-shaped steel, the flange cross-sectional area at four locations on the top, bottom, left and right of the rough-shaped steel slab is uneven,
Alternatively, center deviation occurs due to poor relative positional relationship between the horizontal roll and the vertical roll. As shown in Fig. 5, the amount of center deviation is determined by the length of the upper and lower flanges from the web surface (hereinafter referred to as flange leg length),
It is expressed as 1/2 of the difference in B, and this is equal to the amount of deviation C from the original web thickness center position. In other words, the center deviation amount = (a) - (b)/2 = (c). JISG3192 stipulates that the allowable range of center deviation amount is ±3.0mm for webs with a height of 300mm or less, and ±4.5mm for webs with a web height of over 300mm. Conventionally, in order to prevent the occurrence of center deviation, the edger roll 14 of the edger rolling mill 6 is formed into a groove shape as shown in FIG. A method is used in which the web is moved relative to the flange by reducing the flange width while in contact with the flange. In this method, the distance between the roll surface that contacts the web and the roll surface that rolls down the flange end (hereinafter referred to as edger leg length) is determined depending on the product. However, since the flange leg length is generally not constant during the intermediate rolling process, the passes in which the flange end and web surface are simultaneously rolled down are limited to the final pass, and until then, either the flange or the web is in contact with the roll. Rolling progresses without this. Therefore, unless an extreme center deviation occurs, center deviation can only be corrected in the final pass, but in this case, the flange thickness is small compared to the flange leg length, so as shown in Figure 7, Buckling of the flange easily occurs, and the center deviation itself is hardly corrected. As described above, this conventional method is effective against extreme center deviations, but has the problem that the control range is narrow for normal center deviations.
In addition, this method has the disadvantage that a dedicated edger roll must be provided for each size. [Problems to be Solved by the Invention] The purpose of the present invention is to solve these drawbacks of the prior art, and to use an edger roll that can simultaneously reduce the flange end and the web surface over all passes during rolling. Accordingly, it is an object of the present invention to provide a roll device for an H-section steel edger rolling mill that can correct the center deviation of H-section steels having different flange leg lengths. [Means for solving the problems] The gist of the present invention is as follows.
That is, in a roll device for an H-section steel edger rolling mill comprising a web reduction roll and flange reduction rolls disposed on both sides of the web reduction roll, the flange reduction roll or web reduction roll is rotated with respect to the roll main axis. The eccentric intermediate ring is composed of an eccentric intermediate ring having a mechanism for moving the position in the rotational direction and a mechanism for holding the predetermined position, and a roll ring fitted to the outside of the eccentric intermediate ring via a bearing. This is a roll device for an H-section steel edger rolling mill, characterized in that the roll main shaft is fitted through a bearing. The details of the present invention will be explained with reference to the embodiment shown in FIGS. 1A and 1B. FIGS. 1A and 1B show an example of the structure of an edge roll to which the principle of the present invention is applied. The roll main shaft 20 is supported by a roll chock 22, and the roll main shaft 20 is provided with a web reduction roll 24 and a flange reduction roll 26, and the rolling torque of the flange reduction roll 26 is controlled by an inner gear 2.
7. The flange reduction roll 26, which is a feature of the present invention, has an eccentric intermediate ring 30 fitted to the roll main shaft 20 via a bearing 28.
and a bearing 32 on the outside of the eccentric intermediate ring 30.
It is composed of a roll ring 34 that is fitted through the roll ring 34. The eccentric intermediate ring 30 is a circular cam whose inner diameter and outer diameter have a center-to-center distance of E, and can be freely rotated and fixed by a position control motor 36 such as a hydraulic motor via an intermediate ring rotating gear 38. . [Function] Next, the function of the roll of the present invention having the above configuration will be explained. FIGS. 2A and 2B show the principle of relative position change by the eccentric intermediate ring of the edger leg length changing device according to the present invention, in which the intermediate ring rotating gear 38 is driven by rotating the position control motor 36. , the eccentric intermediate ring 30 can be rotated or fixed.
By rotating the eccentric intermediate ring 30, the center of the roll ring 34 moves along a trajectory 40, and therefore the lowest vertical surface of the roll ring 34 in FIG. 2A moves along a trajectory 42 in amplitude. That is, by rotating and fixing the eccentric intermediate ring 30, the lowermost surface of the roll ring 34, that is, the lower surface of the flange reduction roll 26, is fixed within the range of the locus 42, and the flange can be rolled. That is, by rolling using the flange rolling roll 26 and the web rolling roll 24 configured as described above, the edger leg length can be increased to the range of the distance between the center of the inner and outer diameters of the eccentric intermediate ring 30; range], and rolling can be performed by changing the edger leg length without changing the rolls. In the above description and the following examples, the present invention has explained a method using an eccentric intermediate ring and a roll ring on a flange reduction roll, but instead of a flange reduction roll, an eccentric intermediate ring and a roll ring are used on a web reduction roll. It can also be used for. In either method of the present invention, the relative position between the flange end rolling surface and the web rolling surface can be arbitrarily set using the eccentric intermediate ring. [Example] A horizontal roll having the roll dimensions shown in Table 1 according to the present invention was installed in an edger rolling mill for H-beam steel, and H-beam steel with nominal dimensions of 600 x 200 and 600 x 300 were rolled using the same roll. Manufactured. The flange leg lengths of the product are 94.5 mm and 144 mm, respectively, and the deviation of the flange leg length from the product dimension during rolling is about ±10 mm, so the changeable amount of the edger leg length was set to 75 mm from 82 mm to 157 mm.
【表】
パスごとあるいは特定のパスごとに上下エツジ
ヤーロールのエツジヤー脚長を変更して、常にフ
ランジ端部の圧下とウエブ面の接触が上下面とも
行われる状態で圧延し、仕上圧延までに最終製品
のフランジ脚長に一致させた。エツジヤー脚長を
変更するには、まず位置制御用モータ３６によつ
て偏心中間リング３０を回転し、エツジヤー脚長
ニを所定のフランジ脚長に一致させた後、位置制
御用モータ３６をロツクし、偏心中間リング３０
が回転しないように固定した。この操作を各々の
偏心中間リング３０に対して行い圧延を行つた。
また比較のため、従来のエツジヤーロール１４
を用いた従来装置による圧延材と本発明のエツジ
ヤーロールによる圧延材とを圧延し、仕上ユニバ
ーサル圧延機の粗圧延材料の上、下フランジ脚長
を測定した。長手方向の最先端、最後端を除く中
央部で測定を行い、これらの測定値から中心偏り
量を求め、絶対値の平均値と標準偏差σを計算
した結果を第２表に示す。第２表より600×200、
600×300のいずれの場合も本発明実施例は従[Table] The edger leg lengths of the upper and lower edger rolls are changed for each pass or for each specific pass, and rolling is performed with the flange end rolled down and the web surface in contact with both the upper and lower surfaces. Matched the flange leg length of the product. To change the edger leg length, first rotate the eccentric intermediate ring 30 using the position control motor 36 to make the edger leg length match the predetermined flange leg length, then lock the position control motor 36, and then ring 30
was fixed so that it would not rotate. This operation was performed for each eccentric intermediate ring 30 to perform rolling. Also, for comparison, the conventional Edger Roll 14
The upper and lower flange leg lengths of the rough-rolled materials of the finishing universal rolling mill were measured by rolling a material rolled by a conventional device using a rolling mill and a material rolled by an edger roll of the present invention. Measurements were taken at the central portion excluding the leading and trailing ends in the longitudinal direction, the amount of center deviation was determined from these measured values, and the average absolute value and standard deviation σ were calculated. Table 2 shows the results. From Table 2, 600×200,
In any case of 600×300, the embodiment of the present invention is
本発明は上記実施例からも明らかな如く、回転
および固定自在の偏心中間リングとロールリング
から成るフランジ圧下ロールもしくはウエブ圧下
ロールをエツジヤー圧延機に組込み、エツジヤー
脚長の変更を可能とすることにより、製品の中心
偏り量を減らさせ、またロール替をせずに異なる
フランジ幅のＨ形鋼を圧延することができ、寸法
精度の向上および圧延能率の向上に著しい効果を
あげることができた。
As is clear from the above embodiments, the present invention incorporates a flange rolling roll or a web rolling roll consisting of a rotatable and fixed eccentric intermediate ring and a roll ring into an edger rolling mill, thereby making it possible to change the edger leg length. It was possible to reduce the center deviation of the product and to roll H-beam steel with different flange widths without changing rolls, resulting in significant improvements in dimensional accuracy and rolling efficiency.
第１図Ａ，Ｂは本発明のエツジヤーロールを示
しＡは正面図、ＢはＢ−Ｂ線矢視断面図、第２図
Ａ，Ｂは本発明の原理を示しＡはフランジ圧下ロ
ールの断面図、Ｂは正面図、第３図はＨ形鋼圧延
の模式工程図、第４図Ａ，Ｂ，ＣはいづれもＨ形
鋼の熱間圧延の過程を示す断面図、第５図は中心
偏りの説明図、第６図は従来のエツジヤー圧延を
示す断面図、第７図はフランジの座屈を示す説明
図である。
２０……ロール主軸、２４……ウエブ圧下ロー
ル、２６……フランジ圧下ロール、３０……偏心
中間リング、３４……ロールリング。
Figures 1A and B show the edger roll of the present invention, A is a front view, B is a sectional view taken along the line B-B, and Figures 2A and B illustrate the principle of the invention, and A is a flange reduction roll. A cross-sectional view, B is a front view, FIG. 3 is a schematic process diagram of H-section steel rolling, FIG. 4 A, B, and C are all cross-sectional views showing the process of hot rolling of H-section steel, and FIG. FIG. 6 is a cross-sectional view showing conventional edger rolling, and FIG. 7 is an explanatory view showing buckling of the flange. 20... Roll main shaft, 24... Web reduction roll, 26... Flange reduction roll, 30... Eccentric intermediate ring, 34... Roll ring.
Claims (1)
側に配設されたフランジ圧下ロールとを有して成
るＨ形鋼エツジヤー圧延機のロール装置におい
て、前記フランジ圧下ロールもしくはウエブ圧下
ロールはロール主軸に対し回転方向の位置を移動
可能にする機構および所定位置を保持するための
機構を有する偏心中間リングと、前記偏心中間リ
ングの外側にベアリングを介して嵌合されたロー
ルリングから成り、該偏心中間リングがベアリン
グを介してロール主軸に嵌合されていることを特
徴とするＨ形鋼エツジヤー圧延機のロール装置。1. In a roll device for an H-section steel edger rolling mill comprising a web reduction roll and flange reduction rolls disposed on both sides of the web reduction roll, the flange reduction roll or web reduction roll rotates with respect to the roll main axis. It consists of an eccentric intermediate ring having a mechanism for moving the position in the direction and a mechanism for holding the predetermined position, and a roll ring fitted to the outside of the eccentric intermediate ring via a bearing, and the eccentric intermediate ring is A roll device for an H-section steel edger rolling mill, characterized in that it is fitted to a roll main shaft via a bearing.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26052684A JPS61137609A (en) | 1984-12-10 | 1984-12-10 | Roll device of edging mill for h-beam |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26052684A JPS61137609A (en) | 1984-12-10 | 1984-12-10 | Roll device of edging mill for h-beam |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61137609A JPS61137609A (en) | 1986-06-25 |
| JPH0338926B2 true JPH0338926B2 (en) | 1991-06-12 |
Family
ID=17349187
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26052684A Granted JPS61137609A (en) | 1984-12-10 | 1984-12-10 | Roll device of edging mill for h-beam |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61137609A (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63260610A (en) * | 1986-12-29 | 1988-10-27 | Nippon Steel Corp | Edging rolling roll for shape having flange |
-
1984
- 1984-12-10 JP JP26052684A patent/JPS61137609A/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61137609A (en) | 1986-06-25 |
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