JPH0336240A - 熱間加工性に優れたステンレス鋼 - Google Patents
熱間加工性に優れたステンレス鋼Info
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- JPH0336240A JPH0336240A JP16830189A JP16830189A JPH0336240A JP H0336240 A JPH0336240 A JP H0336240A JP 16830189 A JP16830189 A JP 16830189A JP 16830189 A JP16830189 A JP 16830189A JP H0336240 A JPH0336240 A JP H0336240A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は熱間加工性に優れたステンレス鋼に関するもの
である。
である。
溶接用電極材として用いられるＦ ｅ−Ｃｒ−Ｎ ｉ系
ステンレス鋼は、ｉｇ接接時お３：ｌる成分の希釈を補
い、かつ高温割れを防止するためデルタフェライト量が
約１０〜３０％程度となるよう成分設計されている。し
かしながら、オーステナイト中にデルタフェライト量が
約１０〜３０％含まれると熱間加工性が著しく悪化する
。すなわち熱間圧延においては初期の粗圧延の段階で大
きな耳割れおよび表面割れが生じ、途中の段階で相当量
の研削を行わなければホットコイルを得ることはできな
かった。またたとえホットコイルが得られたとしても熱
間圧延で生した割れや疵が後工程へ持ちきたされ、冷間
圧延段階でヘゲ疵となって現れ製品の品質低下をもたら
していた。
ステンレス鋼は、ｉｇ接接時お３：ｌる成分の希釈を補
い、かつ高温割れを防止するためデルタフェライト量が
約１０〜３０％程度となるよう成分設計されている。し
かしながら、オーステナイト中にデルタフェライト量が
約１０〜３０％含まれると熱間加工性が著しく悪化する
。すなわち熱間圧延においては初期の粗圧延の段階で大
きな耳割れおよび表面割れが生じ、途中の段階で相当量
の研削を行わなければホットコイルを得ることはできな
かった。またたとえホットコイルが得られたとしても熱
間圧延で生した割れや疵が後工程へ持ちきたされ、冷間
圧延段階でヘゲ疵となって現れ製品の品質低下をもたら
していた。
（問題解決に関する知見〕
このような問題を解決するために本発明者らは鋭意研究
を行った結果、デルタフェライト−量が１０〜３０％で
あるＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼においてはＳをＯ
，０Ｏ１５％以下に低減さセたうえで、適量のＹもしく
はＹとＬａ、Ｃｅ、Ｃａの・うち少なくとも１種類以上
を添加することにより熱間加二１１すが著しく向上し、
耳割れのほとんど烈い健全なホットコイルが製造できる
ことを見出した。
を行った結果、デルタフェライト−量が１０〜３０％で
あるＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼においてはＳをＯ
，０Ｏ１５％以下に低減さセたうえで、適量のＹもしく
はＹとＬａ、Ｃｅ、Ｃａの・うち少なくとも１種類以上
を添加することにより熱間加二１１すが著しく向上し、
耳割れのほとんど烈い健全なホットコイルが製造できる
ことを見出した。
（発明の構成〕
一ヒ記の知見に基いてなされた本発明は９重量％で、Ｃ
：０．０８％以下、５ｉ１１．０％以下、 Ｍ ｎ
： ３．０％以下、Ｎｉ：５〜１５％、Ｃｒ：１５〜３
０％、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、熱間
圧延開始段階にお↓ジるデルタフェライト量が１０〜３
０％であるステンレス鋼において、Ｓ含有量が０．００
１５％以下で且つＹを０．０１〜０．１５％含有し、更
に場合によっては、０．１％以下のＬａ、 ０．１％以
下のＣｅまたは０．０１５％以下のＣａの少なくとも１
種以上を合計で０．１５％以下含有する１点に特徴を有
する熱間加工性の優れたステンレス鋼を提供するもので
ある。
：０．０８％以下、５ｉ１１．０％以下、 Ｍ ｎ
： ３．０％以下、Ｎｉ：５〜１５％、Ｃｒ：１５〜３
０％、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、熱間
圧延開始段階にお↓ジるデルタフェライト量が１０〜３
０％であるステンレス鋼において、Ｓ含有量が０．００
１５％以下で且つＹを０．０１〜０．１５％含有し、更
に場合によっては、０．１％以下のＬａ、 ０．１％以
下のＣｅまたは０．０１５％以下のＣａの少なくとも１
種以上を合計で０．１５％以下含有する１点に特徴を有
する熱間加工性の優れたステンレス鋼を提供するもので
ある。
［発明の詳述〕
前述のように１本発１男は熱間圧延開始段階にお＋Ｊる
テ゛ルタフエライト量が１０〜３０％であっても熱間加
工に優れたステンレス鋼を開発したものであり、この点
に主眼がおかれているが２本発明のステンレス鋼の成分
Ｍｉ戊は次のような各種の理由によってその含有量範囲
を定めている。
テ゛ルタフエライト量が１０〜３０％であっても熱間加
工に優れたステンレス鋼を開発したものであり、この点
に主眼がおかれているが２本発明のステンレス鋼の成分
Ｍｉ戊は次のような各種の理由によってその含有量範囲
を定めている。
Ｃは鋼の強度を付与するために重要であるがステンレス
鋼本来の耐食性を低ドさ−Ｕ、また多量に含むと相比の
バランスを保つためにｓｉ＋ｃｒｍが多くなりすぎ、σ
脆化を招くよ・うになる。従ってＣ量は０．０８％以下
に限定する。
鋼本来の耐食性を低ドさ−Ｕ、また多量に含むと相比の
バランスを保つためにｓｉ＋ｃｒｍが多くなりすぎ、σ
脆化を招くよ・うになる。従ってＣ量は０．０８％以下
に限定する。
Ｓｉは、脱酸効果があり、また鋳造時および）容接時の
渦流れを良くする効果があるが、１％を越えるとデルタ
フェライト量が増加するため、相比のバランスを保つた
めにはＮｉ量を増加する必要がありコストアップにつな
がる。したがってＳｉ量は１．０％以下に限定する。
渦流れを良くする効果があるが、１％を越えるとデルタ
フェライト量が増加するため、相比のバランスを保つた
めにはＮｉ量を増加する必要がありコストアップにつな
がる。したがってＳｉ量は１．０％以下に限定する。
ＭｎはＳｉと同様に脱酸効果があるが、多量に含むとコ
ストアンプにつながる。従ってＭｎ量は３．０％以下に
限定する。
ストアンプにつながる。従ってＭｎ量は３．０％以下に
限定する。
Ｎ１は強力なオーステナイト生成元素であるが５％未満
ではゾルタフエラ（＋・量が３０％以−ヒとなり、また
１５％を越えるとデルタフェライト量が１０％未満とな
るため５〜１５％の範囲とする。
ではゾルタフエラ（＋・量が３０％以−ヒとなり、また
１５％を越えるとデルタフェライト量が１０％未満とな
るため５〜１５％の範囲とする。
Ｃｒはステンレス鋼の主要成分であり１５％未満ではス
テンレス鋼本来の耐食性が不足するため好ましくない。
テンレス鋼本来の耐食性が不足するため好ましくない。
一方、ＣｒＮが３０％を越えるとデルタフェライト・量
が３０％を越え、かつσ脆化が促進されるようになる。
が３０％を越え、かつσ脆化が促進されるようになる。
従ってＣｒＭは１５〜３０％の範囲とする。
Ｙはデルタフェライト・を１０〜３０％含むＦ’ｅ−Ｃ
ｒＮｉ系ステンレス鋼の熱間力１１工性を改善するため
の冷力［１元素であり、本発明において重要な元素であ
る。Ｙはオーステナイ］−−フェライト粒界に偏析して
熱間加工性に悪影響を及ぼすＳを固定する作用を有し、
そのために熱間力ｎ工性を■」二せしめる。Ｙの含有量
が０．０１％未満では熱間）ＪＨ工性改善効果が不十分
である。しかし、（１，１，５％を越えると介在物量が
増力口して清浄度が著しく低下すると同時に熱間加工性
も劣化する。このためＹ量は０．０１〜０．１５％に限
定する。
ｒＮｉ系ステンレス鋼の熱間力１１工性を改善するため
の冷力［１元素であり、本発明において重要な元素であ
る。Ｙはオーステナイ］−−フェライト粒界に偏析して
熱間加工性に悪影響を及ぼすＳを固定する作用を有し、
そのために熱間力ｎ工性を■」二せしめる。Ｙの含有量
が０．０１％未満では熱間）ＪＨ工性改善効果が不十分
である。しかし、（１，１，５％を越えると介在物量が
増力口して清浄度が著しく低下すると同時に熱間加工性
も劣化する。このためＹ量は０．０１〜０．１５％に限
定する。
１−ａＣｅＣａもＹと同様にＳを固定して熱間力１１工
性を改善する効果を有するが、多量に添加すると熱間力
［１工性を害するようになるため、含有量の」二限は１
．、ａ：０．１％、Ｃｅ：０．］％、 Ｃａ：０．０
１５％であり、Ｙ−１−Ｌａ−１−Ｃｅ＋Ｃａの合計が
０．１５％以下であることが必要である。
性を改善する効果を有するが、多量に添加すると熱間力
［１工性を害するようになるため、含有量の」二限は１
．、ａ：０．１％、Ｃｅ：０．］％、 Ｃａ：０．０
１５％であり、Ｙ−１−Ｌａ−１−Ｃｅ＋Ｃａの合計が
０．１５％以下であることが必要である。
Ｓはオーステナイト−フェライト粒界に偏析して熱間加
工性を害する不純物元素である。デルタフェライトを１
０〜３０％含有するステンレス鋼は鋳造の過程において
凝固完了直後はほぼ全体がデルタフェライトであるが、
冷却中にデルタフェライトからオーステナイトが析出反
応によって生じその結果オーステナイト地にデルタフェ
ライトが１０〜３０％残留する。ＳはフェライＩ・中に
比ベオーステナイト中には固溶しにくいため、デルタフ
エライトからオーステナイトが析出反応によって生しる
際にオーステナイト−フェライト粒界にＳが取り残され
。この近傍ではｓ４度は著しく高くなる。このＳ偏析が
この種のステンレス鋼の熱間加工性を劣化さ・１上でい
る主原因であると考えられる。
工性を害する不純物元素である。デルタフェライトを１
０〜３０％含有するステンレス鋼は鋳造の過程において
凝固完了直後はほぼ全体がデルタフェライトであるが、
冷却中にデルタフェライトからオーステナイトが析出反
応によって生じその結果オーステナイト地にデルタフェ
ライトが１０〜３０％残留する。ＳはフェライＩ・中に
比ベオーステナイト中には固溶しにくいため、デルタフ
エライトからオーステナイトが析出反応によって生しる
際にオーステナイト−フェライト粒界にＳが取り残され
。この近傍ではｓ４度は著しく高くなる。このＳ偏析が
この種のステンレス鋼の熱間加工性を劣化さ・１上でい
る主原因であると考えられる。
Ｓとの親和力の強いＹ、Ｌ、ａ、Ｃｅ、Ｃａ等を添加し
てＳを安定な化合物として固定すると、この熱間加工の
問題が解決される。ただし、Ｓの含有量が高すぎると添
加ずべきＹ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｃａ等の量が過剰となり、か
えって熱間加二［性を損なう結果どなる。このためにＳ
は０．００１５％以下とする必要がある。
てＳを安定な化合物として固定すると、この熱間加工の
問題が解決される。ただし、Ｓの含有量が高すぎると添
加ずべきＹ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｃａ等の量が過剰となり、か
えって熱間加二［性を損なう結果どなる。このためにＳ
は０．００１５％以下とする必要がある。
なお デルタフェライト量が１０％未満の場合および３
０％を越える場合には、実際の熱間圧延において製造−
に障害となるような粗大な耳割れや表面割れは発生しな
いことから、熱１１］１圧延開始段階にデルタフエライ
Ｉ・の量が１０〜３０％のステンレス鋼を本発明は対象
とするものである。したがって本発明鋼は前記の成分の
含有量の範囲内において熱間圧延開始段階にデルタフェ
ライＩ・の量が１０〜３０％となるように成分調整され
た鋼組成を有するものである。
０％を越える場合には、実際の熱間圧延において製造−
に障害となるような粗大な耳割れや表面割れは発生しな
いことから、熱１１］１圧延開始段階にデルタフエライ
Ｉ・の量が１０〜３０％のステンレス鋼を本発明は対象
とするものである。したがって本発明鋼は前記の成分の
含有量の範囲内において熱間圧延開始段階にデルタフェ
ライＩ・の量が１０〜３０％となるように成分調整され
た鋼組成を有するものである。
（実施例］
以下に本発明の実施例および比較例について説明する。
第１表に示す化学組成を有する本発明鋼および比較鋼を
高周波溶解炉で溶製し、ｊブさ１２０ｍｍ、 幡２Ｏ
ｆ）ｍｍ、 重量３００ ｋ ｇの鋳塊を得た。これ
らの鋳塊を１２５０°Ｃに加熱したのち抽出し、板厚４
ｍｍまで中途で加熱することなく熱間圧延を行った。た
だし圧延中に耳割れが発生し、その割れの長さが板側面
から約１０ｍｍ以上になった場合は、その板厚で中止し
た。
高周波溶解炉で溶製し、ｊブさ１２０ｍｍ、 幡２Ｏ
ｆ）ｍｍ、 重量３００ ｋ ｇの鋳塊を得た。これ
らの鋳塊を１２５０°Ｃに加熱したのち抽出し、板厚４
ｍｍまで中途で加熱することなく熱間圧延を行った。た
だし圧延中に耳割れが発生し、その割れの長さが板側面
から約１０ｍｍ以上になった場合は、その板厚で中止し
た。
熱間圧延結果を第１表に併記した。表中の熱間加工性の
評価は、熱間圧延後の板に生した耳割れの長さを測定し
て行い、その長さが側面より１ｍｍ未満のものは製造」
二支障ないため良好と判断し脚柱に示すとおり三段階の
評価を行った。
評価は、熱間圧延後の板に生した耳割れの長さを測定し
て行い、その長さが側面より１ｍｍ未満のものは製造」
二支障ないため良好と判断し脚柱に示すとおり三段階の
評価を行った。
第１表から明らかなように、 Ｙ 、 Ｌａ、 Ｃ
ｅ、 Ｃａが無重力［１のもの、Ｓ含有量が０．００１
５％を越えるもの およびＹ、 ＬＦｉ、Ｃｅ、Ｃａ
を含有してもその含有量が不適当である比較ｉ９〜］７
では、いずれも熱間圧延中に大きな耳割れが発生してお
り、健全なホンＩ−コイルを製造できなかった。
ｅ、 Ｃａが無重力［１のもの、Ｓ含有量が０．００１
５％を越えるもの およびＹ、 ＬＦｉ、Ｃｅ、Ｃａ
を含有してもその含有量が不適当である比較ｉ９〜］７
では、いずれも熱間圧延中に大きな耳割れが発生してお
り、健全なホンＩ−コイルを製造できなかった。
これに対して本発明鋼であるＳを低減し、Ｙｌ−ａＣｅ
、Ｃａを適量含有するもの乙こおいては大きな割れは発
生セす、板Ｉ！；！、４ｍｍの良好なホソトコイルが製
造できた。
、Ｃａを適量含有するもの乙こおいては大きな割れは発
生セす、板Ｉ！；！、４ｍｍの良好なホソトコイルが製
造できた。
以上のように２本発明によれば、従来は熱間圧延によっ
て健全なホソトコイルを製造することが困難とされてい
たデルタフェライトを１０〜３０％含むステンレス鋼に
おいて、熱間圧延条件を制約することなく熱間圧延が行
えるものであり、このため熱間圧延段階において割れ部
分を除去するといった研削工程を省略することができ歩
留りを大幅に向上させることが可能となって製造コスト
の低減が図れる一方、冷間圧延工程においても熱間圧延
時に生した疵がヘゲ疵となって残ることもなく品質の向
」二が可能となり、製造面および品質面で大きな数群が
なされたステンレス鋼を提（ｔＵするものである。
て健全なホソトコイルを製造することが困難とされてい
たデルタフェライトを１０〜３０％含むステンレス鋼に
おいて、熱間圧延条件を制約することなく熱間圧延が行
えるものであり、このため熱間圧延段階において割れ部
分を除去するといった研削工程を省略することができ歩
留りを大幅に向上させることが可能となって製造コスト
の低減が図れる一方、冷間圧延工程においても熱間圧延
時に生した疵がヘゲ疵となって残ることもなく品質の向
」二が可能となり、製造面および品質面で大きな数群が
なされたステンレス鋼を提（ｔＵするものである。
Claims (2)
- （１）重量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．０％
以下、Ｍｎ：３．０％以下、Ｎｉ：５〜１５％、Ｃｒ：
１５〜３０％、残部が実質的にＦｅおよび不可避的不純
物からなり且つ熱間圧延開始段階におけるデルタフェラ
イト量が１０〜３０％であるステンレス鋼であって、Ｓ
含有量が０．００１５％以下で且つ０．０１〜０．１５
％のＹを含有することを特徴とする熱間加工性に優れた
ステンレス鋼。 - （２）重量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．０％
以下、Ｍｎ：３．０％以下、Ｎｉ：５〜１５％、Ｃｒ：
１５〜３０％、残部が実質的にＦｅおよび不可避的不純
物からなり且つ熱間圧延開始段階におけるデルタフェラ
イト量が１０〜３０％であるステンレス鋼であって、Ｓ
含有量が０．００１５％以下で且つ０．０１〜０．１５
％のＹと、さらに０．１％以下のＬａ、０．１％以下の
Ｃｅまたは０．０１５％以下のＣａの少なくとも１種以
上を合計で０．１５％以下含有することを特徴とする熱
間加工性に優れたステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1168301A JP2759678B2 (ja) | 1989-07-01 | 1989-07-01 | 熱間加工性に優れたステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1168301A JP2759678B2 (ja) | 1989-07-01 | 1989-07-01 | 熱間加工性に優れたステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0336240A true JPH0336240A (ja) | 1991-02-15 |
| JP2759678B2 JP2759678B2 (ja) | 1998-05-28 |
Family
ID=15865481
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1168301A Expired - Lifetime JP2759678B2 (ja) | 1989-07-01 | 1989-07-01 | 熱間加工性に優れたステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2759678B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008011757A (ja) * | 2006-07-05 | 2008-01-24 | Gisuke Sawada | フラスコ用栓 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58141891A (ja) * | 1982-02-19 | 1983-08-23 | Kawasaki Steel Corp | 肉盛溶接電極用オ−ステナイト鋼 |
| JPS63157840A (ja) * | 1986-12-18 | 1988-06-30 | Daido Steel Co Ltd | オ−ステナイト系ステンレス鋼 |
-
1989
- 1989-07-01 JP JP1168301A patent/JP2759678B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58141891A (ja) * | 1982-02-19 | 1983-08-23 | Kawasaki Steel Corp | 肉盛溶接電極用オ−ステナイト鋼 |
| JPS63157840A (ja) * | 1986-12-18 | 1988-06-30 | Daido Steel Co Ltd | オ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008011757A (ja) * | 2006-07-05 | 2008-01-24 | Gisuke Sawada | フラスコ用栓 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2759678B2 (ja) | 1998-05-28 |
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