JPH0335363B2 - - Google Patents

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JPH0335363B2
JPH0335363B2 JP58035216A JP3521683A JPH0335363B2 JP H0335363 B2 JPH0335363 B2 JP H0335363B2 JP 58035216 A JP58035216 A JP 58035216A JP 3521683 A JP3521683 A JP 3521683A JP H0335363 B2 JPH0335363 B2 JP H0335363B2
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JP
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cooling
bar
heat treatment
treatment method
water
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Dezaro Ibu
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Institut de Recherches de la Siderurgie Francaise IRSID
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Publication of JPH0335363B2 publication Critical patent/JPH0335363B2/ja
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/62—Quenching devices
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/02—Hardening articles or materials formed by forging or rolling, with no further heating beyond that required for the formation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching

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  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は圧延後に金属に棒材を熱処理する方法
に関し、より詳細には特に機械構造物用の棒鋼で
あつて焼入れ組織（ベイナイト、マルテンサイ
ト）のものを直接に製造する方法に関する。
現在の鉄鋼業は焼なまし状態の鋼に匹敵する機
械加工性を備えた焼入れ焼戻しの合金鋼を供給し
ている。従つて、最終使用状態の特性を備えた棒
鋼からある種の部品を直接機械加工することがで
きるならば極めて有利である。即ち、素材の機械
加工のために焼なまし加工を行い、使用目的のた
めに焼入れ焼戻し処理を行い、或いは精度調整の
ために再び機械加工を行う等の処理を省略できる
からである。
これは製造サイクルを単純化し、熱処理の経費
を削減し、工程を短縮することになる。
更に、圧延時の熱を利用することによつて棒鋼
の焼入れを行い、従来のオーステナイト化処理を
省略することができる。圧延の末期に得られるオ
ーステナイト状態では、添加元素のより完全な溶
融状態が得られ、所望の焼入れ性に適したオース
テナイトの粒度が得られ、オーステナイトがγ→
α変態時に機械加工を受けるので従来のオーステ
ナイト化処理よりも有利である。
このような棒鋼の熱処理が現在まで行われてい
ないのは圧延時の冷却を制御するのが困難だから
である。先ず機械業界では中間硬度の大径（50−
150mm）の棒鋼が特に重要であることを知るべき
である。この棒鋼は1000N／mm2のオーダーの強度
を中心部で得られる材料である。このような大径
の棒材の中心に焼入れ組織を得るには比較的焼入
れ性の高い鋼（例えば42CD4）で焼入れ速度を早
くして処理を行う必要がある。この際処理時間は
制限されず、棒材の直径及び焼入れ性を考慮して
最もゆるやかな焼入れを行うとしても、焼割れの
起こる危険がある。
圧延の直後に移動中の棒材を焼入れする場合は
更に複雑である。平滑な棒材に実現できる最大の
熱交換係数は104W／m2・℃（104Kcal／m2．h.
℃）のオーダーであり、この係数の焼入れ媒体を
用いたとしても、直径60mmの棒鋼の平均温度が
900℃から400℃に下降するには約20秒必要であ
る。即ち半径Ｒの棒鋼の断面の平均温度は次式に
よつて決定される。
１／πR2∫R 02πr.θ（ｒ）．dr 式中θ（ｒ）は軸から距離（ｒ）の位置の温度
を示す。
これらの棒鋼の圧延速度は一般に数ｍ／秒であ
るので、中心部にマルテンサイトを得るには非常
な長さの焼入れ装置が必要となる。他方水浴によ
る直接焼入れを大径の棒鋼で行うと十分な焼入れ
速度が得られず、棒鋼が曲がり（処理の非対称性
による）、或いは焼割れ（初めに周縁部に脆弱な
マルテンサイトが形成され、後に中心部の変態が
起こり膨張するためにマルテンサイト層に張力が
かかるため）が起こる危険がある。
本発明はそのまま使用可能な大径の合金棒鋼の
全断面に曲がりや割れを生じさせることなく焼入
れ組織を得ることを目的とする。
本発明に従うと、特に機械構造物用にそのまま
使用可能な合金鋼棒の熱処理方法であつて、次の
連続した３段階の焼入れ、 (a) 圧延直後に、移動中の棒材を104W／m2・℃
のオーダーの熱伝達係数で強制冷却して上記棒
材の断面の平均温度を600〜550℃まで急速に降
下させ、 (b) 次いで、空中で放冷して上記棒材の断面の温
度を約550℃のほぼ等温度状態とし、 (c) 次いで、段階(a)での冷却よりゆるやかな強制
冷却を上記棒材に再度施して、使用した鋼が主
としてマルテンサイト変態およびベイナイト変
態するのに適した時間の間、上記棒材の中心部
の温度を約300℃以下に下降させる、 を該棒材の熱間圧延工程中に施すことからなるこ
とを特徴とする上記熱処理方法が提供される。
更に本発明に従うと、段階(a)の強制冷却を行う
ために、移動中の棒材が横断する１または複数の
水冷函から成り、材料と平行に水が流れるように
構成された装置が提供される。
本発明の好ましい態様に従う装置は、段階(c)の
よりゆるやかな強制冷却を行うために往復運動を
行う水噴射手段又は水ないし油のプールを備え
る。
更に本発明の好ましい態様に従う装置は、走行
ピツチ（pas de pe´lerin）で移動する空冷装置で
あつて、その上を互いに平行に配列された棒材が
移動するよう構成された冷却装置を備える。
これらの連続する３つの段階の処理を添付の図
面を参照しながら詳細に説明する。
第１の段階(a)は次の２つの目的を有する。
−マルテンサイトの環状表面層を形成すること、 −棒材の断面のその他の部分にパーライトが形成
されることを阻止すること、 添付の第１図は本発明の技術分野を理解させる
ためのものであつて、準安定オーステナイトであ
る領域１からのγ→α変態によつて得られる金属
組織を冷却の態様に従つて温度−時間のグラフ上
に示すものである。急冷の場合には、材料の温度
が鋼のMs点（図示した例では310℃）以下になる
とマルテンサイト２が瞬間的に形成される。逆
に、よりゆるやかな冷却では、600℃以上の温度
でフエライト３及びパーライト４が形成される。
中間速度の冷却では、ベイナイト５と、冷却が末
期で加速されるにつれてそれに応じた量のマルテ
ンサイトが形成される。
一般的に焼戻しマルテンサイトは焼戻しベイナ
イトよりも同一強度では靭性が優れている。もし
装置に最終の焼戻しステーシヨンが備つているな
らば、より優れた機械的特性と断面の金属組織の
均質性を改善するために、可能な限り低温度でて
形成される組織で断面の大部分が占められるよう
に努力する。冷却サイクルを選択する指標とし
て、第１図の如き変態図は幾つかの制限を示唆す
る。まず、γαの変態が起こる鋼のA3点（図
示例では800℃）以上の冷却サイクルは最終組織
に余り影響を及ぼさない。従つて、この温度以下
の範囲での熱処理サイクルを考慮すべきである。
更に微妙な点は、連続して冷却した場合にのみ変
態図によつて変態条件を決定できることである。
従つて、本発明のように複雑な熱処理サイクルの
場合に状態図を用いて最終組織を判断することは
できない。従つて、急冷を間次的に行つた場合に
は、表面層はMs点以下に急速に降下し、次いで
焼入れの末期には断面全体の平均温度の水準まで
回復する。逆に、棒材の中心部は急冷装置の入口
以後で温度降下を始め、急冷の末期になつてのみ
平均温度にゆつくりと達する。しかしながら第１
図の如き状態図は次の示唆を与える。もし断面の
あらゆる部分が800〜650℃を少なくとも150秒で
通過するならば、フエライト−パーライトが形成
されることはない。更に、パーライト形成温度
（600℃以上）とベイナイト成形温度（550℃以下）
との間のの範囲では、オーステナイトの著しい変
態が起こることなく、棒材が575℃に自然に均一
温度になることができる。更に、第１図に示す場
合、ベイナイトからより好ましいマルテンサイト
への変態を進めるには550℃と300℃との間で少な
くとも３℃／秒インナーカバー以上の冷却速度が
必要である。
棒鋼の第１段階の冷却の上述の２つの目的につ
いて再び説明すると、次の通りである。
冷却が急激であり、棒鋼の直径が多きくなるほ
ど、表面のマルテンサイトの厚さが大きくなる。
例えば、直径がφ＝60mmの棒鋼では、104W／
m2・℃の熱交換係数の冷却によつてφ／12＝５mm
の厚さのマルテンサイト層が形成される。
−第１図の状態図に相当する鋼種42CD4では圧延
後の直径が150mmまでの棒鋼を104W／m2・℃の
オーダーの熱交換係数の急冷をしてもパーライ
トが形成するのを回避できる。直径が60mm、
100mm、150mmの棒鋼を900℃から平均温度600℃
まで冷却するのに要する時間はそれぞれ7.5秒、
17秒、35秒であり、これは十分に実施可能な長
さの処理装置で行いうる。更に、棒鋼の直径が
大きくなるに従つて、冷却の熱交換係数を大き
くし、鋼の焼入れ性を高くする必要がある（マ
ンガン、モリブデン、ホウ素の添加により）こ
とを注目すべきである。
第２段階、すなわち本発明の方法の段階(b)に於
いて、棒鋼を約550℃に空気中で自然に均熱化す
る処理は一般に１〜２分であつて、これによつて
次が可能となる。
−棒鋼の中心部では、著しいパーライト又はベイ
ナイトへの変態が生ぜずに600℃以下となる、 −マルテンサイトの表面環状層では、500℃以下
への秒のオーダーの自動焼戻しにより靭性が向
上する。
上述の42CD4よりも焼入れ性の弱い特定の鋼種
では、この第２段階の処理に於いて、約625〜650
℃で可成りの量の微細パーライトを形成すること
ができる。この微細パーライトは、特にその微細
な析出によつて硬化しているので、ある種の用途
に適した機械的特性を有し、最終の焼戻しをせず
に使用できる利点がある。焼入れ、焼戻し組織を
必要とする用途よりも制限のゆるやかなこれらの
用途に対しては、第２段階の放冷を雰囲気温度ま
で延長して、段階Ｃを省略する。
第３段階の処理、段階(c)では、前段の均熱処理
の後に、中心部で本質的にマルテンサイトの組織
を得ようとするならば、関連する鋼のベイナイト
変態の動力学（cane´tique）に匹敵する時間内で
中心部の温度を300℃以下に降下させるような第
２の強制冷却を行う。実際のところ、下部ベイナ
イト（Ms点より若干高い温度で形成される）は
焼戻し状態でマルテンサイトと匹敵する機械的特
性を有するが、550℃と400℃との間の冷却を加速
するだけで十分である。特に焼入れ性の高い鋼種
及び／又は小径のものは放冷又は若干の加速冷却
で十分である。例えば第１図に示した鋼種42CD4
の場合、550℃と300℃との間を４又は５℃／秒以
上の速度で冷却すると棒鋼の中心部に本質的にマ
ルテンサイトからなる組織が得られる。
すべての場合に於いて、第１段階でマルテンサ
イトの表面環状層として形成され、第２段階で自
動焼戻しを受けた層は、第３段階の強制冷却で次
の役割を果たす。
−後のより深部のマルテンサイト変態の際に割れ
が生ずるのを防止する、 −この層は環状の“コルセツト”の如き役割を果
たすので冷却の非対称性により棒鋼が曲がるの
を防止する、 これら２つの役割によつて、第３段階の冷却で
は、第１段階の冷却で要求されるよりもゆるやか
な冷却の回転対称性の基準の設備で実施してもよ
い。
上述の本発明の方法を実施するための装置は次
のものを備えるのが好ましい。
−第１段階：フランス特許出願第7914383号に記
載の如き型式の、熱効率の高い、定水量型の少
なくとも１基の水流函であつて、この内部を移
動する材料はその速度と同一方向の速度で流れ
る水の面で包囲される。この水函を同等の冷却
効率の水噴霧手段と置換えてもよい。
第２段階：１又は平行な複数の棒材を１〜２分の
間自然再等温化させるような走行ピツチを有す
る冷却装置又は冷却床（refroidissir）、 −第３段階：直前の冷却装置の第２の部分上に設
けられた水噴霧の振動ノズル群（rampes）の
装置、或いは上記冷却装置から供給される棒鋼
の水又は油のプールでこれらの棒鋼を連続的に
取出すことが可能なもの（例えば傾斜面を備え
ている）、 上述の装置の機能の態様は冷却の各段階、処理
すべき棒鋼の直径、圧延機出口速度、棒鋼の鋼種
の焼入れ性及び棒鋼の中心部に所望とする組織に
よつて変わる。
従つて、第１段階の冷却に於いては、104W／
m2・℃のオーダーの熱交換係数に対して必要な冷
却時間は棒鋼の直径によつて変化する。圧延機出
口速度及び圧延の仕上げ温度を知ると、必要とす
る冷却の長さを求めることができる。
第２段階の処理では、棒鋼の中心部をパーライ
トに変態させながら周縁部の層を自動焼戻しさせ
るか、或いは鋼種及び直径に応じて中心部の変態
を最大限阻止するかを追及する。
第３段階では、本質的にマルテンサイトからな
る組織が所望ならば、棒鋼の直径が大きくなり、
上部ベイナイトへの変態の機構（cine´tiques）が
急速になる（対象とする鋼の600℃〜300℃の焼入
れ性が重要である）につれて、冷却のモードはよ
り厳しいものとなる。既に詳述の如く、この段階
の冷却を250℃（中心部の温度で）以下まで続け
ることは余り重要ではない。１例では、棒鋼の移
動速度及び棒鋼の焼入れ性に応じて、次のように
断面の平均温度が変化した：約900℃の仕上げ圧
延、第１の水函を通過して900℃から600℃に冷
却、１〜２分の放冷、第２の水函を通過して600
℃から400℃乃至300℃となり、最終の焼戻しとな
る。他の例では、中心部のパーライト組織が認め
られ、第２および第３段階は通常の冷却床で空気
放冷した。
本発明の他の特徴及び効果は添付の第２図、第
３図、第４図及び第５図を参照する以下の説明よ
り明らかとなろう。
第２図では、圧延機２１の最終スタンドを出た
棒鋼２０はフランス特許出願第79／14383号に記
載の型式の水流が循環する１又は２の函２２内を
走行する。棒鋼はエクストラクタ２３によつて一
定速度で抽き出され、ブレーキロール群２４上で
停止するよう減速される。揺動装置２５によつて
可動縦材を備える冷却床２９上に棒鋼を配置し、
棒鋼の並進及び回転を確実にする“走行ステツ
プ”の移動を行わせる。冷却床２９は３つの区域
２６，２７及び２８ａからなる。区域２６は本発
明の段階(b)の自然冷却に対応する。区域２７は区
域２８ａによつて行われる強制冷却後の棒鋼の自
然冷却に対応するが、区域２７で最終の焼戻しを
開始してもよい。区域２８ａは本発明の段階(c)の
強制冷却に対応する。この実施例では、(c)の強制
冷却は棒鋼と平行で、処理が棒鋼の長さに沿つて
均一となるように十分な往復運動をする水噴射ノ
ズルによつて行われる。
第３図は、段階(c)の冷却以外は第２図と同一で
ある。本実施例では段階(c)の強制冷却は水又は油
のプールに棒鋼を漸次浸漬することによつて区域
２８(b)で行う。このプールは傾斜面（図示せず）
を備えて棒鋼を漸次導入、抽出するのが好まし
い。
第３図に示す装置によつて直径60mmの棒鋼の中
心部を強度1000N／mm2、シヤルビー靭性Ｖを
60J／cm2に鋼種42CD4を用いて処理することがで
きる。
第４図は、鋼種42CD4の棒鋼の中心部であつ
て、γ→αの変態の状態を温度−時間のダイヤグ
ラムで示し、曲線４１は60mmの直径、曲線４２は
100mmの直径、曲線４３は150mmの直径の場合をそ
れぞれ示す。これらの冷却は次の場合に該当す
る。
−本発明に従い、（段階(a)で）900℃から600℃を
各棒鋼の平均温度が急速に通過するように、
104W／m2・℃のオーダーの平均熱交換係数の
水流函を棒鋼が通過する。
−次いで、（段階(b)で）雰囲気温度まで空気中で
自然冷却する。この場合、段階(c)の強制冷却は
省略した。
第４図には次の事項が示されている。
−800℃（この鋼のA3点）からの熱サイクル４
１，４２，４３， −曲線４４はオーステナイト変態の開始を示す。
−曲線４５はγ→αの変態の25％に対応する。
−曲線４６は50％の変態に対応する。
−曲線４７は75％の変態に対応する。
−曲線４８は変態の終了に対応する。
第５図は第４図と類似のものであるが、この図
で示す処理では熱交換係数が103W／m2・℃の本
発明の第３番目の冷却（段階Ｃ）を行つた。
第４図と第５図を比較すると、第３番目の冷却
を加速することによつて３種の直径の棒鋼の中心
部に300℃以下で形成される組織（マルテンサイ
ト）が50％以上となることが解る。
第４図に示す直径60mmの棒鋼では、ベイナイト
変態は中心からφ／15４mmの範囲で実現し、環
状周縁部は自己焼戻しマルテンサイトからなる。
この棒鋼に500℃で１時間の焼戻しを行うことに
よつて、約1000N／mm2の機械的強度が全断面でほ
ぼ均一に実現される。しかしながら、棒鋼の中心
部のシヤルピーＶ値は雰囲気温度で40J／cm2にす
ぎなかつた。
前回と同一の第１の強制冷却と、600−550℃へ
の１分間の自然冷却に対応する段階(b)と、
103W／m2・℃のオーダーの平均熱交換係数で特
徴づけられる100℃までの冷却に対応する段階(c)
とからなる本発明に従う完壁な処理を選ぶと、直
径60mmの棒鋼の中心部の冷却は第５図の曲線４１
に従う。このとき棒鋼の全断面にわたつてマルテ
ンサイト変態が得られる（かなり効率の悪くなる
油焼入れを最後にすると中心部は70％のマルテン
サイトとなる）。100及び150mmの直径の棒鋼では、
中心部でほぼ４分の３の変態が400℃以下で起こ
り、約50％のマルテンサイトが得られる。すべて
の場合に於いて、600℃で１時間の焼戻しによつ
て約1000N／mm2の強度と60J／cm2以上の雰囲気温
度でのシヤルピーＶ値が得られる。
上述の実施例より明らかなとおり、本発明の方
法では棒鋼の直径及び所望の機械的特性に応じて
熱処理を柔軟に変更することが可能である。更
に、“パーライトの鼻部”（γ→α変態が600℃ま
で潜伏る期間）を有し且つ上部ベイナイト領域で
の変態がゆるやかな経済的な鋼種（例えばMo-Ｂ
鋼等）を用いて、高価な添加元素を最大限節約す
ることができる。
更に本発明の方法では低仕上温度（約850℃）
の圧延を利用することができ、この場合、γ→α
変態の際に変形し、未再結晶していないオーステ
ナイトを利用できるので好都合である。この変形
オーステナイトの結晶欠陥は、オーステナイトの
回復が困難となるように急冷すると、微細な焼入
れ組織となるので興味深い。
【図面の簡単な説明】
第１図は、機構構造用鋼42CD4（Ｃ：0.42％、
Mn：0.7％、Cr：１％、Mo：0.20％）を850〜
900℃に加熱して粒度が20μｍのオーステナイト
組織にしたものを連続冷却したときの変態の状態
を示すグラフである。第２図は本発明の１実施例
に従う装置の概略図である。第３図は本発明の他
の実施例に従う装置の概略図である。第４図は本
発明の簡略な方の処理により鋼種42CD4で３種の
直径の棒鋼を処理したときの変態状態を示すグラ
フである。第５図は本発明の完全な方の処理によ
り鋼種42CD4で３種の直径の棒鋼を処理したとき
の変態状態を示すグラフである。 （主な参照番号）、１：準安定オーステナイト
領域、２：マルテンサイト領域、３：フエライト
領域、４：パーライト領域、５：ベイナイト領
域、２０：棒鋼、２１：圧延機仕上スタンド、２
２：水函、２９：冷却床、４１：直径60mmのとき
の冷却サイクル、４２：直径100mmのときの冷却
サイクル、４３：直径150mmのときの冷却サイク
ル、４４：オーステナイトの変態開始、４５：25
％のγ→α変態、４６：50％のγ→α変態、４
７：75％のγ→α変態、４８：γ→α変態の終
了。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １ 機械構造物用にそのまま使用可能な合金鋼棒
    材の熱処理方法において、 熱間圧延工程中に上記合金鋼棒材を下記の連続
    した３段階の焼入れを施すことを特徴とする方
    法： (a) 圧延直後に、移動中の棒材を104W／m2・℃
    のオーダーの熱伝達係数で強制冷却して上記棒
    材の断面の平均温度を600〜550℃まで急速に降
    下させ、 (b) 次いで、空中で放冷して上記棒材の断面の温
    度を約550℃のほぼ等温度状態とし、 (c) 次いで、段階(a)での冷却よりゆるやかな強制
    冷却を上記棒材に再度施して、使用した鋼が主
    としてマルテンサイト変態およびベイナイト変
    態するのに適した時間の間、上記棒材の中心部
    の温度を約300℃以下に下降させる。 ２ 上記段階(a)の強制冷却を少なくとも１つの水
    函２２中で実施し、この水函２２中では水流が棒
    材と同一直線方向に流され且つ上記棒材が水流に
    よつて取囲まれ、棒材は圧延された棒材の直径に
    応じて水函２２中を横断するようになつているこ
    とを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の熱
    処理方法。 ３ 上記段階(a)の強制冷却を水噴霧によつて実施
    し、この水噴中、走行中の棒材に５×103W／
    m2・℃以下の平均熱伝達係数で水を噴霧させるよ
    うになつていることを特徴とする特許請求の範囲
    第１項に記載の熱処理方法。 ４ 上記段階(b)と(c)との冷却を、棒材に一定の
    “送りピツチ”の並進運動とゆつくりした回転運
    動とを行わせる可動縦材と、強制冷却手段とを有
    する冷却装置中で実施することを特徴とする特許
    請求の範囲第１〜３項のいずれか一項に記載の熱
    処理方法。 ５ 上記強制冷却手段が水噴霧手段によつて構成
    されていることを特徴とする特許請求の範囲第４
    項に記載の熱処理方法。 ６ 上記水噴霧手段が、冷却すべき棒材の軸線と
    平行に往復運動することを特徴とする特許請求の
    範囲第５項に記載の熱処理方法。 ７ 上記強制冷却手段が水または油のプールで構
    成されていることを特徴とする特許請求の範囲第
    ４項に記載の熱処理方法。 ８ 上記プールが、冷却すべき棒材の導入と抽出
    を漸次行うための２つの傾斜面を備えていること
    を特徴とする特許請求の範囲第７項に記載の熱処
    理方法。 ９ 上記冷却装置の後方に、焼戻しステーシヨン
    が配置されていることを特徴とする特許請求の範
    囲第２項〜第８項のいずれか一項に記載の熱処理
    方法。
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