JPH0332904A - 高速重荷重用ラジアルタイヤ - Google Patents
高速重荷重用ラジアルタイヤInfo
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- JPH0332904A JPH0332904A JP1170689A JP17068989A JPH0332904A JP H0332904 A JPH0332904 A JP H0332904A JP 1170689 A JP1170689 A JP 1170689A JP 17068989 A JP17068989 A JP 17068989A JP H0332904 A JPH0332904 A JP H0332904A
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- B60C9/0042—Reinforcements made of synthetic materials
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Tires In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、構造耐久性能、耐高内圧性能等のタイヤ諸性
能を向上しえた高速重荷重用ラジアルタイヤに関する。
能を向上しえた高速重荷重用ラジアルタイヤに関する。
高速重荷重用ラジアルタイヤ、特に航空機用タイヤは、
近年の航空機の大型化、飛行速度の増大に伴い、使用速
度、使用荷重が増大し、従って、■ 航空機が滑走路に
離着陸する際の衝撃を効果的に緩和させるため、タイヤ
の負荷時の撓み量が、例えば28〜38%と極めて大で
あり、従って大きな繰返し変形に耐えうろこと。
近年の航空機の大型化、飛行速度の増大に伴い、使用速
度、使用荷重が増大し、従って、■ 航空機が滑走路に
離着陸する際の衝撃を効果的に緩和させるため、タイヤ
の負荷時の撓み量が、例えば28〜38%と極めて大で
あり、従って大きな繰返し変形に耐えうろこと。
■ 飛行機の高速化に伴い、離着陸に伴う速度が増大し
ているため、大荷重、大きな変形下における高速回転に
耐えること。
ているため、大荷重、大きな変形下における高速回転に
耐えること。
■ 飛行機の軽量化のために、タイヤ単位重量当たり、
130〜360倍程度(通常のタイヤでは約50倍程度
)の負担荷重が作用し、しかもそのために10〜16k
g/c+a等の極めて高内圧が負荷されること。
130〜360倍程度(通常のタイヤでは約50倍程度
)の負担荷重が作用し、しかもそのために10〜16k
g/c+a等の極めて高内圧が負荷されること。
に加えて、滑走路とゲートとの問を移動するときの低速
ではあるが、比較的長時間に亘り大きな荷重が作用する
タクシ−条件に耐えることが要求される。
ではあるが、比較的長時間に亘り大きな荷重が作用する
タクシ−条件に耐えることが要求される。
さらに飛行機は、この滑走路と、ゲートとの間の走行時
においては、飛行機の向き変えのための旋回がしばしば
行われるため、前記耐久性とともに、旋回時における振
れを防ぎ、操縦安定性を高めるべくコーナリング力を増
すことが必要となる。
においては、飛行機の向き変えのための旋回がしばしば
行われるため、前記耐久性とともに、旋回時における振
れを防ぎ、操縦安定性を高めるべくコーナリング力を増
すことが必要となる。
又このような操縦安定性の向上は離着陸時の横揺れ、首
振り等を防止するのにも役立つ。
振り等を防止するのにも役立つ。
他方、航空機用タイヤとして、カーカスコードをプライ
間で互いに交差するように配したクロスブライ構造のも
のが多用されている。しかしこのものは、カーカスコー
ドが比較的大きな角度で交差しているため、横剛性が大
であり、操縦特性も比較的優れているとはいえ、トレッ
ド部の剛性が小でありかつ重量が大であることと相まっ
て、耐摩耗性、発熱性などの他の特性において、好まし
くなく、近年の大型ジェット機の著しい性能向上から、
クロスブライ構造のものは使用が制約されつつある。
間で互いに交差するように配したクロスブライ構造のも
のが多用されている。しかしこのものは、カーカスコー
ドが比較的大きな角度で交差しているため、横剛性が大
であり、操縦特性も比較的優れているとはいえ、トレッ
ド部の剛性が小でありかつ重量が大であることと相まっ
て、耐摩耗性、発熱性などの他の特性において、好まし
くなく、近年の大型ジェット機の著しい性能向上から、
クロスブライ構造のものは使用が制約されつつある。
従って、近年、カーカスコードをタイヤ赤道に略直角に
配列したいわゆるラジアル、セミラジアル構造のカーカ
スの半径方向外側に、タイヤ赤道に対して小角度で傾く
ベルトコードからなるベルト層を配置したラジアルタイ
ヤが使用されつつある。
配列したいわゆるラジアル、セミラジアル構造のカーカ
スの半径方向外側に、タイヤ赤道に対して小角度で傾く
ベルトコードからなるベルト層を配置したラジアルタイ
ヤが使用されつつある。
しかしながら、このようなラジアル構造の航空機用タイ
ヤは、ベルトコードがタイヤ赤道方向に配されることに
より、トレッド部の円周方向に大きなタガ効果を付与で
き、トレッド部の面外曲げ剛さを高め、耐摩耗性、転が
り特性等を改善し、タイヤの耐久性を向上しうるとはい
え、各ベルトプライのベルトコードの交差角が小であっ
て、しかもカーカスコードと略直角に交わり、コードが
互いに矩形状に交わるため、従来のラジアルタイヤでは
、トレッド部の面内曲げ剛性にやや劣ることとなり、そ
の結果、旋回に際してのコーナーリング力が低下し、振
れ等を生じやすく操縦安定性を損ないがちであるなど、
充分な構造耐久性能を具えるものではなかった。
ヤは、ベルトコードがタイヤ赤道方向に配されることに
より、トレッド部の円周方向に大きなタガ効果を付与で
き、トレッド部の面外曲げ剛さを高め、耐摩耗性、転が
り特性等を改善し、タイヤの耐久性を向上しうるとはい
え、各ベルトプライのベルトコードの交差角が小であっ
て、しかもカーカスコードと略直角に交わり、コードが
互いに矩形状に交わるため、従来のラジアルタイヤでは
、トレッド部の面内曲げ剛性にやや劣ることとなり、そ
の結果、旋回に際してのコーナーリング力が低下し、振
れ等を生じやすく操縦安定性を損ないがちであるなど、
充分な構造耐久性能を具えるものではなかった。
又ベルトコードは、従来、タイヤ重量の軽減を意図して
ナイロン繊維からなるコードが多用されている。しかし
ナイロン繊維コードはコードの引張強さが小であり、近
年の航空機の大型化、高速化に伴う耐摩耗性、耐高内圧
には追従し得ないものがある。
ナイロン繊維からなるコードが多用されている。しかし
ナイロン繊維コードはコードの引張強さが小であり、近
年の航空機の大型化、高速化に伴う耐摩耗性、耐高内圧
には追従し得ないものがある。
前記問題点の一端を解決すべく、スチール製のコードを
用いることも提案されているがスチール製のコードは引
張強さを上昇するもののタイヤ重量が増大するという間
理があり完全な解決に至っていない。
用いることも提案されているがスチール製のコードは引
張強さを上昇するもののタイヤ重量が増大するという間
理があり完全な解決に至っていない。
発明者らは、スチールに近い物性を有しかつナイロンと
時開等の比重からなる芳香族ボリアミド繊維に着目し、
しかも該繊維を形成する素糸の組成を一定の条件範囲に
規制することにより、前記問題点を解決しうることを見
出したのである。
時開等の比重からなる芳香族ボリアミド繊維に着目し、
しかも該繊維を形成する素糸の組成を一定の条件範囲に
規制することにより、前記問題点を解決しうることを見
出したのである。
本発明は、ベルト層に芳香族ボリアミド繊維を用いるこ
とを基本として、優れた構造へ性能、耐高内圧性能、コ
ーナリング性能等のタイヤ諸性能を向上しうる高速重荷
重用ラジアルタイヤの提供を目的としている。
とを基本として、優れた構造へ性能、耐高内圧性能、コ
ーナリング性能等のタイヤ諸性能を向上しうる高速重荷
重用ラジアルタイヤの提供を目的としている。
前記問題点を解決するため、本発明の高速重荷重用ラジ
アルタイヤにあっては、トレッド部からサイドウオール
部をへてビード部のビードコアで折返しかつタイヤ赤道
に対して75度以上かつ90度以下の角度で傾くカーカ
スコードの1以上のカーカスプライからなるカーカスと
、該カーカスの外側かつトレッド部内方に位置するとと
もに芳香族ポリアミドからなる繊維を用いたベルトコー
ドを並列したベルト層とを具えるとともに、前記ベルト
コードは、l0C11当りの撚り数(T)とコードのト
ークルデニール数(D)の平方根との積(Tψ五)であ
る捩り系数(TN)の値が2.466X103以上かつ
3.036×103以下としている。
アルタイヤにあっては、トレッド部からサイドウオール
部をへてビード部のビードコアで折返しかつタイヤ赤道
に対して75度以上かつ90度以下の角度で傾くカーカ
スコードの1以上のカーカスプライからなるカーカスと
、該カーカスの外側かつトレッド部内方に位置するとと
もに芳香族ポリアミドからなる繊維を用いたベルトコー
ドを並列したベルト層とを具えるとともに、前記ベルト
コードは、l0C11当りの撚り数(T)とコードのト
ークルデニール数(D)の平方根との積(Tψ五)であ
る捩り系数(TN)の値が2.466X103以上かつ
3.036×103以下としている。
ベルト層に芳香族ポリアミド繊維を用いたため、ベルト
層は、高い引張力と大きい伸長性とを具え、タイヤに高
い内圧を付加することが出来る。
層は、高い引張力と大きい伸長性とを具え、タイヤに高
い内圧を付加することが出来る。
しかもベルトコードは、その撚り系数(TN)を2.4
66X103〜3.036×103の範囲とすることに
よって、前記カーカスと協同して、タガ効果を有効に発
揮でき、タイヤ内圧を更に高めろるとともに高内圧条件
のもとにあっても、コーナリンク性能を膿うことなく、
又ベルト層端部にセパレーシヨンの発生を防止し構造耐
久性能を高めることが出来るため、タイヤの諸性能を著
しく向上させうる。
66X103〜3.036×103の範囲とすることに
よって、前記カーカスと協同して、タガ効果を有効に発
揮でき、タイヤ内圧を更に高めろるとともに高内圧条件
のもとにあっても、コーナリンク性能を膿うことなく、
又ベルト層端部にセパレーシヨンの発生を防止し構造耐
久性能を高めることが出来るため、タイヤの諸性能を著
しく向上させうる。
以下本発明の一実施例をタイヤサイズ46×17R20
の航空機用タイヤの場合を例にとり、図面に基づき説明
する。
の航空機用タイヤの場合を例にとり、図面に基づき説明
する。
正規リムRに取付けかつ正規内圧を充填した状態を示す
第1図において、ラジアルタイヤlは、ビードコア2が
通るビード部3と、該ビード部3に連なりタイヤ半径方
向外向きにのびるサイドウオール部4と、咳すイドウオ
ール部4の外端をつなぐトレッド部5とを具えている。
第1図において、ラジアルタイヤlは、ビードコア2が
通るビード部3と、該ビード部3に連なりタイヤ半径方
向外向きにのびるサイドウオール部4と、咳すイドウオ
ール部4の外端をつなぐトレッド部5とを具えている。
さらにタイヤlには、ビードコア2を、タイヤの内側か
ら外側に折返す複数枚、例えば4枚のカーカスプライ1
a−からなる内Ji7Aと、この内層7Aの折返し部を
囲みタイヤの外側から内側に折返す複数枚、例えば2枚
のカーカスプライ7b。
ら外側に折返す複数枚、例えば4枚のカーカスプライ1
a−からなる内Ji7Aと、この内層7Aの折返し部を
囲みタイヤの外側から内側に折返す複数枚、例えば2枚
のカーカスプライ7b。
7bからなる外層7Bとを有するカーカス7が設けられ
る。又カーカスプライ7a、7bの各カーカスコードは
タイヤ赤道COに対して75度〜90度の傾きを有する
ラジアル方向に配置されるとともに、本例ではカーカス
7は、隣り合うカーカスプライ間において、夫々カーカ
スコードがタイヤ半径方向に対して交互に交差して傾く
ことにより、タイヤの横剛性を向上している。
る。又カーカスプライ7a、7bの各カーカスコードは
タイヤ赤道COに対して75度〜90度の傾きを有する
ラジアル方向に配置されるとともに、本例ではカーカス
7は、隣り合うカーカスプライ間において、夫々カーカ
スコードがタイヤ半径方向に対して交互に交差して傾く
ことにより、タイヤの横剛性を向上している。
又ビードコア2上方には、タイヤ半径方向にのびる先細
ゴムからなるビードエーペックス9を設けて剛性を高め
る。
ゴムからなるビードエーペックス9を設けて剛性を高め
る。
さらにトレッド部5には、その内部にカーカス7の半径
方向外側に位置してタイヤ赤道面に対して5°以下の角
度でベルトコードを配置したベルト層10が設けられる
。
方向外側に位置してタイヤ赤道面に対して5°以下の角
度でベルトコードを配置したベルト層10が設けられる
。
ベルト層10はペルトコードdをタイヤ赤道COに対し
て前記した如く0〜5度の範囲で傾斜して配列してなる
複数枚、例えば6〜10枚のベルトプライ10a・・・
−と、該ベルトプライ10aの半径方向内側かつカーカ
ス7の外側に位置して、しかもペルトコードdをタイヤ
赤道COに対して0〜70度の範囲の角度で傾斜した1
層以上、例えば2層のカットプレーカプライ14a、1
4aからなるカントブレーカ14とを具える。
て前記した如く0〜5度の範囲で傾斜して配列してなる
複数枚、例えば6〜10枚のベルトプライ10a・・・
−と、該ベルトプライ10aの半径方向内側かつカーカ
ス7の外側に位置して、しかもペルトコードdをタイヤ
赤道COに対して0〜70度の範囲の角度で傾斜した1
層以上、例えば2層のカットプレーカプライ14a、1
4aからなるカントブレーカ14とを具える。
さらに本例では前記ベルトJIIJの外側に、保護コー
ドを用いたカットプロテクタ16が配される。
ドを用いたカットプロテクタ16が配される。
前記複数枚のベルトプライ10a−は、半径方向外向き
に徐々に中挟とすることにより、ベルト層10は、タイ
ヤ軸を含む断面において台形状をなし、又その側面IQ
bはタイヤバットレス部の外表面SBに略同厚さで沿っ
た斜面となる。又ベル)MIOの最大重、本例では最も
内側の広巾のプライ10aの巾は、タイヤ金山Wの65
〜85%程度の範囲としている。なおベルトコードは、
各ベルトプライ103−ごとに交互に逆に傾ける。
に徐々に中挟とすることにより、ベルト層10は、タイ
ヤ軸を含む断面において台形状をなし、又その側面IQ
bはタイヤバットレス部の外表面SBに略同厚さで沿っ
た斜面となる。又ベル)MIOの最大重、本例では最も
内側の広巾のプライ10aの巾は、タイヤ金山Wの65
〜85%程度の範囲としている。なおベルトコードは、
各ベルトプライ103−ごとに交互に逆に傾ける。
前記カントブレーカ14は、前記ベルトコードが交互に
逆に傾く2層のカットプレーカプライ14a、14.3
を用いる一方、このカットブレーカ14は、その外端I
ま、前記ベルト層10の外端内方で終端する。なおりッ
トブレーカ14の外端はベルトJIIOの外端と整一す
ることもややはみ出ることもできる。
逆に傾く2層のカットプレーカプライ14a、14.3
を用いる一方、このカットブレーカ14は、その外端I
ま、前記ベルト層10の外端内方で終端する。なおりッ
トブレーカ14の外端はベルトJIIOの外端と整一す
ることもややはみ出ることもできる。
このカットブレーカ14は、トレッド部5の面内曲げ剛
さを高め、コーナーリング力を増大するためのものであ
り、そのために好ましくはカーカスコード、ベルトコー
ドとトライアングル構造となるように配置する。従って
カーカスコードがタイヤ赤道に対して75〜90度、ベ
ルトコードが5度以下の角度で傾くため、補助コードは
、前記した如くタイヤ赤道COに対して、0〜70度、
好ましくは10〜30度の角度で傾ける。なおり−カス
コードが75〜80度の角度のとき、コードのタイヤ赤
道に対する傾きを0度近くに設定することができる。
さを高め、コーナーリング力を増大するためのものであ
り、そのために好ましくはカーカスコード、ベルトコー
ドとトライアングル構造となるように配置する。従って
カーカスコードがタイヤ赤道に対して75〜90度、ベ
ルトコードが5度以下の角度で傾くため、補助コードは
、前記した如くタイヤ赤道COに対して、0〜70度、
好ましくは10〜30度の角度で傾ける。なおり−カス
コードが75〜80度の角度のとき、コードのタイヤ赤
道に対する傾きを0度近くに設定することができる。
このように、カットブレーカ14のの付加自体によって
、さらには、前記のようにカーカスコード、ベルトコー
ドとトライアングル構造とすることにより面内曲げ剛さ
を高め、コーナーリング力を増大するとともに、構造耐
久性能が高まる。
、さらには、前記のようにカーカスコード、ベルトコー
ドとトライアングル構造とすることにより面内曲げ剛さ
を高め、コーナーリング力を増大するとともに、構造耐
久性能が高まる。
又カットプロテクタ16は、ベルト層lOの外側に配さ
れかつ保護コードを用いる少なくとも一枚、本例では2
枚のブライ16a、16aからなり、かつこのカットプ
ロテクタ16は、外部からの耐カット性を向上するとと
もに、ベルト層10とトレッド部5とのゴムとの間の剛
性段差を緩和し、その間における剪断応力を低減する。
れかつ保護コードを用いる少なくとも一枚、本例では2
枚のブライ16a、16aからなり、かつこのカットプ
ロテクタ16は、外部からの耐カット性を向上するとと
もに、ベルト層10とトレッド部5とのゴムとの間の剛
性段差を緩和し、その間における剪断応力を低減する。
カーカスコードは本実施例では芳香族ポリアミド、ナイ
ロン、ポリエステル等の伸長性を有する有機繊維、カー
ボン、金属のコードの内の一種又は二種以上の混成コー
ドを用い、又咳コードを基材ゴムに埋着させることによ
り前記カーカスプライ7a、7bが形成される。
ロン、ポリエステル等の伸長性を有する有機繊維、カー
ボン、金属のコードの内の一種又は二種以上の混成コー
ドを用い、又咳コードを基材ゴムに埋着させることによ
り前記カーカスプライ7a、7bが形成される。
タイヤ1は、内圧充填によって歪がサイドウオール部4
、特に最大重W部に集中する傾向がある。
、特に最大重W部に集中する傾向がある。
このような歪の発生を防止するためにベルト層lOを形
成するベルトコードは、その伸び特性を規制する必要が
ある。
成するベルトコードは、その伸び特性を規制する必要が
ある。
ペルトコードdは複数本の芳香族ボリアミド繊維からな
る素綿を撚り合わせて形成される。
る素綿を撚り合わせて形成される。
又ペルトコードdは、l0CII当りの撚り数Tと該コ
ードのトータルデニール数りの平方根との積(T6)で
ある捩り系数TNの値を2.466 X10ツ以上かつ
3,036×103以下としている。
ードのトータルデニール数りの平方根との積(T6)で
ある捩り系数TNの値を2.466 X10ツ以上かつ
3,036×103以下としている。
前記撚り係数が2.466xlO’未満の場合には、ペ
ルトコードdの伸度が小となり、コーナーリング性能が
低下する一方、1036xlo’をこえるとペルトコー
ドdの伸度が大となる拮果、タガ効果が不十分となり、
ベルト7110のセパレーシヨンが生じ構造耐久性能が
低下する。
ルトコードdの伸度が小となり、コーナーリング性能が
低下する一方、1036xlo’をこえるとペルトコー
ドdの伸度が大となる拮果、タガ効果が不十分となり、
ベルト7110のセパレーシヨンが生じ構造耐久性能が
低下する。
又ペルトコードdは、本実施例ではその破断時の伸び%
を前記コードのト−タルデニールFEDで除した値であ
る破断伸度Eが7.78X10−’以上かつ12.22
X10−’以下とするのが好しい。
を前記コードのト−タルデニールFEDで除した値であ
る破断伸度Eが7.78X10−’以上かつ12.22
X10−’以下とするのが好しい。
破断伸度Eが7.78X10−’未満の場合には内圧の
充填によってもベルト層の伸びは少であり、変形に除し
てトレッド部5、及びビード部3に作用する圧縮応力を
緩和する能力に劣る。又逆に12.22X10−’をこ
えるとベルト層10の伸縮が大となり、該ベルト層10
のエツジにおけるセパレーシヨンが発生する危険がある
。
充填によってもベルト層の伸びは少であり、変形に除し
てトレッド部5、及びビード部3に作用する圧縮応力を
緩和する能力に劣る。又逆に12.22X10−’をこ
えるとベルト層10の伸縮が大となり、該ベルト層10
のエツジにおけるセパレーシヨンが発生する危険がある
。
又前記ペルトコードdは第2図に示す如く、トッピング
ゴムeに埋着させることによりベルトプライ10a及び
カットプレーカプライ14aを形成する。このトッピン
グゴムeには補強性及び低発熱性に加えて、前記コード
の特性を発揮させるものを用いる。このようなものとし
て、天然ゴム、合成イソプレンゴムの1種又は2種以上
からなる基材にカーボンを50〜70重量部が混合され
かつ100%モジュラスが30〜70 kg/co+”
、破断時の伸びが200%以上かつ500%以下のも
のが好適に用いられる。カーボンが50重量部未満の場
合は、補強性が低下し、7oam部をこえる場合は発熱
が大きくなる傾向にある。他方100%モジュラスが3
0kg/cs*”未満の場合は、発熱が大きくなり、7
0kg/co+”をこえると補強性が低くなりやすい、
又破断時の伸びが200%未満の場合、カーカスの歪に
対する追従性が不足しゴム破断を招きやすく、500%
を越えると発熱性が高くなる1頃向にある。
ゴムeに埋着させることによりベルトプライ10a及び
カットプレーカプライ14aを形成する。このトッピン
グゴムeには補強性及び低発熱性に加えて、前記コード
の特性を発揮させるものを用いる。このようなものとし
て、天然ゴム、合成イソプレンゴムの1種又は2種以上
からなる基材にカーボンを50〜70重量部が混合され
かつ100%モジュラスが30〜70 kg/co+”
、破断時の伸びが200%以上かつ500%以下のも
のが好適に用いられる。カーボンが50重量部未満の場
合は、補強性が低下し、7oam部をこえる場合は発熱
が大きくなる傾向にある。他方100%モジュラスが3
0kg/cs*”未満の場合は、発熱が大きくなり、7
0kg/co+”をこえると補強性が低くなりやすい、
又破断時の伸びが200%未満の場合、カーカスの歪に
対する追従性が不足しゴム破断を招きやすく、500%
を越えると発熱性が高くなる1頃向にある。
芳香族ポリアミドを用いた繊維は、優れた強度、伸びを
具える反面、従来、ナイロン、脂肪族ポリアミドに比べ
てトッピングゴムeとの接着力が劣るという問題があり
、その利用が妨げられていた。
具える反面、従来、ナイロン、脂肪族ポリアミドに比べ
てトッピングゴムeとの接着力が劣るという問題があり
、その利用が妨げられていた。
しかし、芳香族ポリアミドに通した接着処理方法を見出
すことにより、芳香族ポリアミドとトッピングゴムeと
の接着力1よ、ナイロン、脂肪族ポリアミドなどと同等
或はそれ以上の接着力を得ることが出来るようになり、
芳香族ポリアミドからなる繊維をベルトコード 10の
タイヤベルトコードとしての採用が可能となったのであ
る。
すことにより、芳香族ポリアミドとトッピングゴムeと
の接着力1よ、ナイロン、脂肪族ポリアミドなどと同等
或はそれ以上の接着力を得ることが出来るようになり、
芳香族ポリアミドからなる繊維をベルトコード 10の
タイヤベルトコードとしての採用が可能となったのであ
る。
ナイロン、脂肪族ポリアミドをト・ンピングゴムに接着
する工程は、第1表に示す如く、2浴処理で行われる。
する工程は、第1表に示す如く、2浴処理で行われる。
しかし前記処理手順で芳香族ボリアミド繊維とトッピン
グゴムとを接着した場合には、接着力はナイロン等のそ
れに比べて顕著に低下し、ベルト層としての機能を達成
し得ないものがある。
グゴムとを接着した場合には、接着力はナイロン等のそ
れに比べて顕著に低下し、ベルト層としての機能を達成
し得ないものがある。
そこで第2表に示す如く1浴工程を続けて2回行い、し
かも2浴工程も前記1浴工程と同様に2回連続して行う
ことにより、ベルトコード(lとトッピングゴムとの接
着力を21.0kg/cm以上になし得たのである。
かも2浴工程も前記1浴工程と同様に2回連続して行う
ことにより、ベルトコード(lとトッピングゴムとの接
着力を21.0kg/cm以上になし得たのである。
前記接着力が21.0 kg 、/ cm未溝になると
大荷重、大きな変形下における高速回転時においてセパ
レーシッンが発生する危険があり航空機用などの高速重
荷重用タイヤとして採用することが出来ない。
大荷重、大きな変形下における高速回転時においてセパ
レーシッンが発生する危険があり航空機用などの高速重
荷重用タイヤとして採用することが出来ない。
前記ベルトプライ10aは、トレッド部5のタイヤ軸方
向の一方の側iTEからタイヤ赤道COを通って他方の
側縁TEに亘り一本乃至数本のベルトコードdを、ワイ
ンデング法によって周方向に巻回している。
向の一方の側iTEからタイヤ赤道COを通って他方の
側縁TEに亘り一本乃至数本のベルトコードdを、ワイ
ンデング法によって周方向に巻回している。
このように巻回させることによりベルトコードdは、一
本に連らなることとなり、ベルトコード間においてタガ
効果を発揮しトレッド部5の剛性を高める。
本に連らなることとなり、ベルトコード間においてタガ
効果を発揮しトレッド部5の剛性を高める。
しかもそのベルトコードdは側縁部分のベルトコードの
直径に比してタイヤ赤道部分の直径を大としている。従
ってトレッド部5において最も大きな作用力を受けるタ
イヤ赤道部分が補強されトレッド部5の強度が均等化さ
れる結果、タイヤの軽量化に役立つ。
直径に比してタイヤ赤道部分の直径を大としている。従
ってトレッド部5において最も大きな作用力を受けるタ
イヤ赤道部分が補強されトレッド部5の強度が均等化さ
れる結果、タイヤの軽量化に役立つ。
〔具体例1〕
タイヤサイズ46X17R20の第1図に示すタイヤに
ついて、そのベルトコードを第3表に示す仕様により試
作した。又比較別欄に示す仕様に1 第 表 ついても併せて試作し実!*例aのものと比較した。
ついて、そのベルトコードを第3表に示す仕様により試
作した。又比較別欄に示す仕様に1 第 表 ついても併せて試作し実!*例aのものと比較した。
実施例aのものは捩り係数TN及び破断伸度Eは何れも
合格域でありかつ実施例aのものは芳香族ボリアミドを
用いたにもかかわらず比較例Cのものに比べ接着力が1
4%増大しかつ比較例すに示すナイロンコードのものと
路間等の接着力を有することが判明した。
合格域でありかつ実施例aのものは芳香族ボリアミドを
用いたにもかかわらず比較例Cのものに比べ接着力が1
4%増大しかつ比較例すに示すナイロンコードのものと
路間等の接着力を有することが判明した。
〔具体例2〕、
前記具体例1と同様にタイヤサイズ46X17R20の
第1図に示すタイヤについて第4表に示す仕様によりタ
イヤを試作するとともに、従来の仕様によるタイヤ(比
較例1〜5)を併せて製作し性能を比較した。
第1図に示すタイヤについて第4表に示す仕様によりタ
イヤを試作するとともに、従来の仕様によるタイヤ(比
較例1〜5)を併せて製作し性能を比較した。
耐久テストは各タイヤに正規内圧を充填するとともに、
米国航空局規格TSO−C62cに基づくハイスピード
テスト及びタクシ−シュミレーシランテストを完走後破
壊するまで繰返した耐久テストを実施した。破断に至る
までの全走行距離を指数で比較しその結果を第4表に示
す。
米国航空局規格TSO−C62cに基づくハイスピード
テスト及びタクシ−シュミレーシランテストを完走後破
壊するまで繰返した耐久テストを実施した。破断に至る
までの全走行距離を指数で比較しその結果を第4表に示
す。
又タイヤに試験機を用いて使用条件に対応する速度と荷
重を付加し、その速度と荷重におけるタイヤの発熱温度
を、トレッド部、サイドウオール部及びビード部のそれ
ぞれについて温度測定を行った。
重を付加し、その速度と荷重におけるタイヤの発熱温度
を、トレッド部、サイドウオール部及びビード部のそれ
ぞれについて温度測定を行った。
結果を第4表に示す。
このように本発明のタイヤは、ベルト層に芳香族ポリア
ミドからなる繊維を用いることを要旨としているため、
タイヤの諸性質を高めることにより操縦安定性を向上し
かつ又構造耐久性を高めろる。
ミドからなる繊維を用いることを要旨としているため、
タイヤの諸性質を高めることにより操縦安定性を向上し
かつ又構造耐久性を高めろる。
第1図は本発明の一実施例を示す断面図、第2図はベル
トプライを示す斜視図である。 2−・ビードコア、 3・−ビード部、4・・・−サ
イドウオール部、 5−)レッド部、7− カーカ
ス、 7 a 、 7 b−カーカスプライ、lO
−・−ベルト層、 14−カットブレーカ、14a−
・カットプレーカプライ、 TE−側縁、d・・−ベル
トコード、
トプライを示す斜視図である。 2−・ビードコア、 3・−ビード部、4・・・−サ
イドウオール部、 5−)レッド部、7− カーカ
ス、 7 a 、 7 b−カーカスプライ、lO
−・−ベルト層、 14−カットブレーカ、14a−
・カットプレーカプライ、 TE−側縁、d・・−ベル
トコード、
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 トレッド部からサイドウオール部をへてビード部の
ビードコアで折返しかつタイヤ赤道に対して75度以上
かつ90度以下の角度で傾くカーカスコードの1以上の
カーカスプライからなるカーカスと、該カーカスの外側
かつトレッド部内方に位置するとともに芳香族ポリアミ
ドからなる繊維を用いたベルトコードを並列したベルト
層とを具えるとともに、前記ベルトコードは、10cm
当りの撚り数(T)とコードのトータルデニール数(D
)の平方根との積(T√D)である捩り系数(TN)の
値が2.466×10^3以上かつ3.036×10^
3以下である高速重荷重用ラジアルタイヤ。 2 前記ベルトコードは、破断時の伸び(%)を前記コ
ードのトータルデニール数(D)で除した値である破断
伸度(E)が7.78×10^−^4以上かつ12.2
2×10^−^4以下である請求項1記載の高速重荷重
用ラジアルタイヤ。 3 前記ベルトコードは、該ベルトコードを埋設するト
ッピングゴムとの接着力が、21.0kg/cm以上で
ある請求項1記載の高速重荷重用ラジアルタイヤ。 4 前記ベルト層は、前記ベルトコードを、タイヤ赤道
に対して0度以上かつ5度以下の角度で傾斜して並列し
てなる複数のベルトプライからなることを特徴とする請
求項1記載の高速重荷重用ラジアルタイヤ。 5 前記ベルトプライは、前記トレッド部のタイヤ軸方
向の一方の側縁からタイヤ赤道を通って他方の側縁に亘
り、一本乃至数本の連続したベルトコードを円周方向に
巻回することにより形成されるとともに、該ベルトコー
ドは前記側縁部分のベルトコードの直径に比してタイヤ
赤道部分の直径を大としたことを特徴とする請求項4記
載の高速重荷重用ラジアルタイヤ。 6 前記ベルト層はタイヤ赤道に対して0度以上かつ5
度以下の角度で傾斜して並列してなる複数のベルトプラ
イと、該ベルトプライの半径方向内方かつ半径カーカス
の外側に位置ししかも前記ベルトコードをタイヤ赤道に
対して0度以上かつ70度以下の角度で傾斜して並列し
てなる一層以上の前記ベルトコードからなるカットプレ
ーカプライとを具えてなる請求項1記載の高速重荷重用
ラジアルタイヤ。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1170689A JPH0332904A (ja) | 1989-06-30 | 1989-06-30 | 高速重荷重用ラジアルタイヤ |
DE69012893T DE69012893T2 (de) | 1989-06-30 | 1990-06-22 | Radialer Reifen für hohe Geschwindigkeiten und hohe Belastungen. |
EP90306855A EP0407071B1 (en) | 1989-06-30 | 1990-06-22 | Heavy duty high speed radial tyre |
CA002019800A CA2019800C (en) | 1989-06-30 | 1990-06-26 | Heavy duty, high-speed, radial tire |
US07/544,228 US5205882A (en) | 1989-06-30 | 1990-06-26 | Heavy duty high speed radial tire with aromatic polyamide belt cords |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1170689A JPH0332904A (ja) | 1989-06-30 | 1989-06-30 | 高速重荷重用ラジアルタイヤ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0332904A true JPH0332904A (ja) | 1991-02-13 |
Family
ID=15909571
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1170689A Pending JPH0332904A (ja) | 1989-06-30 | 1989-06-30 | 高速重荷重用ラジアルタイヤ |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5205882A (ja) |
EP (1) | EP0407071B1 (ja) |
JP (1) | JPH0332904A (ja) |
CA (1) | CA2019800C (ja) |
DE (1) | DE69012893T2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2004284375A (ja) * | 2003-03-19 | 2004-10-14 | Bridgestone Corp | 高速重荷重用空気入りラジアルタイヤ |
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1989
- 1989-06-30 JP JP1170689A patent/JPH0332904A/ja active Pending
-
1990
- 1990-06-22 EP EP90306855A patent/EP0407071B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-06-22 DE DE69012893T patent/DE69012893T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-06-26 US US07/544,228 patent/US5205882A/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-06-26 CA CA002019800A patent/CA2019800C/en not_active Expired - Lifetime
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CA2019800A1 (en) | 1990-12-31 |
CA2019800C (en) | 2000-01-04 |
EP0407071A2 (en) | 1991-01-09 |
US5205882A (en) | 1993-04-27 |
EP0407071B1 (en) | 1994-09-28 |
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