JPH0382606A - 高速重荷重用タイヤ - Google Patents
高速重荷重用タイヤInfo
- Publication number
- JPH0382606A JPH0382606A JP1221192A JP22119289A JPH0382606A JP H0382606 A JPH0382606 A JP H0382606A JP 1221192 A JP1221192 A JP 1221192A JP 22119289 A JP22119289 A JP 22119289A JP H0382606 A JPH0382606 A JP H0382606A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- belt
- cord
- tire
- elongation
- carcass
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 claims abstract description 11
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims abstract description 5
- 239000011324 bead Substances 0.000 claims description 16
- 239000004760 aramid Substances 0.000 claims description 8
- 229920003235 aromatic polyamide Polymers 0.000 claims description 8
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 claims description 6
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 claims description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 9
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 8
- 239000004677 Nylon Substances 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 229920001778 nylon Polymers 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 4
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 4
- 238000004073 vulcanization Methods 0.000 description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 3
- 239000004953 Aliphatic polyamide Substances 0.000 description 2
- 206010011224 Cough Diseases 0.000 description 2
- 229920003231 aliphatic polyamide Polymers 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 2
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 229920001875 Ebonite Polymers 0.000 description 1
- 241000254043 Melolonthinae Species 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 125000001931 aliphatic group Chemical group 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 229920003049 isoprene rubber Polymers 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 1
- 210000001747 pupil Anatomy 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C3/00—Tyres characterised by the transverse section
- B60C3/04—Tyres characterised by the transverse section characterised by the relative dimensions of the section, e.g. low profile
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C11/00—Tyre tread bands; Tread patterns; Anti-skid inserts
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
- B60C9/18—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers
- B60C9/20—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel
- B60C9/22—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel the plies being arranged with all cords disposed along the circumference of the tyre
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
- B60C9/18—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers
- B60C9/28—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers characterised by the belt or breaker dimensions or curvature relative to carcass
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C2200/00—Tyres specially adapted for particular applications
- B60C2200/02—Tyres specially adapted for particular applications for aircrafts
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Tires In General (AREA)
Abstract
め要約のデータは記録されません。
Description
ショルダ部でのベルトコードテンシランを高めることに
よって高速耐久性能を向上でき、特に航空機用タイヤと
して好適に採用しうる高速重荷重用タイヤに関する。
は、高圧内、高荷重条件下において適正なトレンド表面
形状を維持しかつ路面からの衝撃に耐えるべく、カーカ
スの半径方向外側に、ベルトコードをタイヤ赤道に対し
て06〜90°の角度で傾斜させた複数層の強靭なベル
ト層を設けたラジアル構造のものが多用される。
えかつ必要な巾に裁断された一体物のシート状材を複数
枚、直筒状のフォーマ上に巻付けて成形するか、もしく
は適当な内圧で膨張させたカーカス上に直接巻付けて成
形しており、ベルト層は必要なベルト効果を確保するた
めに、広い断面中を有して形成する必要がある。
このような広巾を有する一体のシート状材を、クラウン
状に湾曲するカーカスラインに沿わせて配置した場合、
仕上りタイヤのベルト層のショルダ部にく該ショルダ部
での円周長さとセンタ一部での円周長さとの差に起因し
たゆるみが生じ、その結果、このようなベルト構造のタ
イヤに内圧を充填した時には、このゆるみに原因してシ
ョルダ部におけるベルト層の張力がセンタ一部における
張力に比して小さくなるという不均一性を招く。
する航空機に装着される航空機用ラジアルタイヤにおい
ては重大な構造損傷発生原因となり、例えばタイヤが短
時間のうちに重荷重条件下のもとで前記速度に達する際
、トレッド部に加わる遠心力によってベルト張力の比較
的小さなショルダ部において、ベルト端がタイヤ半径方
向外方に変形するいわゆるリフティングを招き、プライ
aSを誘発させると−ともに、スタンディングウェーブ
の発生臨界速度を低下させる。又スタンディングウェー
ブはベルト端での歪みを増加させる他、サイドウオール
部をへてビード部を励起させ、その耐久性をも大巾に低
下させる。なおラジアルタイヤにおけるスタンディング
ウェーブは、よく知られているように、次の(1)式で
求まる。
こで、 vCCニスタンディングウェーブ発生臨界速度mニドレ
ッド部の単位長さのf量 EIニドレッド部のタイヤ面内曲げ剛性T :ベルト張
力 k :カーカスのバネ定数 である。
支持された無限遠ビームと仮定して求めたものであって
、スタンディングウェーブの発生臨界速度Vcを増すに
は、前記質量mを低下させる一方、前記剛性El、ベル
ト張力T1カーカスのバネ定数kを増加させればよいこ
とがわかる。
の発生臨界速度Vcを高めるには、ベルト張力の弱所を
強化することである。
ルダ部のベルトコードに伸びを付与し、該ショルダ部で
のテンション力をセンタ一部でのテンション力に比して
高めることを基本として、高速時におけるベルト端のリ
フティングを抑制しスタンディングウェーブの臨界速度
を高めることによって高速耐久性能を向上しうる高速重
荷重用タイヤの提供を目的としている。
ヤは、トレッド部からサイドウオール部をへてビード部
のビードコアの廻りで折返されかつタイヤ赤道に対して
75°以上の傾斜角度でカーカスコードを配列したカー
カスプライからなるカーカスと、該カーカスの外側かつ
トレッド部内方に配されるとともにタイヤ赤道に対して
5°以下の傾斜角度でベルトコードを配列した複数のベ
ルトプライからなるベルト層とを具える一方、該ベルト
層は、フォーマ上における生ベルトのタイヤ赤道上の内
径である生ベルト中央径DBIと端部での内径である生
ベルト端部径DAIとの差である生ベルト内径差DB
1−DA 1は正かつ咳生ベルト内径差DB 1−DA
1をベルト層のタイヤ軸方向の直線巾であるベルト中
Wの0.04倍以上かつ0.3倍以下とするとともに、
前記生ベルトを用いて加硫成形されたタイヤが標準リム
に装着されかつ0.5kg/ca+”内圧を充填した0
、 5 kg/ cs”内圧状態におけるベルト層のタ
イヤ赤道上の内径であるベルト中央径DB2と、端部で
の内径であるベルト端部径DA2との差であるベルト内
径差DB2−DA2は正かつ前記生ベルト内径差DB1
−DAIとの比(DB 1−DA 1) /’ (DB
2−DA2)を0以上かつ2.0以下としている。
ト端部径との差である生ベルト内径差を、3.5 kg
/ cm”内圧状態での仕上りタイヤにおけるベルト層
のベルト中央径とベルト端部径との差であるベルト内径
差に比して大に設定することにより、該生ベルト内径差
とベルト内径差との差に相当する円周長さ分ショルダ部
におけるベルトコードをセンタ一部におけるベルトコー
ドに比して余分に伸長せしめ、そのテンション力を増加
させる。
ティングを抑制しプライ剥離を軽減するとともに、スタ
ンディングウェーブの臨界速度を高めることができトレ
ッド部及びビード部双方での構造破壊を大巾に低減し、
高速耐久性能を向上しうる。
0の航空機用タイヤである場合を例にとり図面に基づき
説明する。
ll”の内圧を充填した0−5ktr/ aa”内圧状
態の本発明のタイヤ構造を表す断面図である。符号1は
タイヤを示し、タイヤ1は、トレッド部5からサイドウ
オール部13をへてビード部14に至る本体部両端がビ
ード部14のビーコア3の回りにタイヤ内側から外側に
向かって折り返されるカーカス2とその外側かつトレッ
ド部5内方に配置されるベルト層4を有す。
ライ2a−・−から形威され、該カーカスプライ2aの
各カーカスコードはタイヤ赤道COに対して75°〜9
0@の傾きを有するラジアル方向に配置されるとともに
、カーカス2はタイヤ半径方向に隣り合うカーカスプラ
イ2aの各カーカスコードを相互に交差させたトライア
ングル構造とすることにより、タイヤの横剛性を高めて
いる。
折返し部との間に介在してタイヤ半径方向に先細状にの
びる硬質ゴムからなるピードエーペンクス15が設けら
れ、ビード部14からサイドウオール部13に至るタイ
ヤ剛性を高めかつカーカス2の折返し部のたわみによる
応力を分散させる。なおビード部14外面にはリムずれ
防止用のチェーファ(図示せず)を設けることができる
。
半径方向外側に、タイヤ赤道COに対して5″以下の傾
斜角度でベルトコード6を配列した複数のベルトプライ
4a−・・・からなるベルト層4が設けられ、又該ベル
ト層4は、本例では、タイヤ赤道COに対して5′以上
かつ40°以下の角度で配列した補助コードを有しかつ
半径方向最内側のベルトプライ4alと前記カーカス2
との間に介在するカントブレーカ16を含む。
−を具える多積層体であり、各ベルトプライ4aは半径
方向外向きに徐々に中挟とすることによりベルト層4は
タイヤ軸を通る切断面において略台形状をなしその側面
はバットレス部の外表面に略回厚さで沿った斜面となる
。又ベルトJ!14はタイヤ軸方向の直線巾であるベル
ト巾Wすなわち最大中となるベルトプライ4alの直線
巾をタイヤ金山WTの75〜85%程度の範囲とし、ト
レッド部5のほぼ金山をタガ効果を有して補強し、耐摩
耗性、転がり特性等を改善するとともに離着陸時の耐衝
撃性を高める。
○に対して5°以下の角度で傾くことに起因して低下す
るトレンド部5の巾方向剛性は前記カットブレーカ16
によって補強される。
して5°以上かつ40°以下の角度で傾斜した2枚のカ
ットブレーカプライ16a、16aを用い、各補強コー
ドが相互に交差する向きでかつ前記カーカス2の外面形
状に沿わせて形威されるとともにその外端は本例ではベ
ルトプライ4a1の外端外方で終端している。従ってカ
ントブレーカ16は補助コード自体及び前記ベルトコー
ド、カーカスコードとともに強靭なトライアングル構造
を形威し、トレッド部5の面内曲げ剛性を高めコーナリ
ング力を増大させる。なおりットブレーカ16はその端
部をベルトプライ4al外端と整一もしくは内方に控え
て終端させることもできる他、半径方向最外側のベルト
プライ4a2の外側に設けることもできる。
あるベルト中央径DB2が端部での内径であるベルト端
部径DA2に比して大、すなわちベルト内径差DB2−
DA2が正となる正クラウン状のプロファイルを有し、
従って該ベルト層4を構成するベルトプライ4aが従来
のごとく一体物のシート状材からなる場合、このベルト
内径差DB2−DA2によって、タイヤ使用時、ショル
ダ部におけるベルト層4の張力がセンタ一部における張
力に比して低下する。
d内圧状態である仕上りタイヤにおいてショルダ部にお
けるベルトコード6にセンタ一部のベルトコード6に比
して大な伸びを予め付与し、該ショルダ部のテンション
力を高めるとともに見掛けの剛性を向上させる。又かか
る構成をなすために、少なくともショルダ部におけるベ
ルトコード6は円周方向に連続させることが必要であり
、本例では前記ベルトプライ4a−・はゴム引きした1
本もしくは複数本のベルトコード6を一方のショルダ部
から他方のショルダ部に至りタイヤ赤道COに対して5
°以下の傾斜角度で螺旋状に連続して巻回することによ
り形成される。なお各ベルトプライ4aは巻回するベル
トコード6を一方のショルダ部で折返し、順次重ね巻き
することにより全体として連続したベルトコード6で形
成することができ、又半径方向に隣り合うベルトコード
6は相互に交差させることが好ましい。
に、新規なタイヤ製造方法が採用される。
6を均一なテンション力を有して螺旋状に巻回すること
によりベルトN4形戒用の生ベルト21を形成する。し
かる後、咳生ベルト21の外周にトレッド部5形成用の
帯状のトレンドゴム22を巻きつけてトレンド/ベルト
積層体23を予め底形する0次いでこの積層体23を縮
径したフォーマ7から取り外し生ベルトタイヤ成形ドラ
ムに移送するとともに、底形ドラム上でトロイダル状に
シェービングされたカーカス2の外側に積層体23を巻
きつけて生タイヤを得る。かかる生タイヤの底形もしく
は以後の加硫成形に際し充填される成形内圧によって、
ショルダ部のベルトコード6に高い伸びを付与するので
ある。
生ベルト21は、タイヤ赤道上の内径である生ベルト中
央径DBIと、端部での内径である生ベルト端部径DA
Iとの差である生ベルト内径差DBI−DAIが正かつ
前記ベルト内径差DB2−DA2との比(DB 1−D
A 1) /DB 2−DA2を0以上かつ2.0以下
とするとともに、前記生ベルト内径差DB 1−DAI
は前記ベルト巾Wの0.04倍以上かつ0.3倍以下に
設定される。
2.0をこえる場合及び生ベルト内径差DBl−DAI
がベルト巾Wの0.3倍をこえる場合には仕上りタイヤ
におけるショルダ部でのベルトコード6の伸びがセンタ
一部での伸びに比して過大となり、その結果成形内圧充
填時該ショルダ部でのベルトコード配列に乱れが生じ耐
久性能、タイヤ均一性能が大巾に悪化する。又前記比(
DBl−DAI)/DB2−DA2が0未満及び生ベル
ト内径差DB 1−DA 1がベルト巾Wの0.04倍
未満の場合ショルダ部でのベルトコード6の伸びすなわ
ちテンション力が実質的に不十分となりリフティング抑
止効果が得られ難い。
差DB 1−DA 1が夫々負の場合にはトレッドセン
タ一部の接地性が悪化しグリップ性能、耐摩耗性能を低
下する一方、ショルダ部の接地圧が増加しベルト端破壊
等構造耐久性能を損ねる。
にカットブレーカ16を配置しているため、螺旋状に巻
回するベルトコード6とフォーマ7との間に生ずる滑り
を防止することがき、ベルトコード6の打ち込み数及び
ベルトコード端の仕上り等を容易にコントロールするこ
とができタイヤ製造能率及び製品品質を大巾に向上させ
ることができる。
いて説明する。
。
5以上かつ10以下(好ましくは5〜8)とする、さら
に10kg荷重時の伸びS、5(χ)を9以上15以下
(好ましくは10〜12)、20に+r荷重時の伸びS
20(%)を14〜20としている。
びS、をコードの実トータルデニール数で除した値D5
を7.35X10−’以上かつ14.7kgXl0−’
以下とする。又10kg荷重時の伸び310をコードの
実トータルデニール数で除した値D10.20kg荷重
時の伸びS2゜をコードの実トータルデニール数で除し
た値D□。をそれぞれ、13.2 X 10−4〜22
.lX10−’、20.6X10−4〜29.4xio
−’としている。
ように試料を正確に採取する。
時間以上放置し、恒量になるまで乾燥して絶乾質量を求
め、次の式から正量繊度を算出する。
性コードは、第4図(a)、 (b)において、各下限
の曲線a1、a2、上限の曲線b1、b2を挟む領域の
特性を有する0弾性コードは、曲線a、 b (曲線a
1、a2を合わせてaSbl、b2を合わせてbと総称
する)に示すように小荷重のとき伸びが大であり、荷重
が増すに伴い、伸び率が低下する特性を具えている。
内圧充填時、カーカスコードが大きい伸びを受けるとと
もにベルトコードを伸長させ、所定の仕上りタイヤを確
保しうる。
カスコードは、荷重の増加とともに伸長するが、伸び率
は漸減し使用時のタイヤ変形を抑制する。
て立上りが大かつ略直線状をなすのであり、このような
従来コードを用いるときには、成形内圧の充填によって
もカーカスコードの伸びは小でありベルトコードに十分
なテンシランを与えることができずしかもタイヤ使用時
運に変形量が増し耐久性、走行性能を損ねる。
域の特性を具えるゆえに、タイヤの耐久性を向上しうる
のである。
0kg荷重時の各伸びSs、S+。、S20についての
規定は、用いるカーカスコードの実トータルデニール数
等を問わずに、荷重によるコードの伸びの値自体を定め
ていることになる。これに対して、他方の規定は、5
kg荷重時の伸びS、を実トータルデニール数で除した
値、従ってコードの1デニール当たりの5眩荷重時の伸
び率を意味するのであり、カーカスコードを、主として
コードが有する特性の面から把握し、そのため、航空機
用タイヤを始め、広い範囲の重荷重高速タイヤに採用し
所定荷重時の伸びのみを規定する。なお前者は、主とし
て航空機用タイヤ、しかも大型ジェット機用タイヤとし
て好適に用いうる値を規定している。
”)は130以上(好ましくは140以上)かつ200
以下とする。
示すように、定速伸長形引張試験器を用いて荷重(瞳)
、伸び(%)曲線dを描き、伸び7%における前記曲線
dの接vAXの勾配として定義する値であって、従来の
弾性コードに比して初期弾性率f3. s (kg/n
unりを前記範囲で小とすることにより、弾性コードの
伸び性を高め、カーカスコードに伸びを付与しうるので
ある。
が30に以上のもの、好ましくは40 kg以上かつ6
0kg以下程度のものが好適に利用できる。
ード、芳香族ポリアミドコード、カーポンコード、金属
コード内の一種又は二種以上のコードの混成コードを用
いる。
いるときにおいて、コードに予め所定の時間に亘り張力
と熱とを加えるいわゆるデツプストレッチにおける張力
を、従来のデツプストレッチにおいて用いられる張力よ
りも大巾に減じておくことによりえられる。又この特性
を高めるべく、例えばナイロンコードを用いるときには
、l0C11当たりの捩り回数を、26〜36T/l0
C11とし、従来行われている約237/10cmm程
度よりも捩り回数を増加している。なおコードとして、
伸び率の小なるものと大なるものとを混在させ、かつ小
なるものを予めコイル巻きするなど、クルミを与えてお
くことにより荷重が所定の値に達したときに小伸度のコ
ードに荷重を負担させ、全体として伸び率を低下するご
とく形成することもできる。
を有し、しかも5kg荷重時の伸びSac%)がカーカ
スコードよりも小であって、3〜6のもの、又は伸びS
5(%)を実トータルデニール数(d)で除した値DI
(%/d)が3.85X10−4〜7.69×10−’
のもの、さらには10kg荷重時の伸び510(%)を
コードの実トータルデニル数dで除した値り、5(%/
d)が6.41 X 10−4〜10.26X10−’
でありかつ20kg荷重時の伸びS8゜(%)をコード
の実トータルデニール数dで除した値D2゜(%/d)
が10.26X10−4〜17.59X10−’である
ものを用いる。
径の比較的太いコード、例えば1260d/2〜270
0 d/3程度のコードを、又補助コードは、回径のも
の又はより小径のものが好ましく、さらに補助コードと
して、前記ベルトコードと同一のものを利用するのがよ
い。
いることができ、かかる場合には、所望の高い伸度を得
るために、103当たりの撚り数Tと該コードの実トー
タルデニール数dの平方根との積りゴである捩り系数T
NO値を2.466 X103以上かつ3.036X1
0”以下とする。
は、ベルトコードの伸度が小となり、コーナーリング性
能が低下する一方、3.036 x 103をこえると
ベルトコードの伸度が過大となる結果、タガ効果が不十
分となり、ベルト層4のセパレーションが生じ構造耐久
性能が低下する。
実トータルデニール数dで除した僅である破断伸度Eが
7.78×10−’以上かつ12.22×10−’l]
下とするのが好ましい。
充填によってもベルトJ?14の伸びは小であり、変形
に除してトレンド部5、及びビード114に作用する圧
縮応力を緩和する能力に劣る。又逆に12.22X10
−’をこえるとベルトjW4の伸縮が大となり、該ベル
ト層4のエンジにおけるセパレーションが発生する危険
がある。
ッピングゴムには補強性及び低発熱性に加えて、前記コ
ードの特性を発揮させるものが用いられ、このようなも
のとして、天然ゴム、台底イソプレンゴムの1種又は2
Ili以上からなる基材にカーボンを50〜70重量部
が混合されかつ100%モジュラスが30〜70kg/
aJ、破断時の伸びが200%以上かつ500%以下の
ものが好適に用いられる。カーボンが50重量部未満の
場合は、補強性が低下し、70!!量部をこえる場合は
発熱が大きくなる傾向にある。他方100%モジュラス
が30kg/−未満の場合は、発熱大きくなり70kg
/−をこえると補強性が低くなりやすい、又破断時の伸
びが200%未満の場合、カーカスの歪に対する追従性
が不足しゴム破断を招きやすく、500%を超えると発
熱性が高くなる傾向にある。
びを具える反面、従来、ナイロン、脂肪族ポリアミドに
比べてトッピングゴムとの接着力が劣るという問題があ
り、その利用が妨げられていた。しかし、芳香族ポリア
ミドに適した接着処理方法を見出すことにより、芳香族
ポリアミドとトッピングゴムとの接着力は、ナイロン、
脂肪族ボリアごドなどと同等或はそれ以上の接着力を得
ることが出来るようになり、芳香族ポリアミドからなる
繊維をベルト層4のベルトコードとしての採用が可能と
なった。
る工程は、第1表に示す如く、2浴処理で行われる。し
かし前記処理手順で芳香族ポリアミド繊維とトッピング
ゴムとを接着した場合には、接着力はナイロン等のそれ
に比べて顕著に低下し、ベルト層としての機能を達成し
得ないものがある。
かも2浴工程も前記浴工程と同様に2回連続して行うこ
とにより、ベルトコードとトッピングゴムとの接着力を
21.0kg/LJ以上になし得たのである。
大きな変形下における高速回転時においてセバレーシッ
ンが発生する危険があり航空機用などの高速重荷重用タ
イヤとして採用することが出来ない。
示す。
きく変化する点P2付近に突き合せ部を有するベルトセ
ンタ一部片BCとベルトショルダ部片BS、BSとの3
つの部片から形成される。
裁断した従来と同槽底の一体物のシート状材25からな
り第7図に示すように、フォーマ7上に円筒状に巻装さ
れることにより生ベルト21のセンタ一部を構成する。
の内径dtに見合う周方向長さを有して均一な張力で螺
旋巻されるベルトコード6からなり生ベルト21のショ
ルダ部を構成する。
イヤ赤道に対して5″以下の傾斜角度で同方向に配列さ
れており又生ベルト内径差DBI−DA1はベルト巾W
の0.04倍以上かつ0.3倍以下とするとともにベル
ト内径差DB2−DA2との比(DBI−DAI)/D
B2−DA2は0以上かつ260以下に設定される。
部が一致した場合、ベル1−Jii4の剛性が急激に変
化し、耐久性、走行性能に悪影響を及ぼす可能性があり
、従って第8〜9図に示すように各ベルトブライ4aの
突合せ部を分散させることができる。又カットブレーカ
16をベルトブライ4a外側に配するときには、ベルト
コード6とフォーマ7との滑りを防止すべくフォーフッ
表面時にテーパ一部表面に凹凸を設けることもできる。
イヤを第3表に示す仕様により試作した。
イ構成の記号(A)は、第5表に示すブライ構成の種別
を示している。夫々正規内圧を充填するとともに、米国
航空局規格TSO−C62cに基づくタクシ−シュミレ
ーションテストに基づき耐久性をテストするとともにそ
の結果を回数により同表に示す、なお61は完走したこ
とを示す。
を○印で示す。
100%負荷、時速300kmの走行時におけるクラウ
ン部、ショルダ部、ビード部の温度上昇を測定した。い
ずれも厚さ中間位置に熱電対を差込み、運転1時間後の
温度を測定した。実施別品2はビード部の温度が低い。
発生する臨界速度を求めた。実施別品のタイヤは、約3
00km/時程度を達成しえた。なお結果を、比較例1
を100とする指数表示で示し、数値が大なる程より臨
界速度が大であることを示す。
用いて、実施例4〜7のタイヤを試作し、かつ回様のテ
ストを行った結果を併示している。
ト張力を高め、リフティングに起因する端部剥離を抑制
しうる他、特にスタンディングウェーブの発生臨界速度
を高め、ビード部の耐久性を大巾に向上しうる。
ーマ上で形成される生ベルトを示す断面図、第3図は仕
上りタイヤのベルト層のプロファイルとフォーマ上での
生ベルトのプロファイルを略示する線図、第4図(al
〜(b)はコード特性を示す線図、第5図は初期弾性率
を示す線図、第6図はベルト層の他の実施例を略示する
断面図、第7図はその生ベルトを示す断面図、第8〜9
図は生ベルトのさらに他の実施例を示す断面図である。 2・・−カーカス、 2a−・・カーカスプライ、3
−ビードコア、 4・−ベルト層、4a・・−・ベル
トブライ、 5・・・・トレンド部、6・・・ベルト
コード、 7−・フォーマ、13・−・−サイドウオー
ル部、 16−・−カットブレーカ、 CO−・・−・タイヤ赤道。 14−・−ビード部、 21−・−・−生ベルト、
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 トレッド部からサイドウォール部をへてビード部の
ビードコアの廻りで折返されかつタイヤ赤道に対して7
5゜以上の傾斜角度でカーカスコードを配列したカーカ
スプライからなるカーカスと、該カーカスの外側かつト
レッド部内方に配されるとともにタイヤ赤道に対して5
゜以下の傾斜角度でベルトコードを配列した複数のベル
トプライからなるベルト層とを具える一方、該ベルト層
は、フオーマ上における生ベルトのタイヤ赤道上の内径
である生ベルト中央径DB1と端部での内径である生ベ
ルト端部径DA1との差である生ベルト内径差DB1−
DA1は正かつ該生ベルト内径差DB1−DA1をベル
ト層のタイヤ軸方向の直線巾であるベルト巾Wの0.0
4倍以上かつ0.3倍以下とするとともに、前記生ベル
トを用いて加硫成形されたタイヤが標準リムに装着され
かつ0.5kg/cm^2内圧を充填した0.5kg/
cm^2内圧状態におけるベルト層のタイヤ赤道上の内
径であるベルト中央径DB2と、端部での内径であるベ
ルト端部径DA2との差であるベルト内径差DB2−D
A2は正かつ前記生ベルト内径差DB1−DA1との比
(DB1−DA1)/(DB2−DA2)を0以上かつ
2.0以下とした重荷重用タイヤ。 2 前記ベルトプライは、1本又は複数本のベルトコー
ドを一方のショルダ部から他方のシヨルダ部に至り螺旋
状に連続して巻回させたことを特徴とする請求項1記載
の高速重荷重用タイヤ。 3 前記ベルト層は、前記ベルトプライの半径方向内側
又は外側に、タイヤ赤道に対して5゜以上かつ40゜以
下の角度で傾く補助コードを有するカットブレーカを具
えることを特徴とする請求項1記載の高速重荷重用タイ
ヤ。 4 前記カーカスコードは、5kg荷重時の伸びS_5
(%)が5〜10であることを特徴とする請求項1記載
の高速重荷重用タイヤ。 5 前記カーカスコードは、5kg荷重時の伸びS_5
(%)が5〜8であることを特徴とする請求項1記載の
高速重荷重用タイヤ。 6 前記カーカスコードは、10kg荷重時の伸びS_
1_0(%)が9〜15でありかつ20kg荷重時の伸
びS_2_0(%)が14〜20であることを特徴とす
る請求項1記載の高速重荷重用タイヤ。 7 前記ベルトコードは、5kg荷重時の伸びS_5(
%)が3〜6であることを特徴とする請求項1及び2記
載の高速重荷重用タイヤ。 8 前記カーカスコードは、5kg荷重時の伸びS_5
(%)をコードの実トータルデニール数dで除した値D
_5(%/d)が7.35×10^−^4〜14.7×
10^−^4であることを特徴とする請求項1記載の高
速重荷重用タイヤ。 9 前記カーカスコードは、10kg荷重時の伸びS_
1_0(%)をコードの実トータルデニール数dで除し
た値D_1_0(%/d)が13.2×10^−^4〜
22.1×10^−^4でありかつ20kg荷重の伸び
S_2_0(%)をコードの実トータルデニール数dで
除した値D_2_0(%/d)が20.6×10^−^
4〜29.4×10^−^4であることを特徴とする請
求項1記載の高速重荷重用タイヤ。 10 前記ベルトコードは、5kg荷重時の伸びS_5
(%)をコードの実トータルデニール数dで除した値D
_5(%/d)が3.85×10^−^4〜7.69×
10^−^4であることを特徴とする請求項1及び2記
載の高速重荷重用タイヤ。 11 前記ベルトコードは、10kg荷重時の伸びS^
1^0(%)をコードの実トータルデニール数dで除し
た値D_1_0(%/d)が6.41×10^−^4〜
10.26×10^−^4でありかつ20kg荷重時の
伸びS_2_0(%)をコードの実トータルデニール数
dで除した値D_2_0(%/d)が10.26×10
^−^4〜17.59×10^−^4であることを特徴
とする請求項1及び2記載の高速重荷重用タイヤ。 12 前記ベルトコードは、芳香族ポリアミドからなる
とともに、前記ベルトコードは、10cm当たりの撚り
数Tとコードの実トータルデニール数dの平方根との積
T■(d)である捩り系数TNの値が2.466×10
^3以上かつ3.036×10^3以下である請求項1
記載の高速重荷重用タイヤ。 13 前記ベルトコードは、破断時の伸び(%)を前記
コードの実トータルデニール数dで除した値である破断
伸度Eが7.78×10^−^4以上かつ12.22×
10^−^4以下である請求項1記載の高速重荷重用タ
イヤ。 14 前記ベルトコードは、該ベルトコードを埋設する
トッピングゴムとの接着力が、21.0kg/cm以上
である請求項1記載の高速重荷重用タイヤ。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1221192A JP2951670B2 (ja) | 1989-08-28 | 1989-08-28 | 高速重荷重用タイヤ |
EP19900309353 EP0415684B1 (en) | 1989-08-28 | 1990-08-24 | High speed tyre for heavy load |
DE1990605234 DE69005234T2 (de) | 1989-08-28 | 1990-08-24 | Luftreifen für hohe Geschwindigkeiten und schwere Lasten. |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1221192A JP2951670B2 (ja) | 1989-08-28 | 1989-08-28 | 高速重荷重用タイヤ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0382606A true JPH0382606A (ja) | 1991-04-08 |
JP2951670B2 JP2951670B2 (ja) | 1999-09-20 |
Family
ID=16762914
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1221192A Expired - Lifetime JP2951670B2 (ja) | 1989-08-28 | 1989-08-28 | 高速重荷重用タイヤ |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0415684B1 (ja) |
JP (1) | JP2951670B2 (ja) |
DE (1) | DE69005234T2 (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005081728A (ja) * | 2003-09-09 | 2005-03-31 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | タイヤ成形方法及びこれに用いる成形ドラム |
JP2009279953A (ja) * | 2008-05-19 | 2009-12-03 | Bridgestone Corp | 空気入りタイヤ |
JP2010006125A (ja) * | 2008-06-24 | 2010-01-14 | Bridgestone Corp | タイヤ |
JP2013001391A (ja) * | 2011-06-13 | 2013-01-07 | Goodyear Tire & Rubber Co:The | 軽量化された航空機用タイヤ |
JP2013107291A (ja) * | 2011-11-21 | 2013-06-06 | Bridgestone Corp | タイヤの製造方法 |
WO2019244699A1 (ja) * | 2018-06-19 | 2019-12-26 | 株式会社ブリヂストン | 空気入りタイヤ |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0533085A1 (en) * | 1991-09-19 | 1993-03-24 | Michelin Recherche Et Technique | Tire structure for improved tread life |
EP0825014B1 (en) * | 1996-08-20 | 2002-09-25 | Sumitomo Rubber Industries Limited | Method of manufacturing radial tyre and apparatus used therefor |
US6508896B1 (en) * | 2000-08-09 | 2003-01-21 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Method and apparatus for calibrating and optimizing equipment for product fabrication |
US7490648B2 (en) * | 2005-03-30 | 2009-02-17 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Belt package for super single truck tires |
FR3026989B1 (fr) * | 2014-10-08 | 2016-11-04 | Michelin & Cie | Sommet de pneumatique pour avion |
CN112384375B (zh) * | 2018-07-11 | 2023-04-14 | 住友橡胶工业株式会社 | 重载充气轮胎及其制造方法 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1560920A (en) * | 1976-06-17 | 1980-02-13 | Goodyear Tire & Rubber | Building a belted tyre |
FR2446193A1 (fr) * | 1979-01-11 | 1980-08-08 | Kleber Colombes | Pneumatique, notamment pour avions |
JPS61232902A (ja) * | 1985-04-08 | 1986-10-17 | Bridgestone Corp | 空気入りタイヤ |
JPS61253202A (ja) * | 1985-04-30 | 1986-11-11 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | ラジアルタイヤ |
US4832102A (en) * | 1987-06-15 | 1989-05-23 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Pneumatic tires |
JP2612330B2 (ja) * | 1988-02-29 | 1997-05-21 | 住友ゴム工業株式会社 | 航空機用タイヤ |
-
1989
- 1989-08-28 JP JP1221192A patent/JP2951670B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-08-24 DE DE1990605234 patent/DE69005234T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-08-24 EP EP19900309353 patent/EP0415684B1/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005081728A (ja) * | 2003-09-09 | 2005-03-31 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | タイヤ成形方法及びこれに用いる成形ドラム |
JP2009279953A (ja) * | 2008-05-19 | 2009-12-03 | Bridgestone Corp | 空気入りタイヤ |
JP2010006125A (ja) * | 2008-06-24 | 2010-01-14 | Bridgestone Corp | タイヤ |
JP2013001391A (ja) * | 2011-06-13 | 2013-01-07 | Goodyear Tire & Rubber Co:The | 軽量化された航空機用タイヤ |
JP2013107291A (ja) * | 2011-11-21 | 2013-06-06 | Bridgestone Corp | タイヤの製造方法 |
WO2019244699A1 (ja) * | 2018-06-19 | 2019-12-26 | 株式会社ブリヂストン | 空気入りタイヤ |
JP2019217870A (ja) * | 2018-06-19 | 2019-12-26 | 株式会社ブリヂストン | 空気入りタイヤ |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE69005234D1 (de) | 1994-01-27 |
DE69005234T2 (de) | 1994-04-07 |
EP0415684B1 (en) | 1993-12-15 |
EP0415684A3 (en) | 1991-09-11 |
JP2951670B2 (ja) | 1999-09-20 |
EP0415684A2 (en) | 1991-03-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2757940B2 (ja) | 空気入りタイヤ | |
EP2783842B1 (en) | Method for manufacturing pneumatic tire | |
JP3003878B2 (ja) | ラジアルタイヤ | |
JPH0382606A (ja) | 高速重荷重用タイヤ | |
JP4963858B2 (ja) | 航空機用タイヤおよびそれの製造方法 | |
US6926053B2 (en) | Pneumatic tire variable elasticity modules metallic band cord | |
US5335707A (en) | High speed heavy duty cross ply tire | |
CN110341382A (zh) | 子午线航空轮胎 | |
JPH01314744A (ja) | 重荷重高速ラジアルタイヤ | |
JPH0648113A (ja) | 空気入りラジアルタイヤ | |
US6699343B2 (en) | Method of manufacturing a high transverse-curvature motor-bike tire | |
EP0385639B1 (en) | High-speed radial tyre for heavy load | |
EP0454432B1 (en) | Radial tyre | |
JPS63151504A (ja) | 空気入りラジアルタイヤ | |
CA2019800C (en) | Heavy duty, high-speed, radial tire | |
JP5193502B2 (ja) | 空気入りタイヤ | |
JPH0268207A (ja) | 重荷重高速ラジアルタイヤ | |
JP3026588B2 (ja) | 空気入りタイヤ | |
EP0392748A2 (en) | High speed radial tyre | |
JP3053290B2 (ja) | 高速重荷重用クロスプライタイヤ | |
JPH04110206A (ja) | 乗用車用ラジアルタイヤ | |
JPH04118305A (ja) | 空気入りタイヤ | |
JPH06255311A (ja) | 空気入りタイヤ | |
JPH04201611A (ja) | 空気入りラジアルタイヤ | |
EP0392117B1 (en) | Pneumatic tyre |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080709 Year of fee payment: 9 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080709 Year of fee payment: 9 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090709 Year of fee payment: 10 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090709 Year of fee payment: 10 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100709 Year of fee payment: 11 |
|
EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100709 Year of fee payment: 11 |