JPH03243258A - 連続鋳造用ノズル - Google Patents
連続鋳造用ノズルInfo
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- JPH03243258A JPH03243258A JP2037198A JP3719890A JPH03243258A JP H03243258 A JPH03243258 A JP H03243258A JP 2037198 A JP2037198 A JP 2037198A JP 3719890 A JP3719890 A JP 3719890A JP H03243258 A JPH03243258 A JP H03243258A
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Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、タンディツシュ内ＷＩａｉ＋をノズルを介
して鋳型に連続注入するさいに、ノズル内壁への介在物
の付着・成長を抑制し、連続鋳造の操業をスムーズにか
つ低コストで行うことを可能にした連続鋳造用ノズルに
関するものである。
して鋳型に連続注入するさいに、ノズル内壁への介在物
の付着・成長を抑制し、連続鋳造の操業をスムーズにか
つ低コストで行うことを可能にした連続鋳造用ノズルに
関するものである。
一般に鯛の連続鋳造ではタンディツシュ内溶鋼をノズル
を介して鋳型に連続注入するが、そのノズルとしては鋳
型内温鋼中に先端を浸漬させる浸漬ノズルが使用され、
この浸漬ノズルの上部にはタンディツシュとの接続を行
うための中間ノズルやスライデングノズルが配置される
。中間ノズルはスライデングノズルの下方に配置される
下部ノズルと、上方に配ｌされる上部ノズルからなるの
が通常である。この中間ノズル（特に下部ノズル）と浸
漬ノズルの材質としては、従来からアル稟ナー黒鉛質あ
るいはジルコニア−黒鉛質の材料が用いられている。そ
して、これら耐火物材料には２０％程度のＳｉＯ□を含
有させて耐熱衝撃性および耐摩耗性の向上を図っている
。
を介して鋳型に連続注入するが、そのノズルとしては鋳
型内温鋼中に先端を浸漬させる浸漬ノズルが使用され、
この浸漬ノズルの上部にはタンディツシュとの接続を行
うための中間ノズルやスライデングノズルが配置される
。中間ノズルはスライデングノズルの下方に配置される
下部ノズルと、上方に配ｌされる上部ノズルからなるの
が通常である。この中間ノズル（特に下部ノズル）と浸
漬ノズルの材質としては、従来からアル稟ナー黒鉛質あ
るいはジルコニア−黒鉛質の材料が用いられている。そ
して、これら耐火物材料には２０％程度のＳｉＯ□を含
有させて耐熱衝撃性および耐摩耗性の向上を図っている
。
これらの材料は耐食性、耐スポーリング性には優れてい
るが、溶鋼との接触・反応により耐火物表層の黒鉛部分
が消失し９表面の凹凸が大きくなることや、耐熱衝撃性
および耐摩耗性向上を目的として２０％程度含まれてい
る５ｉ０２が、付着物となるＡ１１ａｓを生成する酸素
源となり、さらにはそのＳｉＯ□が反応・消失した部分
の表面粗度が大きくなるために介在物付着起因のノズル
閉塞を発生させ易く９円滑な連続鋳造の操業を妨げると
いう問題があった。
るが、溶鋼との接触・反応により耐火物表層の黒鉛部分
が消失し９表面の凹凸が大きくなることや、耐熱衝撃性
および耐摩耗性向上を目的として２０％程度含まれてい
る５ｉ０２が、付着物となるＡ１１ａｓを生成する酸素
源となり、さらにはそのＳｉＯ□が反応・消失した部分
の表面粗度が大きくなるために介在物付着起因のノズル
閉塞を発生させ易く９円滑な連続鋳造の操業を妨げると
いう問題があった。
このような問題を解決するために、ノズル内孔面に不活
性ガスを吹き込み、介在物の付着を防止する方法が一般
に採用されているが、この方法を用いても連続鋳造を行
っていくうちに介在物の付着成長が進行し、安定した閉
塞防止効果が得られず、また吹き込むガス量を多くする
と介在物付着防止効果は向上するが、吹き込んだガスが
鋳造された鋳片に捕捉され２表面欠陥の原因となること
も知られている。
性ガスを吹き込み、介在物の付着を防止する方法が一般
に採用されているが、この方法を用いても連続鋳造を行
っていくうちに介在物の付着成長が進行し、安定した閉
塞防止効果が得られず、また吹き込むガス量を多くする
と介在物付着防止効果は向上するが、吹き込んだガスが
鋳造された鋳片に捕捉され２表面欠陥の原因となること
も知られている。
本発明は、このような問題の解決を意図し、従来のアル
ミナ−黒鉛質もしくはジルコニア−黒鉛質の特性を生か
しながら、ノズル内孔壁に介在物の付着が起こり難い連
続鋳造用ノズルを得ることを目的としたものである。
ミナ−黒鉛質もしくはジルコニア−黒鉛質の特性を生か
しながら、ノズル内孔壁に介在物の付着が起こり難い連
続鋳造用ノズルを得ることを目的としたものである。
上記目的を達成するために１本発明では次のような手段
を採用した。
を採用した。
すなわち、タンディツシュ内溶鋼を鋳型内に連続注入す
るための浸漬ノズルおよびこの浸漬ノズルの上部に接続
される中間ノズルの一方または両方の内面を。
るための浸漬ノズルおよびこの浸漬ノズルの上部に接続
される中間ノズルの一方または両方の内面を。
（ａ）、５重量％を超える５ｉＯｚを含まず、Ａｎ！、
０．が９０重量％以上のカーボンレス高アルミナ質耐火
物。
０．が９０重量％以上のカーボンレス高アルミナ質耐火
物。
（ｂ）、５重量％を超えるＳｔＯ□を含まず、 ＭｇＯ
が９０重置％以上のカーボンレス高マグネシア賞耐火物
。
が９０重置％以上のカーボンレス高マグネシア賞耐火物
。
（Ｃ）、５重量％を超える５ｉＯ１を含まず、 Ｚｒ０
１が９０重量％以上のカーボンレス高アルミナ質耐火物
のいずれか一種または二種以上を組み合わせた耐火物材
料で構成した。
１が９０重量％以上のカーボンレス高アルミナ質耐火物
のいずれか一種または二種以上を組み合わせた耐火物材
料で構成した。
そのさい、浸漬ノズルおよび中間ノズルの本体の材質は
従来と同様とし、前記の耐火物材料で作った円筒状のス
リーブを該浸漬ノズルおよび／または中間ノズルの内孔
に挿入するのが実際的である。またこのスリーブを、鋳
造中の鋳型内溶鋼のメニスカスレベルよりも上方位ｌの
ノズル内孔に挿入するのがよい。
従来と同様とし、前記の耐火物材料で作った円筒状のス
リーブを該浸漬ノズルおよび／または中間ノズルの内孔
に挿入するのが実際的である。またこのスリーブを、鋳
造中の鋳型内溶鋼のメニスカスレベルよりも上方位ｌの
ノズル内孔に挿入するのがよい。
溶鋼流と直接接触するノズル内孔の表面部分を構成する
前記の（ａ）、 （ｂ）、 （Ｃ）の耐火物材料は黒鉛
を含まず且つ不可避的最小限度以上のＳｉＯ□を含まな
い、そして、溶鋼との反応性が小さく材質的にも安定し
ている。 Ｓｉｎ、は溶鋼中への酸素供給源としての作
用を供するが２本発明のノズルはＳｉＯ２が極めて少な
いかまたは存在しないからノズル内壁に介在物が生成・
付着する原因となる溶鋼への酸素供給を断つことができ
る。そして黒鉛が存在しないから、これの消失による表
面の凹凸発生といったこともない。したがって、介在物
の付着・成長を抑制できる。なお材料中に含まれるＳｔ
ｏｗが５重量％を超えると溶鋼中への酸素供給源として
の働きが活発になるので０〜５重量％の範囲とすること
が好ましい０本発明に従う耐火物材料は製造上止むを得
ず混入する不可避的不純物は許容されるものであるが、
八２□０．．ＭｇＯまたはＺｒ０ｚがいずれも９０重量
％以上、好ましくは９２％以上、さらに好ましくは９５
％以上の高純度のものが望ましい。
前記の（ａ）、 （ｂ）、 （Ｃ）の耐火物材料は黒鉛
を含まず且つ不可避的最小限度以上のＳｉＯ□を含まな
い、そして、溶鋼との反応性が小さく材質的にも安定し
ている。 Ｓｉｎ、は溶鋼中への酸素供給源としての作
用を供するが２本発明のノズルはＳｉＯ２が極めて少な
いかまたは存在しないからノズル内壁に介在物が生成・
付着する原因となる溶鋼への酸素供給を断つことができ
る。そして黒鉛が存在しないから、これの消失による表
面の凹凸発生といったこともない。したがって、介在物
の付着・成長を抑制できる。なお材料中に含まれるＳｔ
ｏｗが５重量％を超えると溶鋼中への酸素供給源として
の働きが活発になるので０〜５重量％の範囲とすること
が好ましい０本発明に従う耐火物材料は製造上止むを得
ず混入する不可避的不純物は許容されるものであるが、
八２□０．．ＭｇＯまたはＺｒ０ｚがいずれも９０重量
％以上、好ましくは９２％以上、さらに好ましくは９５
％以上の高純度のものが望ましい。
第１図および第２図に本発明に従う連続鋳造用ノズルの
実施例を示した。図において、１は連鋳鋳型、２は鋳造
中の鋳型内溶鋼を示しており、この鋳型内溶鋼２の中に
浸漬ノズル３の先端を浸漬して端部の吐出口４から溶鋼
が連続注入される。
実施例を示した。図において、１は連鋳鋳型、２は鋳造
中の鋳型内溶鋼を示しており、この鋳型内溶鋼２の中に
浸漬ノズル３の先端を浸漬して端部の吐出口４から溶鋼
が連続注入される。
この浸漬ノズル３は上方のタンディツシュ（図示しない
）に対して、スライデングノズル部５を介して接続され
る。スライデングノズル部５は水平方向に移動可能な上
部プレート６と下部プレート７とからなり、スライデン
グノズル部５の上方には上部ノズル８が、また下方には
下部ノズル９が接続され、この下部ノズル９に浸漬ノズ
ル３の上端が同軸的に接合されている。
）に対して、スライデングノズル部５を介して接続され
る。スライデングノズル部５は水平方向に移動可能な上
部プレート６と下部プレート７とからなり、スライデン
グノズル部５の上方には上部ノズル８が、また下方には
下部ノズル９が接続され、この下部ノズル９に浸漬ノズ
ル３の上端が同軸的に接合されている。
第１図ではこの浸漬ノズル３の内孔に９本発明に従うＳ
ｉＯ□が５重量％以下のカーボンレス耐火物の円筒状ス
リーブ１０を挿入した例を示した。このスリー７”ＩＯ
は、鋳型内溶鋼のメニスカスレヘルＭよりも上方位置の
ノズル内孔に挿入されておりＭより上方位置の内孔の全
長にわたってこのスリーブ１０でその内面が形成されて
いる。
ｉＯ□が５重量％以下のカーボンレス耐火物の円筒状ス
リーブ１０を挿入した例を示した。このスリー７”ＩＯ
は、鋳型内溶鋼のメニスカスレヘルＭよりも上方位置の
ノズル内孔に挿入されておりＭより上方位置の内孔の全
長にわたってこのスリーブ１０でその内面が形成されて
いる。
また第２図には下部ノズル９に同様のスリーブ１１を挿
入した例を示しており、下部ノズル９の実質的長さ部分
の内面がこのスリーブ１１で形成されている。
入した例を示しており、下部ノズル９の実質的長さ部分
の内面がこのスリーブ１１で形成されている。
内孔にスリーブ１０を挿入した第１図の浸漬ノズル３を
用いて連続鋳造を行った例をもって本発明の効果を以下
に示す。
用いて連続鋳造を行った例をもって本発明の効果を以下
に示す。
従来の既存の浸漬ノズル３の内孔に、第１表の■■■■
に示した組成の耐火物材料からなる円筒型スリーブ１０
を挿入し、低炭素Ａｔキルド鋼および極低炭素Ｔｉ添加
Ａｌキルド鋼を、それぞれ連続８チヤージ（１８５）ン
／チャージ）鋳造した。また。
に示した組成の耐火物材料からなる円筒型スリーブ１０
を挿入し、低炭素Ａｔキルド鋼および極低炭素Ｔｉ添加
Ａｌキルド鋼を、それぞれ連続８チヤージ（１８５）ン
／チャージ）鋳造した。また。
該スリーブを挿入しないで従来の浸漬ノズルのまま同様
の操業を行った。この場合の浸漬ノズルの内面は本体の
耐火物組成のままであり、その組成は第１表の■■に示
したものである。
の操業を行った。この場合の浸漬ノズルの内面は本体の
耐火物組成のままであり、その組成は第１表の■■に示
したものである。
前記の操業の後、ノズル内孔に付着している付着物層の
厚みを測定した。その結果を、低炭素Ａｌキルド鋼につ
いては第３図に、また、極低炭素Ｔｉ添加Ａｌキルド鋼
については第４図に示した。
厚みを測定した。その結果を、低炭素Ａｌキルド鋼につ
いては第３図に、また、極低炭素Ｔｉ添加Ａｌキルド鋼
については第４図に示した。
第３図および第４図から明らかなように、比較例として
挙げた既存のノズル（■■）では付着厚みが大きいかま
たは８チヤージ到達前に閉塞してしまうのに対し２本発
明に従うスリーブを使用したものでは付着厚みも小さく
、安定した操業が実施できた。またＳｉＪを６％含むス
リーブを使用−した比較例■については、途中閉塞こそ
ないものの。
挙げた既存のノズル（■■）では付着厚みが大きいかま
たは８チヤージ到達前に閉塞してしまうのに対し２本発
明に従うスリーブを使用したものでは付着厚みも小さく
、安定した操業が実施できた。またＳｉＪを６％含むス
リーブを使用−した比較例■については、途中閉塞こそ
ないものの。
付着厚みは本発明例の２倍以上になっている。以上から
１本発明においてＳｉＯ２を５％以下に規定することの
効果並びにカーボンレスとすることの効果が明らかであ
る。
１本発明においてＳｉＯ２を５％以下に規定することの
効果並びにカーボンレスとすることの効果が明らかであ
る。
以上のように本発明によれば、鋼種のいかんを問わず安
定した連続鋳造操業が可能となり、さらに多連鋳化が可
能となるので製造原価の低減にも大きく寄与することが
できる。
定した連続鋳造操業が可能となり、さらに多連鋳化が可
能となるので製造原価の低減にも大きく寄与することが
できる。
第１図は本発明の連続鋳造用ノズルの実施例を示す略断
面図、第２図は同じく本発明の他の実施例を示す略断面
図、第３図は本発明に従う浸漬ノズルをＡｔキルド鋼の
連鋳に用いたときの内孔付着物の厚みを比較例のものと
比較して示した図。 第４図は本発明に従う浸漬ノズルをＴｉ添加Ａｌキルド
鋼の連鋳に用いたときの内孔付着物の厚みを比較例のも
のと比較して示した図である。 １・・連鋳鋳型、 ２・・鋳型内溶鋼。 ３・・浸漬ノズル、 ４・・吐出口。 ５・・スライディングノズル部。 ８・・上部ノズル、 ９・・下部ノズル。 １０・・本発明に従う耐火物材料のスリーブ。 １１・・本発明に従う耐火物材料のスリーブ。 第１図 第３図
面図、第２図は同じく本発明の他の実施例を示す略断面
図、第３図は本発明に従う浸漬ノズルをＡｔキルド鋼の
連鋳に用いたときの内孔付着物の厚みを比較例のものと
比較して示した図。 第４図は本発明に従う浸漬ノズルをＴｉ添加Ａｌキルド
鋼の連鋳に用いたときの内孔付着物の厚みを比較例のも
のと比較して示した図である。 １・・連鋳鋳型、 ２・・鋳型内溶鋼。 ３・・浸漬ノズル、 ４・・吐出口。 ５・・スライディングノズル部。 ８・・上部ノズル、 ９・・下部ノズル。 １０・・本発明に従う耐火物材料のスリーブ。 １１・・本発明に従う耐火物材料のスリーブ。 第１図 第３図
Claims (3)
- （１）タンデイッシュ内溶鋼を鋳型内に連続注入するた
めの浸漬ノズルおよびこの浸漬ノズルの上部に接続され
る中間ノズルの一方または両方の内面を， （ａ）．５重量％を超えるＳｉＯ＿２を含まず，Ａｌ＿
２Ｏ＿３が９０重量％以上のカーボンレス高アルミナ質
耐火物，（ｂ）．５重量％を超えるＳｉＯ＿２を含まず
，ＭｇＯが９０重量％以上のカーボンレス高マグネシア
質耐火物，（ｃ）．５重量％を超えるＳｉＯ＿２を含ま
ず，ＺｒＯ＿２が９０重量％以上のカーボンレス高ジル
コニア質耐火物のいずれか一種または二種以上を組み合
わせた耐火物材料で構成した連続鋳造用ノズル。 - （２）該耐火物材料は，円筒状のスリーブに構成され，
このスリーブが該浸漬ノズルおよび／または中間ノズル
の内孔に挿入される請求項１に記載の連続鋳造用ノズル
。 - （３）該スリーブは，鋳造中の鋳型内溶鋼のメニスカス
レベルよりも上方位置のノズル内孔に挿入される請求項
２に記載の連続鋳造用ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03719890A JP3219095B2 (ja) | 1990-02-20 | 1990-02-20 | 連続鋳造用ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03719890A JP3219095B2 (ja) | 1990-02-20 | 1990-02-20 | 連続鋳造用ノズル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03243258A true JPH03243258A (ja) | 1991-10-30 |
| JP3219095B2 JP3219095B2 (ja) | 2001-10-15 |
Family
ID=12490878
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03719890A Expired - Lifetime JP3219095B2 (ja) | 1990-02-20 | 1990-02-20 | 連続鋳造用ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3219095B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05154628A (ja) * | 1991-12-06 | 1993-06-22 | Kurosaki Refract Co Ltd | 連続鋳造用ノズル内孔体 |
| JPH05237610A (ja) * | 1992-02-29 | 1993-09-17 | Kurosaki Refract Co Ltd | 連続鋳造ノズル内孔体 |
| US5370370A (en) * | 1993-02-19 | 1994-12-06 | Vesuvius Crucible Company | Liner for submerged entry nozzle |
| EP0818259A1 (en) * | 1996-07-11 | 1998-01-14 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Nozzle for use in continuous casting of steel |
| EP0826447A1 (en) * | 1996-08-26 | 1998-03-04 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Nozzle for continuous casting |
| EP0885674A1 (en) * | 1996-11-18 | 1998-12-23 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Nozzle for the continuous casting of steel |
| EP1036614A1 (en) * | 1999-03-18 | 2000-09-20 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Submerged entry nozzle for use in continuous casting |
| JP2010253546A (ja) * | 2009-04-24 | 2010-11-11 | Shinagawa Refractories Co Ltd | 鋼の連続鋳造用浸漬ノズル |
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-
1990
- 1990-02-20 JP JP03719890A patent/JP3219095B2/ja not_active Expired - Lifetime
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