JPH03213554A - 極細長繊維不織布の製造方法 - Google Patents
極細長繊維不織布の製造方法Info
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- JPH03213554A JPH03213554A JP799190A JP799190A JPH03213554A JP H03213554 A JPH03213554 A JP H03213554A JP 799190 A JP799190 A JP 799190A JP 799190 A JP799190 A JP 799190A JP H03213554 A JPH03213554 A JP H03213554A
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Landscapes
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- Nonwoven Fabrics (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、極細長繊維からなる不織布の製造方法に関し
、さらに詳しくは、繊細な表面形態と緻密な構造を有す
る極細長繊維からなる不織布の製造方法に関するもので
ある。
、さらに詳しくは、繊細な表面形態と緻密な構造を有す
る極細長繊維からなる不織布の製造方法に関するもので
ある。
(従来の技術)
従来から、不織布は、衣料用、産業資材用、土木建築資
材用、農芸園芸資材用、生活関連資材用あるいは医療衛
生材用等1種々の用途に使用されている。中でも、長繊
維からなる不織布は、短繊維からなる不織布に対し9強
力が高く、シかも生産性に優れるため、広く使用されて
いる。この長繊維からなる不織布において1表面が繊細
で、かつ緻密な構造を有する不織布を得る試みが数多く
なされてきた。例えば、特公昭44−24699号公報
。
材用、農芸園芸資材用、生活関連資材用あるいは医療衛
生材用等1種々の用途に使用されている。中でも、長繊
維からなる不織布は、短繊維からなる不織布に対し9強
力が高く、シかも生産性に優れるため、広く使用されて
いる。この長繊維からなる不織布において1表面が繊細
で、かつ緻密な構造を有する不織布を得る試みが数多く
なされてきた。例えば、特公昭44−24699号公報
。
特公昭52−30629号公報及び特公昭62−413
16号公報には、シートに化学薬品処理を施して繊維を
構成する重合体の一部を溶解させること、あるいは溶解
除去することにより細繊度の繊維から構成される不織布
を得る方法が開示されている。また。
16号公報には、シートに化学薬品処理を施して繊維を
構成する重合体の一部を溶解させること、あるいは溶解
除去することにより細繊度の繊維から構成される不織布
を得る方法が開示されている。また。
特公平1i7585号公報及び特公平1−47586号
公報には、シートを高圧水流により処理し繊維を割繊し
て極細繊維とするとともに繊維に3次元的交絡を施すこ
とにより極細繊維からなる不織布を得る方法が開示され
ており、特公平1−47579号公報3− には、不織布を水洗処理して水溶性成分を除去すること
により極細繊維からなる不織布を得る方法が開示されて
いる。しかしながら、これらの不織布の製造方法には、
生産工程が複雑であり、しかも重合体を除去する必要が
あるため、製造コストが高くなるという問題がある。さ
らに、特公昭5310169号公報には、シートをパフ
掛けして繊維を割繊することにより極細繊維からなる不
織布を得る方法が開示されているが、この製造方法には
。
公報には、シートを高圧水流により処理し繊維を割繊し
て極細繊維とするとともに繊維に3次元的交絡を施すこ
とにより極細繊維からなる不織布を得る方法が開示され
ており、特公平1−47579号公報3− には、不織布を水洗処理して水溶性成分を除去すること
により極細繊維からなる不織布を得る方法が開示されて
いる。しかしながら、これらの不織布の製造方法には、
生産工程が複雑であり、しかも重合体を除去する必要が
あるため、製造コストが高くなるという問題がある。さ
らに、特公昭5310169号公報には、シートをパフ
掛けして繊維を割繊することにより極細繊維からなる不
織布を得る方法が開示されているが、この製造方法には
。
構成繊維が部分的に損傷を受けるという問題がある。
(発明が解決しようとする課題)
本発明は、前記問題を解決し、繊細な表面形態と緻密な
構造を有する極細長繊維からなる不織布を効率よく製造
することができる方法を提供しようとするものである。
構造を有する極細長繊維からなる不織布を効率よく製造
することができる方法を提供しようとするものである。
(課題を解決するた約の手段)
本発明者らは、前記問題を解決すべく鋭意検討の結果2
本発明に到達した。すなわち1本発明は。
本発明に到達した。すなわち1本発明は。
重合体成分Aと、前記重合体成分へに対し非相溶性で、
かつ前記重合体成分Aの融点より30〜150℃高い融
点を有する重合体成分Bからなる2個以上の凸レンズ状
横断面を有するセグメントとから構成され、繊維軸に垂
直な横断面における重合体成分已による凸レンズ状部分
での曲率半径R6及びR31円弧の弧長し。及びLlが
下記(1)及び(2)式を満足する分割型2成分複合長
繊維を溶融複合紡出し、紡出された前記分割型2成分複
合長繊維をエアーサッカからなる引取り手段により引取
り。
かつ前記重合体成分Aの融点より30〜150℃高い融
点を有する重合体成分Bからなる2個以上の凸レンズ状
横断面を有するセグメントとから構成され、繊維軸に垂
直な横断面における重合体成分已による凸レンズ状部分
での曲率半径R6及びR31円弧の弧長し。及びLlが
下記(1)及び(2)式を満足する分割型2成分複合長
繊維を溶融複合紡出し、紡出された前記分割型2成分複
合長繊維をエアーサッカからなる引取り手段により引取
り。
,ウエブコンベア等の捕集面上に堆積させてウェブとし
、ウェブを2個以上のロールからなる高線圧力のロール
群で処理することによって前記高融点の重合体成分Bか
らなる繊維を前記複合長繊維から少なくとも一部剥離さ
せて割繊長繊維とし、前記低融点の重合体成分Aからな
る繊維により繊維間を少なくとも部分的に接着すること
を特徴とする極細長繊維不織布の製造方法を要旨とする
ものである。
、ウェブを2個以上のロールからなる高線圧力のロール
群で処理することによって前記高融点の重合体成分Bか
らなる繊維を前記複合長繊維から少なくとも一部剥離さ
せて割繊長繊維とし、前記低融点の重合体成分Aからな
る繊維により繊維間を少なくとも部分的に接着すること
を特徴とする極細長繊維不織布の製造方法を要旨とする
ものである。
R+/Ro<1 ・ ■1<L
l/LO≦3 ■[R,:重合体成
分Aと接していない円弧の曲率半径、R1:重合体成分
Aと接している円弧の曲率半径+LO’重合体成分Aと
接していない円弧の弧長+L+’重合体成分Aと接して
いる円弧の弧長〕 次に9本発明の詳細な説明する。
l/LO≦3 ■[R,:重合体成
分Aと接していない円弧の曲率半径、R1:重合体成分
Aと接している円弧の曲率半径+LO’重合体成分Aと
接していない円弧の弧長+L+’重合体成分Aと接して
いる円弧の弧長〕 次に9本発明の詳細な説明する。
本発明にいう非相溶性の重合体成分A及びBとは、いず
れも繊維形成能を有し1通常の溶融紡糸装置を使用して
溶融紡出することができるものである。重合体成分A及
びBの組合せとしては9例えば、ポリエステル系とポリ
アミド系、ポリエステル系とポリオレフィン系、ポリア
ミド系とポリオレフィン系等が挙げられ、ポリエステル
系重合体としては、ポリエチレンテレフタレート、ポリ
ブチレンテレフタレートあるいはそれらを主成分とする
共重合ポリエステル等のポリエステルが、ポリアミド系
としては、ナイロン6、ナイロン46゜ナイロン66、
ナイロン610あるいはそれらを主成分とする共重合ナ
イロン等のポリアミドが、ポリオレフィン系としては、
ポリプロピレン、高密6 度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン、エチレン/
プロピレン共重合体等のポリオレフィンが挙げられる。
れも繊維形成能を有し1通常の溶融紡糸装置を使用して
溶融紡出することができるものである。重合体成分A及
びBの組合せとしては9例えば、ポリエステル系とポリ
アミド系、ポリエステル系とポリオレフィン系、ポリア
ミド系とポリオレフィン系等が挙げられ、ポリエステル
系重合体としては、ポリエチレンテレフタレート、ポリ
ブチレンテレフタレートあるいはそれらを主成分とする
共重合ポリエステル等のポリエステルが、ポリアミド系
としては、ナイロン6、ナイロン46゜ナイロン66、
ナイロン610あるいはそれらを主成分とする共重合ナ
イロン等のポリアミドが、ポリオレフィン系としては、
ポリプロピレン、高密6 度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン、エチレン/
プロピレン共重合体等のポリオレフィンが挙げられる。
また1重合体A及びBには、各々。
通常の艶消剤、熱安定剤、顔料あるいは重合体の結晶化
促進剤等の添加剤を添加してもよい。
促進剤等の添加剤を添加してもよい。
本発明の極細長繊維不織布の製造方法は、まず。
前記重合体成分Aと、前記重合体成分Aに対し非相溶性
で、かつ前記重合体成分Aの融点より30〜150℃高
い融点を有する重合体成分Bからなる2個以上の凸レン
ズ状横断面を有するセグメントとから構成される分割型
2成分複合長繊維を1通常の溶融複合紡糸装置を使用し
て溶融複合紡糸する。
で、かつ前記重合体成分Aの融点より30〜150℃高
い融点を有する重合体成分Bからなる2個以上の凸レン
ズ状横断面を有するセグメントとから構成される分割型
2成分複合長繊維を1通常の溶融複合紡糸装置を使用し
て溶融複合紡糸する。
紡糸口金装置としては、溶融した重合体成分Aの導入孔
の外周部から溶融した重合体成分Bが2個以」二誘導さ
れる構造の複合紡糸口金装置を使用する。重合体成分A
が重合体成分Bを分割する数すなわち前記重合体成分B
からなる凸レンズ状横断面を有するセグメントの数は、
2個以上、多いほど極細繊維を得ることができて好まし
いが、多過ぎると重合体成分Bのみから構成されるセグ
メント同士が接着した横断面構造となり、後工程で割繊
・剥離することができなくなるという問題が生じるため
1通常、16個程度までとするのがよい。
の外周部から溶融した重合体成分Bが2個以」二誘導さ
れる構造の複合紡糸口金装置を使用する。重合体成分A
が重合体成分Bを分割する数すなわち前記重合体成分B
からなる凸レンズ状横断面を有するセグメントの数は、
2個以上、多いほど極細繊維を得ることができて好まし
いが、多過ぎると重合体成分Bのみから構成されるセグ
メント同士が接着した横断面構造となり、後工程で割繊
・剥離することができなくなるという問題が生じるため
1通常、16個程度までとするのがよい。
また、前記重合体成分Bからなるセグメントは。
凸レンズ状の横断面を有することが必要であり。
この場合9重合体成分Bのみからなるセグメントが重合
体成分Aと接触する接触周長が比較的短くなるため、後
工程で分割型2成分複合長繊維を割繊するときに割繊性
が向上する。
体成分Aと接触する接触周長が比較的短くなるため、後
工程で分割型2成分複合長繊維を割繊するときに割繊性
が向上する。
次に、紡出された分割型2成分複合長繊維をエアーサッ
カ等の引取り手段により引取り、,ウエブコンベア等の
捕集面上に堆積させ、ウェブを高線圧力の加熱された表
面平滑なロール群で処理することによって高融点の重合
体成分Bからなるセグメントを複合長繊維から剥離させ
て割繊長繊維とし、それと同時に、低融点の重合体成分
Aからなる繊維により繊維間を少なくとも部分的に接着
する。また、ウェブを高線圧力の非加熱の表面平滑なロ
ール群で処理し、−旦、高融点の重合体成分Bからなる
セグメントを複合長繊維から剥離させて割繊長繊維とし
2次いで、加熱ロールで低融点の重合体成分Aからなる
繊維により繊維間を少なくとも部分的に接着してもよい
。表面平滑な加熱ロールに代わり、加熱されたエンボス
ロールを使用することもできる。ウェブを加熱されたエ
ンボスロールを使用し、低融点の重合体成分Aからなる
繊維により繊維間を少なくとも部分的に接着して不織布
を得1次いで、不織布を高線圧力の表面平滑なロール群
で処理することによって高融点の重合体成分Bからなる
セグメントを複合長繊維から剥離させて割繊長繊維とし
てもよい。なお、得られた不織布に、不織布の柔軟性を
向上させるための柔軟加工を施してもよい。
カ等の引取り手段により引取り、,ウエブコンベア等の
捕集面上に堆積させ、ウェブを高線圧力の加熱された表
面平滑なロール群で処理することによって高融点の重合
体成分Bからなるセグメントを複合長繊維から剥離させ
て割繊長繊維とし、それと同時に、低融点の重合体成分
Aからなる繊維により繊維間を少なくとも部分的に接着
する。また、ウェブを高線圧力の非加熱の表面平滑なロ
ール群で処理し、−旦、高融点の重合体成分Bからなる
セグメントを複合長繊維から剥離させて割繊長繊維とし
2次いで、加熱ロールで低融点の重合体成分Aからなる
繊維により繊維間を少なくとも部分的に接着してもよい
。表面平滑な加熱ロールに代わり、加熱されたエンボス
ロールを使用することもできる。ウェブを加熱されたエ
ンボスロールを使用し、低融点の重合体成分Aからなる
繊維により繊維間を少なくとも部分的に接着して不織布
を得1次いで、不織布を高線圧力の表面平滑なロール群
で処理することによって高融点の重合体成分Bからなる
セグメントを複合長繊維から剥離させて割繊長繊維とし
てもよい。なお、得られた不織布に、不織布の柔軟性を
向上させるための柔軟加工を施してもよい。
本発明にいう重合体成分Bは9重合体成分Aの融点より
30〜150℃高い融点を有することが必要である。本
発明にいう重合体の融点とは、パーキンエルマ社製示差
熱量計DS(,2型を使用し。
30〜150℃高い融点を有することが必要である。本
発明にいう重合体の融点とは、パーキンエルマ社製示差
熱量計DS(,2型を使用し。
同装置のマニュアルに従い、試料量を約5 mg、走査
速度を20℃/分として測定して得られるDSC曲線か
ら求めたものである。重合体成分Bと重合一 体成分Aとの融点差が30℃未満であると、ウェブを加
熱ロールで熱接着するときに不織布が熱収縮して寸法安
定性が低下して不織布の風合いが悪くなったり、熱接着
時の接着温度域が狭くなり温度制御が困難となる等の問
題を生じるため、好ましくない。前記融点差が、150
℃を超えると、低融点の重合体成分Aの熱劣化が促進す
るた必、好ましくない。なお、ウェブを低融点の重合体
成分Aの融点以上の表面温度の加熱ロールで熱接着する
と。
速度を20℃/分として測定して得られるDSC曲線か
ら求めたものである。重合体成分Bと重合一 体成分Aとの融点差が30℃未満であると、ウェブを加
熱ロールで熱接着するときに不織布が熱収縮して寸法安
定性が低下して不織布の風合いが悪くなったり、熱接着
時の接着温度域が狭くなり温度制御が困難となる等の問
題を生じるため、好ましくない。前記融点差が、150
℃を超えると、低融点の重合体成分Aの熱劣化が促進す
るた必、好ましくない。なお、ウェブを低融点の重合体
成分Aの融点以上の表面温度の加熱ロールで熱接着する
と。
得られる不織布はフィルム状あるいは表面の硬いものと
なるたお、好ましくない。
なるたお、好ましくない。
ウェブ化には、溶融紡出された繊維束を冷却し。
延伸して得られる延伸長繊維あるいは高速紡糸法により
得られる高配向未延伸長繊維を使用することができる。
得られる高配向未延伸長繊維を使用することができる。
紡糸からウェブ化までを連続工程としてもよく、また、
別途製造した延伸長繊維あるいは高配向未延伸長繊維か
らウェブを作成してもよい。ウェブは、これらの長繊維
をエアーサッカ等の引取り手段により引取り、帯電装置
により強制的に帯電させて繊維を開繊し、移動するウェ
ブ=10 コンベア等の捕集面上に堆積させることにより作成する
。
別途製造した延伸長繊維あるいは高配向未延伸長繊維か
らウェブを作成してもよい。ウェブは、これらの長繊維
をエアーサッカ等の引取り手段により引取り、帯電装置
により強制的に帯電させて繊維を開繊し、移動するウェ
ブ=10 コンベア等の捕集面上に堆積させることにより作成する
。
本発明にいう高線圧力のロール群とは、2個以上のロー
ルから構成されるものであり1通常、1対のロールから
多段式の計10個のロールまでを使用することができる
。ロール数が多過ぎると設備投資費が高くなり、好まし
くない。ロール群の線圧力は、高融点の重合体成分Bか
らなるセグメントを複合長繊維から剥離させて割繊長繊
維とするに重要な要因であり、剪断、伸長、圧縮等の応
力により前記重合体成分Bからなるセグメントを剥離す
る。この線圧力は、複合長繊維の割繊性にもよるが2通
常、少なくとも20kg/cm程度とするのが好ましい
。20kg/am未満であると前記重合体成分Bからな
るセグメントを十分剥離することができず、好ましくな
い。
ルから構成されるものであり1通常、1対のロールから
多段式の計10個のロールまでを使用することができる
。ロール数が多過ぎると設備投資費が高くなり、好まし
くない。ロール群の線圧力は、高融点の重合体成分Bか
らなるセグメントを複合長繊維から剥離させて割繊長繊
維とするに重要な要因であり、剪断、伸長、圧縮等の応
力により前記重合体成分Bからなるセグメントを剥離す
る。この線圧力は、複合長繊維の割繊性にもよるが2通
常、少なくとも20kg/cm程度とするのが好ましい
。20kg/am未満であると前記重合体成分Bからな
るセグメントを十分剥離することができず、好ましくな
い。
次に1本発明にいう分割型2成分複合長繊維に関して、
説明する。
説明する。
第1図は1本発明にいう分割型2成分複合長繊維の構造
を説明するための横断面図、第2,3゜4及び5図は9
本発明の構成要件を満足する分割型2成分複合長繊維の
例を示す横断面図である。
を説明するための横断面図、第2,3゜4及び5図は9
本発明の構成要件を満足する分割型2成分複合長繊維の
例を示す横断面図である。
第1図において、Ro及びR1は分割型2成分複合長繊
維の繊維軸に垂直な横断面における重合体成分Bによる
凸レンズ状部分での曲率半径であり。
維の繊維軸に垂直な横断面における重合体成分Bによる
凸レンズ状部分での曲率半径であり。
Roは重合体成分Aと接していない円弧の曲率半径+R
Iは重合体成分Aと接している円弧の曲率半径、Lo及
びL+は前記凸レンズ状部分での円弧の弧長でありl
LOは重合体成分Aと接していない円弧の弧長、L+
は重合体成分Aと接している円弧の弧長である。R,及
びR1は繊維断面を1000倍に拡大して撮影した断面
写真を基にし、それぞれの円弧の弧長の90%以上が包
含されるような仮想円弧を想定して求めたものである。
Iは重合体成分Aと接している円弧の曲率半径、Lo及
びL+は前記凸レンズ状部分での円弧の弧長でありl
LOは重合体成分Aと接していない円弧の弧長、L+
は重合体成分Aと接している円弧の弧長である。R,及
びR1は繊維断面を1000倍に拡大して撮影した断面
写真を基にし、それぞれの円弧の弧長の90%以上が包
含されるような仮想円弧を想定して求めたものである。
また。
Lo及びLlは同拡大断面写真より実測して求めたもの
である。
である。
本発明にいう分割型2成分複合長繊維は、第11 <
L (/ L o≦3 ■このR,/
RoがR1/Ro≧1であるとL1/L、は自ずとL
l / L O≦1となるが、この場合には1選択する
重合体成分Aと重合体成分Bによっては紡糸工程あるい
は延伸工程で前記重合体成分Aと重合体成分Bとが剥離
してしまい、紡糸工程あるいは延伸工程で断糸等の不都
合が生じ。
L (/ L o≦3 ■このR,/
RoがR1/Ro≧1であるとL1/L、は自ずとL
l / L O≦1となるが、この場合には1選択する
重合体成分Aと重合体成分Bによっては紡糸工程あるい
は延伸工程で前記重合体成分Aと重合体成分Bとが剥離
してしまい、紡糸工程あるいは延伸工程で断糸等の不都
合が生じ。
ウェブ化するときに繊維の開繊性が低下して均一なウェ
ブを得ることができず、好ましくない。R1/R,がR
,/R,≧1であるとL l / L Oは自ずと1
< L 1/ L oとなるが、この場合には1選択す
る重合体成分Aと重合体成分Bによっては紡糸工程ある
いは延伸工程で前記重合体成分Aと重合体成分Bとが剥
離することがなく、ウェブ化するときに繊維の開繊性が
良好で均一なウェブを得ることができる。しかしながら
、R1/RaがR1/ Ro < 1であってもL +
/ L oがL+ /Lo >3であると、ウェブあ
るいは不織布を高線圧力の表面平滑なロール群で処理し
て重合体成分Aと重合体成分Bとを剥離し割繊すること
が困難となる13 ので、好ましくない。
ブを得ることができず、好ましくない。R1/R,がR
,/R,≧1であるとL l / L Oは自ずと1
< L 1/ L oとなるが、この場合には1選択す
る重合体成分Aと重合体成分Bによっては紡糸工程ある
いは延伸工程で前記重合体成分Aと重合体成分Bとが剥
離することがなく、ウェブ化するときに繊維の開繊性が
良好で均一なウェブを得ることができる。しかしながら
、R1/RaがR1/ Ro < 1であってもL +
/ L oがL+ /Lo >3であると、ウェブあ
るいは不織布を高線圧力の表面平滑なロール群で処理し
て重合体成分Aと重合体成分Bとを剥離し割繊すること
が困難となる13 ので、好ましくない。
本発明の方法により得られる極細長繊維不織布は1重合
体酸分Bのみからなる割繊長繊維の割繊割合が少なくと
も30%のものである。この割繊割合とは+RO及びR
,、Lo及びL +が前記(1)及び(2)式を満足す
る分割型2成分複合長繊維と、前記分割型2成分複合長
繊維の分割により発現した前記重合体成分Bのみから構
成される割繊長繊維とから構成される不織布の任意の1
0個所を選び、不織布の断面を100倍に拡大して断面
写真を撮影し。
体酸分Bのみからなる割繊長繊維の割繊割合が少なくと
も30%のものである。この割繊割合とは+RO及びR
,、Lo及びL +が前記(1)及び(2)式を満足す
る分割型2成分複合長繊維と、前記分割型2成分複合長
繊維の分割により発現した前記重合体成分Bのみから構
成される割繊長繊維とから構成される不織布の任意の1
0個所を選び、不織布の断面を100倍に拡大して断面
写真を撮影し。
次いで、10枚の断面写真中、複合長繊維から剥離して
いる重合体成分Bのセグメント総数ど存在する重合体成
分Bのセグメント総数とを求め、存在する重合体成分B
のセグメント総数に対する剥離している重合体成分Bの
セグメン)、lit数の比(%)を表すものである。
いる重合体成分Bのセグメント総数ど存在する重合体成
分Bのセグメント総数とを求め、存在する重合体成分B
のセグメント総数に対する剥離している重合体成分Bの
セグメン)、lit数の比(%)を表すものである。
本発明の方法により得られる極細長繊維不織布は、繊細
な表面と緻密な構造を有するものであることから、前記
割繊割合が少なくとも30%であることが好ましい。こ
の割繊割合が30%未満である4 と、繊細な表面を有する不織布を得ることができない。
な表面と緻密な構造を有するものであることから、前記
割繊割合が少なくとも30%であることが好ましい。こ
の割繊割合が30%未満である4 と、繊細な表面を有する不織布を得ることができない。
また、前記複合長繊維の分割により発現した前記重合体
成分Bのみから構成される割繊長繊維は。
成分Bのみから構成される割繊長繊維は。
単糸繊度が0.8デニール以下のものであることが好ま
しい。前記割繊割合が30%以上であっても。
しい。前記割繊割合が30%以上であっても。
重合体成分Bからなる前記割繊長繊維の単糸繊度が0.
8デニールを超えると、繊細な表面と緻密な構造を有す
る不織布を得ることが困難となり、この単糸繊度が小さ
いほど、繊細な表面と緻密な構造を有する不織布を得る
ことができる。
8デニールを超えると、繊細な表面と緻密な構造を有す
る不織布を得ることが困難となり、この単糸繊度が小さ
いほど、繊細な表面と緻密な構造を有する不織布を得る
ことができる。
本発明にいう分割型2成分複合長繊維において。
重合体成分Bからなる凸レンズ状横断面を有するセグメ
ントの数は、2個以上であることが必要である。このセ
グメントの数が1個であると、紡糸条件あるいは延伸条
件によっては複合長繊維に捲縮が生じ、ウェブ化すると
きに繊維の開繊性が低下して均一なウェブを得ることが
できない。
ントの数は、2個以上であることが必要である。このセ
グメントの数が1個であると、紡糸条件あるいは延伸条
件によっては複合長繊維に捲縮が生じ、ウェブ化すると
きに繊維の開繊性が低下して均一なウェブを得ることが
できない。
本発明の方法においては1組み合わせる重合体の種類9
重合体の複合化、紡糸条件、延伸条件、剥離割繊条件、
接着条件あるいは柔軟加工等の後加工条件を種々選択す
ることにより、使用目的に応じた極細長繊維不織布を製
造することができる。
重合体の複合化、紡糸条件、延伸条件、剥離割繊条件、
接着条件あるいは柔軟加工等の後加工条件を種々選択す
ることにより、使用目的に応じた極細長繊維不織布を製
造することができる。
(実施例)
次に、実施例に基づいて本発明を具体的に説明する。な
お、実施例における各種特性は次の方法により測定した
。
お、実施例における各種特性は次の方法により測定した
。
固有粘度:フェノールと四塩化エタンの等重量混合溶液
を溶媒とし、温度20℃で測定した。
を溶媒とし、温度20℃で測定した。
メルトインデックス:ASTM D 1238 E法
により測定した。
により測定した。
融点:パーキンエルマ社製示差走査熱量計DSC−2型
を使用し、試料量を約5 mg+走査速度20り/分で
測定して得られたDSC曲線から求めた。
を使用し、試料量を約5 mg+走査速度20り/分で
測定して得られたDSC曲線から求めた。
不織布のタテ及びヨコ方向の引張強カニ幅が3cm、長
さが10cmの測定試料片を準備し、JIS L10
96に記載のストリップ法により測定した。
さが10cmの測定試料片を準備し、JIS L10
96に記載のストリップ法により測定した。
実施例1
融点が128℃、メルトインデックス値が80g/10
分のポリエチレン重合体を重合体成分A、融点が258
℃、固有粘度が0.70のポリエチレンテレフタレート
重合体を重合体成分Bとし、複合紡糸孔を200孔有す
る紡糸口金を通して分割型2成分複合長繊維を溶融紡出
した。溶融紡糸に際し1重合体成分Aの溶融温度を23
0℃、単孔吐出量を0.60g/分1重合体成分Bの溶
融温度を285℃、単孔吐出量を0.60 g /分〔
成分Aと成分Bの比(重量比)は1対1〕とした。紡出
された長繊維糸条を冷却した後、紡糸口金下120 c
mの位置に配設された8個のエアーサッカにフィラメン
ト25本ずつ通して吸引・延伸し、 3100m/分の
速度で引取り、帯電装置により強制的に帯電させて繊維
を開繊し。
分のポリエチレン重合体を重合体成分A、融点が258
℃、固有粘度が0.70のポリエチレンテレフタレート
重合体を重合体成分Bとし、複合紡糸孔を200孔有す
る紡糸口金を通して分割型2成分複合長繊維を溶融紡出
した。溶融紡糸に際し1重合体成分Aの溶融温度を23
0℃、単孔吐出量を0.60g/分1重合体成分Bの溶
融温度を285℃、単孔吐出量を0.60 g /分〔
成分Aと成分Bの比(重量比)は1対1〕とした。紡出
された長繊維糸条を冷却した後、紡糸口金下120 c
mの位置に配設された8個のエアーサッカにフィラメン
ト25本ずつ通して吸引・延伸し、 3100m/分の
速度で引取り、帯電装置により強制的に帯電させて繊維
を開繊し。
移動する,ウエブコンベア面上に堆積させ、ウェブを得
た。
た。
得られた分割型2成分複合長繊維の横断面形状は、第3
図に示したように1重合体成分Aと9重合体成分Bから
なる6個の凸レンズ状横断面を有するセグメントとから
構成されるものであった。
図に示したように1重合体成分Aと9重合体成分Bから
なる6個の凸レンズ状横断面を有するセグメントとから
構成されるものであった。
繊維断面を1000倍に拡大して撮影した断面写真を基
にし、前記6個の円弧の90%以上が包含される7− ような仮想円弧を想定し+ RO+ R1I Lo及
びLlを求め、R1/Ro及びり、/Loを算出したと
ころ、R+/Roは0.3 、 L、 /L、は1.
6であった。また、 この複合長繊維は割繊しておら
ず、ウェブは均一なものであった。
にし、前記6個の円弧の90%以上が包含される7− ような仮想円弧を想定し+ RO+ R1I Lo及
びLlを求め、R1/Ro及びり、/Loを算出したと
ころ、R+/Roは0.3 、 L、 /L、は1.
6であった。また、 この複合長繊維は割繊しておら
ず、ウェブは均一なものであった。
次に、得られたウェブに加熱された表面平滑な多段式6
個のロールからなるロール群を使用して割繊・熱接着処
理を2回施して不織布を得た。この処理条件は、加熱ロ
ール群の表面温度を115℃。
個のロールからなるロール群を使用して割繊・熱接着処
理を2回施して不織布を得た。この処理条件は、加熱ロ
ール群の表面温度を115℃。
線圧力を200kg/cmとした。
得られた不織布は、目付けが50g/m’、タテ方向の
引張強力が5.2 kg/ 3 cm、 ヨコ方向の
引張強力が3.8 kg/ 3 cmであった。不織布
の任意の10個所を選び、不織布の断面を100倍に拡
大して断面写真を撮影し9次いで、10枚の断面写真中
、複合長繊維から剥離している重合体成分Bのセグメン
ト総数と存在する重合体成分Bのセグメント総数とを求
め1割繊割合を求めたところ、80%であった。また、
前記複合長繊維の分割により発現した重合体成分Bのみ
から構成される割繊長繊維の繊8 度を求めたところ、OJ1デニールと極めて細いもので
あった。そして、この不織布は、繊細な表面形態と緻密
な構造を有するものであった。
引張強力が5.2 kg/ 3 cm、 ヨコ方向の
引張強力が3.8 kg/ 3 cmであった。不織布
の任意の10個所を選び、不織布の断面を100倍に拡
大して断面写真を撮影し9次いで、10枚の断面写真中
、複合長繊維から剥離している重合体成分Bのセグメン
ト総数と存在する重合体成分Bのセグメント総数とを求
め1割繊割合を求めたところ、80%であった。また、
前記複合長繊維の分割により発現した重合体成分Bのみ
から構成される割繊長繊維の繊8 度を求めたところ、OJ1デニールと極めて細いもので
あった。そして、この不織布は、繊細な表面形態と緻密
な構造を有するものであった。
比較例1
融点が125℃、メルトインデックス値が100g/1
0分のポリエチレン重合体を重合体成分Aとした以外は
実施例1と同様にして9分割型2成分複分の速度で引取
り、帯電装置により強制的に帯電させて繊維を開繊し、
移動する,ウエブコンベア面上に堆積させ、ウェブを得
た。
0分のポリエチレン重合体を重合体成分Aとした以外は
実施例1と同様にして9分割型2成分複分の速度で引取
り、帯電装置により強制的に帯電させて繊維を開繊し、
移動する,ウエブコンベア面上に堆積させ、ウェブを得
た。
得られた分割型2成分複合長繊維の横断面形状は、第6
図に示したように9重合体酸分Aと1重合体酸分Bから
なる6個の凸レンズ状横断面を有するセグメントとから
構成されるものであった。
図に示したように9重合体酸分Aと1重合体酸分Bから
なる6個の凸レンズ状横断面を有するセグメントとから
構成されるものであった。
繊維断面を撮影した断面写真を基にし、前記6個の円弧
の90%以上が包含されるような仮想円弧を想定し+
Ro + R+ + La及びLlを求め、R/R,
及びり、/LOを算出したところ、R1/R,は0.3
、 Ll /L、は3.2であった。また。
の90%以上が包含されるような仮想円弧を想定し+
Ro + R+ + La及びLlを求め、R/R,
及びり、/LOを算出したところ、R1/R,は0.3
、 Ll /L、は3.2であった。また。
この複合長繊維は割繊しておらず、ウェブは均一なもの
であった。
であった。
次に、実施例1と同様にして、得られたウェブに加熱さ
れた表面平滑なロール群を使用して割繊・熱接着処理を
2回施して不織布を得た。
れた表面平滑なロール群を使用して割繊・熱接着処理を
2回施して不織布を得た。
得られた不織布は、その割繊割合が11%と極めて低く
、繊細な表面形態と緻密な構造を有しないものであった
。
、繊細な表面形態と緻密な構造を有しないものであった
。
実施例2
融点が128℃、メルトインデックス値が80g/10
分のポリエチレン重合体を重合体成分A、融点が258
℃、固有粘度が0.70のポリエチレンテレフタレート
重合体を重合体成分Bとし、複合紡糸孔を625孔有す
る紡糸口金を通して分割型2成分複合長繊維を溶融紡出
した。溶融紡糸に際し9重合体酸分Aの溶融温度を23
0℃、単孔吐出量を0.20g/分2重合体成分Bの溶
融温度を285℃、単孔吐出量を0.20 g /分〔
成分Aと成分Bの比(重量比)は1対1〕とした。紡出
された長繊維糸条を冷却した後9表面温度が75℃の加
熱ローラ群により250m/分の速度で引取り、この加
熱ローラ群と表面温度が90℃の加熱ローラ群との間で
倍率を4.0として延伸した。延伸繊維糸条を25個の
エアーサツカにフィラメント25本ずつ通して吸引し、
帯電装置により強制的に帯電させて繊維を開繊し、移動
する,ウエブコンベア面上に堆積させ、ウェブを得た。
分のポリエチレン重合体を重合体成分A、融点が258
℃、固有粘度が0.70のポリエチレンテレフタレート
重合体を重合体成分Bとし、複合紡糸孔を625孔有す
る紡糸口金を通して分割型2成分複合長繊維を溶融紡出
した。溶融紡糸に際し9重合体酸分Aの溶融温度を23
0℃、単孔吐出量を0.20g/分2重合体成分Bの溶
融温度を285℃、単孔吐出量を0.20 g /分〔
成分Aと成分Bの比(重量比)は1対1〕とした。紡出
された長繊維糸条を冷却した後9表面温度が75℃の加
熱ローラ群により250m/分の速度で引取り、この加
熱ローラ群と表面温度が90℃の加熱ローラ群との間で
倍率を4.0として延伸した。延伸繊維糸条を25個の
エアーサツカにフィラメント25本ずつ通して吸引し、
帯電装置により強制的に帯電させて繊維を開繊し、移動
する,ウエブコンベア面上に堆積させ、ウェブを得た。
得られた分割型2成分複合長繊維の横断面形状は、第4
図に示したようなものであった。繊維断面を1000倍
に拡大して撮影した断面写真を基にし。
図に示したようなものであった。繊維断面を1000倍
に拡大して撮影した断面写真を基にし。
R1/Ro及びり、/L、を求めたところl R1/R
,は0.3. Ll /L、は1.7であった。また
。
,は0.3. Ll /L、は1.7であった。また
。
この複合長繊維は割繊しておらず、ウェブは均一なもの
であった。
であった。
次に、得られたウェブに加熱された表面平滑な多段式6
個のロールからなるロール群を使用して割繊・熱接着処
理を2回施して不織布を得た。この処理条件は、加熱ロ
ール群の表面温度を115℃。
個のロールからなるロール群を使用して割繊・熱接着処
理を2回施して不織布を得た。この処理条件は、加熱ロ
ール群の表面温度を115℃。
線圧力を200kg/cmとした。
1−
得られた不織布は、目付けが50g/m’、タテ方向の
引張強力が7.0 kg/ 3 cm、 ヨコ方向の
引張強力が5.2 kg/ 3 cmであった。不織布
の任意の10個所を選び、不織布の断面を100倍に拡
大して断面写真を撮影し1割繊割合を求めたところ、9
0%であった。また1重合体酸分Bのみから構成される
割繊長繊維の繊度を求めたところ、0.23デニールと
極めて細いものであった。そして、この不織布は、繊細
な表面形態と緻密な構造を有するものであった。
引張強力が7.0 kg/ 3 cm、 ヨコ方向の
引張強力が5.2 kg/ 3 cmであった。不織布
の任意の10個所を選び、不織布の断面を100倍に拡
大して断面写真を撮影し1割繊割合を求めたところ、9
0%であった。また1重合体酸分Bのみから構成される
割繊長繊維の繊度を求めたところ、0.23デニールと
極めて細いものであった。そして、この不織布は、繊細
な表面形態と緻密な構造を有するものであった。
比較例2
融点が132℃、メルトインデックス値が40g/10
分のポリエチレン重合体を重合体成分A、その溶融温度
を232℃とした以外は実施例2と同様にして2分割型
2成分複合長繊維を溶融紡出し、冷して吸引し、帯電装
置により強制的に帯電させて繊維を開繊し、移動する,
ウエブコンベア面上に堆積させ、ウェブを得た。
分のポリエチレン重合体を重合体成分A、その溶融温度
を232℃とした以外は実施例2と同様にして2分割型
2成分複合長繊維を溶融紡出し、冷して吸引し、帯電装
置により強制的に帯電させて繊維を開繊し、移動する,
ウエブコンベア面上に堆積させ、ウェブを得た。
2
延伸するに際し、延伸ローラ上で複合長繊維が剥離割繊
し、この割繊長繊維が延伸ローラに巻付くというトラブ
ルが生じた。そして、得られたウェブは、均一性に劣る
ものであった。
し、この割繊長繊維が延伸ローラに巻付くというトラブ
ルが生じた。そして、得られたウェブは、均一性に劣る
ものであった。
得られた分割型2成分複合長繊維の横断面形状は、第7
図に示したようなものであった。繊維断面を1000倍
に拡大して撮影した断面写真を基にし。
図に示したようなものであった。繊維断面を1000倍
に拡大して撮影した断面写真を基にし。
RI / RO及びL+/I−oを求めたところ、R1
/ROは1.2.L、/Loは0.8であった。また。
/ROは1.2.L、/Loは0.8であった。また。
この複合長繊維は割繊しておらず、ウェブは均一なもの
であった。
であった。
次に、実施例2と同様にして、得られたウェブに加熱さ
れた表面平滑なロール群を使用して割繊・熱接着処理を
2回施して不織布を得た。
れた表面平滑なロール群を使用して割繊・熱接着処理を
2回施して不織布を得た。
得られた不織布は、その割繊割合が95%と高く。
繊細な表面形態を有するものの、均一性が劣り。
しかも目付は斑を有するものであった。
実施例3
実施例2で得られた不織布に加熱された表面平滑なエン
ボスロールを使用してエンボス処理を施した。この処理
条件は、加熱エンボスロールノ表面温度を120℃、線
圧力を30kg/cmとした。
ボスロールを使用してエンボス処理を施した。この処理
条件は、加熱エンボスロールノ表面温度を120℃、線
圧力を30kg/cmとした。
得られた不織布は、目付けが55g/m’、タテ方向の
引張強力が10.7kg/ 3 cm、 ヨコ方向の
引張強力が7.9 kg/ 3 cmで、繊細な表面形
態と緻密な構造を有するものであった。
引張強力が10.7kg/ 3 cm、 ヨコ方向の
引張強力が7.9 kg/ 3 cmで、繊細な表面形
態と緻密な構造を有するものであった。
比較例3
実施例1で得られたウェブに加熱された表面平滑な1対
のロールを使用して割繊・熱接着処理を2回施した。こ
の処理条件は、加熱ロール対の表面温度を115℃、線
圧力を10kg/cmとした。
のロールを使用して割繊・熱接着処理を2回施した。こ
の処理条件は、加熱ロール対の表面温度を115℃、線
圧力を10kg/cmとした。
得られた不織布は、その割繊割合が5.3%と極めて低
く、繊細な表面形態と緻密な構造を有しないものであっ
た。
く、繊細な表面形態と緻密な構造を有しないものであっ
た。
(発明の効果)
本発明の極細長繊維不織布の製造方法によれば。
分割型2成分複合長繊維と、前記分割型2成分複合長繊
維の分割により発現した割繊長繊維とから構成され1強
力に優れ、極めて均一性が高<、シかも繊細な表面形態
と緻密な構造を有する不織布を低コストで効率よく製造
することができる。
維の分割により発現した割繊長繊維とから構成され1強
力に優れ、極めて均一性が高<、シかも繊細な表面形態
と緻密な構造を有する不織布を低コストで効率よく製造
することができる。
そして、得られた不織布は、バッグや封筒用素材として
好適に使用することができる。
好適に使用することができる。
第1図は1本発明にいう分割型2成分複合長繊維の構造
を説明するための横断面図、第2.3゜4及び5図は1
本発明の構成要件を満足する分割型2成分複合長繊維の
例を示す横断面図、第6及び7図は1本発明の構成要件
を満足しない分割型2成分複合長繊維の例を示す横断面
図である。
を説明するための横断面図、第2.3゜4及び5図は1
本発明の構成要件を満足する分割型2成分複合長繊維の
例を示す横断面図、第6及び7図は1本発明の構成要件
を満足しない分割型2成分複合長繊維の例を示す横断面
図である。
Claims (2)
- (1)重合体成分Aと,前記重合体成分Aに対し非相溶
性で,かつ前記重合体成分Aの融点より30〜150℃
高い融点を有する重合体成分Bからなる2個以上の凸レ
ンズ状横断面を有するセグメントとから構成され,繊維
軸に垂直な横断面における重合体成分Bによる凸レンズ
状部分での曲率半径R_0及びR_1,円弧の弧長L_
0及びL_1が下記(1)及び(2)式を満足する分割
型2成分複合長繊維を溶融複合紡出し,紡出された前記
分割型2成分複合長繊維をエアーサツカからなる引取り
手段により引取り,ウエブコンベア等の捕集面上に堆積
させてウエブとし,ウエブを2個以上のロールからなる
高線圧力のロール群で処理することによって前記高融点
の重合体成分Bからなる繊維を前記複合長繊維から少な
くとも一部剥離させて割繊長繊維とし,前記低融点の重
合体成分Aからなる繊維により繊維間を少なくとも部分
的に接着することを特徴とする極細長繊維不織布の製造
方法。 R_1/R_0<1…(1) 1<L_1/L_0≦3…(2) 〔R_0:重合体成分Aと接していない円弧の曲率半径
,R_1:重合体成分Aと接している円弧の曲率半径,
L_0:重合体成分Aと接していない円弧の弧長,L_
1:重合体成分Aと接している円弧の弧長〕 - (2)分割型2成分複合長繊維の分割により発現した高
融点の重合体成分Bのみから構成される割繊長繊維が,
単糸繊度が0.8デニール以下の極細長繊維である請求
項1記載の極細長繊維不織布の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP799190A JP2866131B2 (ja) | 1990-01-16 | 1990-01-16 | 極細長繊維不織布の製造方法 |
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