JPH1088460A - 複合長繊維不織布及びその製造方法 - Google Patents
複合長繊維不織布及びその製造方法Info
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- JPH1088460A JPH1088460A JP8240748A JP24074896A JPH1088460A JP H1088460 A JPH1088460 A JP H1088460A JP 8240748 A JP8240748 A JP 8240748A JP 24074896 A JP24074896 A JP 24074896A JP H1088460 A JPH1088460 A JP H1088460A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 嵩高で且つ高強力な複合長繊維不織布及びそ
の製法を提供する。 【解決手段】 高密度ポリエチレン（鞘側）とポリプロ
ピレン（芯側）の鞘芯型複合繊維を複合スパンボンド法
でネツトコンベア−型ウエブ捕集装置を用い紡糸し高速
気流型牽引装置で牽引し、繊維をエア−と共にネツトコ
ンベア−に吹き付け、エア−はネツトコンベア−下部の
高速気流吸引除去装置で除去した。捕集されたウエブを
高速気流吸引停止帯域を通過した後、１４４℃で熱スル
−エア−処理をし、複合長繊維同士の交点が熱融着した
不織布を得た。
の製法を提供する。 【解決手段】 高密度ポリエチレン（鞘側）とポリプロ
ピレン（芯側）の鞘芯型複合繊維を複合スパンボンド法
でネツトコンベア−型ウエブ捕集装置を用い紡糸し高速
気流型牽引装置で牽引し、繊維をエア−と共にネツトコ
ンベア−に吹き付け、エア−はネツトコンベア−下部の
高速気流吸引除去装置で除去した。捕集されたウエブを
高速気流吸引停止帯域を通過した後、１４４℃で熱スル
−エア−処理をし、複合長繊維同士の交点が熱融着した
不織布を得た。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は複合長繊維不織布及
びその製造方法に関する。更に詳しくは熱融着性複合長
繊維同士の交点が熱融着され、かつ嵩高性や、不織布強
力等のバランスがとれた不織布、及びその製造方法等に
関する。本発明の不織布は紙おむつ等の衛生材料や、フ
イルタ−、衣料用、ワイパ−、土木用資材、等不織布を
適用すべき種々の用途に使用される。
びその製造方法に関する。更に詳しくは熱融着性複合長
繊維同士の交点が熱融着され、かつ嵩高性や、不織布強
力等のバランスがとれた不織布、及びその製造方法等に
関する。本発明の不織布は紙おむつ等の衛生材料や、フ
イルタ−、衣料用、ワイパ−、土木用資材、等不織布を
適用すべき種々の用途に使用される。
【０００２】
【従来の技術】 近年複合紡糸口金より紡糸した複合長
繊維を、高速気体で牽引延伸し、ネツトコンベアなど捕
集装置の上に高速気流を前記捕集装置の下側から吸引除
去し堆積してウエブとし、引き続いて熱処理し熱融着不
織布を製造する、いわゆる複合スパンボンド法不織布が
開発され工業化されている。
繊維を、高速気体で牽引延伸し、ネツトコンベアなど捕
集装置の上に高速気流を前記捕集装置の下側から吸引除
去し堆積してウエブとし、引き続いて熱処理し熱融着不
織布を製造する、いわゆる複合スパンボンド法不織布が
開発され工業化されている。
【０００３】特開昭６３−２８２３５０号公報には、二
種の熱可塑性樹脂を複合スパンボンド法で紡糸し、特定
の捲縮数が顕在捲縮化し、且つ不織布目付け斑の少な
い、嵩高長繊維不織布の製造方法が開示されている。又
特開平２−２８９１５９号公報には、プロピレンと他の
αオレフインとの共重合体とポリエチレン混合物／ポリ
プロピレンからなる複合スパンボンド法長繊維不織布が
開示されている。又特開平２−１８２９６１号公報には
ポリエチレン／熱可塑性ポリマ−の並列型複合長繊維か
らなる複合スパンボンド法長繊維不織布及びその製造方
法が開示されている。
種の熱可塑性樹脂を複合スパンボンド法で紡糸し、特定
の捲縮数が顕在捲縮化し、且つ不織布目付け斑の少な
い、嵩高長繊維不織布の製造方法が開示されている。又
特開平２−２８９１５９号公報には、プロピレンと他の
αオレフインとの共重合体とポリエチレン混合物／ポリ
プロピレンからなる複合スパンボンド法長繊維不織布が
開示されている。又特開平２−１８２９６１号公報には
ポリエチレン／熱可塑性ポリマ−の並列型複合長繊維か
らなる複合スパンボンド法長繊維不織布及びその製造方
法が開示されている。
【０００４】上記特開昭６３−２８２３５０号公報、特
開平２−２８９１５９号公報等に開示された特許にあつ
ては、複合スパンボンド法長繊維ウエブを紡糸時、金属
板に衝突したり、あるいはコロナ放電処理等をする事に
よりウエブの均一化及び顕在捲縮化等により嵩高化とし
たり、特定の熱可塑性樹脂を混合等する事により、不織
布の柔軟化等をするというものであり、不織布の嵩高と
強力がバランスよく適合する不織布ではない。すなわ
ち、嵩高性、柔軟性は付与されるが強力はかなり低くな
る。従つて必然的に、不織布の使用分野が不織布の強力
等が要求されないような分野に限定される。又上記特開
２−１８２９６１号公報にあつては、特定の熱可塑性樹
脂が複合紡糸されて得られる不織布であるので、熱シ−
ル特性等が向上するかもしれないが、不織布の嵩高性や
強力がバランス良く取れた不織布ではない。また、上記
いずれの特許公報にも、複合長繊維不織布の嵩高や強力
が両方とも優れた不織布の製造法については開示されて
いない。
開平２−２８９１５９号公報等に開示された特許にあつ
ては、複合スパンボンド法長繊維ウエブを紡糸時、金属
板に衝突したり、あるいはコロナ放電処理等をする事に
よりウエブの均一化及び顕在捲縮化等により嵩高化とし
たり、特定の熱可塑性樹脂を混合等する事により、不織
布の柔軟化等をするというものであり、不織布の嵩高と
強力がバランスよく適合する不織布ではない。すなわ
ち、嵩高性、柔軟性は付与されるが強力はかなり低くな
る。従つて必然的に、不織布の使用分野が不織布の強力
等が要求されないような分野に限定される。又上記特開
２−１８２９６１号公報にあつては、特定の熱可塑性樹
脂が複合紡糸されて得られる不織布であるので、熱シ−
ル特性等が向上するかもしれないが、不織布の嵩高性や
強力がバランス良く取れた不織布ではない。また、上記
いずれの特許公報にも、複合長繊維不織布の嵩高や強力
が両方とも優れた不織布の製造法については開示されて
いない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
課題を解決した不織布及びその製造方法を提供する事に
ある。即ち不織布の嵩高性や不織布強力がバランスよく
とれた、複合長繊維不織布及びその製造法を提供する事
にある。更には張力が掛かる分野に使用でき、しかも、
後加工で張力を掛けながら高速度で他の素材と併用し、
後加工できる複合長繊維不織布及びその製造方法等を提
供する事にある。
課題を解決した不織布及びその製造方法を提供する事に
ある。即ち不織布の嵩高性や不織布強力がバランスよく
とれた、複合長繊維不織布及びその製造法を提供する事
にある。更には張力が掛かる分野に使用でき、しかも、
後加工で張力を掛けながら高速度で他の素材と併用し、
後加工できる複合長繊維不織布及びその製造方法等を提
供する事にある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する為の
手段は下記の通りである。 （１）融点差が１５℃以上ある低融点樹脂と高融点樹脂
からなり、且つ該低融点樹脂が繊維表面の少なくとも一
部を形成し且つ捲縮を有する複合長繊維からなる不織布
であつて、該不織布は該複合長繊維の交点が融着され、
且つ比容積１５〜３５ｃｃ／ｇであつて、且つ不織布の
強力と比容積が下記式（１）の関係を満たしている長繊
維不織布。
手段は下記の通りである。 （１）融点差が１５℃以上ある低融点樹脂と高融点樹脂
からなり、且つ該低融点樹脂が繊維表面の少なくとも一
部を形成し且つ捲縮を有する複合長繊維からなる不織布
であつて、該不織布は該複合長繊維の交点が融着され、
且つ比容積１５〜３５ｃｃ／ｇであつて、且つ不織布の
強力と比容積が下記式（１）の関係を満たしている長繊
維不織布。
【０００７】
【数３】
【０００８】（２）低融点樹脂が、ＭＩ２０以下で密度
が０．９５０〜０．９６５の高密度ポリエチレンである
前記（１）項に記載の長繊維不織布。 （３）高融点樹脂が、ＭＦＲ１０以下でＱ値が３．５以
下の結晶性ポリプロピレンである前記（１）〜（２）項
のいずれかに記載の長繊維不織布。
が０．９５０〜０．９６５の高密度ポリエチレンである
前記（１）項に記載の長繊維不織布。 （３）高融点樹脂が、ＭＦＲ１０以下でＱ値が３．５以
下の結晶性ポリプロピレンである前記（１）〜（２）項
のいずれかに記載の長繊維不織布。
【０００９】（４） 複合スパンボンド法で、融点差が
１５℃以上ある低融点樹脂と高融点樹脂からなり且つ該
低融点樹脂が繊維表面の少なくとも一部を形成する複合
長繊維を紡糸し、高速気流と共にウエブを吹き付け捕集
装置にウエブを捕集すると共に吹き付けられた高速気流
を捕集装置から吸引除去した後、嵩高予備処理を行い、
その後該ウエブを該複合長繊維が融着する温度以上の温
度で熱処理し繊維の顕在捲縮化及び嵩高化をすると共に
該複合長繊維同士の交点を熱融着することによる、比容
積が１５〜３５ｃｃ／ｇで、且つ不織布の強力と比容積
が下記式（１）の関係を満たした長繊維不織布の製造方
法。
１５℃以上ある低融点樹脂と高融点樹脂からなり且つ該
低融点樹脂が繊維表面の少なくとも一部を形成する複合
長繊維を紡糸し、高速気流と共にウエブを吹き付け捕集
装置にウエブを捕集すると共に吹き付けられた高速気流
を捕集装置から吸引除去した後、嵩高予備処理を行い、
その後該ウエブを該複合長繊維が融着する温度以上の温
度で熱処理し繊維の顕在捲縮化及び嵩高化をすると共に
該複合長繊維同士の交点を熱融着することによる、比容
積が１５〜３５ｃｃ／ｇで、且つ不織布の強力と比容積
が下記式（１）の関係を満たした長繊維不織布の製造方
法。
【００１０】
【数４】
【００１１】（５）熱処理が複合長繊維の低融点樹脂の
融点以上高融点樹脂の融点以下の温度での熱エアスル−
処理である前記（４）項に記載の長繊維不織布の製造方
法。 （６）熱処理が複合長繊維の低融点樹脂の軟化点以上高
融点樹脂の融点以下の温度の熱エンボスロ−ルによる熱
圧着である前記（４）項に記載の長繊維不織布の製造方
法。
融点以上高融点樹脂の融点以下の温度での熱エアスル−
処理である前記（４）項に記載の長繊維不織布の製造方
法。 （６）熱処理が複合長繊維の低融点樹脂の軟化点以上高
融点樹脂の融点以下の温度の熱エンボスロ−ルによる熱
圧着である前記（４）項に記載の長繊維不織布の製造方
法。
【００１２】（７）嵩高予備処理が、複合スパンボンド
法で紡糸する際にウエブと共に吹き付けられた高速気流
を捕集装置から吸引除去した後、該ウエブの熱処理前の
工程に該高速気流吸引停止帯域を設けた事による前記
（４）〜（６）項のいずれかに記載の長繊維不織布の製
造方法。
法で紡糸する際にウエブと共に吹き付けられた高速気流
を捕集装置から吸引除去した後、該ウエブの熱処理前の
工程に該高速気流吸引停止帯域を設けた事による前記
（４）〜（６）項のいずれかに記載の長繊維不織布の製
造方法。
【００１３】
【発明の実施の形態】本発明の不織布は特定の多成分複
合長繊維が熱融着され、且つ比容積や強力等が特定の関
係を有するように設計された新規な不織布である。
合長繊維が熱融着され、且つ比容積や強力等が特定の関
係を有するように設計された新規な不織布である。
【００１４】本発明の不織布に使用する複合長繊維は、
複合スパンボンド法等により得られた長繊維である。該
複合長繊維は、融点に１５℃以上差がある低融点樹脂と
高融点樹脂からなり、且つ該低融点樹脂が繊維表面の少
なくとも一部を形成し、且つ捲縮を有する長繊維であ
る。該複合長繊維の各樹脂の融点差が１５℃未満の場
合、不織布を得る為の後記熱処理で、温度調節が難し
く、ウエブの熱融着が不足し、高強力な不織布が得られ
なかつたり、逆に過度の熱融着により不織布が膜状化し
嵩高が減少しやすい。従って、後記嵩高と強力のバラン
スの取れた不織布が得られない。この複合長繊維は、低
融点樹脂が繊維表面の少なくとも一部を形成した複合繊
維であつて、且つ不織布の状態で最終的に捲縮が発現さ
れている複合繊維であればよい。該複合繊維として例え
ば、鞘芯型、偏心鞘芯型、並列型、海島型、等の複合繊
維が何れであつても良い。
複合スパンボンド法等により得られた長繊維である。該
複合長繊維は、融点に１５℃以上差がある低融点樹脂と
高融点樹脂からなり、且つ該低融点樹脂が繊維表面の少
なくとも一部を形成し、且つ捲縮を有する長繊維であ
る。該複合長繊維の各樹脂の融点差が１５℃未満の場
合、不織布を得る為の後記熱処理で、温度調節が難し
く、ウエブの熱融着が不足し、高強力な不織布が得られ
なかつたり、逆に過度の熱融着により不織布が膜状化し
嵩高が減少しやすい。従って、後記嵩高と強力のバラン
スの取れた不織布が得られない。この複合長繊維は、低
融点樹脂が繊維表面の少なくとも一部を形成した複合繊
維であつて、且つ不織布の状態で最終的に捲縮が発現さ
れている複合繊維であればよい。該複合繊維として例え
ば、鞘芯型、偏心鞘芯型、並列型、海島型、等の複合繊
維が何れであつても良い。
【００１５】また、該長繊維は後記不織布化後で、捲縮
数約１〜８０個／２５ｍｍの捲縮があれば良い。該捲縮
数は好ましくは約１．２〜７０個／２５ｍｍ、更に好ま
しくは約１．５〜６０個／２５ｍｍである。又捲縮形状
は、略Ｕ型、略Ω型、略Ｖ型及びスパイラル型、及び前
記の混合型等何れであつても良い。
数約１〜８０個／２５ｍｍの捲縮があれば良い。該捲縮
数は好ましくは約１．２〜７０個／２５ｍｍ、更に好ま
しくは約１．５〜６０個／２５ｍｍである。又捲縮形状
は、略Ｕ型、略Ω型、略Ｖ型及びスパイラル型、及び前
記の混合型等何れであつても良い。
【００１６】また、該複合長繊維において、低融点樹脂
と高融点樹脂の複合比は、通常低融点樹脂が約１０〜９
０重量％、高融点樹脂が約９０〜１０重量％の範囲が好
ましく、かかる範囲の複合比とすることにより、低融点
樹脂成分の複合比が余りにも少な過ぎて、不織布化の為
の熱処理で、繊維の熱融着が不足し、強力の高い不織布
が得られにくいと言う様な問題や、不織布の毛羽立ち等
が起き易いなどの欠点も発生する恐れも無く、また、低
融点樹脂成分の複合比が余りにも大き過ぎて、不織布化
の為の熱処理で、過度の熱融着が起こり、繊維が溶融切
断したり、不織布の膜状化、風合いの柔軟性低下、通気
性の低下等の問題が生じることもなく好ましい。より好
ましくは、低融点樹脂が約３０〜７０重量％、高融点樹
脂が約７０〜３０重量％の複合比とすることにより、前
記問題の発生をより確実に安定して避けることができ好
ましい。
と高融点樹脂の複合比は、通常低融点樹脂が約１０〜９
０重量％、高融点樹脂が約９０〜１０重量％の範囲が好
ましく、かかる範囲の複合比とすることにより、低融点
樹脂成分の複合比が余りにも少な過ぎて、不織布化の為
の熱処理で、繊維の熱融着が不足し、強力の高い不織布
が得られにくいと言う様な問題や、不織布の毛羽立ち等
が起き易いなどの欠点も発生する恐れも無く、また、低
融点樹脂成分の複合比が余りにも大き過ぎて、不織布化
の為の熱処理で、過度の熱融着が起こり、繊維が溶融切
断したり、不織布の膜状化、風合いの柔軟性低下、通気
性の低下等の問題が生じることもなく好ましい。より好
ましくは、低融点樹脂が約３０〜７０重量％、高融点樹
脂が約７０〜３０重量％の複合比とすることにより、前
記問題の発生をより確実に安定して避けることができ好
ましい。
【００１７】本発明で複合長繊維に使用する樹脂は、熱
可塑性樹脂が好ましく使用できる。例えばナイロン６、
ナイロン６６等のポリアミド類、ポリエチレンテレフタ
レ−ト、ポリブチレンテレフタレ−ト、イソフタル酸を
共重合した低融点ポリエステル等のポリエステル類、ポ
リプロピレン、高密度ポリエチレン、中密度ポリエチレ
ン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、
プロピレンと他のαオレフインとの二〜三元共重合体等
のポリオレフイン類、上記樹脂の混合物等が使用でき
る。
可塑性樹脂が好ましく使用できる。例えばナイロン６、
ナイロン６６等のポリアミド類、ポリエチレンテレフタ
レ−ト、ポリブチレンテレフタレ−ト、イソフタル酸を
共重合した低融点ポリエステル等のポリエステル類、ポ
リプロピレン、高密度ポリエチレン、中密度ポリエチレ
ン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、
プロピレンと他のαオレフインとの二〜三元共重合体等
のポリオレフイン類、上記樹脂の混合物等が使用でき
る。
【００１８】複合長繊維の各樹脂の組合せは、本発明の
効果を阻害しない範囲で、融点差が１５℃以上あるよう
な種々の組合せの物が可能である。例えば、高密度ポリ
エチレン／ポリプロピレン、低密度ポリエチレン／プロ
ピレン・エチレン・ブテン−１三元共重合体、高密度ポ
リエチレン／ポリエチレンテレフタレ−ト、ポリプロピ
レン／ポリエチレンテレフタレ−ト、直鎖状低密度ポリ
エチレンと高密度ポリエチレンの混合物／ポリプロピレ
ン等が例示できる。不織布の嵩高や強力等の点及び複合
紡糸の細繊度紡糸性、経済性、等の観点からポリエチレ
ン／ポリプロピレン等の組合せが好ましい。又本発明の
不織布の場合、とりわけ上記ポリエチレン／ポリプロピ
レンの組合せのうちでも、ポリエチレンは密度が約０．
９５０〜約０．９６５、ＭＩ即ちメルトインデツクス
（１９０℃、ｇ／１０分；ＡＳＴＭ−Ｄ−１２３８
（Ｅ）による）が約２０以下、より好ましくは２０〜６
の高密度ポリエチレンが好ましい。かかる高密度ポリエ
チレンを用いることにより、捲縮性が良好で、嵩高性も
良くまた不織布強力も大きな不織布とすることができ、
好ましい。また、ポリプロピレンは、ＭＦＲ即ちメルト
フロレ−ト（２３０℃、ｇ／１０分；ＪＩＳ−Ｋ−７２
１０，表１の条件１４による）が約１０以下、より好ま
しくは１０〜６、Ｑ値、即ち、重量平均分子量／数平均
分子量が約３．５以下、より好ましくは約３．５〜１．
５のポリプロピレンを用いることが特に好ましい。尚、
この様な範囲のＱ値のポリプロピレンは、分子量分布が
比較的シャープであることを示しており、かかるポリプ
ロピレンを用いることにより、捲縮性が良好で、嵩高性
も良くまた不織布強力も大きな不織布とすることがで
き、好ましい。
効果を阻害しない範囲で、融点差が１５℃以上あるよう
な種々の組合せの物が可能である。例えば、高密度ポリ
エチレン／ポリプロピレン、低密度ポリエチレン／プロ
ピレン・エチレン・ブテン−１三元共重合体、高密度ポ
リエチレン／ポリエチレンテレフタレ−ト、ポリプロピ
レン／ポリエチレンテレフタレ−ト、直鎖状低密度ポリ
エチレンと高密度ポリエチレンの混合物／ポリプロピレ
ン等が例示できる。不織布の嵩高や強力等の点及び複合
紡糸の細繊度紡糸性、経済性、等の観点からポリエチレ
ン／ポリプロピレン等の組合せが好ましい。又本発明の
不織布の場合、とりわけ上記ポリエチレン／ポリプロピ
レンの組合せのうちでも、ポリエチレンは密度が約０．
９５０〜約０．９６５、ＭＩ即ちメルトインデツクス
（１９０℃、ｇ／１０分；ＡＳＴＭ−Ｄ−１２３８
（Ｅ）による）が約２０以下、より好ましくは２０〜６
の高密度ポリエチレンが好ましい。かかる高密度ポリエ
チレンを用いることにより、捲縮性が良好で、嵩高性も
良くまた不織布強力も大きな不織布とすることができ、
好ましい。また、ポリプロピレンは、ＭＦＲ即ちメルト
フロレ−ト（２３０℃、ｇ／１０分；ＪＩＳ−Ｋ−７２
１０，表１の条件１４による）が約１０以下、より好ま
しくは１０〜６、Ｑ値、即ち、重量平均分子量／数平均
分子量が約３．５以下、より好ましくは約３．５〜１．
５のポリプロピレンを用いることが特に好ましい。尚、
この様な範囲のＱ値のポリプロピレンは、分子量分布が
比較的シャープであることを示しており、かかるポリプ
ロピレンを用いることにより、捲縮性が良好で、嵩高性
も良くまた不織布強力も大きな不織布とすることがで
き、好ましい。
【００１９】また、本発明の不織布の複合長繊維の単糸
繊度は、不織布の用途によつて異なるので位置がいに規
定し難いが、紙おむつや生理用ナプキン等の表面材等に
用いる場合約０．２〜１２ｄ／ｆ、各種包装材や農業用
のカバ−材等の場合約０．５〜１５ｄ／ｆ、土木用の場
合約３〜３０００ｄ／ｆ程度が好ましい。また不織布の
目付けは特に限定されないが、不織布の内部まで均一に
熱融着するという見地から約４〜２０００ｇ／ｍ2 の範
囲が好ましい。
繊度は、不織布の用途によつて異なるので位置がいに規
定し難いが、紙おむつや生理用ナプキン等の表面材等に
用いる場合約０．２〜１２ｄ／ｆ、各種包装材や農業用
のカバ−材等の場合約０．５〜１５ｄ／ｆ、土木用の場
合約３〜３０００ｄ／ｆ程度が好ましい。また不織布の
目付けは特に限定されないが、不織布の内部まで均一に
熱融着するという見地から約４〜２０００ｇ／ｍ2 の範
囲が好ましい。
【００２０】また、本発明の不織布は、比容積が１５〜
３５ｃｃ／ｇでかつ比容積と不織布強力が下記式（１）
の関係を満たし不織布であることが必要である。
３５ｃｃ／ｇでかつ比容積と不織布強力が下記式（１）
の関係を満たし不織布であることが必要である。
【００２１】
【数５】
【００２２】本発明の不織布が上記関係を満たさない場
合、例えば不織布の比容積が上記範囲にあつても、不織
布強力Ｙが、Ｙ＜−１．２５Ｘ ＋ １２５の場合、不
織布強力が異常に低すぎる。従ってこのような不織布
は、その用途がきわめて限定され、本発明のような多用
途に使用困難である。例えば不織布を使用中又は不織布
を後加工で該不織布にテンションや外部応力が掛かるよ
うな分野への使用や加工法を採用する場合等には使用不
可能となる。具体的には例えば紙オムツの表面材や裏面
材、ワイパ−、包帯等には強力が不足し、使用困難であ
る。また不織布を後加工で該不織布と他のフイルムや他
の不織布等と積層等をし、紙オムツ等を加工する場合、
不織布に相当の張力を掛けながら高速度で加工する必要
があるが、本発明の前記式（１）の条件を満足しない場
合、加工時に不織布の切断や、各種ロ−ル等への毛羽等
の巻き込み等が発生し、高速加工不可能となる。またテ
ンション等が掛かるような分野に他の材料と併用する事
が不可能となる。
合、例えば不織布の比容積が上記範囲にあつても、不織
布強力Ｙが、Ｙ＜−１．２５Ｘ ＋ １２５の場合、不
織布強力が異常に低すぎる。従ってこのような不織布
は、その用途がきわめて限定され、本発明のような多用
途に使用困難である。例えば不織布を使用中又は不織布
を後加工で該不織布にテンションや外部応力が掛かるよ
うな分野への使用や加工法を採用する場合等には使用不
可能となる。具体的には例えば紙オムツの表面材や裏面
材、ワイパ−、包帯等には強力が不足し、使用困難であ
る。また不織布を後加工で該不織布と他のフイルムや他
の不織布等と積層等をし、紙オムツ等を加工する場合、
不織布に相当の張力を掛けながら高速度で加工する必要
があるが、本発明の前記式（１）の条件を満足しない場
合、加工時に不織布の切断や、各種ロ−ル等への毛羽等
の巻き込み等が発生し、高速加工不可能となる。またテ
ンション等が掛かるような分野に他の材料と併用する事
が不可能となる。
【００２３】本発明の不織布は、下記複合スパンボンド
法等で製造することができる。複合スパンボンド法とは
複数の押出機から複数の樹脂を溶融押出し、複合紡糸口
金から、多成分が複合された複合繊維を紡糸し、紡糸さ
れた繊維をエアサツカ−等の高速気流牽引型の装置等で
引き取り、気流と共に繊維をネツトコンベア−等のウエ
ブ捕集装置で捕集し、その後ウエブを熱処理し、繊維を
熱融着することによる熱融着不織布の製造方法である。
なおウエブと共に吹き付けられた気流は捕集装置の下部
から吸引除去する。
法等で製造することができる。複合スパンボンド法とは
複数の押出機から複数の樹脂を溶融押出し、複合紡糸口
金から、多成分が複合された複合繊維を紡糸し、紡糸さ
れた繊維をエアサツカ−等の高速気流牽引型の装置等で
引き取り、気流と共に繊維をネツトコンベア−等のウエ
ブ捕集装置で捕集し、その後ウエブを熱処理し、繊維を
熱融着することによる熱融着不織布の製造方法である。
なおウエブと共に吹き付けられた気流は捕集装置の下部
から吸引除去する。
【００２４】本発明の不織布は前記不織布の比容積と強
度との関係を満たす為、複合スパンボンド法の紡糸条件
や、紡糸後のウエブの熱処理前の嵩高予備処理条件や、
熱処理条件等の製法等を適宜組み合わせる事により得る
ことができ、とりわけ複合紡糸に使用する高密度ポリエ
チレンやポリプロピレン等の樹脂を前記のように特定の
樹脂を用いる事は有効な一つの手段である。また紡糸後
のウエブを嵩高予備処理した後に熱処理する事も有効な
他の手段の一つである。即ち嵩高予備処理で複合長繊維
に捲縮を適度に顕在化した後、熱処理し、比容積と強力
のバランスがとれた不織布を製造するのである。勿論紡
糸直後の捕集装置上で嵩高予備処理なしでウエブに捲縮
が顕在化していてもよい。即ち複合長繊維と共に吹き付
けられた高速気流を吸引除去する帯域での捕集装置上で
捲縮が顕在化しても構わないのである。しかし前記嵩高
予備処理によって、より一層前記物性のバランスがとれ
た不織布が得られるのである。
度との関係を満たす為、複合スパンボンド法の紡糸条件
や、紡糸後のウエブの熱処理前の嵩高予備処理条件や、
熱処理条件等の製法等を適宜組み合わせる事により得る
ことができ、とりわけ複合紡糸に使用する高密度ポリエ
チレンやポリプロピレン等の樹脂を前記のように特定の
樹脂を用いる事は有効な一つの手段である。また紡糸後
のウエブを嵩高予備処理した後に熱処理する事も有効な
他の手段の一つである。即ち嵩高予備処理で複合長繊維
に捲縮を適度に顕在化した後、熱処理し、比容積と強力
のバランスがとれた不織布を製造するのである。勿論紡
糸直後の捕集装置上で嵩高予備処理なしでウエブに捲縮
が顕在化していてもよい。即ち複合長繊維と共に吹き付
けられた高速気流を吸引除去する帯域での捕集装置上で
捲縮が顕在化しても構わないのである。しかし前記嵩高
予備処理によって、より一層前記物性のバランスがとれ
た不織布が得られるのである。
【００２５】複合紡糸は前記のように、低融点樹脂が繊
維表面の少なくとも一部を形成するような複合繊維を紡
糸する。又紡糸口金は鞘芯型、偏心鞘芯型、並列型、海
島型、等の口金が使用できる。紡糸時、吐出された繊維
を口金から高速気流牽引装置に至る位置で繊維をクエン
チする事もできる。又本発明不織布は、高速気流と共に
複合長繊維を捕集装置に吹き付け、ウエブを捕集し、吹
き付けられた気流を捕集装置から吸引除去後、嵩高予備
処理をした後に、熱処理する事により得られる。
維表面の少なくとも一部を形成するような複合繊維を紡
糸する。又紡糸口金は鞘芯型、偏心鞘芯型、並列型、海
島型、等の口金が使用できる。紡糸時、吐出された繊維
を口金から高速気流牽引装置に至る位置で繊維をクエン
チする事もできる。又本発明不織布は、高速気流と共に
複合長繊維を捕集装置に吹き付け、ウエブを捕集し、吹
き付けられた気流を捕集装置から吸引除去後、嵩高予備
処理をした後に、熱処理する事により得られる。
【００２６】嵩高予備処理の具体例として、複合スパン
ボンド法でウエブの捕集装置に吹き付けられた高速気流
を吸引除去後、熱処理前、一旦高速気流吸引停止帯域を
設ける事が例示できる。また該高速気流吸引停止帯域に
他のウエブ開繊装置等を併用する事もできる。該装置と
してたとえば前記高速気流吸引停止帯域を挟んだ下部及
び又は上部に気流噴出機を設け、特に下部ならびに上部
の両方に気流噴出機を設ける場合には気流の吹き付け位
置が上下で同じ位置にならないように交互に互い違いに
なるような位置に設け、気流の噴出によりウエブがゆる
やかな波状に浮動するように処理するような装置が例示
できる。該気流噴出型開繊装置は一個以上あればよい
が、ウエブを挾んで下上に各２〜４本あれば嵩高予備処
理がより効果的である。該導入気体は約５〜４０℃の比
較的低温の気体や、約４１〜１８０℃の比較的高温の気
体等が使用できる。また他の嵩高予備処理として前記高
速気流吸引停止帯域にコロナ放電装置等を設けることも
有効である。また機械的な延伸又は懐柔装置等も有効で
ある。例えば多段に設けられたピンチロ−ラ−間でウエ
ブを弱延伸したり、針状突起が多数植設されたロ−ル等
を回転しウエブを接触し開繊する等の方法が例示でき
る。
ボンド法でウエブの捕集装置に吹き付けられた高速気流
を吸引除去後、熱処理前、一旦高速気流吸引停止帯域を
設ける事が例示できる。また該高速気流吸引停止帯域に
他のウエブ開繊装置等を併用する事もできる。該装置と
してたとえば前記高速気流吸引停止帯域を挟んだ下部及
び又は上部に気流噴出機を設け、特に下部ならびに上部
の両方に気流噴出機を設ける場合には気流の吹き付け位
置が上下で同じ位置にならないように交互に互い違いに
なるような位置に設け、気流の噴出によりウエブがゆる
やかな波状に浮動するように処理するような装置が例示
できる。該気流噴出型開繊装置は一個以上あればよい
が、ウエブを挾んで下上に各２〜４本あれば嵩高予備処
理がより効果的である。該導入気体は約５〜４０℃の比
較的低温の気体や、約４１〜１８０℃の比較的高温の気
体等が使用できる。また他の嵩高予備処理として前記高
速気流吸引停止帯域にコロナ放電装置等を設けることも
有効である。また機械的な延伸又は懐柔装置等も有効で
ある。例えば多段に設けられたピンチロ−ラ−間でウエ
ブを弱延伸したり、針状突起が多数植設されたロ−ル等
を回転しウエブを接触し開繊する等の方法が例示でき
る。
【００２７】嵩高予備処理後のウエブを複合長繊維どう
しの交点が融着する温度以上に加熱し、熱融着不織布と
する。熱処理は、熱風循環型、熱スル−エア−型、赤外
線ヒ−タ−型、上下方向熱風噴出型、熱エンボスロ−ル
型等、各種の熱処理機が用いられる。不織布の比容積が
略１５〜３０ｃｃ／ｇの場合、熱エンボスロ−ル型や、
赤外線ヒ−タ−型等の熱処理機が好適に用いられる。ま
た不織布の比容積が略１８〜３５ｃｃ／ｇの場合熱風循
環型、熱スル−エア−型等の熱処理機が好適に用いられ
る。特に熱スル−エア−による熱処理は嵩高性を向上さ
せたい場合に好ましく、また、熱エンボスロ−ルによる
熱圧着は、不織布の製造速度の向上ができ、生産性が良
く、コストを安価にでき好ましい。
しの交点が融着する温度以上に加熱し、熱融着不織布と
する。熱処理は、熱風循環型、熱スル−エア−型、赤外
線ヒ−タ−型、上下方向熱風噴出型、熱エンボスロ−ル
型等、各種の熱処理機が用いられる。不織布の比容積が
略１５〜３０ｃｃ／ｇの場合、熱エンボスロ−ル型や、
赤外線ヒ−タ−型等の熱処理機が好適に用いられる。ま
た不織布の比容積が略１８〜３５ｃｃ／ｇの場合熱風循
環型、熱スル−エア−型等の熱処理機が好適に用いられ
る。特に熱スル−エア−による熱処理は嵩高性を向上さ
せたい場合に好ましく、また、熱エンボスロ−ルによる
熱圧着は、不織布の製造速度の向上ができ、生産性が良
く、コストを安価にでき好ましい。
【００２８】熱エンボスロ−ル型熱処理機を用いる場
合、熱エンボスロ−ルの凸部の面積が比較的小の場合、
或いは凸部の高さが比較的大である場合、比較的嵩高な
不織布が得られるので、該凸部面積はロール表面の面積
の約４〜２５％、凸部高さは約０．２〜１２ｍｍの物が
好適に使用される。
合、熱エンボスロ−ルの凸部の面積が比較的小の場合、
或いは凸部の高さが比較的大である場合、比較的嵩高な
不織布が得られるので、該凸部面積はロール表面の面積
の約４〜２５％、凸部高さは約０．２〜１２ｍｍの物が
好適に使用される。
【００２９】また熱スル−エア−型熱処理機を用いる場
合、熱処理時間を比較的長時間としたり、スル−エア−
の条件を適宜実験的に設定する事により嵩高な不織布が
得られる。
合、熱処理時間を比較的長時間としたり、スル−エア−
の条件を適宜実験的に設定する事により嵩高な不織布が
得られる。
【００３０】また各種熱処理機の加熱温度は、熱スル−
エア−型等の比較的ウエブに圧力が掛からない場合、複
合長繊維の低融点樹脂の融点以上、高融点樹脂の融点以
下の温度が好ましい。該温度であると複合繊維の完全溶
融に伴う繊維の溶断や、ウエブの膜状化等が阻止でき
る。また熱エンボスロ−ル型等の熱処理機を用いる場
合、加熱温度は複合長繊維の低融点樹脂の軟化点以上高
融点樹脂の融点以下であればよい。本発明の不織布は前
述の如く、上記紡糸条件、熱処理条件等を適宜選択する
事により製造することができる。
エア−型等の比較的ウエブに圧力が掛からない場合、複
合長繊維の低融点樹脂の融点以上、高融点樹脂の融点以
下の温度が好ましい。該温度であると複合繊維の完全溶
融に伴う繊維の溶断や、ウエブの膜状化等が阻止でき
る。また熱エンボスロ−ル型等の熱処理機を用いる場
合、加熱温度は複合長繊維の低融点樹脂の軟化点以上高
融点樹脂の融点以下であればよい。本発明の不織布は前
述の如く、上記紡糸条件、熱処理条件等を適宜選択する
事により製造することができる。
【００３１】
【実施例】以下実施例で本発明の不織布やその製造方法
等を更に詳細に説明する。なお各例において、不織布等
の物性等の測定は下記の通りとした。
等を更に詳細に説明する。なお各例において、不織布等
の物性等の測定は下記の通りとした。
【００３２】比容積（記号Ｘ）；試料に２ｇ／ｃｍ2 の
荷重を掛けたときの厚み（ｍｍ）を測定し、下記から比
容積を求めた。 比容積Ｘ（ｃｃ／ｇ）＝（厚み（ｍｍ）／目付け（ｇ／
ｍ2 ））×１０００ ここで目付けは１ｍ2 当たりの重さ、単位ｇ／ｍ2 。
荷重を掛けたときの厚み（ｍｍ）を測定し、下記から比
容積を求めた。 比容積Ｘ（ｃｃ／ｇ）＝（厚み（ｍｍ）／目付け（ｇ／
ｍ2 ））×１０００ ここで目付けは１ｍ2 当たりの重さ、単位ｇ／ｍ2 。
【００３３】不織布強力（記号Ｙ）；それぞれ採取する
試験片の長手方向が不織布の縦方向（ＭＤ）及び横方向
（ＣＤ）となるようにそれぞれ５ｃｍ×１２ｃｍの試験
片を各５枚づつ採取し、採取した試験片の長手方向に於
いてつかみ間隔１０ｃｍ、引っ張り速度１０ｃｍ／分の
条件で破断強力（ｇ／５ｃｍ）を求め、目付け１ｇ／ｍ
2 当たりの強力に換算する。尚、これらの値はそれぞれ
５枚の算術平均値を採用する。
試験片の長手方向が不織布の縦方向（ＭＤ）及び横方向
（ＣＤ）となるようにそれぞれ５ｃｍ×１２ｃｍの試験
片を各５枚づつ採取し、採取した試験片の長手方向に於
いてつかみ間隔１０ｃｍ、引っ張り速度１０ｃｍ／分の
条件で破断強力（ｇ／５ｃｍ）を求め、目付け１ｇ／ｍ
2 当たりの強力に換算する。尚、これらの値はそれぞれ
５枚の算術平均値を採用する。
【００３４】Ｙ；不織布の５ｃｍ幅、１ｇ／ｍ2 当たり
の縦及び横強力の相乗平均［単位；ｇ／（ｇ／ｍ2 ・５
ｃｍ）］ Ｙ；（ＭＤ×ＣＤ）1/2 ＭＤ；縦強力、単位、ｇ／（ｇ／ｍ2 ・５ｃｍ） ＣＤ；横強力、単位、ｇ／（ｇ／ｍ2 ・５ｃｍ） 捲縮数；不織布の電子顕微鏡写真から、２０本の捲縮数
の平均値をとった。単位、個／２５ｍｍ。
の縦及び横強力の相乗平均［単位；ｇ／（ｇ／ｍ2 ・５
ｃｍ）］ Ｙ；（ＭＤ×ＣＤ）1/2 ＭＤ；縦強力、単位、ｇ／（ｇ／ｍ2 ・５ｃｍ） ＣＤ；横強力、単位、ｇ／（ｇ／ｍ2 ・５ｃｍ） 捲縮数；不織布の電子顕微鏡写真から、２０本の捲縮数
の平均値をとった。単位、個／２５ｍｍ。
【００３５】実施例１ 複合スパンボンド法複合長繊維の熱スル−エア−不織布
を製造した。複合紡糸機、高速気流牽引装置、ネツトコ
ンベア−型ウエブ捕集装置、熱スル−エア型熱処理機等
を備え且つ、該ウエブ捕集装置の上流領域側の下部に高
速気流吸引除去装置を備え、更に該高速気流吸引除去装
置と熱処理機との間に該高速気流吸引停止帯域がある装
置であつた。また該高速気流吸引停止帯域のネツトコン
ベア−の下に３個、ネツトコンベア−の上部に３個のエ
ア−噴出型のウエブ開繊装置を上下のエア−噴出機の位
置がウエブの同じ位置に対向しないように位置を上下で
互いにずらせて設けた。また紡糸口金は、孔径０．４ｍ
ｍの鞘芯型口金であった。
を製造した。複合紡糸機、高速気流牽引装置、ネツトコ
ンベア−型ウエブ捕集装置、熱スル−エア型熱処理機等
を備え且つ、該ウエブ捕集装置の上流領域側の下部に高
速気流吸引除去装置を備え、更に該高速気流吸引除去装
置と熱処理機との間に該高速気流吸引停止帯域がある装
置であつた。また該高速気流吸引停止帯域のネツトコン
ベア−の下に３個、ネツトコンベア−の上部に３個のエ
ア−噴出型のウエブ開繊装置を上下のエア−噴出機の位
置がウエブの同じ位置に対向しないように位置を上下で
互いにずらせて設けた。また紡糸口金は、孔径０．４ｍ
ｍの鞘芯型口金であった。
【００３６】低融点樹脂として、融点１３２℃、ＭＩが
１８（１９０℃、ｇ／１０分）、密度０．９５８の高密
度ポリエチレンを鞘側に用い、高融点樹脂として融点１
６５℃、ＭＦＲ９．２（２３０℃、ｇ／１０分）、Ｑが
３．１のポリプロピレンを芯側に使用し、複合比５０／
５０重量％の鞘芯型複合繊維を紡糸した。紡糸温度は鞘
側が２６０℃、芯側が３２０℃で、紡糸された未延伸糸
を高速気流型牽引装置で速度３０００ｍ／分の速度で牽
引し、繊維をエア−と共にネツトコンベア−に吹き付け
た。吹き付けたエア−はネツトコンベア−下部に備えた
高速気流吸引除去装置で吸引除去した。得られたウエブ
は単糸繊度１．５ｄ／ｆであつた。
１８（１９０℃、ｇ／１０分）、密度０．９５８の高密
度ポリエチレンを鞘側に用い、高融点樹脂として融点１
６５℃、ＭＦＲ９．２（２３０℃、ｇ／１０分）、Ｑが
３．１のポリプロピレンを芯側に使用し、複合比５０／
５０重量％の鞘芯型複合繊維を紡糸した。紡糸温度は鞘
側が２６０℃、芯側が３２０℃で、紡糸された未延伸糸
を高速気流型牽引装置で速度３０００ｍ／分の速度で牽
引し、繊維をエア−と共にネツトコンベア−に吹き付け
た。吹き付けたエア−はネツトコンベア−下部に備えた
高速気流吸引除去装置で吸引除去した。得られたウエブ
は単糸繊度１．５ｄ／ｆであつた。
【００３７】捕集されたウエブを前記高速気流吸引停止
帯域に備えた前記各６個のウエブ開繊装置を用い、温度
１８℃の空気をウエブの下方向及び上方向から噴出し、
ウエブがゆるやかな波状を形成するように上下浮動せし
め開繊処理をした。その後、該ウエブを温度１４４℃で
熱スル−エア−処理をし、複合長繊維同士の交点が熱融
着した不織布を得た。
帯域に備えた前記各６個のウエブ開繊装置を用い、温度
１８℃の空気をウエブの下方向及び上方向から噴出し、
ウエブがゆるやかな波状を形成するように上下浮動せし
め開繊処理をした。その後、該ウエブを温度１４４℃で
熱スル−エア−処理をし、複合長繊維同士の交点が熱融
着した不織布を得た。
【００３８】この不織布は目付け２０ｇ／ｍ2 、比容積
２４ｃｃ／ｇ、不織布強力（Ｙ）１０７ｇ／（ｇ／ｍ2
・５ｃｍ）であつた。また捲縮数が８．２個／２５ｍｍ
で略Ｕ型の捲縮であつた。この不織布は前記式（１）の
関係を満足し、比容積と強力がバランスよくとれている
ので、該不織布単独で又は他の素材と併用し紙おむつ等
の表面材等の材料として使用可能と判断された。
２４ｃｃ／ｇ、不織布強力（Ｙ）１０７ｇ／（ｇ／ｍ2
・５ｃｍ）であつた。また捲縮数が８．２個／２５ｍｍ
で略Ｕ型の捲縮であつた。この不織布は前記式（１）の
関係を満足し、比容積と強力がバランスよくとれている
ので、該不織布単独で又は他の素材と併用し紙おむつ等
の表面材等の材料として使用可能と判断された。
【００３９】実施例２ 前記実施例１同様の製法で、複合スパンボンド法複合長
繊維の熱スル−エア−不織布を製造した。用いた紡糸口
金は孔径０．４ｍｍの偏心鞘芯型紡糸口金であつた。
繊維の熱スル−エア−不織布を製造した。用いた紡糸口
金は孔径０．４ｍｍの偏心鞘芯型紡糸口金であつた。
【００４０】低融点樹脂として、融点１３３℃、ＭＩが
１６（１９０℃、ｇ／１０分）、密度０．９６０の高密
度ポリエチレンを鞘側に用い、高融点樹脂として融点１
６４℃、ＭＦＲ７．８（２３０℃、ｇ／１０分）Ｑが
２．６のポリプロピレンを芯側に使用し、複合比５０／
５０重量％の偏心鞘芯型複合繊維を紡糸した。紡糸温度
は鞘側が２８０℃、芯側が３１０℃で、紡糸された未延
伸糸を高速気流型牽引装置で速度１５５２ｍ／分の速度
で牽引し、繊維をエア−と共にネツトコンベア−に吹き
付けた。吹き付けたエア−はネツトコンベア−下部に備
えた高速気流吸引除去装置で吸引除去した。得られたウ
エブは単糸繊度２．９ｄ／ｆであつた。
１６（１９０℃、ｇ／１０分）、密度０．９６０の高密
度ポリエチレンを鞘側に用い、高融点樹脂として融点１
６４℃、ＭＦＲ７．８（２３０℃、ｇ／１０分）Ｑが
２．６のポリプロピレンを芯側に使用し、複合比５０／
５０重量％の偏心鞘芯型複合繊維を紡糸した。紡糸温度
は鞘側が２８０℃、芯側が３１０℃で、紡糸された未延
伸糸を高速気流型牽引装置で速度１５５２ｍ／分の速度
で牽引し、繊維をエア−と共にネツトコンベア−に吹き
付けた。吹き付けたエア−はネツトコンベア−下部に備
えた高速気流吸引除去装置で吸引除去した。得られたウ
エブは単糸繊度２．９ｄ／ｆであつた。
【００４１】捕集されたウエブを前記高速気流吸引停止
帯域に備えた前記実施例１と同様の各６個のウエブ開繊
装置を用い、温度２４℃の空気をウエブの下方向及び上
方向から噴出し、ウエブがゆるやかに波状に上下浮動せ
しめ開繊処理をした。その後、該ウエブを温度１４６℃
で熱スル−エア−処理をし、複合長繊維同士の交点が熱
融着した不織布を得た。
帯域に備えた前記実施例１と同様の各６個のウエブ開繊
装置を用い、温度２４℃の空気をウエブの下方向及び上
方向から噴出し、ウエブがゆるやかに波状に上下浮動せ
しめ開繊処理をした。その後、該ウエブを温度１４６℃
で熱スル−エア−処理をし、複合長繊維同士の交点が熱
融着した不織布を得た。
【００４２】この不織布は目付け３１ｇ／ｍ2 、比容積
２１ｃｃ／ｇ、強力（Ｙ）１３１ｇ／（ｇ／ｍ2 ・５ｃ
ｍ）であつた。また捲縮数が７．０個／２５ｍｍで略Ｕ
型の捲縮であつた。この不織布は前記式（１）の関係を
満足し、比容積と強力がバランスよくとれているので、
該不織布単独で又は他の素材と併用し紙おむつ等の表面
材等の材料として使用可能と判断された。
２１ｃｃ／ｇ、強力（Ｙ）１３１ｇ／（ｇ／ｍ2 ・５ｃ
ｍ）であつた。また捲縮数が７．０個／２５ｍｍで略Ｕ
型の捲縮であつた。この不織布は前記式（１）の関係を
満足し、比容積と強力がバランスよくとれているので、
該不織布単独で又は他の素材と併用し紙おむつ等の表面
材等の材料として使用可能と判断された。
【００４３】実施例３ 前記実施例１同様の製法で、複合スパンボンド法複合長
繊維の熱スル−エア−不織布を製造した。用いた紡糸口
金は孔径０．４ｍｍの並列型紡糸口金であつた。
繊維の熱スル−エア−不織布を製造した。用いた紡糸口
金は孔径０．４ｍｍの並列型紡糸口金であつた。
【００４４】低融点樹脂として、融点１３３℃、ＭＩが
１８（１９０℃、ｇ／１０分）、密度０．９５８の高密
度ポリエチレンを用い、高融点樹脂として融点１６５
℃、ＭＦＲ８．４（２３０℃、ｇ／１０分）Ｑが３．４
のポリプロピレンを用い、複合比５０／５０重量％の並
列型複合繊維を紡糸した。紡糸温度は高密度ポリエチレ
ン側が２７０℃、ポリプロピレン側が３００℃で、紡糸
された未延伸糸を高速気流型牽引装置で速度１４５２ｍ
／分の速度で牽引し、繊維をエア−と共にネツトコンベ
ア−に吹き付けた。吹き付けたエア−はネツトコンベア
−下部に備えた高速気流吸引除去装置で吸引除去した。
得られたウエブは単糸繊度３．１ｄ／ｆであつた。
１８（１９０℃、ｇ／１０分）、密度０．９５８の高密
度ポリエチレンを用い、高融点樹脂として融点１６５
℃、ＭＦＲ８．４（２３０℃、ｇ／１０分）Ｑが３．４
のポリプロピレンを用い、複合比５０／５０重量％の並
列型複合繊維を紡糸した。紡糸温度は高密度ポリエチレ
ン側が２７０℃、ポリプロピレン側が３００℃で、紡糸
された未延伸糸を高速気流型牽引装置で速度１４５２ｍ
／分の速度で牽引し、繊維をエア−と共にネツトコンベ
ア−に吹き付けた。吹き付けたエア−はネツトコンベア
−下部に備えた高速気流吸引除去装置で吸引除去した。
得られたウエブは単糸繊度３．１ｄ／ｆであつた。
【００４５】捕集されたウエブを前記実施例１に示した
高速気流吸引停止帯域を通過（但し、各６個のウエブ開
繊装置を作動させなかった。）させ後、該ウエブを温度
１４６℃で熱スル−エア−処理し、複合長繊維同士の交
点が熱融着した不織布を得た。
高速気流吸引停止帯域を通過（但し、各６個のウエブ開
繊装置を作動させなかった。）させ後、該ウエブを温度
１４６℃で熱スル−エア−処理し、複合長繊維同士の交
点が熱融着した不織布を得た。
【００４６】この不織布は目付け２６ｇ／ｍ2 、比容積
２８ｃｃ／ｇ、強力（Ｙ）９７ｇ／（ｇ／ｍ2 ・５ｃ
ｍ）であつた。また捲縮数が１２．１個／２５ｍｍで略
Ω型の捲縮であつた。この不織布は前記式（１）の関係
を満足し、比容積と強力がバランスよくとれているの
で、該不織布単独で又は他の素材と併用し紙おむつ等の
表面材等の材料として使用可能と判断された。
２８ｃｃ／ｇ、強力（Ｙ）９７ｇ／（ｇ／ｍ2 ・５ｃ
ｍ）であつた。また捲縮数が１２．１個／２５ｍｍで略
Ω型の捲縮であつた。この不織布は前記式（１）の関係
を満足し、比容積と強力がバランスよくとれているの
で、該不織布単独で又は他の素材と併用し紙おむつ等の
表面材等の材料として使用可能と判断された。
【００４７】実施例４ 前記実施例１類似の製法で、複合スパンボンド法複合長
繊維の熱エンボスロ−ル圧着不織布を製造した。複合長
繊維は前記実施例１に同じ繊維であつた。但し前記実施
例１で紡糸した複合長繊維ウエブを、熱スル−エア−処
理機に代えて、熱エンボスロ−ル圧着型の処理機を用い
た。この熱処理機は、凸部面積が１４％の金属製エンボ
スロ−ルと、金属製フラツトロ−ルからなるニップ式の
熱圧着型の装置であつた。
繊維の熱エンボスロ−ル圧着不織布を製造した。複合長
繊維は前記実施例１に同じ繊維であつた。但し前記実施
例１で紡糸した複合長繊維ウエブを、熱スル−エア−処
理機に代えて、熱エンボスロ−ル圧着型の処理機を用い
た。この熱処理機は、凸部面積が１４％の金属製エンボ
スロ−ルと、金属製フラツトロ−ルからなるニップ式の
熱圧着型の装置であつた。
【００４８】前記実施例１同様、高速気流と共に吹き付
けたエア−はネツトコンベア−下部に備えた高速気流吸
引除去装置で吸引除去した。得られたウエブは単糸繊度
１．５ｄ／ｆであつた。
けたエア−はネツトコンベア−下部に備えた高速気流吸
引除去装置で吸引除去した。得られたウエブは単糸繊度
１．５ｄ／ｆであつた。
【００４９】捕集されたウエブを前記高速気流吸引停止
帯域で前記実施例１同様に各上下各３個のウエブ開繊装
置で処理し、その後該ウエブを金属エンボスロ−ル温度
１３６℃、金属フラツトロ−ル温度１３０℃、線圧２８
ｋｇ／ｃｍの条件で熱圧着処理し、複合長繊維同士の交
点が熱融着した不織布を得た。
帯域で前記実施例１同様に各上下各３個のウエブ開繊装
置で処理し、その後該ウエブを金属エンボスロ−ル温度
１３６℃、金属フラツトロ−ル温度１３０℃、線圧２８
ｋｇ／ｃｍの条件で熱圧着処理し、複合長繊維同士の交
点が熱融着した不織布を得た。
【００５０】この不織布は目付け１９ｇ／ｍ2 、比容積
１８ｃｃ／ｇ、強力（Ｙ）１１２ｇ／（ｇ／ｍ2 ・５ｃ
ｍ）であつた。また捲縮数が８．０個／２５ｍｍで略Ｕ
型の捲縮であつた。この不織布は前記式（１）の関係を
満足し、比容積と強力がバランスよくとれているので、
該不織布単独で又は他の素材と併用し紙おむつ等の表面
材等の材料として使用可能と判断された。
１８ｃｃ／ｇ、強力（Ｙ）１１２ｇ／（ｇ／ｍ2 ・５ｃ
ｍ）であつた。また捲縮数が８．０個／２５ｍｍで略Ｕ
型の捲縮であつた。この不織布は前記式（１）の関係を
満足し、比容積と強力がバランスよくとれているので、
該不織布単独で又は他の素材と併用し紙おむつ等の表面
材等の材料として使用可能と判断された。
【００５１】実施例５ 前記実施例１類似の製法で、複合スパンボンド法複合長
繊維の熱エンボスロ−ル圧着不織布を製造した。複合長
繊維の熱処理は熱スル−エア−処理機に代えて、熱エン
ボスロ−ル圧着型の処理機を用いた。この熱処理機は、
凸部面積が２１％の金属製エンボスロ−ルと、金属製フ
ラツトロ−ルからなるニップ式の熱圧着型の装置であつ
た。また用いた紡糸口金は孔径０．４ｍｍの並列型紡糸
口金であつた。
繊維の熱エンボスロ−ル圧着不織布を製造した。複合長
繊維の熱処理は熱スル−エア−処理機に代えて、熱エン
ボスロ−ル圧着型の処理機を用いた。この熱処理機は、
凸部面積が２１％の金属製エンボスロ−ルと、金属製フ
ラツトロ−ルからなるニップ式の熱圧着型の装置であつ
た。また用いた紡糸口金は孔径０．４ｍｍの並列型紡糸
口金であつた。
【００５２】低融点樹脂として、融点１３４℃、ＭＦＲ
が３８（２３０℃、ｇ／１０分）のプロピレン・エチレ
ン・ブテン−１三元共重合体を用い、高融点樹脂として
融点１６６℃、ＭＦＲ４４（２３０℃、ｇ／１０分）Ｑ
が３．０のポリプロピレンを用い、複合比６０／４０重
量％の並列型複合繊維を紡糸した。紡糸温度は三元共重
合体側が２６０℃、ポリプロピレン側が３００℃で、紡
糸された未延伸糸を高速気流型牽引装置で速度２０４６
ｍ／分の速度で牽引し、繊維をエア−と共にネツトコン
ベア−に吹き付けた。吹き付けたエア−はネツトコンベ
ア−下部に備えた高速気流吸引除去装置で吸引除去し
た。得られたウエブは単糸繊度２．２ｄ／ｆであつた。
が３８（２３０℃、ｇ／１０分）のプロピレン・エチレ
ン・ブテン−１三元共重合体を用い、高融点樹脂として
融点１６６℃、ＭＦＲ４４（２３０℃、ｇ／１０分）Ｑ
が３．０のポリプロピレンを用い、複合比６０／４０重
量％の並列型複合繊維を紡糸した。紡糸温度は三元共重
合体側が２６０℃、ポリプロピレン側が３００℃で、紡
糸された未延伸糸を高速気流型牽引装置で速度２０４６
ｍ／分の速度で牽引し、繊維をエア−と共にネツトコン
ベア−に吹き付けた。吹き付けたエア−はネツトコンベ
ア−下部に備えた高速気流吸引除去装置で吸引除去し
た。得られたウエブは単糸繊度２．２ｄ／ｆであつた。
【００５３】捕集されたウエブを前記実施例１と同様の
高速気流吸引停止帯域（但し、各６個のウエブ開繊装置
を作動させなかった。）を通過した後、金属エンボスロ
−ル温度１３９℃、金属フラツトロ−ル温度１３６℃、
線圧２１ｋｇ／ｃｍの条件で熱圧着処理し、複合長繊維
同士の交点が熱融着した不織布を得た。
高速気流吸引停止帯域（但し、各６個のウエブ開繊装置
を作動させなかった。）を通過した後、金属エンボスロ
−ル温度１３９℃、金属フラツトロ−ル温度１３６℃、
線圧２１ｋｇ／ｃｍの条件で熱圧着処理し、複合長繊維
同士の交点が熱融着した不織布を得た。
【００５４】この不織布は目付け２３ｇ／ｍ2 、比容積
１６ｃｃ／ｇ、強力（Ｙ）１０８ｇ／（ｇ／ｍ2 ・５ｃ
ｍ）であつた。また捲縮数が１０．１個／２５ｍｍで、
略Ｕ型と略Ω型の捲縮が混合したものであつた。この不
織布は前記式（１）の関係を満足し、比容積と強力がバ
ランスよくとれているので、該不織布単独で又は他の素
材と併用し紙おむつ等の表面材等の材料として使用可能
と判断された。
１６ｃｃ／ｇ、強力（Ｙ）１０８ｇ／（ｇ／ｍ2 ・５ｃ
ｍ）であつた。また捲縮数が１０．１個／２５ｍｍで、
略Ｕ型と略Ω型の捲縮が混合したものであつた。この不
織布は前記式（１）の関係を満足し、比容積と強力がバ
ランスよくとれているので、該不織布単独で又は他の素
材と併用し紙おむつ等の表面材等の材料として使用可能
と判断された。
【００５５】比較例１ 前記実施例１同様の製法で、複合スパンボンド法複合長
繊維の熱スル−エア−不織布を製造した。用いた紡糸口
金は孔径０．４ｍｍの鞘芯型紡糸口金であつた。
繊維の熱スル−エア−不織布を製造した。用いた紡糸口
金は孔径０．４ｍｍの鞘芯型紡糸口金であつた。
【００５６】低融点樹脂として、融点１３３℃、ＭＩが
８（１９０℃、ｇ／１０分）、密度０．９６２の高密度
ポリエチレンを用い、高融点樹脂として融点１６５℃、
ＭＦＲ８．６（２３０℃、ｇ／１０分）Ｑが７．２のポ
リプロピレンを用い、複合比５０／５０重量％の鞘芯型
複合繊維を紡糸した。紡糸温度は高密度ポリエチレン側
が３１０℃、ポリプロピレン側が３１０℃で、紡糸され
た未延伸糸を高速気流型牽引装置で速度１４５２ｍ／分
の速度で牽引し、繊維をエア−と共にネツトコンベア−
に吹き付けた。吹き付けたエア−はネツトコンベア−下
部に備えた高速気流吸引除去装置で吸引除去した。しか
し該紡糸条件は単糸繊度が３．１ｄ／ｆを製造する為の
条件であつたが、紡糸時糸切れが多発し、紡糸不可能で
あつた。やむをえず、紡糸速度をゆるやかに３００ｍ／
分まで下げ、該速度で繊維をエア−と共にネツトコンベ
ア−に吹き付けた。吹き付けたエア−はネツトコンベア
−下部に備えた高速気流吸引除去装置で吸引除去した。
得られたウエブは単糸繊度１５ｄ／ｆであつた。該ウエ
ブは糸切れや、単繊維同士の紡糸時の融着により、随所
にヘビ−デニ−ル化した繊維が混在していた。
８（１９０℃、ｇ／１０分）、密度０．９６２の高密度
ポリエチレンを用い、高融点樹脂として融点１６５℃、
ＭＦＲ８．６（２３０℃、ｇ／１０分）Ｑが７．２のポ
リプロピレンを用い、複合比５０／５０重量％の鞘芯型
複合繊維を紡糸した。紡糸温度は高密度ポリエチレン側
が３１０℃、ポリプロピレン側が３１０℃で、紡糸され
た未延伸糸を高速気流型牽引装置で速度１４５２ｍ／分
の速度で牽引し、繊維をエア−と共にネツトコンベア−
に吹き付けた。吹き付けたエア−はネツトコンベア−下
部に備えた高速気流吸引除去装置で吸引除去した。しか
し該紡糸条件は単糸繊度が３．１ｄ／ｆを製造する為の
条件であつたが、紡糸時糸切れが多発し、紡糸不可能で
あつた。やむをえず、紡糸速度をゆるやかに３００ｍ／
分まで下げ、該速度で繊維をエア−と共にネツトコンベ
ア−に吹き付けた。吹き付けたエア−はネツトコンベア
−下部に備えた高速気流吸引除去装置で吸引除去した。
得られたウエブは単糸繊度１５ｄ／ｆであつた。該ウエ
ブは糸切れや、単繊維同士の紡糸時の融着により、随所
にヘビ−デニ−ル化した繊維が混在していた。
【００５７】捕集されたウエブを前記高速気流吸引停止
帯域を通過した後、前記実施例１同様、計６個のウエブ
開繊装置を使用し、ウエブ開繊処理した。その後該ウエ
ブを温度１４２℃で熱スル−エア−処理し、複合長繊維
同士の交点が熱融着した不織布を得た。
帯域を通過した後、前記実施例１同様、計６個のウエブ
開繊装置を使用し、ウエブ開繊処理した。その後該ウエ
ブを温度１４２℃で熱スル−エア−処理し、複合長繊維
同士の交点が熱融着した不織布を得た。
【００５８】この不織布は目付け４１ｇ／ｍ2 、比容積
１６ｃｃ／ｇ、強力（Ｙ）８２ｇ／（ｇ／ｍ2 ・５ｃ
ｍ）であつた。また捲縮数が３．８個／２５ｍｍで、略
Ｕ型の捲縮であつた。この不織布は比容積は比較的大で
あるが強力が低すぎて前記式（１）の関係を満足せず、
該不織布単独で又は他の素材と併用し紙おむつ等の表面
材等の材料として使用困難と判断された。
１６ｃｃ／ｇ、強力（Ｙ）８２ｇ／（ｇ／ｍ2 ・５ｃ
ｍ）であつた。また捲縮数が３．８個／２５ｍｍで、略
Ｕ型の捲縮であつた。この不織布は比容積は比較的大で
あるが強力が低すぎて前記式（１）の関係を満足せず、
該不織布単独で又は他の素材と併用し紙おむつ等の表面
材等の材料として使用困難と判断された。
【００５９】比較例２ 前記比較例１で紡糸した複合スパンボンド法複合長繊維
の熱エンボスロ−ル圧着不織布を製造した。
の熱エンボスロ−ル圧着不織布を製造した。
【００６０】捕集された単糸繊度１５ｄ／ｆの複合長繊
維ウエブを前記高速気流吸引停止帯域を通過した後、前
記比較例１同様、ウエブ開繊処理した。その後該ウエブ
を熱エンボスロ−ル圧着処理した。処理条件は、凸部面
積１４％の金属エンボスロ−ル温度が１３６℃、金属フ
ラツトロ−ル温度１３６℃、線圧４０ｋｇ／ｃｍの条件
で熱圧着処理し、複合長繊維同士の交点が熱融着した不
織布を得た。
維ウエブを前記高速気流吸引停止帯域を通過した後、前
記比較例１同様、ウエブ開繊処理した。その後該ウエブ
を熱エンボスロ−ル圧着処理した。処理条件は、凸部面
積１４％の金属エンボスロ−ル温度が１３６℃、金属フ
ラツトロ−ル温度１３６℃、線圧４０ｋｇ／ｃｍの条件
で熱圧着処理し、複合長繊維同士の交点が熱融着した不
織布を得た。
【００６１】この不織布は目付け３９ｇ／ｍ2 、比容積
１２ｃｃ／ｇ、強力１３６ｇ／（ｇ／ｍ2 ・５ｃｍ）で
あつた。また捲縮数が３．４個／２５ｍｍで、略Ｕ型の
捲縮であつた。この不織布は強力は大であるが、比容積
が低すぎる（１５ｃｃ／ｇに達していない）ので、該不
織布単独で又は他の素材と併用し紙おむつ等の表面材等
の材料として不向きであると判断された。
１２ｃｃ／ｇ、強力１３６ｇ／（ｇ／ｍ2 ・５ｃｍ）で
あつた。また捲縮数が３．４個／２５ｍｍで、略Ｕ型の
捲縮であつた。この不織布は強力は大であるが、比容積
が低すぎる（１５ｃｃ／ｇに達していない）ので、該不
織布単独で又は他の素材と併用し紙おむつ等の表面材等
の材料として不向きであると判断された。
【００６２】比較例３ 前記実施例１と同様の製法で、複合スパンボンド法複合
長繊維の熱スル−エア−不織布を製造した。但し、紡糸
後のウエブをウエブ捕集装置において高速気流吸引除去
後ウエブを嵩高予備処理をせずにただちに熱スル−エア
−処理をした。また用いた紡糸口金は前記実施例１と同
じ孔径０．４ｍｍの鞘芯型紡糸口金であつた。
長繊維の熱スル−エア−不織布を製造した。但し、紡糸
後のウエブをウエブ捕集装置において高速気流吸引除去
後ウエブを嵩高予備処理をせずにただちに熱スル−エア
−処理をした。また用いた紡糸口金は前記実施例１と同
じ孔径０．４ｍｍの鞘芯型紡糸口金であつた。
【００６３】尚、複合紡糸に用いた低融点樹脂や、高融
点樹脂等、及び紡糸条件等は前記実施例１に同じ条件で
あつた。すなわち、複合長繊維と共に捕集装置に吹き付
けられた高速を吸引除去後直ちに該ウエブを温度１４５
℃で熱スル−エア−処理し、複合長繊維同士の交点が熱
融着した不織布を得た。
点樹脂等、及び紡糸条件等は前記実施例１に同じ条件で
あつた。すなわち、複合長繊維と共に捕集装置に吹き付
けられた高速を吸引除去後直ちに該ウエブを温度１４５
℃で熱スル−エア−処理し、複合長繊維同士の交点が熱
融着した不織布を得た。
【００６４】この不織布は目付け２１ｇ／ｍ2 、比容積
９．７ｃｃ／ｇ、強力（Ｙ）１４１ｇ／（ｇ／ｍ2 ・５
ｃｍ）であつた。また捲縮数が１．１個／２５ｍｍで、
略Ｕ型の捲縮であつた。この不織布は強力が大である
が、比容積が低すぎる（１５ｃｃ／ｇに達していない）
ので、該不織布単独で又は他の素材と併用し紙おむつ等
の表面材等の材料として不向きであると判断された。
９．７ｃｃ／ｇ、強力（Ｙ）１４１ｇ／（ｇ／ｍ2 ・５
ｃｍ）であつた。また捲縮数が１．１個／２５ｍｍで、
略Ｕ型の捲縮であつた。この不織布は強力が大である
が、比容積が低すぎる（１５ｃｃ／ｇに達していない）
ので、該不織布単独で又は他の素材と併用し紙おむつ等
の表面材等の材料として不向きであると判断された。
【００６５】比較例４ レギュラ−スパンボンド法長繊維の熱エンボスロ−ル圧
着不織布を製造した。使用した不織布製造装置等は、前
記実施例１に同じ装置であつた。但し紡糸は押出機を一
台のみ用い、紡糸口金は孔径０．４ｍｍのレギュラ−繊
維用紡糸口金を用いた。
着不織布を製造した。使用した不織布製造装置等は、前
記実施例１に同じ装置であつた。但し紡糸は押出機を一
台のみ用い、紡糸口金は孔径０．４ｍｍのレギュラ−繊
維用紡糸口金を用いた。
【００６６】融点１６５℃、ＭＦＲ６２（２３０℃、ｇ
／１０分）Ｑが４．４のポリプロピレンを用い、単成分
繊維からなるいわゆるレギュラ−長繊維を紡糸した。紡
糸温度は３１０℃で、高速気流型牽引装置による紡糸速
度は２１４３ｍ／分であつた。速度で牽引し、ネツトコ
ンベア−に吹き付けたエア−はネツトコンベア−下部に
備えた高速気流吸引除去装置で吸引除去した。得られた
ウエブは単糸繊度２．１ｄ／ｆであつた。
／１０分）Ｑが４．４のポリプロピレンを用い、単成分
繊維からなるいわゆるレギュラ−長繊維を紡糸した。紡
糸温度は３１０℃で、高速気流型牽引装置による紡糸速
度は２１４３ｍ／分であつた。速度で牽引し、ネツトコ
ンベア−に吹き付けたエア−はネツトコンベア−下部に
備えた高速気流吸引除去装置で吸引除去した。得られた
ウエブは単糸繊度２．１ｄ／ｆであつた。
【００６７】捕集されたウエブを前記高速気流吸引停止
帯域を通過した後、熱エンボスロ−ルで熱圧着処理し
た。処理条件は、凸部面積２１％の金属エンボスロ−ル
温度１４５℃、金属フラツトロ−ル温度１４０℃、線圧
２８ｋｇ／ｃｍの条件であつた。得られた不織布は長繊
維同士の交点が熱融着した不織布であつた。
帯域を通過した後、熱エンボスロ−ルで熱圧着処理し
た。処理条件は、凸部面積２１％の金属エンボスロ−ル
温度１４５℃、金属フラツトロ−ル温度１４０℃、線圧
２８ｋｇ／ｃｍの条件であつた。得られた不織布は長繊
維同士の交点が熱融着した不織布であつた。
【００６８】この不織布は目付け２２ｇ／ｍ2 、比容積
５．７ｃｃ／ｇ、強力（Ｙ）１６２ｇ／（ｇ／ｍ2 ・５
ｃｍ）であつた。また捲縮数が０．４個／２５ｍｍで、
略Ｕ型の捲縮であつた。この不織布は強力が大である
が、比容積が低すぎる（１５ｃｃ／ｇに達していない）
ので、該不織布単独で又は他の素材と併用し紙おむつ等
の表面材等の材料として不向きであると判断された。
５．７ｃｃ／ｇ、強力（Ｙ）１６２ｇ／（ｇ／ｍ2 ・５
ｃｍ）であつた。また捲縮数が０．４個／２５ｍｍで、
略Ｕ型の捲縮であつた。この不織布は強力が大である
が、比容積が低すぎる（１５ｃｃ／ｇに達していない）
ので、該不織布単独で又は他の素材と併用し紙おむつ等
の表面材等の材料として不向きであると判断された。
【００６９】
（１）本発明の不織布は嵩高性や不織布強力がバランス
よくとれたものである。従って、この不織布は、嵩高性
や強力を同時に要求されるような各種分野に利用でき
る。例えば紙おむつの表面材や裏面材、ワイパ−、衣料
用芯材、フイルタ−、包帯等、或いは該不織布を立体形
状に成形して用いる各種の物品の一素材として利用でき
る。また本発明の不織布は不織布強力が大であるので、
後加工でフイルムや不織布等の他の素材と積層等をし、
最終物品等を製造する際、不織布に張力等が掛かつても
は破断しない。従って生産性良く高速度で他の物品の製
造に適用できる。また本発明の不織布は嵩高が大で且つ
多孔性であるので、通気性や液体透過性等に優れる。従
って前記用途に効果的使用できる。
よくとれたものである。従って、この不織布は、嵩高性
や強力を同時に要求されるような各種分野に利用でき
る。例えば紙おむつの表面材や裏面材、ワイパ−、衣料
用芯材、フイルタ−、包帯等、或いは該不織布を立体形
状に成形して用いる各種の物品の一素材として利用でき
る。また本発明の不織布は不織布強力が大であるので、
後加工でフイルムや不織布等の他の素材と積層等をし、
最終物品等を製造する際、不織布に張力等が掛かつても
は破断しない。従って生産性良く高速度で他の物品の製
造に適用できる。また本発明の不織布は嵩高が大で且つ
多孔性であるので、通気性や液体透過性等に優れる。従
って前記用途に効果的使用できる。
【００７０】（２）また、本発明の長繊維不織布に於い
て、低融点樹脂が、ＭＩ２０以下で密度が０．９５０〜
０．９６５の高密度ポリエチレンである好ましい態様と
することにより、捲縮性が良好で、嵩高性も良くまた不
織布強力も大きな不織布とすることができ、好ましい。
て、低融点樹脂が、ＭＩ２０以下で密度が０．９５０〜
０．９６５の高密度ポリエチレンである好ましい態様と
することにより、捲縮性が良好で、嵩高性も良くまた不
織布強力も大きな不織布とすることができ、好ましい。
【００７１】（３）また、本発明の長繊維不織布に於い
て、高融点樹脂が、ＭＦＲ１０以下でＱ値が３．５以下
の結晶性ポリプロピレンである好ましい態様とすること
により、捲縮性が良好で、嵩高性も良くまた不織布強力
も大きな不織布とすることができ、好ましい。
て、高融点樹脂が、ＭＦＲ１０以下でＱ値が３．５以下
の結晶性ポリプロピレンである好ましい態様とすること
により、捲縮性が良好で、嵩高性も良くまた不織布強力
も大きな不織布とすることができ、好ましい。
【００７２】（４）また、本発明の長繊維不織布の製造
方法によれば、前記不織布を効果的に製造できる。 （５）また、本発明の長繊維不織布の製造方法に於て、
熱処理が複合長繊維の低融点樹脂の融点以上高融点樹脂
の融点以下の温度での熱エアスル−処理である好ましい
態様とすることにより、比較的嵩高性の優れた本発明の
長繊維不織布を製造しやすく好ましい。
方法によれば、前記不織布を効果的に製造できる。 （５）また、本発明の長繊維不織布の製造方法に於て、
熱処理が複合長繊維の低融点樹脂の融点以上高融点樹脂
の融点以下の温度での熱エアスル−処理である好ましい
態様とすることにより、比較的嵩高性の優れた本発明の
長繊維不織布を製造しやすく好ましい。
【００７３】（６）また、本発明の長繊維不織布の製造
方法に於て、熱処理が複合長繊維の低融点樹脂の軟化点
以上高融点樹脂の融点以下の温度の熱エンボスロ−ルに
よる熱圧着である好ましい態様とすることにより、不織
布の製造速度の向上ができ、生産性が良く、コストを安
価にでき好ましい。
方法に於て、熱処理が複合長繊維の低融点樹脂の軟化点
以上高融点樹脂の融点以下の温度の熱エンボスロ−ルに
よる熱圧着である好ましい態様とすることにより、不織
布の製造速度の向上ができ、生産性が良く、コストを安
価にでき好ましい。
【００７４】（７）また、本発明の長繊維不織布の製造
方法に於て、嵩高予備処理が、複合スパンボンド法で紡
糸する際にウエブと共に吹き付けられた高速気流を捕集
装置から吸引除去した後、該ウエブの熱処理前の工程に
該高速気流吸引停止帯域を設けた好ましい態様とするこ
とにより、簡便な手段で容易に本発明の長繊維不織布を
製造でき好ましい。
方法に於て、嵩高予備処理が、複合スパンボンド法で紡
糸する際にウエブと共に吹き付けられた高速気流を捕集
装置から吸引除去した後、該ウエブの熱処理前の工程に
該高速気流吸引停止帯域を設けた好ましい態様とするこ
とにより、簡便な手段で容易に本発明の長繊維不織布を
製造でき好ましい。
Claims (7)
- 【請求項１】 融点差が１５℃以上ある低融点樹脂と高
融点樹脂からなり、且つ該低融点樹脂が繊維表面の少な
くとも一部を形成し且つ捲縮を有する複合長繊維からな
る不織布であつて、該不織布は該複合長繊維の交点が融
着され、且つ比容積１５〜３５ｃｃ／ｇであつて、且つ
不織布の強力と比容積が下記式（１）の関係を満たして
いる長繊維不織布。 【数１】 - 【請求項２】 低融点樹脂が、ＭＩ２０以下で密度が
０．９５０〜０．９６５の高密度ポリエチレンである請
求項１記載の長繊維不織布。 - 【請求項３】 高融点樹脂が、ＭＦＲ１０以下でＱ値が
３．５以下の結晶性ポリプロピレンである請求項１〜２
のいずれかに記載の長繊維不織布。 - 【請求項４】 複合スパンボンド法で、融点差が１５℃
以上ある低融点樹脂と高融点樹脂からなり且つ該低融点
樹脂が繊維表面の少なくとも一部を形成する複合長繊維
を紡糸し、高速気流と共にウエブを吹き付け捕集装置に
ウエブを捕集すると共に吹き付けられた高速気流を捕集
装置から吸引除去した後、嵩高予備処理を行い、その後
該ウエブを該複合長繊維が融着する温度以上の温度で熱
処理し繊維の顕在捲縮化及び嵩高化をすると共に該複合
長繊維同士の交点を熱融着することによる、比容積が１
５〜３５ｃｃ／ｇで、且つ不織布の強力と比容積が下記
式（１）の関係を満たした長繊維不織布の製造方法。 【数２】 - 【請求項５】 熱処理が複合長繊維の低融点樹脂の融点
以上高融点樹脂の融点以下の温度での熱エアスル−処理
である請求項４に記載の長繊維不織布の製造方法。 - 【請求項６】 熱処理が複合長繊維の低融点樹脂の軟化
点以上高融点樹脂の融点以下の温度の熱エンボスロ−ル
による熱圧着である請求項４に記載の長繊維不織布の製
造方法。 - 【請求項７】 嵩高予備処理が、複合スパンボンド法で
紡糸する際にウエブと共に吹き付けられた高速気流を捕
集装置から吸引除去した後、該ウエブの熱処理前の工程
に該高速気流吸引停止帯域を設けた事による請求項４〜
６のいずれかに記載の長繊維不織布の製造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24074896A JP3658884B2 (ja) | 1996-09-11 | 1996-09-11 | 複合長繊維不織布の製造方法 |
| DE69739420T DE69739420D1 (de) | 1996-09-11 | 1997-09-06 | Verfahren zur Herstellung eines Vliesstoffes aus konjugierten Filamenten |
| EP97115434A EP0829564B1 (en) | 1996-09-11 | 1997-09-06 | Method of manufacture of a conjugated filament nonwoven fabric |
| US08/925,039 US5800230A (en) | 1996-09-11 | 1997-09-08 | Conjugated filament nonwoven fabric and method of manufacturing the same |
| CN97121375A CN1066502C (zh) | 1996-09-11 | 1997-09-11 | 复合长纤维非织造布及其制造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24074896A JP3658884B2 (ja) | 1996-09-11 | 1996-09-11 | 複合長繊維不織布の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1088460A true JPH1088460A (ja) | 1998-04-07 |
| JP3658884B2 JP3658884B2 (ja) | 2005-06-08 |
Family
ID=17064129
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24074896A Expired - Lifetime JP3658884B2 (ja) | 1996-09-11 | 1996-09-11 | 複合長繊維不織布の製造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5800230A (ja) |
| EP (1) | EP0829564B1 (ja) |
| JP (1) | JP3658884B2 (ja) |
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| DE (1) | DE69739420D1 (ja) |
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| JP2001355176A (ja) * | 2000-06-08 | 2001-12-26 | Chisso Corp | 不織布及びそれを用いた繊維製品 |
| JP2006142831A (ja) * | 2004-11-23 | 2006-06-08 | Reifenhaeuser Gmbh & Co Kg Maschinenfabrik | 少なくとも三つの層から成る積層品及び少なくとも三つの層から成る積層品の製造方法 |
| JP2011132622A (ja) * | 2009-12-22 | 2011-07-07 | Kao Corp | 不織布 |
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| JP2012233291A (ja) * | 2011-04-27 | 2012-11-29 | Toray Advanced Mat Korea Inc | 植物由来の組成物を含有する環境にやさしい複合長繊維不織布およびその製造方法 |
| KR101219249B1 (ko) * | 2010-10-20 | 2013-01-07 | 도레이첨단소재 주식회사 | 피트성과 소프트한 촉감을 가지는 장섬유 탄성 부직포 및 그 제조방법 |
| KR101261690B1 (ko) | 2010-10-04 | 2013-05-06 | 도레이첨단소재 주식회사 | 우수한 탄성 복원력을 가진 스펀본드 부직포 및 이의 제조방법 |
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| EP1127563B1 (en) | 2000-02-28 | 2005-04-27 | Kao Corporation | Sheet for absorbent article and absorbent article using the same |
| US6815383B1 (en) | 2000-05-24 | 2004-11-09 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Filtration medium with enhanced particle holding characteristics |
| AU2003289457A1 (en) * | 2002-12-24 | 2004-07-22 | Kao Corporation | Hot-melt conjugate fiber |
| JP4978175B2 (ja) * | 2005-12-27 | 2012-07-18 | パナソニック株式会社 | 面状発熱体 |
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| CN102560904A (zh) * | 2012-03-07 | 2012-07-11 | 厦门延江工贸有限公司 | 一种异形长纤无纺布及其制造工艺 |
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| JP5840100B2 (ja) * | 2012-09-28 | 2016-01-06 | ユニ・チャーム株式会社 | 不織布 |
| KR101448385B1 (ko) * | 2013-05-21 | 2014-10-13 | 도레이첨단소재 주식회사 | 식물유래 조성물을 함유하는 친환경성 복합 장섬유 부직포 및 그 제조방법 |
| CN103481838B (zh) * | 2013-09-30 | 2015-06-10 | 山东大学 | 天然纤维/热塑性树脂复合材料汽车内饰板及混配方法 |
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- 1997-09-11 CN CN97121375A patent/CN1066502C/zh not_active Expired - Fee Related
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