JPH03197618A - マルエージング鋼の熱処理法 - Google Patents
マルエージング鋼の熱処理法Info
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- JPH03197618A JPH03197618A JP33895389A JP33895389A JPH03197618A JP H03197618 A JPH03197618 A JP H03197618A JP 33895389 A JP33895389 A JP 33895389A JP 33895389 A JP33895389 A JP 33895389A JP H03197618 A JPH03197618 A JP H03197618A
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- maraging steel
- heat treatment
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Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、軟質な磁気特性(軟磁性)を有するマルエー
ジング鋼の熱処理法に関し、詳しくは、溶体化処理、時
効処理条件を改善することにより軟質磁気特性を向上さ
せることを目的とするものである。
ジング鋼の熱処理法に関し、詳しくは、溶体化処理、時
効処理条件を改善することにより軟質磁気特性を向上さ
せることを目的とするものである。
[従来技術]
近年、各種産業機器、更には原子力設備、航空宇宙設備
等においては、誘導電動機の回転体などに高強度軟磁性
材料が要求されている。即ち、例えば高速回転体のヨー
ク材、リレー材には、軟磁性であると共に高強度な材料
が要求されている。
等においては、誘導電動機の回転体などに高強度軟磁性
材料が要求されている。即ち、例えば高速回転体のヨー
ク材、リレー材には、軟磁性であると共に高強度な材料
が要求されている。
しかして、上記高強度軟磁性材料としては18Niマル
エージング鋼がある。一般に18Niマルエージング鋼
は高強度を得るための熱処理が施される。まず、溶体化
処理が施される。この処理は通常810〜820 ’C
の温度に加熱保持後空冷するといった方法がとられる。
エージング鋼がある。一般に18Niマルエージング鋼
は高強度を得るための熱処理が施される。まず、溶体化
処理が施される。この処理は通常810〜820 ’C
の温度に加熱保持後空冷するといった方法がとられる。
溶体化処理後は、時効処理が施される。この処理は通常
500℃の温度に加熱後空冷するといった方法がとられ
る。
500℃の温度に加熱後空冷するといった方法がとられ
る。
[解決しようとする課題]
しかしながら、上記従来の18Niマルエージング鋼の
熱処理で得られる特性は、引張強度は175Kgf/m
m”以上と高いものの、軟磁性材料として重要な特性で
ある保磁力が約20エルステツド(Oe)以上であるた
め、磁気的に十分に軟質とは言えない。
熱処理で得られる特性は、引張強度は175Kgf/m
m”以上と高いものの、軟磁性材料として重要な特性で
ある保磁力が約20エルステツド(Oe)以上であるた
め、磁気的に十分に軟質とは言えない。
本発明は、かかる従来の問題点に鑑み、軟質磁性に優れ
た18Niマルエージング鋼を得るための熱処理方法を
提供しようとするものである。
た18Niマルエージング鋼を得るための熱処理方法を
提供しようとするものである。
本発明者は、18Niマルエージング鋼について溶体化
処理温度及び時効処理温度と磁気的性質及び機械的性質
の関係を詳細に調査したところ、従来とは異なる温度範
囲で熱処理を施すと軟質磁気特性が向上する事実を発見
した。
処理温度及び時効処理温度と磁気的性質及び機械的性質
の関係を詳細に調査したところ、従来とは異なる温度範
囲で熱処理を施すと軟質磁気特性が向上する事実を発見
した。
すなわち、本発明は、18Niマルエージング鋼に溶体
化処理及び時効処理を施す熱処理法において、溶体化処
理温度を850〜1100℃及び時効処理温度を430
〜480 ’Cとしたことを特徴とするマルエージング
鋼の熱処理法である。
化処理及び時効処理を施す熱処理法において、溶体化処
理温度を850〜1100℃及び時効処理温度を430
〜480 ’Cとしたことを特徴とするマルエージング
鋼の熱処理法である。
本発明において、175Kgf/mm”以上の高強度と
優れた軟磁性を得るに対象となる18Niマルエージン
グ鋼としては、例えば下記のようなものがある。
優れた軟磁性を得るに対象となる18Niマルエージン
グ鋼としては、例えば下記のようなものがある。
(示下衆台)
化学組成(wt%)
また、本発明において溶体化処理温度を850〜110
0℃としたのは、18Niマルエージング鋼をオーステ
ナイト単相になるまで加熱した後、常温に冷却したとき
、すべてマルテンサイト変態させ、未固溶の析出物が残
留しないようにするためには、を850℃以上にする必
要があるためである。
0℃としたのは、18Niマルエージング鋼をオーステ
ナイト単相になるまで加熱した後、常温に冷却したとき
、すべてマルテンサイト変態させ、未固溶の析出物が残
留しないようにするためには、を850℃以上にする必
要があるためである。
他方、溶体化処理温度が高くなるにつれて、磁束密度が
上昇し、保磁力が小さくなるが、1100℃を越えて高
くすると靭性の低下が著しいので上限を1100℃とし
た。
上昇し、保磁力が小さくなるが、1100℃を越えて高
くすると靭性の低下が著しいので上限を1100℃とし
た。
さらに、溶体化処理後の時効処理温度を430〜480
℃としたのは、18Niマルエージング鋼のマルテンサ
イト相単相中に金属間化合物を析出させるためには、時
効処理温度を430℃以上とする必要があるためであり
、時効温度が430℃未満のときは強度が低下し、更に
、磁束密度も減少する。
℃としたのは、18Niマルエージング鋼のマルテンサ
イト相単相中に金属間化合物を析出させるためには、時
効処理温度を430℃以上とする必要があるためであり
、時効温度が430℃未満のときは強度が低下し、更に
、磁束密度も減少する。
他方、時効処理温度が高くなるにつれて強度が上昇する
ものの、保磁力もまた増加する。特に、時効処理温度が
480℃を越えた場合には、逆変態オーステナイトが析
出して、保磁力を増大させる一方、磁束密度を低下させ
る。更に、逆変態オステナイトの析出によって、強度も
低下する。
ものの、保磁力もまた増加する。特に、時効処理温度が
480℃を越えた場合には、逆変態オーステナイトが析
出して、保磁力を増大させる一方、磁束密度を低下させ
る。更に、逆変態オステナイトの析出によって、強度も
低下する。
従って、上限を480 ”Cとした。
時効時間は0.1〜20時間が適当であり、好ましくは
1〜5時間である。20時間を越えるときは、事実上、
製造費用が高価となるので好ましくない。
1〜5時間である。20時間を越えるときは、事実上、
製造費用が高価となるので好ましくない。
本発明による溶体化処理温度および時効処理温度により
熱処理を施すことにより、従来の熱処理法で得られるマ
ルエージング鋼に比べて、軟質磁気特性の優れたマルエ
ージング鋼が得られる。
熱処理を施すことにより、従来の熱処理法で得られるマ
ルエージング鋼に比べて、軟質磁気特性の優れたマルエ
ージング鋼が得られる。
以下に本発明の効果を実施例でもって明らかにする。重
量%でCo0.008%、Ni;1B。
量%でCo0.008%、Ni;1B。
4%、Co;8.1%、Mo;4.8%、Ti;0.5
%、残部Feおよび不純物元素よりなる18Niマルエ
ージング鋼を常法に従って溶製、鍛造し、加工を施して
供試材とし、その保磁力、磁束密度、引張強さ及び伸び
につき測定した。
%、残部Feおよび不純物元素よりなる18Niマルエ
ージング鋼を常法に従って溶製、鍛造し、加工を施して
供試材とし、その保磁力、磁束密度、引張強さ及び伸び
につき測定した。
保磁力(Oe)及び磁束密度(KG)に関しζは、外径
24mm、内径16mm、厚み16mmのリング状試験
片を用いて、直流磁気特性を測定し、保磁力Hcと50
エルステツド(Oe)における磁束密度B、。を測定し
た。
24mm、内径16mm、厚み16mmのリング状試験
片を用いて、直流磁気特性を測定し、保磁力Hcと50
エルステツド(Oe)における磁束密度B、。を測定し
た。
引張強さ(Kgr/mm”)及び伸び(%)は、平行部
の直径5mm、長さ25mmの平滑引張試験片を作製し
、種々の温度で溶体化処理及び時効処理を施した後測定
した。
の直径5mm、長さ25mmの平滑引張試験片を作製し
、種々の温度で溶体化処理及び時効処理を施した後測定
した。
第1図に770〜1170’Cの温度で溶体化処理を施
した場合の磁束密度保磁力、引張強さ、伸びへの影響を
示す。なお、時効処理温度は460℃としている。溶体
化温度が770℃の場合には、磁束密度が低く、保磁力
が高い。また、溶体化温度が1170℃の場合には伸び
が減少している。
した場合の磁束密度保磁力、引張強さ、伸びへの影響を
示す。なお、時効処理温度は460℃としている。溶体
化温度が770℃の場合には、磁束密度が低く、保磁力
が高い。また、溶体化温度が1170℃の場合には伸び
が減少している。
これに対して、本発明に従って850〜1100℃の温
度域で溶体化処理した場合には、磁束密度はIIKG以
上、保磁力は200e以下と優れた軟質磁気特性を有し
、また引張強さは180Kgf/mm”以上伸びは8%
以上と機械的性質についても優れている。
度域で溶体化処理した場合には、磁束密度はIIKG以
上、保磁力は200e以下と優れた軟質磁気特性を有し
、また引張強さは180Kgf/mm”以上伸びは8%
以上と機械的性質についても優れている。
第2図に400〜570℃の温度で時効処理を施した場
合の磁束密度、保磁力、引張強さ、伸びへの影響を示す
、なお、溶体化処理温度は870℃としている。時効処
理温度が400℃の場合には、マルテンサイト相中に金
属間化合物の析出が少なく引張強さが低い。また、時効
温度が480℃以上の場合には、保磁力が高くなり20
工ルステツド以上になってしまう。これに対して、本発
明範囲の430〜480℃の温度で時効処理を施した場
合には、保磁力20エルステツド以下及び引張強さ18
0kgf/mm”以上になっている。
合の磁束密度、保磁力、引張強さ、伸びへの影響を示す
、なお、溶体化処理温度は870℃としている。時効処
理温度が400℃の場合には、マルテンサイト相中に金
属間化合物の析出が少なく引張強さが低い。また、時効
温度が480℃以上の場合には、保磁力が高くなり20
工ルステツド以上になってしまう。これに対して、本発
明範囲の430〜480℃の温度で時効処理を施した場
合には、保磁力20エルステツド以下及び引張強さ18
0kgf/mm”以上になっている。
第1図は18Niマルエージング鋼の溶体化処理温度と
磁気的性質及び機械的性質との関係を示す線図、第2図
は同調の時効処理温度と磁気的性質及び機械的性質との
関係を示す線図である。
磁気的性質及び機械的性質との関係を示す線図、第2図
は同調の時効処理温度と磁気的性質及び機械的性質との
関係を示す線図である。
Claims (1)
- (1)18Niマルエージング鋼に溶体化処理及び時効
処理を施す熱処理法において、溶体化処理温度を850
〜1100℃及び時効処理温度を430〜480℃とし
たことを特徴とするマルエージング鋼の熱処理法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP33895389A JPH03197618A (ja) | 1989-12-26 | 1989-12-26 | マルエージング鋼の熱処理法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP33895389A JPH03197618A (ja) | 1989-12-26 | 1989-12-26 | マルエージング鋼の熱処理法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03197618A true JPH03197618A (ja) | 1991-08-29 |
Family
ID=18322886
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP33895389A Pending JPH03197618A (ja) | 1989-12-26 | 1989-12-26 | マルエージング鋼の熱処理法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03197618A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015520660A (ja) * | 2012-04-18 | 2015-07-23 | ディーエスエム アイピー アセッツ ビー.ブイ. | 水素化反応に有用な装置(ii) |
CN111793767A (zh) * | 2020-06-19 | 2020-10-20 | 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司 | 一种18Ni钢自耗电极的制备方法 |
-
1989
- 1989-12-26 JP JP33895389A patent/JPH03197618A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015520660A (ja) * | 2012-04-18 | 2015-07-23 | ディーエスエム アイピー アセッツ ビー.ブイ. | 水素化反応に有用な装置(ii) |
CN111793767A (zh) * | 2020-06-19 | 2020-10-20 | 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司 | 一种18Ni钢自耗电极的制备方法 |
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