JPH03111546A - メッキ密着性に優れた高耐蝕性アルミメッキCr含有鋼板の製造方法 - Google Patents
メッキ密着性に優れた高耐蝕性アルミメッキCr含有鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH03111546A JPH03111546A JP24900789A JP24900789A JPH03111546A JP H03111546 A JPH03111546 A JP H03111546A JP 24900789 A JP24900789 A JP 24900789A JP 24900789 A JP24900789 A JP 24900789A JP H03111546 A JPH03111546 A JP H03111546A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- plating
- aluminized
- steel
- hot dip
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 59
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 59
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 title claims abstract description 16
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 238000007747 plating Methods 0.000 title claims description 33
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 6
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 title abstract 3
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 title abstract 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 22
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims abstract description 14
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 9
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 12
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 229910000680 Aluminized steel Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 abstract description 7
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 abstract description 7
- 238000005269 aluminizing Methods 0.000 abstract 5
- 239000010409 thin film Substances 0.000 abstract 1
- 238000011282 treatment Methods 0.000 abstract 1
- 230000003442 weekly effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 32
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 12
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 3
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 3
- 235000002639 sodium chloride Nutrition 0.000 description 3
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 2
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 2
- 238000004993 emission spectroscopy Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001295 No alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000979 O alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- CSDREXVUYHZDNP-UHFFFAOYSA-N alumanylidynesilicon Chemical compound [Al].[Si] CSDREXVUYHZDNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002528 anti-freeze Effects 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 235000008429 bread Nutrition 0.000 description 1
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- GVEHJMMRQRRJPM-UHFFFAOYSA-N chromium(2+);methanidylidynechromium Chemical compound [Cr+2].[Cr]#[C-].[Cr]#[C-] GVEHJMMRQRRJPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000005238 degreasing Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 239000008204 material by function Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 238000007665 sagging Methods 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 238000004544 sputter deposition Methods 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 229910003470 tongbaite Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、メッキ密着性の優れた高耐蝕性アルミメッキ
Cr含有鋼板の製造方法に関するものである。
Cr含有鋼板の製造方法に関するものである。
従来の技術
加工用冷延鋼板にアルミメッキを施したアルミメッキ鋼
板は、高温域で耐熱性・耐酸化性に優れ、常温では耐蝕
性に優れていることから、防火壁建築材料、エキゾース
トパイプやマフラー等の排気系自動車用部品材料、スト
ーブやパン焼き器等の家庭用器具・耐熱部品材料等巾広
い分野に亘って使用されている。
板は、高温域で耐熱性・耐酸化性に優れ、常温では耐蝕
性に優れていることから、防火壁建築材料、エキゾース
トパイプやマフラー等の排気系自動車用部品材料、スト
ーブやパン焼き器等の家庭用器具・耐熱部品材料等巾広
い分野に亘って使用されている。
さらに高い500℃以上の温度で強度と共に耐熱性と耐
酸化性に優れ、北米等諸国で実施されている凍結防止用
岩塩散布に対する塩害耐蝕性にも優れた、アルミメッキ
Or含有鋼板が開発されている。
酸化性に優れ、北米等諸国で実施されている凍結防止用
岩塩散布に対する塩害耐蝕性にも優れた、アルミメッキ
Or含有鋼板が開発されている。
例えば特開昭E10−282950号公報のように「鋼
板の加工性を付与するために、〒iと耐蝕性の向上を図
るCrを含有する鋼板のCr酸化物の生成を防止してノ
ー2キ濡れ性を向上するNiメッキを施した溶融アルミ
メッキ鋼板」、また特開昭Etl−147865号公報
や特開昭6l−1478H号公報のようにrCr含有鋼
板に、 5i−Ni−Ai系溶融メッキを施した耐高温
酸化性、耐高湿ガス腐食性及び耐塩害腐食性に優れた、
溶融アルミメッキ鋼板」等、多くの種類のアルミメッキ
Cr含有鋼板が開発され、その鋼板の緒特性は優れたも
のである。
板の加工性を付与するために、〒iと耐蝕性の向上を図
るCrを含有する鋼板のCr酸化物の生成を防止してノ
ー2キ濡れ性を向上するNiメッキを施した溶融アルミ
メッキ鋼板」、また特開昭Etl−147865号公報
や特開昭6l−1478H号公報のようにrCr含有鋼
板に、 5i−Ni−Ai系溶融メッキを施した耐高温
酸化性、耐高湿ガス腐食性及び耐塩害腐食性に優れた、
溶融アルミメッキ鋼板」等、多くの種類のアルミメッキ
Cr含有鋼板が開発され、その鋼板の緒特性は優れたも
のである。
発明が解決しようとする課題
ところが最近、自動車排気系材料は、車体防錆の表面錆
5年−孔明き10年の対応に呼応して、より長寿命化が
要求され、また家電材料や建築材料の高機能化材料への
要求と共に長期間耐蝕性を保証したアルミメッキ鋼板が
要求されている。
5年−孔明き10年の対応に呼応して、より長寿命化が
要求され、また家電材料や建築材料の高機能化材料への
要求と共に長期間耐蝕性を保証したアルミメッキ鋼板が
要求されている。
しかしながら、このような要求に対して未だ満足すべき
溶融メッキCr含有鋼板が提供されていない、これには
2つの問題があった。
溶融メッキCr含有鋼板が提供されていない、これには
2つの問題があった。
その1つが溶融アルミメッキ鋼板に発生する不メッキで
ある。これはCr含有鋼板に溶融アルミメッキを施す場
合、加熱炉内で鋼板表面にCr系の難還元性酸化皮膜が
生成し、メッキ濡れ性を著しく低下させる為である。
ある。これはCr含有鋼板に溶融アルミメッキを施す場
合、加熱炉内で鋼板表面にCr系の難還元性酸化皮膜が
生成し、メッキ濡れ性を著しく低下させる為である。
もう1つの問題は、メッキ密着性である。鋼板中のCr
含有量がlO%程度以上になると、通常のアルミメッキ
鋼板のようなAl1−Fe−5i系合金層が生成されに
くくなり、加工時にメッキ層ガ剥離するという問題があ
った。
含有量がlO%程度以上になると、通常のアルミメッキ
鋼板のようなAl1−Fe−5i系合金層が生成されに
くくなり、加工時にメッキ層ガ剥離するという問題があ
った。
このような問題から、今日までメッキ密着性の良好な溶
融アルミメッキCr含有鋼板の製造は極めて困難とされ
ていた0本発明はこのような課題を解決するものである
。
融アルミメッキCr含有鋼板の製造は極めて困難とされ
ていた0本発明はこのような課題を解決するものである
。
課題を解決するための手段
本発明者らは、このような問題から、メッキ密着性の優
れたアルミメッキCr含有鋼板を安定して製造すること
を目的に多くの実験を試みた結果、Cr含有鋼板を事前
に脱脂・焼鈍・酸洗・研磨した後、空気比が0.9〜1
.5の酸化性または弱酸化性雰囲気中で、400℃〜8
00℃に加熱して、鋼中のFeを選択的に酸化させ、続
いて還元性雰囲気炉で700℃〜1000℃に加熱しな
がら還元し、その後アルミメッキすることにより、メッ
キされる鋼板の表面に健全な合金層が均一に生成される
界面に改質され、アルミメッキ層のメッキ密着性が飛躍
的に向上することを見出した0本発明はこの知見に基づ
いて構成したものである。その要旨は、Crを10〜2
5%含有する焼鈍された鋼板を、加熱バーナーの空気比
が0.9〜1.5の酸化性又は弱酸化性雰囲気中で、4
00〜B00℃に加熱して、鋼板表面にFeを主体とし
た酸化膜を生成させ、その後還元性雰囲気炉において7
00〜950℃で表面を還元した後、冷却しながら、連
続溶融アルミメッキするメッキ密着性の優れた高耐蝕性
アルミメッキCr含有鋼板の製造方法である。
れたアルミメッキCr含有鋼板を安定して製造すること
を目的に多くの実験を試みた結果、Cr含有鋼板を事前
に脱脂・焼鈍・酸洗・研磨した後、空気比が0.9〜1
.5の酸化性または弱酸化性雰囲気中で、400℃〜8
00℃に加熱して、鋼中のFeを選択的に酸化させ、続
いて還元性雰囲気炉で700℃〜1000℃に加熱しな
がら還元し、その後アルミメッキすることにより、メッ
キされる鋼板の表面に健全な合金層が均一に生成される
界面に改質され、アルミメッキ層のメッキ密着性が飛躍
的に向上することを見出した0本発明はこの知見に基づ
いて構成したものである。その要旨は、Crを10〜2
5%含有する焼鈍された鋼板を、加熱バーナーの空気比
が0.9〜1.5の酸化性又は弱酸化性雰囲気中で、4
00〜B00℃に加熱して、鋼板表面にFeを主体とし
た酸化膜を生成させ、その後還元性雰囲気炉において7
00〜950℃で表面を還元した後、冷却しながら、連
続溶融アルミメッキするメッキ密着性の優れた高耐蝕性
アルミメッキCr含有鋼板の製造方法である。
作用
以下1本発明について詳細に説明する。
転炉、電気炉など通常の溶解炉で溶製された溶鋼を、造
塊または連続鋳造を経て製造された鋼片を、さらに熱間
圧延と冷間圧延を経てCr:10〜25%を含有するO
r含有焼鈍鋼板を製造する。
塊または連続鋳造を経て製造された鋼片を、さらに熱間
圧延と冷間圧延を経てCr:10〜25%を含有するO
r含有焼鈍鋼板を製造する。
Crは鋼中に含有されて鋼板自体の耐蝕性を向上させる
だけでなく、アルミメッキ後は自動車排ガス凝縮液中の
腐食環境下では、メッキされたアルミニウムの犠牲防食
作用を発揮させる有効な成分である。しかしながら10
%未満の少ないCr含有量では、そのような効果を得る
には不十分で、また25%を越える過剰な含有量は耐熱
性、耐蝕性の効果が過飽和となり、鋼板の加工性も劣化
し、各種の用途の製品に使用することができない。
だけでなく、アルミメッキ後は自動車排ガス凝縮液中の
腐食環境下では、メッキされたアルミニウムの犠牲防食
作用を発揮させる有効な成分である。しかしながら10
%未満の少ないCr含有量では、そのような効果を得る
には不十分で、また25%を越える過剰な含有量は耐熱
性、耐蝕性の効果が過飽和となり、鋼板の加工性も劣化
し、各種の用途の製品に使用することができない。
またCr含有量が10%以下の低い鋼板は再結晶温度が
普通炭素鋼の場合と大差゛がないため、連続溶融メッキ
ラインのインライン焼鈍が容易であるが、Cr含有量が
10%以上になると、再結晶温度が900℃以上になり
加工性を改善するための焼鈍は、高温度でかつ長時間加
熱となる。このように高温度で焼鈍することは加熱炉の
損耗を著しく速める。またインラインで長時間加熱する
ことは、ライン速度を低速にすることがら溶着溶融アル
ミメッキ金属が凝固する際にタレ模様となり、外観性を
著しく損う問題がある。したがって本発明においては、
10〜25%のCrを含有し、冷間圧延後、予め再結晶
温度以上で焼鈍された鋼板を使用する。
普通炭素鋼の場合と大差゛がないため、連続溶融メッキ
ラインのインライン焼鈍が容易であるが、Cr含有量が
10%以上になると、再結晶温度が900℃以上になり
加工性を改善するための焼鈍は、高温度でかつ長時間加
熱となる。このように高温度で焼鈍することは加熱炉の
損耗を著しく速める。またインラインで長時間加熱する
ことは、ライン速度を低速にすることがら溶着溶融アル
ミメッキ金属が凝固する際にタレ模様となり、外観性を
著しく損う問題がある。したがって本発明においては、
10〜25%のCrを含有し、冷間圧延後、予め再結晶
温度以上で焼鈍された鋼板を使用する。
また本発明で使用する焼鈍鋼板は、さらに耐蝕性を向上
させるため、Xiを1〜15%含有させてもよい、また
Ti、 Wb、 Noなど強化元素、加工性向上元素の
少量を含有させてもよい。
させるため、Xiを1〜15%含有させてもよい、また
Ti、 Wb、 Noなど強化元素、加工性向上元素の
少量を含有させてもよい。
このようにして製造されたOr含有焼鈍鋼板は、脱脂し
表面清浄化処理後、必要によっては、Xiプレメッキや
Feプレメッキを施した後、加熱バーナーの空気比0.
9〜1.5の酸化性または弱酸化性雰囲気で鋼板の温度
が400℃〜800℃になるように加熱する。この加熱
は、鋼板またはXi等プレメッキ表面のアルミメッキ金
属との密着性を改善するものである。
表面清浄化処理後、必要によっては、Xiプレメッキや
Feプレメッキを施した後、加熱バーナーの空気比0.
9〜1.5の酸化性または弱酸化性雰囲気で鋼板の温度
が400℃〜800℃になるように加熱する。この加熱
は、鋼板またはXi等プレメッキ表面のアルミメッキ金
属との密着性を改善するものである。
本発明が対象とする鋼板は、Or含有量が高いので、板
温が高くなるとOrが表面に濃化しやすく、アルミメッ
キした場合、加工性に優れたFe−A1−5r系合金が
生成しにくく、普通鋼のアルミメッキ鋼板に比べ著しく
密着性が低下する。そこで加熱バーナーの空気比を0.
9〜1.5にし、Fe系の酸化膜を生成しやすくし、か
つ板温を800℃以下にしてCr系の酸化膜の生成を極
力防止する。
温が高くなるとOrが表面に濃化しやすく、アルミメッ
キした場合、加工性に優れたFe−A1−5r系合金が
生成しにくく、普通鋼のアルミメッキ鋼板に比べ著しく
密着性が低下する。そこで加熱バーナーの空気比を0.
9〜1.5にし、Fe系の酸化膜を生成しやすくし、か
つ板温を800℃以下にしてCr系の酸化膜の生成を極
力防止する。
第1図は、加熱前の焼鈍板と酸化性雰囲気炉で加熱バー
ナーの空気比10で450℃に加熱し、そのまま冷却し
炉内から取り出した加熱後の焼鈍板のサンプルをグロー
放電発光分光分析(GDS)にて分析した結果の一例を
示す、縦軸は各元素の強度で、横軸はスパッタリング深
さである。
ナーの空気比10で450℃に加熱し、そのまま冷却し
炉内から取り出した加熱後の焼鈍板のサンプルをグロー
放電発光分光分析(GDS)にて分析した結果の一例を
示す、縦軸は各元素の強度で、横軸はスパッタリング深
さである。
この結果加熱前の焼鈍板の最表面にはCrの酸化膜が確
認されるが、450℃に加熱すると、酸化膜自体の厚み
は増えるが、表層のCrの強度が小さくなり、Fe系の
酸化膜が生成していることがわかる。
認されるが、450℃に加熱すると、酸化膜自体の厚み
は増えるが、表層のCrの強度が小さくなり、Fe系の
酸化膜が生成していることがわかる。
このようにして生成したFe系の酸化膜は還元炉にて容
易に還元され、鋼板表面が活性化され、アルミメッキし
た場合の合金層が均一に生成し、良好な密着性を確保で
きる。
易に還元され、鋼板表面が活性化され、アルミメッキし
た場合の合金層が均一に生成し、良好な密着性を確保で
きる。
このような効果は所定の空気比と板温により得られるも
のであって、0.9未満の空気比では、鉄系酸化膜を緻
密に生成させるには、rOJ量が不足しているため、鉄
系酸化膜が緻密に生成する前に鋼中Orの酸化も起こり
、Cr系酸化膜も生成するため、不メッキが発生し易く
なる。逆に、 1.5を越える高空気比では、加熱バー
ナーが安定して燃焼出来なくなり、連続操業が困難とな
る。
のであって、0.9未満の空気比では、鉄系酸化膜を緻
密に生成させるには、rOJ量が不足しているため、鉄
系酸化膜が緻密に生成する前に鋼中Orの酸化も起こり
、Cr系酸化膜も生成するため、不メッキが発生し易く
なる。逆に、 1.5を越える高空気比では、加熱バー
ナーが安定して燃焼出来なくなり、連続操業が困難とな
る。
また板温か800℃を越えるとCrの表面濃化が始まり
、表面にCr酸化膜が生成し、この酸化膜を透過し、F
e系の酸化膜ができる。この酸化膜は還元性雰囲気炉に
て、最表層のFe系の酸化膜のみ還元されるので、メッ
キ濡れ性は確保できるが、Cr系の酸化膜が還元されな
いので、これがバリヤー層となって、合金層の発達が阻
害され、良好なメッキ密着性を確保することが困難とな
る。すなわち上記のような空気比と加熱温度の調和のと
れた範囲で加熱することにより、易還元性のFe系酸化
膜を緻密に生成し、Crの濃化と酸化を極力抑制した界
面になっている。
、表面にCr酸化膜が生成し、この酸化膜を透過し、F
e系の酸化膜ができる。この酸化膜は還元性雰囲気炉に
て、最表層のFe系の酸化膜のみ還元されるので、メッ
キ濡れ性は確保できるが、Cr系の酸化膜が還元されな
いので、これがバリヤー層となって、合金層の発達が阻
害され、良好なメッキ密着性を確保することが困難とな
る。すなわち上記のような空気比と加熱温度の調和のと
れた範囲で加熱することにより、易還元性のFe系酸化
膜を緻密に生成し、Crの濃化と酸化を極力抑制した界
面になっている。
このようにして鋼板表面にFeの酸化膜を生成したCr
含有鋼板は、還元性雰囲気炉で、700℃以上950℃
以下に昇温して、鋼板表面に生成したFe系酸化膜を還
元し、表面を活性化する。この場合、板温が700℃未
満の低い温度では、冷却帯で板が冷え過ぎ、アルミ浴浸
入時の板温か確保できず、メッキ濡れ性が悪くなり、外
観不良を引き起こす。
含有鋼板は、還元性雰囲気炉で、700℃以上950℃
以下に昇温して、鋼板表面に生成したFe系酸化膜を還
元し、表面を活性化する。この場合、板温が700℃未
満の低い温度では、冷却帯で板が冷え過ぎ、アルミ浴浸
入時の板温か確保できず、メッキ濡れ性が悪くなり、外
観不良を引き起こす。
逆に950℃を超えると材質劣化の危険性が生じる。
しかして上記の熱処理を受けたCr含有鋼板は、ただち
に冷却を開始しながら溶融アルミメッキ浴を通過して所
定のメッキ付着量に調整されて製品化される。この場合
の冷却速度は冷却中に生成るクロムカーバイトの析出を
防止するために速い程好ましく、またはアルミメッキ浴
についても、アルミ、アルミシリコン合金など各種のア
ルミ系メッキ浴が使用される。しかして製造されたアル
ミメッキCr含有鋼板は、メッキ密着性の優れた鋼板と
なる。
に冷却を開始しながら溶融アルミメッキ浴を通過して所
定のメッキ付着量に調整されて製品化される。この場合
の冷却速度は冷却中に生成るクロムカーバイトの析出を
防止するために速い程好ましく、またはアルミメッキ浴
についても、アルミ、アルミシリコン合金など各種のア
ルミ系メッキ浴が使用される。しかして製造されたアル
ミメッキCr含有鋼板は、メッキ密着性の優れた鋼板と
なる。
第2図の写真は、本発明の条件(酸化または弱酸化性雰
囲気炉で加熱バーナーの空気比1.0で板温450℃に
加熱し、還元雰囲気炉にて800℃まで加熱後、冷却し
ながら溶融アルミメッキ実施)で製造した場合と、第2
図(2)は比較用に本発明から逸脱した条件(酸化また
は弱酸化性雰囲気炉の加熱バーナーの空気比1.0で板
温700℃に加熱し、還元雰囲気炉にて850℃まで加
熱後、冷却しながら溶融アルミメッキ実施)で製造した
アルミメッキ鋼板の断面をl11m鏡にて見た写真を一
例として示す、これによると、本発明の条件で製造した
アルミメッキOr含有鋼板第2図(1)は合金層2が健
全に生成しているが、本発明から逸脱した比較材第2図
(2)は殆ど合金R2が生成していない。
囲気炉で加熱バーナーの空気比1.0で板温450℃に
加熱し、還元雰囲気炉にて800℃まで加熱後、冷却し
ながら溶融アルミメッキ実施)で製造した場合と、第2
図(2)は比較用に本発明から逸脱した条件(酸化また
は弱酸化性雰囲気炉の加熱バーナーの空気比1.0で板
温700℃に加熱し、還元雰囲気炉にて850℃まで加
熱後、冷却しながら溶融アルミメッキ実施)で製造した
アルミメッキ鋼板の断面をl11m鏡にて見た写真を一
例として示す、これによると、本発明の条件で製造した
アルミメッキOr含有鋼板第2図(1)は合金層2が健
全に生成しているが、本発明から逸脱した比較材第2図
(2)は殆ど合金R2が生成していない。
この為良好な密着性が得られないものと思われる。なお
、lはメッキ層、2は合金層、3は地金である。
、lはメッキ層、2は合金層、3は地金である。
実施例
次に本発明の実施例について説明する。
第1表は各種成分含有量の異なるCr含有焼鈍板を、温
度、空気比を変化させて、溶融アルミメッキした時のメ
ッキ特性を示した実験結果である。
度、空気比を変化させて、溶融アルミメッキした時のメ
ッキ特性を示した実験結果である。
その結果、本発明法でアルミメッキしたCr含有鋼板は
、ノー2キ密着性が優れており、本発明から逸脱した比
較材は良好なメッキ密着性を得ることができなかった。
、ノー2キ密着性が優れており、本発明から逸脱した比
較材は良好なメッキ密着性を得ることができなかった。
第1図はCr含有鋼板の焼鈍板と該焼鈍板を弱酸化性雰
囲気中の温度450℃に加熱した時のグロー放電発光分
光分析結果を示した図、第2図(1)、(2)はアルミ
メッキCr含有鋼板の本発明材と比較材の断面を示す金
属組織の顕微鏡写真(400倍)である・ l・・・メッキ層、2・・0合金層、3・・・地金。
囲気中の温度450℃に加熱した時のグロー放電発光分
光分析結果を示した図、第2図(1)、(2)はアルミ
メッキCr含有鋼板の本発明材と比較材の断面を示す金
属組織の顕微鏡写真(400倍)である・ l・・・メッキ層、2・・0合金層、3・・・地金。
Claims (1)
- Crを10〜25%含有する焼鈍された鋼板を、加熱
バーナーの空気比が0.9〜1.5の酸化性又は弱酸化
性雰囲気中で、400〜800℃に加熱して、鋼板表面
にFeを主体とした酸化膜を生成させ、その後還元性雰
囲気炉において700〜950℃で表面を還元した後、
冷却しながら、連続溶融アルミメッキすることを特徴と
するメッキ密着性の優れた高耐蝕性アルミメッキCr含
有鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1249007A JP2727529B2 (ja) | 1989-09-27 | 1989-09-27 | メッキ密着性に優れた高耐蝕性アルミメッキCr含有鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1249007A JP2727529B2 (ja) | 1989-09-27 | 1989-09-27 | メッキ密着性に優れた高耐蝕性アルミメッキCr含有鋼板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03111546A true JPH03111546A (ja) | 1991-05-13 |
JP2727529B2 JP2727529B2 (ja) | 1998-03-11 |
Family
ID=17186625
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1249007A Expired - Lifetime JP2727529B2 (ja) | 1989-09-27 | 1989-09-27 | メッキ密着性に優れた高耐蝕性アルミメッキCr含有鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2727529B2 (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06173784A (ja) * | 1992-12-09 | 1994-06-21 | Mitsubishi Electric Corp | 排気ガス再循環制御バルブ装置 |
JPH08333665A (ja) * | 1991-07-16 | 1996-12-17 | Wheeling Nisshin Inc | クロム含有鋼の溶融被覆方法 |
KR100447598B1 (ko) * | 2001-12-21 | 2004-09-07 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 선도금에 의한 용융알루미늄 도금 스텐레스강판의 제조방법 |
KR100988490B1 (ko) * | 2008-06-26 | 2010-10-20 | 포스코강판 주식회사 | 용융 알루미늄-아연 도금 스테인레스 강판의 제조방법 |
KR100988491B1 (ko) * | 2008-06-26 | 2010-10-20 | 포스코강판 주식회사 | 용융 알루미늄 도금 스테인레스 강판의 제조방법 |
DE102010037254A1 (de) | 2010-08-31 | 2012-03-01 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Verfahren zum Schmelztauchbeschichten eines Stahlflachprodukts |
WO2013117273A1 (de) | 2012-02-08 | 2013-08-15 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Verfahren zum schmelztauchbeschichten eines stahlflachprodukts |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5649989A (en) * | 1979-09-29 | 1981-05-06 | Hitachi Ltd | Nuclear reactor operation method |
-
1989
- 1989-09-27 JP JP1249007A patent/JP2727529B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5649989A (en) * | 1979-09-29 | 1981-05-06 | Hitachi Ltd | Nuclear reactor operation method |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH08333665A (ja) * | 1991-07-16 | 1996-12-17 | Wheeling Nisshin Inc | クロム含有鋼の溶融被覆方法 |
JPH06173784A (ja) * | 1992-12-09 | 1994-06-21 | Mitsubishi Electric Corp | 排気ガス再循環制御バルブ装置 |
KR100447598B1 (ko) * | 2001-12-21 | 2004-09-07 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 선도금에 의한 용융알루미늄 도금 스텐레스강판의 제조방법 |
KR100988490B1 (ko) * | 2008-06-26 | 2010-10-20 | 포스코강판 주식회사 | 용융 알루미늄-아연 도금 스테인레스 강판의 제조방법 |
KR100988491B1 (ko) * | 2008-06-26 | 2010-10-20 | 포스코강판 주식회사 | 용융 알루미늄 도금 스테인레스 강판의 제조방법 |
DE102010037254A1 (de) | 2010-08-31 | 2012-03-01 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Verfahren zum Schmelztauchbeschichten eines Stahlflachprodukts |
WO2012028465A1 (de) | 2010-08-31 | 2012-03-08 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Verfahren zum schmelztauchbeschichten eines stahlflachprodukts |
US9279175B2 (en) | 2010-08-31 | 2016-03-08 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Method for hot dip coating a flat steel product |
WO2013117273A1 (de) | 2012-02-08 | 2013-08-15 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Verfahren zum schmelztauchbeschichten eines stahlflachprodukts |
US9803270B2 (en) | 2012-02-08 | 2017-10-31 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Method for hot-dip coating of a steel flat product |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2727529B2 (ja) | 1998-03-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5720856B2 (ja) | 熱間成形用亜鉛系めっき鋼板 | |
JP2016084543A (ja) | メッキ密着性に優れた溶融メッキ鋼板及びその製造方法 | |
EP2659019B1 (en) | Aluminum coated steel sheet having excellent oxidation resistance and heat resistance | |
WO2015115112A1 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
JP3716718B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法 | |
JP4264373B2 (ja) | めっき欠陥の少ない溶融Al系めっき鋼板の製造方法 | |
JPH03111546A (ja) | メッキ密着性に優れた高耐蝕性アルミメッキCr含有鋼板の製造方法 | |
JP4781577B2 (ja) | 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
JPH04254532A (ja) | 加工性の優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JP2003105493A (ja) | 耐食性と延性に優れたSi含有高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
JP4612240B2 (ja) | 塗装後耐食性に優れた高強度アルミめっき鋼板及びそれを使用した自動車用部材 | |
JP2743228B2 (ja) | 加工性とめっき密着性に優れた溶融アルミめっきCr含有鋼板の製造方法 | |
JPS60262950A (ja) | 耐熱性と耐食性にすぐれた溶融アルミニウムメツキ鋼板の製造法 | |
JP4306427B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
JP2003105513A (ja) | 外観と加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
JPH046259A (ja) | 加工性に優れた溶融合金化亜鉛めっき鋼板 | |
JPH0572465B2 (ja) | ||
JPS61147866A (ja) | 溶融アルミめつき鋼板およびその製造法 | |
JPH046258A (ja) | 加工性に優れた溶融合金化亜鉛めっき鋼板 | |
JP2550849B2 (ja) | 深絞り性及びめっき密着性と塗装後耐食性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JPH04293759A (ja) | 耐食性に優れた溶融アルミニウムめっき鋼板 | |
JPS60103167A (ja) | 熱耐久性と高温酸化性にすぐれたアルミニウムメツキ鋼板とその製造方法 | |
JP3536525B2 (ja) | めっき密着性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JP2005200711A (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JPH0348260B2 (ja) |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081212 Year of fee payment: 11 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081212 Year of fee payment: 11 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091212 Year of fee payment: 12 |
|
EXPY | Cancellation because of completion of term |