JPH0293021A - 歪取り焼鈍に伴なう鉄損劣化の少ない方向性珪素鋼板の製造方法 - Google Patents
歪取り焼鈍に伴なう鉄損劣化の少ない方向性珪素鋼板の製造方法Info
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- JPH0293021A JPH0293021A JP63242420A JP24242088A JPH0293021A JP H0293021 A JPH0293021 A JP H0293021A JP 63242420 A JP63242420 A JP 63242420A JP 24242088 A JP24242088 A JP 24242088A JP H0293021 A JPH0293021 A JP H0293021A
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- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、方向性珪素鋼板の製造方法に係り、特に歪取
り焼鈍に伴なう鉄損劣化の少ない方向性珪素鋼板の製造
方法に関する。
り焼鈍に伴なう鉄損劣化の少ない方向性珪素鋼板の製造
方法に関する。
〈従来の技術〉
方向性珪素鋼板は圧延方向の磁気特性が優れているため
、主として変圧器その他の電気機器の鉄芯材料として用
いられているが、近年省エネルギーの観点から一段と優
れた磁気特性を有する方向性電磁鋼板が要求されるよう
になった。
、主として変圧器その他の電気機器の鉄芯材料として用
いられているが、近年省エネルギーの観点から一段と優
れた磁気特性を有する方向性電磁鋼板が要求されるよう
になった。
鋼板の磁気特性は一般に磁化特性と鉄ｔｆｌ特性で評価
することが出来るが、このうち特に鉄１１特性（５０１
１ｚで１７Ｔまで磁化した時の鉄ｔＪｉＷ１７１５０で
代表される）を良くすることは、電気４！！器として使
用する時に発生する熱エネルギーの無駄を少くし、消費
電力を節約出来る点で有利である。
することが出来るが、このうち特に鉄１１特性（５０１
１ｚで１７Ｔまで磁化した時の鉄ｔＪｉＷ１７１５０で
代表される）を良くすることは、電気４！！器として使
用する時に発生する熱エネルギーの無駄を少くし、消費
電力を節約出来る点で有利である。
従来、鉄Ｉ員特性を改善させる方法として、鋼板のＳｔ
含有量を増加させて固有抵抗を上昇させる方法、鋼板の
板厚を減少させる方法、鋼板中の６■壁間隔を狭くする
方法などが考案され、方向性電磁鋼板の鉄損も大［１１
に改善されている。
含有量を増加させて固有抵抗を上昇させる方法、鋼板の
板厚を減少させる方法、鋼板中の６■壁間隔を狭くする
方法などが考案され、方向性電磁鋼板の鉄損も大［１１
に改善されている。
しかしながら近年さらに省エネルギー思想が背反したた
め、なお−層の低鉄１貝化が志向され僅かのエネルギー
ロスも看過することができない状態にまでなっている。
め、なお−層の低鉄１貝化が志向され僅かのエネルギー
ロスも看過することができない状態にまでなっている。
〈発明が解決しようとする課題〉
方向性珪素鋼板が用いられる鉄芯材料のうち約半数は巻
きコアと呼ばれる小型の内鉄型鉄芯である。この巻きコ
アは、製作途中の変形工程において機械的な外力を受け
て歪を住し磁気特性を劣化させるので、この歪を回復す
る目的で、通常８００°Ｃ前後で歪取り焼鈍を行うこと
が不可避である。
きコアと呼ばれる小型の内鉄型鉄芯である。この巻きコ
アは、製作途中の変形工程において機械的な外力を受け
て歪を住し磁気特性を劣化させるので、この歪を回復す
る目的で、通常８００°Ｃ前後で歪取り焼鈍を行うこと
が不可避である。
しかるに、この歪取り焼鈍を施した後も、鉄…が加工前
の素材の磁気特性にまで回復しない事態がしばしば発生
している。
の素材の磁気特性にまで回復しない事態がしばしば発生
している。
本発明は上記の様な不利を解決するものであって歪取り
焼鈍による鉄用劣化の少ない方向性珪素鋼板の製造方法
を提供することを目的とする。
焼鈍による鉄用劣化の少ない方向性珪素鋼板の製造方法
を提供することを目的とする。
く課題解決のための手段〉
本発明は方向性珪素鋼用熱延板に１回若しくは中間焼鈍
を挾む２回以上の冷間圧延を施した後、脱炭焼鈍を施し
、ついでＴｉ化合物を含むＭｇＯを主体とした焼鈍分離
剤を塗布してから最終仕上焼鈍を施す方向性珪素鋼板の
１！造方法において、該最終仕上焼１１ｔｉ直前の該焼
鈍骨に１剤を塗布した鋼板の鋼中及び焼鈍分離剤中の合
計炭素含有量を０．００１５−１％以下にすることを特
徴とする歪取り焼鈍に伴なう鉄ｔＪｉ劣化の少ない方向
性珪素ｗ４板の製造方法である。
を挾む２回以上の冷間圧延を施した後、脱炭焼鈍を施し
、ついでＴｉ化合物を含むＭｇＯを主体とした焼鈍分離
剤を塗布してから最終仕上焼鈍を施す方向性珪素鋼板の
１！造方法において、該最終仕上焼１１ｔｉ直前の該焼
鈍骨に１剤を塗布した鋼板の鋼中及び焼鈍分離剤中の合
計炭素含有量を０．００１５−１％以下にすることを特
徴とする歪取り焼鈍に伴なう鉄ｔＪｉ劣化の少ない方向
性珪素ｗ４板の製造方法である。
〈作 用〉
以下に、本発明をさらに詳細に説明する。
この発明の出発素材としては、従来公知の通常の一方向
性珪素鋼素材成分を用いて、従来公知の製鋼方法、例え
ば転炉、電気炉などによって製造し、さらに造塊分塊法
、または連続鋳造法などによってスラブとし、これを１
２７０〜１４５０’ｃ程度に高温加熱してインヒビター
を解離固溶させた後、熱間圧延によって１，０〜３．５
胴厚綿度にした熱延板を用いればよい。この熱延板は、
Ｓｉを２．０〜４，０％程度含有する組成であるのが好
ましい。この理由は、Ｓｉが２％未満では鉄損の劣化が
大きく、また４％を超えると、冷間加工性が劣化するか
らである。又、Ｃは熱延組織の均質化、ノルマ処理後の
急冷、中間焼鈍後の角、冷による固溶Ｃ１あるいは極微
細カーバイドを利用して集合組織の制御のために０．０
２ｗｔ％以上とするのが好ましく、一方多ずぎると後の
脱炭が困難になるためＱ、 １ｗｔ％を上限とするのが
好ましい。その他の成分については、方向性珪素鋼素材
成分であればいずれも適用可能であるが、ゴス方位に強
く集積した２次再結晶を発達させるためのインヒビター
としてＭｎＳ、 ＭｎＳｅ。
性珪素鋼素材成分を用いて、従来公知の製鋼方法、例え
ば転炉、電気炉などによって製造し、さらに造塊分塊法
、または連続鋳造法などによってスラブとし、これを１
２７０〜１４５０’ｃ程度に高温加熱してインヒビター
を解離固溶させた後、熱間圧延によって１，０〜３．５
胴厚綿度にした熱延板を用いればよい。この熱延板は、
Ｓｉを２．０〜４，０％程度含有する組成であるのが好
ましい。この理由は、Ｓｉが２％未満では鉄損の劣化が
大きく、また４％を超えると、冷間加工性が劣化するか
らである。又、Ｃは熱延組織の均質化、ノルマ処理後の
急冷、中間焼鈍後の角、冷による固溶Ｃ１あるいは極微
細カーバイドを利用して集合組織の制御のために０．０
２ｗｔ％以上とするのが好ましく、一方多ずぎると後の
脱炭が困難になるためＱ、 １ｗｔ％を上限とするのが
好ましい。その他の成分については、方向性珪素鋼素材
成分であればいずれも適用可能であるが、ゴス方位に強
く集積した２次再結晶を発達させるためのインヒビター
としてＭｎＳ、 ＭｎＳｅ。
ＵＮあるいはＯＮなどから選ばれる１種以上を公知の範
囲で鋼中に含ませることが望ましい、さらに、３ｂ＋
Ｃｕ、 Ｓｎ＋ Ｍｏなどのインヒビター補強元素を公
知の範囲で含有させてもよい。なお、本発明は良好な絶
縁被膜の形成を目的とし、焼鈍分離剤中にＴｉ化合物を
添加することが特徴であり、素材成分。
囲で鋼中に含ませることが望ましい、さらに、３ｂ＋
Ｃｕ、 Ｓｎ＋ Ｍｏなどのインヒビター補強元素を公
知の範囲で含有させてもよい。なお、本発明は良好な絶
縁被膜の形成を目的とし、焼鈍分離剤中にＴｉ化合物を
添加することが特徴であり、素材成分。
プロセスに左右されるものではない。
次に、この熱延板に１回もしくは中間焼鈍をはさむ２回
の冷間圧延を施し、好ましくは板厚を０．１０ｍｍ〜０
．３５＋ｎｍの所定の厚みに仕上げる。さらに８００°
Ｃ以上の温度で脱炭可能な湿水素雰囲気による１次再結
晶焼鈍を施し、好ましくは鋼中の炭素含有計を１０ρｐ
ａｗ以下にしてから、焼鈍分離剤として、Ｔｉ０ｚを０
．５〜５ｗＬ％程度添加したＭｇＯスラリーを鋼板両面
で５〜１５８／ｎ（程度塗布し、つづいて１２００°Ｃ
で１０時間程度のＱ終仕上焼鈍を箱焼鈍で行うわけであ
るが、本発明では、鋼板と塗布された焼鈍骨ｈＩ剤の合
計でのＣの含有量をＯ，００１５ｗｔ％以下に制限する
ものである。
の冷間圧延を施し、好ましくは板厚を０．１０ｍｍ〜０
．３５＋ｎｍの所定の厚みに仕上げる。さらに８００°
Ｃ以上の温度で脱炭可能な湿水素雰囲気による１次再結
晶焼鈍を施し、好ましくは鋼中の炭素含有計を１０ρｐ
ａｗ以下にしてから、焼鈍分離剤として、Ｔｉ０ｚを０
．５〜５ｗＬ％程度添加したＭｇＯスラリーを鋼板両面
で５〜１５８／ｎ（程度塗布し、つづいて１２００°Ｃ
で１０時間程度のＱ終仕上焼鈍を箱焼鈍で行うわけであ
るが、本発明では、鋼板と塗布された焼鈍骨ｈＩ剤の合
計でのＣの含有量をＯ，００１５ｗｔ％以下に制限する
ものである。
本発明者らは、加工歪を受けた方向性珪素鋼板の歪取り
焼鈍による鉄損劣化の原因を究明するために鋭意検討し
調査を行なった。その結果焼鈍分離剤中に添加または混
入している化合物のうち特にＴｉＯ２などのＴｉ化合物
が最終仕上焼鈍中に分解しＴｉが鋼中に侵入後、純化焼
鈍後の冷却時に特にＴｉ析出物として鋼中に微細に多数
析出していることを見出した。
焼鈍による鉄損劣化の原因を究明するために鋭意検討し
調査を行なった。その結果焼鈍分離剤中に添加または混
入している化合物のうち特にＴｉＯ２などのＴｉ化合物
が最終仕上焼鈍中に分解しＴｉが鋼中に侵入後、純化焼
鈍後の冷却時に特にＴｉ析出物として鋼中に微細に多数
析出していることを見出した。
そして、これらの微細析出物は転位の移動を妨げるため
に歪取り焼鈍による加工歪の回復を困難にし、また歪取
り焼鈍時に鋼中に再固溶したＳＳｅ等の好適な再析出サ
イトとして働（ため、コアの鉄損特性劣化を招いている
ことがわかった。
に歪取り焼鈍による加工歪の回復を困難にし、また歪取
り焼鈍時に鋼中に再固溶したＳＳｅ等の好適な再析出サ
イトとして働（ため、コアの鉄損特性劣化を招いている
ことがわかった。
ところでＴｉ化合物は、特公昭２５−２８５８号公報。
特公昭５１−１２４５１号公報５特開昭５０−１４５３
１５号公報もしくは、特公昭５９〜１８５７８１号公報
などに開示されているとおり、方向性珪素鋼板のフォル
ステライト絶縁被膜を安定的に生成させる目的で添加さ
れているものである。ごのＴｉ化合物を低減すれば、鉄
ＩＮ劣化が軽減できるのは明らかであるが、反面絶縁被
膜の密着性が劣化するため実用的ではないことがわかっ
ている。
１５号公報もしくは、特公昭５９〜１８５７８１号公報
などに開示されているとおり、方向性珪素鋼板のフォル
ステライト絶縁被膜を安定的に生成させる目的で添加さ
れているものである。ごのＴｉ化合物を低減すれば、鉄
ＩＮ劣化が軽減できるのは明らかであるが、反面絶縁被
膜の密着性が劣化するため実用的ではないことがわかっ
ている。
本発明者らは、歪取り焼鈍後、鉄…の劣化した鋼板中の
析出物を鋭意調査した結果、歪の回復を疎外している析
出物はＴｉＣであり、このＴｉＣの炭素は、主に焼鈍分
離剤のＭｇＯ中に混入または吸着したものであり、この
焼鈍分離剤が持ら込むＣｌを規制することによってＴｉ
Ｃの鋼中析出が防止でき、コアの鉄侑劣化を無視できる
レベルまで軽減できることを見出したのである。
析出物を鋭意調査した結果、歪の回復を疎外している析
出物はＴｉＣであり、このＴｉＣの炭素は、主に焼鈍分
離剤のＭｇＯ中に混入または吸着したものであり、この
焼鈍分離剤が持ら込むＣｌを規制することによってＴｉ
Ｃの鋼中析出が防止でき、コアの鉄侑劣化を無視できる
レベルまで軽減できることを見出したのである。
板厚が０．２３ｍｍの方向性珪素鋼のＣ含有量が０．０
０９ｗＬ％の脱炭−次頁結晶板にＴｉ０ｚ ４縁Ｌ％を
含有するＭｇＯスラリーを１ボ当り両面で１２ ｇ ／
ｏｆ塗布して３００°Ｃにて乾燥した。その際塗布に
用いるＭｇＯをＮ２中８００°Ｃで５時間空焼きした後
、保存塗布、乾燥する雰囲気を純Ｎ２．大気中、大気＋
２％ＣＯ□、大気＋５％ＣＯ□と４水準変化させた試料
を８本作成し塗布乾燥後の鋼板とｉｌｉ鈍分離剤全体で
の炭素含有量を分析した。
０９ｗＬ％の脱炭−次頁結晶板にＴｉ０ｚ ４縁Ｌ％を
含有するＭｇＯスラリーを１ボ当り両面で１２ ｇ ／
ｏｆ塗布して３００°Ｃにて乾燥した。その際塗布に
用いるＭｇＯをＮ２中８００°Ｃで５時間空焼きした後
、保存塗布、乾燥する雰囲気を純Ｎ２．大気中、大気＋
２％ＣＯ□、大気＋５％ＣＯ□と４水準変化させた試料
を８本作成し塗布乾燥後の鋼板とｉｌｉ鈍分離剤全体で
の炭素含有量を分析した。
つづいて１２００’Ｃ５時間の仕上げ焼鈍を施こし、主
にリン酸マグネシウムからなるガラスコーテイング膜を
被覆し９００”Ｃで焼きつけた後磁気特性を測定した。
にリン酸マグネシウムからなるガラスコーテイング膜を
被覆し９００”Ｃで焼きつけた後磁気特性を測定した。
次いで鋼板をそれぞれ３０φでトロイド状に加工しさら
に直線状に伸ばした後８５０°Ｃで５時ｆｆ、’ｌの歪
取り焼鈍を行ない、鉄用を再測定して、曲げ加工前の鉄
損値との差をΔＷとして、前出の炭素含有量との関係を
第１図に示した。
に直線状に伸ばした後８５０°Ｃで５時ｆｆ、’ｌの歪
取り焼鈍を行ない、鉄用を再測定して、曲げ加工前の鉄
損値との差をΔＷとして、前出の炭素含有量との関係を
第１図に示した。
これより合計炭素量が０．００１５ｗｔ％を越えると鉄
…が著しく劣化していることがわかる。
…が著しく劣化していることがわかる。
なお本発明で用いるＭｇＯ中に混入しているＣの除去は
必要に応して行えば良いが、その除去方法は特に限定さ
れるものではないが、例えば水素雰囲気で８００°Ｃ３
時間の熱処理を行なうことでＭｇＯ中のＣは気相中に除
去される。またＭ［０を大気中に放置することは大気中
のＣＯ，の吸収を促進し最終仕上焼鈍中の浸炭を促すこ
とになるため好ましくない。従って脱炭処理したｌ’１
ｇｏを焼鈍分離剤に配合し、塗布し、乾燥し巻き取る工
程は、すべてＣＯｔの存在しない不活性ガス雰囲気で行
うことが好ましい。
必要に応して行えば良いが、その除去方法は特に限定さ
れるものではないが、例えば水素雰囲気で８００°Ｃ３
時間の熱処理を行なうことでＭｇＯ中のＣは気相中に除
去される。またＭ［０を大気中に放置することは大気中
のＣＯ，の吸収を促進し最終仕上焼鈍中の浸炭を促すこ
とになるため好ましくない。従って脱炭処理したｌ’１
ｇｏを焼鈍分離剤に配合し、塗布し、乾燥し巻き取る工
程は、すべてＣＯｔの存在しない不活性ガス雰囲気で行
うことが好ましい。
〈実施例〉
実施例Ｉ
重量％でＳｉ ： ３．４０％ Ｃ： ０．０４５％
、Ｍｎ：０、０７０％、 Ｓｅ ： ０．０２４％、
Ｓｂ ： ０．０２５％、 Ｍｏ ： ０．０１５％を
含み残部実質的にＦｅからなる板厚２．５ｍｍの方向性
珪素鋼板用熱延板を０．６５ｍｍまで冷間圧延し、水素
雰囲気中でｔｏｏｏ’ｃ １分間の中間焼鈍を施した。
、Ｍｎ：０、０７０％、 Ｓｅ ： ０．０２４％、
Ｓｂ ： ０．０２５％、 Ｍｏ ： ０．０１５％を
含み残部実質的にＦｅからなる板厚２．５ｍｍの方向性
珪素鋼板用熱延板を０．６５ｍｍまで冷間圧延し、水素
雰囲気中でｔｏｏｏ’ｃ １分間の中間焼鈍を施した。
次いで冷間圧延によって板厚０．２３ｍｌ１１に仕上げ
た。
た。
この鋼板に８４０°Ｃで３分間湿水素雰囲気による脱炭
−次頁結晶焼鈍を施し鋼中の炭素を０．００８ｗｔ％に
調整した。引き続き焼鈍分離剤を塗布する際３等分し、
それぞれＴｉＯ□を３％添加したＭｇＯをスラリー状に
し、塗布し乾燥後の目付量を１０ｇ／ｎｆに調整した。
−次頁結晶焼鈍を施し鋼中の炭素を０．００８ｗｔ％に
調整した。引き続き焼鈍分離剤を塗布する際３等分し、
それぞれＴｉＯ□を３％添加したＭｇＯをスラリー状に
し、塗布し乾燥後の目付量を１０ｇ／ｎｆに調整した。
このうち１／３は通常のＭ、Ｏを用い配合から乾燥に至
る作業を空気中で行なった。他の１／３は、通常の？１
ｇＯをＣＯ，を含まない不活性ガス雰囲気中で８００°
Ｃで３時間の熱処理を行なった後、配合から乾燥に至る
作業を空気中で行なった。
る作業を空気中で行なった。他の１／３は、通常の？１
ｇＯをＣＯ，を含まない不活性ガス雰囲気中で８００°
Ｃで３時間の熱処理を行なった後、配合から乾燥に至る
作業を空気中で行なった。
最後の１／３は、前の１／３と同様ＭｇＯを不活性ガス
雰囲気中で８００°Ｃで３時間の熱処理を施した後、焼
鈍分離剤中配合から塗布、乾燥に至る作業をＡｒ雰囲気
中で行なった。
雰囲気中で８００°Ｃで３時間の熱処理を施した後、焼
鈍分離剤中配合から塗布、乾燥に至る作業をＡｒ雰囲気
中で行なった。
こうして塗布された焼鈍分離剤中のＣ含有量を分析した
ところ最初のｌ／３はＱ、４ｗｔ％、次の１／３は０．
２ｗｔ％、最後の１／３は０．１ｗＬ％であり、分離剤
付きの鋼板での炭素の分析値は、それぞれ０．００３０
ｗｔ％、 ０．ＯＯ］、８ｗＬ％、 Ｏ，００１２ｗｔ
％であった。
ところ最初のｌ／３はＱ、４ｗｔ％、次の１／３は０．
２ｗｔ％、最後の１／３は０．１ｗＬ％であり、分離剤
付きの鋼板での炭素の分析値は、それぞれ０．００３０
ｗｔ％、 ０．ＯＯ］、８ｗＬ％、 Ｏ，００１２ｗｔ
％であった。
これらの鋼板をそれぞれ別の焼鈍炉にて１２００°Ｃで
１０時間の仕上焼鈍を施した。こうして出来上った鋼板
にコロイド状シリカ、りん酸マグネシウム。
１０時間の仕上焼鈍を施した。こうして出来上った鋼板
にコロイド状シリカ、りん酸マグネシウム。
無水クロム酸系のコーティング処理液を片面２ｐｍ焼き
付けた。鉄ｔｉＷ１７１５０を測定した後、鋼板をそれ
ぞれ３０φでトロイド状に塑性加工し、さらに直線状に
伸ばした後、８００°Ｃで５時間の歪取り焼鈍を行い、
鉄ｂｌＷ１７１５０を測定して加工前の値と比較した。
付けた。鉄ｔｉＷ１７１５０を測定した後、鋼板をそれ
ぞれ３０φでトロイド状に塑性加工し、さらに直線状に
伸ばした後、８００°Ｃで５時間の歪取り焼鈍を行い、
鉄ｂｌＷ１７１５０を測定して加工前の値と比較した。
鉄ｔＲＷ１７１５０の変化を表１に示す。
これからＭｇＯ中のＣを熱処理で除去し、かつ焼鈍分離
剤の配合、塗布、乾燥を静置囲気中で行ったものは加工
歪を回復させる歪取り焼鈍後でも鉄損が劣化していない
ことがわかる。
剤の配合、塗布、乾燥を静置囲気中で行ったものは加工
歪を回復させる歪取り焼鈍後でも鉄損が劣化していない
ことがわかる。
実施例２
重量％で、ｃ：ｏ、ｏ６％、 Ｓｉ ： ３．２０％、
Ｍｎ：０．０８０％、 Ｓ ：０．０２５％、 ／Ｖ
： ０．０２２％、 Ｎ ： ０．００８％を含み残
部実質的にＦｃから成る板Ｊ￥２．８ｍ＋ｎの方これら
の鋼板をそれぞれ別の焼鈍炉にて１２００℃で２０時間
の仕上焼鈍を施した。こうして出来上がった鋼板にコロ
イド状シリカ、リン酸マグネシウム、無水クロム酸系の
コーティング処理液を片面２ｐｆｆｌ焼付けた。鉄を員
Ｗ 、 、、、。を測定した後、鋼板をそれぞれ３０φ
でトロイド状に塑性加工し、さらに直線状に伸ばした後
、８００°Ｃで５時間の歪取りｍ鈍を行い、鉄用Ｗ、、
、、。を測定して加工前の値と比較した。鉄ｆｆ１Ｗ＋
ｔｚｓ。の変化を表２に示す。
Ｍｎ：０．０８０％、 Ｓ ：０．０２５％、 ／Ｖ
： ０．０２２％、 Ｎ ： ０．００８％を含み残
部実質的にＦｃから成る板Ｊ￥２．８ｍ＋ｎの方これら
の鋼板をそれぞれ別の焼鈍炉にて１２００℃で２０時間
の仕上焼鈍を施した。こうして出来上がった鋼板にコロ
イド状シリカ、リン酸マグネシウム、無水クロム酸系の
コーティング処理液を片面２ｐｆｆｌ焼付けた。鉄を員
Ｗ 、 、、、。を測定した後、鋼板をそれぞれ３０φ
でトロイド状に塑性加工し、さらに直線状に伸ばした後
、８００°Ｃで５時間の歪取りｍ鈍を行い、鉄用Ｗ、、
、、。を測定して加工前の値と比較した。鉄ｆｆ１Ｗ＋
ｔｚｓ。の変化を表２に示す。
実施例３
ｆｆｌ１％で、Ｃ：０．０６％、 Ｓｉ ： ３．２５
％ Ｍｎ：０．０８２％、 Ｓｅ ： ０．０２０％
、 Ｓｂ： ０．０２５％、 Ｃｏ ： （１，
０６同性珪素鋼板用熱延板を、１１５０°Ｃで１分の均
−化焼鈍後途中２００°ＣＸ５分のバス間エージングを
含めた１回の冷間圧延で、＋ｆｆＪ’ＩＯ，３０ｍｍに
仕上げた。
％ Ｍｎ：０．０８２％、 Ｓｅ ： ０．０２０％
、 Ｓｂ： ０．０２５％、 Ｃｏ ： （１，
０６同性珪素鋼板用熱延板を、１１５０°Ｃで１分の均
−化焼鈍後途中２００°ＣＸ５分のバス間エージングを
含めた１回の冷間圧延で、＋ｆｆＪ’ＩＯ，３０ｍｍに
仕上げた。
その後８４０’Ｃで５分間湿水素雰囲気による脱炭１次
再結晶焼鈍を施し鋼中の炭素を０．００７ｗＬ％に調整
した。引続き該コイルを３分割し、焼鈍分離剤としてＴ
ｉＯ□を８％添加したＭｇＯスラリーを塗布乾燥後１０
ｇ／ｎｆとする際、コイルの１／３は通常の？ＩｇＯを
用い配合から乾燥に至る作業を大気中で行った。次の１
／３は、通常のＭｇＯをＣＯ□を含まないＮ２ガス雰囲
気中８００’Ｃで３時間の熱処理を行った後、配合から
乾燥に至る作業を大気中とし、最後の１／３は同熱処理
済のＭｇＯを配合から塗布・乾燥に至るまでＣＯ□を含
まないＮ、ガス雰囲気で行った。
再結晶焼鈍を施し鋼中の炭素を０．００７ｗＬ％に調整
した。引続き該コイルを３分割し、焼鈍分離剤としてＴ
ｉＯ□を８％添加したＭｇＯスラリーを塗布乾燥後１０
ｇ／ｎｆとする際、コイルの１／３は通常の？ＩｇＯを
用い配合から乾燥に至る作業を大気中で行った。次の１
／３は、通常のＭｇＯをＣＯ□を含まないＮ２ガス雰囲
気中８００’Ｃで３時間の熱処理を行った後、配合から
乾燥に至る作業を大気中とし、最後の１／３は同熱処理
済のＭｇＯを配合から塗布・乾燥に至るまでＣＯ□を含
まないＮ、ガス雰囲気で行った。
こうして塗布された焼鈍分離剤中のＣ含有量を分析した
ところ、最初の１／３は０．５ｗｔ％１次の１／３は０
．３ｗＬ％、最後の１／３は０．１ｗｔ％であり、分離
剤付きの鋼板でのＣ分析値はそれぞれ０．００２９ｗｔ
％、 ０．００２０ｗＬ％、 ０．００１１ｗｔ％であ
った。
ところ、最初の１／３は０．５ｗｔ％１次の１／３は０
．３ｗＬ％、最後の１／３は０．１ｗｔ％であり、分離
剤付きの鋼板でのＣ分析値はそれぞれ０．００２９ｗｔ
％、 ０．００２０ｗＬ％、 ０．００１１ｗｔ％であ
った。
％、 ＭＯ： ０．０１０％、 Ａ／： ０．
０２４％、 Ｎ ： ０．００８％を含み残部実質
的にＦｅから成る板厚２．０価の方向性珪素鋼板用熱延
板を、１１５０°Ｃで１分のノルマ処理後、途中２００
°ＣＸ５分のパス間エージングを含めた１回の冷間圧延
で、板厚０．２３ｍｍに仕上げた。
０２４％、 Ｎ ： ０．００８％を含み残部実質
的にＦｅから成る板厚２．０価の方向性珪素鋼板用熱延
板を、１１５０°Ｃで１分のノルマ処理後、途中２００
°ＣＸ５分のパス間エージングを含めた１回の冷間圧延
で、板厚０．２３ｍｍに仕上げた。
その後８４０°Ｃで３分間湿水素雰囲気による脱炭１次
再結晶焼鈍を施し鋼中の炭素を０．００１０％に調整し
た。引き続きコイルを３分割し、焼鈍分離剤としてＴｉ
（ｈを８％添加したとｇｏスラリーを塗布乾燥後１０ｇ
／＋４とする際、コイルの１／３は通常の？１ｇＯを用
い配合から乾燥に至る作業を大気中で行った０次の１／
３は、通常のＭｇＯをＡ「ガス雰囲気中８００°Ｃで３
時間の熱処理を行った後、配合から乾燥に至る作業を大
気中とし、最後の１／３は同熱処理済のＭｇＯを配合か
ら塗布・乾燥に至るまで＾ｒガス雰囲気で行った。
再結晶焼鈍を施し鋼中の炭素を０．００１０％に調整し
た。引き続きコイルを３分割し、焼鈍分離剤としてＴｉ
（ｈを８％添加したとｇｏスラリーを塗布乾燥後１０ｇ
／＋４とする際、コイルの１／３は通常の？１ｇＯを用
い配合から乾燥に至る作業を大気中で行った０次の１／
３は、通常のＭｇＯをＡ「ガス雰囲気中８００°Ｃで３
時間の熱処理を行った後、配合から乾燥に至る作業を大
気中とし、最後の１／３は同熱処理済のＭｇＯを配合か
ら塗布・乾燥に至るまで＾ｒガス雰囲気で行った。
こうして塗布された焼鈍分離剤中のＣ含有量を分析した
ところ、最初の１／３は０．４ｎＬ％１次の１／３は０
．２ｗｔ％、最後の１／３は０．０６ｗＬ％であり、分
離剤付きの鋼板でのＣ分析値はそれぞれ０．００３３ｗ
ｔ％、 ０．００２Ｌｗｔ％、０．ＯＯＩ３ｗｔ％であ
った。
ところ、最初の１／３は０．４ｎＬ％１次の１／３は０
．２ｗｔ％、最後の１／３は０．０６ｗＬ％であり、分
離剤付きの鋼板でのＣ分析値はそれぞれ０．００３３ｗ
ｔ％、 ０．００２Ｌｗｔ％、０．ＯＯＩ３ｗｔ％であ
った。
これらの鋼板をそれぞれ別の焼鈍炉にて１２００°Ｃで
２０時間の仕上焼鈍を施した。こうして出来上がった鋼
板にコロイド状ノリ力、リン酸マグネシウム、無水クロ
ム酸系のコーティング処理液を片面２μＩＩ焼付けた。
２０時間の仕上焼鈍を施した。こうして出来上がった鋼
板にコロイド状ノリ力、リン酸マグネシウム、無水クロ
ム酸系のコーティング処理液を片面２μＩＩ焼付けた。
鉄損Ｗ 、 ７．、。を測定した後、鋼板をそれぞれ３
０φでトロイド状にＷ性加工し、さらに直線状に伸ばし
た後、８００°Ｃで５時間の歪取り焼鈍を行い、銖［員
Ｗｌ’１１５゜を測定して加工前の値と比較した。銖１
’ｆｌ Ｗ １．ｉｓ。の変化を表３に示す。
０φでトロイド状にＷ性加工し、さらに直線状に伸ばし
た後、８００°Ｃで５時間の歪取り焼鈍を行い、銖［員
Ｗｌ’１１５゜を測定して加工前の値と比較した。銖１
’ｆｌ Ｗ １．ｉｓ。の変化を表３に示す。
実施例４
重量％で、Ｃ： ０．０４５％、 Ｓｉ ： ３．４
０％、Ｍｎ：０．００３４ｗｔ％ ０．００２４ｗｔ％
、 Ｏ，００１２ｗｔ％であった。
０％、Ｍｎ：０．００３４ｗｔ％ ０．００２４ｗｔ％
、 Ｏ，００１２ｗｔ％であった。
これらの鋼板をそれぞれ別の焼鈍炉にて１２００°Ｃで
２０時間の仕上焼鈍を施した。こうして出来上がった鋼
板にコロイド状シリカ、リン酸マグネシウム、無水クロ
ム酸系のコーティング処理液を片面２μｍ焼付けた。鉄
１員Ｗ 、 ７．、。を測定した後、鋼板をそれぞれ３
０φでトロイド状に塑性加工し、さらに直線状に伸ばし
た後、８００°Ｃで５時間の歪取り焼鈍を行い、鉄を員
Ｗ、、、５゜を測定して加工前の値と比較した。鉄用Ｖ
／＋７１５５の変化を表４に示す。
２０時間の仕上焼鈍を施した。こうして出来上がった鋼
板にコロイド状シリカ、リン酸マグネシウム、無水クロ
ム酸系のコーティング処理液を片面２μｍ焼付けた。鉄
１員Ｗ 、 ７．、。を測定した後、鋼板をそれぞれ３
０φでトロイド状に塑性加工し、さらに直線状に伸ばし
た後、８００°Ｃで５時間の歪取り焼鈍を行い、鉄を員
Ｗ、、、５゜を測定して加工前の値と比較した。鉄用Ｖ
／＋７１５５の変化を表４に示す。
〈発明の効果〉
本発明により従来回避できなかった歪取り焼鈍０．０６
８％、Ｓｅ ： ０．０２１％、Ｓｂ： ０．０２７
％、 Ｃｕ ： ０．０５％、 Ｍｏ： ０．０１
５％を含み残部実質的にＦｅから成る板ＩＦＸ ２．０
＋ｎｍの方向性珪素鋼板用熱延板を１０００°Ｃで３０
秒のノルマ処理後、１０００°Ｃで１分の中間焼鈍を含
む２日の冷間圧延により板１％０．１８ｎｍ＋＋に仕」
二げた。
８％、Ｓｅ ： ０．０２１％、Ｓｂ： ０．０２７
％、 Ｃｕ ： ０．０５％、 Ｍｏ： ０．０１
５％を含み残部実質的にＦｅから成る板ＩＦＸ ２．０
＋ｎｍの方向性珪素鋼板用熱延板を１０００°Ｃで３０
秒のノルマ処理後、１０００°Ｃで１分の中間焼鈍を含
む２日の冷間圧延により板１％０．１８ｎｍ＋＋に仕」
二げた。
その後８２０°Ｃで２分間湿水素雰囲気による脱炭１次
再結晶焼鈍を施し鋼中の炭素を０．００８ｗｔ％に調整
した。引続き該コイルを３分割し、焼鈍分離剤中貝 乾燥後８ｇ／ｒｒｆとする際、コイルの１／３は通常の
Ｍｇｏを用い配合から乾燥に至る作業を大気中で行った
。次の１／３は、通常のＭｇＯをΔ「ガス雰囲気中８０
０°Ｃで３時間の熱処理を行った後、配合から乾燥に至
る作業を大気中とし、最後の１／３は同熱処理済のＭｇ
Ｏを配合から塗布・乾燥に至るまで静ガス雰囲気で行っ
た。
再結晶焼鈍を施し鋼中の炭素を０．００８ｗｔ％に調整
した。引続き該コイルを３分割し、焼鈍分離剤中貝 乾燥後８ｇ／ｒｒｆとする際、コイルの１／３は通常の
Ｍｇｏを用い配合から乾燥に至る作業を大気中で行った
。次の１／３は、通常のＭｇＯをΔ「ガス雰囲気中８０
０°Ｃで３時間の熱処理を行った後、配合から乾燥に至
る作業を大気中とし、最後の１／３は同熱処理済のＭｇ
Ｏを配合から塗布・乾燥に至るまで静ガス雰囲気で行っ
た。
こうして塗布された焼鈍分離剤中のＣ含有量を分析した
ところ、最初の１／３は０．４５ｗｔ％１次の１／３は
０．２ｈｔ％、最後の１／３は０．０８ｗｔ％であり、
分離剤付きの＠仮でのＣ分析値はそれぞれに伴なう鉄ｔ
ｎ劣化が、確実に軽減できるようになった・
ところ、最初の１／３は０．４５ｗｔ％１次の１／３は
０．２ｈｔ％、最後の１／３は０．０８ｗｔ％であり、
分離剤付きの＠仮でのＣ分析値はそれぞれに伴なう鉄ｔ
ｎ劣化が、確実に軽減できるようになった・
第１図は仕上焼鈍前の鋼板および焼鈍分離剤中の合計炭
素量と、仕上焼鈍後の歪取り焼鈍による鉄ｔｆｌ劣化（
回復）との関係を示したものである。
素量と、仕上焼鈍後の歪取り焼鈍による鉄ｔｆｌ劣化（
回復）との関係を示したものである。
Claims (1)
- 方向性珪素鋼用熱延板に１回若しくは中間焼鈍を挟む２
回以上の冷間圧延を施した後、脱炭焼鈍を施し、ついで
Ｔｉ化合物を含むＭｇＯを主体とした焼鈍分離剤を塗布
してから最終仕上焼鈍を施す方向性珪素鋼板の製造方法
において、該最終仕上焼鈍直前の該焼鈍分離剤を塗布し
た鋼板の鋼中及び焼鈍分離剤中の合計炭素含有量を０．
００１５ｗｔ％以下にすることを特徴とする歪取り焼鈍
に伴なう鉄損劣化の少ない方向性珪素鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63242420A JPH0672267B2 (ja) | 1988-09-29 | 1988-09-29 | 歪取り焼鈍に伴なう鉄損劣化の少ない方向性珪素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63242420A JPH0672267B2 (ja) | 1988-09-29 | 1988-09-29 | 歪取り焼鈍に伴なう鉄損劣化の少ない方向性珪素鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0293021A true JPH0293021A (ja) | 1990-04-03 |
| JPH0672267B2 JPH0672267B2 (ja) | 1994-09-14 |
Family
ID=17088853
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63242420A Expired - Fee Related JPH0672267B2 (ja) | 1988-09-29 | 1988-09-29 | 歪取り焼鈍に伴なう鉄損劣化の少ない方向性珪素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0672267B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10758959B2 (en) | 2015-09-18 | 2020-09-01 | Nippon Steel Corporation | Panel-like formed product and manufacturing method thereof |
| US11000890B2 (en) | 2014-12-25 | 2021-05-11 | Nippon Steel Corporation | Panel-shaped formed product and method for producing panel-shaped formed product |
| KR20230174266A (ko) | 2021-05-26 | 2023-12-27 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 방향성 전기 강판의 제조 방법 |
-
1988
- 1988-09-29 JP JP63242420A patent/JPH0672267B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11000890B2 (en) | 2014-12-25 | 2021-05-11 | Nippon Steel Corporation | Panel-shaped formed product and method for producing panel-shaped formed product |
| US11998967B2 (en) | 2014-12-25 | 2024-06-04 | Nippon Steel Corporation | Panel-shaped formed product |
| US10758959B2 (en) | 2015-09-18 | 2020-09-01 | Nippon Steel Corporation | Panel-like formed product and manufacturing method thereof |
| KR20230174266A (ko) | 2021-05-26 | 2023-12-27 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 방향성 전기 강판의 제조 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0672267B2 (ja) | 1994-09-14 |
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Legal Events
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