JPH0270960A - 内燃機関の制御装置 - Google Patents
内燃機関の制御装置Info
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- JPH0270960A JPH0270960A JP63221914A JP22191488A JPH0270960A JP H0270960 A JPH0270960 A JP H0270960A JP 63221914 A JP63221914 A JP 63221914A JP 22191488 A JP22191488 A JP 22191488A JP H0270960 A JPH0270960 A JP H0270960A
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Classifications
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/30—Controlling fuel injection
- F02D41/32—Controlling fuel injection of the low pressure type
- F02D41/36—Controlling fuel injection of the low pressure type with means for controlling distribution
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D35/00—Controlling engines, dependent on conditions exterior or interior to engines, not otherwise provided for
- F02D35/02—Controlling engines, dependent on conditions exterior or interior to engines, not otherwise provided for on interior conditions
- F02D35/023—Controlling engines, dependent on conditions exterior or interior to engines, not otherwise provided for on interior conditions by determining the cylinder pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D35/00—Controlling engines, dependent on conditions exterior or interior to engines, not otherwise provided for
- F02D35/0007—Controlling engines, dependent on conditions exterior or interior to engines, not otherwise provided for using electrical feedback
-
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- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/04—Introducing corrections for particular operating conditions
- F02D41/10—Introducing corrections for particular operating conditions for acceleration
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/30—Controlling fuel injection
- F02D41/32—Controlling fuel injection of the low pressure type
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- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Electrical Control Of Ignition Timing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用公費〕
この発明は内燃機関における燃料供給量点火時期あるい
は吸入空気量を制御する制御装置に関するものである。
は吸入空気量を制御する制御装置に関するものである。
機関の吸入空気量または吸気管圧力と回転数の関係に基
き、適正な燃料供給量や、点火時期を演算して燃料噴射
弁と点火装置を制御する装置が従来より使用されている
。また、機関の燃焼圧力を検出し、これを予め定めた値
に調整してより精度の高い制御を行なうことを目的とし
た制御装置が特開昭62−85148に提案されている
。この穏の制御装置は各気筒に設けられた筒内圧(燃焼
圧)センサの出力により燃焼状態を検出し、ζ、の状態
が予め定められたパターンに適合するように燃料噴射時
期やEGRバルブなどの制御を行なうものである。
き、適正な燃料供給量や、点火時期を演算して燃料噴射
弁と点火装置を制御する装置が従来より使用されている
。また、機関の燃焼圧力を検出し、これを予め定めた値
に調整してより精度の高い制御を行なうことを目的とし
た制御装置が特開昭62−85148に提案されている
。この穏の制御装置は各気筒に設けられた筒内圧(燃焼
圧)センサの出力により燃焼状態を検出し、ζ、の状態
が予め定められたパターンに適合するように燃料噴射時
期やEGRバルブなどの制御を行なうものである。
このような従来の装置では、燃焼圧を制御するパラメー
タとして燃料噴射時期やEGR率を用いているが、この
ようなパラメータで燃焼圧を制御できる範囲は極めて少
なく、特に、運転状態が急変する自動車用機関において
は燃焼状態の変動中が大きいため、上記操作パラメータ
によって常に最適な燃焼状態を得ることができないもの
であった。
タとして燃料噴射時期やEGR率を用いているが、この
ようなパラメータで燃焼圧を制御できる範囲は極めて少
なく、特に、運転状態が急変する自動車用機関において
は燃焼状態の変動中が大きいため、上記操作パラメータ
によって常に最適な燃焼状態を得ることができないもの
であった。
本発明はかかる問題点を解決するためになされたもので
あり、機関の過渡状態においても充分な制御性を有する
とともに、燃焼状態の変化度合をも最適とするように制
御してスムーズな加減速性能を得ることを目的としてい
る。
あり、機関の過渡状態においても充分な制御性を有する
とともに、燃焼状態の変化度合をも最適とするように制
御してスムーズな加減速性能を得ることを目的としてい
る。
この発明に係る制御装置においては、機関の燃料供給量
、点火時期、あるいは吸入空気量を制御する手段と、気
筒の少(とも一つに設けられた燃焼圧センサと、燃焼サ
イクル毎の燃焼圧の増減度合を目標値に一致させる方向
に燃料供給量、点火時期、あるいは吸入空気量の少くと
も一つを補正する手段とを設けたものである。
、点火時期、あるいは吸入空気量を制御する手段と、気
筒の少(とも一つに設けられた燃焼圧センサと、燃焼サ
イクル毎の燃焼圧の増減度合を目標値に一致させる方向
に燃料供給量、点火時期、あるいは吸入空気量の少くと
も一つを補正する手段とを設けたものである。
このように燃焼サイクル毎の燃焼圧の増減度合を目標値
に制御することによって機関の過渡運転状態においても
スムーズな加減速が可能となる。
に制御することによって機関の過渡運転状態においても
スムーズな加減速が可能となる。
〔実施例〕
以下、この発明を一実施例である図面について詳細に説
明する。
明する。
第1図において、lは吸入空気を案内する吸気管、2は
吸気管1の空気取入口に設けられたエアクリーナ、3は
エアクリーナ2を通して吸入される吸入空気量を計測す
るエアフローメータ、4はアクセルペダルの操作によっ
て回動され、吸気管lを通して吸入される吸入空気量を
調整するスロットル弁、5はスロットル弁4の回動位置
すなわち弁開度を検出する開度センサ、6はスロットル
弁4をバイパスして吸入空気を供給するバイパス通路、
7はバイパス通路6、に設けられ、バイパス空気量を調
整するバイパスバルブ、8はIJIマニホールド、9は
吸気マニホールド8に設けられ、吸気管内の圧力を検出
する圧力センサである。また、 1Gは機関本体、 1
1は機関本体lOを構成するシリンダブロックに取付け
られ、機関を冷却する冷却水の温度を検出する水温セン
サ、12は機関の回転位置を表わすクランク角を検出す
るクランク角センサで、例えば、クランク角の基準位置
(4気筒機関では180度、6気筒機関では120度)
毎に基準位置パルスを、単位角度(例えば1度)毎にに
単位角パルスをそれぞれ発生するもので、基準位置パル
ス後の単位角パルスを計数することによってクランク角
を検出することができるとともに単位角パルスの周波数
又は周期を計測することによって機関の回転速度を検出
することができる。
吸気管1の空気取入口に設けられたエアクリーナ、3は
エアクリーナ2を通して吸入される吸入空気量を計測す
るエアフローメータ、4はアクセルペダルの操作によっ
て回動され、吸気管lを通して吸入される吸入空気量を
調整するスロットル弁、5はスロットル弁4の回動位置
すなわち弁開度を検出する開度センサ、6はスロットル
弁4をバイパスして吸入空気を供給するバイパス通路、
7はバイパス通路6、に設けられ、バイパス空気量を調
整するバイパスバルブ、8はIJIマニホールド、9は
吸気マニホールド8に設けられ、吸気管内の圧力を検出
する圧力センサである。また、 1Gは機関本体、 1
1は機関本体lOを構成するシリンダブロックに取付け
られ、機関を冷却する冷却水の温度を検出する水温セン
サ、12は機関の回転位置を表わすクランク角を検出す
るクランク角センサで、例えば、クランク角の基準位置
(4気筒機関では180度、6気筒機関では120度)
毎に基準位置パルスを、単位角度(例えば1度)毎にに
単位角パルスをそれぞれ発生するもので、基準位置パル
ス後の単位角パルスを計数することによってクランク角
を検出することができるとともに単位角パルスの周波数
又は周期を計測することによって機関の回転速度を検出
することができる。
さらに、13は機関の燃焼ガスを排出するための排気マ
ニホールド、14は排気通路に設けられ、排気ガスの成
分濃度例えば酸素濃度を検出する排気センサ、15は機
関内に燃料を供給する燃料噴射弁、16は燃料に着火さ
せる点火プラグ、17はシリンダ内圧力すなわち燃焼圧
を検出する燃焼圧センサ、18は各種センサ、18は各
種センサの信号に差づき制御信号を発生する制御装置、
19は制御装置18の出力である点火時期信号を増巾す
るパワーユニット、20はパワーユニット19によって
駆動され、高電圧を発生する点火コイル、21は点火コ
イル20による高電圧を各気筒に設けられた点火プラグ
16に分配するディストリビュータである。
ニホールド、14は排気通路に設けられ、排気ガスの成
分濃度例えば酸素濃度を検出する排気センサ、15は機
関内に燃料を供給する燃料噴射弁、16は燃料に着火さ
せる点火プラグ、17はシリンダ内圧力すなわち燃焼圧
を検出する燃焼圧センサ、18は各種センサ、18は各
種センサの信号に差づき制御信号を発生する制御装置、
19は制御装置18の出力である点火時期信号を増巾す
るパワーユニット、20はパワーユニット19によって
駆動され、高電圧を発生する点火コイル、21は点火コ
イル20による高電圧を各気筒に設けられた点火プラグ
16に分配するディストリビュータである。
なお、制御装置18は、第2図に示すように各種センサ
からのアナログ信号(31,32,S4. S5.S8
”)をデジタル信号に変換するA/D変換器181と
、クランク角センサ12からの出力信号(S3)を入力
する入力インターフエイース182と、これらの入力信
号に基づいて演算処理するCPU183と、予め定めら
れたプログラムおよびデータを記憶したROM184と
、データを記憶するRAM 185およびCPU183
の出力信号(S6. S7. S9 ) を燃料噴射
弁15、パワーユニット19、バイパスバルブ7に供給
する出力インターフェース186とから構成されている
。
からのアナログ信号(31,32,S4. S5.S8
”)をデジタル信号に変換するA/D変換器181と
、クランク角センサ12からの出力信号(S3)を入力
する入力インターフエイース182と、これらの入力信
号に基づいて演算処理するCPU183と、予め定めら
れたプログラムおよびデータを記憶したROM184と
、データを記憶するRAM 185およびCPU183
の出力信号(S6. S7. S9 ) を燃料噴射
弁15、パワーユニット19、バイパスバルブ7に供給
する出力インターフェース186とから構成されている
。
次に、このように構成された装置の動作について説明す
る。
る。
ここで、エアフローメータ3の出力S1あるいは圧力セ
ンサ9の出力Slaと、水温センサ14の出力S2と、
クランク角センサ12の出力S3と、排気センサ14の
出力S4と、開度センサ5の出力S5などに基づいて燃
料噴射弁156よび点火コイル20の動作を制御する基
本的な燃料噴射制御および点火時期制御については従来
より公知であるので詳細な説明は省略し、この発明に係
る動作についてのみ述べることとする。
ンサ9の出力Slaと、水温センサ14の出力S2と、
クランク角センサ12の出力S3と、排気センサ14の
出力S4と、開度センサ5の出力S5などに基づいて燃
料噴射弁156よび点火コイル20の動作を制御する基
本的な燃料噴射制御および点火時期制御については従来
より公知であるので詳細な説明は省略し、この発明に係
る動作についてのみ述べることとする。
まず、燃焼圧力Pcとクランク角θCの関係を第3図に
より説明すると、燃焼圧センサ17の出力はクランク角
上死点(TDC)付近で最大値を示す。この極大値をP
maxとする。また、燃焼圧力Pcを1サイクルに亘っ
て下記に示す漬方を行なうことにより図示平均有効圧P
iが求められる。
より説明すると、燃焼圧センサ17の出力はクランク角
上死点(TDC)付近で最大値を示す。この極大値をP
maxとする。また、燃焼圧力Pcを1サイクルに亘っ
て下記に示す漬方を行なうことにより図示平均有効圧P
iが求められる。
Vs
ここにVは、気筒内容積であり、コンロッド長11ビス
トンストロークγ、クランク角θCにより(1−cos
2θc)) ・・・・・・ (2)と表わされ
るので、 T 。
トンストロークγ、クランク角θCにより(1−cos
2θc)) ・・・・・・ (2)と表わされ
るので、 T 。
dV=−X(ボア径)t×γrsinθe+Hsxn2
θ。)・dOc ・・・・・・ (3)と
なる。したがって(1)式に(3)式を代入して図示平
均有効圧Pjを計算できる。なお(1)式にとけるVs
はピストンの行程容積であり・vs==X(ボア径)1
Xγである。
θ。)・dOc ・・・・・・ (3)と
なる。したがって(1)式に(3)式を代入して図示平
均有効圧Pjを計算できる。なお(1)式にとけるVs
はピストンの行程容積であり・vs==X(ボア径)1
Xγである。
以上のようにして求めた図示平均有効圧Piは機関の発
生出力を直接的に検出するパラメータとしてよ(知られ
たものである。
生出力を直接的に検出するパラメータとしてよ(知られ
たものである。
次に上記図示平均有効圧Piとエアフローメータ3の出
力により求めた機関の吸入空気量Qaまたは吸気管圧力
センサ9の出力より求めた吸気管圧力Pbとクランク角
センサ12から求めた回転数Nとから計算できる、下記
、A、Bのパラメータも機関の吸入したストローク当り
の空気@(Qa/NまたはPb)から引出した燃焼エネ
ルギーを、すなわち効率を評価するパラメータとして有
益である。
力により求めた機関の吸入空気量Qaまたは吸気管圧力
センサ9の出力より求めた吸気管圧力Pbとクランク角
センサ12から求めた回転数Nとから計算できる、下記
、A、Bのパラメータも機関の吸入したストローク当り
の空気@(Qa/NまたはPb)から引出した燃焼エネ
ルギーを、すなわち効率を評価するパラメータとして有
益である。
A=Pi/(Qa/N) −−−−−−(4
1B=Pi/Pb ・・・・・・ (
5)次に、第4図は機関を加速したときのパラメータの
変化の模様を示し、図中、Xは上記Pmax、 、 P
tあるいはA、Bのパラメータのいずれかを示し、α
はスロットル弁4の開度を示し、それらのパラメータの
時間変化を示している。この時間変化は機関のクランク
角によっても表わされるが、以下の説明は時間によって
説明を行なう。
1B=Pi/Pb ・・・・・・ (
5)次に、第4図は機関を加速したときのパラメータの
変化の模様を示し、図中、Xは上記Pmax、 、 P
tあるいはA、Bのパラメータのいずれかを示し、α
はスロットル弁4の開度を示し、それらのパラメータの
時間変化を示している。この時間変化は機関のクランク
角によっても表わされるが、以下の説明は時間によって
説明を行なう。
まず、図の時刻toにおいで、スロットル弁4が開き始
め、パラメータXはt。−11間で−5低下した後、1
.、−1.間で急激に増加している。、このt。−11
間に6けるパラメータXの低下は、機関の急激な状態変
化lこ際してしばしば発生する現象であって、燃料供給
系や点火時期制御の遅れにより発生することが知られて
いる。このような低下が生じると、Xに対応して発生す
る機関の出力も・低下するので、加速性能を損ねるばか
りか、不快な振動が生じて不都合である。次いでh−t
x間でパラメータXが急増するr二め機関は加速するが
、加速度が大きすぎて衝撃を共なったり、機関の支持系
を共振的に加振するなどの不都合が生じる。
め、パラメータXはt。−11間で−5低下した後、1
.、−1.間で急激に増加している。、このt。−11
間に6けるパラメータXの低下は、機関の急激な状態変
化lこ際してしばしば発生する現象であって、燃料供給
系や点火時期制御の遅れにより発生することが知られて
いる。このような低下が生じると、Xに対応して発生す
る機関の出力も・低下するので、加速性能を損ねるばか
りか、不快な振動が生じて不都合である。次いでh−t
x間でパラメータXが急増するr二め機関は加速するが
、加速度が大きすぎて衝撃を共なったり、機関の支持系
を共振的に加振するなどの不都合が生じる。
図中の破線は上記不都合のないスムーズな加速を行なう
ためのパラメータXの目標値を示したものであり、この
ようにパラメータXを変化させるための方法について以
下に説明を行なう。
ためのパラメータXの目標値を示したものであり、この
ようにパラメータXを変化させるための方法について以
下に説明を行なう。
第5図は、目標のパラメータX即ちx7’を発生するル
ーチンである。ステップ51は加速を検出するもので、
スロットル弁4における開度αの時間変化や、吸入空気
量Qaの時間変化などにより検出する。ステップ52は
上記開度αや吸入空気jlQaなどの変化度に応じて、
パラメータXの目標値XTを発生するものである。
ーチンである。ステップ51は加速を検出するもので、
スロットル弁4における開度αの時間変化や、吸入空気
量Qaの時間変化などにより検出する。ステップ52は
上記開度αや吸入空気jlQaなどの変化度に応じて、
パラメータXの目標値XTを発生するものである。
実際に目標値XTを発生する方法としては開度αや吸入
空気量Qaの時間変化率に対応して予め定められ、RO
M 184に記憶しであるデータテーブルから検索する
方法や、α、Qaなどのパラメータで表わされる関数に
より計算する方法などがある。目標値XTを表わす関数
の一例と17で、x7=bsinatのごとき正弦関数
にしたがってX7を増加させると、加速がスムーズに行
なわれることが実験により確かめられている。この場合
a−bの値を上記αやσi・の変化度合にしたがって選
択することは勿論である。
空気量Qaの時間変化率に対応して予め定められ、RO
M 184に記憶しであるデータテーブルから検索する
方法や、α、Qaなどのパラメータで表わされる関数に
より計算する方法などがある。目標値XTを表わす関数
の一例と17で、x7=bsinatのごとき正弦関数
にしたがってX7を増加させると、加速がスムーズに行
なわれることが実験により確かめられている。この場合
a−bの値を上記αやσi・の変化度合にしたがって選
択することは勿論である。
第6図は実際のパラメータXを目標値x−1・に一致さ
せる制御の方法を示す。スラ゛ツブ61にわいて、燃焼
圧Pcを読取り、ステップ62にてそのときのクランク
角θCを読取る。ステップ(53では、このPcとθ。
せる制御の方法を示す。スラ゛ツブ61にわいて、燃焼
圧Pcを読取り、ステップ62にてそのときのクランク
角θCを読取る。ステップ(53では、このPcとθ。
を用いてパラメータXずなわちPrnax 、 P i
、 、、r’k +%るいはBの値を計算する。なお
、A、f)るいはBの値を計算する際は機関のストロー
ク当りの空気量Qa/Nや、吸気管圧力Pbを読取るル
ーチンが必要であるが、本図においては省略している。
、 、、r’k +%るいはBの値を計算する。なお
、A、f)るいはBの値を計算する際は機関のストロー
ク当りの空気量Qa/Nや、吸気管圧力Pbを読取るル
ーチンが必要であるが、本図においては省略している。
次いで、ステップ64にてパラメータXを第5図の処理
で求めた目標値XTと比較し、等しくなければステップ
65にて燃料噴射弁15の駆動パルス巾Ti。
で求めた目標値XTと比較し、等しくなければステップ
65にて燃料噴射弁15の駆動パルス巾Ti。
点火プラグ16の点火時期θ° バイパスバルブ7g
s による吸入空気量Qaのいずれか少(とも一つをX”X
7となる方向に補正する。第7図は駆動パルス巾Tiと
パラメータXの関係を示す。通常のパルス巾T i o
よりTiを大き(するとXが増加し、Tiを小さ(する
とXが減少する特性を利用してx=x7となるようにパ
ルス巾Tiを制御する。
s による吸入空気量Qaのいずれか少(とも一つをX”X
7となる方向に補正する。第7図は駆動パルス巾Tiと
パラメータXの関係を示す。通常のパルス巾T i o
よりTiを大き(するとXが増加し、Tiを小さ(する
とXが減少する特性を利用してx=x7となるようにパ
ルス巾Tiを制御する。
第8図は点火時期θigとXの関係を示し、同様にθi
gを増減補正してx=x7となるように制御する。なお
、第7図、第8図に示すようにXは極大値を持ち、しか
も余りに広い範囲にTiやθtgを制御すると、失火や
ノッキングが生じるなどの不都合が生じることを考慮す
ると、Tiやθigの車独操作では充分な制御範囲が得
られないことがあるので、これらの制御を組み合せて行
なう方がより効果的である。
gを増減補正してx=x7となるように制御する。なお
、第7図、第8図に示すようにXは極大値を持ち、しか
も余りに広い範囲にTiやθtgを制御すると、失火や
ノッキングが生じるなどの不都合が生じることを考慮す
ると、Tiやθigの車独操作では充分な制御範囲が得
られないことがあるので、これらの制御を組み合せて行
なう方がより効果的である。
第6図のステップ65における吸入空気量Qaの制御は
バイパスバルブ7を制御して行なうもので駆動信号S9
を増減することによってバイパスバルブ7の実効開度を
制御し、機関の吸入空気量QaをパラメータXを太き(
するとき増加させ、パラメータXを小さ(するとき減小
させるものである。このようにバイパスバルブ7匡よっ
て機関の吸気量を制御できる範囲はスロットル弁4の開
度が比較的小さいときであり、広範囲に制御するために
はスロットル弁4そのものを制御すればよい。
バイパスバルブ7を制御して行なうもので駆動信号S9
を増減することによってバイパスバルブ7の実効開度を
制御し、機関の吸入空気量QaをパラメータXを太き(
するとき増加させ、パラメータXを小さ(するとき減小
させるものである。このようにバイパスバルブ7匡よっ
て機関の吸気量を制御できる範囲はスロットル弁4の開
度が比較的小さいときであり、広範囲に制御するために
はスロットル弁4そのものを制御すればよい。
以上説明したとおり、この発明の装置は燃焼室内圧力を
検出し、この値またはこれを処理した値が過渡状態にお
いて予め定めた増減度合で変化するように燃料供給量、
点火時期あるいは吸入空気量を操作するようにしたので
、衝撃や振動の少ないスムーズな運転ができる。
検出し、この値またはこれを処理した値が過渡状態にお
いて予め定めた増減度合で変化するように燃料供給量、
点火時期あるいは吸入空気量を操作するようにしたので
、衝撃や振動の少ないスムーズな運転ができる。
第1図はこの発明の一実施例である制御装置の全体構成
を示す概要図、第2図は第1図における要部構成を示す
ブロック図、第3図は第1図の燃焼圧センサ13によっ
て測定した燃焼圧波形の一例を示す図面、第4図は燃焼
圧に関係するパラメータの過渡時の変化の模様を示す図
、゛第5図および第6図は本発明の制御を行なうための
フローチャートを示す図、第7図および第8図は燃焼圧
に関係するパラメータと燃料噴射弁駆動パルス巾および
点火時期との関係を示す図である。 図中、3はエアフローメータ、7はバイパスバルブ、9
は吸気管圧力センサ、12はクランク角センサ、14は
排気センサ、15は燃料噴射弁、16は点火プラグ、1
7は焼焼圧センサ、18は制御装置である。 なお、図中、同一符号は同一あるいは相当する部分を示
すものとする。
を示す概要図、第2図は第1図における要部構成を示す
ブロック図、第3図は第1図の燃焼圧センサ13によっ
て測定した燃焼圧波形の一例を示す図面、第4図は燃焼
圧に関係するパラメータの過渡時の変化の模様を示す図
、゛第5図および第6図は本発明の制御を行なうための
フローチャートを示す図、第7図および第8図は燃焼圧
に関係するパラメータと燃料噴射弁駆動パルス巾および
点火時期との関係を示す図である。 図中、3はエアフローメータ、7はバイパスバルブ、9
は吸気管圧力センサ、12はクランク角センサ、14は
排気センサ、15は燃料噴射弁、16は点火プラグ、1
7は焼焼圧センサ、18は制御装置である。 なお、図中、同一符号は同一あるいは相当する部分を示
すものとする。
Claims (1)
- 機関のパラメータに基いて機関の操作量の少くとも一つ
を演算する手段、機関の燃焼室内圧力を検出する手段、
機関の過渡運転状態における燃焼室内圧力またはこれを
処理した値の増減度合を予め定める手段、実際の燃焼室
内圧力またはこれを処理した値の増減度合が前記予め定
めた増減度合に一致する方向に前記機関の操作量を補正
する手段、および補正後の前記操作量に基き、機関の運
転状態を操作する手段を備えたことを特徴とする内燃機
関の制御装置。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63221914A JPH0270960A (ja) | 1988-09-05 | 1988-09-05 | 内燃機関の制御装置 |
KR1019890010729A KR930005958B1 (ko) | 1988-09-05 | 1989-07-28 | 내연기관의 제어장치 |
DE3929104A DE3929104A1 (de) | 1988-09-05 | 1989-09-01 | Regler fuer eine brennkraftmaschine |
US07/402,580 US5027773A (en) | 1988-09-05 | 1989-09-05 | Control device for an internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63221914A JPH0270960A (ja) | 1988-09-05 | 1988-09-05 | 内燃機関の制御装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0270960A true JPH0270960A (ja) | 1990-03-09 |
Family
ID=16774138
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63221914A Pending JPH0270960A (ja) | 1988-09-05 | 1988-09-05 | 内燃機関の制御装置 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5027773A (ja) |
JP (1) | JPH0270960A (ja) |
KR (1) | KR930005958B1 (ja) |
DE (1) | DE3929104A1 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03290043A (ja) * | 1990-04-04 | 1991-12-19 | Mitsubishi Electric Corp | 内燃機関の制御装置 |
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US11181052B2 (en) * | 2019-09-26 | 2021-11-23 | Setaysha Technical Solutions, Llc | Air-fuel metering for internal combustion reciprocating engines |
CN113374589B (zh) * | 2021-06-09 | 2022-09-20 | 同济大学 | 一种基于全可变气门的自适应进气控制方法及存储介质 |
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JPH0625559B2 (ja) * | 1986-08-26 | 1994-04-06 | 日産自動車株式会社 | 内燃機関の空燃比制御装置 |
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-
1988
- 1988-09-05 JP JP63221914A patent/JPH0270960A/ja active Pending
-
1989
- 1989-07-28 KR KR1019890010729A patent/KR930005958B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1989-09-01 DE DE3929104A patent/DE3929104A1/de active Granted
- 1989-09-05 US US07/402,580 patent/US5027773A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03290043A (ja) * | 1990-04-04 | 1991-12-19 | Mitsubishi Electric Corp | 内燃機関の制御装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR930005958B1 (ko) | 1993-06-30 |
US5027773A (en) | 1991-07-02 |
DE3929104C2 (ja) | 1992-05-21 |
KR900005050A (ko) | 1990-04-13 |
DE3929104A1 (de) | 1990-03-15 |
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