JPH0256303B2 - - Google Patents
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- JPH0256303B2 JPH0256303B2 JP60071433A JP7143385A JPH0256303B2 JP H0256303 B2 JPH0256303 B2 JP H0256303B2 JP 60071433 A JP60071433 A JP 60071433A JP 7143385 A JP7143385 A JP 7143385A JP H0256303 B2 JPH0256303 B2 JP H0256303B2
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Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、耐食性にすぐれたマグネシア・カー
ボンれんがに関する。 〔従来技術とその問題点〕 マグネシア・カーボンれんがは、マグネシアに
よる塩基性スラグに対する耐食性と、りん状黒鉛
によるスラグに対する濡れにくさ、耐熱衝撃に対
する優位性を複合させた耐火物であり、耐食性、
耐熱的スポーリング性を兼備したれんがとして使
用用途は拡大の一途をたどつている。 マグネシア・カーボンれんがは、一般的に、海
水マグネシアクリンカに代表される焼結マグネシ
アとカーボン源としてのりん状黒鉛とを適正な比
率で混合し、バインダとしてカーボン結合を誘導
するフエノール樹脂類を用いた不焼成れんがであ
る。マグネシア原料と黒鉛の比率はれんがの使用
部位に応じて選定されるが、黒鉛の配合割合は耐
熱的スポーリング性の観点から５重量％以上が好
ましく、また耐酸化性の観点から40重量％以下が
適している。 〔発明が解決しようとする問題点〕 この範囲の配合割合からなるマグネシア・カー
ボンれんがは、実炉使用時のスポーリング損耗は
少ない。従つて損耗は主として化学的侵食によつ
て進行する。 このマグネシア・カーボンれんがの化学的侵食
速度を遅延するために種々の対策が試みられてお
り、その一つにマグネシア原料として電融マグネ
シアの使用がある。焼結マグネシアクリンカの損
耗速度には結晶間隙からのスラグ浸透が大きな影
響を及ぼすことから、ほぼ単結晶からなる電融マ
グネシアは上記化学的侵食に対して極めて有利な
特性を有している。従つて、電融マグネシアを多
量、具体的にはマグネシア原料の50重量％以上使
用したものでは、焼結マグネシアを使用したれん
がに比較して耐食性の向上は顕著である。 しかしながら、電融マグネシアは焼結マグネシ
アに比較して格段に高価であり、コスト、性能の
観点からは必ずしも満足すべき材質でない。 このため、電融マグネシアを使用するよりも安
価で、耐食性を向上させる手段として高純度黒鉛
を使用する方法が試みられている。りん状黒鉛は
粘度鉱物と共存する天然原料であることから、夾
雑物として粘土類を含むが、種々の種類によりカ
ーボン以外の不純物量を１重量％以下にすること
が可能である。このような高純度黒鉛をマグネシ
ア・カーボンれんがに使用するとマトリツクス中
の不純物低減効果により、耐食性は向上する。 一方、焼結マグネシアクリンカについては、ス
ラグへの溶解速度及びカーボン共存下における安
定性の観点から、高純度であること、結晶サ
イズが大きいこと、B2O3含有量が少ないこと、
シリケートの塩基度（CaO／SiO2）が高いこ
と等が好ましい性状として挙げられる。これらを
満足する焼結マグネシアクリンカは確かに良好な
耐食性を有し、特に高純度黒鉛を組合せたれんが
においては、通常のマグネシア・カーボンれんが
に比較して耐食性の改善効果は大きいものがあ
る。 しかしながら、上記の電融マグネシアを多量に
使用したれんがに比較すると耐食性に劣り、実炉
のライフ延長、溶損バランスの改善を図るために
は不充分であると評価されている。 従つて、耐食性を高度に要求される使用部位に
おいては依然として、高価ではあるが電融マグネ
シアを多量に使用したれんがが適用されているの
が実情である。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明は、安価な焼結マグネシアクリンカを使
用したマグネシア・カーボンれんがにおいて、不
純物合量を規制し、かつ焼結マグネシアクリンカ
の密度を一定水準以上にすることによつて耐食性
は著しく向上することを見いだし、従来のマグネ
シア・カーボンれんがの問題点を解決したもので
ある。 本発明のマグネシア・カーボンれんがは、焼結
マグネシアクリンカ60〜95重量％、りん状黒鉛５
〜40重量％から構成されるマグネシア・カーボン
れんがにおいて、両原料中の不純物すなわち
CaO、SiO2、Al2O3、Fe2O3、B2O3等の合量が１
重量％以下である組成からなる。 一般に焼結マグネシアクリンカは98重量％程度
がMgOからなり、残部はCaO、SiO2、Al2O3、
Fe2O3、B2O3等で構成されている。中でもCaO含
有量が比較的高い、すなわちCaO／SiO2のモル
比の高いものがシリケートの融点が高く、且つカ
ーボンとの共存安定性に優れているためにマグネ
シア・カーボンれんがに適しているといわれてい
る。 しかしながら、もう一つの構成成分であるりん
状黒鉛中の不純物の主成分はSiO2であり、れん
がマトリツクス中のマグネシアの塩基度が高くて
も、高温下において黒鉛中のSiO2が反応して、
C3Ms2、CMS等の低塩基度組成物を形成し耐熱
性とカーボン共存下の安定性低下をもたらす。 従つてマグネシア・カーボンれんがにおいて
は、マトリツクスのマグネシア中のシリケートの
絶対量を低減させることが望ましく、CaO、
SiO2、Al2O3、Fe2O3、B2O3等の合量が１重量％
を超える範囲では耐食性は十分ではなく、１重量
％以下の範囲においては耐食性が飛躍的に向上す
る。 しかしながら、組成規制のみで本発明の目的を
達成することはできず、使用する焼結マグネシア
クリンカのかさ比重が3.40以上、好ましくは3.43
以上でなければならない。 かさ比重が3.40を超えない範囲においてはれん
が中の不純物をいかに減少させても耐食性の向上
は僅かであり、所望の効果を達成することはでき
ない。 これは、かさ比重が3.40を超えない範囲の焼結
マグネシアクリンカは単結晶内の密閉気孔が多い
ためにスラグ中への溶解速度が大きく、かつカー
ボン共存化における安定化に乏しいがゆえに低不
純物化による耐食性向上効果が発揮されないこと
によるものと推測される。 本発明に使用される焼結マグネシアクリンカ
は、れんが中の不純物含有量を高度に規制する目
的から、MgO純度として99％以上であることが
必然的であり、同様にりん状黒鉛中の不純物合量
も１重量％以下であることが前提である。 ただし、焼結マグネシアクリンカのMgO純度
が極めて高いような場合には、れんが中の不純物
合量が１重量％を超えない範囲で、やや不純物の
多い黒鉛を使用することもできる。 本発明によるマグネシア・カーボンれんがは、
上記の焼結マグネシアクリンカとりん状黒鉛をそ
れぞれ60〜95重量％、５〜40重量％の範囲で任意
に混合し、常法により混練、成型してなるが、そ
の際に使用するバインダはカーボン結合を強化す
る目的から、固定炭素の多いフエノール樹脂類が
適している。 フエノール樹脂はノボラツク型の場合、硬化剤
であるヘキサメチレンテトラアミンとの共存下に
おいて100℃付近から重縮合反応をもたらし、略
200℃で十分な強度を発現することから、不焼成
れんがとして実炉に使用することができる。 本発明によるマグネシア・カーボンれんがは、
焼結マグネシアクリンカ、りん状黒鉛をフエノー
ル樹脂で結合させた不焼成れんがであるが、これ
らの他に必要に応じて酸化防止等を目的とした金
属類、炭化物等を添加することができる。 〔実施例〕 実施例 １ 表１、２の性状を有すマグネシアクリンカとり
ん状黒鉛を用いて表３のマグネシア・カーボンれ
んがを製造した。 実施例１は比較例１の電融マグネシアを50重量
％使用したれんがと同等な耐食性を有しており、
また比較例３に比べてもその特性の優位性は明ら
かである。 実施例１と比較例１のれんがを300t転炉のトラ
ニオン部に張り合わせ使用した。 表４にその溶損速度を示した。僅かながら実施
例１のれんがが溶損速度の小さい傾向にある。 れんがコスト指数を考慮すると、実施例１から
なるれんがの優位性は明らかである。 実施例 ２ 表１に示す焼結マグネシアクリンカＡと表５の
りん状黒鉛を用いて、表６のマグネシア・カーボ
ンれんがを製造した。 表６の特性から明らかなように、本発明による
不純物合量を超える範囲においては耐食性の明ら
かな低下が認められ、本発明の範囲の必然性を立
証した。 実施例 ３ 表７のマグネシアクリンカおよび表２に示すり
ん状黒鉛を用いて表８のマグネシア・カーボンれ
んがを製造した。 表８の特性から明らかなように、実施例３、４
は、れんが中の不純物含有量の多い比較例４、マ
グネシアクリンカのかさ比重の低い比較例５に比
べ耐食性は向上している。 70t電気炉ホツトスポツト部に実施例４と比較
例５のれんがを使用し比較した。表９にその溶損
速度を示た。実施例４のれんがは溶損速度で約30
％改善されており、炉のライフアツプが可能とな
つた。
ボンれんがに関する。 〔従来技術とその問題点〕 マグネシア・カーボンれんがは、マグネシアに
よる塩基性スラグに対する耐食性と、りん状黒鉛
によるスラグに対する濡れにくさ、耐熱衝撃に対
する優位性を複合させた耐火物であり、耐食性、
耐熱的スポーリング性を兼備したれんがとして使
用用途は拡大の一途をたどつている。 マグネシア・カーボンれんがは、一般的に、海
水マグネシアクリンカに代表される焼結マグネシ
アとカーボン源としてのりん状黒鉛とを適正な比
率で混合し、バインダとしてカーボン結合を誘導
するフエノール樹脂類を用いた不焼成れんがであ
る。マグネシア原料と黒鉛の比率はれんがの使用
部位に応じて選定されるが、黒鉛の配合割合は耐
熱的スポーリング性の観点から５重量％以上が好
ましく、また耐酸化性の観点から40重量％以下が
適している。 〔発明が解決しようとする問題点〕 この範囲の配合割合からなるマグネシア・カー
ボンれんがは、実炉使用時のスポーリング損耗は
少ない。従つて損耗は主として化学的侵食によつ
て進行する。 このマグネシア・カーボンれんがの化学的侵食
速度を遅延するために種々の対策が試みられてお
り、その一つにマグネシア原料として電融マグネ
シアの使用がある。焼結マグネシアクリンカの損
耗速度には結晶間隙からのスラグ浸透が大きな影
響を及ぼすことから、ほぼ単結晶からなる電融マ
グネシアは上記化学的侵食に対して極めて有利な
特性を有している。従つて、電融マグネシアを多
量、具体的にはマグネシア原料の50重量％以上使
用したものでは、焼結マグネシアを使用したれん
がに比較して耐食性の向上は顕著である。 しかしながら、電融マグネシアは焼結マグネシ
アに比較して格段に高価であり、コスト、性能の
観点からは必ずしも満足すべき材質でない。 このため、電融マグネシアを使用するよりも安
価で、耐食性を向上させる手段として高純度黒鉛
を使用する方法が試みられている。りん状黒鉛は
粘度鉱物と共存する天然原料であることから、夾
雑物として粘土類を含むが、種々の種類によりカ
ーボン以外の不純物量を１重量％以下にすること
が可能である。このような高純度黒鉛をマグネシ
ア・カーボンれんがに使用するとマトリツクス中
の不純物低減効果により、耐食性は向上する。 一方、焼結マグネシアクリンカについては、ス
ラグへの溶解速度及びカーボン共存下における安
定性の観点から、高純度であること、結晶サ
イズが大きいこと、B2O3含有量が少ないこと、
シリケートの塩基度（CaO／SiO2）が高いこ
と等が好ましい性状として挙げられる。これらを
満足する焼結マグネシアクリンカは確かに良好な
耐食性を有し、特に高純度黒鉛を組合せたれんが
においては、通常のマグネシア・カーボンれんが
に比較して耐食性の改善効果は大きいものがあ
る。 しかしながら、上記の電融マグネシアを多量に
使用したれんがに比較すると耐食性に劣り、実炉
のライフ延長、溶損バランスの改善を図るために
は不充分であると評価されている。 従つて、耐食性を高度に要求される使用部位に
おいては依然として、高価ではあるが電融マグネ
シアを多量に使用したれんがが適用されているの
が実情である。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明は、安価な焼結マグネシアクリンカを使
用したマグネシア・カーボンれんがにおいて、不
純物合量を規制し、かつ焼結マグネシアクリンカ
の密度を一定水準以上にすることによつて耐食性
は著しく向上することを見いだし、従来のマグネ
シア・カーボンれんがの問題点を解決したもので
ある。 本発明のマグネシア・カーボンれんがは、焼結
マグネシアクリンカ60〜95重量％、りん状黒鉛５
〜40重量％から構成されるマグネシア・カーボン
れんがにおいて、両原料中の不純物すなわち
CaO、SiO2、Al2O3、Fe2O3、B2O3等の合量が１
重量％以下である組成からなる。 一般に焼結マグネシアクリンカは98重量％程度
がMgOからなり、残部はCaO、SiO2、Al2O3、
Fe2O3、B2O3等で構成されている。中でもCaO含
有量が比較的高い、すなわちCaO／SiO2のモル
比の高いものがシリケートの融点が高く、且つカ
ーボンとの共存安定性に優れているためにマグネ
シア・カーボンれんがに適しているといわれてい
る。 しかしながら、もう一つの構成成分であるりん
状黒鉛中の不純物の主成分はSiO2であり、れん
がマトリツクス中のマグネシアの塩基度が高くて
も、高温下において黒鉛中のSiO2が反応して、
C3Ms2、CMS等の低塩基度組成物を形成し耐熱
性とカーボン共存下の安定性低下をもたらす。 従つてマグネシア・カーボンれんがにおいて
は、マトリツクスのマグネシア中のシリケートの
絶対量を低減させることが望ましく、CaO、
SiO2、Al2O3、Fe2O3、B2O3等の合量が１重量％
を超える範囲では耐食性は十分ではなく、１重量
％以下の範囲においては耐食性が飛躍的に向上す
る。 しかしながら、組成規制のみで本発明の目的を
達成することはできず、使用する焼結マグネシア
クリンカのかさ比重が3.40以上、好ましくは3.43
以上でなければならない。 かさ比重が3.40を超えない範囲においてはれん
が中の不純物をいかに減少させても耐食性の向上
は僅かであり、所望の効果を達成することはでき
ない。 これは、かさ比重が3.40を超えない範囲の焼結
マグネシアクリンカは単結晶内の密閉気孔が多い
ためにスラグ中への溶解速度が大きく、かつカー
ボン共存化における安定化に乏しいがゆえに低不
純物化による耐食性向上効果が発揮されないこと
によるものと推測される。 本発明に使用される焼結マグネシアクリンカ
は、れんが中の不純物含有量を高度に規制する目
的から、MgO純度として99％以上であることが
必然的であり、同様にりん状黒鉛中の不純物合量
も１重量％以下であることが前提である。 ただし、焼結マグネシアクリンカのMgO純度
が極めて高いような場合には、れんが中の不純物
合量が１重量％を超えない範囲で、やや不純物の
多い黒鉛を使用することもできる。 本発明によるマグネシア・カーボンれんがは、
上記の焼結マグネシアクリンカとりん状黒鉛をそ
れぞれ60〜95重量％、５〜40重量％の範囲で任意
に混合し、常法により混練、成型してなるが、そ
の際に使用するバインダはカーボン結合を強化す
る目的から、固定炭素の多いフエノール樹脂類が
適している。 フエノール樹脂はノボラツク型の場合、硬化剤
であるヘキサメチレンテトラアミンとの共存下に
おいて100℃付近から重縮合反応をもたらし、略
200℃で十分な強度を発現することから、不焼成
れんがとして実炉に使用することができる。 本発明によるマグネシア・カーボンれんがは、
焼結マグネシアクリンカ、りん状黒鉛をフエノー
ル樹脂で結合させた不焼成れんがであるが、これ
らの他に必要に応じて酸化防止等を目的とした金
属類、炭化物等を添加することができる。 〔実施例〕 実施例 １ 表１、２の性状を有すマグネシアクリンカとり
ん状黒鉛を用いて表３のマグネシア・カーボンれ
んがを製造した。 実施例１は比較例１の電融マグネシアを50重量
％使用したれんがと同等な耐食性を有しており、
また比較例３に比べてもその特性の優位性は明ら
かである。 実施例１と比較例１のれんがを300t転炉のトラ
ニオン部に張り合わせ使用した。 表４にその溶損速度を示した。僅かながら実施
例１のれんがが溶損速度の小さい傾向にある。 れんがコスト指数を考慮すると、実施例１から
なるれんがの優位性は明らかである。 実施例 ２ 表１に示す焼結マグネシアクリンカＡと表５の
りん状黒鉛を用いて、表６のマグネシア・カーボ
ンれんがを製造した。 表６の特性から明らかなように、本発明による
不純物合量を超える範囲においては耐食性の明ら
かな低下が認められ、本発明の範囲の必然性を立
証した。 実施例 ３ 表７のマグネシアクリンカおよび表２に示すり
ん状黒鉛を用いて表８のマグネシア・カーボンれ
んがを製造した。 表８の特性から明らかなように、実施例３、４
は、れんが中の不純物含有量の多い比較例４、マ
グネシアクリンカのかさ比重の低い比較例５に比
べ耐食性は向上している。 70t電気炉ホツトスポツト部に実施例４と比較
例５のれんがを使用し比較した。表９にその溶損
速度を示た。実施例４のれんがは溶損速度で約30
％改善されており、炉のライフアツプが可能とな
つた。
【表】
【表】
【表】
使用
【表】
【表】
【表】
使用
【表】
【表】
【表】
＊ 回転式スラグ侵食試験
1700℃ C〓S＝2.0、TFe＝10.0％スラグ
使用
1700℃ C〓S＝2.0、TFe＝10.0％スラグ
使用
本発明によるマグネシア・カーボンれんがは、
従来の高価な電融マグネシアを使用したマグネシ
ア・カーボンれんがと同様な耐食性を有すること
から、大きなコストメリツトが得られ、また電融
マグネシアを使用しない従来材質に比較して耐食
性の向上が顕著であることから、適用炉のライフ
アツプを計ることが可能である。 本発明によるマグネシア・カーボンれんがの使
用例としては、転炉、電気炉、二次精錬炉、取
鍋、混銑車等を挙げることができるが、何等これ
らに限定されるものではない。
従来の高価な電融マグネシアを使用したマグネシ
ア・カーボンれんがと同様な耐食性を有すること
から、大きなコストメリツトが得られ、また電融
マグネシアを使用しない従来材質に比較して耐食
性の向上が顕著であることから、適用炉のライフ
アツプを計ることが可能である。 本発明によるマグネシア・カーボンれんがの使
用例としては、転炉、電気炉、二次精錬炉、取
鍋、混銑車等を挙げることができるが、何等これ
らに限定されるものではない。
Claims (1)
- １ 焼結マグネシアクリンカ60〜95重量％、りん
状黒鉛５〜40重量％からなるマグネシア・カーボ
ンれんがにおいて、両原料中不純物の合量が１重
量％以下であり、かつ焼結マグネシアクリンカの
かさ比重が3.40以上であることを特徴とするマグ
ネシア・カーボンれんが。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60071433A JPS61232264A (ja) | 1985-04-03 | 1985-04-03 | マグネシア・カ−ボンれんが |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60071433A JPS61232264A (ja) | 1985-04-03 | 1985-04-03 | マグネシア・カ−ボンれんが |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61232264A JPS61232264A (ja) | 1986-10-16 |
| JPH0256303B2 true JPH0256303B2 (ja) | 1990-11-29 |
Family
ID=13460388
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60071433A Granted JPS61232264A (ja) | 1985-04-03 | 1985-04-03 | マグネシア・カ−ボンれんが |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61232264A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020145021A1 (ja) * | 2019-01-11 | 2020-07-16 | 株式会社バンダイ | プログラム、情報処理装置及びゲームシステム |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5369066A (en) * | 1991-09-18 | 1994-11-29 | Krosaki Corporation | Refractory material and product thereof containing low-silica electrofused magnesia clinker |
| KR100331462B1 (ko) * | 1999-12-30 | 2002-04-09 | 신승근 | 고열응력 저항성용 마그네시아-카본질 벽돌 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5684371A (en) * | 1979-12-08 | 1981-07-09 | Kyushu Refractories | Carbonnbonded magnesiaacarbon brick |
| JPS5935062A (ja) * | 1982-08-23 | 1984-02-25 | 九州耐火煉瓦株式会社 | マグネシア・カ−ボンれんが |
-
1985
- 1985-04-03 JP JP60071433A patent/JPS61232264A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5684371A (en) * | 1979-12-08 | 1981-07-09 | Kyushu Refractories | Carbonnbonded magnesiaacarbon brick |
| JPS5935062A (ja) * | 1982-08-23 | 1984-02-25 | 九州耐火煉瓦株式会社 | マグネシア・カ−ボンれんが |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020145021A1 (ja) * | 2019-01-11 | 2020-07-16 | 株式会社バンダイ | プログラム、情報処理装置及びゲームシステム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61232264A (ja) | 1986-10-16 |
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