JPH0237903A - 熱間圧延設備、及び圧延方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は熱間圧延設備、及び圧延方法に係り、特に、熱
間スラブ材を減厚して薄板製品を製造するに好適な熱間
圧延設備、及び圧延方法に関する。

〔従来の技術〕

従来の熱間薄板製造設備は、スラブ材を粗圧延する数台
の粗圧延機と６〜７台の仕上圧延機により構成されてい
るが、このような圧延設備は巨大な生産量向きの設備と
しては好適であるが、設備費も膨大なものとなっている
。

しかるに、最近では生産量が大きくなく、小まわりが効
き、且つ経済変動の影響を受は難い小規模熱間薄板製造
設備を求める要望が大となっている。そのような設備の
代表的例は特開昭５８−２０２９０６号公報に開示され
ている。

〔発明が解決しようとする課題〕

前記特開昭５８−２０２９０６号公報の例は、１台の可
逆粗圧延機と、２台の可逆仕上圧延機と、この仕上圧延
機の前後に設けた巻取機とで構成されており、従来の圧
延設備に比較し、配置される圧延機の総台数は１／３〜
１／４となっており、経済的な設備である。しかるに、
本設備では、圧延機を支持するテーブル設備が長大であ
ること、及びこれに於ける熱間圧延材からの放熱による
圧延材の温度降下が無視で出できない等の欠点がある。

以上の理由を、代表的な製品板厚２．５ｍ程度の薄板製
品を製造する場合について説明する。当該設備の圧・延
素材としてのスラブの厚みは、通常８０〜１５０１ＩＩ
Ｉｌ程度で各製造所の条件により任意のものが選ばれる
。しかしながら、スラブ材の厚みがどのように選定され
ようとも、粗圧延機で可逆圧延されることにより、この
圧延機での最終子パスは概路次のように行われる。即ち
、最終の２パス前の正パス圧延では、板厚が約８０＋＋
ｍ→５２ｍ、次の逆パスでは５２ｎｎ→２５ｎｗｎ、最
終正パスでは２５ｍｍ→１２ｍｍのように減厚圧延され
、後続する仕上圧延機に送られる。

一方、そのような圧延バスに於ける圧延材の長さは、１
■幅当りの製品重量が１５ｋｇ／ｍｍ程度のものが要求
されるから、最終パスの２パス前の圧延では、即ち前述
の板厚５２膿に減厚する正バス圧延では、圧延材長は３
６．７　ｍ、次の逆バス圧延では板厚２５ｍで圧延材長
は７６．４　　ｍとなる。

そして最終パスでは板厚が１２＋ａｍで圧延材長は１５
９閣となる。

板厚が２５ｍｍとなる圧延では、圧延材長７６．４ｍと
大きく、この長さを吸収できる長大なテーブル設備が必
要であると共に、次の圧延、即ち１２ＩｌｉＩｌ減厚圧
延の終了するまで放冷が行われ圧延材の温度が低下する
問題がある。又、仕上圧延機に送られて来た圧延材を仕
上圧延機２台可逆圧延にて薄板材の製品を製造するには
、圧延所要が長くなるとによる圧延材の温度が低下する
ことにより要求される品質が得られぬと云う問題がある
。

本発明は上述の点に鑑み成されたもので、その目的とす
るところは、短い設備長で高品質な熱間圧延薄板製品を
得るこ゛とのできる熱間圧延設備圧延材の温度低下を小
さくし高品質の製品を得ることのできる熱間圧延設備、
粗圧延作業と仕上圧延作業を同時に実施可能な生産性の
高い圧延方法、圧延トラブルに際してのコイル処理を容
易とした圧延方法を提供するにある。

〔課題を解決するための手段〕

上記目的を達成するために、本発明では少なくとも１台
の可逆式粗圧延機と少なくとも１台の仕上圧延機とから
なり、該粗圧延機の入側と出側のそれぞれに、圧延材の
巻取り、及び巻戻しを行う巻取機を配設した熱間圧延設
備、少なくとも１台の可逆式粗圧延機と少くとも１台の
仕上圧延機とからなり、該仕上圧延機の入側と出側のそ
れぞれに、圧延材の巻取り、及び巻戻しを行う巻取機を
配設すると共に、前記粗圧延機の入側と出側のそれぞれ
にも圧延材の巻取り、及び巻戻しを行う巻取機（例えば
、ステラケルコイラー）を設置した熱間圧延設備、少な
くとも１台の可逆式粗圧延機と複数の仕上圧延機群とか
らなり、該粗圧延機の入側と出側のそれぞれ圧延材の巻
取り、及び巻戻しを行う巻取機を配設すると共に、前記
仕上圧延機までの間にもう１つの巻取機を設けた熱間圧
延設備、更に必要に応じて前記粗圧延機と仕上圧延機と
の間に配設されている前記２台の巻取機関に剪断機を設
けたり、前記仕上圧延機の入側に位置する前記巻取機の
下部を、巻取り方向と巻出し方向を変換できるよう可動
式とし、かつ、該巻取機の入側と出側に各々ピンチロー
ラを設けた熱間圧延設備、少なくとも１台の可逆式粗圧
延機と複数の仕上圧延機群からなり、該仕上圧延機群の
先頭圧延機の入側、又は入側、及び出側に圧延材の巻取
り、及び巻戻しを行う巻取機を配設した熱間圧延設備、
更に、必要に応じて前記巻取機に、圧延材からの放熱を
少なくするための放熱防止カバーを設けたり、圧延材に
熱量を供給する加熱装置を設けたり、あるいは圧延材の
酸化スケール防止のための雰囲気保持装置を設けたりす
る熱間圧延設備、又、通常の圧延は粗圧延機入側巻取機
に巻き取られた圧延材を巻き出し、粗圧延機と仕上圧延
機でタンデム圧延し、仕上圧延機後方の巻取りきで巻取
り、仕上圧延機入側の巻取機以後で圧延トラブルが発生
した際には、巻取機入側の剪断機により圧延材を途中よ
り切断し、先進部を巻取機出側のピンチローラにて早送
りし、後進部を該巻取機にて巻取ることを特徴とする圧
延方法、粗圧延機の最終パスを圧延する際、圧延材料は
粗圧延機入側の巻取機から巻出され、少くとも１台の粗
圧延機にて減厚圧延された後、少くとも１台の仕上圧延
機にて減厚圧延され、仕上圧延機出側の巻取機に巻取ら
れ、巻出し、圧延１巻取作業が同時に実行されることを
特徴とする圧延方法とすることにより達成される。

〔作用〕

本発明のように、粗圧延機の入側、及び出側に、必要に
応じて材料先端に曲率を与え曲げるベンディングローラ
と、以後その先端曲率を巻き取り中心として材料を上方
に巻き取るガイドローラを有した巻取・巻出し可能な巻
取機を設置することにより、板厚４０ｍまでの材料の巻
取りが可能となる。この場合、例えば製品板厚２．０　
　ｍｍの薄板製品を製造するバススケジュールの例にお
いては、５パス目以降の圧延材料を巻取ることが可能と
なる。従って、加熱炉、粗圧延機関においては４バス目
の材料長さ２８．６　　ｍを展開し、粗圧延機・走間剪
断機関においては３バス目の材料長さ２０．０ｍを展開
するｍｌテーブルを有すれば良いことになる。即ち、設
備上の余裕を考え、加熱炉・粗圧延機関３０ｍ、粗圧延
機・走間剪断機関２５ｍに設備長を短縮することができ
る。また、この粗圧延機入側、及び出側の巻取機を仕上
圧延機の如くステツケルコイラーとすると、８パス目、
９パス目の圧延を粗圧延機にて実施することが可能とな
り、粗圧延機と仕上圧延機の間の生産能力アンバランス
も解消される。また、本発明においては。

１２５０℃から１０５０°までの高温状態での圧延を粗
圧延機のみにて実施し、仕上圧延機とは全く分離してい
るので、粗圧延機のロール傷付が仕上圧延過程の材料表
面品質に影響を及ぼすことはない。更に、粗圧延機、仕
上圧延機共にそれぞれ単独に、かつ、直近に巻取機、又
はステラケルコイラーを配置することができるので、材
料先後端部の温度低下を防止できるため、板厚偏差の発
生を防ぐことが可能である。

また、少なくとも１台の可逆式粗圧延機と複数の仕上圧
延機群とからなり、該粗圧延機の入側と出側のそれぞれ
に圧延材の巻取り、及び巻戻しを行う巻取機を配設する
と共に、前記仕上圧延機までの間にもう１つの巻取機を
設けることにより、前述の可逆粗圧延機の入側に設置さ
れた巻取機に巻かれている熱間圧延材を、巻きだし前記
粗圧延機で圧延し、仕上圧延機前に設置された加熱方式
の巻取機で一単巻き取り、その後巻出し、仕上圧延機で
圧延するため、圧延材が加熱されること、及び先後端が
逆転することにより、圧延材の仕上圧延に必要な温度が
確保されると同時に、圧延材温度の均一化が画れる。又
、厚物材で比較的温度降下の小さい場合は、可逆粗圧延
機の入側に設置の巻取機より巻き出された圧延材を粗圧
延機と数基の仕上圧延機によりタンデム圧延することが
出来、この場合は仕上圧延機サイドで圧延トラブルが発
生した際は、仕上圧延機入側設置の巻取機前面の剪断機
で圧延材を切断し、後続の圧延材を前記巻取機で巻取り
、先端部圧延材の処理後、再度圧延することが出来る。

更に、仕上圧延機群の先頭の仕上圧延機の入側、出側に
巻取り、巻戻し可能な巻取機を設置しているので、粗圧
延後、圧延材長が長くなり設備長が長大になる直前、か
つ、放熱で温度低下が問題になり始める圧延材の厚さ時
点で巻取り、巻戻すため、温度低下抑制の効果がある。

また、巻取りコイルからの放熱を少なくするための圧延
材放熱防止断熱カバー、あるいは加熱装置を設けたり、
あるいは酸化スケール防止のための雰囲気保持装置を設
けるなどして、放熱防止効果や酸化スケール発生防止効
果を一層増大させることができる。

〔実施例〕

以下、本発明の一実施例を第１図により説明する。

該図において、圧延材料の素材となるスラブは加熱炉１
１で１２５０　’Ｃに加熱され、粗圧延機１２において
パススケジュールの概略７バス目まで可逆圧延される。

粗圧延機１２の入側・出側には、それぞれベンディング
ローラ３本１３，１４゜１５．１６，１７，１８、及び
ガイドローラ２本１９．２０．２１．２２によって構成
され、圧延材料の巻取り、巻戻しが可能な巻取機２３．
２４が配置される。入側・出側の２本の下ベンディング
ローラ１３，１４，１６．１７は、一方を回転支持、他
方を上下動可能なシリンダー２５．２６に結合されたフ
レーム２７．２８に固定されている６巻取り、巻戻し作
業を伴わない４パスロまではフレーム２７．２８は下端
位置にセラ１−され、前後の搬送テーブルローラ２９．
３０と同調して運転され５粗圧延機１２による可逆圧延
された材料の搬送を助ける。５バス目においては、第１
図（ｂ）の如く出側の下ベンディングローラフレーム２
８はシリンダー２６によって押し上げられ、圧延材料の
先端は、２本の下ベンディングローラ２本１６．１７と
上ベンディングローラ１８の間で曲率を与えられ、その
まま上方にあるガイドローラ２１．２２の上にて、自身
の曲率を回転中心として巻取られる。材料後端が粗圧延
機１２を抜けると、粗圧延機１２の出側巻取機２４と共
に停止し、逆方向運転を開始し、出側巻取機２４におい
て巻取られた圧延材料は巻戻しされ、粗圧延機１２に送
り込まれる。入側巻取機２３は同様の動作原理にて６バ
ス目の材料を巻取りする。６パス目の粗圧延が終了する
と、出側の下ベンディングローラフレーム２８は下端位
置にセットされ、その後７パス目の粗圧延を開始する。

圧延材料はそのまま仕上圧延機３２の方向に搬送され、
走間剪断機３１によって先端不規則形状部を剪断され仕
上圧延機３２へ送られる。仕上圧延機３２の入側、及び
出側には材料の搬送を補助するピンチローラ３３．３４
シリンダにより上下移動可能なデフレクタ−ガイド３６
，３６、同じくシリンダーにより上下移動可能なインサ
イドガイド３７，３８、材料挿入用スリットを有するマ
ンドレル３９゜４ｏ、円筒形加熱炉４１．４２により構
成されるステラケルコイラ−４３，４４が配置されてい
る。

粗圧延機１２より材料が搬送される時は、入側デフレク
タ−ガイド３５は下端位置、出側デフレクターガイド３
６、出側インサイドガイド３８は上端位置にセットされ
、仕上圧延機３２によって８パス目を終了した材料を出
側マンドレル４０へ導き、巻取を開始する。

粗圧延機１２と走間剪断機３１の間の距離は第３パス目
の圧延長さ１７．２ｍ　に余裕を加え２５ｍとしである
ので、この時点で圧延材料は粗圧延機１２の入側巻取機
２３から巻出され、粗圧延機１２、仕上圧延機３２の圧
延を受けた後、仕上圧延機３２の出側ステラケルコイラ
ー４４に巻取られている。これは設備全長を最短とする
為に必要な圧延方法である。仕上圧延で第８パス目を終
了すると、仕上圧延機３２の出側ステラケルコイラー４
４と共に停止し、入側デフレクタ−ガイド３５、入側イ
ンサイドガイド３７が上端位置にセットされた後第９パ
ス目の圧延を開始し、入側ステラケルコイラー４３に巻
取られる。この後、同様に第１０パス目、第１１バス目
の可逆圧延を繰り返した後、最終第１２パス目の圧延を
行う。この時、出側デフレクタ−ガイド３６は下端位置
にセットされ、材料はそのままダウンコイラー４５へ導
かれる。ダウンコイラー４５へ至る途中において、材料
は必要に応じ水冷却され、必要温度にまで冷却される。

材料はダウンコイラー４５において巻取りを完了した後
、製品として出荷される。

尚、第１図において粗圧延機１２は４段圧延機。

仕上圧延機は６段圧延機として記述されているが、共に
２段圧延機、４段圧延機、６段圧延機でも機能上何ら変
わりはない。また、仕上圧延機３２とダウンコイラー４
５との間の距離は材料の板厚。

速度、必要冷却温度及び冷却装置能力によって決定され
る。

更に、第１図の例では、粗圧延機１２の入側、及び出側
に設けられた巻取機２３．２４は、ステラケルコイラー
の如く、材料加熱装置がない為、材料温度確保の点から
粗圧延機１２では第７パスまでしか実施できず、前述の
粗圧延機１２と仕上圧延機３２の間の生産能力アンバラ
ンスの問題は依然として残っている。

これを解決する為の他の実施例を第２図に示す。

第１図と異なり、粗圧延機１２の入側、及び出側にも、
仕上圧延機３２と同様のステラケルコイラ−４３，４４
を配置したものである。この場合、第１図にて述べた材
料の温度低下の心配がなくなり、第９パス目まで粗圧延
機１２で実施することができる。この為、粗圧延と仕上
圧延の圧延時間をほぼ等しく、即ち、生産能率上のネッ
クになっていた仕上圧延機３２の圧延時間を減少させる
ことができるので、結果として全設備の生産能率を向上
させることができる。

第３図は同じく他の実施例を示す。第１図、第２図にお
いて、粗圧延機１２．仕上圧延機３２共、それぞれ１台
の案を示したが、これはどちらか、また共に２台連続で
も何ら機能上問題がなく、その場合の実施例を示す。

このような本実施例とすることにより、粗圧延機の入側
、及び出側に材料の巻取機を設置し、粗圧延バスの最終
−３，最終−２パス目の材料を搬送テーブル上に展開す
る必要がない。また、粗圧延の最終パス材料は、粗圧延
機の入側巻取機から材料を巻出しながら粗圧延機と仕上
圧延機で同時に圧延を実施した後、仕上圧延機の出側ス
テラケルコイラーにて巻取りを行うため、加熱炉・粗圧
延機関の距離、粗圧延機・仕上圧延機入側走間剪断機関
の距離を従来の一般的ミニミルの１／２〜１／３に縮少
することができ、設備全長を大巾に短縮することが可能
となり、設備長の短いミニミルを提供することが可能と
なる。

ところで、上記した設備でより薄い製品を得るには、粗
圧延機と仕上圧延機関で圧延温度が低下すると云う問題
と、仕上圧延機で圧延トラブルが発生し仕上圧延機が停
止すると、圧延材が粗圧延機入側から粗圧延機を経由し
て仕上圧延機にて続いている圧延機の処理に問題がある
。

上記問題を解決するための実施例を以下に示す。

第４図に仕上圧延機前に可熱式巻取機を設置した小規模
熱間薄板製造設備を示す。本設備は連続鋳造機５１より
鋳造されるスラブが加熱炉、又は均熱炉経由して、又は
直接可逆式粗圧延機５２に搬送され、粗圧延機５２で数
パス圧延の正バス圧延後、巻取り巻出し可能な出側巻取
機５４に巻取られて、差出し逆パスで巻取り巻出可能な
入側巻取機５３で巻取られることにより設備長、特にテ
ーブル長を短縮した粗圧延設備と、ここから搬送された
圧延材の表面の酸化スケールを除去するデスケーリング
装置１６０．数基の仕上圧延機６１で一方面タンデム圧
延し、該圧延材を巻取るダンコイラ６２より構成される
仕上圧延設備間に、圧延材の先後段のクロップを切断す
るシャー５５と、入口ピンチローラ５７．可動壁５９を
有する加熱炉弐巻取り２巻出し自在な巻取機５６．出側
ピンチローラ５８により構成される中間巻取り装置によ
り構成される。薄物圧延材は、入側巻取機５３より巻出
され粗圧延機５２により圧延された後、先端をシャー５
５により切断され、加熱式巻取機５６により巻かれ、入
側ピンチローラ５７を介して圧延が続行され、後端のク
ロップをシャー５５にて切断後、可動壁５９の移動によ
り加熱炉入側の開口部は閉じ、出側に開口部を生じしめ
る。この開口部より、巻取機５６の逆転、及びピンロー
ラ５８により、圧延材を送り出し、デスケーリング装置
６０でスケール除去し、仕上圧延機６１で連続圧延によ
り所定の厚みに圧延しダウンコイラ６２で巻取る。

高品質を得るには、仕上圧延前のデスケーリングは不可
欠の条件であるが、これによる温度降下は大きく、薄物
圧延において粗圧延から連続的に直接仕上圧延するに際
しての圧延材の温度降下の問題は、粗圧延後、加熱式巻
取機で−たん巻取り、巻取り圧延することにより、圧延
材の温度降下を小さくすることと、先後段が逆転するこ
とにより圧延材の温度の均一化が画られることにより、
デスケーリングによる温度降下分は保証されると共に、
粗圧延に降してもスラブの高温化を画る必要もなくなる
。温度降下の問題ない厚物材については、入側巻取機５
３より粗圧延４Ｉ５２で圧延後、シャー５５により先後
端を切断、直接デスケーリング装置６０に搬送し、仕上
圧延機６１と粗圧延機５２のタンデム圧延とにより、ダ
ウンコイラ６２で巻取ることになるが、この場合の圧延
材は、入側巻取機５３とダウンコイラ６２の間に渡るが
、仕上圧延機関で圧延トラブルが発生した際は、シャー
５５で圧延材途中より切断し、先進部を出側ピンチロー
ラ５８により早送りし、後進部を加熱式巻取機で巻取り
、トラブル解消後、当該巻取機より巻き出し圧延を続行
する。前述の薄物材については、すでに当該巻取り機に
巻かれているので、先進部をガスカット等で切断し処理
すると、同時に後進部は当該巻取機で巻き取りトラブル
解消後に巻出し、圧延を続行する。第５図は粗圧延機５
２の出入側に加熱炉式巻取機５３を配置し、中間の巻取
機をペンデングローラ式巻取機６３にすることにより、
仕上圧延機６１の台数を３台以下で極薄板材を製造する
時の配置を示す。粗圧延で巻取る最初の正パスを当該巻
取機で巻取り１次のパスはペンデングローラ式巻取機６
３と巻取機５３間の逆パス、次に巻取機５３と巻取機５
４の正パス、次に巻取機５４と巻取機５３の逆パス、最
終パスは巻取機５３より粗圧延機５２と仕上圧延機６１
とのタンデム圧延する、これはベンデング式巻取機６３
で厚いものを巻くことにより、粗圧延機５２と仕上圧延
機６１間の距離を短縮し、加熱炉式巻取機で高温圧延を
薄いレベルまで実施し、最終パスはスピードアップして
圧延することにより、圧延材の温度を確保するものであ
る。

第６図は、仕上圧延機６１の前面の巻取機に、マンドレ
ル加熱式巻取機６４を配置した場合を示し、この場合は
多少効率が悪玉するが第４図の配置、第５図の配置で説
明した圧延方法が併用出来ることと、これにより圧延材
をコイルのまま搬出する機能を付与することが出来ると
云う特徴を有する。

第７図は仕上圧延機前面の巻取機にペンデングローラ式
下巻型巻取機６５を配置した場合を示す。

圧延方法については第３図の配置で説明したことと同様
な事が可能であるが、圧延材の温度降下の点よりは、第
３図の配置実例より多少劣るも、その効果は大きい。

本実施例の構成とすることにより、以下に示す効果が得
られる。

（１）粗圧延より、仕上圧延に至る途中で、圧延材の巻
取り、巻出しの方向変換の可能な加熱式巻取機により巻
取り巻出しすることにより、圧延材の温度降下を小さく
し、Ｒ適な圧延温度と均一な温度で仕上圧延が可能とな
り、より薄い製品を高品質で製造出来、且つ、省エネル
ギ方式の設備量の小さい、小規模熱間薄板設備の提供が
出来る。

（２）前記、粗圧延機と仕上圧延機とのタンデム圧延に
際して、仕上圧延機サイドにて圧延トラブルが発生時に
、圧延材の途中をシャーで切断し後部を当該巻取機で巻
取り、先端部を処理後、再度圧延仕上圧延機で圧延出来
るので、歩留りの向上が画れると共に、安全な操業に効
果的なものである。

次に、本発明の更に他の一実施例を第８図で説明する。

第８図において素材である熱間スラブ７１は図示されて
ない連続鋳造設備により製造され、任意の長さに切断さ
れ、直接、又は均熱炉７２で一定時間保持され、後方の
圧延設備へと供給される。

まず、素材熱間スラブ７１は、可逆式粗圧延機７３によ
り正・逆圧延が行なわれる。ここで素材スラブ厚がたと
えば４０閣程度の薄スラブであれば正圧延のみでもよい
。

又、本例では、この可逆式圧延機７３に１対の作業ロー
ルを有する２段圧延機を用いているが、勿論、目的によ
り４段圧延機、あるいはそれ以上の多段圧延機を使用し
てもよい。

可逆式粗圧延機７３は、圧延材温度低下抑制、及び生産
量確保のために、たとえば、スラブ厚２２０ｍｍから仕
上圧延機群に送られる厚み１９ｍｍまで、出来るだけ少
ないパスで短時間の処理ができるよう、圧下量の大にと
れる作業ロール径を選択するのがのぞましい。

ここで仕上圧延機群へ送られる圧延材の厚みは、温度低
下抑制上、仕上圧延機能力とタロツブジャの能力から決
まる出来るだけ厚いものとすべきである。

次に、可逆式粗圧延機７３で最終パスを完了した圧延材
は、仕上圧延機前のシャー７４にて粗圧延で発生した先
端、及び後端のフイシュテールやタングが切断される。

先端のクロップが切断された圧延材７１は、次に複数の
仕上圧延機群の先頭の仕上圧延機７５に送り込まれる。

本実施例では、仕上圧延機７５の入側、及び出側に、第
９図に示す如く、それぞれ２本の下ベンディングローラ
７８．７８’　、及び１本の上ベンディングローラ７９
．７９’　の合計３本ローラよりなる圧延材曲げローラ
装置とコイル支持ローラ８０，８０’　より構成される
巻取装置７６．７７が備えられている。

まず、仕上圧延機７５の第１パスの正バス時は、入側巻
取Ｖ＆７６の下ベンディングローラ７８はシリンダ８１
により、これらのローラを支持するフレーム８２とガイ
ド板８３をブラケットに設けられる支点を中心に下降さ
せ、第９図（ａ）の状態に待機させ、圧延材７１を通板
させるための役目を果たさせるようにしている。一方、
出側の巻取機７７は、第９図（ａ）に示されるように、
下ベンディングローラ７８′、及びガイド板８３′はシ
リンダ８１′により上方に、即ち圧延材７１を巻取るた
めの位置にリフトアップされる。そして、仕上圧延機７
５で圧延した圧延材７１は、下ベンデイン・グローラフ
８′　と上ペンディング口−ラ７９′により、円弧状に
曲げられ、矢印Ａ方向に送られてコイル８４′が形成さ
れる。このコイル８４′は、コイル支持ローラ７０′に
より支持される。以上の第１の正パス圧延終了後は、出
側巻取機７７のコイルは、第９図（ｂ）に示すように、
六方向とは反対の方向に回転巻戻し状態で仕上圧延機５
に送り込まれ、第２の逆パス圧延を行う。

この時、入側巻取機７６は、第１パスにおける出側巻取
機７７と同様の状態で第２逆パス圧延後の圧延材７１を
矢印方向に巻取る。第２の逆パス圧延終了後、最終の第
３の正パス圧延が第１０図に示すように行われる。即ち
、入側巻取機７６に巻き取られたコイル７４は、矢印Ｂ
方向とは反対の方向に回転巻戻され仕上圧延機５で第３
の正パス圧延を行うと同時に、その後に配設されている
少なくとも１基以上の一方向の仕上圧延機８５による圧
延が行なわれ、熱間薄板製品８６が得られる。

こめ第３の正パス時、出側巻取機７７の下ベンディング
ローラ７８′はシリンダ８１′により、これらのローラ
を支持するフレーム８２′とガイド板８３′　をブラケ
ットに設けられる支点を中心に下降させ、第１０図のよ
うに圧延材を通板させる役割を果たさせ、その後に続く
仕上圧延機群８５にスムーズに送ることが出来る。仕上
圧延機群８５により、圧延された圧延材８６は、その後
方のピンチローラ８７によりガイドされ、ダウンコイラ
８８に巻き取られ製品コイル８９が得られる。

なお、仕上圧延機７５の人出側に設置されている巻取機
７６．７７には、巻取られたコイル８４゜８４′の温度
低下防止するために、保温ボックス９０．９０’　によ
りカバーされる。又必要に応じ加熱装置を設置してもよ
い。

さらに、以上の実施例に示した仕上圧延機５の人出側の
巻取機７６．７７のタイプは、下方から上方に巻き取る
アップコイラタイプであるが、ドラムを用いるもの、あ
るいはＳ置ＣＯタイプの巻取機のように上方から下方に
巻取るもの等各種のものを使用してもよい。

なお１本実施例では、仕上圧延機７５の入側、及び出側
に巻取り１巻戻し可能な巻取機７６゜７７を設置しであ
るが、仕上圧延機７５の第１の正パス後の圧延材厚さが
比較的厚く、また圧延長も短い場合には、出側の巻取機
は設置しないか、あるいは使用せず、その後の少なくと
も１基以上の仕上圧延機（本実施例では７５の２基）の
作業ロール間を第１の正パス圧延後の厚みより大きい開
度を設定できるようにして圧延を行い、第２の逆パス時
は、入側の巻取り機で巻き取り、第３の正パス時に、巻
戻しながら仕上圧延機７５、及びその後の仕上圧延機群
７５で同時圧延することもできる。

さらに、熱間薄板製品厚が比較的厚い場合には、可逆式
粗圧延機７３による粗圧延後、前記仕上圧延機７５の人
出側巻取り機７６．７７を使用せず、７５、及びその後
の少なくとも１基以上の仕上圧延機によって熱間薄板製
品を製造することもできる。

また、製品品質レベルの緩かなものについては、可逆式
粗圧延機７３による粗圧延後、前記仕上圧延機７５、及
び人出側に設置されている巻取機７６．７７のみを使用
して熱間薄製品を製造することもできる。

このような本実施例によれば、 １）、可逆式圧延機は仕上圧延機兼用でないため。

板クラウン、形状をそれ程考慮する必要がないため、作
業ロール径を太き目にとることにより、スラブ厚が大の
時点から大きな圧下量をかけることが８来効率のよい圧
延が出来る。

２）６可逆式粗圧延機での最終パス厚みは、従来技術に
よる厚と同等にとれ、温度低下抑制の点からも有効であ
る。

３）、可逆式粗圧延機による最終パス圧延後の厚みが従
来技術と同程度、かつ、圧延長が長くなる所で仕上圧延
機群の先頭の仕上圧延機の出側に設置された巻取り、巻
戻し可能な巻取機で巻き取られ、巻き戻され、かつ次の
パスでも該仕上圧延機の入側に設置された巻取機で巻取
り、巻戻しされるため、設備長の短縮及び巻取ることに
よる温度低下抑制にきわめて有効である。

４）、可逆式粗圧延機による圧延で発生した圧延材の先
端、及び後端のフィッシュテール、又はタング部を仕上
圧延機群の先頭の仕上圧延機の前でクロップカットする
ため、先頭仕上圧延材の出側、及び入側に設置した巻取
り機に良好に巻取ることが可能である。

〔発明の効果〕

以上説明した本発明の熱間圧延設備、及び圧延方法によ
れば、短い設備長で高品質な熱間圧延薄板製品を得るこ
とができ、又、圧延材の温度低下を小さくし高品質の製
品を得ることができるので、批種圧延設備、圧延方法に
は有効である。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の熱間圧延設備において粗圧延機の入側
と出側に巻取機を設置した例を示し、第１図（ａ）は全
体構成図、第１図（ｂ）は粗圧延機付近の拡大図、第１
図（ｃ）は仕上圧延機付近の拡大図、第２図は第１図の
他の実施例を示し、第２図（ａ）は全体構成図、第２図
（ｂ）は粗圧延機付近の拡大図、第２図（ｃ）は仕上圧
延機付近の拡大図、第３図は第１図の更に他の実施例を
示し、第３図（ａ）は全体構成図、第３図（ｂ）は粗圧
延機付近の拡大図、第３図（ｃ）は仕上圧延機付近の拡
大図、第４図は本発明の熱間圧延設備において第１図に
示した実施例に加え仕上圧延機との間に更にもう１台の
巻取機を設置した例を示す全体構成図、第５図、第６図
、及び第７図は第４図の他の実施例をそれぞれ示す全体
構成図、第８図は本発明の熱間圧延設備において先頭仕
上圧延機の入側と出側に巻取機を配置した例を示す全体
構成図、第９図（ａ）、（ｂ）は第８図の実施例におけ
る圧延機の巻取状態を示す拡大図、第１０図は第８図の
実施例における圧延材の最終巻出しから製品を得る状態
を示す図である。 １２．５２．７３・・・粗圧延機、２３，２４，４３゜
４４．５３，５４，５６，７６．７７・・巻取機、３１
．５５．７４・・・シャー、３２，６１，７５゜８５・
・・仕上圧延機。 Ｗも・　　ノ　　２ （αつ 車　２　図 （ａ−つ （ｂ） （ｂ、） （Ｃ） （の ３２　・イｔ、辷、乃已瑳イナ（ ４３へ渭１ズデノヶルコイラー ４４、　　　出償ツステ、ケＩＬコイラー４５　・り“
ウン〕イラ− 蔓 ぐｂ） （Ｃ，）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、粗圧延設備と仕上圧延設備を配置して、熱間のスラ
   ブ材を順次減厚圧延し、熱間薄板を製造する熱間圧延設
   備において、少なくとも１台の可逆式粗圧延機と複数の
   仕上圧延機群からなり、該仕上圧延機群の先頭圧延機の
   入側、又は入側、及び出側に圧延材の巻取り、及び巻戻
   しを行う巻取機を配設したことを特徴とする熱間圧延設
   備。 ２、前記巻取機に、圧延機からの放熱を少なくするため
   の放熱防止カバーを設けたことを特徴とする請求項１記
   載の熱間圧延設備。 ３、前記巻取機に、圧延機に熱量を供給する加熱装置を
   設けたことを特徴とする請求項１記載の熱間圧延設備。 ４、前記巻取機に、圧延機の酸化スケール防止のための
   雰囲気保持装置を設けたことを特徴とする請求項１記載
   の熱間圧延設備。 ５、粗圧延設備と仕上圧延設備を配置して、熱間のスラ
   ブ材を順次減厚圧延し、熱間薄板を製造する熱間圧延設
   備において、少なくとも１台の可逆式粗圧延機と少くと
   も１台の仕上圧延機とからなり、該粗圧延機の入側と出
   側のそれぞれに、圧延材の巻取り、及び巻戻しを行う巻
   取機を配設したことを特徴とする熱間圧延設備。 ６、粗圧延設備と仕上圧延設備を配置して、熱間のスラ
   ブ材を順次減厚圧延し、熱間薄板を製造する熱間圧延設
   備において、少なくとも１台の可逆式粗圧延機と少くと
   も１台の仕上圧延機とからなり、該仕上圧延機の入側と
   出側のそれぞれに、圧延材の巻取り、及び巻戻しを行う
   巻取機を配設すると共に、前記粗圧延機の入側と出側の
   それぞれにも圧延材の巻取り、及び巻戻しを行う巻取機
   を設置したことを特徴とする熱間圧延設備。 ７、前記仕上圧延機の入側と出側に配設された巻取機は
   加熱炉付巻取機であることを特徴とする請求項６記載の
   熱間圧延設備。 ８、粗圧延設備と仕上圧延設備を配置して、熱間のスラ
   ブ材を順次減厚圧延し、熱間薄板を製造する熱間圧延設
   備において、少なくとも１台の可逆式粗圧延機と複数の
   仕上圧延機群とからなり、該粗圧延機の入側と出側のそ
   れぞれに、圧延材の巻取り、及び巻戻しを行う巻取機を
   配設すると共に、前記仕上圧延機までの間にもう１つの
   巻取機を設けたことを特徴とする熱間圧延設備。 ９、前記粗圧延機と仕上圧延機との間に配設されている
   前記２台の巻取機関に剪断機を設けたことを特徴とする
   請求項８記載の熱間圧延設備。 １０、前記仕上圧延機の入側に位置する前記巻取機の下
   部を、巻取り方向と巻出し方向を変換できるよう可動式
   とし、かつ、該巻取機の入側と出側に各々ピンチローラ
   を設けたことを特徴とする請求項８記載の熱間圧延設備
   。 １１、通常の圧延は粗圧延機入側巻取機に巻き取られた
   圧延材を巻き出し、粗圧延機と仕上圧延機でタンデム圧
   延し、仕上圧延機後方の巻取りきで巻取り、仕上圧延機
   入側の巻取機以後で圧延トラブルが発生した際には、巻
   取機入側の剪断機により、圧延機を途中より切断し、先
   進部を巻取機出側のピンチローラにて早送りし、後進部
   を該巻取機にて巻取ることを特徴とする圧延方法。 １２、粗圧延機の最終パスを圧延する際、圧延材料は粗
   圧延機入側の巻取機から巻出され、少くとも１台の粗圧
   延機にて減厚圧延された後、少くとも１台の仕上圧延機
   にて減厚圧延され、仕上圧延機出側の巻取機に巻取られ
   、巻出し、圧延、巻取作業が同時に実行されることを特
   徴とする圧延方法。