JPH02183508A - 低損失磁心 - Google Patents
低損失磁心Info
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- JPH02183508A JPH02183508A JP1003031A JP303189A JPH02183508A JP H02183508 A JPH02183508 A JP H02183508A JP 1003031 A JP1003031 A JP 1003031A JP 303189 A JP303189 A JP 303189A JP H02183508 A JPH02183508 A JP H02183508A
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
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- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
- H01F1/153—Amorphous metallic alloys, e.g. glassy metals
- H01F1/15308—Amorphous metallic alloys, e.g. glassy metals based on Fe/Ni
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野コ
本発明は、チョークコイルや高周波トランス等に用いら
れる超微結晶軟磁性合金からなるギャップ付きコアやカ
ットコアに関するものである。
れる超微結晶軟磁性合金からなるギャップ付きコアやカ
ットコアに関するものである。
[従来の技術]
従来、高周波トランスやチョークコイル用磁心としては
ケイ素鋼磁心、パーマロイ磁心、フェライト磁心等が使
用されている。
ケイ素鋼磁心、パーマロイ磁心、フェライト磁心等が使
用されている。
ケイ素鋼磁心は飽和磁束密度が高く磁心の発熱があまり
問題とならない周波数領域では小型化の面で有利である
が、コア損失が大きいため特に数10KHz以上の周波
数帯では使用が困難となってくる。パーマロイ磁心はケ
イ素鋼磁心より高周波特性は良いが数10KHz以上で
はコア損失が大きく歪や変形により、磁気特性が劣化し
やすい欠点がある。フェライト磁心は数10KI(z以
上の周波数におけるコア損失がケイ素鋼より低く、スイ
ッチング電源のメイントランス等に使用されているが飽
和磁束密度が低く、キュリー温度も低いため、動作磁束
密度を大きくできない欠点がある。このためインバータ
等のトランス等には磁心が大きくなるためあまり使用さ
れていない。更に、近年スイッチングレギュレータ等は
高周波化が進み数100KHzで駆動するものも現われ
てきている。このため高周波トランスや平滑チョークコ
イル等に用いられる磁心の低損失化が重要となってきて
いる。
問題とならない周波数領域では小型化の面で有利である
が、コア損失が大きいため特に数10KHz以上の周波
数帯では使用が困難となってくる。パーマロイ磁心はケ
イ素鋼磁心より高周波特性は良いが数10KHz以上で
はコア損失が大きく歪や変形により、磁気特性が劣化し
やすい欠点がある。フェライト磁心は数10KI(z以
上の周波数におけるコア損失がケイ素鋼より低く、スイ
ッチング電源のメイントランス等に使用されているが飽
和磁束密度が低く、キュリー温度も低いため、動作磁束
密度を大きくできない欠点がある。このためインバータ
等のトランス等には磁心が大きくなるためあまり使用さ
れていない。更に、近年スイッチングレギュレータ等は
高周波化が進み数100KHzで駆動するものも現われ
てきている。このため高周波トランスや平滑チョークコ
イル等に用いられる磁心の低損失化が重要となってきて
いる。
しかし、フェライ1−磁心は飽和磁束密度が低くトラン
スに使用する場合は動作磁束密度を大きくできない。平
滑チョークコイルに使用する場合は直流重畳特性が悪い
問題がある。
スに使用する場合は動作磁束密度を大きくできない。平
滑チョークコイルに使用する場合は直流重畳特性が悪い
問題がある。
[発明が解決しようとする問題点コ
上記問題点を解決するため近年アモルファス磁心を高周
波トランスに使用しようとする試みがある。
波トランスに使用しようとする試みがある。
このような試みはたとえば、信学技報PE84−381
2頁に記載されている。しかし、この報告では、Fe基
アモルファス磁心を高周波トランスに用いているため、
磁歪が大きく機械的ストレスにより特性が劣化しやすく
、含浸コアやカットコアにした場合、晶周波磁気特性が
劣化するという問題点が報告されている。またFe基ア
モルファス磁心は磁歪のためうなりを生ずる欠点もある
。一方CO基アモルファス磁心は歪に対する劣化は小さ
いが、経時変化が大きいという欠点がある。また、コア
損失が小さく磁心の温度上昇があまり問題とならない周
波数帯では飽和磁束密度がケイ素鋼やFe基アモルファ
スより低いため、磁心を小型化する面で不利となる。
2頁に記載されている。しかし、この報告では、Fe基
アモルファス磁心を高周波トランスに用いているため、
磁歪が大きく機械的ストレスにより特性が劣化しやすく
、含浸コアやカットコアにした場合、晶周波磁気特性が
劣化するという問題点が報告されている。またFe基ア
モルファス磁心は磁歪のためうなりを生ずる欠点もある
。一方CO基アモルファス磁心は歪に対する劣化は小さ
いが、経時変化が大きいという欠点がある。また、コア
損失が小さく磁心の温度上昇があまり問題とならない周
波数帯では飽和磁束密度がケイ素鋼やFe基アモルファ
スより低いため、磁心を小型化する面で不利となる。
ところで、高周波トランス等の場合は巻線を容易にする
ためカッ1−コアが好まれ使用されている。
ためカッ1−コアが好まれ使用されている。
しかし、アモルファス合金の場合は前述の様に、カット
したり、ギャップを入れると磁心損失が大きくなること
が報告されている。
したり、ギャップを入れると磁心損失が大きくなること
が報告されている。
これを解決するためにカット部端面にソフトフェライト
を配置する試みが第12回日本応用磁気学会学術講演概
要集P89等に報告されている。
を配置する試みが第12回日本応用磁気学会学術講演概
要集P89等に報告されている。
しかし、ここで述べられているのは磁歪が小さいCo基
アモルファスを用いた場合には、動作磁束密度を大きく
できないという問題、平滑チョークコイルに用いた場合
は直流重畳特性が十分でないという問題、経時変化も大
きいという問題があった。またFe基アモルファス合金
の場合は、飽和磁束密度は大きいが、磁歪が著しく大き
いためカッ1−やギャップを形成する際に含浸を行うと
著しく磁心損失が増加し、ラフ1−フェライトを配置し
ても磁心損失が十分小さくならない問題がある6本発明
の目的は低損失で動作磁束密度を大きくすることが可能
で、直流重畳特性に優れた磁心を提供することを目的と
する。
アモルファスを用いた場合には、動作磁束密度を大きく
できないという問題、平滑チョークコイルに用いた場合
は直流重畳特性が十分でないという問題、経時変化も大
きいという問題があった。またFe基アモルファス合金
の場合は、飽和磁束密度は大きいが、磁歪が著しく大き
いためカッ1−やギャップを形成する際に含浸を行うと
著しく磁心損失が増加し、ラフ1−フェライトを配置し
ても磁心損失が十分小さくならない問題がある6本発明
の目的は低損失で動作磁束密度を大きくすることが可能
で、直流重畳特性に優れた磁心を提供することを目的と
する。
[問題点を解決するための手段]
本発明はFe、CuおよびM(ただしMは、N b +
W + T a r Z r + Hf + T i
及びMoからなる群から選ばれた少なくとも一種以上の
元素)を必須元素として含み、組織の少なくとも50%
が微細な結晶粒からなる超微結晶軟磁性合金薄帯から形
成された磁路の少なくとも1箇所以上にギャップを設け
た磁心あるいはカット端面にソフトフェライトを配置し
たカット磁心および組み合わせ磁心であることを特徴と
する低損失磁心であるにこで本発明には、本発明者等が
特願昭62−367187号として先に出願したFe基
の超微結晶合金が使用できる。この合金は 組成式: %式% (ただしMはCo及び/又はNiであり1M′はNb、
W、Ta、Zt,HF,Ti、及びMoからなる群から
選ばれた少なくとも1種の元素であり、a+X+ y+
Z及びαはそれぞれ0≦a≦0.5,0.1≦X≦3.
0.0≦y≦30.O≦2≦25,5≦y十z≦30お
よび0.1≦α≦30を満たす。)により表わされる組
成を有し、組織の少なくとも50%が微細な結晶粒から
なるFe基の超微結晶合金、 または、 (Fel−aMa) 100−x−y−z−a−β−y
CuxSiyBzM’ a M”βX(ただしMはC
O及び/又はNiであり1M′はNb、W、Ta、Zr
,HF,Ti、及びMoからなる群から選ばれた少なく
とも1種の元素、MuはV、Cr、Mn、Al、白金元
素、、XはC,Ge、P、Ga、Sb、In、Be、A
sからなる群から選ばれた少なくとも1種の元素であり
、a。
W + T a r Z r + Hf + T i
及びMoからなる群から選ばれた少なくとも一種以上の
元素)を必須元素として含み、組織の少なくとも50%
が微細な結晶粒からなる超微結晶軟磁性合金薄帯から形
成された磁路の少なくとも1箇所以上にギャップを設け
た磁心あるいはカット端面にソフトフェライトを配置し
たカット磁心および組み合わせ磁心であることを特徴と
する低損失磁心であるにこで本発明には、本発明者等が
特願昭62−367187号として先に出願したFe基
の超微結晶合金が使用できる。この合金は 組成式: %式% (ただしMはCo及び/又はNiであり1M′はNb、
W、Ta、Zt,HF,Ti、及びMoからなる群から
選ばれた少なくとも1種の元素であり、a+X+ y+
Z及びαはそれぞれ0≦a≦0.5,0.1≦X≦3.
0.0≦y≦30.O≦2≦25,5≦y十z≦30お
よび0.1≦α≦30を満たす。)により表わされる組
成を有し、組織の少なくとも50%が微細な結晶粒から
なるFe基の超微結晶合金、 または、 (Fel−aMa) 100−x−y−z−a−β−y
CuxSiyBzM’ a M”βX(ただしMはC
O及び/又はNiであり1M′はNb、W、Ta、Zr
,HF,Ti、及びMoからなる群から選ばれた少なく
とも1種の元素、MuはV、Cr、Mn、Al、白金元
素、、XはC,Ge、P、Ga、Sb、In、Be、A
sからなる群から選ばれた少なくとも1種の元素であり
、a。
X+y*Z+ α、β及びγはそれぞれ0≦a≦0.5
,0.1≦X≦3.0.O≦y≦30,0≦2≦25,
5≦y+z≦30および0.1≦α≦30、β≦10.
γ≦10を満たす。)により表わされる組成を有し、組
織の少なくとも50%が微細な結晶粒からなるFe基の
超微結晶合金である。
,0.1≦X≦3.0.O≦y≦30,0≦2≦25,
5≦y+z≦30および0.1≦α≦30、β≦10.
γ≦10を満たす。)により表わされる組成を有し、組
織の少なくとも50%が微細な結晶粒からなるFe基の
超微結晶合金である。
ここで、Fe、CuおよびM(ただしMは、Nb。
W、Ta、Zr,HF,Ti及びMoからなる群から選
ばれた少なくとも一種以上の元素)を必須元素としたの
は、結晶核の生成を促進し結晶成長を助長する元素と考
えられるCuと結晶の成長を抑制する元素と考えられる
Mの相互作用によってFe基の超微結晶合金が得られる
ためである。この微結晶合金は非晶質化するものであり
、上記必須元素の他にSi、B等の非晶質化を促進する
元素を含む方が好ましい。
ばれた少なくとも一種以上の元素)を必須元素としたの
は、結晶核の生成を促進し結晶成長を助長する元素と考
えられるCuと結晶の成長を抑制する元素と考えられる
Mの相互作用によってFe基の超微結晶合金が得られる
ためである。この微結晶合金は非晶質化するものであり
、上記必須元素の他にSi、B等の非晶質化を促進する
元素を含む方が好ましい。
また、組織の少なくとも50%以上が微細な結晶粒とし
のは、非晶質部分が多いと経時変化が大きくなったり、
磁歪が大きくなるためであり、実質的に微細な結晶粒か
らなる合金組織とした方がより好ましい。
のは、非晶質部分が多いと経時変化が大きくなったり、
磁歪が大きくなるためであり、実質的に微細な結晶粒か
らなる合金組織とした方がより好ましい。
本発明磁心は通常法の様にして製造される。
まず前記組成の非晶質合金薄帯を単ロール法により作製
後トロイダル状に巻き回す、あるいは打ち抜きホトエツ
チング等により各種形状に加工したものを作製し、これ
を熱処理し組織の少なく50%が微細な結晶粒からなる
Fe基の超微結晶合金を作製する。
後トロイダル状に巻き回す、あるいは打ち抜きホトエツ
チング等により各種形状に加工したものを作製し、これ
を熱処理し組織の少なく50%が微細な結晶粒からなる
Fe基の超微結晶合金を作製する。
次に巻磁心の場合はこれを含浸あるいはコーテイング後
ギャップ形成あるいはカットを行う。
ギャップ形成あるいはカットを行う。
積層磁心の場合は形状に加工されたものを積層接着し、
形状によりカットを行う場合と、組合せて使用する場合
がある。
形状によりカットを行う場合と、組合せて使用する場合
がある。
次にギャップ部のカット端面や付き合せ部端面にソフト
フェライトを配置し本発明磁心を製造する。本発明の形
状例を第1図(a)、(b)、(c)に示す。
フェライトを配置し本発明磁心を製造する。本発明の形
状例を第1図(a)、(b)、(c)に示す。
本発明磁心の熱処理は磁場中で行っても良いし。
多数回にわけて行っても良い。また耐熱性の樹脂で含浸
を行う場合は、含浸後熱処理を行っても良い。また合金
薄帯表面は必要に応じて層間絶縁を行っても良い。
を行う場合は、含浸後熱処理を行っても良い。また合金
薄帯表面は必要に応じて層間絶縁を行っても良い。
ソフトフェライトは、Mn−Znフェライト。
N i −Z nフェライト等を用いることができ、適
切な大きさに加工後、カット面や付き合せ部端面に配置
される。フェライトは通常は接着し固定されるが、場合
によっては押し付けるだけでも良い。
切な大きさに加工後、カット面や付き合せ部端面に配置
される。フェライトは通常は接着し固定されるが、場合
によっては押し付けるだけでも良い。
またカット面ば手研等に平らにした方がより好ましい結
果が得られる。
果が得られる。
[実施例]
以下、本発明の詳細な説明するが1本発明はこれらに限
定されるものではない。
定されるものではない。
実施例1
原子%で、Cu1.1%、Nd2.5%、5i13.5
%、87.3%残部実質的にFeからなる合金溶湯を単
ロール法により急冷し、幅25ffi。
%、87.3%残部実質的にFeからなる合金溶湯を単
ロール法により急冷し、幅25ffi。
厚さ19mの非晶質合金薄帯を作製した。次にこの合金
薄帯表面に電気泳動法によりMgO粉末をつけながらこ
の合金4帯を巻き回し、第2図(a)に示すような形状
の巻磁心を作製した。
薄帯表面に電気泳動法によりMgO粉末をつけながらこ
の合金4帯を巻き回し、第2図(a)に示すような形状
の巻磁心を作製した。
次にこの磁心を450”Cに保った炉中に入れ1時間保
持後2.5℃/minの昇温速度で550°Cまで昇温
し1時間保持後約5℃/minの速度で200℃まで冷
却し炉から取り出し室温まで冷却した。透過電子顕微鏡
による観察の結果この合金は約100人の粒径の超微細
結晶粒組織を有してした。次にこの磁心をエポキシ樹脂
で含浸硬化させた後、外周スライサーで切断し第2図(
b)に示すようなカットコアを作製した。次にカット部
端面を手研し、M n −Z nフェライト板を付き合
せ部につけカットした磁心を第2図(C)に示すように
組合せ作成した。この磁心の100KHz、 2KGに
おける磁心損失を測定した− 450mV/ccの値で
あった。飽和磁束密度は13.5KGであった。
持後2.5℃/minの昇温速度で550°Cまで昇温
し1時間保持後約5℃/minの速度で200℃まで冷
却し炉から取り出し室温まで冷却した。透過電子顕微鏡
による観察の結果この合金は約100人の粒径の超微細
結晶粒組織を有してした。次にこの磁心をエポキシ樹脂
で含浸硬化させた後、外周スライサーで切断し第2図(
b)に示すようなカットコアを作製した。次にカット部
端面を手研し、M n −Z nフェライト板を付き合
せ部につけカットした磁心を第2図(C)に示すように
組合せ作成した。この磁心の100KHz、 2KGに
おける磁心損失を測定した− 450mV/ccの値で
あった。飽和磁束密度は13.5KGであった。
次に付き合せ部に厚さ50IUの非磁性のスペーサーを
はさみ同様に磁心損失を測定した。磁心損失は450
mW/ccであり、はとんど変化は認められなかった。
はさみ同様に磁心損失を測定した。磁心損失は450
mW/ccであり、はとんど変化は認められなかった。
100μsのスペーサーをはさんだ場合も同様であった
に れに対し、フェライトを配置しない場合はギャップを形
成すると著しい磁心損失の増加が詔められた。
に れに対し、フェライトを配置しない場合はギャップを形
成すると著しい磁心損失の増加が詔められた。
比較のために同形状のF e、、CrlS i、、B。
(at%)非晶質合金コアを作製したが磁心損失は18
00 mW/ccであり、本発明磁心より著しく磁心損
失が大きかった。これはFe基非晶質合金の場合磁歪が
著しく大きいため含浸により特性劣化したものと考えら
れる。
00 mW/ccであり、本発明磁心より著しく磁心損
失が大きかった。これはFe基非晶質合金の場合磁歪が
著しく大きいため含浸により特性劣化したものと考えら
れる。
このように本発明磁心は高飽和磁束密度でかつ低損失で
あるため、高周波トランスや平滑チョークコイル等に最
適である。
あるため、高周波トランスや平滑チョークコイル等に最
適である。
実施例2
原子%でCu1.2%、Nd3%、5i17%。
85%残部実質的にFeからなる合金溶湯を単ロール法
により急冷し、厚さ17 ttm 、幅19mmの非晶
質合金リボンを作製した。次にこの合金リボンを打ち抜
き第3図(a)に示す様な形状の薄板としこれを530
℃で1時間熱処理を行った。合金のミクロ組織は実施例
1と同様であった。
により急冷し、厚さ17 ttm 、幅19mmの非晶
質合金リボンを作製した。次にこの合金リボンを打ち抜
き第3図(a)に示す様な形状の薄板としこれを530
℃で1時間熱処理を行った。合金のミクロ組織は実施例
1と同様であった。
次にこの合金を積層し接着しこの磁心の付き合せ部にM
n −Z nフェライトつけ第3図(b)に示すよう
に付き合せ巻線をほどこし、磁心損失を測定した。10
0K)12.2KGの磁心損失は390mW/CCであ
った。この値はCO基アモルファスを用いた場合と同等
である。また、飽和磁束密度は約12KGであった。
n −Z nフェライトつけ第3図(b)に示すよう
に付き合せ巻線をほどこし、磁心損失を測定した。10
0K)12.2KGの磁心損失は390mW/CCであ
った。この値はCO基アモルファスを用いた場合と同等
である。また、飽和磁束密度は約12KGであった。
飽和磁束密度はCo基アモルファス合金を用いた場合の
5〜9にGより大きく磁心を小型化することができる。
5〜9にGより大きく磁心を小型化することができる。
実施例3
第1表に示す組成の合金溶湯を単ロール法により急冷し
、厚さ18/ffi、幅5膿の非晶質合金リボンを作製
した。
、厚さ18/ffi、幅5膿の非晶質合金リボンを作製
した。
次にこの合金リボン表面にAf1203電界付着法電界
付着−ディングした後巻き回し5巻磁心を作製した。
付着−ディングした後巻き回し5巻磁心を作製した。
次にこの磁心を550℃に保った炉中に入れ1時間保持
後約20℃/minの速度で室温まで冷却した。この磁
心をシリコンフェスで含浸硬化させた後外周スライサー
で切断し、カットコアを作製した。
後約20℃/minの速度で室温まで冷却した。この磁
心をシリコンフェスで含浸硬化させた後外周スライサー
で切断し、カットコアを作製した。
次にカット部端面を手研し、Mn−Znフェライト板を
付き合せ100KHz、2KGにおける磁心損失Pc’
を測定した。次にこの磁心を120℃に保持し磁路方向
100eの磁場を印加しながら500時間保持後室温で
磁心損失を測定した。比較のため同一形状のCobal
、F e4.Cr4.S i、、。
付き合せ100KHz、2KGにおける磁心損失Pc’
を測定した。次にこの磁心を120℃に保持し磁路方向
100eの磁場を印加しながら500時間保持後室温で
磁心損失を測定した。比較のため同一形状のCobal
、F e4.Cr4.S i、、。
B1.アモルファス合金を用いた磁心の磁心損失Pc’
およびP c5011を測定した。
およびP c5011を測定した。
第1表に磁心損失の比P c ’ nn/ P c ″
を示す。
を示す。
表かられかるように本発明磁心は従来のCo基アモルフ
ァス磁心を用いたカットコアより磁心損失の経時変化が
小さく、実用的な磁心であることがわかる。
ァス磁心を用いたカットコアより磁心損失の経時変化が
小さく、実用的な磁心であることがわかる。
[発明の効果]
本発明によれば、低損失で動作磁束密度を大きくするこ
とが可能なギャップ付きコアやカットコアを提供するこ
とができるため、その効果は著しいものがある。
とが可能なギャップ付きコアやカットコアを提供するこ
とができるため、その効果は著しいものがある。
第1図(a )、(b )、(C)は、本発明の低損失
磁心の形状例を示した図、第2図(a )、(b )、
(c )は。 本発明の磁心の作成工程を示した説明図、第3図(a)
、(b’)は、本発明の他の実施例の説明図である。 第2図 (b) ソフトフェライト 手続補正書 (自発) 平成01年特許願第003031号 事件との関係 特許出願人 住所 東京都千代田区丸の内二丁目1番2号補正の内容 (1)第4頁5行の「また、」の後に、rCo基アモル
ファス磁心は」と加える。 (2)第4頁6行の「小さく」を「小さいため」と訂正
する。 (3)第4頁18行の「場合には、」を「場合であり、
」と訂正する。 (4)第3頁17行から18行の「主スィッチ」を「副
スィッチ」と訂正する。 (5)第5頁5行の「形成する際に」を「形成するため
に」と訂正する。 (乙)図面。第zit1g’l釈のゑす袖工13・ 以
上明細書の 「発明の詳細な説明」 の欄および図面。
磁心の形状例を示した図、第2図(a )、(b )、
(c )は。 本発明の磁心の作成工程を示した説明図、第3図(a)
、(b’)は、本発明の他の実施例の説明図である。 第2図 (b) ソフトフェライト 手続補正書 (自発) 平成01年特許願第003031号 事件との関係 特許出願人 住所 東京都千代田区丸の内二丁目1番2号補正の内容 (1)第4頁5行の「また、」の後に、rCo基アモル
ファス磁心は」と加える。 (2)第4頁6行の「小さく」を「小さいため」と訂正
する。 (3)第4頁18行の「場合には、」を「場合であり、
」と訂正する。 (4)第3頁17行から18行の「主スィッチ」を「副
スィッチ」と訂正する。 (5)第5頁5行の「形成する際に」を「形成するため
に」と訂正する。 (乙)図面。第zit1g’l釈のゑす袖工13・ 以
上明細書の 「発明の詳細な説明」 の欄および図面。
Claims (2)
- (1)Fe,CuおよびM(ただしMはNb,W,Ta
,Zr,HF,Ti及びMoからなる群から選ばれた少
なくとも一種の元素)を必須元素として含み、組織の少
なくとも50%以上が結晶粒からなる超微結晶磁性合金
から形成された磁心であって、該磁心の磁路の少なくと
も一箇所以上ギャップを有し、該ギャップ部にソフトフ
ェライトを配置したことを特徴とする低損失磁心。 - (2)Fe,CuおよびM(ただしMはNb,W,Ta
,Zr,HF,Ti及びMoからなる群から選ばれた少
なくとも一種の元素)を必須元素として含み、組織の少
なくとも50%以上が結晶粒からなる超微結晶磁性合金
から形成された磁心であって、該磁心は突き合わせ部に
ソフトフェライトを配置してなるカット磁心あるいは組
み合わせ磁心であることを特徴とする低損失磁心。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1003031A JPH02183508A (ja) | 1989-01-10 | 1989-01-10 | 低損失磁心 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1003031A JPH02183508A (ja) | 1989-01-10 | 1989-01-10 | 低損失磁心 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02183508A true JPH02183508A (ja) | 1990-07-18 |
Family
ID=11545945
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1003031A Pending JPH02183508A (ja) | 1989-01-10 | 1989-01-10 | 低損失磁心 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02183508A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1994007300A1 (fr) * | 1992-09-24 | 1994-03-31 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Circuit d'amortissement, alimentation en puissance de commutation et inductance saturable associee |
KR100518677B1 (ko) * | 1997-03-18 | 2005-10-05 | 메트글라스, 인코포레이티드 | 전기 초크 |
JP2016115836A (ja) * | 2014-12-16 | 2016-06-23 | 東芝産業機器システム株式会社 | 変圧器 |
JP2017204498A (ja) * | 2016-05-09 | 2017-11-16 | 東芝産業機器システム株式会社 | 巻鉄心 |
CN108231315A (zh) * | 2017-12-28 | 2018-06-29 | 青岛云路先进材料技术有限公司 | 一种铁钴基纳米晶合金及其制备方法 |
CN111235495A (zh) * | 2020-02-21 | 2020-06-05 | 中国电力科学研究院有限公司 | 非晶纳米晶合金、制铁芯及计量用宽量程电流互感器方法 |
CN111370208A (zh) * | 2020-04-16 | 2020-07-03 | 佛山市顺德区国力电力电子科技有限公司 | 超微晶软磁合金变压器 |
-
1989
- 1989-01-10 JP JP1003031A patent/JPH02183508A/ja active Pending
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1994007300A1 (fr) * | 1992-09-24 | 1994-03-31 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Circuit d'amortissement, alimentation en puissance de commutation et inductance saturable associee |
US5745353A (en) * | 1992-09-24 | 1998-04-28 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Snubber circuit that suppresses surge and rush current flowing to a switching element of a self excitation-type flyback power supply |
KR100518677B1 (ko) * | 1997-03-18 | 2005-10-05 | 메트글라스, 인코포레이티드 | 전기 초크 |
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CN111235495B (zh) * | 2020-02-21 | 2022-10-04 | 中国电力科学研究院有限公司 | 非晶纳米晶合金、制铁芯及计量用宽量程电流互感器方法 |
CN111370208A (zh) * | 2020-04-16 | 2020-07-03 | 佛山市顺德区国力电力电子科技有限公司 | 超微晶软磁合金变压器 |
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