JPH02179855A - 快削軟磁性ステンレス鋼 - Google Patents
快削軟磁性ステンレス鋼Info
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- JPH02179855A JPH02179855A JP33191488A JP33191488A JPH02179855A JP H02179855 A JPH02179855 A JP H02179855A JP 33191488 A JP33191488 A JP 33191488A JP 33191488 A JP33191488 A JP 33191488A JP H02179855 A JPH02179855 A JP H02179855A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は電磁弁の固定鉄芯、可動鉄芯等に用いられる磁
気特性、電気特性、溶接性、熱処理性、耐食性、機械的
性質、被剛性に優れた軟磁性ステンレス鋼に関する。
気特性、電気特性、溶接性、熱処理性、耐食性、機械的
性質、被剛性に優れた軟磁性ステンレス鋼に関する。
[従来の技術]
従来、電磁弁の固定鉄芯、可動鉄芯等は、最大透磁率、
磁束密度などの磁気特性と、電気抵抗、耐食性、機械的
性質などの性質が優れた軟磁性ステンレス鋼が使用され
ていた。
磁束密度などの磁気特性と、電気抵抗、耐食性、機械的
性質などの性質が優れた軟磁性ステンレス鋼が使用され
ていた。
近年、さらに優れた磁気特性、電気特性を有する軟磁性
ステンレス鋼が要望され、Si量を2.2%まで増加さ
せた0、06C2,2Si 13Cr鋼が開発され、
一部実用に供されている。この軟磁性ステンレス鋼は最
大透磁率が2000以上、磁束密度がl100OG以上
と良好な磁気特性を有し、かつ電気抵抗が90μΩ−C
1と電気特性についても優れており、さらに耐食性、機
械的性質、加工性についても比較的良好であり、品質バ
ランス上からも優れた鋼であった。
ステンレス鋼が要望され、Si量を2.2%まで増加さ
せた0、06C2,2Si 13Cr鋼が開発され、
一部実用に供されている。この軟磁性ステンレス鋼は最
大透磁率が2000以上、磁束密度がl100OG以上
と良好な磁気特性を有し、かつ電気抵抗が90μΩ−C
1と電気特性についても優れており、さらに耐食性、機
械的性質、加工性についても比較的良好であり、品質バ
ランス上からも優れた鋼であった。
[発明が解決しようとする課題〕
最近、電磁弁の小型化が図られるとともに、高出力化高
応答性化が要望されるについて、前記の軟磁性ステンレ
ス鋼では磁気特性、電気抵抗が不十分となり、より優れ
た磁気特性、電気抵抗を有し、さらに溶接用途が増加す
るについて溶接後の耐疲労強度についても優れた軟磁性
ステンレス鋼の開発が望まれていた。また、ステンレス
鋼は普通鋼材に比べて難削性であり、これら軟磁性ステ
ンレス鋼についても切削性の改善が強く望まれていた。
応答性化が要望されるについて、前記の軟磁性ステンレ
ス鋼では磁気特性、電気抵抗が不十分となり、より優れ
た磁気特性、電気抵抗を有し、さらに溶接用途が増加す
るについて溶接後の耐疲労強度についても優れた軟磁性
ステンレス鋼の開発が望まれていた。また、ステンレス
鋼は普通鋼材に比べて難削性であり、これら軟磁性ステ
ンレス鋼についても切削性の改善が強く望まれていた。
本発明は従来の軟磁性ステンレス鋼の前記のごとき閏題
点に鑑みてなされたものであって、従来の軟磁性ステン
レス鋼よりも磁気特性、電気特性、溶接性、熱処理性、
耐食性、機械的性質、被剛性に優れた軟磁性ステンレス
鋼を提供することを目的とする。
点に鑑みてなされたものであって、従来の軟磁性ステン
レス鋼よりも磁気特性、電気特性、溶接性、熱処理性、
耐食性、機械的性質、被剛性に優れた軟磁性ステンレス
鋼を提供することを目的とする。
[課題を解決するための手段]
本発明はかかる従来鋼の欠点を解決すべく鋭意研究を重
ねたものであって、本発明者等は12Cr鋼の磁気特性
、溶接後の耐疲労強度、熱処理特性、耐食性に及ぼす各
種合金元素の影響について調査した結果、第1に磁気特
性はCr量を10〜13%とするとともにTi、Siの
添加と、低C十N化によって大巾に改善されること、第
2に溶接後の耐疲労強度は低A1、低CfN化と、Ti
添加によって改善されること、第3に熱処理特性はTi
添加と、低C十N化によって改善されること、第4に耐
食性は10〜13%のCrを含有させるとともにTi添
加と、低CfN化によって改善されること、第5に切削
性はpb、sおよびSeの添加により磁気特性および電
気特性を劣化させることなく改善できることを見い出し
た。
ねたものであって、本発明者等は12Cr鋼の磁気特性
、溶接後の耐疲労強度、熱処理特性、耐食性に及ぼす各
種合金元素の影響について調査した結果、第1に磁気特
性はCr量を10〜13%とするとともにTi、Siの
添加と、低C十N化によって大巾に改善されること、第
2に溶接後の耐疲労強度は低A1、低CfN化と、Ti
添加によって改善されること、第3に熱処理特性はTi
添加と、低C十N化によって改善されること、第4に耐
食性は10〜13%のCrを含有させるとともにTi添
加と、低CfN化によって改善されること、第5に切削
性はpb、sおよびSeの添加により磁気特性および電
気特性を劣化させることなく改善できることを見い出し
た。
即ち、最大透磁率、磁束密度などの磁気特性は、10〜
13Crステンレス鋼において、CfN量の低減ととも
にTi、Siの添加によって改善され、CfN量を0.
05%以下、T i 0 、1%程度、Si2%以上含
有することによって最大透磁率は4400以上と従来鋼
<0.06C−2,23i−13Cr)の2倍以上の優
れた磁気特性を得ることができ、かつ、溶接後の耐疲労
強度は、Ai量を0.010%以下と低Ai化すること
によって溶接部の溶は込み深さを増加させるとともに0
.1%程度のTiの含有とCfN量を0.05%以下と
低CfN化することによって、溶接後の靭性を向上する
ことによって溶接後の耐疲労強度を120 kgf /
c種2以上と前記の従来鋼の2倍の浸れた溶接性を得
ることがでる。
13Crステンレス鋼において、CfN量の低減ととも
にTi、Siの添加によって改善され、CfN量を0.
05%以下、T i 0 、1%程度、Si2%以上含
有することによって最大透磁率は4400以上と従来鋼
<0.06C−2,23i−13Cr)の2倍以上の優
れた磁気特性を得ることができ、かつ、溶接後の耐疲労
強度は、Ai量を0.010%以下と低Ai化すること
によって溶接部の溶は込み深さを増加させるとともに0
.1%程度のTiの含有とCfN量を0.05%以下と
低CfN化することによって、溶接後の靭性を向上する
ことによって溶接後の耐疲労強度を120 kgf /
c種2以上と前記の従来鋼の2倍の浸れた溶接性を得
ることがでる。
さらに、加工後の焼なましにおいても、0.1%程度の
T1の含有によって920℃という高温で行っても磁気
特性が低下することがなく、かつ高温での結晶粒の粗大
化が抑制されて、延性、靭性が改善される。したがって
、従来バッチ炉で850℃で4時間保持していたものを
、高温化することによって30分程度の保持時間ででき
、連続炉で焼なましが可能である。連続炉を採用するこ
とによって生産性を大巾に向上でき熱処理コストの低減
に寄与するものである。
T1の含有によって920℃という高温で行っても磁気
特性が低下することがなく、かつ高温での結晶粒の粗大
化が抑制されて、延性、靭性が改善される。したがって
、従来バッチ炉で850℃で4時間保持していたものを
、高温化することによって30分程度の保持時間ででき
、連続炉で焼なましが可能である。連続炉を採用するこ
とによって生産性を大巾に向上でき熱処理コストの低減
に寄与するものである。
また、耐食性はCfN量の低減と、0.1%程度のTi
の含有によって大巾に改善したものである。さらに切削
性については、第1図に示したように、pbを添加する
ことによって磁気特性および電気特性を劣化させること
なく改善できるものである。
の含有によって大巾に改善したものである。さらに切削
性については、第1図に示したように、pbを添加する
ことによって磁気特性および電気特性を劣化させること
なく改善できるものである。
本発明はこれらの知見をもとに12Cr鋼においてC十
Nfiを0.05%以下とするとともにSi量を増加し
2,0〜3.0%とし、かつ0.05〜0.20%のT
iと、0.015〜0.050%のSおよび0.10〜
0.30%のpbを含有させ、さらにA1量を0.01
0%以下とその含有量を規制することによって、磁気特
性を大巾に改善するとともに溶接後の耐疲労強度、熱処
理特性、耐食性、電気抵抗、機械的性質、被剛性を改善
したものであり、本発明鋼は4400以上の最大透磁率
と、12000以上の磁束密度と優れた磁気特性を有し
溶接後の耐疲労強度についても120 kBf/ cm
2以上と優れており、さらに920℃という高温で焼な
ましを行っても磁気特性が低下することなく、従来バッ
チ炉で処理していたものを連続炉で処理でき生産性を大
幅に向上できるものであり、さらに電気抵抗、耐食性、
機械的性質、被剛性についても優れた軟磁性ステンレス
鋼であり、本発明は電磁弁の小形化、高出力化、高応答
性化に充分対応し得るものである。
Nfiを0.05%以下とするとともにSi量を増加し
2,0〜3.0%とし、かつ0.05〜0.20%のT
iと、0.015〜0.050%のSおよび0.10〜
0.30%のpbを含有させ、さらにA1量を0.01
0%以下とその含有量を規制することによって、磁気特
性を大巾に改善するとともに溶接後の耐疲労強度、熱処
理特性、耐食性、電気抵抗、機械的性質、被剛性を改善
したものであり、本発明鋼は4400以上の最大透磁率
と、12000以上の磁束密度と優れた磁気特性を有し
溶接後の耐疲労強度についても120 kBf/ cm
2以上と優れており、さらに920℃という高温で焼な
ましを行っても磁気特性が低下することなく、従来バッ
チ炉で処理していたものを連続炉で処理でき生産性を大
幅に向上できるものであり、さらに電気抵抗、耐食性、
機械的性質、被剛性についても優れた軟磁性ステンレス
鋼であり、本発明は電磁弁の小形化、高出力化、高応答
性化に充分対応し得るものである。
すなわち、本発明鋼は第1発明鋼として、重量比にし”
(C;0.03%以下、Si;2.0〜3.0%、Mn
;0.40%以下、S;0.015〜0.050%、C
「;10〜13%、Ti;0.05〜0.20%、N、
0.03%以下、Al;0.010%以下、Pb;O。
(C;0.03%以下、Si;2.0〜3.0%、Mn
;0.40%以下、S;0.015〜0.050%、C
「;10〜13%、Ti;0.05〜0.20%、N、
0.03%以下、Al;0.010%以下、Pb;O。
10〜0.30%を含有し、かつc+N;0.05%以
下で、残部Feならびに不純物元素からなることを要旨
とする。第2発明鋼は第1発明鋼の被剛性をさらに改善
するため第1発明鋼にさらにSego 、010〜0.
050%を含有し、第3発明は第1発明の耐食性をさら
に改善するため第1発明にさらにMo;3%以下、N
i;0.50%以下、Cu、0.50%以下、S:0.
005%以下のうち1種または2種以上を含有したこと
を要旨とする。
下で、残部Feならびに不純物元素からなることを要旨
とする。第2発明鋼は第1発明鋼の被剛性をさらに改善
するため第1発明鋼にさらにSego 、010〜0.
050%を含有し、第3発明は第1発明の耐食性をさら
に改善するため第1発明にさらにMo;3%以下、N
i;0.50%以下、Cu、0.50%以下、S:0.
005%以下のうち1種または2種以上を含有したこと
を要旨とする。
以下に本発明鋼の成分限定理由について説明する。
Cは磁気特性、溶接後の疲労強度、熱処理性、耐食性を
損なう元素であり、本発明のおいてはできるだけ低下さ
せることが望ましく、その上限を0.03%とした。な
お、磁気特性、溶接性、熱処理性をより向上させるため
には、0.015%以下にすることが望ましい。
損なう元素であり、本発明のおいてはできるだけ低下さ
せることが望ましく、その上限を0.03%とした。な
お、磁気特性、溶接性、熱処理性をより向上させるため
には、0.015%以下にすることが望ましい。
Siは最大透磁率、磁束密度などの磁気特性を改善し、
かつ電気抵抗を増加させる元素であり、軟磁性鋼として
は重要な元素であり、少なくとも2.0%以上含有させ
る必要がある。しかし3゜0%を超えてSiを含有させ
ても、磁気特性の向上は少なく、延性および靭性を損な
うので、上限を3.0%とした。
かつ電気抵抗を増加させる元素であり、軟磁性鋼として
は重要な元素であり、少なくとも2.0%以上含有させ
る必要がある。しかし3゜0%を超えてSiを含有させ
ても、磁気特性の向上は少なく、延性および靭性を損な
うので、上限を3.0%とした。
MnはSiと同様に製鋼時の脱酸に必要な元素であり、
磁気特性を損なうことのない範囲とし、その上限を0.
40%とした。
磁気特性を損なうことのない範囲とし、その上限を0.
40%とした。
Crはステンレス鋼の耐食性をf1与する基本的な元素
であり、少なくとも10%以上含有させる必要がある。
であり、少なくとも10%以上含有させる必要がある。
しかしながら、その含有量が増加すると磁束密度など磁
気特性を損なうので、その上限を13%とした。
気特性を損なうので、その上限を13%とした。
Tiは最大透磁率、磁束密度などの磁気特性を大幅に改
善するとともに、熱処理特性についても改善する。さら
にTiは耐食性についても改善する元素であり、本発明
のおいては最も重要な元素である。これらの効果を得る
には、少なくとも0゜05%以上含有させる必要があり
、その下限を0゜05%とした。しかし、0.20%を
超えてTiを含有させても、その効果が飽和するので、
その上限を0,20%とした。
善するとともに、熱処理特性についても改善する。さら
にTiは耐食性についても改善する元素であり、本発明
のおいては最も重要な元素である。これらの効果を得る
には、少なくとも0゜05%以上含有させる必要があり
、その下限を0゜05%とした。しかし、0.20%を
超えてTiを含有させても、その効果が飽和するので、
その上限を0,20%とした。
Nは磁気特性、溶接後の疲労強度、熱処理特性を損なう
元素であり、その含有量をできるだけ低下させることが
望ましく、その上限を0,03%とした。
元素であり、その含有量をできるだけ低下させることが
望ましく、その上限を0,03%とした。
CfNはいずれも磁気特性、溶接後の耐疲労強度、熱処
理特性を損なう元素である6本発明においてはCfN量
をできるだけ低下させることが必要であり、その上限を
0.05%とした。
理特性を損なう元素である6本発明においてはCfN量
をできるだけ低下させることが必要であり、その上限を
0.05%とした。
Sは耐食性を損なう反面被削性を改善する元素である。
ffれた被剛性を得るなめには0.015%以上含有さ
せる必要があり、その下限をo、015%とした。しか
し、Sは0.050%を超えて含有させると、耐食性を
損なうのでその上限を0.05%とした。
せる必要があり、その下限をo、015%とした。しか
し、Sは0.050%を超えて含有させると、耐食性を
損なうのでその上限を0.05%とした。
A1は溶接後の耐疲労強度を損なう元素である。
しかし、低A1化することによって、その溶接部の溶は
込み深さを増し、耐疲労強度を改善することができる元
素でもある0本発明ではその含有量をできるだけ低下さ
せることが望ましく、その上限を0.010%とした。
込み深さを増し、耐疲労強度を改善することができる元
素でもある0本発明ではその含有量をできるだけ低下さ
せることが望ましく、その上限を0.010%とした。
Seおよびpbは被削性を改善する元素である。
優れた被剛性を得るには、Seについては0.010%
以上、pbについては0.10%以上含有させる必要が
あり、その下限をSeは0.010%、Pbは0.10
%とした。しかし、Seを0.050%、PbI2.3
0%を超えて含有させると、磁気特性を損なうので、そ
の上限t3e0.050′A、PbO130%とした。
以上、pbについては0.10%以上含有させる必要が
あり、その下限をSeは0.010%、Pbは0.10
%とした。しかし、Seを0.050%、PbI2.3
0%を超えて含有させると、磁気特性を損なうので、そ
の上限t3e0.050′A、PbO130%とした。
Mo、Ni、Cu、Sは本発明においては耐食性を改善
する元素である。しかし、Moは3%、NiとCuはそ
れぞれ0.5%を超えて含有させると、いずれも磁気特
性を損なうので、その上限はM。
する元素である。しかし、Moは3%、NiとCuはそ
れぞれ0.5%を超えて含有させると、いずれも磁気特
性を損なうので、その上限はM。
は3%、NiおよびCuは0.5%とした。また、Sは
被削性を改善する元素であるが、反面耐食性を低下させ
る元素でもある。優れた耐食性を得るためには、0.0
05%に低下する必要があり、その上限を0.005%
とした。
被削性を改善する元素であるが、反面耐食性を低下させ
る元素でもある。優れた耐食性を得るためには、0.0
05%に低下する必要があり、その上限を0.005%
とした。
[実施例]
次に本発明の特徴を従来鋼、比較鋼と比べて実施例で以
て明らかにする。
て明らかにする。
第1表はこれら供試鋼の化学成分を示すものである。
第1表において、A〜L鋼は発明鋼で、A−C鋼は第1
発明鋼、D〜F鋼は第2発明鋼、G〜L鋼は第3発明鋼
である。M〜P鋼は比較鋼で、M鋼はA1の含有量が高
いもの、N鋼はTiを含有しないもの、0w4はFC系
含有Iの高いもの、e鋼はS;の低いものである。また
、Q〜S鋼は従来鋼である。
発明鋼、D〜F鋼は第2発明鋼、G〜L鋼は第3発明鋼
である。M〜P鋼は比較鋼で、M鋼はA1の含有量が高
いもの、N鋼はTiを含有しないもの、0w4はFC系
含有Iの高いもの、e鋼はS;の低いものである。また
、Q〜S鋼は従来鋼である。
(以 下 余 白 )
第2表は第1表の供試鋼について、900℃×2Hr保
持し、次いで冷却速度100℃/Hrという熱処理を施
したA−9鋼の最大透磁率、磁束密度、電気抵抗、硬さ
、耐食性、被剛性、溶接後の耐疲労強度を示したもので
ある。磁気特性については、直流型BH)レーザを用い
て試験片として外径24φ、内径16φ、厚さ16m1
*のリングを作成し、最大透磁率、磁束密度を測定した
ものである。flXlX抗抵抗いては、ホビーストンブ
リッジ法により、試験片として1.2φX50C1am
線を用いて測定したものである。耐食性については、3
.5%NaCl水溶液を用いて60分塩水噴霧試験を行
い、その発錆率を測定し、発錆率が1%未満のものを評
点5とし、発錆率が1〜10%未満のものを評点4とし
、発錆率が10〜30%未満のものを評点3とし、発錆
率が30〜60%未満のものを評点2とし、発錆率が6
0〜100%のものを評点1とした。さらに被剛性につ
いては、ドリル寿命を測定したものであり、溶接後の疲
労強度については、5US304のなめ付は溶接を、プ
ラズマ53AX100V、t=2mmで行った耐圧疲労
試験を行い、 その強度を測定したものであ 第2表より知られるように、従来鋼であるQ鋼は電気抵
抗が92μΩ−ell、硬さがHv1種8と、電気抵抗
および硬さについては優れているが、必要量のTiを含
有しないとともに、C十N量とA量が高いことによって
、最大透磁率が2300、磁束密度が11200Gと磁
気特性については十分でなく、かつ溶接後の疲労強度に
ついても、90kgf/em”と劣っており、さらに耐
食性、被削性についても十分ではないものであり、また
R31lはSi量が0.45%と低く、かつ所望のTi
量を含有しなく、さらにAl量、C+N量およびCrJ
iが高いことによって、最大透磁率が900、磁束密度
が7800Gと磁気特性が大幅に劣るものであり、かつ
電気抵抗についても、60μΩ−elmと低いものであ
り、さらに溶接後の耐疲労強度、硬さ、被剛性について
も劣るものであり、さらにS#lについてもR鋼と同様
に、Si量が低いとともに所望のTi量を含有しなく、
さらにAl量、C+N量が高いことによって、磁気特性
、電気抵抗、硬さ、被剛性について劣るものである。
持し、次いで冷却速度100℃/Hrという熱処理を施
したA−9鋼の最大透磁率、磁束密度、電気抵抗、硬さ
、耐食性、被剛性、溶接後の耐疲労強度を示したもので
ある。磁気特性については、直流型BH)レーザを用い
て試験片として外径24φ、内径16φ、厚さ16m1
*のリングを作成し、最大透磁率、磁束密度を測定した
ものである。flXlX抗抵抗いては、ホビーストンブ
リッジ法により、試験片として1.2φX50C1am
線を用いて測定したものである。耐食性については、3
.5%NaCl水溶液を用いて60分塩水噴霧試験を行
い、その発錆率を測定し、発錆率が1%未満のものを評
点5とし、発錆率が1〜10%未満のものを評点4とし
、発錆率が10〜30%未満のものを評点3とし、発錆
率が30〜60%未満のものを評点2とし、発錆率が6
0〜100%のものを評点1とした。さらに被剛性につ
いては、ドリル寿命を測定したものであり、溶接後の疲
労強度については、5US304のなめ付は溶接を、プ
ラズマ53AX100V、t=2mmで行った耐圧疲労
試験を行い、 その強度を測定したものであ 第2表より知られるように、従来鋼であるQ鋼は電気抵
抗が92μΩ−ell、硬さがHv1種8と、電気抵抗
および硬さについては優れているが、必要量のTiを含
有しないとともに、C十N量とA量が高いことによって
、最大透磁率が2300、磁束密度が11200Gと磁
気特性については十分でなく、かつ溶接後の疲労強度に
ついても、90kgf/em”と劣っており、さらに耐
食性、被削性についても十分ではないものであり、また
R31lはSi量が0.45%と低く、かつ所望のTi
量を含有しなく、さらにAl量、C+N量およびCrJ
iが高いことによって、最大透磁率が900、磁束密度
が7800Gと磁気特性が大幅に劣るものであり、かつ
電気抵抗についても、60μΩ−elmと低いものであ
り、さらに溶接後の耐疲労強度、硬さ、被剛性について
も劣るものであり、さらにS#lについてもR鋼と同様
に、Si量が低いとともに所望のTi量を含有しなく、
さらにAl量、C+N量が高いことによって、磁気特性
、電気抵抗、硬さ、被剛性について劣るものである。
また、比較鋼であるM鋼は多くのA1を含有することに
よって、溶接後の耐疲労強度が40kgf/cIl12
と大幅に低いものであり、NaについてはTiを含有し
ないことによって、最大透磁率が3200、磁束密度が
11200Gと低く、かつ溶接後の耐疲労強度について
も低いものであり、Q鋼については、C量とC+Nil
が高いことにより、最大透磁率が3000.磁束密度が
11400Gと磁気特性が低く、かつ溶接後の耐疲労強
度が100kgf/am2と低いものであり、さらに耐
食性、被剛性についても劣るものであり、P鋼は必要量
のSiを含有しないことにより、最大透磁率は3800
、磁束密度が10600Gと磁気特性が低く、さらに電
気抵抗についても80μΩ−ellと低いものである。
よって、溶接後の耐疲労強度が40kgf/cIl12
と大幅に低いものであり、NaについてはTiを含有し
ないことによって、最大透磁率が3200、磁束密度が
11200Gと低く、かつ溶接後の耐疲労強度について
も低いものであり、Q鋼については、C量とC+Nil
が高いことにより、最大透磁率が3000.磁束密度が
11400Gと磁気特性が低く、かつ溶接後の耐疲労強
度が100kgf/am2と低いものであり、さらに耐
食性、被剛性についても劣るものであり、P鋼は必要量
のSiを含有しないことにより、最大透磁率は3800
、磁束密度が10600Gと磁気特性が低く、さらに電
気抵抗についても80μΩ−ellと低いものである。
これらに対して本発明鋼であるA〜Mw4はC十N量お
よびAl量を極力低下させるとともに、0゜05〜0.
20%のTiを含有させ、かつSi量を2.0〜3.0
%、SをO,O]、5〜0.050%、Crを10〜1
3%とすることによって、最大透磁率が4400以上、
磁束密度が12000G以上と優れた磁気特性を有して
おり、かつ電気抵抗についても92μΩ−crm以上、
溶接後の耐疲労強度については120 kgf / c
m”以上と電気特性、溶接性についても優れており、さ
らに耐食性についてはその発錆率が10%以下、硬さが
Hv1種0以上、被削性が500論−以上と耐食性、機
械的性質、被剛性についても優れているものである。
よびAl量を極力低下させるとともに、0゜05〜0.
20%のTiを含有させ、かつSi量を2.0〜3.0
%、SをO,O]、5〜0.050%、Crを10〜1
3%とすることによって、最大透磁率が4400以上、
磁束密度が12000G以上と優れた磁気特性を有して
おり、かつ電気抵抗についても92μΩ−crm以上、
溶接後の耐疲労強度については120 kgf / c
m”以上と電気特性、溶接性についても優れており、さ
らに耐食性についてはその発錆率が10%以下、硬さが
Hv1種0以上、被削性が500論−以上と耐食性、機
械的性質、被剛性についても優れているものである。
[発明の効果]
上述のように本発明鋼は、C+N含有量を低減するとと
もに、適量のTiを含有させかつSiを増加させること
により、磁気特性を大幅に改善し、かつ適量のPb含有
によって切削性を改善し、さらに熱処理特性、耐食性、
電気特性、機械的性質、被剛性についても優れており、
本発明鋼は電磁弁の固定鉄芯、可動鉄芯等に適した快削
軟磁性ステンレス鋼であり、高い実用性を有するもので
ある。
もに、適量のTiを含有させかつSiを増加させること
により、磁気特性を大幅に改善し、かつ適量のPb含有
によって切削性を改善し、さらに熱処理特性、耐食性、
電気特性、機械的性質、被剛性についても優れており、
本発明鋼は電磁弁の固定鉄芯、可動鉄芯等に適した快削
軟磁性ステンレス鋼であり、高い実用性を有するもので
ある。
第1図はpb含有量と磁気特性の関係を示す図である。
第1図
pb量(・ム)
Claims (3)
- (1)重量比にしてC;0.03%以下、Si;2.0
〜3.0%、Mn;0.40%以下、S;0.015〜
0.050%、Cr;10〜13%、Ti;0.05〜
0.20%、N;0.03%以下、Al;0.010%
以下、Pb;0.10〜0.30%を含有し、かつC+
N;0.05%以下で、残部Feならびに不純物元素か
らなることを特徴とする快削軟磁性ステンレス鋼。 - (2)重量比にしてC;0.03%以下、Si;2.0
〜3.0%、Mn;0.40%以下、S;0.015〜
0.050%、Cr;10〜13%、Ti;0.05〜
0.20%、N;0.03%以下、Al;0.010%
以下、Pb;0.10〜0.30%、Se;0.010
〜0.050%を含有し、かつC+N;0.05%以下
で、残部Feならびに不純物元素からなることを特徴と
する快削軟磁性ステンレス鋼。 - (3)重量比にしてC;0.03%以下、Si;2.0
〜3.0%、Mn;0.40%以下、Cr;10〜13
%、Ti;0.05〜0.20%、N;0.03%以下
、Al;0.010%以下、Pb;0.10〜0.30
%を含有し、かつC+N;0.05%以下で、さらにM
o;3%以下、Ni;0.50%以下、Cu;0.50
%以下、S;0.005%以下のうち1種または2種以
上を含有し、残部Feならびに不純物元素からなること
を特徴とする快削軟磁性ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP33191488A JPH02179855A (ja) | 1988-12-29 | 1988-12-29 | 快削軟磁性ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP33191488A JPH02179855A (ja) | 1988-12-29 | 1988-12-29 | 快削軟磁性ステンレス鋼 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02179855A true JPH02179855A (ja) | 1990-07-12 |
Family
ID=18249046
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP33191488A Pending JPH02179855A (ja) | 1988-12-29 | 1988-12-29 | 快削軟磁性ステンレス鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02179855A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001140034A (ja) * | 1999-09-03 | 2001-05-22 | Kiyohito Ishida | 快削合金材料 |
US7297214B2 (en) | 1999-09-03 | 2007-11-20 | Kiyohito Ishida | Free cutting alloy |
US7381369B2 (en) | 1999-09-03 | 2008-06-03 | Kiyohito Ishida | Free cutting alloy |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63125639A (ja) * | 1985-04-16 | 1988-05-28 | Aichi Steel Works Ltd | 軟磁性ステンレス鋼 |
-
1988
- 1988-12-29 JP JP33191488A patent/JPH02179855A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63125639A (ja) * | 1985-04-16 | 1988-05-28 | Aichi Steel Works Ltd | 軟磁性ステンレス鋼 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001140034A (ja) * | 1999-09-03 | 2001-05-22 | Kiyohito Ishida | 快削合金材料 |
US7297214B2 (en) | 1999-09-03 | 2007-11-20 | Kiyohito Ishida | Free cutting alloy |
US7381369B2 (en) | 1999-09-03 | 2008-06-03 | Kiyohito Ishida | Free cutting alloy |
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