JPH02153222A - 2サイクル内燃機関の燃焼室構造 - Google Patents
2サイクル内燃機関の燃焼室構造Info
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- JPH02153222A JPH02153222A JP63102659A JP10265988A JPH02153222A JP H02153222 A JPH02153222 A JP H02153222A JP 63102659 A JP63102659 A JP 63102659A JP 10265988 A JP10265988 A JP 10265988A JP H02153222 A JPH02153222 A JP H02153222A
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- 239000007924 injection Substances 0.000 description 7
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- F02F1/24—Cylinder heads
- F02F1/42—Shape or arrangement of intake or exhaust channels in cylinder heads
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は2サイクル内燃機関の燃焼室構造に関する。
2サイクルデイ一ゼル機関において燃焼室内の良好なル
ープ掃気を確保するためにシリンダ軸線側に位置する給
気弁周縁部と弁座間の開口、およびシリンダ軸線側に位
置する排気弁周縁部と弁座間の開口を給気弁および排気
弁のリフト量が小さいときに閉鎖するマスク壁を設け、
史に給気ポートおよび排気ボーI・をシリンダ軸線と平
行に上方に向りて延設した2ザイクルデイ一セル機関が
公知である(特開昭52−104613号公報)。この
2サイクルデイ一ゼル機関では給気ボートから流入した
吸入空気がシリンダ内壁面に沿ってピストン頂面に向か
い、次いでピストン頂面上において向きを変えてシリン
ダ内壁面に沿い排気ポートに向けて流れるのでループ掃
気を行なうことができる。
ープ掃気を確保するためにシリンダ軸線側に位置する給
気弁周縁部と弁座間の開口、およびシリンダ軸線側に位
置する排気弁周縁部と弁座間の開口を給気弁および排気
弁のリフト量が小さいときに閉鎖するマスク壁を設け、
史に給気ポートおよび排気ボーI・をシリンダ軸線と平
行に上方に向りて延設した2ザイクルデイ一セル機関が
公知である(特開昭52−104613号公報)。この
2サイクルデイ一ゼル機関では給気ボートから流入した
吸入空気がシリンダ内壁面に沿ってピストン頂面に向か
い、次いでピストン頂面上において向きを変えてシリン
ダ内壁面に沿い排気ポートに向けて流れるのでループ掃
気を行なうことができる。
〔発明が解決しようとする課題]
しかしながらこの2ザイクルデイ一ゼル機関では給気弁
および排気弁のリフト量が大きくなると給気弁と弁座間
に形成される開口が給気弁の全周に亙って燃焼室内に開
口し、排気弁と弁座間に形成される開口が排気弁の全周
に亙って燃焼室内に開口する。その結果、シリンダ軸線
側に位置する給気弁の開口から流入した吸入空気がシリ
ンダ内壁面に沿っ゛(進み、排気弁の開口を通って排気
ホト内に流出する。従ってこの2ザイクルデイーゼル機
関では一部の吸入空気のみしかループ掃気を行なうため
に使用されないので、良好なループ掃気を確保できない
という問題がある。
および排気弁のリフト量が大きくなると給気弁と弁座間
に形成される開口が給気弁の全周に亙って燃焼室内に開
口し、排気弁と弁座間に形成される開口が排気弁の全周
に亙って燃焼室内に開口する。その結果、シリンダ軸線
側に位置する給気弁の開口から流入した吸入空気がシリ
ンダ内壁面に沿っ゛(進み、排気弁の開口を通って排気
ホト内に流出する。従ってこの2ザイクルデイーゼル機
関では一部の吸入空気のみしかループ掃気を行なうため
に使用されないので、良好なループ掃気を確保できない
という問題がある。
上記問題点を解決するために本発明によればシリンダヘ
ッド内壁面から燃焼室に向けて延びるマスク壁を給気弁
と排気弁との間に形成し、マスク壁が排気弁側に位置す
る給気弁周縁部と弁座間の開口を給気弁の全開弁期間に
亙って閉鎖するようにしている。
ッド内壁面から燃焼室に向けて延びるマスク壁を給気弁
と排気弁との間に形成し、マスク壁が排気弁側に位置す
る給気弁周縁部と弁座間の開口を給気弁の全開弁期間に
亙って閉鎖するようにしている。
第1図から第3図を参照すると、1はシリンダブロック
、2はシリンダブロック1内で往復動するピストン、3
はシリンダブロック1上に固定されたシリンダヘッド、
4はシリンダヘッド3の内壁面3aとピストン2の頂面
間に形成された燃焼室を夫々示す。シリンダへ・ンド3
の内壁面3aJ::には、燃焼室4に向けて突出しかつ
シリンダヘッド3の内壁面3aの直径に沿いその直径の
全体に亙って延びる***部5が形成される。第1図にボ
すようにごの***部5はその下端部に尾根5aを有する
三角形状断面を有しており、この***部5の根元部が第
1図から第3図において5bで示される。***部5の一
例には一対の給気弁6が配置され、***部5の他側には
一対の排気弁7が配置される。
、2はシリンダブロック1内で往復動するピストン、3
はシリンダブロック1上に固定されたシリンダヘッド、
4はシリンダヘッド3の内壁面3aとピストン2の頂面
間に形成された燃焼室を夫々示す。シリンダへ・ンド3
の内壁面3aJ::には、燃焼室4に向けて突出しかつ
シリンダヘッド3の内壁面3aの直径に沿いその直径の
全体に亙って延びる***部5が形成される。第1図にボ
すようにごの***部5はその下端部に尾根5aを有する
三角形状断面を有しており、この***部5の根元部が第
1図から第3図において5bで示される。***部5の一
例には一対の給気弁6が配置され、***部5の他側には
一対の排気弁7が配置される。
また、***部5の中央部5cは排気弁7側に湾曲せしめ
られており、この湾曲中央部5Cの給気弁6側に点火栓
8が配置される。従って点火栓8はほぼシリンダ軸線上
に位置し、しかも***部5に対して給気弁6側に配置さ
れている。***部5上には排気弁7側に位置する給気弁
6周縁部と弁座9間の開口を覆うために各給気弁6に対
して夫々マスク壁10が形成されている。これらのマス
ク壁10は対応する給気弁6の周縁部に極めて近接配置
されかつ給気弁6の周縁部に沿って延びる断面円弧状を
なしており、更にこれらのマスク壁10は第1図におい
て鎖線で示す最大リフト位置にある給気弁6よりも下方
まで燃焼室4に向けて延びている。従って排気弁7側に
位置する給気弁6周縁部と弁座9間の開口は給気弁6の
開弁期間全体に亙ってマスク壁10により閉鎖されるご
とになる。一方、排気弁70周縁部と***部5の根元部
5bとの間には一定の間隔が設けられており、従って給
気弁6側に位置する排気弁7周縁部と弁座11間の開口
は***部5によって閉鎖されることがない。従って排気
弁7が開弁すると排気弁7と弁座11間に形成される開
口はその全体が燃焼室4内に開口するこ七になる。
られており、この湾曲中央部5Cの給気弁6側に点火栓
8が配置される。従って点火栓8はほぼシリンダ軸線上
に位置し、しかも***部5に対して給気弁6側に配置さ
れている。***部5上には排気弁7側に位置する給気弁
6周縁部と弁座9間の開口を覆うために各給気弁6に対
して夫々マスク壁10が形成されている。これらのマス
ク壁10は対応する給気弁6の周縁部に極めて近接配置
されかつ給気弁6の周縁部に沿って延びる断面円弧状を
なしており、更にこれらのマスク壁10は第1図におい
て鎖線で示す最大リフト位置にある給気弁6よりも下方
まで燃焼室4に向けて延びている。従って排気弁7側に
位置する給気弁6周縁部と弁座9間の開口は給気弁6の
開弁期間全体に亙ってマスク壁10により閉鎖されるご
とになる。一方、排気弁70周縁部と***部5の根元部
5bとの間には一定の間隔が設けられており、従って給
気弁6側に位置する排気弁7周縁部と弁座11間の開口
は***部5によって閉鎖されることがない。従って排気
弁7が開弁すると排気弁7と弁座11間に形成される開
口はその全体が燃焼室4内に開口するこ七になる。
シリンダヘッド3内には給気弁6に対して給気ポート1
2が形成され、排気弁7に対して排気ポート13が形成
される。各給気ポート12は例えば機関によって駆動さ
れる機械式過給機14および給気ダクト15を介して図
示しないエアクリーナに接続されており、給気ダクト1
5内にはスロットル弁16が配置される。各給気ポート
12の上壁面には燃料噴射弁17が配置され、各燃料噴
射弁17からは広がり角の小さい剛体状の燃料が給気弁
6の第3図においてハツチングで示す領域18に向けて
噴射される。この領域18は給気ポート12軸線に関し
て点火栓8側に位置し、かつ両給気弁6の弁ステムを結
ぶ線に対して点火栓8と反対側に位置する。
2が形成され、排気弁7に対して排気ポート13が形成
される。各給気ポート12は例えば機関によって駆動さ
れる機械式過給機14および給気ダクト15を介して図
示しないエアクリーナに接続されており、給気ダクト1
5内にはスロットル弁16が配置される。各給気ポート
12の上壁面には燃料噴射弁17が配置され、各燃料噴
射弁17からは広がり角の小さい剛体状の燃料が給気弁
6の第3図においてハツチングで示す領域18に向けて
噴射される。この領域18は給気ポート12軸線に関し
て点火栓8側に位置し、かつ両給気弁6の弁ステムを結
ぶ線に対して点火栓8と反対側に位置する。
第4図は給気弁6および排気弁7の開弁期間の一例、お
よび燃料噴射期間の一例を示している。
よび燃料噴射期間の一例を示している。
第4図に示す例においては給気弁6よりも排気弁7が先
に開弁じ、給気弁6よりも排気弁7が先に閉弁する。更
に燃料噴射期間は給気弁6の開弁後、下死点BDC前ま
での間に設定されている。
に開弁じ、給気弁6よりも排気弁7が先に閉弁する。更
に燃料噴射期間は給気弁6の開弁後、下死点BDC前ま
での間に設定されている。
第5図は給気弁6および排気弁7の弁リフトおよび排気
ボート13内の圧力変化P Il P 2+ QI+
Q2を示している。これらの圧力変化P、、P。
ボート13内の圧力変化P Il P 2+ QI+
Q2を示している。これらの圧力変化P、、P。
Q、、Q2については後述する。
次に第6図および第7図を参照して掃気作用および成層
化作用について説明する。第6図は低負荷運転時を示し
ており、第7図は高負荷運転時を示している。また、第
6図(A)および第7図(八)は給気弁6が開弁じた直
後を示しており、第6図(Il)および第7図(B)は
ピストン2がほぼ下死点にあるときを示している。
化作用について説明する。第6図は低負荷運転時を示し
ており、第7図は高負荷運転時を示している。また、第
6図(A)および第7図(八)は給気弁6が開弁じた直
後を示しており、第6図(Il)および第7図(B)は
ピストン2がほぼ下死点にあるときを示している。
まず初めに第6図を参照して機関低負荷運転時について
説明する。
説明する。
ピストン2が下降して排気弁7が開弁すると燃焼室4内
の高圧既燃ガスが排気ボー1−13内に流出し、その結
果第5図において1)、で示すように排気ポート13内
の圧ツノは一時的に正圧となる。
の高圧既燃ガスが排気ボー1−13内に流出し、その結
果第5図において1)、で示すように排気ポート13内
の圧ツノは一時的に正圧となる。
この正圧P1は排気通路内を下流に向けて伝播し、各気
筒の排気通路の集合部において反射し、今度は負圧とな
って再び排気ポート13内に伝播してくる。従って給気
弁6が開弁すると第5図においてR2で示されるように
排気ポート13内内には負圧が発生ずる。この負圧の発
生ずる時期は排気通路の長さに依存している。機関低負
荷運転時は燃焼圧が低く、従って排気ポート13内に発
生ずる正圧P1.負圧P2は比較的小さい。
筒の排気通路の集合部において反射し、今度は負圧とな
って再び排気ポート13内に伝播してくる。従って給気
弁6が開弁すると第5図においてR2で示されるように
排気ポート13内内には負圧が発生ずる。この負圧の発
生ずる時期は排気通路の長さに依存している。機関低負
荷運転時は燃焼圧が低く、従って排気ポート13内に発
生ずる正圧P1.負圧P2は比較的小さい。
給気弁6が開弁すると給気ボート12から燃焼室4内に
燃料を含んだ新気が流入するが、給気弁6の開口に対し
てマスク壁10が設けられているために新気および燃料
は主にマスク壁10と反対側の給気弁6の開口部から燃
焼室4内に流入する。
燃料を含んだ新気が流入するが、給気弁6の開口に対し
てマスク壁10が設けられているために新気および燃料
は主にマスク壁10と反対側の給気弁6の開口部から燃
焼室4内に流入する。
一方、給気弁6が開弁すると第5図においてR2で示さ
れるように排気ポート13内には負圧が発生するので燃
焼室4の−F方部の既燃ガスがこの負圧によって排気ポ
ート13内に吸い出される。この既燃ガスの移動によっ
て新気および燃料は第6し1(八)において矢印R7で
示すように排気弁7に向けて引っばられ、斯くして燃料
が点火栓8(第1図)の周りに導かれる。次いで第6図
(B)に示すようにピストン2が下降すると燃料を含ん
だ新気はR2で示されるように給気弁6下方のシリンダ
内壁面にに沿って下方に向かう。しかしながら機関低負
荷運転時は燃焼室4内に流入する新気量は少なくしかも
流入速度が遅いために新気はピストン2の頂面まで達せ
ず、燃焼室4の上方部に滞留している。従ってピストン
2が上昇すると燃焼室4の上方部には混合気が集まり、
燃焼室4の下方部には残留既燃ガスが集まるために燃焼
室4内は成層化されることになる。斯くして混合気が点
火栓8によって確実に着火せしめられることになる。
れるように排気ポート13内には負圧が発生するので燃
焼室4の−F方部の既燃ガスがこの負圧によって排気ポ
ート13内に吸い出される。この既燃ガスの移動によっ
て新気および燃料は第6し1(八)において矢印R7で
示すように排気弁7に向けて引っばられ、斯くして燃料
が点火栓8(第1図)の周りに導かれる。次いで第6図
(B)に示すようにピストン2が下降すると燃料を含ん
だ新気はR2で示されるように給気弁6下方のシリンダ
内壁面にに沿って下方に向かう。しかしながら機関低負
荷運転時は燃焼室4内に流入する新気量は少なくしかも
流入速度が遅いために新気はピストン2の頂面まで達せ
ず、燃焼室4の上方部に滞留している。従ってピストン
2が上昇すると燃焼室4の上方部には混合気が集まり、
燃焼室4の下方部には残留既燃ガスが集まるために燃焼
室4内は成層化されることになる。斯くして混合気が点
火栓8によって確実に着火せしめられることになる。
一方、機関高負荷運転時には燃焼圧が高くなるために第
5図においてQ、で示されるように排気ポート13内に
発生する正圧が高くなり、またごの正圧Q、の反射波で
ある負圧Q2も大きくなる。
5図においてQ、で示されるように排気ポート13内に
発生する正圧が高くなり、またごの正圧Q、の反射波で
ある負圧Q2も大きくなる。
また、負圧Q2のピークは負圧P2のピークよりも若干
遅れて発生する。
遅れて発生する。
機関高負荷運転時には燃焼室4内に流入する新気の量が
多く、しかも流入速度が速くなる。従って給気弁6が開
弁すると多量の新気が高速度で燃焼室4内に流入する。
多く、しかも流入速度が速くなる。従って給気弁6が開
弁すると多量の新気が高速度で燃焼室4内に流入する。
次いで排気ポート13内に発生する負圧Q2によって燃
焼室4の−L方部の既燃ガスが排気ボー1−13内に吸
い出されると第7図(八)において矢印S、、S2でポ
されるように新気は燃焼室4の中心部の方に向きを変え
る。次いで更にピストン2が下降すると第7図(B)に
おいて33で示されるように新気は給気弁6下方のシリ
ンダ内壁面に沿って下方に向かい、ピストン2の頂面に
達する。従って燃焼室4内の既燃ガスは第7図(B)に
おいて矢印′■゛で示ずように新気により徐々に追いや
られて排気ポート13内に排出され、斯くして燃焼室4
内ではループ掃気が行なわれることになる。
焼室4の−L方部の既燃ガスが排気ボー1−13内に吸
い出されると第7図(八)において矢印S、、S2でポ
されるように新気は燃焼室4の中心部の方に向きを変え
る。次いで更にピストン2が下降すると第7図(B)に
おいて33で示されるように新気は給気弁6下方のシリ
ンダ内壁面に沿って下方に向かい、ピストン2の頂面に
達する。従って燃焼室4内の既燃ガスは第7図(B)に
おいて矢印′■゛で示ずように新気により徐々に追いや
られて排気ポート13内に排出され、斯くして燃焼室4
内ではループ掃気が行なわれることになる。
給気弁6および排気弁7を具えた2ザイクル内燃機関で
はこのようなループ掃気が最も掃気効率がよい。また2
ザイクル内燃機関では残留既燃ガス量が多く、このよう
に残留既燃ガスが多い場合においても良好な着火燃焼を
確保するためには点火栓8の周りに混合気を集めておく
こと、即ら良好な成層化を行なうことが必要となる。第
1図から第3図に示す実施例ではマスク壁1oを設ける
ことによって新気および混合気がシリンダヘッド3の内
壁面3aに沿って排気ボー1へ13内に流出することが
なく、それによって良好なループ掃気を確保できるばか
りでなく、良好な成層化も確保することができる。
はこのようなループ掃気が最も掃気効率がよい。また2
ザイクル内燃機関では残留既燃ガス量が多く、このよう
に残留既燃ガスが多い場合においても良好な着火燃焼を
確保するためには点火栓8の周りに混合気を集めておく
こと、即ら良好な成層化を行なうことが必要となる。第
1図から第3図に示す実施例ではマスク壁1oを設ける
ことによって新気および混合気がシリンダヘッド3の内
壁面3aに沿って排気ボー1へ13内に流出することが
なく、それによって良好なループ掃気を確保できるばか
りでなく、良好な成層化も確保することができる。
また、点火栓8を***部5に対して給気弁6側に配置す
ることによって点火栓8の周りに混合気が集まりやすく
なり、従って点火栓8による混合気の良好な着火を確保
することができる。特に***部5の湾曲中央部5cによ
り包囲された領域には混合気が滞留しやすく、この領域
内に点火栓8が配置されているので着火性が向上せしめ
られる。
ることによって点火栓8の周りに混合気が集まりやすく
なり、従って点火栓8による混合気の良好な着火を確保
することができる。特に***部5の湾曲中央部5cによ
り包囲された領域には混合気が滞留しやすく、この領域
内に点火栓8が配置されているので着火性が向上せしめ
られる。
また、燃料噴射弁17から噴射された燃料は給気弁6の
かさ部背面に衝突して霧化した後にただちに燃焼室4内
に供給されるので、燃料が吸気ボート12の内壁面上に
付着することがない。
かさ部背面に衝突して霧化した後にただちに燃焼室4内
に供給されるので、燃料が吸気ボート12の内壁面上に
付着することがない。
第8図および第9図は更に良好なループ掃気を確保でき
るようにした2サイクル内燃機関の別の実施例を示す。
るようにした2サイクル内燃機関の別の実施例を示す。
この実施例ではシリンダヘッド内壁面3a上に凹溝20
が形成され、この凹溝20の底壁面をなすシリンダヘッ
ド内壁面部分3bJ:に給気弁6が配置される。一方、
凹溝20を除くシリンダヘッド内壁面部分3cはほぼ下
用をなし、このシリンダヘッド内壁面部分3c上に排気
弁7が配置される。シリンダヘッド内壁面部分3bとシ
リンダヘッド内壁面部分3Cは凹溝20の周壁21を介
して互いに接続されている。ごの凹溝周壁21は給気弁
6の周縁部に極めて近接配置されかつ給気弁6の周縁部
に沿って円弧状に延びるマスク壁21aと、給気弁6間
に位置する新気ガイド壁21bと、シリンダヘッド内壁
面3aの周壁と給気弁6間に位置する新気ガイド壁21
cとにより構成される。各マスク壁21aは最大リフト
位置にある給気弁6よりも下方まで燃焼室4に向けて延
びており、従って排気弁7側に位置する給気弁6周縁部
と弁座9間の開口は給気弁6の開弁期間全体に亙ってマ
スク壁21aにより閉鎖されることになる。また、各新
気ガイド壁21b、21cはほぼ同一平面内に位置して
おり、更にこれらの新気ガイド壁21b、21cは両給
気弁6の中心を結ぶ線に対してほぼ平行に延びている。
が形成され、この凹溝20の底壁面をなすシリンダヘッ
ド内壁面部分3bJ:に給気弁6が配置される。一方、
凹溝20を除くシリンダヘッド内壁面部分3cはほぼ下
用をなし、このシリンダヘッド内壁面部分3c上に排気
弁7が配置される。シリンダヘッド内壁面部分3bとシ
リンダヘッド内壁面部分3Cは凹溝20の周壁21を介
して互いに接続されている。ごの凹溝周壁21は給気弁
6の周縁部に極めて近接配置されかつ給気弁6の周縁部
に沿って円弧状に延びるマスク壁21aと、給気弁6間
に位置する新気ガイド壁21bと、シリンダヘッド内壁
面3aの周壁と給気弁6間に位置する新気ガイド壁21
cとにより構成される。各マスク壁21aは最大リフト
位置にある給気弁6よりも下方まで燃焼室4に向けて延
びており、従って排気弁7側に位置する給気弁6周縁部
と弁座9間の開口は給気弁6の開弁期間全体に亙ってマ
スク壁21aにより閉鎖されることになる。また、各新
気ガイド壁21b、21cはほぼ同一平面内に位置して
おり、更にこれらの新気ガイド壁21b、21cは両給
気弁6の中心を結ぶ線に対してほぼ平行に延びている。
点火栓8はシリンダヘッド内壁面3aの中心に位置する
ようにシリンダヘッド内壁面部分3c上に配置されてい
る。
ようにシリンダヘッド内壁面部分3c上に配置されてい
る。
この実施例では第1図から第3図に示す実施例に比べて
円弧状に延びるマスク壁21aの長さが長く、給気弁6
とその弁座9間に形成される開口のうちで排気弁7側に
位置するほぼ1/3の開口がマスク壁21aにより閉鎖
され、排気弁7と反対側に位置するほぼ2/3の開口か
ら新気が供給される。
円弧状に延びるマスク壁21aの長さが長く、給気弁6
とその弁座9間に形成される開口のうちで排気弁7側に
位置するほぼ1/3の開口がマスク壁21aにより閉鎖
され、排気弁7と反対側に位置するほぼ2/3の開口か
ら新気が供給される。
(]1)
更にこの実施例では給気弁6から流入した新気は新気ガ
イド壁21b・、21cによりシリンダ内壁面に沿って
下方に向かうように案内される。従っ゛にの実施例では
給気弁6が開弁じたときには第10図において矢印Uで
示すように大部分の新気がシリンダ内壁面に沿ってピス
トン2の頂面に向かい、斯くして良好なループ掃気が行
なわれることになる。
イド壁21b・、21cによりシリンダ内壁面に沿って
下方に向かうように案内される。従っ゛にの実施例では
給気弁6が開弁じたときには第10図において矢印Uで
示すように大部分の新気がシリンダ内壁面に沿ってピス
トン2の頂面に向かい、斯くして良好なループ掃気が行
なわれることになる。
第11図および第12図は本発明を2サイクルデイ一ゼ
ル機関に適用した場合を示している。この実施例では給
気弁6と排気弁7間のシリンダヘッド内壁面3a上に下
方に向けて突出する突条30が形成され、この突条30
の近傍に燃料噴射弁31が配置される。この突条30は
給気弁6の周縁部に極めて近接配置されかつ給気弁6の
周縁部に沿って円弧状に延びるマスク壁30aを有する
。
ル機関に適用した場合を示している。この実施例では給
気弁6と排気弁7間のシリンダヘッド内壁面3a上に下
方に向けて突出する突条30が形成され、この突条30
の近傍に燃料噴射弁31が配置される。この突条30は
給気弁6の周縁部に極めて近接配置されかつ給気弁6の
周縁部に沿って円弧状に延びるマスク壁30aを有する
。
マスク壁30aは最大リフト位置にある給気弁6よりも
下方まで燃焼室4に向けて延びており、従って排気弁7
側に位置する給気弁6周縁部と弁座間の開口は給気弁6
の開弁期間全体に亙ってマスクq3o aにより閉鎖さ
れることになる。従ってこの実施例でも新気は第12図
において矢印Vで示すように流れ、斯くして良好なルー
プ掃気が行なわれることになる。なお、突条30の突出
量が大きいときは突条30をピストン2のキャビティに
対面配置することによって突条30とピストン2との干
渉を回避することができる。
下方まで燃焼室4に向けて延びており、従って排気弁7
側に位置する給気弁6周縁部と弁座間の開口は給気弁6
の開弁期間全体に亙ってマスクq3o aにより閉鎖さ
れることになる。従ってこの実施例でも新気は第12図
において矢印Vで示すように流れ、斯くして良好なルー
プ掃気が行なわれることになる。なお、突条30の突出
量が大きいときは突条30をピストン2のキャビティに
対面配置することによって突条30とピストン2との干
渉を回避することができる。
なお、これまで述べた各実施例ではマスク壁がシリンダ
ヘッド上に形成されているがこのマスク壁をシリンダヘ
ッドとは別体の部材上に形成することができる。この場
合には給気弁シート或いは排気シートの形状を工夫して
マスク壁をこれら弁シート上に形成することもできる。
ヘッド上に形成されているがこのマスク壁をシリンダヘ
ッドとは別体の部材上に形成することができる。この場
合には給気弁シート或いは排気シートの形状を工夫して
マスク壁をこれら弁シート上に形成することもできる。
排気弁側に位置する給気弁周縁部と弁座間の開口を給気
弁の全開弁期間に亙ってマスク壁により閉鎖することに
よって良好なループ掃気を確保でき、それによって良好
な燃焼と機関高出力を確保することができる。
弁の全開弁期間に亙ってマスク壁により閉鎖することに
よって良好なループ掃気を確保でき、それによって良好
な燃焼と機関高出力を確保することができる。
第1図は2サイクル内燃機関の側面断面図、第2図はシ
リンダヘッド内壁面を示す図、第3図はシリンダヘッド
の平面断面図、第4図は給排気弁の開弁期間を示す線図
、第5図は給排気弁の弁リフトおよび排気ポート内の圧
力変化を示す図、第6図は低負荷運転時の作動を説明す
るだめの図、第7図は高負荷運転時の作動を説明するた
めの図、第8図は別の実施例を示ず2サイクル内燃機関
の側面断面図、第9図は第8図のシリンダヘッド内壁面
を示す図、第10図は作動を説明するだめの図、第11
図は2サイクルデイ一ゼル機関のシリンダヘッドの底面
図、第12図は2ザイクルデイ一ゼル機関の側面断面図
である。 3・・・・・・シリンダヘッド、 4・・・・・・
燃焼室、5・・・・・・***部、 6・・・
・・・給気弁、7・・・・・・排気弁、
8・・・・・・点火栓、10、21a、 30a−マス
ク壁。 第 図 / (A) 第 図 (A) 第 図 第 図 第 図
リンダヘッド内壁面を示す図、第3図はシリンダヘッド
の平面断面図、第4図は給排気弁の開弁期間を示す線図
、第5図は給排気弁の弁リフトおよび排気ポート内の圧
力変化を示す図、第6図は低負荷運転時の作動を説明す
るだめの図、第7図は高負荷運転時の作動を説明するた
めの図、第8図は別の実施例を示ず2サイクル内燃機関
の側面断面図、第9図は第8図のシリンダヘッド内壁面
を示す図、第10図は作動を説明するだめの図、第11
図は2サイクルデイ一ゼル機関のシリンダヘッドの底面
図、第12図は2ザイクルデイ一ゼル機関の側面断面図
である。 3・・・・・・シリンダヘッド、 4・・・・・・
燃焼室、5・・・・・・***部、 6・・・
・・・給気弁、7・・・・・・排気弁、
8・・・・・・点火栓、10、21a、 30a−マス
ク壁。 第 図 / (A) 第 図 (A) 第 図 第 図 第 図
Claims (1)
- シリンダヘッド内壁面から燃焼室に向けて延びるマス
ク壁を給気弁と排気弁との間に形成し、該マスク壁が排
気弁側に位置する給気弁周縁部と弁座間の開口を給気弁
の全開弁期間に亙って閉鎖する2サイクル内燃機関の燃
焼室構造。
Priority Applications (8)
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---|---|---|---|
JP63102659A JPH0733770B2 (ja) | 1987-07-09 | 1988-04-27 | 2サイクル内燃機関の燃焼室構造 |
US07/215,420 US4840147A (en) | 1987-07-09 | 1988-07-05 | Combustion chamber of a two-stroke engine |
AU18758/88A AU589321B2 (en) | 1987-07-09 | 1988-07-06 | A combustion chamber of a two-stroke engine |
CA000571596A CA1319576C (en) | 1987-07-09 | 1988-07-08 | Combustion chamber of a two-stroke engine |
DE8888110956T DE3872074T2 (de) | 1987-07-09 | 1988-07-08 | Zweitaktmotor. |
EP88110956A EP0299385B1 (en) | 1987-07-09 | 1988-07-08 | Two-stroke engine |
CN88107889A CN1018078B (zh) | 1987-11-17 | 1988-11-16 | 二冲程发动机 |
KR8815155A KR920006810B1 (en) | 1987-11-17 | 1988-11-17 | Combustion chamber of a two stroke engine |
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---|---|---|---|
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JP62-169684 | 1987-07-09 | ||
JP62-288390 | 1987-11-17 | ||
JP28839087 | 1987-11-17 | ||
JP63102659A JPH0733770B2 (ja) | 1987-07-09 | 1988-04-27 | 2サイクル内燃機関の燃焼室構造 |
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Publication Number | Publication Date |
---|---|
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JPH0733770B2 JPH0733770B2 (ja) | 1995-04-12 |
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ID=27309760
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63102659A Expired - Fee Related JPH0733770B2 (ja) | 1987-07-09 | 1988-04-27 | 2サイクル内燃機関の燃焼室構造 |
Country Status (6)
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---|---|
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EP (1) | EP0299385B1 (ja) |
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AU (1) | AU589321B2 (ja) |
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JPH086661B2 (ja) * | 1988-07-01 | 1996-01-29 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の燃料噴射装置 |
US4945867A (en) * | 1988-08-12 | 1990-08-07 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Two-stroke engine |
JPH0733766B2 (ja) * | 1988-08-30 | 1995-04-12 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の燃焼室 |
CH677004A5 (ja) * | 1988-11-18 | 1991-03-28 | Nicholas J Johannes | |
US5063886A (en) * | 1989-09-18 | 1991-11-12 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Two-stroke engine |
US4974566A (en) * | 1989-09-28 | 1990-12-04 | Ford Motor Company | Optimal swirl generation by valve control |
GB8927668D0 (en) * | 1989-12-07 | 1990-02-07 | Ricardo Group Plc | Internal combustion engines |
JP2534032Y2 (ja) * | 1989-12-18 | 1997-04-30 | トヨタ自動車株式会社 | 予燃焼室付ディーゼル機関 |
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US5271362A (en) * | 1990-06-27 | 1993-12-21 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Two-stroke engine |
DE69113329T2 (de) * | 1990-06-27 | 1996-03-21 | Toyota Motor Co Ltd | Zweitaktbrennkraftmaschine. |
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JPH04228850A (ja) * | 1990-12-27 | 1992-08-18 | Toyota Motor Corp | 筒内噴射式内燃機関 |
US5259348A (en) * | 1991-06-20 | 1993-11-09 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Direct injection type engine |
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JPH05133227A (ja) * | 1991-11-08 | 1993-05-28 | Toyota Motor Corp | 2サイクル機関の燃焼室 |
JPH06185312A (ja) * | 1992-12-18 | 1994-07-05 | Toyota Motor Corp | 2サイクル機関の燃焼室 |
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EP0959240B1 (de) * | 1998-05-22 | 2003-09-24 | Wärtsilä Schweiz AG | Zylinderdeckel für eine Zweitakt-Dieselbrennkraftmaschine und einen solchen enthaltende Anordnung |
FR2886342B1 (fr) * | 2005-05-24 | 2010-08-27 | Inst Francais Du Petrole | Procede de controle du balayage des gaz brules d'un moteur a injection indirecte, notamment moteur suralimente, et moteur utilisant un tel procede |
US20090241905A1 (en) * | 2006-03-29 | 2009-10-01 | Denso Corporation | Mount structure of fuel injection valve and fuel injection system |
DE102012111776A1 (de) * | 2011-12-09 | 2013-06-13 | Ecomotors International, Inc. | Gegenkolbenmotor mit ringförmiger Brennkammer mit Seiteneinspritzung |
CN202883139U (zh) * | 2012-02-04 | 2013-04-17 | D.恩德里戈 | 飞机发动机的汽缸盖以及汽缸体与汽缸盖的组件 |
US20130333656A1 (en) * | 2012-02-04 | 2013-12-19 | David Endrigo | Valve seats for cylinder heads in aircraft engines |
CN104061071A (zh) * | 2013-03-19 | 2014-09-24 | 刘邦健 | 具有气体分离装置的无压缩行程内燃机 |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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FR2338385A1 (fr) * | 1976-01-15 | 1977-08-12 | Melchior Jean | Perfectionnements aux moteurs a combustion interne a deux temps |
JPS5949407B2 (ja) * | 1976-11-15 | 1984-12-03 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の燃焼室 |
JPS5728824A (en) * | 1980-07-26 | 1982-02-16 | Honda Motor Co Ltd | Combustion chamber device of engine |
DE3143402A1 (de) * | 1981-11-02 | 1983-05-11 | Volkswagenwerk Ag, 3180 Wolfsburg | Zweitaktbrennkraftmaschine |
DE3542965A1 (de) * | 1985-12-05 | 1987-06-11 | Ford Werke Ag | Gemischverdichtende brennkraftmaschine, insbesondere fremdgezuendete viertaktbrennkraftmaschine |
FR2592430B1 (fr) * | 1985-12-31 | 1990-01-05 | Melchior Jean | Moteur a combustion interne a deux temps et culasse equipant celui-ci |
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JPH0663452B2 (ja) * | 1986-07-04 | 1994-08-22 | トヨタ自動車株式会社 | 2サイクル内燃機関 |
JPH086585B2 (ja) * | 1987-01-13 | 1996-01-24 | トヨタ自動車株式会社 | 2サイクル内燃機関 |
-
1988
- 1988-04-27 JP JP63102659A patent/JPH0733770B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1988-07-05 US US07/215,420 patent/US4840147A/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-07-06 AU AU18758/88A patent/AU589321B2/en not_active Expired
- 1988-07-08 EP EP88110956A patent/EP0299385B1/en not_active Expired
- 1988-07-08 DE DE8888110956T patent/DE3872074T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1988-07-08 CA CA000571596A patent/CA1319576C/en not_active Expired - Fee Related
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US4840147A (en) | 1989-06-20 |
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