JPH02111003A - Current transformer - Google Patents
Current transformerInfo
- Publication number
- JPH02111003A JPH02111003A JP63264747A JP26474788A JPH02111003A JP H02111003 A JPH02111003 A JP H02111003A JP 63264747 A JP63264747 A JP 63264747A JP 26474788 A JP26474788 A JP 26474788A JP H02111003 A JPH02111003 A JP H02111003A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- bobbin
- core
- winding
- current transformer
- secondary winding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims abstract description 82
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 claims abstract description 22
- 229920003002 synthetic resin Polymers 0.000 claims abstract description 14
- 239000000057 synthetic resin Substances 0.000 claims abstract description 14
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims abstract description 6
- WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N lead(0) Chemical compound [Pb] WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 claims description 15
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 10
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 9
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 claims description 7
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 claims description 7
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims description 6
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims description 6
- 230000004907 flux Effects 0.000 abstract description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 9
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 6
- 238000012790 confirmation Methods 0.000 description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 230000008569 process Effects 0.000 description 8
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 6
- 229910000889 permalloy Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 6
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002390 adhesive tape Substances 0.000 description 3
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 3
- 239000004831 Hot glue Substances 0.000 description 2
- 230000004397 blinking Effects 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004952 Polyamide Substances 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 210000000078 claw Anatomy 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 229920002647 polyamide Polymers 0.000 description 1
- 229920001721 polyimide Polymers 0.000 description 1
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Transformers For Measuring Instruments (AREA)
Abstract
Description
本発明は、円環状のコアに挿通する形で１次巻線と２次
巻線とを巻回した電流トランスに関するものである。The present invention relates to a current transformer in which a primary winding and a secondary winding are wound so as to be inserted through an annular core.
一般にこの種の電流トランスは、フェライトにより形成
された円環状のコアに１次巻線と２次巻線とを巻回して
形成されている。Generally, this type of current transformer is formed by winding a primary winding and a secondary winding around an annular core made of ferrite.
ところで、フェライトは、飽和磁束密度が比較的小さく
、１次巻線に流す入力電流が大きいと磁気飽和が生じて
直線性が悪くなるから、最大貫通電流を大きくとること
ができないという問題がある。飽和磁束密度を改善する
ために、コアにパーマロイを用いた電流センサもあるが
、パーマロイは高磁束密度で使用すると鉄損が大きくな
るから、結局、磁束密度を大きくとることができず、最
大貫通電流を大きくとることができない。
本発明は上記問題点を解決することを目的とするもので
あり、入力電流に対する出力電圧の直線性がよく、しか
も最大貫通電流を大きくとることができる電流トランス
を提供しようとするものである。By the way, ferrite has a relatively low saturation magnetic flux density, and if the input current flowing through the primary winding is large, magnetic saturation occurs and linearity deteriorates, so there is a problem that a large maximum through current cannot be obtained. In order to improve the saturation magnetic flux density, there are current sensors that use permalloy in the core, but since permalloy has a large iron loss when used at high magnetic flux density, it is not possible to obtain a large magnetic flux density, and the maximum penetration is It is not possible to draw a large amount of current. The present invention aims to solve the above-mentioned problems and provides a current transformer that has good linearity of output voltage with respect to input current and can have a large maximum through current.
本発明では、上記目的を達成するために、円環状のコア
と、コアに挿通される形でコアに巻回された１次巻線お
よび２次巻線と、コアと１次巻線と２次巻線とをモール
ドする合成樹脂の被覆体とから成り、コアは、円筒状に
形成され軸方向の両端部に円板状のフランジを有した非
磁性体よりなるボビンと、ボビンの軸方向の長さに略合
致する幅を有した非晶質磁性体の薄肉の帯片をボビンに
複数層巻回して形成され最外層が上記フランジの外周縁
に略合致するコア本体と、ボビンおよびコア本体を覆う
合成樹脂のコーティング層とから成るのである。
また、上記被覆体は、紫外線硬化樹脂により形成するの
が望まし°い。
さらに、上記２次巻線の両端部にそれぞれリード線を結
合し、２次巻線とリード線との結合部をコアの外側面に
接着剤により固定するとともに、ＴＩｌ覆体内に埋入す
るのが望ましい。
上記コア本体を形成する帯片は、巻き始めの端部を始端
固定テープによりボビンに固定し、巻き終わりの端部を
終端固定テープにより固定するとよい。
また、上記コーティング層の外周面は、コアの中心軸を
通る断面を滑らかな曲線状に形成するのが望ましい。
上記ボビンは、円板状の板金の中央部に形成された開口
の周縁に筒軸を突設した形状の一対の半体により形成し
、一方の半体の筒軸の外径を他方の筒軸の内径に略等し
く形成して、上記一方の半体の筒軸を他方の半体の筒軸
内に圧入するのが望ましい。In order to achieve the above object, the present invention includes an annular core, a primary winding and a secondary winding that are wound around the core so as to be inserted through the core, and a core, a primary winding, and a secondary winding. The core consists of a bobbin made of a non-magnetic material that is formed into a cylindrical shape and has disk-shaped flanges at both ends in the axial direction, and A core body formed by winding a plurality of thin strips of amorphous magnetic material around a bobbin, the width of which approximately matches the length of the core body, the outermost layer of which substantially matches the outer periphery of the flange, and the bobbin and the core. It consists of a synthetic resin coating layer that covers the main body. Further, it is desirable that the covering body be formed of an ultraviolet curing resin. Further, lead wires are connected to both ends of the secondary winding, and the joint between the secondary winding and the lead wire is fixed to the outer surface of the core with an adhesive, and the lead wire is embedded in the TIl cover. is desirable. It is preferable that the end of the strip forming the core body is fixed to the bobbin with a starting end fixing tape, and the end of the strip is fixed with a terminal fixing tape. Further, it is desirable that the outer circumferential surface of the coating layer has a smooth curved cross section passing through the central axis of the core. The above bobbin is formed by a pair of halves with a cylindrical shaft protruding from the periphery of an opening formed in the center of a disc-shaped sheet metal, and the outer diameter of the cylindrical shaft of one half is the same as that of the other half. It is desirable that the inner diameter of the shaft be approximately equal to the inner diameter of the shaft, and that the cylindrical shaft of one half be press-fitted into the cylindrical shaft of the other half.
上記構成によれば、コアを、非磁性体のボビンと、ボビ
ンに巻回した非晶質磁性体の帯片とで形成しているから
、フェライトのコアを用いる場合に比較して飽和磁束密
度を大きくとることができ、入力電流が大きい場合でも
入力電流に対する出力電流の直線性がよくなるのである
。非晶Ｎ磁性体は、パーマロイに比較すれば飽和磁束密
度が低い場合があるが、鉄損を考慮すれば、実効的には
パーマロイよりも高磁束密度で使用することができ、最
大貫通電流を大きくとることができる。
また、ボビンとコア本体とを合成樹脂のコーティング層
で覆うから、絶縁特性をよくすることができ、また、１
次巻線や２次巻線を巻回する際にコア本体に応力が発生
するのを防止でき、磁気特性を安定させることができる
のである。
さらに、被覆体を、紫外線硬化樹脂により形成すれば、
成形サイクルを短縮することができ、低コスト化につな
がるとともに、成形時に機械的応力が発生することによ
る磁気特性の変化が防止できるのである。
また、２次巻線の両端部にそれぞれリード線を結合し、
２次巻線とリード線との結合部をコアの外側面に接着剤
により固定するとともに、被覆体内に埋入すれば、リー
ド線の引出方向が一定になリ、しかも、リード線と２次
巻線との結合部を接着剤によりコアに固定しているから
、リード線に張力が作用しても２次巻線に張力が作用せ
ず、２次巻線の断線が防止できるのである。さらに、被
覆体によってリード線の張力止めもなされるから、リー
ド線に張力が作用しても２次巻線との結き部に及ぶこと
がなく、結合部での断線が防止できるのである。
コア本体を形成する帯片の巻き始めの端部を始端固定テ
ープによりボビンに固定し、巻き終わりの端部を終端固
定テープにより固定すれば、巻き始めの端部で帯片がボ
ビンから浮き上がったり、巻き終わりの端部がめくれた
りすることがなく、コア本体の占積率を大きくすること
ができ、高い磁気効率を得ることができるのである。
また、コーティング層の外周面において、コアの中心軸
を通る断面を滑らかな曲線状に形成すれば、コアにエツ
ジが形成されないから、コアに巻回された１次巻線や２
次巻線の断線が防止できるのである。
さらに、ボビンを、円板状の板金の中央部に形成された
開口の周縁に筒軸を突設した形状の一対の半体により形
成し、一方の半体の筒軸の外径を他方の筒軸の内径に略
等しく形成して、上記一方の半体の筒軸を他方の半体の
筒軸内に圧入すれば、平板状の板金をプレス加工するこ
とでボビンを形成することができるのであり、ボビンに
要する製造コストが低減できるのである。According to the above configuration, since the core is formed of a non-magnetic bobbin and a strip of amorphous magnetic material wound around the bobbin, the saturation magnetic flux density is higher than when using a ferrite core. can be made large, and even when the input current is large, the linearity of the output current with respect to the input current is improved. Amorphous N magnetic materials may have a lower saturation magnetic flux density than permalloy, but if iron loss is taken into account, it can effectively be used at a higher magnetic flux density than permalloy, and the maximum through current can be increased. It can be made large. In addition, since the bobbin and the core body are covered with a synthetic resin coating layer, the insulation properties can be improved.
It is possible to prevent stress from being generated in the core body when winding the next winding or secondary winding, and it is possible to stabilize the magnetic properties. Furthermore, if the covering is made of ultraviolet curing resin,
The molding cycle can be shortened, leading to lower costs, and changes in magnetic properties due to mechanical stress generated during molding can be prevented. In addition, lead wires are connected to both ends of the secondary winding,
By fixing the joint between the secondary winding and the lead wire to the outer surface of the core with adhesive and embedding it in the sheath, the lead wire can be pulled out in a constant direction. Since the connecting portion with the winding is fixed to the core with an adhesive, even if tension is applied to the lead wire, no tension is applied to the secondary winding, and breakage of the secondary winding can be prevented. Furthermore, since the tension on the lead wire is stopped by the sheath, even if tension is applied to the lead wire, it does not reach the joint with the secondary winding, and breakage at the joint can be prevented. If the end of the strip that forms the core body is fixed to the bobbin with a starting end fixing tape, and the end of the strip is fixed with an end fixing tape, the strip will not lift up from the bobbin at the end where it started winding. The end of the winding does not curl up, the space factor of the core body can be increased, and high magnetic efficiency can be obtained. In addition, if the cross section passing through the central axis of the core is formed into a smooth curved shape on the outer circumferential surface of the coating layer, no edges will be formed on the core.
This can prevent disconnection of the next winding. Furthermore, the bobbin is formed by a pair of halves having a cylindrical shaft protruding from the periphery of an opening formed in the center of a disc-shaped sheet metal, and the outer diameter of the cylindrical shaft of one half is the same as that of the other half. By forming the cylinder shaft approximately equal to the inner diameter of the cylinder shaft and press-fitting the cylinder shaft of one half into the cylinder shaft of the other half, a bobbin can be formed by pressing a flat sheet metal. Therefore, the manufacturing cost required for the bobbin can be reduced.
コア１は、第１図に示すように、非磁性体により筒状に
形成され軸方向の両端部にフランジ１１を備えたボビン
１２と、非晶買磁性体の薄肉の帯片１３をボビン１２に
対して多数層に巻装したコア本体１４と、ボビン１２お
よびコア本体１４を被覆する合成樹脂のコーティング層
１５とにより形成されている。
ボビン１２は、合成樹脂等により一体に形成してもよい
が、第２図に示すように、一対の半体１２ａ、１２ｂを
結合して形成するのが望ましい。
すなわち、各半体１２ａ、１２ｂは、黄銅等の非磁性体
の板金を加工して形成されるのであり、円筒状の筒軸１
６ａ、１６ｂの軸方向の一端部にフランジ１１を備えた
形状に形成されている。〜方の半体１２ａの筒軸１６ａ
の内径は、他方の半体１２ｂの筒軸１６ｂの外径に略等
しく設定されており、筒軸１６ｂを筒軸１６ａ内に圧入
することにより、第２図（ｂ）のように、両半体１２ａ
、１２ｂが結合されてボビン１２を形成するようになっ
ている。各半体１２ａ、１２ｂを形成するには、第３図
に示すように、それぞれ一方向に送られる一対の帯板２
５ａ、２５ｂを略直交して配置し、両帯［２５ａ、２５
ｂが交差する部位に達するまでに、両帯板２５ａ、２５
ｂに対して、それぞれ孔明加工（Ａ工程）を施した後、
絞り加工（Ｂ工程）により筒軸１６ａ、１６ｂを形成し
、さらに、方の帯板２５ｂの筒軸１６ｂの周囲を円板状
に半抜き加工（Ｃ工程）する。次に、両帯板２５ａ、２
５ｂの交差部位において、一方の帯板２５ｂから半体１
２ｂを抜くとともに筒軸１６ｂを筒軸１６ａに圧入する
のである（Ｄ工程）。その後、帯板２５ａの筒軸１６ａ
の周囲を円板状に打ち抜くと（Ｅ工程）、ボビン１１を
形成することができる。ここに、絞り加工（Ｂ工程）は
、筒軸１６ａ、１６ｂの突出量を、帯板２５ａ、２５ｂ
の肉厚ｔに対して６ｔとし、筒軸１６ａ、１６ｂの肉厚
を０．５ ｔに設定する。また、加工に用いるプレスラ
ム２６は、第４図に示すように、直径が３段階に設定さ
れた形状のものを用いる。すなわち、ブレスラ１１２６
は、先端部が半球状に形成され、先端部に連続する第１
ラム部２６ａは、筒軸１６ａ １６ｂの内径よりも０
．２ｚｚ小さい直径て長さが６ｔに設定され、第２ラム
部２６ｂは第１ラム部２６ ａの直径よりも０ 、１
ａｍ大きい直径で長さが７しに設定され、さらに、第３
ラム部２６ｃは第２ラム部２６ｂよりも０ 、１ ａｍ
大きい直径で長さが８ｔに設定されている。ここに、帯
板２５ ａ、 ２５ ＋：１の肉厚ｔ１．ｌｔｏ、５ａ
ｖ、孔明加工で形成される透孔１９の直径は４ＩＩＩｚ
程度、筒軸１６ａ、１６ｂの外径は８ａ程度に設定され
ている。上述したようなプレスラム２６を用いて、上述
のような寸法設定を行うことにより、１回のプレスで筒
軸１６ａ。
１６ｂを形成することができ、このような絞り加工にお
いて従来は３〜５工程が必要となっていたところを、１
工程で加工できるのである。また、加工工数を削減する
ために特殊な設備は不要であり、上述した形状のプレス
ラム２６を用いるだけでよいから、設備投資もほとんど
必要ないのである。しかも、複数工程で絞り加工を行っ
ていた従来方法に比較すれば、プレスラム２６の本数が
少なくなるから、プレスラム２６に要する費用が６０〜
７０％に削減されるという利点があり、さらには、加工
工数が少ないから従来に比較して生産性がほぼ２倍に向
上するのである。
上述のようにして形成されたボビン１２に対して、第５
図および第６図に示すように、非晶質磁性体の薄肉の帯
片１３が巻装される。帯片１３の幅は、ボビン１２の両
フランジ１１の間の距離に略等しく設定されており、巻
き始めの端部は、ポリイミドフィルムテープ等の耐熱性
接着テープよりなる始端固定テープ１７によりボビン１
２に固定される。また、帯片１３を複数層に巻回した後
、巻き終わりの端部を耐熱性接着テープの終端固定テー
プ１８により固定する。始端固定テープ１７を用いるこ
とにより、ボビン１２と帯片１３とが密着し、帯片１３
の曲げ応力によるボビン１２からの浮き上がりが防止さ
れるのである。また、終端固定テープ１８を用いること
により、巻き終わりの端部でのめくれが防止できる。そ
の結果、帯片１３により形成されるコア本体１４の占積
率が大きくなるのである。ボビン１２に帯片１３を巻い
た後、磁場中で焼鈍する（３９０°Ｃ２時間）。
これにより、非晶質磁性体である帯片１３の内部応力が
除去される。また、ボビン１２は非磁性体の金属で形成
されており、帯片１３の固定には耐然性接着テープを用
いているから、焼鈍の際の耐熱性には問題がない。この
ように、ボビン１２には非磁性体を用いているから、コ
ア１の磁気特性はコア本体１４の磁気特性により決定さ
れ、コア本体１４が非晶質磁性体であるところから、飽
和磁束密度および透磁率が大きく、鉄損が少なくなるの
である。
ボビン１２とコア本体１４とは合成樹脂のコーティング
層１５により全周に互って覆われる。コーティング層１
５は、ポリアミド等の合成樹脂の数１０〜数１００μｌ
の粒度の粉末体により形成される。合成樹脂の粉末体を
用いている結果、帯片１３の眉間に樹脂が侵入せず、磁
気特性を低下させることがないのである。また、上述し
たようにコア本体１４が金属のボビン１２に帯片１３を
巻装して形成されているから、コーティング層１５の成
形時に帯片１３に応力が発生するのを防止でき、コーテ
ィング層１５の成形によるコア本体１４の磁気特性の変
化を防止できるのである。ここに、コーティング層１５
の外周面は、ボビン１２の中心軸を含む断面においてエ
ツジを形成しない滑らかな曲線となるように形成されて
いる。
以上のようにして形成されたコア１には、第７図に示す
ように、コア１の中心孔に挿通する形で１次巻線２と２
次巻線３とが巻装される。１次巻線２は、２次巻線３に
比較して直径が１０倍程度であって、数ターン程度巻回
される。ここに、コーティング層１５が形成されている
ことにより、１次巻１１１２および２次巻線３の巻装時
に、コア本体１４に応力が発生することがないのである
。しかも、上述のようにコーティング層１５にはエツジ
が形成されないから、１次巻線２や２次巻線３を渦付け
ることがなく、しがち、ボビン１２やコア本体１４に対
する絶縁性も保たれるのである。
ところで、コーティング層１５には、第１図（ｆ）に示
すように、コア１の軸方向における両端面にそれぞれ突
部１５ａが突設されていて、各突部１５ａにはコア１の
端面に沿った保持溝１５ｂが形成されている。２次巻線
３の端末部は、この保持溝１５ｂ内に挿入されるととも
に、第１図（ａ）に示すように、ホットメルトの接着剤
２１によりコーティング層１５に固着される。さらに、
２次巻線３には、絶縁被覆を有したリード線４が接続さ
れる。リード線４は、芯線が編組線よりなり、２次巻線
３に接続される端部は、第１図（ｅ）のように、偏平に
加工された後、予備溶接が施され、芯線のばらけが防止
される。また、第１図（ｄ）のように、先端部に保持凹
所２２が形成されており、保持凹所２２に２次巻線３の
端部を重ねる形で、２次巻線３とリード線４とが溶着さ
れるのである。
２次巻線３とリード線４との接続が完了した後、この結
合部はホットメルトの接着剤２３によりコーティング層
１５に固着される。このように、２次巻線３とリード線
４との結合部をコーティング層１５に固着することによ
り、２次巻線３の両端部間の絶縁距離が保たれるととも
に、リード線４からの張力が２次巻線３に作用するのを
防止することができ、比較的細い２次巻線３の断線が防
止できるのである。
１次巻線２および２次巻線３をコア１に巻装した後、第
８図に示すように、合成樹脂の被覆体うでモールドする
。このようにン皮覆体５で、コア１．１次巻線２．２次
巻線３をモールドすることにより、リードｖｉ４の根元
の断線が防止でき、しかも外部からの衝撃がコア本体１
４に作用せず、コア本体１４の磁気特性への影響が防止
できるのである。被覆体５としては、紫外線硬化樹脂が
用いられる。したがって、加工に要する時間が短縮され
、成形サイクルが翅くなって生産性が向上するのである
。また、成形にあたって加熱が不要であるから、コア本
体１４の磁気特性に影響を与えないのである。
上述のようにして形成された電流トランスは、たとえば
、動作確認灯を内蔵したスイッチに用いられる。このよ
うなスイッチは、第９図に示ずように、器体３０内に上
記した電流トランス１０と、接点機構部とを内蔵してお
り、電流［・ランス１０には第１３図に示すように、発
光ダイオードよりなる動作確認灯４１が接続される。器
体３０は、第１０図に示すように、ボディ３１とボディ
３１に被嵌されるカバー３２とを組立枠３３で結合して
形成されており、器体３０の外形は、日本配線器具工業
会で規格化されている取ｆ寸枠に対して着脱自在に取着
できる埋込型の配線器具の１＠分に相当する寸法に設定
されており、第１１図に示すように、合成樹脂製の取（
−ｆ枠への取付部となる取付爪３４と、金属製の取付枠
への取付部となる取付孔３５とが、組立枠３３に形成さ
れている。カバー３４にはハンドル３６が揺動自在に保
持されており、ハンドル３６には動作確認灯４１を実装
したプリント基板４２が固定される。動ｆヤ確認灯４１
は、ハンドル３６の操作面に露出しており、操作面には
ハンドルカバー３７が被嵌され、ハンドルカバー３７を
通して動作確認灯４１の点滅状態が確認できるようにな
っている。
ボディ３］の両端部には、端子４０ａ、４０ｂが納装さ
れており、各端子４０ａ、４０ｂは略コ形に形成された
端子板４３ａ、４３ｂと、端子板４３ａ、４３ｂに対し
て近付く向きのばね力を有する鎖錠ばね４４ａ、４４ｂ
と、外力を加えることにより鎖錠ばね４４ａ、４４ｂを
端子板４３ａ。
４３ｂから引き離す向きに押圧する解除釦４５ａ４５ｂ
とで構成された速結端子構造を有している。
したがって、ボディ３１の底面に形成された電線挿入孔
４６ａ、４６ｂから電線を挿入することで、端子板４３
ａ、４３ｂと１１３２ばね４４ａ、４４ｂとの間に電線
を挟持して結線を行い、ボディ３１の底面からドライバ
等で解除釦４５ａ、４５ｂを押すことにより電線を引き
抜くことができるようにしているのである。一方の端子
板４３２１には固定接点４７が設けられ、固定接点４７
には上方に開放された略コ形の可動子４８に設けた可動
接点４つが対向する。可動子４８の下面は、支持端子板
５０に設けた支点５０ａの上に揺動自在に支持されてお
り、可動子４８の揺動に伴って可動接点４９が固定接点
４７に菊接する。可動子４８とハンドル３６との間には
反転ばね５１が保持されており、ハンドル３６の揺動に
伴って反転ばね５Ｘがもっとも圧縮される死点を挟んで
可動子４８が揺動するから、可動子４８はいわゆるスナ
ップ動作を行い、瞬間的に反転するのである。
ところで、上述した動作確認灯４１は電流［・ランス１
０の２次巻線３に接続される。電流トランス１０は、第
１２図に示すように、可動子４８の側方でボディ３１内
に収納される。電流トランス１０の１次巻線２の一端は
、支持端子板５０に接続され、他端は端子板４３ｂに接
続される。したがって、第１３図に示す回路構成となる
のであって、交流回路に挿入されているときに、可動接
点４９が固定接点４７に当接して接点ｒが閉極している
と、動作確認灯４１が点灯し、接点ｒが開極していると
、動作確認灯４１が消灯するから、接点ｒのオン・オフ
の状態を動作確認灯４１の点滅によって確認することが
できるのである。As shown in FIG. 1, the core 1 includes a bobbin 12 formed in a cylindrical shape made of a non-magnetic material and provided with flanges 11 at both ends in the axial direction, and a thin strip 13 made of an amorphous magnetic material. It is formed of a core body 14 wound in multiple layers around the body, and a synthetic resin coating layer 15 covering the bobbin 12 and the core body 14. Although the bobbin 12 may be integrally formed of synthetic resin or the like, it is preferably formed by combining a pair of halves 12a and 12b, as shown in FIG. That is, each half body 12a, 12b is formed by processing a non-magnetic sheet metal such as brass, and the cylindrical shaft 1
6a, 16b are formed in a shape with a flange 11 at one end in the axial direction. The cylindrical shaft 16a of the half body 12a
The inner diameter of the cylindrical shaft 16b of the other half 12b is set approximately equal to the outer diameter of the cylindrical shaft 16b, and by press-fitting the cylindrical shaft 16b into the cylindrical shaft 16a, both halves can be separated as shown in FIG. body 12a
, 12b are combined to form the bobbin 12. To form each half 12a, 12b, as shown in FIG.
5a and 25b are arranged substantially perpendicularly, and both bands [25a, 25
By the time b reaches the intersection, both strip plates 25a, 25
After performing perforation processing (A process) on b,
The cylindrical shafts 16a and 16b are formed by drawing (Step B), and the circumference of the cylindrical shaft 16b of the other band plate 25b is further punched in half into a disk shape (Step C). Next, both strip plates 25a, 2
5b, half body 1 is removed from one strip 25b.
2b is removed and the cylinder shaft 16b is press-fitted into the cylinder shaft 16a (Step D). After that, the cylindrical shaft 16a of the band plate 25a
The bobbin 11 can be formed by punching the periphery into a disk shape (Step E). Here, in the drawing process (B process), the protrusion amount of the cylinder shafts 16a, 16b is
The wall thickness t is set to 6t, and the wall thickness of the cylinder shafts 16a and 16b is set to 0.5t. Further, the press ram 26 used for processing is of a shape having three diameter stages, as shown in FIG. That is, Bresler 1126
The tip has a hemispherical shape, and the first
The ram portion 26a has a diameter smaller than the inner diameter of the cylinder shafts 16a and 16b.
．． 2zz smaller diameter and length is set to 6t, and the second ram part 26b has a diameter of 0 and 1 smaller than the diameter of the first ram part 26a.
The length is set to 7 with a large diameter, and the third
The ram part 26c is 0 and 1 am lower than the second ram part 26b.
It has a large diameter and a length of 8t. Here, the wall thickness t1. of the strip plates 25a, 25+:1. lto, 5a
v, the diameter of the through hole 19 formed by drilling is 4IIIz
The outer diameter of the cylindrical shafts 16a and 16b is set to about 8a. By using the press ram 26 as described above and setting the dimensions as described above, the cylindrical shaft 16a can be formed with one press. 16b, and instead of the conventional drawing process that required 3 to 5 steps,
It can be processed in a process. In addition, special equipment is not required to reduce the number of processing steps, and it is sufficient to simply use the press ram 26 having the above-mentioned shape, so there is almost no need for investment in equipment. Moreover, compared to the conventional method in which drawing is performed in multiple steps, the number of press rams 26 is reduced, so the cost required for the press rams 26 is 60 ~
It has the advantage of being reduced by 70%, and furthermore, because the number of processing steps is small, productivity is almost doubled compared to conventional methods. For the bobbin 12 formed as described above, the fifth
As shown in the figure and FIG. 6, a thin strip 13 of amorphous magnetic material is wound. The width of the strip 13 is set approximately equal to the distance between both flanges 11 of the bobbin 12, and the winding start end is secured to the bobbin 1 by a start end fixing tape 17 made of a heat-resistant adhesive tape such as polyimide film tape.
It is fixed at 2. Further, after winding the strip 13 in multiple layers, the end of the winding is fixed with a terminal end fixing tape 18 made of a heat-resistant adhesive tape. By using the starting end fixing tape 17, the bobbin 12 and the strip 13 are brought into close contact, and the strip 13
This prevents the material from lifting off from the bobbin 12 due to bending stress. Further, by using the end fixing tape 18, it is possible to prevent the end portion from turning over at the end of the winding. As a result, the space factor of the core body 14 formed by the strip 13 increases. After winding the strip 13 around the bobbin 12, it is annealed in a magnetic field (390°C for 2 hours). As a result, internal stress in the strip 13, which is an amorphous magnetic material, is removed. Further, since the bobbin 12 is made of a non-magnetic metal and a durable adhesive tape is used to fix the strip 13, there is no problem with heat resistance during annealing. In this way, since the bobbin 12 is made of a non-magnetic material, the magnetic properties of the core 1 are determined by the magnetic properties of the core body 14, and since the core body 14 is an amorphous magnetic material, the saturation magnetic flux density is determined by the magnetic properties of the core body 14. It also has high magnetic permeability and low iron loss. The bobbin 12 and the core body 14 are covered with a coating layer 15 of synthetic resin on the entire circumference. Coating layer 1
5 is several tens to several hundred μl of synthetic resin such as polyamide
It is formed from a powder with a particle size of . As a result of using synthetic resin powder, the resin does not enter the glabella of the strip 13, and the magnetic properties are not deteriorated. Further, as described above, since the core body 14 is formed by winding the strip 13 around the metal bobbin 12, stress can be prevented from being generated in the strip 13 when forming the coating layer 15. This makes it possible to prevent changes in the magnetic properties of the core body 14 due to the molding of the core body 15. Here, coating layer 15
The outer peripheral surface of the bobbin 12 is formed to have a smooth curve with no edges in a cross section including the central axis of the bobbin 12. As shown in FIG. 7, the core 1 formed as described above has a primary winding 2 and two
The next winding 3 is then wound. The primary winding 2 has a diameter about 10 times that of the secondary winding 3, and is wound around several turns. By forming the coating layer 15 here, stress is not generated in the core body 14 when the primary winding 1112 and the secondary winding 3 are wound. Moreover, as described above, since no edges are formed in the coating layer 15, the primary winding 2 and the secondary winding 3 are not swirled, and insulation with respect to the bobbin 12 and the core body 14 is maintained. It is possible. By the way, as shown in FIG. 1(f), the coating layer 15 has protrusions 15a protruding from both end faces of the core 1 in the axial direction. A holding groove 15b is formed along the line. The end portion of the secondary winding 3 is inserted into the holding groove 15b and is fixed to the coating layer 15 with a hot melt adhesive 21, as shown in FIG. 1(a). moreover,
A lead wire 4 having an insulation coating is connected to the secondary winding 3 . The core wire of the lead wire 4 is made of a braided wire, and the end portion connected to the secondary winding 3 is flattened and pre-welded as shown in FIG. Unraveling is prevented. In addition, as shown in FIG. 1(d), a holding recess 22 is formed at the tip, and the end of the secondary winding 3 is overlapped with the holding recess 22 so that the secondary winding 3 and the lead The wire 4 is welded to the wire 4. After the connection between the secondary winding 3 and the lead wire 4 is completed, this joint is fixed to the coating layer 15 with a hot melt adhesive 23. In this way, by fixing the joint between the secondary winding 3 and the lead wire 4 to the coating layer 15, the insulation distance between both ends of the secondary winding 3 is maintained, and the insulation distance from the lead wire 4 is maintained. It is possible to prevent tension from acting on the secondary winding 3, and to prevent the relatively thin secondary winding 3 from breaking. After the primary winding 2 and the secondary winding 3 are wound around the core 1, as shown in FIG. 8, a synthetic resin covering is molded. By molding the core 1, primary winding 2, and secondary winding 3 with the skin covering 5 in this way, disconnection at the base of the lead vi4 can be prevented, and moreover, external shocks can be prevented from being applied to the core body 1.
4, and the influence on the magnetic properties of the core body 14 can be prevented. As the covering 5, an ultraviolet curing resin is used. Therefore, the time required for processing is shortened, the molding cycle is shortened, and productivity is improved. Furthermore, since heating is not required during molding, the magnetic properties of the core body 14 are not affected. The current transformer formed as described above is used, for example, in a switch with a built-in operation confirmation light. As shown in FIG. 9, such a switch has the above-mentioned current transformer 10 and a contact mechanism built into the device body 30, and the current [・lance 10] has a built-in contact mechanism as shown in FIG. 13. An operation confirmation light 41 made of a light emitting diode is connected to the. As shown in FIG. 10, the container body 30 is formed by connecting a body 31 and a cover 32 fitted to the body 31 with an assembly frame 33, and the outer shape of the container body 30 is made by Japan Wiring Equipment Industry Co., Ltd. The dimensions are set to correspond to 1@ of a recessed wiring device that can be detachably attached to the frame with the f dimension standardized by the Society, and as shown in Figure 11, the synthetic resin Sei no Tori (
-F Mounting claws 34 that serve as attachment portions to the frame and attachment holes 35 that serve as attachment portions to a metal attachment frame are formed in the assembly frame 33. A handle 36 is swingably held on the cover 34, and a printed circuit board 42 on which an operation confirmation light 41 is mounted is fixed to the handle 36. Dynamic fya confirmation light 41
is exposed on the operation surface of the handle 36, and a handle cover 37 is fitted over the operation surface so that the blinking state of the operation confirmation light 41 can be confirmed through the handle cover 37. Terminals 40a, 40b are housed at both ends of the body 3, and each terminal 40a, 40b is connected to a terminal plate 43a, 43b formed in a substantially U-shape, and the terminal plate 43a, 43b is oriented toward the terminal plate 43a, 43b. Locking springs 44a, 44b having a spring force of
By applying an external force, the locking springs 44a and 44b are connected to the terminal plate 43a. Release button 45a45b to be pressed in the direction of separating from 43b
It has a quick connection terminal structure consisting of. Therefore, by inserting the wires through the wire insertion holes 46a and 46b formed on the bottom surface of the body 31, the terminal board 43
A, 43b and the 1132 springs 44a, 44b are sandwiched to connect the wires, and the wires can be pulled out by pressing the release buttons 45a, 45b with a screwdriver or the like from the bottom of the body 31. be. A fixed contact 47 is provided on one terminal plate 4321, and the fixed contact 47
Four movable contacts provided on a substantially U-shaped movable member 48 that is open upward are opposed to each other. The lower surface of the movable element 48 is swingably supported on a fulcrum 50a provided on the support terminal plate 50, and as the movable element 48 swings, the movable contact 49 comes into contact with the fixed contact 47. A reversing spring 51 is held between the movable element 48 and the handle 36, and as the handle 36 swings, the movable element 48 swings across the dead center where the reversing spring 5X is most compressed. The movable element 48 performs a so-called snap action and instantaneously reverses itself. By the way, the above-mentioned operation confirmation light 41 has a current [・Lance 1
0 secondary winding 3. The current transformer 10 is housed in the body 31 on the side of the mover 48, as shown in FIG. One end of the primary winding 2 of the current transformer 10 is connected to the support terminal plate 50, and the other end is connected to the terminal plate 43b. Therefore, the circuit configuration shown in FIG. 13 is obtained, and when the movable contact 49 is in contact with the fixed contact 47 and the contact r is closed when inserted into the AC circuit, the operation confirmation light 41 When the contact r is turned on and the contact r is open, the operation confirmation light 41 goes out, so that the on/off state of the contact r can be confirmed by the blinking of the operation confirmation light 41.
本発明は上述のように、円環状のコアと、コアに挿通さ
れる形でコアに巻回された１次巻線および２次巻線と、
コアと１次巻線と２次巻線とをモールドする合成樹脂の
被覆体とから成り、コアは、円筒状に形成され軸方向の
両端部に円板状のフランジを有した非磁性体よりなるボ
ビンと、ボビンの軸方向の長さに略合致する幅を有した
非晶質磁性体の薄肉の帯片をボビンに筏数層巻回して形
成され最外層が上記フランジの外周縁に略合致するコア
本体と、ボビンおよびコア本体を覆う合成樹脂のコーテ
ィング層とで構成されているものであり、コアを、非磁
性体のボビンと、ボビンに巻回した非晶質磁性体の帯片
とで形成しているから、フェライトのコアを用いる場合
に比較して飽和磁束密度を大きくとることができ、入力
電流が大きい場合でも入力電流に対する出力電流の直線
性がよくなるのである。非晶質磁性体は、パーマロイに
比較すれば飽和磁束密度が低い場合があるが、鉄損を考
慮すれば、実効的にはパーマロイよりも高磁束密度で使
用することができ、最大貫通電流を大きくとることがで
きるという利点を有する。
また、ボビンとコア本体とを合成樹脂のコーティング層
で覆うから、絶縁特性をよくすることができ、また、１
次巻線や２次巻線を巻回する際にコア本体に応力が発生
するのを防止でき、磁気特性を安定させることができる
という利点がある。
さらに、被覆体を、紫外線硬化樹脂により形成すれば、
成形サイクルを短縮することができ、低コスト化につな
がるとともに、成形時に機械的応力が発生することによ
る磁気特性の変化が防止できるのである。
また、２次巻線の両端部にそれぞれリード線を結合し、
２次巻線とリード線との結合部をコアの外側面に接着剤
により固定するとともに、被覆体内に埋入すれば、リー
ド線の引出方向が一定になり、しかも、リード線と２次
巻線との結合部を接着剤によりコアに固定しているから
、リード線に張力が作用しても２次巻線に張力が作用せ
ず、２次巻線の断線が防止できるという利点がある。さ
らに、被覆体によってリード線の張力止めもなされるか
ら、リード線に張力が作用しても２次巻線との結合部に
及ぶことがなく、結合部での断線が防止できるという利
点がある。
コア本体を形成する帯片の巻き始めの端部を始端固定テ
ープによりボビンに固定し、巻き終わりの端部を終端固
定テープにより固定すれば、巻き始めの端部で帯片がボ
ビンから浮き上がったり、巻き終わりの端部がめくれた
りすることがなく、コア本体の占積率を大きくすること
ができ、高い磁気効率を得ることができるのである。
また、コーティング層の外周面において、コアの中心軸
を通る断面を滑らかな曲線状に形成すれば、コアにエツ
ジが形成されないがら、コアに巻回された１次巻線や２
次巻線のＩＶＩｖＡが防止できるのである。
さらに、ボビンを、円板状の板金の中央部に形成された
開口の周縁に筒軸を突設した形状の一対の半体により形
成し、一方の半体の筒軸の外径を他方の筒軸の内径に略
等しく形成して、上記一方の半体の筒軸を他方の半体の
筒軸内に圧入すれば、平板状の板金をプレス加工するこ
とでボビンを形成することができるのであり、ボビンに
要する製造コストが低減できるのである。As described above, the present invention includes an annular core, a primary winding and a secondary winding that are wound around the core so as to be inserted through the core.
The core is made of a non-magnetic material that is formed into a cylindrical shape and has disc-shaped flanges at both ends in the axial direction. A thin strip of amorphous magnetic material having a width approximately matching the length in the axial direction of the bobbin is wound around the bobbin in several layers, and the outermost layer is approximately on the outer peripheral edge of the flange. It consists of a matching core body and a synthetic resin coating layer that covers the bobbin and core body, and the core is made of a non-magnetic bobbin and an amorphous magnetic strip wound around the bobbin. Since it is formed with a ferrite core, the saturation magnetic flux density can be increased compared to the case where a ferrite core is used, and even when the input current is large, the linearity of the output current with respect to the input current is improved. Amorphous magnetic materials may have a lower saturation magnetic flux density than permalloy, but if iron loss is taken into account, they can effectively be used at a higher magnetic flux density than permalloy, and the maximum through current can be increased. It has the advantage that it can be made large. In addition, since the bobbin and the core body are covered with a synthetic resin coating layer, the insulation properties can be improved.
This has the advantage that stress can be prevented from being generated in the core body when the next winding or secondary winding is wound, and the magnetic properties can be stabilized. Furthermore, if the covering is made of ultraviolet curing resin,
The molding cycle can be shortened, leading to lower costs, and changes in magnetic properties due to mechanical stress generated during molding can be prevented. In addition, lead wires are connected to both ends of the secondary winding,
By fixing the joint between the secondary winding and the lead wire to the outer surface of the core with adhesive and embedding it in the sheath, the lead wire can be pulled out in a constant direction, and the lead wire and the secondary winding can be connected in a fixed direction. Since the joint with the wire is fixed to the core with adhesive, even if tension is applied to the lead wire, no tension is applied to the secondary winding, which has the advantage of preventing disconnection of the secondary winding. . Furthermore, since the sheath also stops the tension on the lead wire, even if tension is applied to the lead wire, it does not reach the joint with the secondary winding, which has the advantage of preventing wire breakage at the joint. . If the end of the strip that forms the core body is fixed to the bobbin with a starting end fixing tape, and the end of the strip is fixed with an end fixing tape, the strip will not lift up from the bobbin at the end where it started winding. The end of the winding does not curl up, the space factor of the core body can be increased, and high magnetic efficiency can be obtained. Furthermore, if the cross section passing through the central axis of the core is formed into a smooth curved shape on the outer circumferential surface of the coating layer, edges will not be formed on the core, and the primary winding and secondary windings wound around the core can be
IVIvA of the next winding can be prevented. Furthermore, the bobbin is formed by a pair of halves having a cylindrical shaft protruding from the periphery of an opening formed in the center of a disc-shaped sheet metal, and the outer diameter of the cylindrical shaft of one half is the same as that of the other half. By forming the cylinder shaft approximately equal to the inner diameter of the cylinder shaft and press-fitting the cylinder shaft of one half into the cylinder shaft of the other half, a bobbin can be formed by pressing a flat sheet metal. Therefore, the manufacturing cost required for the bobbin can be reduced.
第１図（ａ）〜（ｒ）はそれぞれ本発明の実施例を示す
横断面図、縦断面図、要部拡大断面図、同図（ａ）中Ｘ
−Ｘ線を破断した側面図、同図（ａ）中Ｙ−Ｙ線断面図
、同図（ａ）中ｚ−Ｚ線断面図、第２図（ａ）（ｂ）は
それぞれ同上に用いるボビンを示す分解斜視図、組立後
の斜視図、第３図（ａ）は同上に用いるボビンの製造工
程における帯板の配置関係を示す斜視図、第３図（ｂ）
は同上に用いるボビンの製造工程の工程図、第４図は同
上に用いるボビンの製造工程における絞り加工の説明図
、第５図ないし第８図は同上の製造工程の各段階を示す
工程図、第９図ないし第１３図はそれぞれ同上を用いた
スイッチを示す断面図、側面図、平面図、カバーを開い
た平面図、回路図である。
１・・・コア、２・・４次巻線、３・・・２次巻線、４
・・・リード線、５・・・被覆体、１１・・・フランジ
、１２・・・ボビン、１２ａ、１２ｂ・・・半体、１３
・・・帯片、１４・・・コア本体、１５・・・コーティ
ング層、１６ａ。
１６ｂ・・・筒軸、１７・・・始端固定テープ、１８・
・・終端固定テープ、２１．２３・・・接着剤。
代理人 弁理士 石 １）長 七
第８図
第９図
第１ｏ図
第１１図
第１２図
第１３図Figures 1 (a) to (r) are a cross-sectional view, a vertical cross-sectional view, an enlarged cross-sectional view of important parts, and an X in Figure (a) showing an embodiment of the present invention, respectively.
- A side view taken along the X-ray line, a sectional view taken along the Y-Y line in FIG. FIG. 3(a) is an exploded perspective view showing the arrangement of the strips in the manufacturing process of the bobbin used in the above, FIG.
is a process diagram of the manufacturing process of the bobbin used in the above, FIG. 4 is an explanatory diagram of the drawing process in the manufacturing process of the bobbin used in the same, FIGS. 5 to 8 are process diagrams showing each stage of the manufacturing process of the same, 9 to 13 are a cross-sectional view, a side view, a plan view, a plan view with the cover open, and a circuit diagram, respectively, showing a switch using the same. 1... Core, 2... Quaternary winding, 3... Secondary winding, 4
...Lead wire, 5...Sheath, 11...Flange, 12...Bobbin, 12a, 12b...Half, 13
... Strip, 14... Core body, 15... Coating layer, 16a. 16b...Cylinder shaft, 17...Starting end fixing tape, 18.
...End fixing tape, 21.23...Adhesive. Agent Patent Attorney Ishi 1) Chief 7 Figure 8 Figure 9 Figure 1 O Figure 11 Figure 12 Figure 13
Claims (6)
回された１次巻線および２次巻線と、コアと１次巻線と
２次巻線とをモールドする合成樹脂の被覆体とから成り
、コアは、円筒状に形成され軸方向の両端部に円板状の
フランジを有した非磁性体よりなるボビンと、ボビンの
軸方向の長さに略合致する幅を有した非晶質磁性体の薄
肉の帯片をボビンに複数層巻回して形成され最外層が上
記フランジの外周縁に略合致するコア本体と、ボビンお
よびコア本体を覆う合成樹脂のコーティング層とから成
ることを特徴とする電流トランス。(1) An annular core, a primary winding and a secondary winding wound around the core so as to be inserted through the core, and a synthetic resin for molding the core, primary winding, and secondary winding. The core consists of a bobbin made of a non-magnetic material that is formed into a cylindrical shape and has disk-shaped flanges at both ends in the axial direction, and a bobbin having a width that approximately matches the length of the bobbin in the axial direction. a core body formed by winding a plurality of thin strips of amorphous magnetic material around a bobbin, the outermost layer of which substantially matches the outer periphery of the flange; and a synthetic resin coating layer covering the bobbin and the core body. A current transformer comprising:
成ることを特徴とする請求項１記載の電流トランス。(2) The current transformer according to claim 1, wherein the covering body is formed of an ultraviolet curing resin.
され、２次巻線とリード線との結合部はコアの外側面に
接着剤により固定されるとともに、被覆体内に埋入され
て成ることを特徴とする請求項１または請求項２に記載
の電流トランス。(3) Lead wires are connected to both ends of the secondary winding, and the joint between the secondary winding and the lead wire is fixed to the outer surface of the core with an adhesive and is embedded in the covering. The current transformer according to claim 1 or 2, characterized in that the current transformer comprises:
が始端固定テープによりボビンに固定され、巻き終わり
の端部が終端固定テープにより固定されて成ることを特
徴とする請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の電流
トランス。(4) The strip forming the core body has a winding start end fixed to the bobbin by a start end fixing tape, and a winding end end fixed to the bobbin by a terminal end fixing tape. The current transformer according to any one of claims 1 to 3.
通る断面が滑らかな曲線状に形成されて成ることを特徴
とする請求項１乃至請求項４のいずれかに記載の電流ト
ランス。(5) The current transformer according to any one of claims 1 to 4, wherein the outer circumferential surface of the coating layer has a smooth curved cross section passing through the central axis of the core.
た開口の周縁に筒軸を突設した形状の一対の半体よりな
り、一方の半体の筒軸の外径は他方の筒軸の内径に略等
しく形成されていて、上記一方の半体の筒軸が他方の半
体の筒軸内に圧入されていることを特徴とする請求項１
乃至請求項５のいずれかに記載の電流トランス。(6) The above-mentioned bobbin consists of a pair of halves with a cylindrical shaft protruding from the periphery of an opening formed in the center of a disc-shaped sheet metal, and the outer diameter of the cylindrical shaft of one half is the same as that of the other half. Claim 1, wherein the inner diameter of the cylinder shaft of the one half is press-fitted into the cylinder shaft of the other half.
The current transformer according to any one of claims 5 to 6.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63264747A JP2597678B2 (en) | 1988-10-20 | 1988-10-20 | Current transformer |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63264747A JP2597678B2 (en) | 1988-10-20 | 1988-10-20 | Current transformer |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02111003A true JPH02111003A (en) | 1990-04-24 |
| JP2597678B2 JP2597678B2 (en) | 1997-04-09 |
Family
ID=17407620
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63264747A Expired - Lifetime JP2597678B2 (en) | 1988-10-20 | 1988-10-20 | Current transformer |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2597678B2 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002524840A (en) * | 1998-08-10 | 2002-08-06 | バクームシュメルツェ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | Manufacturing method of inductive components |
| CN102364640A (en) * | 2011-11-24 | 2012-02-29 | 天津市百利电气有限公司 | Current detection mutual inductor of molded case circuit breaker and manufacturing method for current detection mutual inductor |
| US8887376B2 (en) | 2005-07-20 | 2014-11-18 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Method for production of a soft-magnetic core having CoFe or CoFeV laminations and generator or motor comprising such a core |
| JP2016158445A (en) * | 2015-02-26 | 2016-09-01 | アズビル株式会社 | Deterioration monitoring device for surge protection element |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5792816A (en) * | 1980-11-30 | 1982-06-09 | Tdk Corp | Manufacture of amorphous magnetic alloy thin-plate cut core |
| JPS63133512A (en) * | 1986-11-25 | 1988-06-06 | Matsushita Electric Works Ltd | Current transformer |
-
1988
- 1988-10-20 JP JP63264747A patent/JP2597678B2/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5792816A (en) * | 1980-11-30 | 1982-06-09 | Tdk Corp | Manufacture of amorphous magnetic alloy thin-plate cut core |
| JPS63133512A (en) * | 1986-11-25 | 1988-06-06 | Matsushita Electric Works Ltd | Current transformer |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002524840A (en) * | 1998-08-10 | 2002-08-06 | バクームシュメルツェ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | Manufacturing method of inductive components |
| USRE41269E1 (en) | 1998-08-10 | 2010-04-27 | Vacumschmelze Gmbh & Co. Kg | Method for producing inductive components |
| US8887376B2 (en) | 2005-07-20 | 2014-11-18 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Method for production of a soft-magnetic core having CoFe or CoFeV laminations and generator or motor comprising such a core |
| CN102364640A (en) * | 2011-11-24 | 2012-02-29 | 天津市百利电气有限公司 | Current detection mutual inductor of molded case circuit breaker and manufacturing method for current detection mutual inductor |
| JP2016158445A (en) * | 2015-02-26 | 2016-09-01 | アズビル株式会社 | Deterioration monitoring device for surge protection element |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2597678B2 (en) | 1997-04-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4400674A (en) | Coil unit | |
| US20050217107A1 (en) | Core structure of stator transformer for rotary transformer | |
| KR20070106455A (en) | Magnetic element | |
| JPH02111003A (en) | Current transformer | |
| JPH05314885A (en) | Electromagnetic relay | |
| JPH11345715A (en) | Miniaturized electric winding parts | |
| US4315232A (en) | Subminiature audio transformer | |
| JP3362135B2 (en) | Coil device | |
| JPH10135044A (en) | Inductance element | |
| JPH0646529B2 (en) | Switch with operation confirmation light | |
| US2958060A (en) | Inductor devices | |
| EP0131700A2 (en) | Switch mode transformer having a ferrite core | |
| JP3471525B2 (en) | Ignition coil | |
| JP2002319510A (en) | Coil component | |
| JPS6331371Y2 (en) | ||
| JP2000124038A (en) | High-frequency transformer and auxiliary tool for wiring | |
| JPS60214511A (en) | Toroidal coil with terminal plate | |
| KR200272410Y1 (en) | transformer | |
| JP2642765B2 (en) | Iron core structure | |
| JP3054397U (en) | Coil bobbin, transformer case and transformer | |
| JPH03265109A (en) | Endless iron core coil and manufacture thereof | |
| JPH06275447A (en) | Coil part | |
| JPH07335451A (en) | Coil | |
| JPS636819A (en) | Transformer | |
| RU2089955C1 (en) | Induction device winding and its manufacturing process |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080109 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090109 Year of fee payment: 12 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |