JPH01319630A - 直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法 - Google Patents
直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法Info
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- JPH01319630A JPH01319630A JP15315588A JP15315588A JPH01319630A JP H01319630 A JPH01319630 A JP H01319630A JP 15315588 A JP15315588 A JP 15315588A JP 15315588 A JP15315588 A JP 15315588A JP H01319630 A JPH01319630 A JP H01319630A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野]
本発明は直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法に
関し、さらに詳しくは、60 kgf/mm2以」−の
直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法に関するも
のである。
関し、さらに詳しくは、60 kgf/mm2以」−の
直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法に関するも
のである。
「従来技術」
直接焼入れ法は、従来の再加熱焼入れ法に比べて、工程
を省略することができると共に焼入れ性が向上するため
、合金元素の含有量を提言することができるという、効
果があるが、鋼の含有成分、製造条件、塗装長手方向の
材質に大きなばらつきが発生ずるという欠点がある。
を省略することができると共に焼入れ性が向上するため
、合金元素の含有量を提言することができるという、効
果があるが、鋼の含有成分、製造条件、塗装長手方向の
材質に大きなばらつきが発生ずるという欠点がある。
そして、Bを含有する鋼の直接焼入れにおける鋼板長手
方向の材質のばらつきを改善する方法としては、(1)
特公昭58−003011号公報に記載されているよう
に、圧延終了から焼入れまでの時間を限定する方法、(
2)特公昭6l−015918号公報および特公昭62
−]、 3981.5号公報に記載されているように、
A、l、 B、 N含有量およびスラブ加熱温度を制約
するという条件により行なう方法がある。しかし、−」
1記(1)の時間を限定する方法は、加工された直後の
オーステナイト相に回復・再結晶を起こさせ、過剰の炭
化物形成元素の析出を促進し、最終製品の強度と靭性を
一定の水準に安定化することのみを目的としており、6
0 kgf/mm2以上の強度を有する調質高張力鋼に
おいて有効に利用されろためのBの焼入れ性向上効果を
確保するための研究および検討が何等行なわれていない
という問題があり、また、(2)のAl、B、 Nの含
有量を制約する条件の方法は、共にBの挙動には着目し
ているが、その挙動の根拠となるスラブ加熱温度および
焼入れ温度と焼入れ性に直接関係する固溶I3含有量の
関係を定量化していないため、鋼の含有成分の含有割合
とスラブ加熱温度範囲の制約が非常に厳しく、実用」−
に問題がある。また、T1には高温度においても顕著な
N固定効果があり、焼入れ性向−1−に直接関係する固
溶B含有量の増加に寄jEjするにも拘わらず、T1含
有鋼に対してもT1無含有鋼と同じ厳しい含有成分の含
有割合およびスラブ加熱温度範囲の制約条件を規定しな
げればならないという問題がある。
方向の材質のばらつきを改善する方法としては、(1)
特公昭58−003011号公報に記載されているよう
に、圧延終了から焼入れまでの時間を限定する方法、(
2)特公昭6l−015918号公報および特公昭62
−]、 3981.5号公報に記載されているように、
A、l、 B、 N含有量およびスラブ加熱温度を制約
するという条件により行なう方法がある。しかし、−」
1記(1)の時間を限定する方法は、加工された直後の
オーステナイト相に回復・再結晶を起こさせ、過剰の炭
化物形成元素の析出を促進し、最終製品の強度と靭性を
一定の水準に安定化することのみを目的としており、6
0 kgf/mm2以上の強度を有する調質高張力鋼に
おいて有効に利用されろためのBの焼入れ性向上効果を
確保するための研究および検討が何等行なわれていない
という問題があり、また、(2)のAl、B、 Nの含
有量を制約する条件の方法は、共にBの挙動には着目し
ているが、その挙動の根拠となるスラブ加熱温度および
焼入れ温度と焼入れ性に直接関係する固溶I3含有量の
関係を定量化していないため、鋼の含有成分の含有割合
とスラブ加熱温度範囲の制約が非常に厳しく、実用」−
に問題がある。また、T1には高温度においても顕著な
N固定効果があり、焼入れ性向−1−に直接関係する固
溶B含有量の増加に寄jEjするにも拘わらず、T1含
有鋼に対してもT1無含有鋼と同じ厳しい含有成分の含
有割合およびスラブ加熱温度範囲の制約条件を規定しな
げればならないという問題がある。
[発明が解決しようとする課題]
本発明は上記に説明したように、B含有鋼の直接焼入れ
時の鋼板の長手方向の材質のばらつきを改善するための
問題点は、Al、B、N含有量および加熱条件に制約が
厳しいという点に鑑み、本発明者が鋭意研究を行ない、
検討を重ねた結果、B含有鋼を直接焼入れを行なう場合
、圧延終了時にB元素が過飽和に固溶した非平衡な状態
から焼入れを行なうことになるため、圧延終了から焼入
れまでの時間により、固溶B含有量が次第に変化(7、
実際の製造工程においては、同一鋼板であっても焼入れ
装置に入る時間的な「ずれ」のために鋼板長手方向にお
ける材質がばらつくことを見出し、焼入れ温度を適切に
選択することにより、鋼の含有成分および含有割合およ
びスラブ加熱温度が非常に広い範囲において、B元素の
焼入れ性向上効果が長時間安定して利用可能とし、B含
有鋼を直接焼入、it +、 /、:場合(・・)鋼板
長手方向0)(/I質のばらつきを改善“・)゛ること
かできろ直接焼入れによる」!l]l高質力鋼板の製J
ム方法を開発しノニのである。
時の鋼板の長手方向の材質のばらつきを改善するための
問題点は、Al、B、N含有量および加熱条件に制約が
厳しいという点に鑑み、本発明者が鋭意研究を行ない、
検討を重ねた結果、B含有鋼を直接焼入れを行なう場合
、圧延終了時にB元素が過飽和に固溶した非平衡な状態
から焼入れを行なうことになるため、圧延終了から焼入
れまでの時間により、固溶B含有量が次第に変化(7、
実際の製造工程においては、同一鋼板であっても焼入れ
装置に入る時間的な「ずれ」のために鋼板長手方向にお
ける材質がばらつくことを見出し、焼入れ温度を適切に
選択することにより、鋼の含有成分および含有割合およ
びスラブ加熱温度が非常に広い範囲において、B元素の
焼入れ性向上効果が長時間安定して利用可能とし、B含
有鋼を直接焼入、it +、 /、:場合(・・)鋼板
長手方向0)(/I質のばらつきを改善“・)゛ること
かできろ直接焼入れによる」!l]l高質力鋼板の製J
ム方法を開発しノニのである。
[課題を解決4′ろための手段]
本発明に係る直接焼入、i″1.に311ろ凋7ii高
張力鋼板の製造方法(」、 (1) CO旧〜030〜Vt%、Si0.O1〜1.
.00V1・t%、Mn 0.10〜2.00wt%、
A i 0.005〜0.200wt%、110.00
04〜0.0030wt%、N 0.0010〜0.0
10(ht□t%、を含*r (、、また、 Ni 0.10〜:lOOwL%、Cu 0.10〜1
..00wt%、Or 0.10−2.00wL%、M
o 0.05〜1.00wL%、V 0.005〜0.
200w1%、 Nb 0.010〜[1,20h□1%の内から選ん)
こ1(・lまkU2種以上を含有し、残部Feおよび不
可避不純物からなる掴を、] 00 (]〜1300”
Cの範囲の温度′I゛1°にに加熱(7、熱間圧延を1
]−・た後、引き続き等温保持まノこは空冷l、程をj
iい、−1・記代を7!!足さ且、かっ、Ar、、変態
点以上の温度T2°Cから300℃以丁の温度に急冷し
た後、焼扉しを行うことを特徴とする直接焼入れによる
調質高張力鋼板の製造方法3、 N−JN]’+0.b2(AI−[−AIF)十]、3
0(B−[BP)4−0.29(Ti−[”ril*)
+ogI△l l’ t: N ]]イーー7400/
’11” 、 4273) +1951og[B ]*
[N l” = −13970/(T + + 27
3)+ 5.241og[’、[’il”[N]’ =
−14370/(T、−+−273)+4.77N =
JN]I0.52(Δl−[All”)jllQ(B
〜JB″l) l−0,29(T’i−r’J”iJ’
)log [B ][N l= −13970/ (1
,’ 2+ 273) +5.24[B−1≧0.00
04wt% (L1シ、 N、Al、B、′1゛lはそれぞれの含有量(wt%)
[1x 温度゛1゛1にお()ろ固溶量(■・1%)
(変数)「−1,温度′■゛2にお(Jろ固溶量(wt
%)(変数)を第1の発明とし、 (2) C0.01〜0.30\ut%、S10.旧〜
]、OOwL%、Mn 0.10〜2.00w1%、A
i 0.005−0.200w1%、B 0.000
4〜0.0030w1%、N 0.0010−0,0
100wt%、を含存し、また、 Ti 0.OQ5〜0.050wt% を含有し、さらに、 Ni 0.10〜3.00wt%、Cu 0.10−1
,00wt%、Cr 0.10〜2.I]Owt%、M
o 0.05〜1.Cl00.200wt%、V 0.
005〜0200\〜・t%、Nb 0.010〜02
001% の内から選んノこ1秤または2種以上 を含有17、浅i!l(F cBよび不可避不純物から
なろjll、Iを、I 000〜1300℃の範囲の温
度’t’、’CにIll’l熱し、熱間1十延を行った
後、引き続き等記保1’、’iまノーは空心Lf’;を
行い、1・2代を満足さロー、か−)、ArJ変態点以
十の温度′■゛2℃から3(lo℃以1・の温度に急冷
(、た後、焼戻しを行うごとを特徴と4”る直接焼入材
に、]−ろ凋調高張力鋼板の製造方法3、 N=[\−1′+0.52(Δl−[All亨)11.
30(H−[1“) + 0.29(’1’ i −E
T i]’)一1o[A1]ギrNl”=−7400/
(T、+273)+ 1.951og[B]“[N]“
−= −13970/(′]” 、+273)ト524
1ogCT ir [Nl’ = −14370/ (
’J’ 、 q 273) イ477N=[N1+0.
52(Δ1−[Δじ事)+]、30(R−[B])+0
.29(’I’i−ビ■゛1]本)log[B][N]
−−13970/ (T2+273) l 5.24[
B]≧0.0004wt% (旧2、 NXAl、B、Tiはそれぞれの含有量(wt%)[]
8・温度′I゛1にお(Jる固溶量(\yL%)(変数
)[1温度′■゛2にお(−jる固溶量(1〜・1%)
(変数)を第2の発明とし、 (3) C0.01〜010wt%、S i 0.01
〜1.00wt%、Mn 0.10〜2.00wt%、
Ai 0.005〜0.200wt%、B 0.0(
10イ〜0.CII]30wf%、N 0.0010〜
0.0100wt%、を含有し、また、 Ni 0.10〜3.00w1%、Cu 0.10−1
,00w1%、Cr 0.10−2,00wt%、Mo
0.05〜1.00wt%、V 0.005〜020
0す、51%、\lb 0.010〜0.200wt%
の内から選んん1種または2種以上 を含有(〜、かつ、 Ca 0.001〜0.050wt%、Iえ丁・〕べ4
0.001〜Q、050wt%の I (市 1)こi
J、2 種 を含イ1し、残部1=’ OJ〕よひ不可避不純物から
なる鋼を、l (] 00〜1300℃の範囲の温度′
J゛1°Cに加熱し、熱間1王延を行った後、引き続さ
等温体1!jよ八は空冷下f)1゛をj1シ)、−上記
式を〆111を足さ1−1、かす、Δra変態点以上の
温度′■゛2℃から300℃以1・の/1llll11
隻に急冷した後、焼戻しを(jうことを特徴と4゛ろ直
接焼入れによる凋′f2↓高張力鋼板の製造方法。
張力鋼板の製造方法(」、 (1) CO旧〜030〜Vt%、Si0.O1〜1.
.00V1・t%、Mn 0.10〜2.00wt%、
A i 0.005〜0.200wt%、110.00
04〜0.0030wt%、N 0.0010〜0.0
10(ht□t%、を含*r (、、また、 Ni 0.10〜:lOOwL%、Cu 0.10〜1
..00wt%、Or 0.10−2.00wL%、M
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200w1%、 Nb 0.010〜[1,20h□1%の内から選ん)
こ1(・lまkU2種以上を含有し、残部Feおよび不
可避不純物からなる掴を、] 00 (]〜1300”
Cの範囲の温度′I゛1°にに加熱(7、熱間圧延を1
]−・た後、引き続き等温保持まノこは空冷l、程をj
iい、−1・記代を7!!足さ且、かっ、Ar、、変態
点以上の温度T2°Cから300℃以丁の温度に急冷し
た後、焼扉しを行うことを特徴とする直接焼入れによる
調質高張力鋼板の製造方法3、 N−JN]’+0.b2(AI−[−AIF)十]、3
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’11” 、 4273) +1951og[B ]*
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3)+ 5.241og[’、[’il”[N]’ =
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(変数)「−1,温度′■゛2にお(Jろ固溶量(wt
%)(変数)を第1の発明とし、 (2) C0.01〜0.30\ut%、S10.旧〜
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i 0.005−0.200w1%、B 0.000
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100wt%、を含存し、また、 Ti 0.OQ5〜0.050wt% を含有し、さらに、 Ni 0.10〜3.00wt%、Cu 0.10−1
,00wt%、Cr 0.10〜2.I]Owt%、M
o 0.05〜1.Cl00.200wt%、V 0.
005〜0200\〜・t%、Nb 0.010〜02
001% の内から選んノこ1秤または2種以上 を含有17、浅i!l(F cBよび不可避不純物から
なろjll、Iを、I 000〜1300℃の範囲の温
度’t’、’CにIll’l熱し、熱間1十延を行った
後、引き続き等記保1’、’iまノーは空心Lf’;を
行い、1・2代を満足さロー、か−)、ArJ変態点以
十の温度′■゛2℃から3(lo℃以1・の温度に急冷
(、た後、焼戻しを行うごとを特徴と4”る直接焼入材
に、]−ろ凋調高張力鋼板の製造方法3、 N=[\−1′+0.52(Δl−[All亨)11.
30(H−[1“) + 0.29(’1’ i −E
T i]’)一1o[A1]ギrNl”=−7400/
(T、+273)+ 1.951og[B]“[N]“
−= −13970/(′]” 、+273)ト524
1ogCT ir [Nl’ = −14370/ (
’J’ 、 q 273) イ477N=[N1+0.
52(Δ1−[Δじ事)+]、30(R−[B])+0
.29(’I’i−ビ■゛1]本)log[B][N]
−−13970/ (T2+273) l 5.24[
B]≧0.0004wt% (旧2、 NXAl、B、Tiはそれぞれの含有量(wt%)[]
8・温度′I゛1にお(Jる固溶量(\yL%)(変数
)[1温度′■゛2にお(−jる固溶量(1〜・1%)
(変数)を第2の発明とし、 (3) C0.01〜010wt%、S i 0.01
〜1.00wt%、Mn 0.10〜2.00wt%、
Ai 0.005〜0.200wt%、B 0.0(
10イ〜0.CII]30wf%、N 0.0010〜
0.0100wt%、を含有し、また、 Ni 0.10〜3.00w1%、Cu 0.10−1
,00w1%、Cr 0.10−2,00wt%、Mo
0.05〜1.00wt%、V 0.005〜020
0す、51%、\lb 0.010〜0.200wt%
の内から選んん1種または2種以上 を含有(〜、かつ、 Ca 0.001〜0.050wt%、Iえ丁・〕べ4
0.001〜Q、050wt%の I (市 1)こi
J、2 種 を含イ1し、残部1=’ OJ〕よひ不可避不純物から
なる鋼を、l (] 00〜1300℃の範囲の温度′
J゛1°Cに加熱し、熱間1王延を行った後、引き続さ
等温体1!jよ八は空冷下f)1゛をj1シ)、−上記
式を〆111を足さ1−1、かす、Δra変態点以上の
温度′■゛2℃から300℃以1・の/1llll11
隻に急冷した後、焼戻しを(jうことを特徴と4゛ろ直
接焼入れによる凋′f2↓高張力鋼板の製造方法。
N−[N I’ + 0.52(/\1−[Δ1]7)
1−1 、3[)(13−II(υ+ 0.29(T
i −tT i−1”)1oglΔj1ぶLNl”−7
400/(T、+273)11.95 ’1og
I]l]” [N ]A= −13970/(’l’
、 p 273) + 5.24+oglT r! L
N−1’−−+、+37o/(′t゛、 + 273)
+ 4.77ト’ [1C−1052(△1−IAl
i’)十ド(0(B−[Bl)+0.29(Ti−[T
iで)1ogIB][NI −−13970/(’[’
、計273)下524[B]≧0.0004wt% 但し、 N、AI、13、′1゛1はそれぞれの含有量(wt%
)[]ざ 温度゛1゛1にお(Jる固溶量(w+%)(
変数)[];温度T、におけろ固溶量(wt%)(変数
)を第3の発明とし、 (4) G 0.01−010wt%、S10.旧〜1
..00wt%、M、n 0.1,0〜2.00wt%
、A i 0.005〜0.200wt%、B 0.0
004〜0.0030wt%、N 0.001,O〜0
.01.00wt%、を含有し、また、 Ti 0.QG5〜0050魁% を含有し、さらに、 Ni 0.10〜3.OQw1%、Cu 0.1,0〜
1.00wt%、Or 0.10〜2.00wt%、M
o 0.05〜1.00wt%、V 0.005−0,
200wt%、 Nb 0.010〜0.200wt% の内から選んだ1種または2種以上 を含有し、か−へ Ca 0.(101〜0.050wt%、1えEM 0
001〜0050魁% の1種」:た(」2種 を含有し、残;’l r> (!お、]−ひ不可避不純
物からなる鋼を、I 00 (]〜1300℃の範囲の
温度′■゛1℃に加熱し、熱間)Y−延を行っノこ後、
引き続き等温体11Jま/−fJ空冷り稈を11い、上
記式を満足さ且、かっ、へr3変聾点以上の晶11度′
■゛2°Cから300°(C以下の71’ll’1度に
急冷した後、焼戻しを行うことを特徴と唱゛る直接焼入
れによる。調質高張力銅板の製造方法。
1−1 、3[)(13−II(υ+ 0.29(T
i −tT i−1”)1oglΔj1ぶLNl”−7
400/(T、+273)11.95 ’1og
I]l]” [N ]A= −13970/(’l’
、 p 273) + 5.24+oglT r! L
N−1’−−+、+37o/(′t゛、 + 273)
+ 4.77ト’ [1C−1052(△1−IAl
i’)十ド(0(B−[Bl)+0.29(Ti−[T
iで)1ogIB][NI −−13970/(’[’
、計273)下524[B]≧0.0004wt% 但し、 N、AI、13、′1゛1はそれぞれの含有量(wt%
)[]ざ 温度゛1゛1にお(Jる固溶量(w+%)(
変数)[];温度T、におけろ固溶量(wt%)(変数
)を第3の発明とし、 (4) G 0.01−010wt%、S10.旧〜1
..00wt%、M、n 0.1,0〜2.00wt%
、A i 0.005〜0.200wt%、B 0.0
004〜0.0030wt%、N 0.001,O〜0
.01.00wt%、を含有し、また、 Ti 0.QG5〜0050魁% を含有し、さらに、 Ni 0.10〜3.OQw1%、Cu 0.1,0〜
1.00wt%、Or 0.10〜2.00wt%、M
o 0.05〜1.00wt%、V 0.005−0,
200wt%、 Nb 0.010〜0.200wt% の内から選んだ1種または2種以上 を含有し、か−へ Ca 0.(101〜0.050wt%、1えEM 0
001〜0050魁% の1種」:た(」2種 を含有し、残;’l r> (!お、]−ひ不可避不純
物からなる鋼を、I 00 (]〜1300℃の範囲の
温度′■゛1℃に加熱し、熱間)Y−延を行っノこ後、
引き続き等温体11Jま/−fJ空冷り稈を11い、上
記式を満足さ且、かっ、へr3変聾点以上の晶11度′
■゛2°Cから300°(C以下の71’ll’1度に
急冷した後、焼戻しを行うことを特徴と唱゛る直接焼入
れによる。調質高張力銅板の製造方法。
N−[N y + 0.52(△l−[Δ11”)−叫
1f)(B −C13コ“)+0.29(Ti−ITi
j才)log[Δ1]1ギIN]岑−= −7400/
(T 、 +27:D−目951og[B ]’ [N
]オー−13970/(T 、 + 273) + 5
241og[’l’ i]’ JN 」本−−1437
0/(T 、+ 273)+177N、、−[NI+
0.52(Δ1−[Δl]′)+1.30(13−[B
l)+0.29(1”i−[Ti]’)log[Bl[
N:] = 13970/(’l’、+273)+5.
24[B]≧0.0004wt% 但し、 N、AI、B、Tiはそれぞれの含fjす、il(wt
%)[]本 温度′■゛1にお(Jろ固溶量(wt%)
(変数)[」;温度T、にお(−jろ固溶量(猪・t%
)(変数)を第4の発明とする4つの発明よりのなるも
のである。
1f)(B −C13コ“)+0.29(Ti−ITi
j才)log[Δ1]1ギIN]岑−= −7400/
(T 、 +27:D−目951og[B ]’ [N
]オー−13970/(T 、 + 273) + 5
241og[’l’ i]’ JN 」本−−1437
0/(T 、+ 273)+177N、、−[NI+
0.52(Δ1−[Δl]′)+1.30(13−[B
l)+0.29(1”i−[Ti]’)log[Bl[
N:] = 13970/(’l’、+273)+5.
24[B]≧0.0004wt% 但し、 N、AI、B、Tiはそれぞれの含fjす、il(wt
%)[]本 温度′■゛1にお(Jろ固溶量(wt%)
(変数)[」;温度T、にお(−jろ固溶量(猪・t%
)(変数)を第4の発明とする4つの発明よりのなるも
のである。
本発明に係る直接焼入れによる調質高張力銅板の製造方
法について、以下詳細に説明する3、先ず、本発明に係
る直接焼入れによろ調質高張力銅板の製造方法において
、使用する鋼の含有成分および含有割合について説明す
る。
法について、以下詳細に説明する3、先ず、本発明に係
る直接焼入れによろ調質高張力銅板の製造方法において
、使用する鋼の含有成分および含有割合について説明す
る。
Cは焼入れ性と強度確保のために必要な元素であり、含
有量か0.01wt%未満ではこのような効果は期硝す
ることができず、また、0,30wt%を越えて含有さ
れると溶接性および靭性を劣化させる。
有量か0.01wt%未満ではこのような効果は期硝す
ることができず、また、0,30wt%を越えて含有さ
れると溶接性および靭性を劣化させる。
J−って、C含有量は0,01〜0.30wt%とする
。
。
Sl(」脱酸に必要な元素であり、含有量が0.01w
t%未満ではこの効果は少なく、また、1.00wt%
を越えて含有されろと溶接性および靭性の劣化を招く。
t%未満ではこの効果は少なく、また、1.00wt%
を越えて含有されろと溶接性および靭性の劣化を招く。
よって、Si含有量は001〜] 、 00wL%とず
ろ。
ろ。
Mnは焼入れ性を確保するために必要な元素であり、含
有量が0.10wt%未満ては焼入れ性を確保する効果
は少なく、また、2.00wt%を越えて含有されると
溶接性および靭性の劣化を招く。よって、Mn含有量は
010〜2.00wt%とずろ。
有量が0.10wt%未満ては焼入れ性を確保する効果
は少なく、また、2.00wt%を越えて含有されると
溶接性および靭性の劣化を招く。よって、Mn含有量は
010〜2.00wt%とずろ。
A1は脱酸と結晶粒の細粒化およびNをAINとして固
定し、Bと結合重るN量を減少さ且、固溶Bによる焼入
れ性を向モさせるのに有効な元素であり、含有量が0.
005wt%未満ではこのような効果は期待できず、ま
た、0.200wt%を越えて含有“されると鋼の清浄
度を妨げろようになる1、よって、A1含有量は0.0
05〜0.200wt%とする。
定し、Bと結合重るN量を減少さ且、固溶Bによる焼入
れ性を向モさせるのに有効な元素であり、含有量が0.
005wt%未満ではこのような効果は期待できず、ま
た、0.200wt%を越えて含有“されると鋼の清浄
度を妨げろようになる1、よって、A1含有量は0.0
05〜0.200wt%とする。
T3は焼入れ性向上に重要な元素であり、含有量が0.
0004wt%未満では焼入れ性を確保するための固溶
B 53aを0,0004wt%以七とすることができ
ず、また、0.0030wt%を越えて含有されろとF
e23(CB)。およびBNを多重に生成して靭性を劣
化さuろ。よって、I3含有fffハ0.00011−
0.0030wt%とする。
0004wt%未満では焼入れ性を確保するための固溶
B 53aを0,0004wt%以七とすることができ
ず、また、0.0030wt%を越えて含有されろとF
e23(CB)。およびBNを多重に生成して靭性を劣
化さuろ。よって、I3含有fffハ0.00011−
0.0030wt%とする。
Nは母材靭性を劣化させる元素であり、含有量を0.0
010wt%未満とすること(J製鋼技術上困難であり
、また、0.0]、00w1%を越えて含有されると母
材靭性を劣化させる。よって、N含有量は0.0010
〜0.Ol、00wt%とずろ。
010wt%未満とすること(J製鋼技術上困難であり
、また、0.0]、00w1%を越えて含有されると母
材靭性を劣化させる。よって、N含有量は0.0010
〜0.Ol、00wt%とずろ。
TjはNをTINとして固定し、T3と結合するN量を
減少させ、固溶Bによる焼入れ性を確保オろための元素
であり、含有量が0.005wt%未満ではこの効果は
少なく、また、0.050wL%を越えて含有されると
母材靭性を劣化させろようになる。よって、T1含有量
は0005〜0.050wt%とする。
減少させ、固溶Bによる焼入れ性を確保オろための元素
であり、含有量が0.005wt%未満ではこの効果は
少なく、また、0.050wL%を越えて含有されると
母材靭性を劣化させろようになる。よって、T1含有量
は0005〜0.050wt%とする。
Niは焼入れ性と低温靭性を確保する元素であり、含有
量が0 、 l 0wt%未満ではこの効果は少なく、
また、3.00wt%を越えて含有されてもそれ以上の
効果は望むことはできず、無駄である。よって、Ni含
有里は0.1,D〜3.00wt%とする。
量が0 、 l 0wt%未満ではこの効果は少なく、
また、3.00wt%を越えて含有されてもそれ以上の
効果は望むことはできず、無駄である。よって、Ni含
有里は0.1,D〜3.00wt%とする。
Cuは強度を確保するために必要な元素であり、含有量
が0.10wt%0wt%未満果が少なく、また、1、
.00wt%を越えて含有されろと熱間加工時に割れが
発生し、かつ、溶接性を劣化させる。よって、Cu含有
量は0.1.0〜100■・t%とずろ。
が0.10wt%0wt%未満果が少なく、また、1、
.00wt%を越えて含有されろと熱間加工時に割れが
発生し、かつ、溶接性を劣化させる。よって、Cu含有
量は0.1.0〜100■・t%とずろ。
Crは焼入れ性を確保する元素であり、含有量が0.1
,0wt%未満ては効果は少なく、また、200wt%
を越えて含有されろと溶接性を劣化させろ。
,0wt%未満ては効果は少なく、また、200wt%
を越えて含有されろと溶接性を劣化させろ。
よって、Cr含有量は0,10〜2.00wt%とする
。
。
Moは焼入れ性と焼戻し時の2次硬化現象による強度向
上効果を確保ずろ元素であり、含有量が0.05wL%
未満ではこのような効果は少なく、また、1、.00w
t%を越えて含有されると溶接性が劣化し、かつ、それ
以」二の含有(J無駄である。よって、Mo含打量i」
: 0.05〜1.00wt%とする。
上効果を確保ずろ元素であり、含有量が0.05wL%
未満ではこのような効果は少なく、また、1、.00w
t%を越えて含有されると溶接性が劣化し、かつ、それ
以」二の含有(J無駄である。よって、Mo含打量i」
: 0.05〜1.00wt%とする。
Vat焼戻し時の2次硬化現象による強度向上効果を確
保するための元素であり、含有量が0005wt%未満
てはこの効果(J期待できず、また、0.200wt%
を越えて含イイされろとト]枦靭性の劣化を招く。よっ
て、■含有量は0005〜0.201ht%とずろ。
保するための元素であり、含有量が0005wt%未満
てはこの効果(J期待できず、また、0.200wt%
を越えて含イイされろとト]枦靭性の劣化を招く。よっ
て、■含有量は0005〜0.201ht%とずろ。
Nbは焼戻し時の2次硬化現象による強度向上ど細粒化
のために必要な元素であり、含有量が0、Ol、0wt
%未満ではこの効果は有効に発揮でき4″′、また、0
.20h□t%を越えて含有されると靭性劣化を招く。
のために必要な元素であり、含有量が0、Ol、0wt
%未満ではこの効果は有効に発揮でき4″′、また、0
.20h□t%を越えて含有されると靭性劣化を招く。
よって、Nb含有量は0.010〜0200〜yt%と
する。
する。
CaおよびRE Mは何れも鋼中介在物を球状化し、靭
性のに関する異方性を小さくする元素であり、含有量が
屹001wt%未満ではこのような効果は期待できず、
また、0.050w1%を越えて含有されると靭性を劣
化させる。よって、Ca含有量は0.00]wt%〜0
,050wt%、REM含有量は0001〜0.050
wt%とする。
性のに関する異方性を小さくする元素であり、含有量が
屹001wt%未満ではこのような効果は期待できず、
また、0.050w1%を越えて含有されると靭性を劣
化させる。よって、Ca含有量は0.00]wt%〜0
,050wt%、REM含有量は0001〜0.050
wt%とする。
次に、本発明に係る直接焼入れによる調質高張力銅板の
製造方法におiJる関係式を満足させるスラブ加熱温度
TIおよび焼入れ温度T、について説明する。
製造方法におiJる関係式を満足させるスラブ加熱温度
TIおよび焼入れ温度T、について説明する。
即ち、Bを含有する直接焼入れ時の鋼板の長平方向の材
質のばらつきを改善するための調質高張力鋼板の製造方
法について説明すると、直接焼入れ法は、スラブを焼入
れ温度よりも高い温度に加熱し、熱間圧延とそれに続く
保持、或いは、空冷過程を行なった後、焼入れを行なう
方法であり、13の焼入れ性向−I−効果に関与オろ窒
化物の生成過程は、 ■スラブの加熱、 ■圧延〜焼入れ、 の2段階に分類ずろことかできろ。
質のばらつきを改善するための調質高張力鋼板の製造方
法について説明すると、直接焼入れ法は、スラブを焼入
れ温度よりも高い温度に加熱し、熱間圧延とそれに続く
保持、或いは、空冷過程を行なった後、焼入れを行なう
方法であり、13の焼入れ性向−I−効果に関与オろ窒
化物の生成過程は、 ■スラブの加熱、 ■圧延〜焼入れ、 の2段階に分類ずろことかできろ。
そ1.て、■のスラブ加熱温度では、鋼(」高温で長時
間保谷されるため、鋼中の窒化物生成状態は平衡状態で
あり、その温度にお(Jろ平衡量だけA1、B、T”
iの窒化物を生成オろ。
間保谷されるため、鋼中の窒化物生成状態は平衡状態で
あり、その温度にお(Jろ平衡量だけA1、B、T”
iの窒化物を生成オろ。
続く■の圧延〜焼入れ段階では、綱の温度はスラブ加熱
温度にくらべ低温であり、かつ、短時間であるため、非
平衡の状態で窒化物を生成しており、通常の平衡状態と
は同して(jない。
温度にくらべ低温であり、かつ、短時間であるため、非
平衡の状態で窒化物を生成しており、通常の平衡状態と
は同して(jない。
従って、■の状態のA1.1B、′J゛1の窒化物生成
状態について、鋼の成分としてA1、T1の含有量を変
化さ且−1また、製造条件としてスラブ加熱温度、焼入
れ温度を変化させて、それぞれの因子が焼入れ性に与え
ろ影響をJ1J査した。
状態について、鋼の成分としてA1、T1の含有量を変
化さ且−1また、製造条件としてスラブ加熱温度、焼入
れ温度を変化させて、それぞれの因子が焼入れ性に与え
ろ影響をJ1J査した。
第1図は第1表に示す門の圧延終了から焼入れまでの保
持時間と焼入れままの硬さ(板厚38mmt祠のし/2
位置)の関係を示したものである。
持時間と焼入れままの硬さ(板厚38mmt祠のし/2
位置)の関係を示したものである。
先ず、Alか[3の焼入れ(jt[i1]−L、に−え
ろ影響について説明する。
ろ影響について説明する。
LLlllAと綱I3はΔl含有hl′とN含有量に差
があり、これらを再加熱焼入I−Lを行な−)だ場合、
第1図(こ示セように焼入れま士の硬さは同じ水準であ
っ)こ。
があり、これらを再加熱焼入I−Lを行な−)だ場合、
第1図(こ示セように焼入れま士の硬さは同じ水準であ
っ)こ。
しかし、直接焼入111シた場合、N含有量が低い銅1
Δ(j、焼入れよよ硬さが保持時間の影響を受(14゛
に再加熱焼入れ時より高い水帖で−・定てあ−)ノコに
も拘わら4゛、A1、N含白量が高い鋼I3は焼入れま
まの硬さかある保持112」間で急激に低卜゛シ、目標
の強度が得られない6、 ごのようなことから、再加熱焼入れにおいて、N固定効
果を示すAlが直接焼入れにおいては、N固定効果を示
さないことがわかる。
Δ(j、焼入れよよ硬さが保持時間の影響を受(14゛
に再加熱焼入れ時より高い水帖で−・定てあ−)ノコに
も拘わら4゛、A1、N含白量が高い鋼I3は焼入れま
まの硬さかある保持112」間で急激に低卜゛シ、目標
の強度が得られない6、 ごのようなことから、再加熱焼入れにおいて、N固定効
果を示すAlが直接焼入れにおいては、N固定効果を示
さないことがわかる。
従って、直接焼入れの圧延〜焼入れ段階では、拡散し易
いr3 ij: Nと共に粒界に偏析しているため、窒
化物を生成−4”るのに刻し、A1は粒界への偏析に時
間がかかるため、保持時間が20分程度まではスラブ加
熱時以上の窒化物を生成しないと考えられろ。
いr3 ij: Nと共に粒界に偏析しているため、窒
化物を生成−4”るのに刻し、A1は粒界への偏析に時
間がかかるため、保持時間が20分程度まではスラブ加
熱時以上の窒化物を生成しないと考えられろ。
次に、′1゛1が13の焼入れ性向−LにLjえろ影響
について説明セろ5、 鋼CIと鋼1)iJTi含(lrのr=r無にのみ差が
あるが、直接焼入れを行ナー)た場合、′I″1を告白
]゛る瀾i#1cl−ごは安定した焼入れI’lか得ら
れるが、茸1i1 Dては焼入れ性かある保1″j時間
で急激に低下しノー。
について説明セろ5、 鋼CIと鋼1)iJTi含(lrのr=r無にのみ差が
あるが、直接焼入れを行ナー)た場合、′I″1を告白
]゛る瀾i#1cl−ごは安定した焼入れI’lか得ら
れるが、茸1i1 Dては焼入れ性かある保1″j時間
で急激に低下しノー。
ごの差は、′I’ iか高温でも安定しご窒化物を生成
することにより、上記(7た■の段階のスラブ加熱B、
Itにかなりの量の′[゛1窒化物が固溶(1士゛に残
ろために生している。(2かし2、′1゛1らAlと同
様に粒界への(Ini IJTに111J間かかかるこ
とから考えてら、■の段階では新ノーに窒化物を生成し
j3. l、 1ムのと考えられろ。
することにより、上記(7た■の段階のスラブ加熱B、
Itにかなりの量の′[゛1窒化物が固溶(1士゛に残
ろために生している。(2かし2、′1゛1らAlと同
様に粒界への(Ini IJTに111J間かかかるこ
とから考えてら、■の段階では新ノーに窒化物を生成し
j3. l、 1ムのと考えられろ。
この上;)なことから、本発明各はBの焼入れ性向1−
9効果に直接間1−j4゛る固/i:i−B量か次の方
法により1′1出て、5るとコ)つ第1の知見を得た4
゜■スラブ加熱段階て(、J、Al、′1゛lのぺ1固
定効果(JCr効であり、その温度に];けろA I−
B ’]” i−N平衡系において、加熱7111!
l曳におけろ析出AIN、1’ i l料量をτ′(出
オろ3、 ■圧延〜焼入れ段階では、上記に説明した理由に、1、
す■の段階以上のΔIN、’lI’iNの生成illな
いため、■で生成し刀こAIN、TiN量分)ご(1の
N量を、N含有量から差し引いた量を改めてN!7tと
(7て13−、N平衡系で焼入れ温度にお(Jろ固溶B
量を所出オろ。
9効果に直接間1−j4゛る固/i:i−B量か次の方
法により1′1出て、5るとコ)つ第1の知見を得た4
゜■スラブ加熱段階て(、J、Al、′1゛lのぺ1固
定効果(JCr効であり、その温度に];けろA I−
B ’]” i−N平衡系において、加熱7111!
l曳におけろ析出AIN、1’ i l料量をτ′(出
オろ3、 ■圧延〜焼入れ段階では、上記に説明した理由に、1、
す■の段階以上のΔIN、’lI’iNの生成illな
いため、■で生成し刀こAIN、TiN量分)ご(1の
N量を、N含有量から差し引いた量を改めてN!7tと
(7て13−、N平衡系で焼入れ温度にお(Jろ固溶B
量を所出オろ。
次に、直接焼入れにおいて乙、圧延終了から焼入れまで
の時間に依存しなし)安定したがと入れ性を得ろため必
要な固溶B量について説明する。
の時間に依存しなし)安定したがと入れ性を得ろため必
要な固溶B量について説明する。
製造条件を変えた釧C1と銅1c2の比較において、保
持温度が900’Cては第1の知見によろ方法てp出さ
れろ固溶Ij量は0.0004wL%であり、このII
II、保賄貼間に関係なく硬さが低−1・しないで一定
であるのに対し、850°(:の保持温度で(」先の固
溶Ij量が0.0002wt%であり、保15時間に依
存し2て硬さが低−1・4′ろことを確認した1゜同様
に鋼CIと鋼C3の比較において、スラブ加熱温度り月
050°Cでは固溶■3量は0.0004w1%てあり
、保持時間に関係なく硬ざが低]ζしなL)で一定であ
るの?こ対(2,1280℃の加熱温度で・(」固溶Y
3量fJ: 0.0003w1%であり、保持時間に依
存して硬さが低下上ろことをlid認した。
持温度が900’Cては第1の知見によろ方法てp出さ
れろ固溶Ij量は0.0004wL%であり、このII
II、保賄貼間に関係なく硬さが低−1・しないで一定
であるのに対し、850°(:の保持温度で(」先の固
溶Ij量が0.0002wt%であり、保15時間に依
存し2て硬さが低−1・4′ろことを確認した1゜同様
に鋼CIと鋼C3の比較において、スラブ加熱温度り月
050°Cでは固溶■3量は0.0004w1%てあり
、保持時間に関係なく硬ざが低]ζしなL)で一定であ
るの?こ対(2,1280℃の加熱温度で・(」固溶Y
3量fJ: 0.0003w1%であり、保持時間に依
存して硬さが低下上ろことをlid認した。
」[た、含何成分の金石割合か異なろ鋼A、帰汀3」3
よび鋼I〕の比較に15いて、第1の知見による方法て
神出されろ固溶Ij量(」、それそ410.0004w
t%、0.0002wt%、0.0001t〜・4%で
あり、固溶I3−晴が0.000h□[%の鋼Δては硬
さの低−トが認められないか、固溶13量が0.0Of
)ht%のjllilo、固溶Ij量が0000]wt
%の鋼1つは共に保1′1」時間にIW< Ij l−
て硬さか低ドしていることを確認しノニ。
よび鋼I〕の比較に15いて、第1の知見による方法て
神出されろ固溶Ij量(」、それそ410.0004w
t%、0.0002wt%、0.0001t〜・4%で
あり、固溶I3−晴が0.000h□[%の鋼Δては硬
さの低−トが認められないか、固溶13量が0.0Of
)ht%のjllilo、固溶Ij量が0000]wt
%の鋼1つは共に保1′1」時間にIW< Ij l−
て硬さか低ドしていることを確認しノニ。
ごの結果から、第1の)、11見による方法で算出され
へ固溶13量か0.00041%以−1−を確保できろ
ような素首成分および含〈」割合の綱、スラブ加熱温度
およびか1と入れ温度を使用1すれ(」、圧延終了から
焼入れ」:てのll’!i間に依(iX4゛ろことなく
、焼入れ性を低トさ且すに安定−4禍とい′)第2の知
見か得られノこ。
へ固溶13量か0.00041%以−1−を確保できろ
ような素首成分および含〈」割合の綱、スラブ加熱温度
およびか1と入れ温度を使用1すれ(」、圧延終了から
焼入れ」:てのll’!i間に依(iX4゛ろことなく
、焼入れ性を低トさ且すに安定−4禍とい′)第2の知
見か得られノこ。
なお、l$l C3のように、焼入れ性か低−1−ヤろ
らのてら、焼入相律1か低トし始めろ時間まてに、焼入
れをrH’、1了−4れtx 11の焼入、!′l性向
1効果かij、Iられるように考えられるが、ただ、焼
入れ性が低下封ずに安定している時間が圧延条件により
大きく変化することにより、実際には安定して鋼板を製
造することができないのである。
らのてら、焼入相律1か低トし始めろ時間まてに、焼入
れをrH’、1了−4れtx 11の焼入、!′l性向
1効果かij、Iられるように考えられるが、ただ、焼
入れ性が低下封ずに安定している時間が圧延条件により
大きく変化することにより、実際には安定して鋼板を製
造することができないのである。
以上説明したような2つの知見に基づき、圧延終了から
焼入れまでに長時間経過して鋼中のBが窒化物になって
も、未だ残存する固溶Blが0.0004wt%以上に
なるような、含有成分および含有割合の鋼、スラブ加熱
温度T1℃および焼入れ温度T2’Cが、特許請求の範
囲に記載した条件式を満足させることが必要である。
焼入れまでに長時間経過して鋼中のBが窒化物になって
も、未だ残存する固溶Blが0.0004wt%以上に
なるような、含有成分および含有割合の鋼、スラブ加熱
温度T1℃および焼入れ温度T2’Cが、特許請求の範
囲に記載した条件式を満足させることが必要である。
そして、スラブ加熱温度T1については、結晶粒粗大化
の観点より1300°C以下で、かつ、変形抵抗の小さ
い温度域で圧延すること、および、焼入れ温度T2を確
保するという観点から1000°C以上の温度を同時に
満足止ることが必要である。
の観点より1300°C以下で、かつ、変形抵抗の小さ
い温度域で圧延すること、および、焼入れ温度T2を確
保するという観点から1000°C以上の温度を同時に
満足止ることが必要である。
また、焼入れ温度T、にかんしては、焼入れ前にフェラ
イトが生成しないように、へr3変態点以」−の温度を
同時に満足させる必要があると共に、焼入れIL’に完
全にマルテンザイト変態或いはヘーナイト変態を完了さ
且、良好な焼入れ組織を得るために300℃以下の温度
まで急冷ずろ必要がある。
イトが生成しないように、へr3変態点以」−の温度を
同時に満足させる必要があると共に、焼入れIL’に完
全にマルテンザイト変態或いはヘーナイト変態を完了さ
且、良好な焼入れ組織を得るために300℃以下の温度
まで急冷ずろ必要がある。
ごのように、加熱温度および焼入れ温度を本発明に係る
直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法の規定ずろ
条件を満足ずろように設定することにより、圧延路γか
ら焼入れまで長時間経過しても焼入れ性向上のために最
低限必要な固溶B量を確保−ヤろことができるのである
。
直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法の規定ずろ
条件を満足ずろように設定することにより、圧延路γか
ら焼入れまで長時間経過しても焼入れ性向上のために最
低限必要な固溶B量を確保−ヤろことができるのである
。
[実 施 例]
本発明に係る直接焼入れによろ調質高張力鋼板の製造方
法について実施例を説明する。
法について実施例を説明する。
実施例
第2表に本発明に係る直接焼入れによる調質高張力鋼板
の製造方法に使用する鋼と比較鋼の含有成分および含有
割合、製造条件および製造結果について示す。
の製造方法に使用する鋼と比較鋼の含有成分および含有
割合、製造条件および製造結果について示す。
第2表より、本発明に係る直接焼入れによろ調質室張力
jil:l板の製造方法にお(−jろ特定の条件式を満
足する条件で製造された鋼板は、何れもトップとボトム
のt/2の位置の焼入れままの硬さの差がHVで2以下
であり、材質のばらつきがないのに対して、比較例によ
り製造された鋼板は何れも硬さの差がHVで10以上あ
り、材質の均等性が格段に劣っていることがわかる。
jil:l板の製造方法にお(−jろ特定の条件式を満
足する条件で製造された鋼板は、何れもトップとボトム
のt/2の位置の焼入れままの硬さの差がHVで2以下
であり、材質のばらつきがないのに対して、比較例によ
り製造された鋼板は何れも硬さの差がHVで10以上あ
り、材質の均等性が格段に劣っていることがわかる。
「発明の効果」
以」−説明したように、本発明に係る直接焼入れによろ
調質高張力鋼板の製造方法は上記の構成であるから、B
含有の鋼を直接焼入れを行なう場合において、鋼板長手
方向に調質のばら−)きかない60 kgf/mm2以
−1−4の強度を有する鋼板を製造ずろごとができろと
いう優れた効果を何しているものである。
調質高張力鋼板の製造方法は上記の構成であるから、B
含有の鋼を直接焼入れを行なう場合において、鋼板長手
方向に調質のばら−)きかない60 kgf/mm2以
−1−4の強度を有する鋼板を製造ずろごとができろと
いう優れた効果を何しているものである。
第1図は圧延終了から焼入れまでの保持時間と焼入れま
まの硬さ(板厚38mmのt/2位置)の関係を示す図
である。 千続袖[L書 (自発) 昭和63年09月010 嗜肩掲許庁長官吉田
文毅殿 1 事件の表示 昭和63年特許願第153155号 2 発明の名称 直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法3 補正を
する者 事件との関係 特許出願人 住所 神戸市中央区脇浜町1丁g3番18号名称 (+
19) 株式会社 神戸製鋼所5 補止命令の「1イ
マj (自発) 6 補正の対象 (1)明細書の特許請求の範囲の欄 (2)明細J)の発明の詳細な説明の欄(3)第1図 7 補正の内容 別紙の通り (1)特8′1請求の範囲を次の通り補正する。 r(]、、)CO旧−0,30wt%、S i 0.0
1−1.00wL%、Mn 0.10〜2.00wt%
、A l 0.005〜0.200wt%、B 0.0
004〜0.0030wt%、N 0.OOl、O−0
,0100wL%、を含有し、また、 Ni 0.10−3,00wt%、Cu 0.1,O〜
1..oOwt%、Cr 0.10−2,00wt%、
Mo 0.05−1.00wL%、V 0.005〜0
.200wt%、 Nb 0.01,0−0,200wL%の内から選んた
1種または2種以に を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼を、
1000〜1300℃の範囲の温度T、’Cに加熱し、
熱間圧延を行った後、引き続き等温保持また(」空冷工
程を行い、下記式を満足させ、かつ、Ar3変態点以−
」−の温度Tz’Cから300℃以下の温度に急冷した
後、焼戻しを行うことを特徴とする直接焼入れによる調
質高張力鋼板の製造方法。 N=[N]’+0.52(Al−[Al]*)−+−1
,30(B −[13]*)+0.29(T i −[
’rilオ)1ogi−Al)’[N]客=−7400
/(’T”、+273)+1951og[B]岑IN
]’−−1,3970/ (T+ −+−273) +
5.241og[’]゛i]^LNF=−+437o
/(:’r 、 +−273)4−4.77N−[N]
十0.52(AI−[AI]*)−1−1,30(B−
[13])→0.29(Ti−[T il×)log[
B][N]= 13970/(T、4−273)+5
.24[13]≧0.0004wt% 但し、 N1Δl、B、Tiはそれぞれの含有量(wt%)[]
滓 温度T1におけろ固溶量(wt%)(変数)[」
、温度′■゛、におりろ固溶量(wt%)(変数)(2
) C0.01,−0,30wt%、S i 0.01
〜1.00wt%、Mn 0.10〜2.00wt%、
A I 0.005〜0.200wt%、B 0.
0004〜0.0030wt%、N 0.0010〜0
.010h・t%、を含有し、また、 ′J″i 0.005〜0.050〜0.200wt%
を含有し、さらに、 N i 0.IQ−3,00wt%、Cu 0.10〜
]、、00w1%、Cr 0.10〜2.OQwt%、
Mo 0.05−1.00wt%、V 0.005〜
0.200wt%、Nb 0.010〜0.200wt
% の内から選んだ1種または2種以」二 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼を、
1000〜13000Cの範囲の温度T、’Cに加熱し
、熱間圧延を行った後、引き続き等温保持または空冷工
程を行い、下記式を満足させ、かつ、Ar3変態点以−
1−、の温度T2℃から300℃以下の温度に急冷した
後、焼戻しを行うことを特徴とする直接焼入れによる調
質高張力鋼板の製造方法。 N = [N3才+0.52(A I−[A +F)十
i、30(+3−[B]寧)+0.29(Ti−CTi
]淳)log[AI]”[N]事=−7400/(T、
+273)+1g51og[B]不[N:F=−139
7CI/(T、+273)+5.241ogrTi]’
[N]*=−14370/(T、+273)+4.77
N=[N]+0.52(A、l−[AI]メ)+IJO
(B−[B:l)+0.29(Ti−[Ti]ネ)lo
g[B 」ENE= −13!17C1/(T 、+
273)+ 5.24[B]≧0.0004wt% 但し、 N、Al、B、’I”i(」それぞれの含有量(wt%
)[]不 温度T1における固溶量(wt%)(変数)
[〕 温度′■゛2における固溶量(wt%)(変数)
(3) C0.(H〜0.30wt%、S i 0.0
1〜1.00wt%、Mn 0.IQ〜2.00wt%
、Δ] 0.[]00500.200wt%B C1,
0O04−0,[](1130wt%N 0.001,
0〜0.Q1.00wt%、を含有し、また、 Ni Q、]O〜3.(]Owt%、Cu Q、1.(
1〜l−,00wt%、Cr 0.IQ−2,00wt
%、Mo 0.05〜1.00wt%、V (1,00
5−C1,200wt%、Nb 0.1)1.0−0.
2C1Owt%の内から選んだ1種または2種以上 を含有し、かつ、 CaQ、(101〜Q、Q5(1wL%、REM Q、
QQl−Q、050wt%の1種または2種 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼を、
1000〜1300°cの範囲(7) ’1fir度T
1°Cに加熱し、熱間圧延を行った後、引き続き等温保
持または空冷工程を行い、下記式を満足させ、かつ、A
r3変態点以上の温度T2°Cから300’C以下の温
度に急冷した後、焼戻しを行うことを特徴とする直接焼
入れによる調質高張力鋼板の製造方法。 N=[N]′*+0.52(Al−[A、l’l町+1
.30(B−[B]木)+0.29(Ti−[Ti]町
log[AI]耳[N]卑=−7400/(T、+27
3)+1.95]、og [B ]’ [N ]”−−
1,3970/ (T I+ 273) + 5.24
1og[Ti]ネ[NF−−14370/(T 、−1
−273)+4.77N = [N]+ 0.52(A
1.− [A I]ネ)+1.30(B−[B])+
0.29(Ti−[Ti]ネ)log [B ] [N
]= −1,3970/ (T 2 + 273)
+ 5 、24[B]≧0.0004wt% 但し、 N、At、B、’I”iはそれぞれの含有量(岨%)[
]本 温度T1にお(Jる固溶量(wt%)(変数)[
] 温度T、にお(3る固溶量(wt%)(変数)(4
) C0.01〜0.30wt%、S i 0.01〜
1.00wt%、Mn 0.10−2.00wt%、A
I 0.005〜0.200wt%、B 0.000
4−0,0030wt%、N 0.0010−0,01
00wt%、を含有し、また、 T i 0.005〜0.050wt%を含有し、さら
に、 Ni 0.10〜3.00wt%、Cu 0.]、O〜
1..00wt%、Cr 0.10〜2.00wt%、
Mo 0.05−]、000wt%V 0.005〜0
200吉t%、 Nb 0.010〜0.200wt% の内から選んだ1種または2種以上 を含有し、かっ、 Ca 0.001〜0.050wt%、REM 0.0
01〜0.050wL%の1種または2種 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼を、
1000−1300’Cの範囲の温度T1℃に加熱し、
熱間圧延を行った後、引き続き等温保持また(」空冷工
程を行い、下記式を満足させ、がつ、Ar3変態点以上
の温度]゛2°Cから300°C以下の温度に急冷した
後、焼戻しを行うことを特徴とする直接焼入れによる調
質高張力鋼板の製造方法。 N=[N:]’+0.52(A、]−[A、1.]*)
+ 1.30(B −[B]*)−1−0,29(T
i−[T i]’)log[A、l]耳[NF=−74
00/(T、+273)+1.951og[B ]”
CN ]’ =−−139707(T + +273)
+5 、241og [T i ]*[N ]]寒−
−14370/T 、(−273)+4.77N=[N
l±0.52(Al−[Al]不)利30(B −[B
])−1−0,29(T i−[T i]享)log[
B][N]=−13970/ (T2 + 273)
+5.24[B]≧0.0004wt% 但し、 N、Al、B、Tiはそれぞれの含有量(wt%)[]
ネ、温温度1における固溶量(wt%)(変数)[]。 温度T、にお(:Iる固溶量(wt%)(変数)」(2
)明細書第8頁10行〜13行の「が向」二するため、
・・・という欠点がある。刀を次の通り補正する。 [が向上するため、合金元素の含有量を低減することが
できるという効果があるか、鋼の含有成分、製造条件等
のイっずかな変動により、鋼板長手方向の材質に大きな
ばらつきが発生ずるという欠点がある。] (3)明細書第10頁10行の1直接焼入れを行なう場
合、」を「直接焼入れする場合、1と補正する。 (4)明細書第10頁17行〜18行の「鉄の含有成分
および含有割合−1を「鉄の含有成分と含有割合」と補
正する。 (5)明細書箱11頁5行〜同第18頁7行の1−本発
明に・・・上りのなるものである。」を次の通り補正す
る。 r(1)C0.01,−0,30wt%、S i 0.
OI〜1..00wt%、Mn 0.10〜2.00w
t%、A、I 0.005〜0.200wt%、13
0.0004−0.0030wL%、N 0.001
,O−0,0100wt%、を含有し、また、 Ni Q、]ll]−3,0(hL%、Cu 0.ID
−1,l][1wt%、Cr 0.1,0−2,00w
t%、Mo 0.05−1..00wt%、−B= V 0.005〜0.200wt%、Nb 0.0]
、0−0.200wt%の内から選んだ1種または2種
以−1−を含有し、残部Feおよび不可避不純物からな
る鋼を、1000〜1300℃の範囲の温度T1℃に加
熱し、熱間圧延を行った後、引き続き等温保持または空
冷工程を行い、下記式を満足させ、かつ、Ar3変態点
以上の温度T2°Cから300℃以下の温度に急冷した
後、焼戻しを行・うことを特徴とする直接焼入れによる
調質高張力鋼板の製造方法。 N = [Nlネ+C1,52(A、l−[Δl]*)
+1.30(B [B]’)4−0.29(Ti−
[Ti:]*)1、og[A 1.]*[N]不=−7
400/(T、+273)+1.951og[B)’[
N]’=−1,3970/(T+4−273)+5.2
41og[Ti]”[N]’=−14370/(T、+
273)+4.77N=[N]+0,52(Al−[A
ll木)刊、30(B−[Bコ)+0.29(Ti−[
Ti]’)log[B][Nコー−1397M(T 2
+273)+5.24[B]≧0.0004wt% 但し、 N、AI、B、Tiはそれぞれの含有量(wt%)[1
才 温度1゛、における固溶量(wt%)(変数)[]
温度T2における固溶量(wt%)(変数)を第1の
発明とし、 (2) C0.01〜0.30wt%、S i 0.0
1−1,00wt%、Mn 0.10〜2.00wt%
、A、I 0.005〜0.200wt%、B 0.0
004〜0.0030wt%、N 0.0010−0,
01,00wt%、を含有し、また、 T i Q、005〜0.050wt%を含有し、さら
に、 N i 0.10−3.00wt%、Cu 0.10〜
1..00wt%、Cr 0.10−2,00wt%、
Mo 0.05〜1.,00wt%、V 0.005〜
0.200wt%、 Nb 0.01.0〜0.200wt%の内から選んた
1種または2種以上 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼を、
+ 000〜1300℃の範囲の温度T1℃に加熱し、
熱間圧延を行った後、引き続き等温保持または空冷J、
程を行い、下記式を満足させ、かつ、Ar3変態点以七
の温度′1゛2℃から300°C以−1・の温度に急冷
した後、焼戻しを行うことを動機とする直接焼入れによ
ろ調質高張力鋼板の製造方法。 N−[N]’+0.52(A I−[A、 +1享)+
−1,30(B −[B]町+−0,29(Ti −1
’、T iiネ)]、og[Δl]’[NI岑−−74
00/(T 、ト273)何 951og[’、BI*
[NIネー−1397(1/(T 、干273)+5.
241og[Ti]’[N]’ =−14370/(T
、’、−273)14.77N=cN]+o52cA+
−cA+?)+−1,30(B−[R])+〇、29(
Ti−[Ti]’)1og[B且N]−−13970/
(’I” 、斗273)−ト524[B]≧0.000
4wt% 但し、 N、A、]、B、Tiはそれぞれの含有ffk(wt%
)[1本 温度T1にお(Jる固溶量(wt%)(変数
)[] 温度T2における固溶量(wt%)(変数)を
第2の発明とし、 (3) C0.Of〜0.30wt%、S i 0.0
1〜1.00wt%、Mn 0.10〜2.00wt%
、A I 0.005−0.200wt%、B 0
.0004〜000301%、N 0.0010−0
,0100wt%、を含有し、また、 Ni 0.10−3,00wt%、Cu 0.10〜1
.00wt%、Cr 0.1111〜2.00wt%、
Mo 0.05〜1.00wt%、V 0.005〜0
.200wL%、 Nb 0.010−0.200wL% の内から選んだ1種または2種以上 を含イfし、かつ、 Ca 0.001,−0,050wt%、YえトEM0
.001〜0050猶・t%の1種また(」2種 を含有17、残部F eおよび不可避不純物からなる綱
を、1000〜1300℃の範囲の温度’I’、℃に加
熱し、熱間圧延を行った後、引き続き等温保持ま)こは
空冷工程を行い、下記式を満足さ且、かつ、Ar3変態
点以1−の温度1:” 9°Cから300’C以ドのl
A:r度に急冷した後、焼戻しを行−′)ごとを特徴と
オろ直接焼入れによろ調質高張力鋼板の製造方法。 N=[N]翠+0.52(A、l−[A!]才)利、3
0(IJ−[B ]’)4−0.29(T i −[T
i]*)log[A1]’[N]S’−−7400/(
T、]273)+]、951、og[B]’[NI岑−
−1,3970/ (T +斗27:() +5.24
10g[Ti]’[NI”=−14370/(T、+2
73)+4.77N、4N]+0.52(A1.−[Δ
1]ネ)+1.30(B−「B])+ 0.29(T
j−[T iP)]Og[B][N]=−13970/
(T、+273)−1−5,24[B]≧0.0004
wt% 但し、 N、AI、B、Tiはそれぞれの含有ffi(wt%)
[]半、温温度1にお(Jる固溶量(wt%)(変数)
[] 温度T、におIJる固溶量(wt%)(変数)を
第3の発明とし、 (4) C0.Ol〜0.30wt%、S i 0.0
1〜1.oowt%、Mn 0.1,0〜2.00wt
%、A10.005〜0.200wt%、B0.000
4〜0.0030wt%、N 0.001,0〜0.0
100wt%、を含有し、また、 ’lI”i 0.005〜0.050wt%を含f丁
し、さら(こ、 Ni 0.10〜3.00wt%、Co 0.10〜1
.[10wt%、Cr 0.10〜2.00wL%、M
o 0.05〜1.00wt%、V 0.005〜0.
200wL%、 Nb 0.010−0,200wt% の内から選ん)31種または2種以上 を含有し、かつ、 Ca 0.OO1〜0.050wt%、REVo、00
1〜0.050wL% の1種または2種 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼を、
1000〜1300°Cの範囲の温度′I゛1°Cに加
熱し、熱間圧延を行った後、引き続き等温保持まノコ(
」空冷工程を行い、下記式をlff+’i足させ、かつ
、へr3変態点以1−.の温度T3℃から300℃以下
の71′11□度に急冷し六二後、焼戻しを行うことを
特徴とする直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法
。 N = [NI 下−)−052(AI−[Al1峯)
h−1,30(B −[8%)−+ 0.29(Ti−
[T”il’)1og[AIJNl”−7400/(T
+ +−273:E 1.951og[BP [N]’
= 13970/(1,’ ビ+273)+5.2
4+og[T IP cN]*−−−−14370/(
T饅273)+4.77N=rN]+0.52(Δ1.
−JAI]*)目 30(B−IBJ)l−0,29(
Ti−rTi−涜)log[B1[N1=−13970
/(T 、+273) (5241−131”’0.0
004w1% 但し、 N、AI、I3、T1はそれぞれの含有量(wt%)1
1本 温度′■゛、にお(Jる固溶量(wt%)(変数
)[] 温度1゛2にお(Jる固溶量(wt%)(変数
)を第4の発明とする4つの発明よりなるものである。 」 (6)明細書第22頁6行の[!a性のに−1を「靭性
に−1と補正する。 (7)明細書第29頁1行の[固溶B@は0.0003
wt%」を1−固溶8里は0.0001wt%−1と補
正オろ。 手続補正潜(自発) 昭和63年1.1月090 1 事件の表示 昭和63年特許願第1531.55号 2 発明の名称 直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法3 補正を
ずろ者 事件との関係 特許出願人 住所 神戸市中央区脇浜町1丁目3番18号名称 (+
19) 株式会社 神戸製鋼所代表者 亀高素吉 4 代理人 住所 東京都江東区南砂2丁目2番15号藤和東陽町コ
ープ901号 5 補正命令のL1イ」 (自発) 6 補正の対象 (」)明細書の発明の詳細な説明の欄 7 補正の内容 別紙の通り
まの硬さ(板厚38mmのt/2位置)の関係を示す図
である。 千続袖[L書 (自発) 昭和63年09月010 嗜肩掲許庁長官吉田
文毅殿 1 事件の表示 昭和63年特許願第153155号 2 発明の名称 直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法3 補正を
する者 事件との関係 特許出願人 住所 神戸市中央区脇浜町1丁g3番18号名称 (+
19) 株式会社 神戸製鋼所5 補止命令の「1イ
マj (自発) 6 補正の対象 (1)明細書の特許請求の範囲の欄 (2)明細J)の発明の詳細な説明の欄(3)第1図 7 補正の内容 別紙の通り (1)特8′1請求の範囲を次の通り補正する。 r(]、、)CO旧−0,30wt%、S i 0.0
1−1.00wL%、Mn 0.10〜2.00wt%
、A l 0.005〜0.200wt%、B 0.0
004〜0.0030wt%、N 0.OOl、O−0
,0100wL%、を含有し、また、 Ni 0.10−3,00wt%、Cu 0.1,O〜
1..oOwt%、Cr 0.10−2,00wt%、
Mo 0.05−1.00wL%、V 0.005〜0
.200wt%、 Nb 0.01,0−0,200wL%の内から選んた
1種または2種以に を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼を、
1000〜1300℃の範囲の温度T、’Cに加熱し、
熱間圧延を行った後、引き続き等温保持また(」空冷工
程を行い、下記式を満足させ、かつ、Ar3変態点以−
」−の温度Tz’Cから300℃以下の温度に急冷した
後、焼戻しを行うことを特徴とする直接焼入れによる調
質高張力鋼板の製造方法。 N=[N]’+0.52(Al−[Al]*)−+−1
,30(B −[13]*)+0.29(T i −[
’rilオ)1ogi−Al)’[N]客=−7400
/(’T”、+273)+1951og[B]岑IN
]’−−1,3970/ (T+ −+−273) +
5.241og[’]゛i]^LNF=−+437o
/(:’r 、 +−273)4−4.77N−[N]
十0.52(AI−[AI]*)−1−1,30(B−
[13])→0.29(Ti−[T il×)log[
B][N]= 13970/(T、4−273)+5
.24[13]≧0.0004wt% 但し、 N1Δl、B、Tiはそれぞれの含有量(wt%)[]
滓 温度T1におけろ固溶量(wt%)(変数)[」
、温度′■゛、におりろ固溶量(wt%)(変数)(2
) C0.01,−0,30wt%、S i 0.01
〜1.00wt%、Mn 0.10〜2.00wt%、
A I 0.005〜0.200wt%、B 0.
0004〜0.0030wt%、N 0.0010〜0
.010h・t%、を含有し、また、 ′J″i 0.005〜0.050〜0.200wt%
を含有し、さらに、 N i 0.IQ−3,00wt%、Cu 0.10〜
]、、00w1%、Cr 0.10〜2.OQwt%、
Mo 0.05−1.00wt%、V 0.005〜
0.200wt%、Nb 0.010〜0.200wt
% の内から選んだ1種または2種以」二 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼を、
1000〜13000Cの範囲の温度T、’Cに加熱し
、熱間圧延を行った後、引き続き等温保持または空冷工
程を行い、下記式を満足させ、かつ、Ar3変態点以−
1−、の温度T2℃から300℃以下の温度に急冷した
後、焼戻しを行うことを特徴とする直接焼入れによる調
質高張力鋼板の製造方法。 N = [N3才+0.52(A I−[A +F)十
i、30(+3−[B]寧)+0.29(Ti−CTi
]淳)log[AI]”[N]事=−7400/(T、
+273)+1g51og[B]不[N:F=−139
7CI/(T、+273)+5.241ogrTi]’
[N]*=−14370/(T、+273)+4.77
N=[N]+0.52(A、l−[AI]メ)+IJO
(B−[B:l)+0.29(Ti−[Ti]ネ)lo
g[B 」ENE= −13!17C1/(T 、+
273)+ 5.24[B]≧0.0004wt% 但し、 N、Al、B、’I”i(」それぞれの含有量(wt%
)[]不 温度T1における固溶量(wt%)(変数)
[〕 温度′■゛2における固溶量(wt%)(変数)
(3) C0.(H〜0.30wt%、S i 0.0
1〜1.00wt%、Mn 0.IQ〜2.00wt%
、Δ] 0.[]00500.200wt%B C1,
0O04−0,[](1130wt%N 0.001,
0〜0.Q1.00wt%、を含有し、また、 Ni Q、]O〜3.(]Owt%、Cu Q、1.(
1〜l−,00wt%、Cr 0.IQ−2,00wt
%、Mo 0.05〜1.00wt%、V (1,00
5−C1,200wt%、Nb 0.1)1.0−0.
2C1Owt%の内から選んだ1種または2種以上 を含有し、かつ、 CaQ、(101〜Q、Q5(1wL%、REM Q、
QQl−Q、050wt%の1種または2種 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼を、
1000〜1300°cの範囲(7) ’1fir度T
1°Cに加熱し、熱間圧延を行った後、引き続き等温保
持または空冷工程を行い、下記式を満足させ、かつ、A
r3変態点以上の温度T2°Cから300’C以下の温
度に急冷した後、焼戻しを行うことを特徴とする直接焼
入れによる調質高張力鋼板の製造方法。 N=[N]′*+0.52(Al−[A、l’l町+1
.30(B−[B]木)+0.29(Ti−[Ti]町
log[AI]耳[N]卑=−7400/(T、+27
3)+1.95]、og [B ]’ [N ]”−−
1,3970/ (T I+ 273) + 5.24
1og[Ti]ネ[NF−−14370/(T 、−1
−273)+4.77N = [N]+ 0.52(A
1.− [A I]ネ)+1.30(B−[B])+
0.29(Ti−[Ti]ネ)log [B ] [N
]= −1,3970/ (T 2 + 273)
+ 5 、24[B]≧0.0004wt% 但し、 N、At、B、’I”iはそれぞれの含有量(岨%)[
]本 温度T1にお(Jる固溶量(wt%)(変数)[
] 温度T、にお(3る固溶量(wt%)(変数)(4
) C0.01〜0.30wt%、S i 0.01〜
1.00wt%、Mn 0.10−2.00wt%、A
I 0.005〜0.200wt%、B 0.000
4−0,0030wt%、N 0.0010−0,01
00wt%、を含有し、また、 T i 0.005〜0.050wt%を含有し、さら
に、 Ni 0.10〜3.00wt%、Cu 0.]、O〜
1..00wt%、Cr 0.10〜2.00wt%、
Mo 0.05−]、000wt%V 0.005〜0
200吉t%、 Nb 0.010〜0.200wt% の内から選んだ1種または2種以上 を含有し、かっ、 Ca 0.001〜0.050wt%、REM 0.0
01〜0.050wL%の1種または2種 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼を、
1000−1300’Cの範囲の温度T1℃に加熱し、
熱間圧延を行った後、引き続き等温保持また(」空冷工
程を行い、下記式を満足させ、がつ、Ar3変態点以上
の温度]゛2°Cから300°C以下の温度に急冷した
後、焼戻しを行うことを特徴とする直接焼入れによる調
質高張力鋼板の製造方法。 N=[N:]’+0.52(A、]−[A、1.]*)
+ 1.30(B −[B]*)−1−0,29(T
i−[T i]’)log[A、l]耳[NF=−74
00/(T、+273)+1.951og[B ]”
CN ]’ =−−139707(T + +273)
+5 、241og [T i ]*[N ]]寒−
−14370/T 、(−273)+4.77N=[N
l±0.52(Al−[Al]不)利30(B −[B
])−1−0,29(T i−[T i]享)log[
B][N]=−13970/ (T2 + 273)
+5.24[B]≧0.0004wt% 但し、 N、Al、B、Tiはそれぞれの含有量(wt%)[]
ネ、温温度1における固溶量(wt%)(変数)[]。 温度T、にお(:Iる固溶量(wt%)(変数)」(2
)明細書第8頁10行〜13行の「が向」二するため、
・・・という欠点がある。刀を次の通り補正する。 [が向上するため、合金元素の含有量を低減することが
できるという効果があるか、鋼の含有成分、製造条件等
のイっずかな変動により、鋼板長手方向の材質に大きな
ばらつきが発生ずるという欠点がある。] (3)明細書第10頁10行の1直接焼入れを行なう場
合、」を「直接焼入れする場合、1と補正する。 (4)明細書第10頁17行〜18行の「鉄の含有成分
および含有割合−1を「鉄の含有成分と含有割合」と補
正する。 (5)明細書箱11頁5行〜同第18頁7行の1−本発
明に・・・上りのなるものである。」を次の通り補正す
る。 r(1)C0.01,−0,30wt%、S i 0.
OI〜1..00wt%、Mn 0.10〜2.00w
t%、A、I 0.005〜0.200wt%、13
0.0004−0.0030wL%、N 0.001
,O−0,0100wt%、を含有し、また、 Ni Q、]ll]−3,0(hL%、Cu 0.ID
−1,l][1wt%、Cr 0.1,0−2,00w
t%、Mo 0.05−1..00wt%、−B= V 0.005〜0.200wt%、Nb 0.0]
、0−0.200wt%の内から選んだ1種または2種
以−1−を含有し、残部Feおよび不可避不純物からな
る鋼を、1000〜1300℃の範囲の温度T1℃に加
熱し、熱間圧延を行った後、引き続き等温保持または空
冷工程を行い、下記式を満足させ、かつ、Ar3変態点
以上の温度T2°Cから300℃以下の温度に急冷した
後、焼戻しを行・うことを特徴とする直接焼入れによる
調質高張力鋼板の製造方法。 N = [Nlネ+C1,52(A、l−[Δl]*)
+1.30(B [B]’)4−0.29(Ti−
[Ti:]*)1、og[A 1.]*[N]不=−7
400/(T、+273)+1.951og[B)’[
N]’=−1,3970/(T+4−273)+5.2
41og[Ti]”[N]’=−14370/(T、+
273)+4.77N=[N]+0,52(Al−[A
ll木)刊、30(B−[Bコ)+0.29(Ti−[
Ti]’)log[B][Nコー−1397M(T 2
+273)+5.24[B]≧0.0004wt% 但し、 N、AI、B、Tiはそれぞれの含有量(wt%)[1
才 温度1゛、における固溶量(wt%)(変数)[]
温度T2における固溶量(wt%)(変数)を第1の
発明とし、 (2) C0.01〜0.30wt%、S i 0.0
1−1,00wt%、Mn 0.10〜2.00wt%
、A、I 0.005〜0.200wt%、B 0.0
004〜0.0030wt%、N 0.0010−0,
01,00wt%、を含有し、また、 T i Q、005〜0.050wt%を含有し、さら
に、 N i 0.10−3.00wt%、Cu 0.10〜
1..00wt%、Cr 0.10−2,00wt%、
Mo 0.05〜1.,00wt%、V 0.005〜
0.200wt%、 Nb 0.01.0〜0.200wt%の内から選んた
1種または2種以上 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼を、
+ 000〜1300℃の範囲の温度T1℃に加熱し、
熱間圧延を行った後、引き続き等温保持または空冷J、
程を行い、下記式を満足させ、かつ、Ar3変態点以七
の温度′1゛2℃から300°C以−1・の温度に急冷
した後、焼戻しを行うことを動機とする直接焼入れによ
ろ調質高張力鋼板の製造方法。 N−[N]’+0.52(A I−[A、 +1享)+
−1,30(B −[B]町+−0,29(Ti −1
’、T iiネ)]、og[Δl]’[NI岑−−74
00/(T 、ト273)何 951og[’、BI*
[NIネー−1397(1/(T 、干273)+5.
241og[Ti]’[N]’ =−14370/(T
、’、−273)14.77N=cN]+o52cA+
−cA+?)+−1,30(B−[R])+〇、29(
Ti−[Ti]’)1og[B且N]−−13970/
(’I” 、斗273)−ト524[B]≧0.000
4wt% 但し、 N、A、]、B、Tiはそれぞれの含有ffk(wt%
)[1本 温度T1にお(Jる固溶量(wt%)(変数
)[] 温度T2における固溶量(wt%)(変数)を
第2の発明とし、 (3) C0.Of〜0.30wt%、S i 0.0
1〜1.00wt%、Mn 0.10〜2.00wt%
、A I 0.005−0.200wt%、B 0
.0004〜000301%、N 0.0010−0
,0100wt%、を含有し、また、 Ni 0.10−3,00wt%、Cu 0.10〜1
.00wt%、Cr 0.1111〜2.00wt%、
Mo 0.05〜1.00wt%、V 0.005〜0
.200wL%、 Nb 0.010−0.200wL% の内から選んだ1種または2種以上 を含イfし、かつ、 Ca 0.001,−0,050wt%、YえトEM0
.001〜0050猶・t%の1種また(」2種 を含有17、残部F eおよび不可避不純物からなる綱
を、1000〜1300℃の範囲の温度’I’、℃に加
熱し、熱間圧延を行った後、引き続き等温保持ま)こは
空冷工程を行い、下記式を満足さ且、かつ、Ar3変態
点以1−の温度1:” 9°Cから300’C以ドのl
A:r度に急冷した後、焼戻しを行−′)ごとを特徴と
オろ直接焼入れによろ調質高張力鋼板の製造方法。 N=[N]翠+0.52(A、l−[A!]才)利、3
0(IJ−[B ]’)4−0.29(T i −[T
i]*)log[A1]’[N]S’−−7400/(
T、]273)+]、951、og[B]’[NI岑−
−1,3970/ (T +斗27:() +5.24
10g[Ti]’[NI”=−14370/(T、+2
73)+4.77N、4N]+0.52(A1.−[Δ
1]ネ)+1.30(B−「B])+ 0.29(T
j−[T iP)]Og[B][N]=−13970/
(T、+273)−1−5,24[B]≧0.0004
wt% 但し、 N、AI、B、Tiはそれぞれの含有ffi(wt%)
[]半、温温度1にお(Jる固溶量(wt%)(変数)
[] 温度T、におIJる固溶量(wt%)(変数)を
第3の発明とし、 (4) C0.Ol〜0.30wt%、S i 0.0
1〜1.oowt%、Mn 0.1,0〜2.00wt
%、A10.005〜0.200wt%、B0.000
4〜0.0030wt%、N 0.001,0〜0.0
100wt%、を含有し、また、 ’lI”i 0.005〜0.050wt%を含f丁
し、さら(こ、 Ni 0.10〜3.00wt%、Co 0.10〜1
.[10wt%、Cr 0.10〜2.00wL%、M
o 0.05〜1.00wt%、V 0.005〜0.
200wL%、 Nb 0.010−0,200wt% の内から選ん)31種または2種以上 を含有し、かつ、 Ca 0.OO1〜0.050wt%、REVo、00
1〜0.050wL% の1種または2種 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼を、
1000〜1300°Cの範囲の温度′I゛1°Cに加
熱し、熱間圧延を行った後、引き続き等温保持まノコ(
」空冷工程を行い、下記式をlff+’i足させ、かつ
、へr3変態点以1−.の温度T3℃から300℃以下
の71′11□度に急冷し六二後、焼戻しを行うことを
特徴とする直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法
。 N = [NI 下−)−052(AI−[Al1峯)
h−1,30(B −[8%)−+ 0.29(Ti−
[T”il’)1og[AIJNl”−7400/(T
+ +−273:E 1.951og[BP [N]’
= 13970/(1,’ ビ+273)+5.2
4+og[T IP cN]*−−−−14370/(
T饅273)+4.77N=rN]+0.52(Δ1.
−JAI]*)目 30(B−IBJ)l−0,29(
Ti−rTi−涜)log[B1[N1=−13970
/(T 、+273) (5241−131”’0.0
004w1% 但し、 N、AI、I3、T1はそれぞれの含有量(wt%)1
1本 温度′■゛、にお(Jる固溶量(wt%)(変数
)[] 温度1゛2にお(Jる固溶量(wt%)(変数
)を第4の発明とする4つの発明よりなるものである。 」 (6)明細書第22頁6行の[!a性のに−1を「靭性
に−1と補正する。 (7)明細書第29頁1行の[固溶B@は0.0003
wt%」を1−固溶8里は0.0001wt%−1と補
正オろ。 手続補正潜(自発) 昭和63年1.1月090 1 事件の表示 昭和63年特許願第1531.55号 2 発明の名称 直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法3 補正を
ずろ者 事件との関係 特許出願人 住所 神戸市中央区脇浜町1丁目3番18号名称 (+
19) 株式会社 神戸製鋼所代表者 亀高素吉 4 代理人 住所 東京都江東区南砂2丁目2番15号藤和東陽町コ
ープ901号 5 補正命令のL1イ」 (自発) 6 補正の対象 (」)明細書の発明の詳細な説明の欄 7 補正の内容 別紙の通り
Claims (1)
- (1)C0.01〜0.30wt%、Si0.01〜1
.00wt%、Mn0.10〜2.00wt%、Al0
.005〜0.200wt%、B0.0004〜0.0
030wt%、 N0.0010〜0.0100wt%、 を含有し、また、 Ni0.10〜3.00wt%、Cu0.10〜1.0
0wt%、Cr0.10〜2.00wt%、Mo0.0
5〜1.00wt%、V0.005〜0.200wt%
、 Nb0.010〜0.200wt% の内から選んだ1種または2種以上 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼を、
1000〜1300℃の範囲の温度T_1℃に加熱し、
熱間圧延を行った後、引き続き等温保持または空冷工程
を行い、下記式を満足させ、かつ、Ar_3変態点以上
の温度T_2℃から300℃以下の温度に急冷した後、
焼戻しを行うことを特徴とする直接焼入れによる調質高
張力鋼板の製造方法。N=[N]^*+0.52(Al
−[Al]^*)+1.30(B−[B]^*)+0.
29(Ti−[Ti]^*)log[Al]^*[N]
^*=−7400/(T_1+273)+1.95lo
g[B]^*[N]^*=−13970/(T_1+2
73)+5.24log[Ti]^*[N]^*=−1
4370/(T_1+273)+4.77N=[N]+
0.52(Al−[Al]^*)+1.30(B−[B
])+0.29(Ti−[Ti]^*)log[B][
N]=−13970/(T_2+273)+5.24[
B]≧0.0004wt% 但し、 N、Al、B、Tiはそれぞれの含有量(wt%)[]
^*:温度T_1における固溶量(wt%)(変数)[
]:温度T_2における固溶量(wt%)(変数)(2
)C0.01〜0.30wt%、Si0.01〜1.0
0wt%、Mn0.10〜2.00wt%、Ai0.0
05〜0.200wt%、B0.0004〜0.003
0wt%、 N0.0010〜0.0100wt%、 を含有し、また、 Ti0.005〜0.050wt% を含有し、さらに、 Ni0.10〜3.00wt%、Cu0.10〜1.0
0wt%、Cr0.10〜2.00wt%、Mo0.0
5〜1.00wt%、V0.005〜0.200wt%
、 Nb0.010〜0.200wt% の内から選んだ1種または2種以上 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなる綱を、
1000〜1300℃の範囲の温度T_1℃に加熱し、
熱間圧延を行った後、引き続き等温保持または空冷工程
を行い、下記式を満足させ、かつ、Ar_3変態点以上
の温度T_2℃から300℃以下の温度に急冷した後、
焼戻しを行うことを特徴とする直接焼入れによる調質高
張力鋼板の製造方法。N−[N]^*+0.52(Al
−[Al]^*)+1.30(B−[B]^*)+0.
29(Ti−[Ti]^*)log[Al]^*[N]
^*=−7400/(T_1+273)+1.95lo
g[B]^*[N]^*=−13970/(T_1+2
73)+5.24log[Ti]^*[N]^*=−1
4370/(T_1+273)+4.77N=[N]+
0.52(Al−[Al]^*)+1.30(B−[B
])+0.29(Ti−[Ti]^*)log[B][
N]=−13970/(T_2+273)+5.24[
B]≧0.0004wt% 但し、 N、Al、B、Tiはそれぞれの含有量(wt%)[]
^*:温度T_1における固溶量(wt%)(変数)[
]:温度T_2における固溶量(wt%)(変数)(3
)C0.01〜0.30wt%、Si0.01〜1.0
0wt%、Mn0.10〜2.00wt%、Ai0.0
05〜0.200wt%、B0.0004〜0.003
0wt%、 N0.0010〜0.0100wt%、 を含有し、また、 Ni0.10〜3.00wt%、Cu0.10〜1.0
0wt%、Cr0.10〜2.00wt%、Mo0.0
5〜1.00wt%、V0.005〜0.200wt%
、 Nb0.010〜0.200wt% の内から選んだ1種または2種以上 を含有し、かつ、 Ca0.001〜0.050wt%、 REM0.001〜0.050wt% の1種または2種 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼を、
1000〜1300℃の範囲の温度T_1℃に加熱し、
熱間圧延を行った後、引き続き等温保持または空冷工程
を行い、下記式を満足させ、かつ、Ar_3変態点以上
の温度T_2℃から300℃以下の温度に急冷した後、
焼戻しを行うことを特徴とする直接焼入れによる調質高
張力綱板の製造方法。N=[N]^*+0.52(Al
−[Al]^*)+1.30(B−[B]^*)+0.
29(Ti−[Ti]^*)log[Al]^*[N]
^*=−7400/(T_1+273)+1.95lo
g[B]^*[N]^*=−13970/(T_1+2
73)+5.24log[Ti]^*[N]^*=−1
4370/(T_1+273)+4.77N=[N]+
0.52(Al−[A1]^*)+1.30(B−[B
])+0.29(Ti−[Ti]^*)log[B][
N]=−13970/(T_2+273)+5.24[
B]≧0.0004wt% 但し、 N、Al、B、Tiはそれぞれの含有量(wt%)[]
^*:温度T_1における固溶量(wt%)(変数)[
]:温度T_2における固溶量(wt%)(変数)(4
)C0.01〜0.30wt%、Si0.01〜1.0
0wt%、Mn0.10〜2.00wt%、Ai0.0
05〜0.200wt%、B0.0004〜0.003
0wt%、 N0.0010〜0.0100wt%、 を含有し、また、 Ti0.005〜0.050wt% を含有し、さらに、 Ni0.10〜3.00wt%、Cu0.10〜1.0
0wt%、Cr0.10〜2.00wt%、Mo0.0
5〜1.00wt%、V0.005〜0.200wt%
、 Nb0.010〜0.200wt% の内から選んだ1種または2種以上 を含有し、かつ、 Ca0.001〜0.050wt%、 REM0.001〜0.050wt% の1種または2種 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼を、
1000〜1300℃の範囲の温度T_1℃に加熱し、
熱間圧延を行った後、引き続き等温保持または空冷工程
を行い、下記式を満足させ、かつ、Ar_3変態点以上
の温度T_2℃から300℃以下の温度に急冷した後、
焼戻しを行うことを特徴とする直接焼入れによる調質高
張力鋼板の製造方法。N=[N]^*+0.52(Al
−[Al]^*)+1.30(B−[B]^*)+0.
29(Ti−[Ti]^*)log[Al]^*[N]
^*=−7400/(T_1+273)+1.95lo
g[B]^*[N]^*=−13970/(T_1+2
73)+5.24log[Ti]^*[N]^*=−1
4370/(T_1+273)+4.77N=[N]+
0.52(Al−[Al]^*)+1.30(B−[B
])+0.29(Ti−[Ti]^*)log[B][
N]=−13970/(T_2+273)+5.24[
B]≧0.0004wt% 但し、 N、Al、B、Tiはそれぞれの含有量(wt%)[]
^*:温度T_1における固溶量(wt%)(変数)[
]:温度T_2における固溶量(wt%)(変数)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15315588A JPH01319630A (ja) | 1988-06-21 | 1988-06-21 | 直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15315588A JPH01319630A (ja) | 1988-06-21 | 1988-06-21 | 直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01319630A true JPH01319630A (ja) | 1989-12-25 |
Family
ID=15556230
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP15315588A Pending JPH01319630A (ja) | 1988-06-21 | 1988-06-21 | 直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01319630A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007119850A (ja) * | 2005-10-27 | 2007-05-17 | Jfe Steel Kk | 低温靭性に優れた耐摩耗鋼板およびその製造方法 |
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EP2360283A4 (en) * | 2008-04-09 | 2011-08-24 | Nippon Steel Corp | PROCESS FOR PRODUCING HIGH-STRENGTH STEEL PLATES OF 780MPa HAVING EXCELLENT RESILIENCE AT LOW TEMPERATURES |
CN108441771A (zh) * | 2018-03-27 | 2018-08-24 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种690MPa级别调质高强度钢板及其生产方法 |
US10378073B2 (en) | 2014-09-26 | 2019-08-13 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | High-toughness hot-rolling high-strength steel with yield strength of 800 MPa, and preparation method thereof |
CN110952023A (zh) * | 2019-11-07 | 2020-04-03 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 稀土处理的高韧性1100MPa级钢板及其制备方法 |
-
1988
- 1988-06-21 JP JP15315588A patent/JPH01319630A/ja active Pending
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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EP2360283A1 (en) * | 2008-04-09 | 2011-08-24 | Nippon Steel Corporation | PROCESS FOR PRODUCTION OF 780MPa-GRADE HIGH-TENSILE-STRENGTH STEEL PLATES EXCELLENT IN LOW-TEMPERATURE TOUGHNESS |
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US10378073B2 (en) | 2014-09-26 | 2019-08-13 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | High-toughness hot-rolling high-strength steel with yield strength of 800 MPa, and preparation method thereof |
RU2701237C2 (ru) * | 2014-09-26 | 2019-09-25 | Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. | Высокопрочная горячекатаная сталь с высокой ударной прочностью и пределом текучести не менее 800 мпа и способ ее производства |
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