JPH01305849A - マグネシア・カーボンれんが - Google Patents
マグネシア・カーボンれんがInfo
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- JPH01305849A JPH01305849A JP63135298A JP13529888A JPH01305849A JP H01305849 A JPH01305849 A JP H01305849A JP 63135298 A JP63135298 A JP 63135298A JP 13529888 A JP13529888 A JP 13529888A JP H01305849 A JPH01305849 A JP H01305849A
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Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、マグネシア・カーボンれんかに関し、特に、
耐熱衝撃性を低下させることなく、機械的強度及び耐摩
耗性を高められるようにしたマグネシア・カーボンれん
かに関するものである。
耐熱衝撃性を低下させることなく、機械的強度及び耐摩
耗性を高められるようにしたマグネシア・カーボンれん
かに関するものである。
マグネシア・カーボンれんがは、耐食性及び耐熱衝撃性
に優れていることから製鋼用耐火物として近年広く使用
されるようになった。しかし、マグネシア・カーボンれ
んがは、酸化雰囲気の下ではカーボンが消失してしまう
欠点の他にその主要なカーボン源である黒鉛の性質が原
因となって機械的強度や耐摩耗性を高める上では不利で
あり、例えば転炉の装入側炉壁のようにスクラップや溶
銑の投入によって機械的衝撃を受けたり摩耗が生じ易い
箇所では損傷が大きく、炉体の寿命を短くする一因とな
っている。
に優れていることから製鋼用耐火物として近年広く使用
されるようになった。しかし、マグネシア・カーボンれ
んがは、酸化雰囲気の下ではカーボンが消失してしまう
欠点の他にその主要なカーボン源である黒鉛の性質が原
因となって機械的強度や耐摩耗性を高める上では不利で
あり、例えば転炉の装入側炉壁のようにスクラップや溶
銑の投入によって機械的衝撃を受けたり摩耗が生じ易い
箇所では損傷が大きく、炉体の寿命を短くする一因とな
っている。
そこで、マグネシア・カーボンれんがの機械的強度や耐
摩耗性を高めるために、アルミニウム、珪素、マグネシ
ウム、カルシウム等の金属粉末を添加することが提案さ
れているが、主カーボン源として黒鉛を使用する限り飛
躍的な強度及び耐摩耗性の向1を図ることはできず、ま
た、加熱後に金属添加物によってれんがが硬直化して耐
熱衝撃性が低下することがある。
摩耗性を高めるために、アルミニウム、珪素、マグネシ
ウム、カルシウム等の金属粉末を添加することが提案さ
れているが、主カーボン源として黒鉛を使用する限り飛
躍的な強度及び耐摩耗性の向1を図ることはできず、ま
た、加熱後に金属添加物によってれんがが硬直化して耐
熱衝撃性が低下することがある。
本発明は、上記の事情を考慮してなされたものであって
、耐熱衝撃性を低下させることなく、機械的強度及び耐
摩耗性を高められるようにしたマグネシア・カーボンれ
んがを提供することを目的とするものである。
、耐熱衝撃性を低下させることなく、機械的強度及び耐
摩耗性を高められるようにしたマグネシア・カーボンれ
んがを提供することを目的とするものである。
本発明者らは、鋭意研究した結果、マグネシア・カーボ
ンれんがの機械的強度や耐摩耗性を不利にしている原因
が主カーボン源として黒鉛を使用することにあると推察
して、黒鉛に代わって機械的強度の高いカーボンファイ
バーをカーボン源として使用することにより上記の目的
を達成できることを発見し、本発明を完成するに至った
。
ンれんがの機械的強度や耐摩耗性を不利にしている原因
が主カーボン源として黒鉛を使用することにあると推察
して、黒鉛に代わって機械的強度の高いカーボンファイ
バーをカーボン源として使用することにより上記の目的
を達成できることを発見し、本発明を完成するに至った
。
即ち、本発明に係るマグネシア・カーボンれんがは、上
記の目的を達成するために、マグネシア原料にカーボン
ファイバーを内掛けで0.1〜50重量%添加したこと
を特徴としている。
記の目的を達成するために、マグネシア原料にカーボン
ファイバーを内掛けで0.1〜50重量%添加したこと
を特徴としている。
カーボンファイバーは、機械的強度が鱗状黒鉛等に比べ
て強く、鱗状黒鉛よりも蟲かに少ない使用量で同程度の
耐熱衝撃性を得ることができる。
て強く、鱗状黒鉛よりも蟲かに少ない使用量で同程度の
耐熱衝撃性を得ることができる。
また、カーボンファイバーは繊維の長さ方向に対する引
っ張り強度が大きく、かつ、鱗状黒鉛のような層状構造
を持たないのでカーボンファイバーの添加に伴う強度低
下はほとんど無く、逆に結合材を補強して強度が高めら
れる。
っ張り強度が大きく、かつ、鱗状黒鉛のような層状構造
を持たないのでカーボンファイバーの添加に伴う強度低
下はほとんど無く、逆に結合材を補強して強度が高めら
れる。
本発明において使用するFグネシア原料は、特に限定さ
れず、例えば、焼結マグネシアクリンカ−1電融マグネ
シアクリンカ−1その他のマグネシアクリンカ−等のう
ちの1種または2種以上を使用することができる。しか
しながら、れんがの耐食性を高めることを考慮にいれる
ならば、酸化マグネシウム(MgO)成分が90%以上
のものを使用することが好ましい。
れず、例えば、焼結マグネシアクリンカ−1電融マグネ
シアクリンカ−1その他のマグネシアクリンカ−等のう
ちの1種または2種以上を使用することができる。しか
しながら、れんがの耐食性を高めることを考慮にいれる
ならば、酸化マグネシウム(MgO)成分が90%以上
のものを使用することが好ましい。
また、本発明に使用されるカーボンファイバーは、特に
限定されず、例えば、市販のポリアクリルニトリル系に
代表される合成樹脂系の繊維、あるいはピンチ系の繊維
を高温で熱処理した炭素質あるいは黒鉛質のカーボンフ
ァイバーを使用すればよい。カーボンファイバーの繊維
長は0.1〜50+nが好ましく、0.5〜20mとす
ることが更に好ましい。カーボンファイバーの繊維長が
O3l mi未満では剥離防止効果が乏しくなるので好
ましくなく、50mを超えるとマグネシア原料との均一
混合が困難になるので好ましくない。カーボンファイバ
ーの繊維長が0.5〜20鰭では十分な剥離防止効果が
得られるとともに、容易にマグネシア原料と均一混合す
ることができるので特に好ましい。カーボンファイバー
の径は2〜50μmとすることが好ましい。カーボンフ
ァイバーの径が2μm未満では必要とする強度が得られ
ないので好ましくなく、50μmを超えると柔軟性に乏
しくなり、れんがの成形性を損なうので好ましくない。
限定されず、例えば、市販のポリアクリルニトリル系に
代表される合成樹脂系の繊維、あるいはピンチ系の繊維
を高温で熱処理した炭素質あるいは黒鉛質のカーボンフ
ァイバーを使用すればよい。カーボンファイバーの繊維
長は0.1〜50+nが好ましく、0.5〜20mとす
ることが更に好ましい。カーボンファイバーの繊維長が
O3l mi未満では剥離防止効果が乏しくなるので好
ましくなく、50mを超えるとマグネシア原料との均一
混合が困難になるので好ましくない。カーボンファイバ
ーの繊維長が0.5〜20鰭では十分な剥離防止効果が
得られるとともに、容易にマグネシア原料と均一混合す
ることができるので特に好ましい。カーボンファイバー
の径は2〜50μmとすることが好ましい。カーボンフ
ァイバーの径が2μm未満では必要とする強度が得られ
ないので好ましくなく、50μmを超えると柔軟性に乏
しくなり、れんがの成形性を損なうので好ましくない。
尚、この範囲内であれば繊維長や径の異なるカーボンフ
ァイバーを混合使用することは何等妨げがない。カーボ
ンファイバーの添加量は、マグネシア原料に対して内掛
けで0.1〜50重量%とすることが好ましく、0.5
〜10重量%とすることがさらに好ましい。カーボンフ
ァイバーの添加量が0.1重量%未満では添加による強
度及び耐熱衝撃性を向上する効果が不十分になるので好
ましくなく、50重量%を超えるとマグネシア原料との
均一混合が困難になるので好ましくない。カーボンファ
イバーの添加量が0.5〜10重量%ではマグネシア原
料と容易に均一混合でき、しかも、添加による強度及び
耐熱衝撃性を向上する効果が十分に得られるので特に好
ましい。
ァイバーを混合使用することは何等妨げがない。カーボ
ンファイバーの添加量は、マグネシア原料に対して内掛
けで0.1〜50重量%とすることが好ましく、0.5
〜10重量%とすることがさらに好ましい。カーボンフ
ァイバーの添加量が0.1重量%未満では添加による強
度及び耐熱衝撃性を向上する効果が不十分になるので好
ましくなく、50重量%を超えるとマグネシア原料との
均一混合が困難になるので好ましくない。カーボンファ
イバーの添加量が0.5〜10重量%ではマグネシア原
料と容易に均一混合でき、しかも、添加による強度及び
耐熱衝撃性を向上する効果が十分に得られるので特に好
ましい。
尚、本発明に係るマグネシア・カーボンれんがを特に酸
化性の強い雰囲気下で使用する場合、カーボンファイバ
ー及び結合部が酸化して著しく損耗が大きくなることが
ある。これを防止するためにはアルミニウム、珪素、マ
グネシウム、カルシウム等の金属粉末、マグネシウム−
アルミニウム、アルミニウムー珪素、マグネシウム−ア
ルミニウムーカルシウム、マグネシウム−アルミニウム
ー珪素等の合金粉末、炭化硼素(84C)粉末、窒化硼
素(BN)粉末等の酸化抑制材の1種あるいは2種以上
を合計量で外掛け0.2〜30重量%の範囲で添加すれ
ばよい。これらの添加物の合計添加量が外掛け0.2重
量%未満では酸化防止効果が十分でないので好ましくな
く、30重量%を超えると添加物の炭化あるいは酸化時
の体積膨張が大きくなり、れんがが多孔質になったり、
亀裂を生じたりすることがあるので好ましくない。
化性の強い雰囲気下で使用する場合、カーボンファイバ
ー及び結合部が酸化して著しく損耗が大きくなることが
ある。これを防止するためにはアルミニウム、珪素、マ
グネシウム、カルシウム等の金属粉末、マグネシウム−
アルミニウム、アルミニウムー珪素、マグネシウム−ア
ルミニウムーカルシウム、マグネシウム−アルミニウム
ー珪素等の合金粉末、炭化硼素(84C)粉末、窒化硼
素(BN)粉末等の酸化抑制材の1種あるいは2種以上
を合計量で外掛け0.2〜30重量%の範囲で添加すれ
ばよい。これらの添加物の合計添加量が外掛け0.2重
量%未満では酸化防止効果が十分でないので好ましくな
く、30重量%を超えると添加物の炭化あるいは酸化時
の体積膨張が大きくなり、れんがが多孔質になったり、
亀裂を生じたりすることがあるので好ましくない。
また、本発明のマグネシア・カーボンれんがを製造する
手順は、上記の成分構成でありさえすれば特に限定され
ることはなく、例えば、粒度調整したマグネシア原料に
カーボンファイバーを添加して混合した後、液状あるい
は粉末のピッチ、タール、フェノール樹脂等の各種有機
結合剤のうちの1種あるいは2種以上を選んで添加し、
混練してから成形し、更にこの後、100〜400℃の
低温熱処理により不焼成品としてのマグネシア・カーボ
ンれんがが得られ、あるいは、400℃以上の高温還元
雰囲気下で熱処理して焼成品としてのマグネシア・カー
ボンれんがが得られる。更に、焼成品としてのマグネシ
ア・カーボンれんがは必要に応じてピンチ、フェノール
レジン等を含浸させて用いられることもある。
手順は、上記の成分構成でありさえすれば特に限定され
ることはなく、例えば、粒度調整したマグネシア原料に
カーボンファイバーを添加して混合した後、液状あるい
は粉末のピッチ、タール、フェノール樹脂等の各種有機
結合剤のうちの1種あるいは2種以上を選んで添加し、
混練してから成形し、更にこの後、100〜400℃の
低温熱処理により不焼成品としてのマグネシア・カーボ
ンれんがが得られ、あるいは、400℃以上の高温還元
雰囲気下で熱処理して焼成品としてのマグネシア・カー
ボンれんがが得られる。更に、焼成品としてのマグネシ
ア・カーボンれんがは必要に応じてピンチ、フェノール
レジン等を含浸させて用いられることもある。
以下、本発明の実施例について説明する。
MgO純度98重量%の焼結マグネシアクリンカ−と、
カーボンファイバーとを第1表の実施例1〜5に示すよ
うに配合し、結合剤としてフェノールレジンを使用して
ロールパンで混練した後、500)ン油圧プレスを用い
て皿形れんが形状に成形し、250℃で12時間熱処理
して不焼成品としてのマグネシア・カーボンれんがを得
た。
カーボンファイバーとを第1表の実施例1〜5に示すよ
うに配合し、結合剤としてフェノールレジンを使用して
ロールパンで混練した後、500)ン油圧プレスを用い
て皿形れんが形状に成形し、250℃で12時間熱処理
して不焼成品としてのマグネシア・カーボンれんがを得
た。
また、比較例として、MgO純度98重量%の焼結マグ
ネシアクリンカ−と鱗状黒鉛とを第1表の比較例1〜4
に示すように配合し、結合剤としてフェノールレジンを
使用してロールパンで混練した後、500トン油圧プレ
スを用いて皿形れんが形状に成形し、250℃で12時
間熱処理して不焼成品としてのマグネシア・カーボンれ
んがを得た。
ネシアクリンカ−と鱗状黒鉛とを第1表の比較例1〜4
に示すように配合し、結合剤としてフェノールレジンを
使用してロールパンで混練した後、500トン油圧プレ
スを用いて皿形れんが形状に成形し、250℃で12時
間熱処理して不焼成品としてのマグネシア・カーボンれ
んがを得た。
各実施例及び各比較例について、常温曲げ強さ試験、1
400℃曲げ強さ試験、耐熱衝撃性試験、酸化摩耗試験
を行った。これらの試験条件は、次の通りである。
400℃曲げ強さ試験、耐熱衝撃性試験、酸化摩耗試験
を行った。これらの試験条件は、次の通りである。
まず、常温曲げ強さ試験は、スパン100m墓の3点曲
げで測定した。
げで測定した。
また、1400℃曲げ強さ試験は、試片をコークスプリ
ーズに埋めたまま1400℃で30分間保持した後、ス
パン127.5mmの3点曲げで測定した。
ーズに埋めたまま1400℃で30分間保持した後、ス
パン127.5mmの3点曲げで測定した。
耐熱衝撃性試験は、れんがを1700℃の溶鋼中に3分
間浸漬し、取り出した後カーポンプリーズ中で室温まで
放冷する操作を繰り返し、剥離が生じるまでの回数を計
った。
間浸漬し、取り出した後カーポンプリーズ中で室温まで
放冷する操作を繰り返し、剥離が生じるまでの回数を計
った。
酸化摩耗試験は、1辺が50臘菖の立方体の試片を12
00℃の回転炉中にて2Or、p、m、で30分間回転
させ、放冷した後の重量減少率を測定した。
00℃の回転炉中にて2Or、p、m、で30分間回転
させ、放冷した後の重量減少率を測定した。
これらの試験結果は第1表に示す通りである。
第1表から明らかなように、各実施例に係るマグネシア
・カーボンれんがは、従来の鱗状黒鉛を添加するものに
比べて常温曲げ強度及び1400℃曲げ強度が著しく大
きい。
・カーボンれんがは、従来の鱗状黒鉛を添加するものに
比べて常温曲げ強度及び1400℃曲げ強度が著しく大
きい。
また、耐熱衝撃性も遥かに優れている。即ち、カーボン
ファイバー2重量%添加の実施例2〜4は鱗状黒鉛20
重量%添加の比較例2〜4と同等以上であり、また、カ
ーボンファイバー0.5重量%添加の実施例1は鱗状黒
鉛10重世%添加の比較例1よりも優れている。
ファイバー2重量%添加の実施例2〜4は鱗状黒鉛20
重量%添加の比較例2〜4と同等以上であり、また、カ
ーボンファイバー0.5重量%添加の実施例1は鱗状黒
鉛10重世%添加の比較例1よりも優れている。
また、鱗状黒鉛とカーボンファイバー−を併用した比較
例4では、比較例3に対してカーボンファイバーを添加
した効果がみられない。
例4では、比較例3に対してカーボンファイバーを添加
した効果がみられない。
更に、本発明の各実施例は各比較例に比べてカーボンが
少ないので、耐酸化摩耗性においても著し←優れている
ことが分かる。
少ないので、耐酸化摩耗性においても著し←優れている
ことが分かる。
更に、実施例4のれんがを250トン転炉の装入側炉壁
に使用し、黒鉛20重量%使用の従来品と比較実用試験
をした結果、従来品の損耗速度が2.4mm/chであ
ったのに対して、実施例4のものでは1.81■/ch
にとどまり、耐用性が向上したことを確認できた。
に使用し、黒鉛20重量%使用の従来品と比較実用試験
をした結果、従来品の損耗速度が2.4mm/chであ
ったのに対して、実施例4のものでは1.81■/ch
にとどまり、耐用性が向上したことを確認できた。
(以下余白)
〔発明の効果〕
本発明のマグネシア・カーボンれんがは、以上に説明し
たように、鱗状黒鉛等の層状構造を有するカーボン源に
代えて機械的強度の高いカーボンファイバーをカーボン
源として使用することにより、耐熱衝撃性を低下させる
ことなく、機械的強度やI′iit摩耗性を飛躍的に向
上させることができた。
たように、鱗状黒鉛等の層状構造を有するカーボン源に
代えて機械的強度の高いカーボンファイバーをカーボン
源として使用することにより、耐熱衝撃性を低下させる
ことなく、機械的強度やI′iit摩耗性を飛躍的に向
上させることができた。
Claims (1)
- (1)マグネシア原料にカーボンファイバーを内掛けで
0.1〜50重量%添加したことを特徴とするマグネシ
ア・カーボンれんが。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63135298A JPH01305849A (ja) | 1988-05-31 | 1988-05-31 | マグネシア・カーボンれんが |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63135298A JPH01305849A (ja) | 1988-05-31 | 1988-05-31 | マグネシア・カーボンれんが |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01305849A true JPH01305849A (ja) | 1989-12-11 |
Family
ID=15148432
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63135298A Pending JPH01305849A (ja) | 1988-05-31 | 1988-05-31 | マグネシア・カーボンれんが |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01305849A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014196229A (ja) * | 2013-03-06 | 2014-10-16 | 黒崎播磨株式会社 | マグネシアカーボンれんが |
JP2016047939A (ja) * | 2014-08-27 | 2016-04-07 | Jfeスチール株式会社 | 転炉羽口用耐火物 |
CN106052396A (zh) * | 2016-07-25 | 2016-10-26 | 宜兴市中环耐火材料有限公司 | 一种高性能钢纤维强韧耐磨砖 |
CN108484130A (zh) * | 2018-06-14 | 2018-09-04 | 营口石元耐火材料有限公司 | 一种纳米碳增强的低碳镁碳砖及其制备方法 |
CN108863414A (zh) * | 2018-08-14 | 2018-11-23 | 上海新泰山高温工程材料有限公司 | 一种高性能的镁碳砖及其制备方法 |
-
1988
- 1988-05-31 JP JP63135298A patent/JPH01305849A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014196229A (ja) * | 2013-03-06 | 2014-10-16 | 黒崎播磨株式会社 | マグネシアカーボンれんが |
JP2016047939A (ja) * | 2014-08-27 | 2016-04-07 | Jfeスチール株式会社 | 転炉羽口用耐火物 |
CN106052396A (zh) * | 2016-07-25 | 2016-10-26 | 宜兴市中环耐火材料有限公司 | 一种高性能钢纤维强韧耐磨砖 |
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