JPH01298115A - 高強度ステンレス鋼線の製造方法 - Google Patents
高強度ステンレス鋼線の製造方法Info
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- JPH01298115A JPH01298115A JP13120388A JP13120388A JPH01298115A JP H01298115 A JPH01298115 A JP H01298115A JP 13120388 A JP13120388 A JP 13120388A JP 13120388 A JP13120388 A JP 13120388A JP H01298115 A JPH01298115 A JP H01298115A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
- C21D8/065—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires of ferrous alloys
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、耐食性および高強度が要求される金属線を
必要とする広範な分野で利用価値の高い高強度ステンレ
ス鋼線の製造方法に関するものである。
必要とする広範な分野で利用価値の高い高強度ステンレ
ス鋼線の製造方法に関するものである。
−aに、高強度ステンレス鋼線を得る場合、5US30
4を代表とする準安定オーステナイト系ステンレス鋼を
冷間伸線し、加工誘起マルテンサイトを生じさせること
により高い加工硬化度を得、強化する方法を用いている
。この伸線加工時の断面減少率(加工度)を高くとるほ
ど強度は高まるが、過度に加工すると材料内部の非金属
介在物による切欠が相対的に拡大し、脆化するため、加
工度には限界がある。なお、この限界まで加工しても、
ステンレス鋼線の強度は炭素鋼ピアノ線に比べて低い。
4を代表とする準安定オーステナイト系ステンレス鋼を
冷間伸線し、加工誘起マルテンサイトを生じさせること
により高い加工硬化度を得、強化する方法を用いている
。この伸線加工時の断面減少率(加工度)を高くとるほ
ど強度は高まるが、過度に加工すると材料内部の非金属
介在物による切欠が相対的に拡大し、脆化するため、加
工度には限界がある。なお、この限界まで加工しても、
ステンレス鋼線の強度は炭素鋼ピアノ線に比べて低い。
そこで、この発明はピアノ線と同等の高強度を存するス
テンレス鋼線を安定に、しかも効率的に得ることのでき
る製造方法を提供とようとするものである。
テンレス鋼線を安定に、しかも効率的に得ることのでき
る製造方法を提供とようとするものである。
この発明の方法は重量比でCを0.05〜0.15%、
Siを0.2〜1.0%、Mnを0.5〜2.0%、N
iを7〜10.5%、Crを16.5〜20.0%含有
し、残部がFeおよび不純物からなる準安定オーステナ
イト系ステンレス鋼の非金属介在物浄化度を0.03%
以下に調整した鋼線を950〜1050℃で溶体化処理
後、加工度(−6,4d +95.5)%〜(−3,4
d +96.5)%の伸線加工(dは伸線加工後の線径
で0.05m〜6.0fl)を施すことを特徴とする。
Siを0.2〜1.0%、Mnを0.5〜2.0%、N
iを7〜10.5%、Crを16.5〜20.0%含有
し、残部がFeおよび不純物からなる準安定オーステナ
イト系ステンレス鋼の非金属介在物浄化度を0.03%
以下に調整した鋼線を950〜1050℃で溶体化処理
後、加工度(−6,4d +95.5)%〜(−3,4
d +96.5)%の伸線加工(dは伸線加工後の線径
で0.05m〜6.0fl)を施すことを特徴とする。
なお、さらに好ましくは、かかる方法において(−6,
4a +95.5)%を越える領域での伸線加工にダイ
ヤモンドダイスを使用し、且、ダイス1個あたりの断面
率を15%以下にすると従来になく耐久性に優れ、しか
も強度のばらつきが少ない高強度ステンレス鋼線を効率
良く得ることができる。
4a +95.5)%を越える領域での伸線加工にダイ
ヤモンドダイスを使用し、且、ダイス1個あたりの断面
率を15%以下にすると従来になく耐久性に優れ、しか
も強度のばらつきが少ない高強度ステンレス鋼線を効率
良く得ることができる。
市販のSUS 304ステンレス鋼線の伸線加工度の限
界は、予備調査によると、加工度−6,4d +95゜
5%以下であり、これ以上加工した場合には伸線加工中
に断線したり、加工できても靭性が著しく低下し、引張
強度の低いものしか得られないことを確認している。さ
らに断線破面および引張試験の破面の観察結果から、破
面の起点は介在物による切欠であることが明らかとなっ
た。そこで、この発明では以上の結果に基づき、次の手
順で方策を講じた。
界は、予備調査によると、加工度−6,4d +95゜
5%以下であり、これ以上加工した場合には伸線加工中
に断線したり、加工できても靭性が著しく低下し、引張
強度の低いものしか得られないことを確認している。さ
らに断線破面および引張試験の破面の観察結果から、破
面の起点は介在物による切欠であることが明らかとなっ
た。そこで、この発明では以上の結果に基づき、次の手
順で方策を講じた。
(11素材の非金属介在物清浄度を0.03%以下に調
整する。
整する。
市販のSO3304鋼の清浄度は0.04%前後である
が、真空二重溶解法などの特殊な溶解法を採用し、介在
物清浄度を0.03%以下に改善した結果、伸線加工度
の限界が高まった。この効果により、従来以上の高強度
が得られるが、靭性が十分でないため引張強度がばらつ
く、従って、この+11の対策のみでは不充分である。
が、真空二重溶解法などの特殊な溶解法を採用し、介在
物清浄度を0.03%以下に改善した結果、伸線加工度
の限界が高まった。この効果により、従来以上の高強度
が得られるが、靭性が十分でないため引張強度がばらつ
く、従って、この+11の対策のみでは不充分である。
(2)溶体化処理を950〜1050℃の範囲で実施す
る。
る。
通常、溶体化処理は生産性を高めるため、1100℃前
後の高温で短時間処理される。ところが、この場合、結
晶粒が粒径30−程度まで粗大化し、この粗大化が靭性
の低下の一因となる。このため、溶体化温度を950〜
1050℃として結晶粒径を25ttm以下に抑制した
ところ、靭性の低下を確実に防ぐことができた。
後の高温で短時間処理される。ところが、この場合、結
晶粒が粒径30−程度まで粗大化し、この粗大化が靭性
の低下の一因となる。このため、溶体化温度を950〜
1050℃として結晶粒径を25ttm以下に抑制した
ところ、靭性の低下を確実に防ぐことができた。
以上の結果、加工度(−3,4d +96.5)%まで
靭性を損なうことなく加工可能となり、この方式により
得られる鋼線は安定してピアノ線と同等の高強度を示す
ようになった。
靭性を損なうことなく加工可能となり、この方式により
得られる鋼線は安定してピアノ線と同等の高強度を示す
ようになった。
また、加工度(−6,4d+95.5)%を越える領域
での加工に、摩擦抵抗の少ないダイヤモンドダイスを使
用し、且、ダイス1個あたりの減面率を、従来の20%
前後から15%以下とした場合には、線材の引抜き力が
大幅に小さくなって例えば仕上り径が0.05tmの非
常に細い線、6.0fiの非常に太い線であっても、生
産性を損なう断線等のトラブルを招かずに上記高加工領
域までの伸線が可能であり、請求項のillに記載の方
法で得られる高強度ステンレス鋼線を効率良く生産する
ことができた。
での加工に、摩擦抵抗の少ないダイヤモンドダイスを使
用し、且、ダイス1個あたりの減面率を、従来の20%
前後から15%以下とした場合には、線材の引抜き力が
大幅に小さくなって例えば仕上り径が0.05tmの非
常に細い線、6.0fiの非常に太い線であっても、生
産性を損なう断線等のトラブルを招かずに上記高加工領
域までの伸線が可能であり、請求項のillに記載の方
法で得られる高強度ステンレス鋼線を効率良く生産する
ことができた。
なお、上記の加工度領域にダイヤモンドダイスを用いた
としても線径が0.05m以下では、鋼線の破断荷重に
対し、引抜力が過大となって加工中に断線し易く、一方
、6,0鶴以上では、塑性変形に伴なう多大な加工熱に
よる温度上昇で潤滑不良を生じ易くなり、いずれの場合
も量産が困難となる。
としても線径が0.05m以下では、鋼線の破断荷重に
対し、引抜力が過大となって加工中に断線し易く、一方
、6,0鶴以上では、塑性変形に伴なう多大な加工熱に
よる温度上昇で潤滑不良を生じ易くなり、いずれの場合
も量産が困難となる。
従って、線の仕上り径は0.05〜6.0鶴の範囲とす
る。
る。
また、本発明に素材として用いるステンレス鋼は、各成
分の含有量が下記の範囲にあるものが好ましい、 (t
!はいずれもM量%である。
分の含有量が下記の範囲にあるものが好ましい、 (t
!はいずれもM量%である。
c : o、os〜0.15%。このCは、強化に必要
な元素で0.04%未満では強度不足を招き、逆に0.
15%を越えると耐食性が低下する。
な元素で0.04%未満では強度不足を招き、逆に0.
15%を越えると耐食性が低下する。
Si : 0.2〜1.0%。これは脱酸剤として添加
する。その量が0.2%以下では脱酸不足となり、また
1、0%を越える添加は熱間加工性を低下させる。
する。その量が0.2%以下では脱酸不足となり、また
1、0%を越える添加は熱間加工性を低下させる。
Mn : 0.5〜2.0%。このMnは熱間加工性改
善のために添加されるが、その量が0.5%未満では効
果が薄<、2.0%を越えると靭性が低下する。
善のために添加されるが、その量が0.5%未満では効
果が薄<、2.0%を越えると靭性が低下する。
Ni : 7〜10.5%、 Cr : 16.5〜2
0.0%。これ等はステンレス鋼の耐食性を確保し、且
、冷間加工により高強度が得られる準安定オーステナイ
ト相とするために用いるので、少なくともCrは16.
5%、Niは7%必要である。また、上限は添加量相応
の増強効果が生じる訳ではないので経済性を考慮してC
r2O,0%、Ni10.5%とした。
0.0%。これ等はステンレス鋼の耐食性を確保し、且
、冷間加工により高強度が得られる準安定オーステナイ
ト相とするために用いるので、少なくともCrは16.
5%、Niは7%必要である。また、上限は添加量相応
の増強効果が生じる訳ではないので経済性を考慮してC
r2O,0%、Ni10.5%とした。
(実施例〕
本発明法、および従来法の供試材を次の通り準備した。
鋼種はいづれもSO3304である。
本発明法・・・・・・真空誘導溶解炉を用いて溶解し、
さらに真空アーク溶解炉で再溶解し た鋼塊を熱間圧延して得られた材料。
さらに真空アーク溶解炉で再溶解し た鋼塊を熱間圧延して得られた材料。
従来法・・・・・・AOD炉で精練された量産の熱間圧
延材。
延材。
それぞれの供試材の化学組成と、JIS G 0555
による非金属介在物清浄度の測定結果を第1表に示す。
による非金属介在物清浄度の測定結果を第1表に示す。
第1表
上記の各素材を用い、線径調整のため、冷間伸線を実施
した後、溶体化処理を下記の条件で行なった。
した後、溶体化処理を下記の条件で行なった。
本発明法1000°C×(2分/d以上)(dは線径(
mm) )従来法 1100℃×(1分/d以上ン(d
は線jl(mJン次いで最終伸線を実施し、線径0.2
.1.0.2゜0.3.5 msの4種類の鋼線を作製
しそれぞれに引張試験を実施した。第2表に本発明法、
および従来法の製造条件と引張試験結果を示す。
mm) )従来法 1100℃×(1分/d以上ン(d
は線jl(mJン次いで最終伸線を実施し、線径0.2
.1.0.2゜0.3.5 msの4種類の鋼線を作製
しそれぞれに引張試験を実施した。第2表に本発明法、
および従来法の製造条件と引張試験結果を示す。
第 2 表
以上のように、本発明法により得られるステンレス鋼線
の引張強度は従来法によるものよりも高く、ピアノ線に
匹敵し、また絞り値は従来法によるものと同等で安定し
た靭性を示している。
の引張強度は従来法によるものよりも高く、ピアノ線に
匹敵し、また絞り値は従来法によるものと同等で安定し
た靭性を示している。
以上説明したように、本発明の製造方法によれば、非介
在物清浄度を0.03%以下に調整後、950〜105
0℃の温度で溶体化処理を実施し、しかる後、所定の範
囲の加工度で伸線を行なうので、耐食性に優れたステン
レスI線の強度をピアノ線°のレベルまで向上させるこ
とができる。
在物清浄度を0.03%以下に調整後、950〜105
0℃の温度で溶体化処理を実施し、しかる後、所定の範
囲の加工度で伸線を行なうので、耐食性に優れたステン
レスI線の強度をピアノ線°のレベルまで向上させるこ
とができる。
また、(−6,4d +95.5)%を越える領域での
伸線加工にダイヤモンドダイスを用いてダイス1個当り
の減面率を15%以下に設定する方法によると、ダイス
とのF!!擦抵抗抵抗工熱による潤滑不良に起因した断
線、焼付き等のトラブルを起こさずに上述の高強度ステ
ンレス鋼線を効率よく生産することが可能になると云う
効果が得られる。
伸線加工にダイヤモンドダイスを用いてダイス1個当り
の減面率を15%以下に設定する方法によると、ダイス
とのF!!擦抵抗抵抗工熱による潤滑不良に起因した断
線、焼付き等のトラブルを起こさずに上述の高強度ステ
ンレス鋼線を効率よく生産することが可能になると云う
効果が得られる。
特許出願人 住友電気工業株式会社
Claims (2)
- (1)重量比でCを0.05〜0.15%、Siを0.
2〜1.0%、Mnを0.5〜2.0%、Niを7〜1
0.5%、Crを16. 5〜20.0%含有し、残部がFeおよび不純物からな
り、非金属介在物清浄度を0.03%以下(JISG0
555)に向上させた準安定オーステナイト系ステンレ
ス鋼素材を950〜1050℃で溶体化処理後、(−6
.4d+95.5)%〜(−3.4d+96.5)%(
ただし、dは伸線加工後の線径で0.05mm〜6.0
mm)の断面減少を伴なう伸線加工を施すことを特徴と
する高強度ステンレス鋼線の製造方法。 - (2)請求項(1)記載の製造方法において、(−6.
4d+95.5)%を越える領域での伸線加工にダイヤ
モンドダイスを使用し、且、ダイス1個あたりの減面率
を15%以下とすること特徴とする高強度ステンレス鋼
線の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13120388A JPH01298115A (ja) | 1988-05-26 | 1988-05-26 | 高強度ステンレス鋼線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13120388A JPH01298115A (ja) | 1988-05-26 | 1988-05-26 | 高強度ステンレス鋼線の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01298115A true JPH01298115A (ja) | 1989-12-01 |
Family
ID=15052454
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13120388A Pending JPH01298115A (ja) | 1988-05-26 | 1988-05-26 | 高強度ステンレス鋼線の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01298115A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0361322A (ja) * | 1989-07-28 | 1991-03-18 | Nippon Steel Corp | 伸線性ならびに冷間圧延性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
CN109439882A (zh) * | 2018-12-27 | 2019-03-08 | 东莞科力线材技术有限公司 | 超塑性异型不锈钢紧固件线材及其制备方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60215738A (ja) * | 1984-04-09 | 1985-10-29 | Daido Steel Co Ltd | 極細線用ステンレス鋼線材 |
JPS6357744A (ja) * | 1986-08-26 | 1988-03-12 | Kobe Steel Ltd | 高強度、高靭性オ−ステナイト系ステンレス鋼線材 |
-
1988
- 1988-05-26 JP JP13120388A patent/JPH01298115A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60215738A (ja) * | 1984-04-09 | 1985-10-29 | Daido Steel Co Ltd | 極細線用ステンレス鋼線材 |
JPS6357744A (ja) * | 1986-08-26 | 1988-03-12 | Kobe Steel Ltd | 高強度、高靭性オ−ステナイト系ステンレス鋼線材 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPH0361322A (ja) * | 1989-07-28 | 1991-03-18 | Nippon Steel Corp | 伸線性ならびに冷間圧延性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
CN109439882A (zh) * | 2018-12-27 | 2019-03-08 | 东莞科力线材技术有限公司 | 超塑性异型不锈钢紧固件线材及其制备方法 |
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