CN116024503B - 一种具有高强度的节镍型双相不锈钢丝及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种具有高强度的节镍型双相不锈钢丝及其制备方法，包括以下质量百分比的成分：C：0.07～0.16％；Mn：4％～7％，Mo：0.3％～0.7％，Cr：20～25％；Ni：0.5～2.5％；N：0.15～0.3％；Nb：≤0.02％；P：＜0.05％，S：＜0.05％，余量Fe及不可避免的杂质。本发明还公开了一种具有高强度的节镍型双相不锈钢丝的制备方法，包括：备料；熔炼；AOD精炼；均匀化处理；热轧；固溶；拉拔。获得的双相不锈钢丝组织内部铁素体体积含量为40％‑50％，室温抗拉强度≥2000MPa，能够解决现有的双相不锈钢丝强度低、成本高的问题。
Description
技术领域
本发明涉及不锈钢丝技术领域，尤其是涉及一种具有高强度的节镍型双相不锈钢丝及其制备方法。
背景技术
双相不锈钢是指室温下具有铁素体与奥氏体双相的钢，屈服强度达到400-550MPa，是普通不锈钢的2倍，并且双相不锈钢的抗点蚀、缝隙腐蚀、应力腐蚀及腐蚀疲劳性能明显优于普通的奥氏体不锈钢。双相不锈钢由于双相组织的存在，造成局部的变形不均匀，影响变形行为，与奥氏体不锈钢相比，双相不锈钢的冷加工硬化效应较大，尤其在变形初期，粗钢丝在冷拉成型中，初始变形抗力较大，且延伸率比奥氏体不锈钢要低。
现有专利CN105624580A公开了一种双相不锈钢丝及其制备方法，针对现有电气化铁路接触网用张力补偿装置用钢丝合金含锰量过高，不利于耐蚀性的提升，且合金元素的总量偏低，钢丝的强度难以保障的问题，提供了一种双相不锈钢丝，其化学成分按质量百分比计为：C：0.008-0.016％，Cr：20-28％，Ni：3-8％，Mo：1-6％，Mn：0.1-1％，Si：0.1-1％，Cu：0.1-0.6％，N：0.05-0.5％，Ce：0.03-0.2％，B：0.001-0.005％，P≤0.03％，S≤0.01％，O≤0.01％，余量：Fe及不可避免的杂质；其制备步骤为：中频感应熔炼－电渣重熔－热轧－拉丝、固溶－表面酸洗并清洗－冷拉；以此获得的钢丝具有高的抗拉强度、优良的抗腐蚀性能和优异的抗疲劳性能，通过工艺设计和实施，使双相不锈钢丝能满足张力补偿绳的性能要求，解决双相不锈钢丝冷拉成形难的技术问题。但是该专利获得的双相不锈钢丝的拉伸强度低，并且Ni、Mo元素含量高，增加了双相不锈钢的成本。
专利CN 105779906 A公开一种耐疲劳桥梁拉吊索用不锈钢钢丝制造方法，合金成分：C：≤0.12％；Si：≤1.00％；Mn：14.0-19.0％；P≤0.06％；S≤0.01％；Cr：18.0-22.0％；Ni：1.0-2.0％；N：0.45-0.65％；余量为铁和不可避免的杂质。该项专利通过提高合金成分来提高制品的耐疲劳性能，但合金含量的提高，使制造成本提高，同时成形加工性能变差。
发明内容
本发明的目的是提供一种具有高强度的节镍型双相不锈钢丝，解决现有的双相不锈钢丝强度低、成本高的问题。
为实现上述目的，本发明提供了一种具有高强度的节镍型双相不锈钢丝，包括以下质量百分比的成分：C：0.07～0.16％；Mn：4％～7％，Mo：0.3％～0.7％，Cr：20～25％；Ni：0.5～2.5％；N：0.15～0.3％；Nb：≤0.02％；P：＜0.05％，S：＜0.05％，余量Fe及不可避免的杂质。
优选的，所述0.22％＜C+N＜0.55％。
上述具有高强度的节镍型双相不锈钢丝的制备方法，包括以下步骤：
S1、备料，根据成分配比称取各原料；
S2、熔炼，将称量好的原料放入中频感应炉中进行熔炼；
S3、精炼，将熔炼后的钢液进行AOD精炼，并调整钢液的成分，浇铸成铸锭；
S4、均匀化处理，将冷却后的铸锭进行均匀化处理；
S5、热轧，将均匀化处理后的铸锭进行热轧，热轧成直径为6.5mm-14.0mm的盘条；
S6、固溶，将盘条进行固溶处理，并对固溶处理后的盘条进行酸洗；
S7、拉拔，将酸洗后的盘条进行冷拉处理，盘条的总减面率为70％-80％，得到3mm-6.5mm的双相不锈钢丝。
优选的，所述S1中，原料采用工业纯铁、金属镍块、低碳铬铁、锰铁、硅铁、铌铁、钛铁和高氮铬铁。
优选的，所述S2中，首先将工业纯铁、金属镍块和低碳铬铁放入中频感应炉内熔炼，待完全熔化后，再加入高氮铬铁，熔化后静置。
优选的，所述S3中，在AOD精炼过程中依次加入硅铁、锰铁，静置2分钟，再依次加入铌铁、钛铁。
优选的，所述S4中，均匀化处理的温度为1150℃-1200℃，保温时间为1h-2h。
优选的，所述S5中，热轧的终轧温度为950℃-1050℃。
优选的，所述S6中，固溶处理的温度为1030℃-1080℃，保温时间为2h-3h。
优选的，所述S7中，分6道次拉拔，拉拔的最大减径系数为1.18，最小减径系数为1.06。
本发明所述的一种具有高强度的节镍型双相不锈钢丝及其制备方法的优点和积极效果是：
1、通过调整双相不锈钢的成分和热处理工艺，提高了铁素体-奥氏体两相配比，铁素体体积含量达到40％-50％，可以在拉拔过程中增大减径系数，减少拉拔次数，简化工艺，节约生产成本。
2、通过控制双相不锈钢的成分和热处理工艺，使得双相不锈钢具有优异的耐腐蚀性能和力学性能。根据孔蚀指数(PRE)表示：
PRE＝％Cr+3.3×％Mo+16×％N
因此，PRE值越大，耐腐蚀性越好，通过控制成分PRE值相对较高，具有良好的耐蚀性。通过提高铁素体相在两相中的占比，从而使得双相不锈钢的强度增加，因此获得了比较高的抗拉强度。在应力的作用下，当铁素体相产生裂纹，传播到奥氏体相时，产生裂纹尖端形变带的应力会被形变能大的奥氏体相缓和，所以具有一定的塑性。
3、通过“Mn+N”代替“Ni”，降低了Ni的使用量，降低了合金的成本，并且提高了合金的抗拉强度和延伸率。双相不锈钢丝室温抗拉强度≥2000MPa，断后延伸率为4％-10％。
附图说明
图1为本发明一种具有高强度的节镍型双相不锈钢丝及其制备方法实施例1的金相图；
图2为本发明一种具有高强度的节镍型双相不锈钢丝及其制备方法实施例2的金相图；
图3为本发明一种具有高强度的节镍型双相不锈钢丝及其制备方法实施例3的金相图；
图4为本发明一种具有高强度的节镍型双相不锈钢丝及其制备方法实施例4的金相图；
图5为本发明一种具有高强度的节镍型双相不锈钢丝及其制备方法实施例5的金相图。
具体实施方式
以下通过附图和实施例对本发明的技术方案作进一步说明。
一种具有高强度的节镍型双相不锈钢丝，包括以下质量百分比的成分：C：0.07～0.16％；Mn：4％～7％，Mo：0.3％～0.7％，Cr：20～25％；Ni：0.5～2.5％；N：0.15～0.3％；Nb：≤0.02％；P：＜0.05％，S：＜0.05％，余量Fe及不可避免的杂质。其中0.22％＜C+N＜0.55％。
Ni是稳定奥氏体化元素，Cr是用以在奥氏体相与铁素体相之间产生适当相平衡的主要添加物，Cr作为铁素体稳定剂，扩大铁素体相，根据
Nieq＝Ni％+30(N+C)％+0.5Mn％
Creq＝Cr％+Mo％+1.5Si％+0.5Nb％
这样通过控制双相不锈钢的Nieq和Creq，从而提高铁素体含量。
上述具有高强度的节镍型双相不锈钢丝的制备方法，包括以下步骤：
S1、备料，根据成分配比称取各原料。为了保证双相不锈钢的纯净度，原材料为纯净度较高的金属，中间合金均为超低碳合金。原料采用工业纯铁、金属镍块、低碳铬铁、锰铁、硅铁、铌铁、钛铁和高氮铬铁等。
S2、熔炼，将称量好的原料放入中频感应炉中进行熔炼。原料加入前需要对原料进行加热烘干，保持原料干燥纯净，以降低钢中的气体含量。中频感应炉进行熔炼时，首先将工业纯铁、金属镍块和低碳铬铁放入中频感应炉内熔炼，待完全熔化后，再加入高氮铬铁，熔化后静置。
S3、精炼，将熔炼后的钢液进行AOD精炼，并调整钢液的成分，浇铸成铸锭。在AOD精炼过程中依次加入硅铁、锰铁，静置2分钟，再依次加入铌铁、钛铁。
熔炼和浇铸的过程全程在氮气的保护条件下进行，有利于减少钢液的氧化，提高钢液的纯净度。
S4、均匀化处理，将冷却后的铸锭进行均匀化处理。均匀化处理的温度为1150℃-1200℃，保温时间为1h-2h。经过均匀化处理可以改善铸锭的内部组织，消除铸锭内应力，减少偏析，有利于后续的变形处理。
S5、热轧，将均匀化处理后的铸锭进行表面打磨，去除表面结疤、裂纹等缺陷，进行热轧，热轧成直径为6.5mm-14.0mm的盘条。热轧的终轧温度为950℃-1050℃，优选为1000℃。
S6、固溶，将盘条进行固溶处理，并对固溶处理后的盘条进行酸洗，去除表面氧化铁皮。固溶处理的温度为1030℃-1080℃，优选为1060℃，保温时间为2h-3h。
将固溶温度设置为1030℃-1080℃，也是为了保证提高铁素体含量。因为双相不锈钢在高温是单一的铁素体组织,随温度的下降而逐步转化为奥氏体组织。
S7、拉拔，将酸洗后的盘条进行冷拉处理，盘条的总减面率为70％-80％，得到3mm-6.5mm的双相不锈钢丝。分6道次拉拔，拉拔的最大减径系数为1.18，最小减径系数为1.06。
将盘条拉拔成3mm-6.5mm的钢丝，总减面率达到70％-80％，在拉拔之前进行固溶处理，可以降低钢丝的硬度，提高延伸率，利于冷拉形变。
一般情况下钢丝拉拔时，考虑到双相不锈钢的初始变形应力大，会适当的降低减径系数，避免断头、断丝。本发明通过调整双相不锈钢的成分，并对其进行适当的热处理，可以增大拉拔过程中的减径系数，从而减少拉拔次数，简化工艺，节约成本。
实施例1
一种具有高强度的节镍型双相不锈钢丝，包括以下质量百分比的成分：C：0.13％，Mn：5.14％，Mo：0.653％，Cr：21.8％，Ni：1.31％，N：0.156％，Nb：0.018％，P：＜0.05％，S：＜0.05％，余量Fe及不可避免的杂质。
具有高强度的节镍型双相不锈钢丝的制备方法，包括以下步骤：
S1、备料，根据成分配比称取各原料。原料采用工业纯铁、金属镍块、低碳铬铁、锰铁、硅铁、铌铁、钛铁和高氮铬铁等。
S2、熔炼，将称量好的原料放入中频感应炉中进行熔炼。原料加入前需要对原料进行加热烘干，保持原料干燥纯净，以降低钢中的气体含量。中频感应炉进行熔炼时，首先将工业纯铁、金属镍块和低碳铬铁放入中频感应炉内熔炼，待完全熔化后，再加入高氮铬铁，熔化后静置。
S3、精炼，将熔炼后的钢液进行AOD精炼，并调整钢液的成分，浇铸成铸锭。在AOD精炼过程中依次加入硅铁、锰铁，静置2分钟，再依次加入铌铁、钛铁。
S4、均匀化处理，将冷却后的铸锭进行均匀化处理。均匀化处理的温度为1150℃，保温时间为2h。
S5、热轧，将均匀化处理后的铸锭进行表面打磨，去除表面结疤、裂纹等缺陷，进行热轧，热轧成直径为6.5mm的盘条。热轧的终轧温度为950℃。
S6、固溶，将盘条进行固溶处理，并对固溶处理后的盘条进行酸洗，去除表面氧化铁皮。固溶处理的温度为1060℃，保温时间为2h。
S7、拉拔，将酸洗后的盘条进行冷拉处理，盘条的总减面率为78.6％，得到3mm的双相不锈钢丝。拉拔的最大减径系数为1.17，最小减径系数为1.06。
具体的拉拔次数及减径系数如表1所示。
表1实施例1的拉拔次数及减径系数
| 拉拔次数 | 0 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| 减径系数 | 0 | 1.15 | 1.1 | 1.06 | 1.1 | 1.17 | 1.13 |
| 直径 | 6.5 | 5.5 | 4.9 | 4.6 | 4.15 | 3.45 | 3 |
实施例2
一种具有高强度的节镍型双相不锈钢丝，包括以下质量百分比的成分：C：0.138％，Mn：5.02％，Mo：0.472％，Cr：21.7％，Ni：1.29％，N：0.185％，Nb：0.02％，P：＜0.05％，S：＜0.05％，余量Fe及不可避免的杂质。
具有高强度的节镍型双相不锈钢丝的制备方法，包括以下步骤：
S1、备料，根据成分配比称取各原料。原料采用工业纯铁、金属镍块、低碳铬铁、锰铁、硅铁、铌铁、钛铁和高氮铬铁等。
S2、熔炼，将称量好的原料放入中频感应炉中进行熔炼。原料加入前需要对原料进行加热烘干，保持原料干燥纯净，以降低钢中的气体含量。中频感应炉进行熔炼时，首先将工业纯铁、金属镍块和低碳铬铁放入中频感应炉内熔炼，待完全熔化后，再加入高氮铬铁，熔化后静置。
S3、精炼，将熔炼后的钢液进行AOD精炼，并调整钢液的成分，浇铸成铸锭。在AOD精炼过程中依次加入硅铁、锰铁，静置2分钟，再依次加入铌铁、钛铁。
S4、均匀化处理，将冷却后的铸锭进行均匀化处理。均匀化处理的温度为1200℃，保温时间为1h。
S5、热轧，将均匀化处理后的铸锭进行表面打磨，去除表面结疤、裂纹等缺陷，进行热轧，热轧成直径为6.5mm的盘条。热轧的终轧温度为1000℃。
S6、固溶，将盘条进行固溶处理，并对固溶处理后的盘条进行酸洗，去除表面氧化铁皮。固溶处理的温度为1080℃，保温时间为2h。
S7、拉拔，将酸洗后的盘条进行冷拉处理，盘条的总减面率为78.6％，得到3mm的双相不锈钢丝。拉拔的最大减径系数为1.17，最小减径系数为1.06。
具体的拉拔次数及减径系数如表2所示。
表2实施例2的拉拔次数及减径系数
| 拉拔次数 | 0 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| 减径系数 | 0 | 1.17 | 1.11 | 1.06 | 1.13 | 1.16 | 1.16 |
| 直径 | 6.5 | 5.4 | 4.8 | 4.5 | 4.2 | 3.5 | 3 |
实施例3
一种具有高强度的节镍型双相不锈钢丝，包括以下质量百分比的成分：C：0.09％，Mn：4.88％，Mo：0.593％，Cr：22.7％，Ni：1.35％，N：0.23％，Nb：0.017，P：＜0.05％，S：＜0.05％，余量Fe及不可避免的杂质。
具有高强度的节镍型双相不锈钢丝的制备方法，包括以下步骤：
S1、备料，根据成分配比称取各原料。原料采用工业纯铁、金属镍块、低碳铬铁、锰铁、硅铁、铌铁、钛铁和高氮铬铁等。
S2、熔炼，将称量好的原料放入中频感应炉中进行熔炼。原料加入前需要对原料进行加热烘干，保持原料干燥纯净，以降低钢中的气体含量。中频感应炉进行熔炼时，首先将工业纯铁、金属镍块和低碳铬铁放入中频感应炉内熔炼，待完全熔化后，再加入高氮铬铁，熔化后静置。
S3、精炼，将熔炼后的钢液进行AOD精炼，并调整钢液的成分，浇铸成铸锭。在AOD精炼过程中依次加入硅铁、锰铁，静置2分钟，再依次加入铌铁、钛铁。
S4、均匀化处理，将冷却后的铸锭进行均匀化处理。均匀化处理的温度为1170℃，保温时间为1.5h。
S5、热轧，将均匀化处理后的铸锭进行表面打磨，去除表面结疤、裂纹等缺陷，进行热轧，热轧成直径为6.5mm的盘条。热轧的终轧温度为1020℃。
S6、固溶，将盘条进行固溶处理，并对固溶处理后的盘条进行酸洗，去除表面氧化铁皮。固溶处理的温度为1080℃，保温时间为2h。
S7、拉拔，将酸洗后的盘条进行冷拉处理，盘条的总减面率为78.6％，得到3mm的双相不锈钢丝。拉拔的最大减径系数为1.18，最小减径系数为1.06。
具体的拉拔次数及减径系数如表3所示。
表3实施例3的拉拔次数及减径系数
| 拉拔次数 | 0 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| 减径系数 | 0 | 1.14 | 1.13 | 1.07 | 1.07 | 1.18 | 1.15 |
| 直径 | 6.5 | 5.6 | 4.9 | 4.6 | 4.3 | 3.5 | 3 |
实施例4
一种具有高强度的节镍型双相不锈钢丝，包括以下质量百分比的成分：C：0.07％，Mn：5.09％，Mo：0.528％，Cr：21.9％，Ni：1.27％，N：0.23％，Nb：0.019％，P：＜0.05％，S：＜0.05％，余量Fe及不可避免的杂质。
具有高强度的节镍型双相不锈钢丝的制备方法，包括以下步骤：
S1、备料，根据成分配比称取各原料。原料采用工业纯铁、金属镍块、低碳铬铁、锰铁、硅铁、铌铁、钛铁和高氮铬铁等。
S2、熔炼，将称量好的原料放入中频感应炉中进行熔炼。原料加入前需要对原料进行加热烘干，保持原料干燥纯净，以降低钢中的气体含量。中频感应炉进行熔炼时，首先将工业纯铁、金属镍块和低碳铬铁放入中频感应炉内熔炼，待完全熔化后，再加入高氮铬铁，熔化后静置。
S3、精炼，将熔炼后的钢液进行AOD精炼，并调整钢液的成分，浇铸成铸锭。在AOD精炼过程中依次加入硅铁、锰铁，静置2分钟，再依次加入铌铁、钛铁。
S4、均匀化处理，将冷却后的铸锭进行均匀化处理。均匀化处理的温度为1200℃，保温时间为1.5h。
S5、热轧，将均匀化处理后的铸锭进行表面打磨，去除表面结疤、裂纹等缺陷，进行热轧，热轧成直径为6.5mm的盘条。热轧的终轧温度为1000℃。
S6、固溶，将盘条进行固溶处理，并对固溶处理后的盘条进行酸洗，去除表面氧化铁皮。固溶处理的温度为1080℃，保温时间为2h。
S7、拉拔，将酸洗后的盘条进行冷拉处理，盘条的总减面率为78.6％，得到3mm的双相不锈钢丝。拉拔的最大减径系数为1.17，最小减径系数为1.06。
具体的拉拔次数及减径系数如表4所示。
表4实施例4的拉拔次数及减径系数
实施例5
一种具有高强度的节镍型双相不锈钢丝，包括以下质量百分比的成分：C：0.08％，Mn：5.2％，Mo:0.474％,Cr：22.5％，Ni：1.3％，N：0.25％，Nb：0.02％，P：＜0.05％，S：＜0.05％，余量Fe及不可避免的杂质。
具有高强度的节镍型双相不锈钢丝的制备方法，包括以下步骤：
S1、备料，根据成分配比称取各原料。原料采用工业纯铁、金属镍块、低碳铬铁、锰铁、硅铁、铌铁、钛铁和高氮铬铁等。
S2、熔炼，将称量好的原料放入中频感应炉中进行熔炼。原料加入前需要对原料进行加热烘干，保持原料干燥纯净，以降低钢中的气体含量。中频感应炉进行熔炼时，首先将工业纯铁、金属镍块和低碳铬铁放入中频感应炉内熔炼，待完全熔化后，再加入高氮铬铁，熔化后静置。
S3、精炼，将熔炼后的钢液进行AOD精炼，并调整钢液的成分，浇铸成铸锭。在AOD精炼过程中依次加入硅铁、锰铁，静置2分钟，再依次加入铌铁、钛铁。
S4、均匀化处理，将冷却后的铸锭进行均匀化处理。均匀化处理的温度为1180℃，保温时间为2h。
S5、热轧，将均匀化处理后的铸锭进行表面打磨，去除表面结疤、裂纹等缺陷，进行热轧，热轧成直径为14mm的盘条。热轧的终轧温度为1050℃。
S6、固溶，将盘条进行固溶处理，并对固溶处理后的盘条进行酸洗，去除表面氧化铁皮。固溶处理的温度为1080℃，保温时间为2h。
S7、拉拔，将酸洗后的盘条进行冷拉处理，盘条的总减面率为78.1％，得到6.5mm的双相不锈钢丝。拉拔的最大减径系数为1.18，最小减径系数为1.06。
具体的拉拔次数及减径系数如表5所示。
表5实施例5的拉拔次数及减径系数
| 拉拔次数 | 0 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| 减径系数 | 0 | 1.18 | 1.15 | 1.14 | 1.1 | 1.06 | 1.07 |
| 直径 | 13.9 | 11.4 | 9.7 | 8.34 | 7.5 | 7 | 6.5 |
对实施例1-5获得的双相不锈钢丝进行性能测试，测试结果如下表所示：
| 实施例 | σb(MPa) | δ(％) | A(％) | Hardness(HV) |
| 1 | 2150 | 4.5 | 31.3 | 422.3 |
| 2 | 2040 | 4.8 | 33.3 | 400.7 |
| 3 | 2100 | 6.2 | 26.7 | 406.3 |
| 4 | 2010 | 6.5 | 36.7 | 384.3 |
| 5 | 2003 | 5.1 | 33.4 | 335.2 |
因此，本发明采用上述具有高强度的节镍型双相不锈钢丝，能够解决现有的双相不锈钢丝强度低、成本高的问题。
最后应说明的是：以上实施例仅用以说明本发明的技术方案而非对其进行限制，尽管参照较佳实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对本发明的技术方案进行修改或者等同替换，而这些修改或者等同替换亦不能使修改后的技术方案脱离本发明技术方案的精神和范围。
Claims (6)
1.一种具有高强度的节镍型双相不锈钢丝，其特征在于，包括以下质量百分比的成分：C：0.07～0.09%；Mn：4.88%～7%，Mo：0.472%～0.7%，Cr：20～25%；Ni：1.27～2.5%；N：0.185～0.3%；Nb：≤0.02%；P：＜0.05%，S：＜0.05%，余量Fe及不可避免的杂质；
上述具有高强度的节镍型双相不锈钢丝的制备方法，包括以下步骤：
S1、备料，根据成分配比称取各原料；
S2、熔炼，将称量好的原料放入中频感应炉中进行熔炼；
S3、精炼，将熔炼后的钢液进行AOD精炼，并调整钢液的成分，浇铸成铸锭；
S4、均匀化处理，将冷却后的铸锭进行均匀化处理；
S5、热轧，将均匀化处理后的铸锭进行热轧，热轧成直径为6.5mm-14.0mm的盘条；
S6、固溶，将盘条进行固溶处理，并对固溶处理后的盘条进行酸洗；
S7、拉拔，将酸洗后的盘条进行冷拉处理，盘条的总减面率为70%-80%，得到3mm-6.5mm的双相不锈钢丝；
固溶处理的温度为1030℃-1080℃，保温时间为2h-3h；
所述S7中，分6道次拉拔，拉拔的最大减径系数为1.18，最小减径系数为1.06。
2.根据权利要求1所述的一种具有高强度的节镍型双相不锈钢丝，其特征在于：所述S1中，原料采用工业纯铁、金属镍块、低碳铬铁、锰铁、硅铁、铌铁、钛铁和高氮铬铁。
3.根据权利要求1所述的一种具有高强度的节镍型双相不锈钢丝，其特征在于：所述S2中，首先将工业纯铁、金属镍块和低碳铬铁放入中频感应炉内熔炼，待完全熔化后，再加入高氮铬铁，熔化后静置。
4.根据权利要求1所述的一种具有高强度的节镍型双相不锈钢丝，其特征在于：所述S3中，在AOD精炼过程中依次加入硅铁、锰铁，静置2分钟，再依次加入铌铁、钛铁。
5.根据权利要求1所述的一种具有高强度的节镍型双相不锈钢丝，其特征在于：所述S4中，均匀化处理的温度为1150℃-1200℃，保温时间为1h -2h。
6.根据权利要求1所述的一种具有高强度的节镍型双相不锈钢丝，其特征在于：所述S5中，热轧的终轧温度为950℃-1050℃。
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