JPH01253694A - 核燃料ペレットの製造方法 - Google Patents
核燃料ペレットの製造方法Info
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- JPH01253694A JPH01253694A JP63078081A JP7808188A JPH01253694A JP H01253694 A JPH01253694 A JP H01253694A JP 63078081 A JP63078081 A JP 63078081A JP 7808188 A JP7808188 A JP 7808188A JP H01253694 A JPH01253694 A JP H01253694A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明4,1、原子力発電に用いられる核燃和1ペレツ
)への製造方法に関づ−る。
)への製造方法に関づ−る。
[従来の技術]
発電炉とじて稼動中の軽水炉あるいは高速炉に用いられ
る核燃料棒を構成する核燃料ベレッ1〜は、一般に第4
図に示す一一うな工程で製作される。すなわち、まず核
燃料物質から成る原料粉末の所定量を秤量し、これをプ
レス、粉砕、バインダー必るいはボアフA−マ添加等の
粉末処理を行なった後、ペレット状に加圧成型する。次
にこの成型体(グリーンペレット)を脱脂工程を経て還
元性必るいは弱酸化性雰囲気中で高温加熱して一定寸法
の高密度焼結体、すなわち燃オ゛ミ1ペレッ1へを得る
。
る核燃料棒を構成する核燃料ベレッ1〜は、一般に第4
図に示す一一うな工程で製作される。すなわち、まず核
燃料物質から成る原料粉末の所定量を秤量し、これをプ
レス、粉砕、バインダー必るいはボアフA−マ添加等の
粉末処理を行なった後、ペレット状に加圧成型する。次
にこの成型体(グリーンペレット)を脱脂工程を経て還
元性必るいは弱酸化性雰囲気中で高温加熱して一定寸法
の高密度焼結体、すなわち燃オ゛ミ1ペレッ1へを得る
。
核燃料棒はこれらペレッ(〜を端栓て一端を封じた被覆
管に装填し、更に充1眞ガスやスプリング等の構成(Δ
を充填した後、被覆管の他端を端栓で蜜月して組立てら
れる。
管に装填し、更に充1眞ガスやスプリング等の構成(Δ
を充填した後、被覆管の他端を端栓で蜜月して組立てら
れる。
核燃料棒製造時は、ペレットと被覆色・どの間に一定の
間隔(ギヤツブ)か設(プられている。これは原子炉稼
動時に高温となるペレットか熱膨張で′被覆管と強い相
互作用(PCI)を起こすのを防ぐためである。このう
な配慮にもかかわら覆、燃利俸稼動中には、ベーン1〜
手径方向に2000°C/cm以上の温度勾配か発生ず
ることかあること、また、出力変動時には局所的に1
xlob W/cm/hという急激な出力変動を経験す
ることかあること等により、セラミックであるペレット
は静的熱応力破壊あるいは熱衝撃破壊を起こし、割れた
ベレッ1〜破片は外側にせり出して(これをリロケーシ
ョンという)製造時のギ(・ツブを埋め、結果的に強い
PCIを起こすことがある。
間隔(ギヤツブ)か設(プられている。これは原子炉稼
動時に高温となるペレットか熱膨張で′被覆管と強い相
互作用(PCI)を起こすのを防ぐためである。このう
な配慮にもかかわら覆、燃利俸稼動中には、ベーン1〜
手径方向に2000°C/cm以上の温度勾配か発生ず
ることかあること、また、出力変動時には局所的に1
xlob W/cm/hという急激な出力変動を経験す
ることかあること等により、セラミックであるペレット
は静的熱応力破壊あるいは熱衝撃破壊を起こし、割れた
ベレッ1〜破片は外側にせり出して(これをリロケーシ
ョンという)製造時のギ(・ツブを埋め、結果的に強い
PCIを起こすことがある。
ペレッ1−片による不規則で局所的なPCIは、被覆管
に局所的な応力歪みの集中を起こし、被覆管の機械的健
全性の損傷を引ぎ起こすのみならり、この部位にペレッ
トから放出した腐食性核***生成ガス(F Pカス)が
化学的に作用すると被覆管の応力腐食破損(S CC)
を誘引する恐れかある。
に局所的な応力歪みの集中を起こし、被覆管の機械的健
全性の損傷を引ぎ起こすのみならり、この部位にペレッ
トから放出した腐食性核***生成ガス(F Pカス)が
化学的に作用すると被覆管の応力腐食破損(S CC)
を誘引する恐れかある。
また、この様なベレッ1〜の割れによるPCIの問題の
仙にも、燃焼度が高く/よるとベレッ1〜の内部に蓄積
する[Pの量か増加するため、スエリング(FPの蓄積
による体積膨張)に起因するキャップの減少からPCI
が増大するという問題かある。
仙にも、燃焼度が高く/よるとベレッ1〜の内部に蓄積
する[Pの量か増加するため、スエリング(FPの蓄積
による体積膨張)に起因するキャップの減少からPCI
が増大するという問題かある。
さらに高温にへるぺ1ノツ1〜では、結晶粒の成長等の
組織変化か起こることがある3、この様な組織変化【J
:、結晶粒界に滞溜していた「Pカス原子を4吊引する
作用かあるため、ペレットの「Pカス放出率を増大させ
るおそれかおる。「Pガス放出率増大は、被覆管内圧上
昇を招くた(プてむく、ベレツ1−−被覆管ギャップ熱
伝導率を低下させ、ペレットの温度の上昇、熱膨張の増
大、PCIの増加といったサイクル効果を招くことにk
る。
組織変化か起こることがある3、この様な組織変化【J
:、結晶粒界に滞溜していた「Pカス原子を4吊引する
作用かあるため、ペレットの「Pカス放出率を増大させ
るおそれかおる。「Pガス放出率増大は、被覆管内圧上
昇を招くた(プてむく、ベレツ1−−被覆管ギャップ熱
伝導率を低下させ、ペレットの温度の上昇、熱膨張の増
大、PCIの増加といったサイクル効果を招くことにk
る。
また、燃焼の進行に伴ない燃料ペレットの07M比は次
第に増加ザるど考えられている。これ(J、−核***当
りウラン酸化物必るい(J1プル1〜ニウム酸化物から
y’fi R11L/た2個の酸素原子は中性子照射に
よって影響されない上、これらの酸素原子を全て結合す
るに子分な串の]二F)原子が生成しないためである。
第に増加ザるど考えられている。これ(J、−核***当
りウラン酸化物必るい(J1プル1〜ニウム酸化物から
y’fi R11L/た2個の酸素原子は中性子照射に
よって影響されない上、これらの酸素原子を全て結合す
るに子分な串の]二F)原子が生成しないためである。
過剰な酸素原子は燃料71〜リックス内に固溶し、酸素
ポテンシャルを増加させる。0/M比の増加及び酸素ボ
テンシi・ルの増加は、燃ボN1ペレッj〜の物性、特
性に様々な影響を与える。例えば、O/M比の増加によ
って熱伝導率は減少し、「Pノjス放用率は増加する。
ポテンシャルを増加させる。0/M比の増加及び酸素ボ
テンシi・ルの増加は、燃ボN1ペレッj〜の物性、特
性に様々な影響を与える。例えば、O/M比の増加によ
って熱伝導率は減少し、「Pノjス放用率は増加する。
以上のように、核燃わ1の高性能化、高庁命化を図れば
図る程、ペレットの割れ、スエリング、07M比、F
Pカス放出等の問題の解決か重要な課題となってくる。
図る程、ペレットの割れ、スエリング、07M比、F
Pカス放出等の問題の解決か重要な課題となってくる。
これらの課題に対する従来の技術としては以下のような
ものが必る。ペレットに対しでは、特開昭52−988
97号や特開昭53−16198号に記載されるにうに
、ベレッ1〜内部にS+C等の繊維状物質を分散さゼ、
熱応力によるペレットの破滅的破損を防止するもの、(
特開昭り 4−2 J 397号や特開昭56−499
88号に記載されるようにペレット外表面に金属膜や樹
脂膜を形成さゼ、リロケーションを抑制り−るもの等が
ある。
ものが必る。ペレットに対しでは、特開昭52−988
97号や特開昭53−16198号に記載されるにうに
、ベレッ1〜内部にS+C等の繊維状物質を分散さゼ、
熱応力によるペレットの破滅的破損を防止するもの、(
特開昭り 4−2 J 397号や特開昭56−499
88号に記載されるようにペレット外表面に金属膜や樹
脂膜を形成さゼ、リロケーションを抑制り−るもの等が
ある。
また「P)jス放出に関しては、例えばジャーナル・Δ
−ブ・ニュークリアマテリアルス、98 (1981年
)第216頁から第220頁(Journal of
Nuclear Haterlals、98 ) (
1981) P、216−220)において論じられて
いるように、ペレツ1〜を製造する際、原料核燃料粉末
にNb2O5等の金属酸化物を焼結促進剤としてIJ[
1えることによりペレッ(〜焼結体の結晶粒を粗大化し
、「Pガスの放出率を低減するもの等がおる。
−ブ・ニュークリアマテリアルス、98 (1981年
)第216頁から第220頁(Journal of
Nuclear Haterlals、98 ) (
1981) P、216−220)において論じられて
いるように、ペレツ1〜を製造する際、原料核燃料粉末
にNb2O5等の金属酸化物を焼結促進剤としてIJ[
1えることによりペレッ(〜焼結体の結晶粒を粗大化し
、「Pガスの放出率を低減するもの等がおる。
燃焼に伴なう0/M比の増加や)酸化ポテンシャルの増
加に対しては、特開昭58−1 /I 7678号では
燃IN1棒製造時にGO2/Coの混合カスを充填し、
燃オ′)1棒稼動時に両者のガス平衡により燃1!31
俸内の酸素ポテンシャルを低くする方法か、また特開昭
5L+−151291号では二酸化ウラン−プル1〜ニ
ウム燃利ペレツ1〜にTa、Nb。
加に対しては、特開昭58−1 /I 7678号では
燃IN1棒製造時にGO2/Coの混合カスを充填し、
燃オ′)1棒稼動時に両者のガス平衡により燃1!31
俸内の酸素ポテンシャルを低くする方法か、また特開昭
5L+−151291号では二酸化ウラン−プル1〜ニ
ウム燃利ペレツ1〜にTa、Nb。
CI−、Mo、Wの酸化物を添加し、これらの物質に照
射時に遊離した酸素を結合ざlることにより燃わ1俸内
の酸素ポテンシャルの増加を抑制する方法か提案されて
いる。
射時に遊離した酸素を結合ざlることにより燃わ1俸内
の酸素ポテンシャルの増加を抑制する方法か提案されて
いる。
[発明か解決しようとする課題」
しかしながら、上記した従来技術には以下のJ:うな問
題点かあった。
題点かあった。
従来技術の第−例として挙げた繊維状物質添加ペレッl
〜では、ペレットの熱応力破壊に対しては効果かあるも
のの、実際には添加する繊維物質か燃料物質の71〜ワ
ツクスとの共存性が良好なこと、高温に耐えること、中
性子経済の点で著しい損失か無い等の条件を)菌たず物
質でなくてはならないため実用化か難しいのが現状でお
る。
〜では、ペレットの熱応力破壊に対しては効果かあるも
のの、実際には添加する繊維物質か燃料物質の71〜ワ
ツクスとの共存性が良好なこと、高温に耐えること、中
性子経済の点で著しい損失か無い等の条件を)菌たず物
質でなくてはならないため実用化か難しいのが現状でお
る。
従来技術の第二の例とじて述べたペレットを金属膜や樹
脂膜で覆うアイディアでは、上記第一の例で挙げlこ各
条件に加えて、特に被覆管との共存性の問題や製造技術
上の難点、例えばペレット1個当りの核燃料物質の量を
大幅に減少することなく被覆を形成しな(プればなら/
よいという問題がある。さらに、金属被膜おるいは樹脂
被膜は、ペレットの熱膨張−収縮リイクルに充分追従で
きる展延性を高放射線下で長時間維持しな(プればなら
ないという要求かあるため、これもまた実用化に至って
いくfい。
脂膜で覆うアイディアでは、上記第一の例で挙げlこ各
条件に加えて、特に被覆管との共存性の問題や製造技術
上の難点、例えばペレット1個当りの核燃料物質の量を
大幅に減少することなく被覆を形成しな(プればなら/
よいという問題がある。さらに、金属被膜おるいは樹脂
被膜は、ペレットの熱膨張−収縮リイクルに充分追従で
きる展延性を高放射線下で長時間維持しな(プればなら
ないという要求かあるため、これもまた実用化に至って
いくfい。
従来技術の第三の例どじで挙げた、結晶粒を粗大化する
いわゆる大粒径ベレッ1〜では、焼結促進剤として異種
物質を燃料物質に添加・混合するためペレットの熱伝導
率や融点か低下する可能性かおること、また異種物質の
燃料71ヘリックス内への固溶は、71〜リツクス結晶
内の結晶欠陥か形成されることを意味しており、F F
)ガス原子の71〜リツクス内の拡散か一般にこれら結
晶欠陥を介して起こることを考えると、焼結促進剤の添
加がFPカス放出の増加を招く恐れがあるという問題を
生じる。
いわゆる大粒径ベレッ1〜では、焼結促進剤として異種
物質を燃料物質に添加・混合するためペレットの熱伝導
率や融点か低下する可能性かおること、また異種物質の
燃料71ヘリックス内への固溶は、71〜リツクス結晶
内の結晶欠陥か形成されることを意味しており、F F
)ガス原子の71〜リツクス内の拡散か一般にこれら結
晶欠陥を介して起こることを考えると、焼結促進剤の添
加がFPカス放出の増加を招く恐れがあるという問題を
生じる。
従来技術の第四の例として挙げた、燃料棒製造時にCO
2/Coガスを燃斜俸内に充填する方法では、人体に危
険性のあるCOガスを取り扱うこと、d3よびヘリウム
ガスに比l〈熱伝導率の低いCO2/GOカスの使用は
ペレッ1−−被覆管ギヤップ]ンダクタンスの低下を招
く15゛の問題点かある。また、燃料ペレットに丁a、
W等の酸化物を添7JI]する方法は、中性子経済性や
熱的性能の劣化(熱伝導率や融点の低下)等の問題を生
ずる可能性かある。
2/Coガスを燃斜俸内に充填する方法では、人体に危
険性のあるCOガスを取り扱うこと、d3よびヘリウム
ガスに比l〈熱伝導率の低いCO2/GOカスの使用は
ペレッ1−−被覆管ギヤップ]ンダクタンスの低下を招
く15゛の問題点かある。また、燃料ペレットに丁a、
W等の酸化物を添7JI]する方法は、中性子経済性や
熱的性能の劣化(熱伝導率や融点の低下)等の問題を生
ずる可能性かある。
本発明の目的は、上記のような問題を生ザることなくベ
レッ1〜の熱衝撃破壊を防止すると同時に、ペレッlへ
の酸素ポテンシャルの増加すなわち07Mの増加を抑制
し、スエリングやF Pガス放出を低減できるような燃
料ベレッ1〜を提供することにある。
レッ1〜の熱衝撃破壊を防止すると同時に、ペレッlへ
の酸素ポテンシャルの増加すなわち07Mの増加を抑制
し、スエリングやF Pガス放出を低減できるような燃
料ベレッ1〜を提供することにある。
[課題を解決するための手段]
上記目的は、核燃料ペレッ1へを製造J−るとぎに、原
料粉末調製工程、ず4rわちウラン、プルトニウムなど
の核燃料物質の酸化物粉末を調合する工程で、原石酸化
物粉末にその原石酸化物粉末と同種または異種の金属核
燃料物質を混合して製造することによって達成される。
料粉末調製工程、ず4rわちウラン、プルトニウムなど
の核燃料物質の酸化物粉末を調合する工程で、原石酸化
物粉末にその原石酸化物粉末と同種または異種の金属核
燃料物質を混合して製造することによって達成される。
ずなわら、本発明は核燃料物質の酸化物粉末を圧粉成型
後焼結する核燃料ペレットの製造法において、核燃料物
質の酸化物の粉末に、その粉末と同種また(j、異種の
金属核燃料物質を混合することを特徴とする核燃料ペレ
ットの製造法に関する。
後焼結する核燃料ペレットの製造法において、核燃料物
質の酸化物の粉末に、その粉末と同種また(j、異種の
金属核燃料物質を混合することを特徴とする核燃料ペレ
ットの製造法に関する。
上記金属核燃料物質はウィスカー状もしくはワイヤー状
の細線または顆粒状等の形状で用いると効果的でおる。
の細線または顆粒状等の形状で用いると効果的でおる。
[作 用]
本発明は核燃料酸化物粉末にそれと同種または異種の金
属核燃料物質を混合したことによって、この金属核燃料
物質が網目状に分散した燃オ′31ベレッ1〜か得られ
る。このペレッI〜は次のような特性を持つ。
属核燃料物質を混合したことによって、この金属核燃料
物質が網目状に分散した燃オ′31ベレッ1〜か得られ
る。このペレッI〜は次のような特性を持つ。
第一に、耐熱衝撃性に優れた待・11を有する。これは
、 (1)ペレッl〜に混入した燃料物質の細線(以下、細
線の場合について説明するが、他の形状をとった場合で
も同様である)かクラックの進行を妨害するので、熱応
力破壊時に余分なエネルギーを必要とすること、 (2)細線入り焼結体は、焼結時の金属細線と酸化物粉
末との熱膨張率の外界により細線の周囲に微細クランク
を含む微細組織を右するため、熱応力で発生したクラッ
クの進行か、細線の周囲の微細クランクによって捕獲さ
れる(この悦象はcrackarrestど呼ばれる)
こと、 さらに (3)酸化物に比べ金属の熱伝導率【J、高いがら、金
属細線入り焼結体は酸化物のみの焼結体に比べ熱伝導率
が向上し、熱衝撃時に発生する熱応力が低くなること 等の理由による。
、 (1)ペレッl〜に混入した燃料物質の細線(以下、細
線の場合について説明するが、他の形状をとった場合で
も同様である)かクラックの進行を妨害するので、熱応
力破壊時に余分なエネルギーを必要とすること、 (2)細線入り焼結体は、焼結時の金属細線と酸化物粉
末との熱膨張率の外界により細線の周囲に微細クランク
を含む微細組織を右するため、熱応力で発生したクラッ
クの進行か、細線の周囲の微細クランクによって捕獲さ
れる(この悦象はcrackarrestど呼ばれる)
こと、 さらに (3)酸化物に比べ金属の熱伝導率【J、高いがら、金
属細線入り焼結体は酸化物のみの焼結体に比べ熱伝導率
が向上し、熱衝撃時に発生する熱応力が低くなること 等の理由による。
第二に、燃焼の進行に伴なうペレツ1〜の0/M比の増
加か小さい。これは金属物質は酸化物71〜リツクスよ
り酸素ポテンシA?ルが低いので金属物質が酸素ゲッタ
ーとして作用するためでおる。例えば、燃焼に伴い0/
Uが増加し、通常のLJO2ペレツ1〜てUO2,1に
なるような場合、fi N’lペレツ1〜中に約1mo
+e%の金属ウランを添加した金属細線入りベレッ1〜
では、UOl、89またはUO2,。。
加か小さい。これは金属物質は酸化物71〜リツクスよ
り酸素ポテンシA?ルが低いので金属物質が酸素ゲッタ
ーとして作用するためでおる。例えば、燃焼に伴い0/
Uが増加し、通常のLJO2ペレツ1〜てUO2,1に
なるような場合、fi N’lペレツ1〜中に約1mo
+e%の金属ウランを添加した金属細線入りベレッ1〜
では、UOl、89またはUO2,。。
にウランが混合した二相領域を持つペレツ1〜になり、
この様な場合でもペレツi〜の0/、Mが量論性を越え
ることはない。前)ボしたように、ペレツ1〜のO/M
比の増加は、熱伝導率の減少、FPガス放出率の増加イ
rとを引き起こす要因でおるから、0/M比の増加抑制
は特に「Pカス放出や、ペレットの熱膨張に起因するP
CIの点で燃料性能向上に大きく寄与する。
この様な場合でもペレツi〜の0/、Mが量論性を越え
ることはない。前)ボしたように、ペレツ1〜のO/M
比の増加は、熱伝導率の減少、FPガス放出率の増加イ
rとを引き起こす要因でおるから、0/M比の増加抑制
は特に「Pカス放出や、ペレットの熱膨張に起因するP
CIの点で燃料性能向上に大きく寄与する。
第三に、ベレッl〜のスエリングが小さい。これは、細
線入り焼結体では多数の微細クラックをマ(へリックス
中に抱合しているので、結晶粒内から粒界に拡散した[
Pガス原子は近傍のクラックを通路とし−C速やかにペ
レット外に放出され、スエリングの原因どなる粒界気泡
を生成しないことによる。
線入り焼結体では多数の微細クラックをマ(へリックス
中に抱合しているので、結晶粒内から粒界に拡散した[
Pガス原子は近傍のクラックを通路とし−C速やかにペ
レット外に放出され、スエリングの原因どなる粒界気泡
を生成しないことによる。
第四に、核的経済性が高い。これは、核燃1’3+物質
以外の物質を使用しないためである。核燃料物質からな
る金属細線は、酸化物粉末と同様に核的濃縮度は任意に
調整可能である上、細線の添加量、直径、長さを適当に
することによりペレッ(・の密度調整が可能でおる、。
以外の物質を使用しないためである。核燃料物質からな
る金属細線は、酸化物粉末と同様に核的濃縮度は任意に
調整可能である上、細線の添加量、直径、長さを適当に
することによりペレッ(・の密度調整が可能でおる、。
以上のように、本発明の燃料ペレットは、PCIやFP
ガス放出、あるいはO/M変化に伴う熱的性能の低下等
の、特に高燃焼度簡の燃オ′々1問題を解決する。
ガス放出、あるいはO/M変化に伴う熱的性能の低下等
の、特に高燃焼度簡の燃オ′々1問題を解決する。
[実施例]
本発明の実施例を軽水炉(+WR>に用いられる二酸化
ウラン(UO2)ペレットを例にとって述べる。
ウラン(UO2)ペレットを例にとって述べる。
A tJ C法で製作した高活性度UO2粉末の一定量
12− 量を秤量し、これに金属ウラン細線の一定量(0,5w
t%)を秤量し混合した。本実施例においては、金属ウ
ラン細線は金属「ノラン棒から旋盤7Jn工により直径
約100μ711、長さ2〜30mmの切りこ状細線を
切り出したが、溶融金属ウランから直接【クイスカー状
の細線を得るなど他の方法で金属ウラン細線を作成して
もよい。なお、金属ウランは活性度が高く空気中で容易
に酸化するため、加工、混合等の取り扱いは不活性雰囲
気で行なうことが必要である。
12− 量を秤量し、これに金属ウラン細線の一定量(0,5w
t%)を秤量し混合した。本実施例においては、金属ウ
ラン細線は金属「ノラン棒から旋盤7Jn工により直径
約100μ711、長さ2〜30mmの切りこ状細線を
切り出したが、溶融金属ウランから直接【クイスカー状
の細線を得るなど他の方法で金属ウラン細線を作成して
もよい。なお、金属ウランは活性度が高く空気中で容易
に酸化するため、加工、混合等の取り扱いは不活性雰囲
気で行なうことが必要である。
金属ウラン細線を混入したUO2粉末をメノウ鉢で、次
いでボールミルで攪拌・混合した。攪拌・混合後の金属
ウラン細線の平均長さは約2鯖であった。この混合粉末
の一定量を秤量し、プレスにより約1.5t/cm2の
圧力で汁粉成型しグリーンペレットを製作した。このグ
リーンペレッI〜を真空中で約1100 °C12時間
焼結した。金属ウランの融点は、約1130℃でおるか
ら焼結はそれ以下の低温が望ましい。また、金属ウラン
は還元雰囲気中で水素化物となり昇温中に容易に粉化し
てしまうから、焼結雰囲気は真空か不活性ガス雰囲気が
望ましい。
いでボールミルで攪拌・混合した。攪拌・混合後の金属
ウラン細線の平均長さは約2鯖であった。この混合粉末
の一定量を秤量し、プレスにより約1.5t/cm2の
圧力で汁粉成型しグリーンペレットを製作した。このグ
リーンペレッI〜を真空中で約1100 °C12時間
焼結した。金属ウランの融点は、約1130℃でおるか
ら焼結はそれ以下の低温が望ましい。また、金属ウラン
は還元雰囲気中で水素化物となり昇温中に容易に粉化し
てしまうから、焼結雰囲気は真空か不活性ガス雰囲気が
望ましい。
焼結を終了したペレッ1への密度は約94%ゴー1つて
あった。ペレットの気孔率約6%の内、約50%に相当
する約3%は開気孔率で、従来の焼結ベレツ1への開気
孔率かほぼ1%以下であることから、本製造法からなる
金属ウラン細線入りペレツ1〜は開気孔率が高いベレッ
l〜であることかわかる。
あった。ペレットの気孔率約6%の内、約50%に相当
する約3%は開気孔率で、従来の焼結ベレツ1への開気
孔率かほぼ1%以下であることから、本製造法からなる
金属ウラン細線入りペレツ1〜は開気孔率が高いベレッ
l〜であることかわかる。
上記の如く製造したペレッ(−を縦割すした面の典型的
な微細組織を模式的に第1図に示ず。図に示したように
UO2の結晶粒1(平均結晶粒径約15、ua+)、気
孔2(平均径約60pa)からなるマトリックスに金属
ウラン細線3か分散しており細線の周囲には微細クラッ
ク4か児られる。
な微細組織を模式的に第1図に示ず。図に示したように
UO2の結晶粒1(平均結晶粒径約15、ua+)、気
孔2(平均径約60pa)からなるマトリックスに金属
ウラン細線3か分散しており細線の周囲には微細クラッ
ク4か児られる。
この細線入りベレッ1〜の耐熱衝撃特性を調べるため、
加熱・急冷方式の熱衝撃試験を行なった。
加熱・急冷方式の熱衝撃試験を行なった。
供試ペレットは、金属ウラン細線入りペレッ1−と比較
用の従来の方法で作成した無添加ベレッ1−の2種類と
した。ペレッl〜を電気炉内−C一定温度、一定時間加
熱した後、水槽の中に落下して熱衝撃−1/l − を加えた。熱衝撃によるペレッ1−の損傷の程度は、試
料ベレッ(〜の熱衝撃前後の破壊強度の変化から評価し
た。第2図にその結果の代表例を示す。従来の製法で製
作したベレッ1〜に対して、本発明の金属線入りペレッ
i〜は、初期の破壊強度(熱衝撃試験前のベレッ1〜の
破壊強度)か高いばかりでなく、△T−〇から△T=
600°Cに至る全ての熱衝撃温度差範囲で残留強度が
高く、熱衡撃損傷抵抗性に優れていることかわかる。
用の従来の方法で作成した無添加ベレッ1−の2種類と
した。ペレッl〜を電気炉内−C一定温度、一定時間加
熱した後、水槽の中に落下して熱衝撃−1/l − を加えた。熱衝撃によるペレッ1−の損傷の程度は、試
料ベレッ(〜の熱衝撃前後の破壊強度の変化から評価し
た。第2図にその結果の代表例を示す。従来の製法で製
作したベレッ1〜に対して、本発明の金属線入りペレッ
i〜は、初期の破壊強度(熱衝撃試験前のベレッ1〜の
破壊強度)か高いばかりでなく、△T−〇から△T=
600°Cに至る全ての熱衝撃温度差範囲で残留強度が
高く、熱衡撃損傷抵抗性に優れていることかわかる。
BWR燃利燃料合、最初の出力上昇時に燃オ゛」ペレッ
1へに生ずる熱衝撃は、温度差で450°Cから550
°Cと予想される。この程度の熱衝撃温度差を受けると
、」ニ記実験で示したように従来の燃オ′1ベレッ(へ
では壊滅的な熱衝撃損傷を受(プるから、破砕したペレ
ット片のりロケーションか発生すると予想されるのに対
し、本発明のペレッ1へては、クラックf、、=11発
牛覆るもののペレッi〜かバラバラに破砕することはな
く、初期ベレッ1へ形状を維持する。
1へに生ずる熱衝撃は、温度差で450°Cから550
°Cと予想される。この程度の熱衝撃温度差を受けると
、」ニ記実験で示したように従来の燃オ′1ベレッ(へ
では壊滅的な熱衝撃損傷を受(プるから、破砕したペレ
ット片のりロケーションか発生すると予想されるのに対
し、本発明のペレッ1へては、クラックf、、=11発
牛覆るもののペレッi〜かバラバラに破砕することはな
く、初期ベレッ1へ形状を維持する。
したかって、熱衝撃破壊に起因するペレットのりロケー
ションか抑制され、そのためリロケーションが原因とな
るP○■は大幅に減少する。
ションか抑制され、そのためリロケーションが原因とな
るP○■は大幅に減少する。
次に、本発明のウラン金属細線人りペレットのスエリン
グ特性を調べるため、スエリング模擬実験を行なった。
グ特性を調べるため、スエリング模擬実験を行なった。
この実験手法は、焼結ペレットをCO2/C(]Fi:
合カス中で7J[]熱し、結晶粒界に気泡を形成させる
ものである。結果の一例を第3図に示す。この結果は、
本発明のウラン金属細線人りペレッi〜か、気体スエリ
ングに対してかなりの低減効果があることを示している
。
合カス中で7J[]熱し、結晶粒界に気泡を形成させる
ものである。結果の一例を第3図に示す。この結果は、
本発明のウラン金属細線人りペレッi〜か、気体スエリ
ングに対してかなりの低減効果があることを示している
。
なお、本実施例では軽水炉燃料を対象どじたため、UO
2粉末に金属ウランを混合してペレッ1−を製作したが
、核燃M’l物質としてはプルトニウム。
2粉末に金属ウランを混合してペレッ1−を製作したが
、核燃M’l物質としてはプルトニウム。
1〜リウ八等でもよく、これ等の酸化物粉末に金属プル
ミルニウム、金属1〜リウムあるいは金属ウランを混合
して燃料ペレットを焼結しても本発明の特性を持つ燃料
ペレッ1へが得られる。
ミルニウム、金属1〜リウムあるいは金属ウランを混合
して燃料ペレットを焼結しても本発明の特性を持つ燃料
ペレッ1へが得られる。
また、本実施例では原料粉末に添加する金属核燃料物質
の形状を細線と1ノでいるか、特に細線に限定する必要
はイ1い。例えば、顆粒状の金属核燃料物質であっても
よい。
の形状を細線と1ノでいるか、特に細線に限定する必要
はイ1い。例えば、顆粒状の金属核燃料物質であっても
よい。
[発明の効果]
以上説明したように、本発明により製造された金属核燃
お1物貿を混入したペレットは、従来のペレットに比較
して燃4′」俸出力上界時のベレッ(〜の熱応力破壊防
止効果が大ぎい3゜ また、本発明−よるペレッ1へては金属核燃料物質が酸
素のゲッターとして作用し、ペレッ1への0/M比の増
加を抑制する効果を有する。
お1物貿を混入したペレットは、従来のペレットに比較
して燃4′」俸出力上界時のベレッ(〜の熱応力破壊防
止効果が大ぎい3゜ また、本発明−よるペレッ1へては金属核燃料物質が酸
素のゲッターとして作用し、ペレッ1への0/M比の増
加を抑制する効果を有する。
さらに本発明によるペレットでは高燃焼度におけるペレ
ットのスエリングを低減できるという効果を@覆る。
ットのスエリングを低減できるという効果を@覆る。
第1図は本発明の燃料ペレットの製造工程で製作した燃
オ91ペレットの典型的な組織を示す図、第2図は本発
明で製作したUO2ペレッ)への熱酊撃損傷抵抗に関す
る実験結果、第3図は本発明で製作したUO2ペレット
の気泡スエリング特性に関する実験結果、第4図(J、
従来の燃料ペレットの製造工程を示ず図である。 1・・・UO2ベレッ1への結晶粒 2・・・UO2ペレツ]〜の気孔 3・・・UO2ペレットの中の金属ウラン細線4・・・
UO2ペレットの微細クラック (8733)代理人 弁理士 猪 股 祥 晃(ほか
1名) 第1図 第2図 第3図 ペ し ・〜ノ ト 第4図
オ91ペレットの典型的な組織を示す図、第2図は本発
明で製作したUO2ペレッ)への熱酊撃損傷抵抗に関す
る実験結果、第3図は本発明で製作したUO2ペレット
の気泡スエリング特性に関する実験結果、第4図(J、
従来の燃料ペレットの製造工程を示ず図である。 1・・・UO2ベレッ1への結晶粒 2・・・UO2ペレツ]〜の気孔 3・・・UO2ペレットの中の金属ウラン細線4・・・
UO2ペレットの微細クラック (8733)代理人 弁理士 猪 股 祥 晃(ほか
1名) 第1図 第2図 第3図 ペ し ・〜ノ ト 第4図
Claims (3)
- (1)核燃料物質の酸化物粉末を圧粉成型後焼結する核
燃料ペレットの製造方法において、核燃料物質の酸化物
の粉末に、その粉末と同種または異種の金属核燃料物質
を混合することを特徴とする核燃料ペレットの製造方法
。 - (2)上記金属核燃料物質が、ウイスカー状またはワイ
ヤー状細線であることを特徴とする特許請求の範囲第1
項記載の核燃料ペレットの製造方法。 - (3)上記金属核燃料物質が顆粒状であることを特徴と
する特許請求の範囲第1項記載の核燃料ペレットの製造
方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63078081A JPH01253694A (ja) | 1988-04-01 | 1988-04-01 | 核燃料ペレットの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63078081A JPH01253694A (ja) | 1988-04-01 | 1988-04-01 | 核燃料ペレットの製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01253694A true JPH01253694A (ja) | 1989-10-09 |
Family
ID=13651894
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63078081A Pending JPH01253694A (ja) | 1988-04-01 | 1988-04-01 | 核燃料ペレットの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01253694A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011033504A (ja) * | 2009-08-03 | 2011-02-17 | Japan Atomic Energy Agency | 核燃料ペレットの製造方法及び核燃料ペレット |
WO2015080626A1 (ru) * | 2013-11-26 | 2015-06-04 | Открытое Акционерное Общество "Акмэ-Инжиниринг" | Таблетка ядерного топлива с повышенной теплопроводностью и способ её изготовления |
-
1988
- 1988-04-01 JP JP63078081A patent/JPH01253694A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011033504A (ja) * | 2009-08-03 | 2011-02-17 | Japan Atomic Energy Agency | 核燃料ペレットの製造方法及び核燃料ペレット |
WO2015080626A1 (ru) * | 2013-11-26 | 2015-06-04 | Открытое Акционерное Общество "Акмэ-Инжиниринг" | Таблетка ядерного топлива с повышенной теплопроводностью и способ её изготовления |
CN105706177A (zh) * | 2013-11-26 | 2016-06-22 | 阿科姆工程合资(控股)公司 | 一种热导率增强型核燃料芯块及其制备方法 |
US10381119B2 (en) | 2013-11-26 | 2019-08-13 | Joint Stock Company “Akme-Engineering” | Nuclear fuel pellet having enhanced thermal conductivity, and preparation method thereof |
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