JPH01203356A - ポリイソシアネートの製造方法 - Google Patents
ポリイソシアネートの製造方法Info
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
- C08G18/00—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates
- C08G18/06—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen
- C08G18/70—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen characterised by the isocyanates or isothiocyanates used
- C08G18/72—Polyisocyanates or polyisothiocyanates
- C08G18/74—Polyisocyanates or polyisothiocyanates cyclic
- C08G18/76—Polyisocyanates or polyisothiocyanates cyclic aromatic
- C08G18/7657—Polyisocyanates or polyisothiocyanates cyclic aromatic containing two or more aromatic rings
- C08G18/7664—Polyisocyanates or polyisothiocyanates cyclic aromatic containing two or more aromatic rings containing alkylene polyphenyl groups
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、ポリウレタンエラストマーおよび被覆材製造
の原料として有用なポリメチレンポリフェニルポリイソ
シアネート (以下、ポリイソシアネートと略称する)
の製造方法に関する。さらに詳しくは、2核体のメチレ
ンジフェニルジイソシアネート(MDI)のうち、有用
な用途が見出されていない2.2’−MDIと2.4”
−MDIを実質的に含有しない、製品組成の優れたポリ
イソシアネート生成物を得ることができる、改善された
ポリイソシアネートの製造方法に関する。
の原料として有用なポリメチレンポリフェニルポリイソ
シアネート (以下、ポリイソシアネートと略称する)
の製造方法に関する。さらに詳しくは、2核体のメチレ
ンジフェニルジイソシアネート(MDI)のうち、有用
な用途が見出されていない2.2’−MDIと2.4”
−MDIを実質的に含有しない、製品組成の優れたポリ
イソシアネート生成物を得ることができる、改善された
ポリイソシアネートの製造方法に関する。
(従来の技術)
従来、トリレンジイソシアネート (TDI)やMDI
のような芳香族イソシアネート化合物は、芳香族ニトロ
化合物を水素還元して芳香族アミンとし、これにホスゲ
ンを作用させてアミノ基をイソシアネート基に転化させ
る方法で工業的に製造されてきた。しかし、この方法は
、工程が複雑な上、有毒なホスゲンを使用すること、塩
化水素が大量に副生ずることなどの問題点があった。そ
こで、ホスゲンを使用しない芳香族イソシアネート類の
製造方法がこれまでにも多数提案されている。
のような芳香族イソシアネート化合物は、芳香族ニトロ
化合物を水素還元して芳香族アミンとし、これにホスゲ
ンを作用させてアミノ基をイソシアネート基に転化させ
る方法で工業的に製造されてきた。しかし、この方法は
、工程が複雑な上、有毒なホスゲンを使用すること、塩
化水素が大量に副生ずることなどの問題点があった。そ
こで、ホスゲンを使用しない芳香族イソシアネート類の
製造方法がこれまでにも多数提案されている。
これらの方法は、■直接法と、■カーバメート経由法に
大別される。
大別される。
第一の直接法は、芳香族ニトロ化合物にパラジウム系触
媒の存在下で一酸化炭素を作用させ、芳香族イソシアネ
ート化合物を得る方法である。この方法には、反応条件
が過酷であるばかりでなく、触媒の生産性が低い、副反
応が併発しやすいといった欠点がある。さらに、この方
法は、TD+の製造には適用できても、MDIのような
多核ポリイソシアネートの製造に適用することは、原料
となる対応するニトロ化合物の入手に制約があるため、
非常に困難である。
媒の存在下で一酸化炭素を作用させ、芳香族イソシアネ
ート化合物を得る方法である。この方法には、反応条件
が過酷であるばかりでなく、触媒の生産性が低い、副反
応が併発しやすいといった欠点がある。さらに、この方
法は、TD+の製造には適用できても、MDIのような
多核ポリイソシアネートの製造に適用することは、原料
となる対応するニトロ化合物の入手に制約があるため、
非常に困難である。
第二の方法は、芳香族ニトロ化合物とアルコールとに白
金族金属触媒またはセレン触媒の存在下で一酸化炭素を
作用させて、中間生成物の芳香族カーバメートを得、次
いでこのカーバメートを熱分解して芳香族インシアネー
トを得る方法である。
金族金属触媒またはセレン触媒の存在下で一酸化炭素を
作用させて、中間生成物の芳香族カーバメートを得、次
いでこのカーバメートを熱分解して芳香族インシアネー
トを得る方法である。
本発明は、この第二のカーバメート経由法によるポリイ
ソシアネートの製造方法に関するものである。この方法
によりポリイソシアネートを製造する場合、下記の反応
式に示すように、N−フェニルカーバメート(+)を酸
触媒の存在下でホルムアルデヒド等のメチレン化剤と縮
合・架橋させて、多核構造のポリメチレンポリフェニル
ポリカーバメート(■)(以下、単にポリカーバメート
と略称する)を生成させ、次いでこのポリカーバメート
を熱分解して、対応するポリイソシアネート(III)
を製造する。
ソシアネートの製造方法に関するものである。この方法
によりポリイソシアネートを製造する場合、下記の反応
式に示すように、N−フェニルカーバメート(+)を酸
触媒の存在下でホルムアルデヒド等のメチレン化剤と縮
合・架橋させて、多核構造のポリメチレンポリフェニル
ポリカーバメート(■)(以下、単にポリカーバメート
と略称する)を生成させ、次いでこのポリカーバメート
を熱分解して、対応するポリイソシアネート(III)
を製造する。
(式中、mはOまたは1〜6の整数、Rは炭素数1〜6
の低級アルキル居を意味する)。
の低級アルキル居を意味する)。
この方法は、前述の直接法と異なって単核構造の原料を
使用すればよく、しかも原料のN−フェニルカーバメー
トを芳香族ニトロ化合物あるいは芳香族アミノ化合物か
ら合成する優れた方法が近年開発されたため、ポリイソ
シアネートの有利な製造法として期待されている。しか
し、従来公知の方法では、得られるポリイソシアネート
生成物の品質に問題があるため、この方法は工業的実施
には至っていない。
使用すればよく、しかも原料のN−フェニルカーバメー
トを芳香族ニトロ化合物あるいは芳香族アミノ化合物か
ら合成する優れた方法が近年開発されたため、ポリイソ
シアネートの有利な製造法として期待されている。しか
し、従来公知の方法では、得られるポリイソシアネート
生成物の品質に問題があるため、この方法は工業的実施
には至っていない。
(発明が解決しようとする課題)
本発明で製造する多核構造のポリイソシアネートの製造
においては、2核体MD+(上の一般式(■)において
m=Qの化合物〕の製造を目指しても、架橋時に3核体
以上のポリイソシアネート(m≧1)が副生することは
避けられない、また、2核体のうちでポリウレタン製造
原料として特に有用なものは4.4”−MDI (4
,4’−メチレンジフェニルジイソシアネート)である
が、異性体である2、2’−MDI (2,2’−メ
チレンジフェニルジイソシアネート)や2.4°−MD
I (2,4°−メチレンジフェニルジイソシアネー
ト)が副生ずることも避けられない、したがって、反応
生成物はこのような各種のポリイソシアネートを含む混
合物となるが、ポリイソシアネート[は高温に長時間さ
らされると劣化しやすく、製品収率と品質の低下を生ず
るので、反応生成物の蒸留により各ポリイソシアネート
成分に完全に分離することは実質上不可能である。
においては、2核体MD+(上の一般式(■)において
m=Qの化合物〕の製造を目指しても、架橋時に3核体
以上のポリイソシアネート(m≧1)が副生することは
避けられない、また、2核体のうちでポリウレタン製造
原料として特に有用なものは4.4”−MDI (4
,4’−メチレンジフェニルジイソシアネート)である
が、異性体である2、2’−MDI (2,2’−メ
チレンジフェニルジイソシアネート)や2.4°−MD
I (2,4°−メチレンジフェニルジイソシアネー
ト)が副生ずることも避けられない、したがって、反応
生成物はこのような各種のポリイソシアネートを含む混
合物となるが、ポリイソシアネート[は高温に長時間さ
らされると劣化しやすく、製品収率と品質の低下を生ず
るので、反応生成物の蒸留により各ポリイソシアネート
成分に完全に分離することは実質上不可能である。
このため、ポリイソシアネートの製造においては、比較
的低温で短時間の減圧蒸留により、4,4゜−MD I
の一部を分取してピュアMDI製品として回収し、4.
4’−MDIの残りと3IA′体以上のポリイソシアネ
ートを含有する蒸留残液は、それ以上の蒸留を行うこと
なく一括してポリメリックMDI(またはクルードMD
I)製品として回収し、前者は主に多様なポリウレタン
製品の製造原料、秀 後者は主に多種ポリウレタンフォームの製造原料として
使用されている。
的低温で短時間の減圧蒸留により、4,4゜−MD I
の一部を分取してピュアMDI製品として回収し、4.
4’−MDIの残りと3IA′体以上のポリイソシアネ
ートを含有する蒸留残液は、それ以上の蒸留を行うこと
なく一括してポリメリックMDI(またはクルードMD
I)製品として回収し、前者は主に多様なポリウレタン
製品の製造原料、秀 後者は主に多種ポリウレタンフォームの製造原料として
使用されている。
ピュアMDIの品質上の問題点として、目的物の4.4
°−MDI以外に、異性体である微量の2,2゜−MD
Iと相当量の2,4”−MDIが混入してくることが
ある。2,2°−MD Iおよび2.4’−MDIは沸
点が4,4°−MD Iよりやや低いため、減圧蒸留に
より4.4’−MDIから分離できるが、これらはいず
れも反応性が低いことから、現在のところ有力な用途が
ない、そのため、ピュアMDIから減圧蒸留により分離
された2、2”−MDIおよび2.4゛−MD Iは、
そのままポリメリックMDIに混入して消化しているの
が現状であり、この混入によりポリメリックMDIの反
応性が低下するので、これら異性体MDIの生成量は可
及的に少なくすることが商業的に要望されている。
°−MDI以外に、異性体である微量の2,2゜−MD
Iと相当量の2,4”−MDIが混入してくることが
ある。2,2°−MD Iおよび2.4’−MDIは沸
点が4,4°−MD Iよりやや低いため、減圧蒸留に
より4.4’−MDIから分離できるが、これらはいず
れも反応性が低いことから、現在のところ有力な用途が
ない、そのため、ピュアMDIから減圧蒸留により分離
された2、2”−MDIおよび2.4゛−MD Iは、
そのままポリメリックMDIに混入して消化しているの
が現状であり、この混入によりポリメリックMDIの反
応性が低下するので、これら異性体MDIの生成量は可
及的に少なくすることが商業的に要望されている。
本発明はこのような事情を背景とし、ポリイソシアネー
ト製品の品質を商業的に満足できるものに改善するため
に、4,4°−MD I以外の2核体MDiの生成量を
ほぼゼロにしたポリイソシアネートの製造方法を提供す
ることを目的とする。
ト製品の品質を商業的に満足できるものに改善するため
に、4,4°−MD I以外の2核体MDiの生成量を
ほぼゼロにしたポリイソシアネートの製造方法を提供す
ることを目的とする。
(課題を解決するための手段)
上記課題を解決するために、本発明により、ポリカーバ
メートの熱分解により対応するポリイソシアネートを製
造する方法において、 tal熱分解反応生成物から2.2’−MDIおよび2
.4′−MDIを分離する工程、 (b1分離された2、2’−MDIおよび2.4’−M
DIを低級アルコールと反応させて、対応するジカーバ
メートに転化させる工程、 (C1工程(b)で得られたジカーバメート反応生成物
をN−フェニルカーバメートおよびメチレン化剤と酸触
媒の存在下に反応させて、3核体以上のポリカーバメー
トに転化させる工程、および(d)工程(C)で得られ
た3核体以上のポリカーバメート生成物を熱分解して3
核体以上のポリイソシアネートに転化させる工程、 を包含することを特徴とする、ポリイソシアネートの製
造方法が提供される。
メートの熱分解により対応するポリイソシアネートを製
造する方法において、 tal熱分解反応生成物から2.2’−MDIおよび2
.4′−MDIを分離する工程、 (b1分離された2、2’−MDIおよび2.4’−M
DIを低級アルコールと反応させて、対応するジカーバ
メートに転化させる工程、 (C1工程(b)で得られたジカーバメート反応生成物
をN−フェニルカーバメートおよびメチレン化剤と酸触
媒の存在下に反応させて、3核体以上のポリカーバメー
トに転化させる工程、および(d)工程(C)で得られ
た3核体以上のポリカーバメート生成物を熱分解して3
核体以上のポリイソシアネートに転化させる工程、 を包含することを特徴とする、ポリイソシアネートの製
造方法が提供される。
(作用)
次に、本発明の方法を具体的に説明する。
本発明の方法において、熱分解反応に供する原料ポリカ
ーバメートは、前記−数式(■)(式中、mは0または
1ないし6の整数、Rは炭素数1ないし6の低級アルキ
ル基を意味する)で表わされるものである。
ーバメートは、前記−数式(■)(式中、mは0または
1ないし6の整数、Rは炭素数1ないし6の低級アルキ
ル基を意味する)で表わされるものである。
このポリカーバメート(n)は、前述したように、公知
方法に従い、相当するN−フェニルカーバメート(1)
とメチレン化剤とを酸触媒の存在下に縮合反応させるこ
とにより得られる。
方法に従い、相当するN−フェニルカーバメート(1)
とメチレン化剤とを酸触媒の存在下に縮合反応させるこ
とにより得られる。
メチレン化剤としては、ホルムアルデヒド、またはトリ
オキサン、パラホルムアルデヒド、各種ホルマール類な
どのホルムアルデヒド発生物質が使用できる。上記縮合
反応は、通常50〜150℃、好ましくは60〜120
℃、より好ましくは80〜100℃の温度において、通
常は水性媒質中で行われる。
オキサン、パラホルムアルデヒド、各種ホルマール類な
どのホルムアルデヒド発生物質が使用できる。上記縮合
反応は、通常50〜150℃、好ましくは60〜120
℃、より好ましくは80〜100℃の温度において、通
常は水性媒質中で行われる。
酸触媒としては一般に無機酸が使用され、具体的には、
硫酸、塩酸、リン酸などの鉱酸が一最的であるが、臭化
水素酸、過塩素酸などの強酸に分類される酸も使用でき
、ざらに゛はルイス酸や、トリフルオロ酢酸などの有機
強酸も使用可能である。
硫酸、塩酸、リン酸などの鉱酸が一最的であるが、臭化
水素酸、過塩素酸などの強酸に分類される酸も使用でき
、ざらに゛はルイス酸や、トリフルオロ酢酸などの有機
強酸も使用可能である。
本発明の方法では、ポリカーバメート(n)を熱分解し
て、対応するポリイソシアネート(I[[)を生成させ
る0本発明におけるポリカーバメートの熱分解の方法に
は特に制限はなく、公知の任意の方法で実施できる。公
知の熱分解法には、高温で行う気相法(例、特公昭46
−17773号公報)と、溶媒に溶解させて比較的低温
でけう液相法(例、米国特許第2,409.712号、
特開昭51−19721号、同52−19624号、お
よび同57−158747号公報)がある、ポリカーバ
メートは高沸点物質であるので、気相法においてこれを
蒸気の形態で反応系に供給することは困難であり、また
、液相法の方が反応温度が低いために副生成物が少なく
なる傾向があるので、一般には液相法を採用することが
好ましい、液相法で行う場合、反応条件は、後述する工
程(d)の熱分解反応と同様の条件で実施できる。
て、対応するポリイソシアネート(I[[)を生成させ
る0本発明におけるポリカーバメートの熱分解の方法に
は特に制限はなく、公知の任意の方法で実施できる。公
知の熱分解法には、高温で行う気相法(例、特公昭46
−17773号公報)と、溶媒に溶解させて比較的低温
でけう液相法(例、米国特許第2,409.712号、
特開昭51−19721号、同52−19624号、お
よび同57−158747号公報)がある、ポリカーバ
メートは高沸点物質であるので、気相法においてこれを
蒸気の形態で反応系に供給することは困難であり、また
、液相法の方が反応温度が低いために副生成物が少なく
なる傾向があるので、一般には液相法を採用することが
好ましい、液相法で行う場合、反応条件は、後述する工
程(d)の熱分解反応と同様の条件で実施できる。
−数式(1)および(11)において、Rの具体例には
メチル、エチル、n−プロピル、1so−プロピル、n
−ブチル、1so−ブチル、tert−ブチル、n−ペ
ンチル、ローヘキシル基がある。Rはメチルまたはエチ
ルであるのが特に好ましい。
メチル、エチル、n−プロピル、1so−プロピル、n
−ブチル、1so−ブチル、tert−ブチル、n−ペ
ンチル、ローヘキシル基がある。Rはメチルまたはエチ
ルであるのが特に好ましい。
−a式(I[)および(III)におけるmの値は、ポ
リイソシアネートの用途により好ましい範囲が異なるが
、m−Q、すなわち2核体のメチレンジフェニルジカー
バメート (MDU)からは商業的価値の高いMDIが
生成するので、m−0の割合が可及的に多いことが一般
に好ましい。
リイソシアネートの用途により好ましい範囲が異なるが
、m−Q、すなわち2核体のメチレンジフェニルジカー
バメート (MDU)からは商業的価値の高いMDIが
生成するので、m−0の割合が可及的に多いことが一般
に好ましい。
上記縮合反応で得られた一般式(II)で示されるポリ
カーバメートの多核体組成は、メチレン化剤および酸触
媒の種類や反応条件によりある程度調節できることが知
られているが、現在工業的に採用しうる条件下では、m
=oの三核体(MDU)とmklの3核体以上の多核体
の混合物が生成する。また、三核体をすべて望ましい4
,4”−MDU異性体(これから熱分解により4.4°
−MD I、すなわちピュアMDIを生成する)とする
ことも不可能で、通常は、全MDU生成、ffiのうち
5〜20%程度が2.4°一体となり、2.2’一体は
0.1%程度の微量存在し、残りが4.4°−MDUと
なる。ポリカーバメートは高沸点物質であり、蒸留によ
る三核体MDUの単離や、MDUの異性体間の分離を工
業的に実施することは困難なため、これらの各種多核体
や異性体を含存するポリカーバメート生成物をそのまま
上述した熱分解工程に供給する。
カーバメートの多核体組成は、メチレン化剤および酸触
媒の種類や反応条件によりある程度調節できることが知
られているが、現在工業的に採用しうる条件下では、m
=oの三核体(MDU)とmklの3核体以上の多核体
の混合物が生成する。また、三核体をすべて望ましい4
,4”−MDU異性体(これから熱分解により4.4°
−MD I、すなわちピュアMDIを生成する)とする
ことも不可能で、通常は、全MDU生成、ffiのうち
5〜20%程度が2.4°一体となり、2.2’一体は
0.1%程度の微量存在し、残りが4.4°−MDUと
なる。ポリカーバメートは高沸点物質であり、蒸留によ
る三核体MDUの単離や、MDUの異性体間の分離を工
業的に実施することは困難なため、これらの各種多核体
や異性体を含存するポリカーバメート生成物をそのまま
上述した熱分解工程に供給する。
その結果、供給された各種多核体および異性体に対応す
るポリイソシアネートが熱分解反応生成物として生成し
、上述したように反応性に劣る2、4“−MD Iや2
.2’−MDI異性体がピュアMDIに共存するという
問題が生ずるのである。
るポリイソシアネートが熱分解反応生成物として生成し
、上述したように反応性に劣る2、4“−MD Iや2
.2’−MDI異性体がピュアMDIに共存するという
問題が生ずるのである。
本発明の方法によれば、このような熱分解反応生成物を
以下に詳述する工程により処理して、ピュアMDIに共
存する2、4’−MDIや2.2’−MDI異性体を多
核体に転化させ、ポリメリックMDIとすることにより
、これらの異性体の有効利用と併せて、ピュアMDIお
よびポリメリックMDlの品質向上を図るものである。
以下に詳述する工程により処理して、ピュアMDIに共
存する2、4’−MDIや2.2’−MDI異性体を多
核体に転化させ、ポリメリックMDIとすることにより
、これらの異性体の有効利用と併せて、ピュアMDIお
よびポリメリックMDlの品質向上を図るものである。
tal熱分解反応生成物からの2.2°−MD Iおよ
び2.4’−MDIの分離工程: 熱分解反応生成物を、従来のピュアMDIの分離と同様
にまず蒸留などの慣用手段で処理して、より高沸点の多
核体からMDIを留出させて分離する。蒸留残留液はポ
リメリックMDIとして回収される。ポリイソシアネー
トは長時間高温にさらされると熱劣化を受けやすいので
、従来のピュアMDI回収と同様に、この蒸留はMDI
を完全に分離するまで行う必要はなく、MDIの一部が
蒸留残留液のポリメリックMDIに残留してもかまわな
い。
び2.4’−MDIの分離工程: 熱分解反応生成物を、従来のピュアMDIの分離と同様
にまず蒸留などの慣用手段で処理して、より高沸点の多
核体からMDIを留出させて分離する。蒸留残留液はポ
リメリックMDIとして回収される。ポリイソシアネー
トは長時間高温にさらされると熱劣化を受けやすいので
、従来のピュアMDI回収と同様に、この蒸留はMDI
を完全に分離するまで行う必要はなく、MDIの一部が
蒸留残留液のポリメリックMDIに残留してもかまわな
い。
歌に、留出液のMDI留分を減圧下で再度蒸留して、こ
の留分からより低沸点の2.2’−MDIおよび2.4
°−MD Iを留出させ、実質的に4.4’ −MDI
からなる蒸留残留液を得る。この4.4’ −M DI
は、必要あればさらに精製処理を施しく例、蒸留、再結
晶など)、ピュアMDIとして回収する。
の留分からより低沸点の2.2’−MDIおよび2.4
°−MD Iを留出させ、実質的に4.4’ −MDI
からなる蒸留残留液を得る。この4.4’ −M DI
は、必要あればさらに精製処理を施しく例、蒸留、再結
晶など)、ピュアMDIとして回収する。
これらの蒸留においては、ポリイソシアネート類の高温
での副反応に伴う収率低下あるいは純度低下を防ぐため
にできるだけ低温、例えば230℃以下、好ましくは1
50℃以下の温度で、かつできるだけ短時間のうちに操
作を完了することが重要である。なお、熱分解溶媒はこ
の分離に先立って減圧蒸留により回収される。
での副反応に伴う収率低下あるいは純度低下を防ぐため
にできるだけ低温、例えば230℃以下、好ましくは1
50℃以下の温度で、かつできるだけ短時間のうちに操
作を完了することが重要である。なお、熱分解溶媒はこ
の分離に先立って減圧蒸留により回収される。
(bl 2 、2°−MD Iおよび2.4’−MDI
から対応するカーバメートへのエステル化工程: 工程(alで分離された2、2’−MDIおよび2.4
’−MDIを低級アルコールとの反応によりエステル化
し、それぞれ対応する2、2’−MDUおよび2,4”
−MDUに転化させる。
から対応するカーバメートへのエステル化工程: 工程(alで分離された2、2’−MDIおよび2.4
’−MDIを低級アルコールとの反応によりエステル化
し、それぞれ対応する2、2’−MDUおよび2,4”
−MDUに転化させる。
芳香族イソシアネートはアルコール類、特に第1アルコ
ール、第2アルコールと容易に反応し、カーバメートす
なわち芳香族のカルバミン酸エステルになることは公知
である。この反応は両者を混合するだけで進行し、特に
触媒を必要としない。
ール、第2アルコールと容易に反応し、カーバメートす
なわち芳香族のカルバミン酸エステルになることは公知
である。この反応は両者を混合するだけで進行し、特に
触媒を必要としない。
使用するアルコールは一般式ROH(ここに、Rは炭素
数1〜6の低級アルキル基を示す)で示されるものであ
り、Rは普通には前述の一般式(II)で表される締金
物中のR5と共通するものである。
数1〜6の低級アルキル基を示す)で示されるものであ
り、Rは普通には前述の一般式(II)で表される締金
物中のR5と共通するものである。
Rの具体例にはメチル、エチル、n−プロピル、1so
−プロピル、n−ブチル、1so−ブチル、5eC−ブ
チル、ter t−ブチル、n−ペンチル、n−ヘキシ
ル等が挙げられる。これらのうち、Rがメチルまたはエ
チルのアルコール、すなわちメタノールまたはエタノー
ルが特に好ましい、このエステル化反応で得られる2、
2゛−メチレンジフェニルジカーバメート (MDU)
および2.4’−MDUを、未反応のアルコールおよび
溶媒から蒸留等により分離して、次の多核体化の反応原
料とする。
−プロピル、n−ブチル、1so−ブチル、5eC−ブ
チル、ter t−ブチル、n−ペンチル、n−ヘキシ
ル等が挙げられる。これらのうち、Rがメチルまたはエ
チルのアルコール、すなわちメタノールまたはエタノー
ルが特に好ましい、このエステル化反応で得られる2、
2゛−メチレンジフェニルジカーバメート (MDU)
および2.4’−MDUを、未反応のアルコールおよび
溶媒から蒸留等により分離して、次の多核体化の反応原
料とする。
(c12.2’ −M D Uおよび2.4°−MDU
の多核体化工程: 工程(blで得られた2、2”−MDUおよび2,4°
−MDUに、N−フェニルカーバメートおよびメチレン
化剤を酸触媒の存在下に反応させて、3核体以上のポリ
カーバメートに転化させる。
の多核体化工程: 工程(blで得られた2、2”−MDUおよび2,4°
−MDUに、N−フェニルカーバメートおよびメチレン
化剤を酸触媒の存在下に反応させて、3核体以上のポリ
カーバメートに転化させる。
2核体のMDUは、酸触媒の存在下でメチレン化剤(ホ
ルムアルデヒド等)を作用させると、2分子のMDUの
メチレン化剤による縮合架橋によって4核体が生成する
が、適当な量のN−フェニルカーバメートが共存する場
合には、MDUとN−フェニルカーバメートとのメチレ
ン化剤による縮合によって3核体のジメチレントリフェ
ニルトリカーバメートが生成する。この他に、N−フェ
ニルカーバメート同士の縮合架橋の結果、メチレンジフ
ェニルジカーバメート (MDU)も生成するため、こ
の多核体化工程ではこれらの各種成分を含有する混合物
が得られる。生成物の組成は、原料の仕込み比、反応条
件等に依存する。
ルムアルデヒド等)を作用させると、2分子のMDUの
メチレン化剤による縮合架橋によって4核体が生成する
が、適当な量のN−フェニルカーバメートが共存する場
合には、MDUとN−フェニルカーバメートとのメチレ
ン化剤による縮合によって3核体のジメチレントリフェ
ニルトリカーバメートが生成する。この他に、N−フェ
ニルカーバメート同士の縮合架橋の結果、メチレンジフ
ェニルジカーバメート (MDU)も生成するため、こ
の多核体化工程ではこれらの各種成分を含有する混合物
が得られる。生成物の組成は、原料の仕込み比、反応条
件等に依存する。
この工程は、主プロセスにおける前述した一般式(1)
のN−フェニルカーバメートから一般式(n)のポリカ
ーバメートへの縮合反応と同様に実施することができ、
使用するメチレン化剤、酸触媒、反応温度、溶媒などの
反応条件も同様でよい。
のN−フェニルカーバメートから一般式(n)のポリカ
ーバメートへの縮合反応と同様に実施することができ、
使用するメチレン化剤、酸触媒、反応温度、溶媒などの
反応条件も同様でよい。
すなわち、メチレン化剤としては、ホルムアルデヒドあ
るいは反応中にホルムアルデヒドを発生する任意の化合
物(パラホルムアルデヒド、トリオキサン、ホルマール
類など)が使用できる6通常は、主として経済的理由か
らホルムアルデヒド水溶液が用いられる。
るいは反応中にホルムアルデヒドを発生する任意の化合
物(パラホルムアルデヒド、トリオキサン、ホルマール
類など)が使用できる6通常は、主として経済的理由か
らホルムアルデヒド水溶液が用いられる。
酸触媒は、前述のように一般には鉱酸や強酸などの無機
酸が使用される0通常は、特に塩酸または硫酸が好んで
用いられる。
酸が使用される0通常は、特に塩酸または硫酸が好んで
用いられる。
反応温度は、普通は60〜120℃、特に好ましくは8
0〜100℃の範囲であり、反応時間は反応条件に左右
されるが、普通は0.1〜10時間、好ましくは0.5
〜5時間の範囲である。
0〜100℃の範囲であり、反応時間は反応条件に左右
されるが、普通は0.1〜10時間、好ましくは0.5
〜5時間の範囲である。
この1縮合反応によるMDLIの多核体化工程は回分法
、連続法あるいは半連続法のいずれでも実施できる0回
分法で実施する場合、例えば攪拌装置つきの反応器に所
定量のMDU、N−フェニルカーバメート、無機酸およ
び必要あれば適量の水を装入し、攪拌しながら完全にN
−フェニルカーバメートを溶融させ、懸濁状態にする。
、連続法あるいは半連続法のいずれでも実施できる0回
分法で実施する場合、例えば攪拌装置つきの反応器に所
定量のMDU、N−フェニルカーバメート、無機酸およ
び必要あれば適量の水を装入し、攪拌しながら完全にN
−フェニルカーバメートを溶融させ、懸濁状態にする。
この溶液にホルムアルデヒド水溶液を攪拌下に徐々に添
加したのち、所定の温度まで昇温させ、反応完結に必要
な時間、その温度に保つ。
加したのち、所定の温度まで昇温させ、反応完結に必要
な時間、その温度に保つ。
反応終了後、そのまま油水を分液しても良いが、系を室
温まで冷却したのち適当な有機溶媒を添加して、生成物
を完全に溶解した後に油水分離する方法も、回収の目的
には有効である。得られた生成物に必要あればさらにイ
オン交換樹脂等による不純物除去処理を施し、次の熱分
解反応に供する。
温まで冷却したのち適当な有機溶媒を添加して、生成物
を完全に溶解した後に油水分離する方法も、回収の目的
には有効である。得られた生成物に必要あればさらにイ
オン交換樹脂等による不純物除去処理を施し、次の熱分
解反応に供する。
この際、縮合生成物中に残存するN−フェニルカーバメ
ートは、蒸留により分離回収してもよいが、その一部ま
たは全部を生成物に共存させたまま熱分解反応の原料と
することも可能である。
ートは、蒸留により分離回収してもよいが、その一部ま
たは全部を生成物に共存させたまま熱分解反応の原料と
することも可能である。
なお、この縮合によるMDUの多核体化工程は、別途に
設けた反応器内で工程(blで得られたMDUにメチレ
ン化剤とN−フェニルカーバメートを酸触媒の存在下に
作用させて実施することができるが、別法として上述し
た主プロセスの縮合反応〔すなわち、−数式(1)のN
−フェニルカーバメートから一般式(n)のポリカーバ
メートへの縮合反応)の反応器内で実施することもでき
る。後者の場合には、工程中)で得られたMDUを主プ
ロセスの縮合反応器に供給原料の一部としてN−フェニ
ルカーバメートと共に装入し、N−フェニルカーバメー
トのポリカーバメートへの縮合反応と同時にMDUの多
核体化を実施する。
設けた反応器内で工程(blで得られたMDUにメチレ
ン化剤とN−フェニルカーバメートを酸触媒の存在下に
作用させて実施することができるが、別法として上述し
た主プロセスの縮合反応〔すなわち、−数式(1)のN
−フェニルカーバメートから一般式(n)のポリカーバ
メートへの縮合反応)の反応器内で実施することもでき
る。後者の場合には、工程中)で得られたMDUを主プ
ロセスの縮合反応器に供給原料の一部としてN−フェニ
ルカーバメートと共に装入し、N−フェニルカーバメー
トのポリカーバメートへの縮合反応と同時にMDUの多
核体化を実施する。
(d)3核体以上のポリカーバメートの熱分解工程:工
程(C1で得られた3核体以上のポリカーバメートを含
有する生成物を熱分解して、対応する3核体以上のポリ
イソシアネートを含有する生成物に転化させる。
程(C1で得られた3核体以上のポリカーバメートを含
有する生成物を熱分解して、対応する3核体以上のポリ
イソシアネートを含有する生成物に転化させる。
この工程は、前述したように、主プロセスの熱分解工程
、すなわち、−数式(II)のポリカーバメートから一
般式(II)のポリイソシアネートへの熱分解工程と同
様の反応条件で実施できる。なお、上記工程(e)を主
プロセスの縮合反応器内で実施した場合には、工程(d
lの熱分解も当然主プロセスの熱分解反応器内で実施さ
れる。一方、工程10)の縮合反応を主プロセスの縮合
反応器とは別の反応器内で実施した場合には、工程(d
lの多核体ポリカーバメートの熱分解は、主プロセスの
反応系とは別途に設けた反応器内で実施しても、あるい
は主プロセスの熱分解反応器に供給原料の一部として装
入することにより実施することもできる。
、すなわち、−数式(II)のポリカーバメートから一
般式(II)のポリイソシアネートへの熱分解工程と同
様の反応条件で実施できる。なお、上記工程(e)を主
プロセスの縮合反応器内で実施した場合には、工程(d
lの熱分解も当然主プロセスの熱分解反応器内で実施さ
れる。一方、工程10)の縮合反応を主プロセスの縮合
反応器とは別の反応器内で実施した場合には、工程(d
lの多核体ポリカーバメートの熱分解は、主プロセスの
反応系とは別途に設けた反応器内で実施しても、あるい
は主プロセスの熱分解反応器に供給原料の一部として装
入することにより実施することもできる。
熱分解反応は、前述のように原料ポリカーバメートを溶
媒に溶解させて液相で行うことが好ましい、その場合、
180〜300℃、好ましくは230〜260℃の温度
範囲で、工程(C1で得られた3核体以上のポリカーバ
メートを含むポリカーバメート生成物を熱分解して、対
応するポリイソシアネートとアルコールとに変換し、3
核体以上のポリイソシアネートを含むポリメリックポリ
イソシアネート生成物を得る。熱分解温度が180℃未
満では十分な反応速度を得ることは難しい、他方、熱分
解温度が300℃を超えると多様な副反応が起こり好ま
しくない、この反応は、常圧でも、加圧もしくは減圧条
件下でも実施でき、また反応方式としては、回分式、連
続式、半連続式のいずれも採用できる。
媒に溶解させて液相で行うことが好ましい、その場合、
180〜300℃、好ましくは230〜260℃の温度
範囲で、工程(C1で得られた3核体以上のポリカーバ
メートを含むポリカーバメート生成物を熱分解して、対
応するポリイソシアネートとアルコールとに変換し、3
核体以上のポリイソシアネートを含むポリメリックポリ
イソシアネート生成物を得る。熱分解温度が180℃未
満では十分な反応速度を得ることは難しい、他方、熱分
解温度が300℃を超えると多様な副反応が起こり好ま
しくない、この反応は、常圧でも、加圧もしくは減圧条
件下でも実施でき、また反応方式としては、回分式、連
続式、半連続式のいずれも採用できる。
熱分解反応に用いる溶媒は、反応温度および圧力で液状
であり、原料のポリカーバメートおよび生成物のポリイ
ソシアネートを完全に溶解でき、ポリカーバメート及び
ポリイソシアネートに対して実質的な不活性でかつ反応
条件下で熱的にも化学的にも安定なものである。
であり、原料のポリカーバメートおよび生成物のポリイ
ソシアネートを完全に溶解でき、ポリカーバメート及び
ポリイソシアネートに対して実質的な不活性でかつ反応
条件下で熱的にも化学的にも安定なものである。
さらに、常圧における沸点が100〜350℃、好まし
くは120〜300℃の範囲の溶媒を使用する。
くは120〜300℃の範囲の溶媒を使用する。
沸点が350℃以上のものは、次の溶媒除去の工程にお
いてポリイソシアネート溶液から蒸留によって溶剤を除
去する際の蒸留温度が高くなり、ポリイソシアネートの
副反応が起きる可能性がある。
いてポリイソシアネート溶液から蒸留によって溶剤を除
去する際の蒸留温度が高くなり、ポリイソシアネートの
副反応が起きる可能性がある。
沸点100℃以下では、熱分解において生成するアルコ
ールとの分離の効率が悪くなる。
ールとの分離の効率が悪くなる。
熱分解工程に溶媒として使用できる化合物の具体例を次
に例示する二デカン、ドデカン、テトラデカン等の高級
アルカン;ブチルベンゼン、シクロヘキシルベンゼン、
ドデシルベンゼン、メチルナフタレン各異性体等の置換
ベンゼンおよび置換ナフタレン類;テトラリン、デカリ
ン等の脂環式芳香族炭化水素;ジクロロベンゼン各異性
体、クロロナフタレン各異性体等のハロゲン化芳香族炭
化水素;ジフェニルエーテル、ジベンジルエーテル、ジ
フェニルエーテル、ブチルフェニルエーテル、ベンジル
エチルエーテル、1.2’−ジブトキシエタン、ジエチ
レングリコールジエチルエーテル等の芳香族エーテル;
ニトロベンゼン、ニトロトルエン各異性体等の芳香族ニ
トロ化合物;アセトニルアセトン、イソホロン、アセト
フェノン等のケトン;γ−ブチロラクトン等のエステル
;エチレンカーボネート、プロピレンカーボネート等の
イソシアネートと反応性を有しないカーバメート;並び
にこれらの混合物、これらのうち、シクロヘキシルベン
ゼン、ドデシルベンゼン、O−ジクロロベンゼン、1−
クロロナフタレン等が好ましい。
に例示する二デカン、ドデカン、テトラデカン等の高級
アルカン;ブチルベンゼン、シクロヘキシルベンゼン、
ドデシルベンゼン、メチルナフタレン各異性体等の置換
ベンゼンおよび置換ナフタレン類;テトラリン、デカリ
ン等の脂環式芳香族炭化水素;ジクロロベンゼン各異性
体、クロロナフタレン各異性体等のハロゲン化芳香族炭
化水素;ジフェニルエーテル、ジベンジルエーテル、ジ
フェニルエーテル、ブチルフェニルエーテル、ベンジル
エチルエーテル、1.2’−ジブトキシエタン、ジエチ
レングリコールジエチルエーテル等の芳香族エーテル;
ニトロベンゼン、ニトロトルエン各異性体等の芳香族ニ
トロ化合物;アセトニルアセトン、イソホロン、アセト
フェノン等のケトン;γ−ブチロラクトン等のエステル
;エチレンカーボネート、プロピレンカーボネート等の
イソシアネートと反応性を有しないカーバメート;並び
にこれらの混合物、これらのうち、シクロヘキシルベン
ゼン、ドデシルベンゼン、O−ジクロロベンゼン、1−
クロロナフタレン等が好ましい。
上記溶媒中の原料ポリカーバメートの好ましい濃度範囲
は反応方式にも依存するが、1〜80重量%、好ましく
は3〜50重量%の範囲である。濃度1重量%未満では
設備費や用役費が大となり不経済であり、濃度が80重
量%を超えると副反応の併発が著しくなり、目的物のポ
リイソシアネートの収率が大きく損なわれる。
は反応方式にも依存するが、1〜80重量%、好ましく
は3〜50重量%の範囲である。濃度1重量%未満では
設備費や用役費が大となり不経済であり、濃度が80重
量%を超えると副反応の併発が著しくなり、目的物のポ
リイソシアネートの収率が大きく損なわれる。
この熱分解には触媒を使用しても差し支えないが、特に
触媒を存在させな(でも反応は十分に進行する。ただし
、ポリカーバメートからポリイソシアネートへの熱分解
反応は可逆反応であるので、反応により生成するアルコ
ールを系外除去することが反応進行に有利である。アル
コールの系外除去を促進するためのキャリヤーガスとし
て不活性ガスを反応系に導入してもよく、あるいは低沸
点のポリカーバメート及びポリイソシアネートに対し不
活性な有機溶媒を反応系に添加し、その発生蒸気をキャ
リヤーガスとして利用することもできる。
触媒を存在させな(でも反応は十分に進行する。ただし
、ポリカーバメートからポリイソシアネートへの熱分解
反応は可逆反応であるので、反応により生成するアルコ
ールを系外除去することが反応進行に有利である。アル
コールの系外除去を促進するためのキャリヤーガスとし
て不活性ガスを反応系に導入してもよく、あるいは低沸
点のポリカーバメート及びポリイソシアネートに対し不
活性な有機溶媒を反応系に添加し、その発生蒸気をキャ
リヤーガスとして利用することもできる。
反応器から蒸発したアルコールと反応溶媒とポリイソシ
アネート生成物の一部からなる混合物を溶媒蒸気あるい
はキャリヤーに同伴させて蒸気相として系外に導き、次
いで蒸留カラム中で分留または分縮操作を施し、アルコ
ール+溶媒とポリイソシアネート+溶媒とに分離し、後
者は反応系に再循環する。あるいは、ポリイソシアネー
トと大部分の溶媒を凝縮させて反応器に戻すよう適当な
温度に保った冷却器を反応器の上部に設置することもで
きる。
アネート生成物の一部からなる混合物を溶媒蒸気あるい
はキャリヤーに同伴させて蒸気相として系外に導き、次
いで蒸留カラム中で分留または分縮操作を施し、アルコ
ール+溶媒とポリイソシアネート+溶媒とに分離し、後
者は反応系に再循環する。あるいは、ポリイソシアネー
トと大部分の溶媒を凝縮させて反応器に戻すよう適当な
温度に保った冷却器を反応器の上部に設置することもで
きる。
熱分解反応により生成した3核体以上のポリイソシアネ
ートを含有するポリイソシアネート生成物は、熱分解反
応混合物から常法により分離取得される0例えば、溶媒
を減圧下で留去し、残留するポリイソシアネートをより
高度の減圧下で蒸留してMDIを主成分とする留分と、
3核体以上のポリイソシアネートを主成分とする留分と
に分ける。後者の留分はそのままポリメリックMDIと
して回収し、前者の留分からはもし存在すれば2゜2°
−MD Iおよび2.4’−MDIを減圧蒸留により留
去し、高純度の4.4”−MDI、すなわちピュアMD
Iを回収する。
ートを含有するポリイソシアネート生成物は、熱分解反
応混合物から常法により分離取得される0例えば、溶媒
を減圧下で留去し、残留するポリイソシアネートをより
高度の減圧下で蒸留してMDIを主成分とする留分と、
3核体以上のポリイソシアネートを主成分とする留分と
に分ける。後者の留分はそのままポリメリックMDIと
して回収し、前者の留分からはもし存在すれば2゜2°
−MD Iおよび2.4’−MDIを減圧蒸留により留
去し、高純度の4.4”−MDI、すなわちピュアMD
Iを回収する。
熱分解反応器から留出したアルコールは、工程lblの
エステル化工程に再Wi環することができる。
エステル化工程に再Wi環することができる。
工程[C1および(dlを主プロセスの反応工程で実施
した場合には大量のアルコールが回収されるので、一部
を工程伽)で再利用し、残りはポリカーバメートの製造
原料であるN−フェニルカーバメートの製造工程で再利
用する0回収された溶媒は、熱分解反応で再利用できる
。
した場合には大量のアルコールが回収されるので、一部
を工程伽)で再利用し、残りはポリカーバメートの製造
原料であるN−フェニルカーバメートの製造工程で再利
用する0回収された溶媒は、熱分解反応で再利用できる
。
(実施例)
次に実施例を説明する。各種成分は次のように分析した
。N−フェニルカーバメート、ポリカーバメート、ポリ
イソシアネートの転化率、収率および多核体分布は、反
応混合物の一部を採取し、乾燥メタノールおよび/また
は乾燥テトラヒトフランで希釈したのち、高速液体クロ
マトグラフィーおよびゲル・パーミニ−シラン・クロマ
トグラフィーでの分析結果に基づいて求めた。以下の実
施例中、特に言及しないかぎり、収率は重量基準に基づ
く。
。N−フェニルカーバメート、ポリカーバメート、ポリ
イソシアネートの転化率、収率および多核体分布は、反
応混合物の一部を採取し、乾燥メタノールおよび/また
は乾燥テトラヒトフランで希釈したのち、高速液体クロ
マトグラフィーおよびゲル・パーミニ−シラン・クロマ
トグラフィーでの分析結果に基づいて求めた。以下の実
施例中、特に言及しないかぎり、収率は重量基準に基づ
く。
(A)ポリカーバメートの合成
攪拌機、冷却管、温度計および滴下漏斗を備えた300
vmのフラスコに、水100g、96%硫酸148g
2エチル−Nフェニルカーバメート(E P C)10
0gを仕込み、50℃まで加熱したのち、37%ホルム
アルデヒド水溶液14.7 gを10分間かけて添加し
、混合物を90℃まで昇温させ、90℃で2時間線合反
応を行った0反応終了後、トルエン100gを加え、内
容物を完全に溶解させた0分液したトルエン層を純水で
十分洗浄したのち、ロータリー・エバポレーターでトル
エンを除去し、得られた固形物からさらにRPCを減圧
留去した。残渣をメタノールに溶解して、陽イオン交換
樹脂(Dowex’50W−X8500g)および陰イ
オン交換樹脂(Dowex’1−X8500g)をそれ
ぞれ充填したガラスカラム(直径30龍×高さ1000
鶴)に順に通し、不純物の除去処理を行った。流出液か
らメタノールを留去し、縮合生成物として固体状ポリカ
ーバメー)63gを得た。このものの組成は、4.4’
−M D U 73.1%、2.4°−MDUlo、
3%、3核体以上のポリカーバメート12.5%、その
他4.1%であった。
vmのフラスコに、水100g、96%硫酸148g
2エチル−Nフェニルカーバメート(E P C)10
0gを仕込み、50℃まで加熱したのち、37%ホルム
アルデヒド水溶液14.7 gを10分間かけて添加し
、混合物を90℃まで昇温させ、90℃で2時間線合反
応を行った0反応終了後、トルエン100gを加え、内
容物を完全に溶解させた0分液したトルエン層を純水で
十分洗浄したのち、ロータリー・エバポレーターでトル
エンを除去し、得られた固形物からさらにRPCを減圧
留去した。残渣をメタノールに溶解して、陽イオン交換
樹脂(Dowex’50W−X8500g)および陰イ
オン交換樹脂(Dowex’1−X8500g)をそれ
ぞれ充填したガラスカラム(直径30龍×高さ1000
鶴)に順に通し、不純物の除去処理を行った。流出液か
らメタノールを留去し、縮合生成物として固体状ポリカ
ーバメー)63gを得た。このものの組成は、4.4’
−M D U 73.1%、2.4°−MDUlo、
3%、3核体以上のポリカーバメート12.5%、その
他4.1%であった。
CB)ポリカーバメートの熱分解
攪拌機、温度計、圧力計、充填式蒸留カラム(その塔頂
が冷却管、保圧弁および受器と連結)、予熱器つきガス
吹き込み管、および溶媒供給管を備えた容積500 m
のステンレス製耐圧反応器に、0−ジクロロベンゼン2
70gと上で得られたポリカーバメート生成物とを仕込
み、2.9kg/cIa−Gまで窒素ガスを圧入した。
が冷却管、保圧弁および受器と連結)、予熱器つきガス
吹き込み管、および溶媒供給管を備えた容積500 m
のステンレス製耐圧反応器に、0−ジクロロベンゼン2
70gと上で得られたポリカーバメート生成物とを仕込
み、2.9kg/cIa−Gまで窒素ガスを圧入した。
2.9 kg/−の一定圧のもとに、100℃に予熱
した窒素ガスを3Q+nQ/winの流速で通過させな
がら加熱した。246℃で反応系が沸騰したので、この
時点から系の圧力を徐々に高めることによって反応系の
温度を0.1°C/minずつ上昇させた。反応で副生
ずるエタノールに同伴して溶媒のO−ジクロロベンゼン
が留出するので、150℃に予熱した0−ジクロロベン
ゼンを補給して、反応期間中液面が一定になるように調
節した。
した窒素ガスを3Q+nQ/winの流速で通過させな
がら加熱した。246℃で反応系が沸騰したので、この
時点から系の圧力を徐々に高めることによって反応系の
温度を0.1°C/minずつ上昇させた。反応で副生
ずるエタノールに同伴して溶媒のO−ジクロロベンゼン
が留出するので、150℃に予熱した0−ジクロロベン
ゼンを補給して、反応期間中液面が一定になるように調
節した。
1.5時間後(反応系温度255℃)に加熱を停止し、
冷却後に内容物の分析を行った。溶媒を除いた反応生成
物の組成は、4.4’−MD I 70.7%、2.4
’−MDI 10.0%、3核体以上のポリイソシア
ネート12.2%、その他6.0%であり、その他の中
には3.1%の4.4”−メチレンジフェニルモノイソ
シーアネートモノカーバメート (MMI)が含まれて
いた。なお、未反応のポリカーバメートは検出されなか
った。2核体の4.4”−MDIおよび4.4”−MM
Iの原料中の4.4’−MDUに対する収率は、それぞ
れ94.5モル%および1.2モル%であった。
冷却後に内容物の分析を行った。溶媒を除いた反応生成
物の組成は、4.4’−MD I 70.7%、2.4
’−MDI 10.0%、3核体以上のポリイソシア
ネート12.2%、その他6.0%であり、その他の中
には3.1%の4.4”−メチレンジフェニルモノイソ
シーアネートモノカーバメート (MMI)が含まれて
いた。なお、未反応のポリカーバメートは検出されなか
った。2核体の4.4”−MDIおよび4.4”−MM
Iの原料中の4.4’−MDUに対する収率は、それぞ
れ94.5モル%および1.2モル%であった。
災施炎叢
ボ1イソシアネート の′・几
(A) 2.4’ −M D Iの分離〔工程(a)〕
実施例1で得られた熱分解生成物を減圧蒸留して、溶媒
の0−ジクロロベンゼンを完全に留去し、残渣として褐
色の粘稠液126 gを得た。このものを回転翼式の薄
膜蒸留器により90°C、l mm11gの条件で蒸留
を行い、粗製MDI3.9gを留出回収した。この粗製
MDI中には2,4°−MD Iが0.5g(13%)
含まれていたが、2.2’−MDIは認められなかった
。次に、この粗製MDIを2111g、 210℃の条
件で減圧蒸留して、2,4°−MD I 0.5g(
83%)と4.4’−MD I 0.1g (17
%)とからなる留出液0.6gを回収した。
実施例1で得られた熱分解生成物を減圧蒸留して、溶媒
の0−ジクロロベンゼンを完全に留去し、残渣として褐
色の粘稠液126 gを得た。このものを回転翼式の薄
膜蒸留器により90°C、l mm11gの条件で蒸留
を行い、粗製MDI3.9gを留出回収した。この粗製
MDI中には2,4°−MD Iが0.5g(13%)
含まれていたが、2.2’−MDIは認められなかった
。次に、この粗製MDIを2111g、 210℃の条
件で減圧蒸留して、2,4°−MD I 0.5g(
83%)と4.4’−MD I 0.1g (17
%)とからなる留出液0.6gを回収した。
(B) 2.4’ −M D Iのエステル化〔工程(
b)〕上記のMDI混合物の留出液0.6gをエタノー
ル10gと混合したのち、攪拌下に80℃で1時間反応
させた。得られた反応液をロータリーエバポレーターで
濃縮乾固することによって、2,4°−MDUo、7g
、4,4′’−MDU 0.1gからなる白色の固体0
.8gを得た。
b)〕上記のMDI混合物の留出液0.6gをエタノー
ル10gと混合したのち、攪拌下に80℃で1時間反応
させた。得られた反応液をロータリーエバポレーターで
濃縮乾固することによって、2,4°−MDUo、7g
、4,4′’−MDU 0.1gからなる白色の固体0
.8gを得た。
(C)MDUめ多核体化〔工程(C)〕CB)で得られ
たMDU混合物0.5gおよびRPCo、5gを、温度
計、冷却器および滴下漏斗を備えたフラスコ(100c
m3)に入れ、さらに65%硫酸50gを加え、磁気攪
拌子による攪拌下で加熱した。50℃に達した時、滴下
漏斗より37%ホルムアルデヒド水溶液0.18gを加
え、100 ’Cまで加熱し、2時間反応を行った。
たMDU混合物0.5gおよびRPCo、5gを、温度
計、冷却器および滴下漏斗を備えたフラスコ(100c
m3)に入れ、さらに65%硫酸50gを加え、磁気攪
拌子による攪拌下で加熱した。50℃に達した時、滴下
漏斗より37%ホルムアルデヒド水溶液0.18gを加
え、100 ’Cまで加熱し、2時間反応を行った。
反応終了後トルエン50 cIaffを加え、反応生成
物を溶解後、硫酸層を分離し、有機層を熱水で洗浄後、
濃縮乾固により残渣1゜Ogを得た。分析の結果、RP
C転化率は97.0%であった。生成物の組成は、RP
Cが1.5%、2核体が60.5%、3核体以上の多核
体および中間体が38.0%であった。2核体の割合は
4.4’ −M D Uが94.8%、2.4’−MD
Uが5゜0%であった。
物を溶解後、硫酸層を分離し、有機層を熱水で洗浄後、
濃縮乾固により残渣1゜Ogを得た。分析の結果、RP
C転化率は97.0%であった。生成物の組成は、RP
Cが1.5%、2核体が60.5%、3核体以上の多核
体および中間体が38.0%であった。2核体の割合は
4.4’ −M D Uが94.8%、2.4’−MD
Uが5゜0%であった。
(D)ポリカーバメートの熱分解〔工程(d)〕(C)
と同様の方法で得られた縮合生成物から減圧蒸留150
℃/1mm11gでEPCを除去したポリカーバメート
生成物を仕込んだ以外は実施例1の(B)と同様の方法
で熱分解反応を行った。溶媒を除いた反応生成物の組成
は、4,4°−MDI55%、2.4゛−MDI3.0
%、3核体以上のポリイソシアネートおよび中間体が4
2%であった。すなわち、工程(B)で使用した出発原
料の83%を占めていた2、4゜−MD Iの割合を著
しく低減させることができた。
と同様の方法で得られた縮合生成物から減圧蒸留150
℃/1mm11gでEPCを除去したポリカーバメート
生成物を仕込んだ以外は実施例1の(B)と同様の方法
で熱分解反応を行った。溶媒を除いた反応生成物の組成
は、4,4°−MDI55%、2.4゛−MDI3.0
%、3核体以上のポリイソシアネートおよび中間体が4
2%であった。すなわち、工程(B)で使用した出発原
料の83%を占めていた2、4゜−MD Iの割合を著
しく低減させることができた。
(発明の効果)
本発明によれば、MDIの製造において目的物質である
4、4’−MDIと共に生成することが避けられない反
応性の低いその異性体、すなわち2.4゛−MD Iお
よび2.2’−MDIを、カーバメート経由法の特徴で
あるイソシアネート+アルコール≠カーバメートの可逆
反応を利用して、効率的に有用な3核体以上のポリイソ
シアネートに転換することができる。その結果、いわゆ
るポリメリックMDI中に混入して消化してきたこれら
の反応性に劣るMDI異性体の生成量が、従来法に比べ
て大幅に低減され、ポリメリックMDIの品質が向上す
る。このように、本発明は優れた品質を有するポリイソ
シアネートを経済的に製造することを可能とするもので
ある。
4、4’−MDIと共に生成することが避けられない反
応性の低いその異性体、すなわち2.4゛−MD Iお
よび2.2’−MDIを、カーバメート経由法の特徴で
あるイソシアネート+アルコール≠カーバメートの可逆
反応を利用して、効率的に有用な3核体以上のポリイソ
シアネートに転換することができる。その結果、いわゆ
るポリメリックMDI中に混入して消化してきたこれら
の反応性に劣るMDI異性体の生成量が、従来法に比べ
て大幅に低減され、ポリメリックMDIの品質が向上す
る。このように、本発明は優れた品質を有するポリイソ
シアネートを経済的に製造することを可能とするもので
ある。
Claims (1)
- (1)ポリメチレンポリフェニルポリカーバメートを熱
分解して対応するポリメチレンポリフェニルポリイソシ
アネートを製造する方法において、(a)熱分解反応生
成物から2,2′−メチレンジフェニルジイソシアネー
トおよび2,4′−メチレンジフェニルジイソシアネー
トを分離する工程、 (b)分離された2,2′−メチレンジフェニルジイソ
シアネートおよび2,4′−メチレンジフェニルジイソ
シアネートを低級アルコールと反応させて、対応するジ
カーバメートに転化させる工程、 (c)工程(b)で得られたジカーバメート反応生成物
をN−フェニルカーバメートおよびメチレン化剤と酸触
媒の存在下に反応させて、3核体以上のポリメチレンポ
リフェニルポリカーバメートに転化させる工程、および (d)工程(c)で得られた3核体以上のポリカーバメ
ート生成物を熱分解して3核体以上のポリメチレンポリ
フェニルポリイソシアネートに転化させる工程、 を包含することを特徴とする、ポリメチレンポリフェニ
ルポリイソシアネートの製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63029084A JPH01203356A (ja) | 1988-02-10 | 1988-02-10 | ポリイソシアネートの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63029084A JPH01203356A (ja) | 1988-02-10 | 1988-02-10 | ポリイソシアネートの製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01203356A true JPH01203356A (ja) | 1989-08-16 |
Family
ID=12266483
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63029084A Pending JPH01203356A (ja) | 1988-02-10 | 1988-02-10 | ポリイソシアネートの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01203356A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5067906B2 (ja) * | 2009-08-21 | 2012-11-07 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | N−置換カルバミン酸エステルの製造方法および該n−置換カルバミン酸エステルを使用するイソシアネートの製造方法 |
US8957241B2 (en) | 2011-02-21 | 2015-02-17 | Asahi Kasei Chemicals Corporation | Method for producing carbonyl compound |
WO2016120167A1 (de) * | 2015-01-30 | 2016-08-04 | Basf Se | Nebenproduktarme polyphenylenpolymethylenpolyisocyanate |
CN115650880A (zh) * | 2022-11-03 | 2023-01-31 | 万华化学(宁波)有限公司 | 一种过保质期mdi的回收处理方法及由其制备碳化二亚胺改性异氰酸酯的方法和产品 |
-
1988
- 1988-02-10 JP JP63029084A patent/JPH01203356A/ja active Pending
Cited By (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5067906B2 (ja) * | 2009-08-21 | 2012-11-07 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | N−置換カルバミン酸エステルの製造方法および該n−置換カルバミン酸エステルを使用するイソシアネートの製造方法 |
US8658819B2 (en) | 2009-08-21 | 2014-02-25 | Asahi Kasei Chemicals Corporation | N-substituted carbamic acid ester production method, isocyanate production method using such N-substituted carbamic acid ester, and composition for transfer and storage of N-substituted carbamic acid ester comprising N-substituted carbamic acid ester and aromatic hydroxy compound |
US8884047B2 (en) | 2009-08-21 | 2014-11-11 | Asahi Kasei Chemicals Corporation | N-substituted carbamic acid ester production method and isocyanate production method using the N-substituted carbamic acid ester |
US9145358B2 (en) | 2009-08-21 | 2015-09-29 | Asahi Kasei Chemicals Corporation | N-substituted carbamic acid ester production method, isocyanate production method using such N-substituted carbamic acid ester, and composition for transfer and storage of N-substituted carbamic acid ester comprising N-substituted carbamic acid ester and aromatic hydroxy compound |
US9145357B2 (en) | 2009-08-21 | 2015-09-29 | Asahi Kasei Chemicals Corporation | N-substituted carbamic acid ester production method, isocyanate production method using such N-substituted carbamic acid ester, and composition for transfer and storage of N-substituted carbamic acid ester comprising N-substituted carbamic acid ester and aromatic hydroxy compound |
US9249090B2 (en) | 2009-08-21 | 2016-02-02 | Asahi Kasei Chemicals Corporation | N-substituted carbamic acid ester production method and isocyanate production method using the N-substituted carbamic acid ester |
US8957241B2 (en) | 2011-02-21 | 2015-02-17 | Asahi Kasei Chemicals Corporation | Method for producing carbonyl compound |
WO2016120167A1 (de) * | 2015-01-30 | 2016-08-04 | Basf Se | Nebenproduktarme polyphenylenpolymethylenpolyisocyanate |
CN107207422A (zh) * | 2015-01-30 | 2017-09-26 | 巴斯夫欧洲公司 | 低副产物的多亚苯基多亚甲基多异氰酸酯 |
US10501406B2 (en) | 2015-01-30 | 2019-12-10 | Basf Se | Low by-product content polyphenylene polymethylene polyisocyanates |
CN107207422B (zh) * | 2015-01-30 | 2020-12-11 | 巴斯夫欧洲公司 | 低副产物的多亚苯基多亚甲基多异氰酸酯 |
CN115650880A (zh) * | 2022-11-03 | 2023-01-31 | 万华化学(宁波)有限公司 | 一种过保质期mdi的回收处理方法及由其制备碳化二亚胺改性异氰酸酯的方法和产品 |
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