JP7399473B2 - Imaging optical system - Google Patents

Description

本発明は、デジタルカメラ、ビデオカメラ等の撮像装置に用いられる結像光学系に関する。 The present invention relates to an imaging optical system used in an imaging device such as a digital camera or a video camera.

従来、無限遠から撮影倍率－０．５倍を超える近接領域まで合焦が可能で、広いフォーカシング範囲で収差変動が小さい結像光学系、いわゆるマクロレンズがある。その中で、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、最物体側のレンズ群は不動で、負の屈折力を有する前側フォーカスレンズ群と正の屈折力を有する後ろ側フォーカスレンズ群が異なる軌跡で光軸方向に移動する結像光学系として、例えば特許文献１、特許文献２が知られている。 BACKGROUND ART Conventionally, there is an imaging optical system, a so-called macro lens, which is capable of focusing from infinity to a close range with an imaging magnification of more than -0.5 times, and which has a wide focusing range and small aberration fluctuations. When focusing from an object at infinity to a close object, the lens group closest to the object remains stationary, and the front focus lens group with negative refractive power and the rear focus lens group with positive refractive power are different. For example, Patent Document 1 and Patent Document 2 are known as imaging optical systems that move in the optical axis direction along a trajectory.

特許５２６８６１９号公報Patent No. 5268619 特開２０１４－２１９６０１号公報Japanese Patent Application Publication No. 2014-219601

近年、撮像素子の高画素化が進み、撮像装置に用いられる結像光学系には高い光学性能を有することが要求されている。特にマクロレンズにおいては無限遠から最短撮影距離までフォーカシング範囲全域で高い光学性能を有することが要求されている。 2. Description of the Related Art In recent years, the number of pixels in imaging devices has increased, and imaging optical systems used in imaging devices are required to have high optical performance. In particular, macro lenses are required to have high optical performance over the entire focusing range from infinity to the shortest photographing distance.

また、近年では、デジタルスチルカメラを用いた動画撮影が一般的になっている。動画撮影においては、合焦状態を維持するために、フォーカスレンズ群を常に光軸方向に微小振動（ウォブリング）させ続け、コントラストの変化を常時確認する方法が採用されることが多い。 Furthermore, in recent years, video shooting using a digital still camera has become common. In video shooting, in order to maintain focus, a method is often adopted in which the focus lens group is constantly made to vibrate minutely (wobbling) in the optical axis direction, and changes in contrast are constantly checked.

フォーカスレンズ群の重量が大きい場合には、高速で高精度なウォブリング駆動が困難になる。アクチュエータを大型化することでウォブリング駆動できる可能性があるが、その場合撮影レンズの小型化、軽量化が困難になる。そのため、フォーカスレンズ群の軽量化が求められている。２つのフォーカスレンズ群を有するフローティングタイプの結像光学系においては、片方のフォーカスレンズ群のみをウォブリングに使用することが可能であるため、少なくとも片方のフォーカスレンズ群が軽量であることが要求されている。 If the focus lens group is heavy, high-speed and highly accurate wobbling drive becomes difficult. It is possible to achieve wobbling drive by increasing the size of the actuator, but in that case it will be difficult to make the photographic lens smaller and lighter. Therefore, there is a need to reduce the weight of the focus lens group. In a floating type imaging optical system having two focus lens groups, only one focus lens group can be used for wobbling, so at least one focus lens group is required to be lightweight. There is.

しかしながら、上述した従来技術では以下のような問題点があった。すなわち、特許文献１に開示の発明では、フォーカシング時に移動する第２レンズ群、第４レンズ群ともに正レンズと負レンズを含む３枚から構成されており、ウォブリング対応するにはフォーカスレンズ群の軽量化が不十分という課題がある。 However, the above-mentioned conventional technology has the following problems. That is, in the invention disclosed in Patent Document 1, both the second lens group and the fourth lens group that move during focusing are composed of three lenses including a positive lens and a negative lens, and in order to cope with wobbling, the focus lens group must be lightweight. There is an issue of insufficient implementation.

また、特許文献２に開示の発明では、フォーカシング時に移動する第２レンズ群、第４レンズ群のうち、第４レンズ群が正レンズ１枚から構成されており、フォーカスレンズ群の軽量化を達成している。しかしながら、フォーカシング時の軸上色収差の変動がやや大きいという課題がある。 Furthermore, in the invention disclosed in Patent Document 2, of the second and fourth lens groups that move during focusing, the fourth lens group is composed of one positive lens, achieving a reduction in weight of the focus lens group. are doing. However, there is a problem in that the variation in longitudinal chromatic aberration during focusing is somewhat large.

本発明はこのような状況に鑑みてなされたものであり、無限遠から撮影倍率－０．５倍を超える近接領域まで広い範囲で高い光学性能を有し、重量の小さいフォーカスレンズ群を有する結像光学系を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of these circumstances, and provides an imaging system that has high optical performance over a wide range from infinity to close-up areas with an imaging magnification of over -0.5 times, and has a focus lens group that is small in weight. The purpose is to provide an optical system.

上記目的を達成するために、本発明を実施の結像光学系は、物体側から像側へ順に、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、正または負の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群、負の屈折力の第５レンズ群から成り、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、第１レンズ群は像面に対して不動であり、第２レンズ群は光軸に沿って像側に移動し、前記第３レンズ群は像面に対して不動であり、第４レンズ群は光軸に沿って物体側に移動し、前記第５レンズ群は像面に対して不動であり、第４レンズ群は２枚以下の正レンズから構成され、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。

但し、
ｈ３ｉ：無限遠合焦時の第３レンズ群の物体側からｉ番目の光学素子における近軸軸上光線の入射高さ（近軸軸上光線は、結像光学系の最物体側面へ光軸に平行に入射し、入射する高さが１の近軸光線である）
ν３ｉ：第３レンズ群の物体側からｉ番目の光学素子の材料のｄ線に対するアッベ数
ｆ３ｉ：第３レンズ群の物体側からｉ番目の光学素子の焦点距離（接合されている場合、接合前の単レンズとしての焦点距離とする）
ｆ：無限遠合焦時の光学系全系の焦点距離
ｎ：第３レンズ群を構成する光学素子の数
In order to achieve the above object, an imaging optical system embodying the present invention includes, in order from the object side to the image side, a first lens group with a positive refractive power, a second lens group with a negative refractive power, and a positive or negative refractive power. It consists of a third lens group with a refractive power of , a fourth lens group with a positive refractive power, and a fifth lens group with a negative refractive power. The second lens group moves toward the image side along the optical axis, the third lens group remains stationary with respect to the image plane, and the fourth lens group moves toward the object side along the optical axis. The fifth lens group is immobile with respect to the image plane, and the fourth lens group is composed of two or less positive lenses and satisfies the following conditional expression.

however,
h3i: Incidence height of the paraxial axial ray at the i-th optical element from the object side of the third lens group when focusing at infinity (the paraxial axial ray moves the optical axis toward the most object side of the imaging optical system) It is a paraxial ray that is incident parallel to and has an incident height of 1)
ν3i: Abbe number for the d-line of the material of the i-th optical element from the object side of the third lens group f3i: Focal length of the i-th optical element from the object side of the third lens group (if bonded, before bonding (focal length as a single lens)
f: Focal length of the entire optical system when focused at infinity n: Number of optical elements making up the third lens group

また、本発明を実施の結像光学系は、好ましくは、第２レンズ群が１枚の正レンズと１枚以上の負レンズから成り、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。

但し、
ｈ２ｉ：無限遠合焦時の第２レンズ群の物体側からｉ番目の光学素子における近軸軸上光線の入射高さ（近軸軸上光線は、結像光学系の最物体側面へ光軸に平行に入射し、入射する高さが１の近軸光線である）
ν２ｉ：第２レンズ群の物体側からｉ番目の光学素子の材料のｄ線に対するアッベ数
ｆ２ｉ：第２レンズ群の物体側からｉ番目の光学素子の焦点距離（接合されている場合、接合前の単レンズとしての焦点距離とする）
ｆ：無限遠合焦時の光学系全系の焦点距離
ｍ：第２レンズ群を構成する光学素子の数 Further, the imaging optical system according to the present invention is preferably characterized in that the second lens group includes one positive lens and one or more negative lenses, and satisfies the following conditional expression.

however,
h2i: The incident height of the paraxial axial ray at the i-th optical element from the object side of the second lens group when focusing at infinity (the paraxial axial ray moves the optical axis toward the most object side of the imaging optical system) It is a paraxial ray that is incident parallel to and has an incident height of 1)
ν2i: Abbe number for the d-line of the material of the i-th optical element from the object side of the second lens group f2i: Focal length of the i-th optical element from the object side of the second lens group (if bonded, before bonding) (focal length as a single lens)
f: Focal length of the entire optical system when focusing at infinity m: Number of optical elements constituting the second lens group

また、本発明を実施の結像光学系は、好ましくは、第３レンズ群が、少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズを有し、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（３） －０．６０≦ｆ／ｆ３≦０．６０
但し、
ｆ：無限遠合焦時の光学系全系の焦点距離
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離 Further, the imaging optical system according to the present invention is preferably characterized in that the third lens group includes at least one positive lens and at least one negative lens, and satisfies the following conditional expression. shall be.
(3) -0.60≦f/f3≦0.60
however,
f: Focal length of the entire optical system when focusing on infinity f3: Focal length of the third lens group

また、本発明を実施の結像光学系は、好ましくは、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（４） νｄ２ｐ≦２５．０
（５） θｇＦ２ｐ－０．６４８３＋０．００１８×νｄ２ｐ≧０．０２０
但し、
νｄ２ｐ：第２レンズ群が有する正レンズの材料のｄ線に対するアッベ数
θｇＦ２ｐ：第２レンズ群が有する正レンズの材料のｇ線とＦ線に対する部分分散比 Further, the imaging optical system embodying the present invention is preferably characterized by satisfying the following conditional expression.
(4) νd2p≦25.0
(5) θgF2p-0.6483+0.0018×νd2p≧0.020
however,
νd2p: Abbe number of the material of the positive lens in the second lens group for the d-line θgF2p: Partial dispersion ratio for the g-line and F-line of the material of the positive lens in the second lens group

また、本発明を実施の結像光学系は、好ましくは、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（６） ｜βｍａｘ｜≧０．５
但し、
βｍａｘ：最至近物体合焦時の結像光学系の横倍率 Further, the imaging optical system embodying the present invention is preferably characterized by satisfying the following conditional expression.
(6) |βmax|≧0.5
however,
βmax: Lateral magnification of the imaging optical system when focusing on the closest object

本発明を実施の結像光学系によれば、無限遠から撮影倍率－０．５倍を超える近接領域まで広い範囲で高い光学性能を有し、重量の小さいフォーカスレンズ群を有する結像光学系を提供することが可能となる。 According to the imaging optical system according to the present invention, the imaging optical system has high optical performance over a wide range from infinity to close-up areas with an imaging magnification of more than -0.5 times, and has a focus lens group with a small weight. It becomes possible to provide

本発明の結像光学系の実施例１に係るレンズ構成図である。FIG. 1 is a lens configuration diagram according to Example 1 of the imaging optical system of the present invention. 実施例１の結像光学系の無限遠合焦時における縦収差図である。3 is a longitudinal aberration diagram of the imaging optical system of Example 1 when focusing at infinity. FIG. 実施例１の結像光学系の撮影倍率－０．５倍における縦収差図である。3 is a longitudinal aberration diagram of the imaging optical system of Example 1 at an imaging magnification of −0.5 times. FIG. 実施例１の結像光学系の撮影倍率－１．０倍における縦収差図である。3 is a longitudinal aberration diagram at a photographing magnification of −1.0 times in the imaging optical system of Example 1. FIG. 実施例１の結像光学系の無限遠合焦時における横収差図である。FIG. 3 is a lateral aberration diagram of the imaging optical system of Example 1 when focusing at infinity. 実施例１の結像光学系の撮影倍率－０．５倍における横収差図である。3 is a lateral aberration diagram of the imaging optical system of Example 1 at an imaging magnification of −0.5 times. FIG. 実施例１の結像光学系の撮影倍率－１．０倍における横収差図である。3 is a lateral aberration diagram of the imaging optical system of Example 1 at an imaging magnification of −1.0 times. FIG. 本発明の結像光学系の実施例２に係るレンズ構成図である。FIG. 3 is a lens configuration diagram according to Example 2 of the imaging optical system of the present invention. 実施例２の結像光学系の無限遠合焦時における縦収差図である。7 is a longitudinal aberration diagram of the imaging optical system of Example 2 at the time of focusing at infinity. FIG. 実施例２の結像光学系の撮影倍率－０．５倍における縦収差図である。3 is a longitudinal aberration diagram of the imaging optical system of Example 2 at a photographing magnification of -0.5 times. FIG. 実施例２の結像光学系の撮影倍率－１．０倍における縦収差図である。FIG. 7 is a longitudinal aberration diagram at an imaging magnification of −1.0 times in the imaging optical system of Example 2. FIG. 実施例２の結像光学系の無限遠合焦時における横収差図である。FIG. 7 is a lateral aberration diagram of the imaging optical system of Example 2 when focusing at infinity. 実施例２の結像光学系の撮影倍率－０．５倍における横収差図である。3 is a lateral aberration diagram of the imaging optical system of Example 2 at an imaging magnification of −0.5 times. FIG. 実施例２の結像光学系の撮影倍率－１．０倍における横収差図である。FIG. 3 is a lateral aberration diagram at an imaging magnification of −1.0 times in the imaging optical system of Example 2. FIG. 本発明の結像光学系の実施例３に係るレンズ構成図である。FIG. 3 is a lens configuration diagram according to Example 3 of the imaging optical system of the present invention. 実施例３の結像光学系の無限遠合焦時における縦収差図である。FIG. 7 is a longitudinal aberration diagram of the imaging optical system of Example 3 when focusing at infinity. 実施例３の結像光学系の撮影倍率－０．５倍における縦収差図である。FIG. 7 is a longitudinal aberration diagram of the imaging optical system of Example 3 at an imaging magnification of −0.5 times. 実施例３の結像光学系の撮影倍率－１．０倍における縦収差図である。FIG. 7 is a longitudinal aberration diagram of the imaging optical system of Example 3 at an imaging magnification of −1.0 times. 実施例３の結像光学系の無限遠合焦時における横収差図である。FIG. 7 is a lateral aberration diagram of the imaging optical system of Example 3 when focusing at infinity. 実施例３の結像光学系の撮影倍率－０．５倍における横収差図である。3 is a lateral aberration diagram of the imaging optical system of Example 3 at an imaging magnification of −0.5 times. FIG. 実施例３の結像光学系の撮影倍率－１．０倍における横収差図である。FIG. 7 is a lateral aberration diagram at an imaging magnification of -1.0 times in the imaging optical system of Example 3. 本発明の結像光学系の実施例４に係るレンズ構成図である。FIG. 4 is a lens configuration diagram according to Example 4 of the imaging optical system of the present invention. 実施例４の結像光学系の無限遠合焦時における縦収差図である。FIG. 7 is a longitudinal aberration diagram of the imaging optical system of Example 4 when focusing at infinity. 実施例４の結像光学系の撮影倍率－０．５倍における縦収差図である。FIG. 7 is a longitudinal aberration diagram at an imaging magnification of −0.5 times in the imaging optical system of Example 4. FIG. 実施例４の結像光学系の撮影倍率－１．０倍における縦収差図である。FIG. 7 is a longitudinal aberration diagram at an imaging magnification of -1.0 times in the imaging optical system of Example 4. 実施例４の結像光学系の無限遠合焦時における横収差図である。FIG. 7 is a diagram of lateral aberration of the imaging optical system of Example 4 when focusing at infinity. 実施例４の結像光学系の撮影倍率－０．５倍における横収差図である。FIG. 7 is a lateral aberration diagram of the imaging optical system of Example 4 at an imaging magnification of −0.5 times. 実施例４の結像光学系の撮影倍率－１．０倍における横収差図である。FIG. 7 is a lateral aberration diagram of the imaging optical system of Example 4 at an imaging magnification of −1.0 times. 本発明の結像光学系の実施例５に係るレンズ構成図である。FIG. 7 is a lens configuration diagram according to Example 5 of the imaging optical system of the present invention. 実施例５の結像光学系の無限遠合焦時における縦収差図である。FIG. 7 is a longitudinal aberration diagram of the imaging optical system of Example 5 when focusing at infinity. 実施例５の結像光学系の撮影倍率－０．５倍における縦収差図である。FIG. 7 is a longitudinal aberration diagram of the imaging optical system of Example 5 at an imaging magnification of −0.5 times. 実施例５の結像光学系の撮影倍率－１．０倍における縦収差図である。FIG. 7 is a longitudinal aberration diagram of the imaging optical system of Example 5 at an imaging magnification of −1.0 times. 実施例５の結像光学系の無限遠合焦時における横収差図である。FIG. 7 is a lateral aberration diagram of the imaging optical system of Example 5 when focusing at infinity. 実施例５の結像光学系の撮影倍率－０．５倍における横収差図である。FIG. 7 is a lateral aberration diagram of the imaging optical system of Example 5 at an imaging magnification of −0.5 times. 実施例５の結像光学系の撮影倍率－１．０倍における横収差図である。FIG. 7 is a lateral aberration diagram of the imaging optical system of Example 5 at an imaging magnification of −1.0 times. 本発明の結像光学系の実施例６に係るレンズ構成図である。FIG. 7 is a lens configuration diagram according to Example 6 of the imaging optical system of the present invention. 実施例６の結像光学系の無限遠合焦時における縦収差図である。FIG. 7 is a longitudinal aberration diagram of the imaging optical system of Example 6 when focusing at infinity. 実施例６の結像光学系の撮影倍率－０．５倍における縦収差図である。FIG. 7 is a longitudinal aberration diagram at an imaging magnification of -0.5 times in the imaging optical system of Example 6. 実施例６の結像光学系の撮影倍率－１．０倍における縦収差図である。FIG. 7 is a longitudinal aberration diagram at an imaging magnification of −1.0 times in the imaging optical system of Example 6. 実施例６の結像光学系の無限遠合焦時における横収差図である。FIG. 7 is a diagram of lateral aberration of the imaging optical system of Example 6 when focusing at infinity. 実施例６の結像光学系の撮影倍率－０．５倍における横収差図である。FIG. 7 is a lateral aberration diagram of the imaging optical system of Example 6 at an imaging magnification of -0.5 times. 実施例６の結像光学系の撮影倍率－１．０倍における横収差図である。FIG. 7 is a lateral aberration diagram of the imaging optical system of Example 6 at an imaging magnification of −1.0 times. 本発明の結像光学系の実施例７に係るレンズ構成図である。FIG. 7 is a lens configuration diagram according to Example 7 of the imaging optical system of the present invention. 実施例７の結像光学系の無限遠合焦時における縦収差図である。FIG. 7 is a longitudinal aberration diagram of the imaging optical system of Example 7 when focusing at infinity. 実施例７の結像光学系の撮影倍率－０．５倍における縦収差図である。FIG. 7 is a longitudinal aberration diagram of the imaging optical system of Example 7 at an imaging magnification of −0.5 times. 実施例７の結像光学系の撮影倍率－１．０倍における縦収差図である。FIG. 7 is a longitudinal aberration diagram at an imaging magnification of -1.0 times in the imaging optical system of Example 7. 実施例７の結像光学系の無限遠合焦時における横収差図である。FIG. 7 is a diagram of lateral aberration of the imaging optical system of Example 7 when focusing at infinity. 実施例７の結像光学系の撮影倍率－０．５倍における横収差図である。FIG. 7 is a lateral aberration diagram of the imaging optical system of Example 7 at an imaging magnification of −0.5 times. 実施例７の結像光学系の撮影倍率－１．０倍における横収差図である。FIG. 7 is a lateral aberration diagram of the imaging optical system of Example 7 at an imaging magnification of −1.0 times.

以下、本発明の実施形態について説明する。尚、ｇ線（波長４３５．８ｎｍ）、Ｆ線（波長４８６．１ｎｍ）、ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）、及びＣ線（波長６５６．３ｎｍ）に対する屈折率を、それぞれｎｇ、ｎＦ、ｎｄ、ｎＣとした時、アッベ数νｄ、及び部分分散比θｇＦは以下の式で表される。
νｄ＝（ｎｄ－１）／（ｎＦ－ｎＣ）
θｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ） Embodiments of the present invention will be described below. In addition, the refractive index for the G line (wavelength 435.8 nm), F line (wavelength 486.1 nm), d line (wavelength 587.6 nm), and C line (wavelength 656.3 nm) is ng, nF, nd, respectively. When nC, Abbe number νd and partial dispersion ratio θgF are expressed by the following equations.
νd=(nd-1)/(nF-nC)
θgF=(ng-nF)/(nF-nC)

本発明の結像光学系は、図１、図８、図１５、図２２、図２９、図３６、図４３に示すレンズ構成図からわかるように、物体側から像側へ順に、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、正または負の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群、負の屈折力の第５レンズ群から成り、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、第１レンズ群は像面に対して不動であり、第２レンズ群は光軸に沿って像側に移動し、第４レンズ群は光軸に沿って物体側に移動し、第４レンズ群は２枚以下の正レンズから構成される。 As can be seen from the lens configuration diagrams shown in FIGS. 1, 8, 15, 22, 29, 36, and 43, the imaging optical system of the present invention has positive refraction in order from the object side to the image side. It consists of a first lens group with a positive refractive power, a second lens group with a negative refractive power, a third lens group with a positive or negative refractive power, a fourth lens group with a positive refractive power, and a fifth lens group with a negative refractive power. , when focusing from an object at infinity to a near object, the first lens group remains stationary with respect to the image plane, the second lens group moves toward the image side along the optical axis, and the fourth lens group moves along the optical axis. The fourth lens group is composed of two or less positive lenses.

また、本発明の結像光学系は、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。

但し、
ｈ３ｉ：無限遠合焦時の第３レンズ群の物体側からｉ番目の光学素子における近軸軸上光線の入射高さ（近軸軸上光線は、結像光学系の最物体側面へ光軸に平行に入射し、入射する高さが１の近軸光線である）
ν３ｉ：第３レンズ群の物体側からｉ番目の光学素子の材料のｄ線に対するアッベ数
ｆ３ｉ：第３レンズ群の物体側からｉ番目の光学素子の焦点距離（接合されている場合、接合前の単レンズとしての焦点距離とする）
ｆ：無限遠合焦時の光学系全系の焦点距離
ｎ：第３レンズ群を構成する光学素子の数 Further, the imaging optical system of the present invention is characterized in that it satisfies the following conditional expression.

however,
h3i: Incidence height of the paraxial axial ray at the i-th optical element from the object side of the third lens group when focusing at infinity (the paraxial axial ray moves the optical axis toward the most object side of the imaging optical system) It is a paraxial ray that is incident parallel to and has an incident height of 1)
ν3i: Abbe number for the d-line of the material of the i-th optical element from the object side of the third lens group f3i: Focal length of the i-th optical element from the object side of the third lens group (if bonded, before bonding (focal length as a single lens)
f: Focal length of the entire optical system when focusing at infinity n: Number of optical elements making up the third lens group

無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、負の屈折力の第２レンズ群と正の屈折力の第４レンズ群が異なる軌跡で移動することで、球面収差、コマ収差、非点収差などの諸収差の変動を打ち消し合い、フォーカシング全域で良好に補正することが容易になる。また、フォーカシングに際して第１レンズ群が不動、即ちレンズ全長が変化しないことにより、近接撮影において意図せず物体とレンズが衝突する危険性を抑制することが可能となる、レンズの重心変動が小さくなるなど、操作性が良好になる。また、第４レンズ群が２枚以下の正レンズから構成されることにより、少なくとも片方のフォーカスレンズ群の軽量化が容易になり、動画撮影におけるウォブリングへの対応が容易になる。仮に第４レンズ群が正レンズと負レンズを含み、群内で色消しを行う場合、第４レンズ群が正レンズのみで構成される場合の正の屈折力よりも強い正の屈折力成分と、色消しのための負の屈折力成分が必要となり、レンズ群の重量が大きくなる。そのため同じ２枚構成だとしても、正レンズ１枚と負レンズ１枚から成る構成よりも正レンズ２枚から成る構成の方が軽量化に有利である。 When focusing from an object at infinity to a near object, the second lens group with negative refractive power and the fourth lens group with positive refractive power move on different trajectories, which reduces spherical aberration, coma aberration, astigmatism, etc. This makes it easy to cancel out fluctuations in various aberrations and make good corrections over the entire focusing range. In addition, since the first lens group does not move during focusing, that is, the overall length of the lens does not change, it is possible to suppress the risk of unintentional collision between the lens and an object during close-up photography, and the fluctuation of the center of gravity of the lens is reduced. etc. improves operability. Further, by forming the fourth lens group from two or less positive lenses, it becomes easy to reduce the weight of at least one of the focus lens groups, and it becomes easy to deal with wobbling during video shooting. If the fourth lens group includes a positive lens and a negative lens and performs achromatization within the group, the positive refractive power component will be stronger than the positive refractive power when the fourth lens group is composed of only positive lenses. , a negative refractive power component for achromatization is required, which increases the weight of the lens group. Therefore, even if the lens has the same two-lens configuration, a configuration with two positive lenses is more advantageous in terms of weight reduction than a configuration with one positive lens and one negative lens.

条件式（１）は、簡易的に定義した軸上色収差係数によって、無限遠合焦時における第３レンズ群の軸上色収差残存量について好ましい範囲を規定するものである。ここでは便宜上、正の屈折力の単レンズと同方向の色収差を正の色収差、負の屈折力の単レンズと同方向の色収差を負の色収差と呼ぶこととする。軸上色収差係数が正であれば正の色収差、負であれば負の色収差が残存していることを意味する。第４レンズ群は正レンズのみから構成され、正の色収差が残存しているため、第３レンズ群に負の色収差を残存させることで、結像光学系全体として軸上色収差を良好に補正することが可能となる。また、第３レンズ群に、第４レンズ群の正の色収差を相殺する以上に大きな負の色収差を残存させることで、フォーカシング時の軸上色収差の変動を抑制することが容易になる。 Conditional expression (1) defines a preferable range for the amount of residual axial chromatic aberration of the third lens group when focusing on infinity, using a simply defined axial chromatic aberration coefficient. For convenience, chromatic aberration in the same direction as a single lens with positive refractive power will be referred to as positive chromatic aberration, and chromatic aberration in the same direction as a single lens with negative refractive power will be referred to as negative chromatic aberration. If the longitudinal chromatic aberration coefficient is positive, it means that positive chromatic aberration remains, and if it is negative, it means that negative chromatic aberration remains. The fourth lens group consists of only positive lenses, and since positive chromatic aberration remains, by allowing negative chromatic aberration to remain in the third lens group, the longitudinal chromatic aberration can be well corrected for the entire imaging optical system. becomes possible. Further, by allowing the third lens group to have negative chromatic aberration that is larger than that which offsets the positive chromatic aberration of the fourth lens group, it becomes easy to suppress fluctuations in longitudinal chromatic aberration during focusing.

その理由を説明する。フォーカシングに際して、負の屈折力の第２レンズ群が像側に移動し、正の屈折力の第４レンズ群が物体側に移動すると、各レンズ群の軸上光線高が変化するが、その際の変化率はレンズ群によって異なり、それに伴い各レンズ群の残存軸上色収差の変化率も異なる。そのため各レンズ群の軸上色収差を十分に抑制していない場合、フォーカシング時の軸上色収差変動を抑制するためには、各レンズ群の軸上色収差残存量を適切に設定することが必要となる。このレンズ構成では第４レンズ群の軸上光線高の変化率は小さく、第３レンズ群の方が軸上光線高の変化率が大きい傾向がある。第４レンズ群と第３レンズ群のみで軸上色収差を相殺し、その他のレンズ群を色消しとした場合、フォーカシング時の軸上色収差変動を抑制することが困難になる。第３レンズ群で過剰な負の色収差を発生させ、第４レンズ群とその他の群で正の色収差を発生させて相殺させることでフォーカシング時の軸上色収差変動を抑制することが容易になる。 Let me explain the reason. During focusing, when the second lens group with negative refractive power moves toward the image side and the fourth lens group with positive refractive power moves toward the object side, the axial ray height of each lens group changes. The rate of change in the residual longitudinal chromatic aberration differs depending on the lens group, and accordingly, the rate of change in the residual longitudinal chromatic aberration of each lens group also differs. Therefore, if the longitudinal chromatic aberration of each lens group is not sufficiently suppressed, it is necessary to appropriately set the residual amount of longitudinal chromatic aberration of each lens group in order to suppress longitudinal chromatic aberration fluctuations during focusing. . In this lens configuration, the rate of change in the height of the axial rays in the fourth lens group tends to be small, and the rate of change in the height of the axial rays in the third lens group tends to be larger. If the axial chromatic aberration is canceled out only by the fourth lens group and the third lens group, and the other lens groups are made achromatic, it becomes difficult to suppress fluctuations in the axial chromatic aberration during focusing. By generating excessive negative chromatic aberration in the third lens group and generating positive chromatic aberration in the fourth lens group and other groups to cancel each other out, it becomes easy to suppress fluctuations in longitudinal chromatic aberration during focusing.

条件式（１）の上限値を超えて、第３レンズ群に残存する負の色収差が小さくなると、結像光学系全体として軸上色収差の良好な補正、およびフォーカシング時の軸上色収差変動の抑制が困難になる。一方、条件式（１）の下限値を超えて、第３レンズ群に残存する負の色収差が大きくなり過ぎる場合にも、他の群との色収差の相殺バランスが崩れ、フォーカシング時の軸上色収差変動の抑制が困難になる。また、第３レンズ群の残存色収差が大きくなり過ぎると、製造誤差で第３レンズ群が偏芯した時に発生する偏芯倍率色収差が大きくなってしまう。 When the upper limit of conditional expression (1) is exceeded and the negative chromatic aberration remaining in the third lens group becomes small, the axial chromatic aberration can be well corrected in the entire imaging optical system, and the axial chromatic aberration variation during focusing can be suppressed. becomes difficult. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (1) is exceeded and the negative chromatic aberration remaining in the third lens group becomes too large, the balance of canceling out chromatic aberration with other groups will be disrupted, resulting in axial chromatic aberration during focusing. It becomes difficult to control fluctuations. Furthermore, if the residual chromatic aberration of the third lens group becomes too large, eccentric lateral chromatic aberration that occurs when the third lens group is decentered due to manufacturing errors will become large.

尚、条件式（１）について、望ましくはその下限値を－０．０６０に、また上限値を－０．０１４に限定することで、前述の効果をより確実にすることができる。 Note that the above-mentioned effect can be further ensured by desirably limiting the lower limit value of conditional expression (1) to -0.060 and the upper limit value to -0.014.

さらに本発明の結像光学系では、第２レンズ群は１枚の正レンズと１枚以上の負レンズから成ることが望ましい。第２レンズ群が正レンズと負レンズを有することで、第２レンズ群の屈折力と第２レンズ群に残存する色収差の量を独立に制御することが可能となり、レンズ群間の色収差の相殺バランスを適切に設定することが容易になる。 Furthermore, in the imaging optical system of the present invention, it is desirable that the second lens group consists of one positive lens and one or more negative lenses. Since the second lens group has a positive lens and a negative lens, it is possible to independently control the refractive power of the second lens group and the amount of chromatic aberration remaining in the second lens group, canceling out chromatic aberration between the lens groups. It becomes easier to set the balance appropriately.

また、以下に示す条件式を満足することが望ましい。

但し、
ｈ２ｉ：無限遠合焦時の第２レンズ群の物体側からｉ番目の光学素子における近軸軸上光線の入射高さ（近軸軸上光線は、結像光学系の最物体側面へ光軸に平行に入射し、入射する高さが１の近軸光線である）
ν２ｉ：第２レンズ群の物体側からｉ番目の光学素子の材料のｄ線に対するアッベ数
ｆ２ｉ：第２レンズ群の物体側からｉ番目の光学素子の焦点距離（接合されている場合、接合前の単レンズとしての焦点距離とする）
ｆ：無限遠合焦時の光学系全系の焦点距離
ｍ：第２レンズ群を構成する光学素子の数 Further, it is desirable that the conditional expression shown below be satisfied.

however,
h2i: The incident height of the paraxial axial ray at the i-th optical element from the object side of the second lens group when focusing at infinity (the paraxial axial ray moves the optical axis toward the most object side of the imaging optical system) It is a paraxial ray that is incident parallel to and has an incident height of 1)
ν2i: Abbe number for the d-line of the material of the i-th optical element from the object side of the second lens group f2i: Focal length of the i-th optical element from the object side of the second lens group (if bonded, before bonding) (focal length as a single lens)
f: Focal length of the entire optical system when focusing at infinity m: Number of optical elements constituting the second lens group

条件式（２）は、簡易的に定義した軸上色収差係数によって、無限遠合焦時における第２レンズ群の軸上色収差残存量について好ましい範囲を規定するものである。第２レンズ群には正の色収差を残存させることが好ましい。このレンズ構成ではフォーカシング時の軸上光線高の変化率、即ち軸上色収差の変化率が大きい順に第２レンズ群、第３レンズ群、第４レンズ群の順番になる傾向がある。そのため変化率の大きい第２レンズ群と変化率の小さい第４レンズ群に正の色収差、変化率が中間の第３レンズ群に負の色収差を残存させて相殺させることでフォーカシング時の軸上色収差変動を抑制することが容易になる。第１レンズ群と第５レンズ群も軸上色収差の変化率が異なるため、第１レンズ群、第５レンズ群も含めてバランスを取る必要があるが、第１レンズ群、第５レンズ群は軸外主光線高が高く倍率色収差に影響しやすいため、大きな色収差を残存させるのは好ましくなく、軸上色収差については主に第２レンズ群、第３レンズ群、第４レンズ群の間で相殺関係とするのが好ましい。 Conditional expression (2) defines a preferable range for the amount of residual axial chromatic aberration of the second lens group when focusing on infinity, using a simply defined axial chromatic aberration coefficient. It is preferable to allow positive chromatic aberration to remain in the second lens group. In this lens configuration, there is a tendency for the second lens group, third lens group, and fourth lens group to be arranged in descending order of the rate of change in axial ray height during focusing, that is, the rate of change in longitudinal chromatic aberration. Therefore, by leaving positive chromatic aberration in the second lens group, which has a large rate of change, and fourth lens group, which has a small rate of change, and by leaving negative chromatic aberration in the third lens group, which has an intermediate rate of change, and canceling it out, axial chromatic aberration can be reduced during focusing. It becomes easier to suppress fluctuations. The first lens group and the fifth lens group also have different rates of change in longitudinal chromatic aberration, so it is necessary to maintain a balance including the first lens group and the fifth lens group. Since the height of the off-axis chief ray is high and it tends to affect lateral chromatic aberration, it is undesirable to leave large chromatic aberration, and axial chromatic aberration is mainly canceled out between the second, third, and fourth lens groups. Preferably, it is a relationship.

条件式（２）の上限値を超えて、第２レンズ群に残存する正の色収差が大きくなり過ぎると、他の群との色収差の相殺バランスが崩れ、フォーカシング時の軸上色収差変動の抑制が困難になる。また、第２レンズ群の残存色収差が大きくなり過ぎると、製造誤差で第２レンズ群が偏芯した時に発生する偏芯倍率色収差が大きくなってしまう。一方、条件式（２）の下限値を超えて、第２レンズ群に残存する正の色収差が小さくなり過ぎると、他の群との色収差の相殺バランスが崩れ、フォーカシング時の軸上色収差変動の抑制が困難になる。 If the positive chromatic aberration remaining in the second lens group becomes too large, exceeding the upper limit of conditional expression (2), the balance of canceling out chromatic aberration with other groups will be disrupted, making it difficult to suppress longitudinal chromatic aberration fluctuations during focusing. It becomes difficult. Furthermore, if the residual chromatic aberration of the second lens group becomes too large, eccentric lateral chromatic aberration that occurs when the second lens group is decentered due to manufacturing errors will become large. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (2) is exceeded and the positive chromatic aberration remaining in the second lens group becomes too small, the balance of canceling out chromatic aberration with other groups will be disrupted, and changes in longitudinal chromatic aberration during focusing will be affected. It becomes difficult to suppress.

尚、条件式（２）について、望ましくはその下限値を０．００８に、また上限値を０．０４０に限定することで、前述の効果をより確実にすることができる。 It should be noted that the above-mentioned effect can be further ensured by desirably limiting the lower limit value of conditional expression (2) to 0.008 and the upper limit value to 0.040.

さらに本発明の結像光学系では、第３レンズ群は少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズを有することが望ましい。第３レンズ群が正レンズと負レンズを有することで、第３レンズ群の屈折力と第３レンズ群に残存する色収差の量を独立に制御することが可能となり、レンズ群間の色収差の相殺バランスを適切に設定することが容易になる。 Furthermore, in the imaging optical system of the present invention, it is desirable that the third lens group has at least one positive lens and at least one negative lens. Since the third lens group has a positive lens and a negative lens, it becomes possible to independently control the refractive power of the third lens group and the amount of chromatic aberration remaining in the third lens group, canceling out the chromatic aberration between the lens groups. It becomes easier to set the balance appropriately.

また、以下に示す条件式を満足することが望ましい。
（３） －０．６０≦ｆ／ｆ３≦０．６０
但し、
ｆ：無限遠合焦時の光学系全系の焦点距離
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離 Further, it is desirable that the conditional expression shown below be satisfied.
(3) -0.60≦f/f3≦0.60
however,
f: Focal length of the entire optical system when focusing on infinity f3: Focal length of the third lens group

条件式（３）は無限遠合焦時における光学系全系の焦点距離と第３レンズ群の焦点距離との比について好ましい範囲を規定するものである。 Conditional expression (3) defines a preferable range for the ratio of the focal length of the entire optical system to the focal length of the third lens group when focusing at infinity.

条件式（３）の上限値を超えて、第３レンズ群の正の屈折力が強くなり過ぎると、第３レンズ群に強い負の色収差を残存させて他のレンズ群と適切に相殺させることが困難になる。一方、条件式（３）の下限値を超えて、第３レンズ群の負の屈折力が強くなり過ぎると、第３レンズ群により軸外上光線が跳ね上げられるため、周辺光量を維持すると第４レンズ群における光線高が大きくなり、第４レンズ群の軽量化が困難になる。上光線をカットして下光線を増やすことで第４レンズ群における光線高を上げずに周辺光量を維持する場合には、第１レンズ群、第２レンズ群における光線高が大きくなる。特に第１レンズ群の径が大きくなると結像光学系全体の径方向の小型化、および軽量化が困難になる。 If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded and the positive refractive power of the third lens group becomes too strong, strong negative chromatic aberration remains in the third lens group and is appropriately canceled out by the other lens groups. becomes difficult. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (3) is exceeded and the negative refractive power of the third lens group becomes too strong, off-axis rays will be bounced up by the third lens group. The height of the rays in the fourth lens group increases, making it difficult to reduce the weight of the fourth lens group. If the amount of peripheral light is maintained by cutting the upper rays and increasing the lower rays without increasing the ray height in the fourth lens group, the ray heights in the first lens group and the second lens group will increase. In particular, when the diameter of the first lens group becomes large, it becomes difficult to reduce the size and weight of the entire imaging optical system in the radial direction.

尚、条件式（３）について、望ましくはその下限値を－０．５０に、また上限値を０．５０に限定することで、前述の効果をより確実にすることができる。 Note that the above-mentioned effect can be further ensured by desirably limiting the lower limit value of conditional expression (3) to -0.50 and the upper limit value to 0.50.

さらに本発明の結像光学系では、以下に示す条件式を満足することが望ましい。
（４） νｄ２ｐ≦２５．０
（５） θｇＦ２ｐ－０．６４８３＋０．００１８×νｄ２ｐ≧０．０２０
但し、
νｄ２ｐ：第２レンズ群が有する正レンズの材料のｄ線に対するアッベ数
θｇＦ２ｐ：第２レンズ群が有する正レンズの材料のｇ線とＦ線に対する部分分散比 Further, in the imaging optical system of the present invention, it is desirable that the following conditional expression be satisfied.
(4) νd2p≦25.0
(5) θgF2p-0.6483+0.0018×νd2p≧0.020
however,
νd2p: Abbe number of the material of the positive lens in the second lens group for the d-line θgF2p: Partial dispersion ratio for the g-line and F-line of the material of the positive lens in the second lens group

条件式（４）は第２レンズ群が有する正レンズの材料のｄ線に対するアッベ数について、好ましい範囲を規定するものである。第２レンズ群は負の屈折力を有するが、前述の通り軸上色収差の良好な補正のために正の色収差を残存させることが望ましい。そのため、第２レンズ群が有する正レンズに高分散の材料を用いて、大きな正の色収差を発生させることが望ましい。 Conditional expression (4) defines a preferable range of the Abbe number for the d-line of the material of the positive lens included in the second lens group. The second lens group has negative refractive power, but as described above, it is desirable to leave positive chromatic aberration in order to properly correct longitudinal chromatic aberration. Therefore, it is desirable to use a highly dispersive material for the positive lens included in the second lens group to generate a large positive chromatic aberration.

条件式（４）の上限値を超えて、第２レンズ群が有する正レンズの材料のｄ線に対するアッベ数が大きくなると、第２レンズ群に正の色収差を適切に残存させるためには正レンズの屈折力を強め、第２レンズ群の負の屈折力を維持するために負レンズの屈折力も強める必要がある。正レンズ、負レンズともに屈折力を強めるとレンズ重量が大きくなり、第２レンズ群の軽量化が困難になる。また、製造誤差で第２レンズ群内のレンズが偏芯した際の性能低下量が大きくなってしまう。 If the Abbe number for the d-line of the material of the positive lens included in the second lens group increases beyond the upper limit of conditional expression (4), the positive lens must be In order to maintain the negative refractive power of the second lens group, it is necessary to also strengthen the refractive power of the negative lens. Increasing the refractive power of both the positive lens and the negative lens increases the lens weight, making it difficult to reduce the weight of the second lens group. Furthermore, when the lenses in the second lens group are decentered due to manufacturing errors, the amount of performance deterioration becomes large.

尚、条件式（４）について、望ましくはその上限値を２２．０に限定することで、前述の効果をより確実にすることができる。 Note that the above-mentioned effect can be further ensured by desirably limiting the upper limit of conditional expression (4) to 22.0.

条件式（５）は第２レンズ群が有する正レンズの材料のｇ線とＦ線に対する部分分散比について、好ましい範囲を規定するものである。異常分散性が高い（通常の材料と比較して部分分散比が大きい）材料からなる正レンズを有することで２次スペクトルを含めた軸上色収差の良好な補正が可能になる。 Conditional expression (5) defines a preferable range for the partial dispersion ratio for the g-line and F-line of the material of the positive lens included in the second lens group. By having a positive lens made of a material with high anomalous dispersion (higher partial dispersion ratio than ordinary materials), it becomes possible to satisfactorily correct axial chromatic aberration including secondary spectra.

条件式（５）の下限値を超えて、第２レンズ群が有する正レンズの材料のｇ線とＦ線に対する部分分散比が小さくなると、２次スペクトルを含めた軸上色収差の良好な補正が困難になる。 If the lower limit of conditional expression (5) is exceeded and the partial dispersion ratio for the g-line and F-line of the material of the positive lens in the second lens group becomes small, it becomes impossible to effectively correct longitudinal chromatic aberration including secondary spectra. It becomes difficult.

尚、条件式（５）について、望ましくはその下限値を０．０２５に限定することで、前述の効果をより確実にすることができる。 Note that the above-mentioned effect can be further ensured by desirably limiting the lower limit of conditional expression (5) to 0.025.

さらに本発明の結像光学系では、以下に示す条件式を満足することが望ましい。
（６） ｜βｍａｘ｜≧０．５
但し、
βｍａｘ：最至近物体合焦時の結像光学系の横倍率 Further, in the imaging optical system of the present invention, it is desirable that the following conditional expression be satisfied.
(6) |βmax|≧0.5
however,
βmax: Lateral magnification of the imaging optical system when focusing on the closest object

条件式（６）は最至近物体合焦時の結像光学系の横倍率、すなわち結像光学系の最大撮影倍率について、好ましい範囲を規定するものである。 Conditional expression (6) defines a preferable range for the lateral magnification of the imaging optical system when focusing on the closest object, that is, the maximum imaging magnification of the imaging optical system.

条件式（６）の下限値を超えて、結像光学系の最大撮影倍率が小さくなり過ぎると、被写体を十分に拡大することができずマクロレンズとして期待される機能を満足できなくなる。 If the lower limit of conditional expression (6) is exceeded and the maximum imaging magnification of the imaging optical system becomes too small, it will not be possible to sufficiently magnify the subject and the functions expected of a macro lens will not be satisfied.

尚、条件式（６）について、望ましくはその下限値を０．８に限定することで、前述の効果をより確実にすることができる。 Note that the above-mentioned effect can be further ensured by desirably limiting the lower limit of conditional expression (6) to 0.8.

本発明の結像光学系では、以下の構成を伴うことがより効果的である。光軸に対して垂直に変位させることによって防振を行う防振群を配置する場合は、フォーカシング時に不動の第１レンズ群、第３レンズ群、第５レンズ群のいずれかのレンズ群内に配置するとより望ましい。それにより、フォーカスレンズ群である第２レンズ群、第４レンズ群の重量増加を避けつつ、防振機能を得ることが可能になる。 It is more effective for the imaging optical system of the present invention to include the following configuration. When arranging an anti-vibration group that performs anti-vibration by displacing perpendicular to the optical axis, it is necessary to place the anti-vibration group in any one of the first lens group, third lens group, and fifth lens group that does not move during focusing. It is more desirable to place it. As a result, it is possible to obtain the image stabilization function while avoiding an increase in the weight of the second lens group and the fourth lens group, which are the focus lens groups.

第５レンズ群は１枚以上の正レンズと１枚以上の負レンズを有することがより望ましい。それにより、非点収差、倍率色収差の良好な補正が容易になる。 More preferably, the fifth lens group has one or more positive lenses and one or more negative lenses. This facilitates good correction of astigmatism and lateral chromatic aberration.

第５レンズ群の最も像側のレンズは負レンズであることがより望ましい。それにより、マウント径などによる光線高の制約を守りつつ、バックフォーカスを小さくして結像光学系の全長を短くすることが容易になる。 More preferably, the lens closest to the image side of the fifth lens group is a negative lens. This makes it easy to reduce the back focus and shorten the total length of the imaging optical system while observing restrictions on the height of the ray due to the mount diameter and the like.

第４レンズ群内に非球面を導入することで、フォーカシング時の球面収差、非点収差などの諸収差の変動を抑制することが容易になる。特に第４レンズ群が１枚の正レンズから構成される場合は、第４レンズ群内に非球面を導入することが望ましい。 By introducing an aspherical surface into the fourth lens group, it becomes easy to suppress fluctuations in various aberrations such as spherical aberration and astigmatism during focusing. Particularly when the fourth lens group is composed of one positive lens, it is desirable to introduce an aspherical surface into the fourth lens group.

次に、本発明の大口径光学系に係る実施例のレンズ構成について説明する。なお、以下の説明ではレンズ構成を物体側から像側の順番で記載する。 Next, a lens configuration of an embodiment of the large-diameter optical system of the present invention will be described. In the following description, the lens configuration will be described in order from the object side to the image side.

図１は、本発明の実施例１の結像光学系のレンズ構成図である。物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５から構成され、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像側に移動し、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って物体側に移動する構成になっている。 FIG. 1 is a lens configuration diagram of an imaging optical system according to a first embodiment of the present invention. In order from the object side, a first lens group G1 with positive refractive power, a second lens group G2 with negative refractive power, a third lens group G3 with negative refractive power, a fourth lens group G4 with positive refractive power, and a negative refractive power. When focusing from an object at infinity to a close object, the second lens group G2 moves toward the image side along the optical axis, and the fourth lens group G4 moves toward the image side along the optical axis. The structure is such that it moves toward the object along.

第１レンズ群Ｇ１は、両凸レンズＬ１と、両凸レンズＬ２と両凹レンズＬ３からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４から構成される。第２レンズ群Ｇ２は、両凹レンズＬ５と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７からなる接合レンズから構成される。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側に配置される。第３レンズ群Ｇ３は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９からなる接合レンズから構成される。第４レンズ群Ｇ４は、両凸レンズＬ１０と両凸レンズＬ１１から構成される。第５レンズ群Ｇ５は、両凸レンズＬ１２と両凹レンズＬ１３からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４と両凹レンズＬ１５から構成される。 The first lens group G1 includes a biconvex lens L1, a cemented lens consisting of a biconvex lens L2 and a biconcave lens L3, and a positive meniscus lens L4 with a convex surface facing the object side. The second lens group G2 is composed of a double-concave lens L5, a cemented lens including a positive meniscus lens L6 with a convex surface facing the image side, and a negative meniscus lens L7 with a convex surface facing the image side. The aperture stop S is arranged on the object side of the third lens group G3. The third lens group G3 is composed of a cemented lens consisting of a positive meniscus lens L8 with a convex surface facing the image side and a negative meniscus lens L9 with a convex surface facing the image side. The fourth lens group G4 is composed of a biconvex lens L10 and a biconvex lens L11. The fifth lens group G5 is composed of a cemented lens consisting of a biconvex lens L12 and a biconcave lens L13, a positive meniscus lens L14 with a convex surface facing the object side, and a biconcave lens L15.

図８は、本発明の実施例２の結像光学系のレンズ構成図である。物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５から構成され、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像側に移動し、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って物体側に移動する構成になっている。 FIG. 8 is a lens configuration diagram of an imaging optical system according to Example 2 of the present invention. In order from the object side, a first lens group G1 with positive refractive power, a second lens group G2 with negative refractive power, a third lens group G3 with positive refractive power, a fourth lens group G4 with positive refractive power, and a negative refractive power. When focusing from an object at infinity to a close object, the second lens group G2 moves toward the image side along the optical axis, and the fourth lens group G4 moves toward the image side along the optical axis. The structure is such that it moves toward the object along.

第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、両凸レンズＬ２と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４から構成される。第２レンズ群Ｇ２は、両凹レンズＬ５と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と両凹レンズＬ７からなる接合レンズから構成される。第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ８と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９からなる接合レンズから構成される。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の像側に配置される。第４レンズ群Ｇ４は、両凸レンズＬ１０から構成される。両凸レンズＬ１０の物体側の面、像側の面は所定の非球面形状となっている。第５レンズ群Ｇ５は、両凸レンズＬ１１と両凹レンズＬ１２からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と、両凹レンズＬ１４から構成される。 The first lens group G1 includes a positive meniscus lens L1 with a convex surface facing the image side, a cemented lens consisting of a biconvex lens L2, a negative meniscus lens L3 with a convex surface facing the image side, and a positive meniscus lens with a convex surface facing the object side. It is composed of a lens L4. The second lens group G2 is composed of a biconcave lens L5, a cemented lens consisting of a positive meniscus lens L6 with a convex surface facing the image side, and a biconcave lens L7. The third lens group G3 is composed of a cemented lens consisting of a biconvex lens L8 and a negative meniscus lens L9 with a convex surface facing the image side. The aperture stop S is arranged on the image side of the third lens group G3. The fourth lens group G4 is composed of a biconvex lens L10. The object side surface and the image side surface of the biconvex lens L10 have a predetermined aspherical shape. The fifth lens group G5 is composed of a cemented lens consisting of a biconvex lens L11 and a biconcave lens L12, a positive meniscus lens L13 with a convex surface facing the object side, and a biconcave lens L14.

図１５は、本発明の実施例３の結像光学系のレンズ構成図である。物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５から構成され、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像側に移動し、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って物体側に移動する構成になっている。 FIG. 15 is a lens configuration diagram of an imaging optical system according to Example 3 of the present invention. In order from the object side, a first lens group G1 with positive refractive power, a second lens group G2 with negative refractive power, a third lens group G3 with positive refractive power, a fourth lens group G4 with positive refractive power, and a negative refractive power. When focusing from an object at infinity to a close object, the second lens group G2 moves toward the image side along the optical axis, and the fourth lens group G4 moves toward the image side along the optical axis. The structure is such that it moves toward the object along.

第１レンズ群Ｇ１は、両凸レンズＬ１と、両凸レンズＬ２と、両凹レンズＬ３と、両凸レンズＬ４から構成される。両凸レンズＬ４の物体側の面は所定の非球面形状となっている。第２レンズ群Ｇ２は、両凸レンズＬ５と両凹レンズＬ６からなる接合レンズと、両凹レンズＬ７から構成される。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側に配置される。第３レンズ群Ｇ３は、両凹レンズＬ８と両凸レンズＬ９からなる接合レンズから構成される。第４レンズ群Ｇ４は、両凸レンズＬ１０と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１から構成される。第５レンズ群Ｇ５は、両凸レンズＬ１２と両凹レンズＬ１３からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４と、両凹レンズＬ１５から構成される。 The first lens group G1 includes a biconvex lens L1, a biconvex lens L2, a biconcave lens L3, and a biconvex lens L4. The object side surface of the biconvex lens L4 has a predetermined aspherical shape. The second lens group G2 is composed of a cemented lens consisting of a biconvex lens L5 and a biconcave lens L6, and a biconcave lens L7. The aperture stop S is arranged on the object side of the third lens group G3. The third lens group G3 is composed of a cemented lens consisting of a biconcave lens L8 and a biconvex lens L9. The fourth lens group G4 includes a biconvex lens L10 and a positive meniscus lens L11 with a convex surface facing the object side. The fifth lens group G5 is composed of a cemented lens consisting of a biconvex lens L12 and a biconcave lens L13, a positive meniscus lens L14 with a convex surface facing the object side, and a biconcave lens L15.

図２２は、本発明の実施例４の結像光学系のレンズ構成図である。物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５から構成され、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像側に移動し、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って物体側に移動する構成になっている。 FIG. 22 is a lens configuration diagram of an imaging optical system according to Example 4 of the present invention. In order from the object side, a first lens group G1 with positive refractive power, a second lens group G2 with negative refractive power, a third lens group G3 with negative refractive power, a fourth lens group G4 with positive refractive power, and a negative refractive power. When focusing from an object at infinity to a close object, the second lens group G2 moves toward the image side along the optical axis, and the fourth lens group G4 moves toward the image side along the optical axis. The structure is such that it moves toward the object along.

第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、両凸レンズＬ２と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３からなる接合レンズと、両凸レンズＬ４から構成される。両凸レンズＬ４の物体側の面は所定の非球面形状となっている。第２レンズ群Ｇ２は、両凹レンズＬ５と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と両凹レンズＬ７からなる接合レンズから構成される。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側に配置される。第３レンズ群Ｇ３は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９からなる接合レンズから構成される。第４レンズ群Ｇ４は、両凸レンズＬ１０と、両凸レンズＬ１１から構成される。両凸レンズＬ１１の物体側の面、像側の面は所定の非球面形状となっている。第５レンズ群Ｇ５は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と両凹レンズＬ１３からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５から構成される。 The first lens group G1 includes a positive meniscus lens L1 with a convex surface facing the image side, a cemented lens consisting of a biconvex lens L2 and a negative meniscus lens L3 with a convex surface facing the image side, and a biconvex lens L4. The object side surface of the biconvex lens L4 has a predetermined aspherical shape. The second lens group G2 is composed of a biconcave lens L5, a cemented lens consisting of a positive meniscus lens L6 with a convex surface facing the image side, and a biconcave lens L7. The aperture stop S is arranged on the object side of the third lens group G3. The third lens group G3 is composed of a cemented lens consisting of a positive meniscus lens L8 with a convex surface facing the image side and a negative meniscus lens L9 with a convex surface facing the image side. The fourth lens group G4 includes a biconvex lens L10 and a biconvex lens L11. The object side surface and the image side surface of the biconvex lens L11 have a predetermined aspherical shape. The fifth lens group G5 includes a cemented lens consisting of a positive meniscus lens L12 with a convex surface facing the image side and a biconcave lens L13, a positive meniscus lens L14 with a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens with a convex surface facing the image side. It is composed of a lens L15.

図２９は、本発明の実施例５の結像光学系のレンズ構成図である。物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５から構成され、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像側に移動し、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って物体側に移動する構成になっている。 FIG. 29 is a lens configuration diagram of an imaging optical system according to Example 5 of the present invention. In order from the object side, a first lens group G1 with positive refractive power, a second lens group G2 with negative refractive power, a third lens group G3 with positive refractive power, a fourth lens group G4 with positive refractive power, and a negative refractive power. When focusing from an object at infinity to a close object, the second lens group G2 moves toward the image side along the optical axis, and the fourth lens group G4 moves toward the image side along the optical axis. The structure is such that it moves toward the object along.

第１レンズ群Ｇ１は、両凸レンズＬ１と、両凸レンズＬ２と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３からなる接合レンズと、両凸レンズＬ４と両凹レンズＬ５から構成される。両凸レンズＬ４の物体側の面、像側の面は所定の非球面形状となっている。両凸レンズＬ４と両凹レンズＬ５を光軸に対して垂直方向に変位させることによって防振を行う。第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と両凹レンズＬ８からなる接合レンズから構成される。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側に配置される。第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ９と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０からなる接合レンズから構成される。第４レンズ群Ｇ４は、両凸レンズＬ１１と両凸レンズＬ１２から構成される。第５レンズ群Ｇ５は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と両凹レンズＬ１４と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５との３枚からなる接合レンズと、両凹レンズＬ１６から構成される。 The first lens group G1 includes a biconvex lens L1, a cemented lens consisting of a biconvex lens L2 and a negative meniscus lens L3 with a convex surface facing the image side, a biconvex lens L4, and a biconcave lens L5. The object side surface and the image side surface of the biconvex lens L4 have a predetermined aspherical shape. Vibration isolation is performed by displacing the biconvex lens L4 and the biconcave lens L5 in a direction perpendicular to the optical axis. The second lens group G2 is composed of a cemented lens consisting of a negative meniscus lens L6 with a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L7 with a convex surface facing the image side, and a biconcave lens L8. The aperture stop S is arranged on the object side of the third lens group G3. The third lens group G3 is composed of a cemented lens consisting of a biconvex lens L9 and a negative meniscus lens L10 with a convex surface facing the image side. The fourth lens group G4 is composed of a biconvex lens L11 and a biconvex lens L12. The fifth lens group G5 is composed of a cemented lens consisting of a positive meniscus lens L13 with a convex surface facing the image side, a biconcave lens L14, and a positive meniscus lens L15 with a convex surface facing the object side, and a biconcave lens L16. Ru.

図３６は、本発明の実施例６の結像光学系のレンズ構成図である。物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５から構成され、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像側に移動し、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って物体側に移動する構成になっている。 FIG. 36 is a lens configuration diagram of an imaging optical system according to Example 6 of the present invention. In order from the object side, a first lens group G1 with positive refractive power, a second lens group G2 with negative refractive power, a third lens group G3 with negative refractive power, a fourth lens group G4 with positive refractive power, and a negative refractive power. When focusing from an object at infinity to a close object, the second lens group G2 moves toward the image side along the optical axis, and the fourth lens group G4 moves toward the image side along the optical axis. The structure is such that it moves toward the object along.

第１レンズ群Ｇ１は、両凸レンズＬ１と、両凸レンズＬ２と両凹レンズＬ３からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４から構成される。第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、両凹レンズＬ６と両凸レンズＬ７からなる接合レンズから構成される。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側に配置される。第３レンズ群Ｇ３は、両凹レンズＬ８と、両凸レンズＬ９と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０からなる接合レンズから構成される。両凸レンズＬ９と負メニスカスレンズＬ１０からなる接合レンズを光軸に対して垂直方向に変位させることによって防振を行う。第４レンズ群Ｇ４は、両凸レンズＬ１１から構成される。両凸レンズＬ１１の物体側の面、像側の面は所定の非球面形状となっている。第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４と、両凹レンズＬ１５から構成される。 The first lens group G1 includes a biconvex lens L1, a cemented lens consisting of a biconvex lens L2 and a biconcave lens L3, and a positive meniscus lens L4 with a convex surface facing the object side. The second lens group G2 is composed of a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the object side, and a cemented lens consisting of a biconcave lens L6 and a biconvex lens L7. The aperture stop S is arranged on the object side of the third lens group G3. The third lens group G3 is composed of a cemented lens consisting of a biconcave lens L8, a biconvex lens L9, and a negative meniscus lens L10 with a convex surface facing the image side. Image stabilization is performed by displacing a cemented lens consisting of a biconvex lens L9 and a negative meniscus lens L10 in a direction perpendicular to the optical axis. The fourth lens group G4 is composed of a biconvex lens L11. The object side surface and the image side surface of the biconvex lens L11 have a predetermined aspherical shape. The fifth lens group G5 includes a cemented lens consisting of a positive meniscus lens L12 with a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L13 with a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L14 with a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L14 with a convex surface facing the object side. It is composed of a concave lens L15.

図４３は、本発明の実施例７の結像光学系のレンズ構成図である。物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５から構成され、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像側に移動し、第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って物体側に移動する構成になっている。 FIG. 43 is a lens configuration diagram of an imaging optical system according to Example 7 of the present invention. In order from the object side, a first lens group G1 with positive refractive power, a second lens group G2 with negative refractive power, a third lens group G3 with positive refractive power, a fourth lens group G4 with positive refractive power, and a negative refractive power. When focusing from an object at infinity to a close object, the second lens group G2 moves toward the image side along the optical axis, and the fourth lens group G4 moves toward the image side along the optical axis. The structure is such that it moves toward the object along.

第１レンズ群Ｇ１は、両凸レンズＬ１と、両凸レンズＬ２と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３からなる接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４から構成される。第２レンズ群Ｇ２は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と両凹レンズＬ６からなる接合レンズと、両凹レンズＬ７から構成される。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側に配置される。第３レンズ群Ｇ３は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９からなる接合レンズから構成される。第４レンズ群Ｇ４は、両凸レンズＬ１０と両凸レンズＬ１１から構成される。第５レンズ群Ｇ５は、両凸レンズＬ１２と両凹レンズＬ１３からなる接合レンズと、両凸レンズＬ１４と両凹レンズＬ１５からなる接合レンズと、両凹レンズＬ１６から構成される。両凹レンズＬ１３の像側の面は所定の非球面形状となっている。両凸レンズＬ１２と両凹レンズＬ１３からなる接合レンズを光軸に対して垂直方向に変位させることによって防振を行う。 The first lens group G1 is composed of a biconvex lens L1, a cemented lens consisting of a biconvex lens L2, a negative meniscus lens L3 with a convex surface facing the image side, and a positive meniscus lens L4 with a convex surface facing the object side. The second lens group G2 is composed of a cemented lens consisting of a positive meniscus lens L5 with a convex surface facing the image side and a biconcave lens L6, and a biconcave lens L7. The aperture stop S is arranged on the object side of the third lens group G3. The third lens group G3 is composed of a cemented lens consisting of a positive meniscus lens L8 with a convex surface facing the image side and a negative meniscus lens L9 with a convex surface facing the image side. The fourth lens group G4 is composed of a biconvex lens L10 and a biconvex lens L11. The fifth lens group G5 is composed of a cemented lens consisting of a biconvex lens L12 and a biconcave lens L13, a cemented lens consisting of a biconvex lens L14 and a biconcave lens L15, and a biconcave lens L16. The image side surface of the biconcave lens L13 has a predetermined aspherical shape. Vibration isolation is performed by displacing a cemented lens consisting of a biconvex lens L12 and a biconcave lens L13 in a direction perpendicular to the optical axis.

以下に、前述した本発明の光学系の各実施例の具体的な数値データを示す。 Below, specific numerical data of each example of the optical system of the present invention described above will be shown.

［面データ］において、面番号は物体側から数えたレンズ面又は開口絞りの番号、ｒは各面の曲率半径、ｄは各面の間隔、ｎｄはｄ線（波長５８７．５６ｎｍ）に対する屈折率、ｖｄはｄ線に対するアッベ数、θｇＦはｇ線とＦ線に対する部分分散比を示している。 In [surface data], the surface number is the number of the lens surface or aperture stop counted from the object side, r is the radius of curvature of each surface, d is the distance between each surface, and nd is the refractive index for the d-line (wavelength 587.56 nm) , vd represents the Abbe number for the d-line, and θgF represents the partial dispersion ratio for the g-line and F-line.

面番号に付した＊（アスタリスク）は、そのレンズ面形状が非球面であることを示している。また、ＢＦはバックフォーカスを表している。 The * (asterisk) attached to the surface number indicates that the lens surface shape is aspheric. Further, BF represents back focus.

面番号に付した（絞り）は、その位置に開口絞りが位置していることを示している。平面又は開口絞りに対する曲率半径には∞（無限大）を記入している。 (Aperture) attached to the surface number indicates that an aperture stop is located at that position. The radius of curvature for a plane or aperture stop is indicated by ∞ (infinity).

［非球面データ］には、［面データ］において＊を付したレンズ面の非球面形状を与える各係数値を示している。非球面の形状は、光軸に直行する方向への光軸からの変位をｙ、非球面と光軸の交点から光軸方向への変位（サグ量）をｚ、基準球面の曲率半径をｒ、コーニック係数をＫ、４、６、８、１０次の非球面係数をそれぞれＡ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０と置くとき、非球面の座標が以下の式で表されるものとする。 [Aspherical surface data] shows each coefficient value that gives the aspherical shape of the lens surface marked with * in [Surface data]. The shape of the aspherical surface is expressed as follows: y is the displacement from the optical axis in the direction perpendicular to the optical axis, z is the displacement (sag amount) in the optical axis direction from the intersection of the aspherical surface and the optical axis, and r is the radius of curvature of the reference spherical surface. , the conic coefficient is K, and the 4th, 6th, 8th, and 10th order aspherical coefficients are A4, A6, A8, and A10, respectively, and the coordinates of the aspherical surface are expressed by the following formula.

［各種データ］には、撮影距離がＩＮＦと、所定の撮影倍率のときの焦点距離等の値を示している。 [Various data] shows values such as the focal length when the photographing distance is INF and a predetermined photographing magnification.

［可変間隔データ］には、撮影距離がＩＮＦと、所定の撮影倍率のときの可変面間隔及びＢＦの値を示している。 [Variable interval data] shows the values of the variable surface interval and BF when the photographing distance is INF and the predetermined photographing magnification.

［レンズ群データ］には、各レンズ群を構成する最も物体側の面番号及び群全体の合成焦点距離を示している。 [Lens group data] shows the surface number closest to the object that constitutes each lens group and the combined focal length of the entire group.

なお、以下の全ての諸元の値において、記載している焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、レンズ面間隔ｄ、その他の長さの単位は特記のない限りミリメートル（ｍｍ）を使用するが、光学系では比例拡大と比例縮小とにおいても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。 In addition, in the values of all the following specifications, the focal length f, radius of curvature r, lens surface spacing d, and other lengths are expressed in millimeters (mm) unless otherwise specified. The system is not limited to this, since equivalent optical performance can be obtained in proportional enlargement and proportional reduction.

また、これらの各実施例における条件式の対応値の一覧を示す。 A list of corresponding values of the conditional expressions in each of these examples is also shown.

また、各実施例に対応する収差図において、ｄ、ｇ、Ｃはそれぞれｄ線、ｇ線、Ｃ線を表しており、△Ｓ、△Ｍはそれぞれサジタル像面、メリジオナル像面を表している。 In addition, in the aberration diagrams corresponding to each example, d, g, and C represent the d-line, g-line, and C-line, respectively, and △S and △M represent the sagittal image plane and meridional image plane, respectively. .

数値実施例1
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd θgF
物面 ∞ (d0)
1 411.3826 3.9050 1.69680 55.46
2 -123.4897 0.1500
3 98.0581 6.8093 1.59349 67.00
4 -65.5481 0.9000 1.84666 23.78
5 978.6052 0.8000
6 53.5148 3.5372 1.77250 49.63
7 204.1473 (d7)
8 -1070.9777 0.9000 1.64000 60.08
9 37.2060 4.3770
10 -85.9064 3.6630 1.94594 17.98 0.6546
11 -34.4955 0.9000 1.72916 54.09
12 -1203.1947 (d12)
13(絞り) ∞ 2.3075
14 -527.7542 4.7605 1.69680 55.46
15 -31.2243 0.9000 1.85451 25.15
16 -136.7865 (d16)
17 617.5553 3.8516 1.48749 70.44
18 -59.9613 0.1500
19 81.0036 4.1206 1.48749 70.44
20 -186.1497 (d20)
21 157.2564 4.2868 1.84666 23.78
22 -73.9981 0.9000 1.64769 33.84
23 29.9770 4.0000
24 30.4750 7.0000 1.51742 52.15
25 519.9347 9.7538
26 -50.3300 0.9000 1.56732 42.84
27 103.9212 (BF)
像面 ∞
[各種データ]
INF -0.5倍 -1.0倍
焦点距離 102.50 74.66 54.39
Fナンバー 2.91 4.37 5.82
全画角2ω 23.58 15.56 9.55
像高Y 21.63 21.63 21.63
レンズ全長 157.48 157.48 157.48
[可変間隔データ]
INF -0.5倍 -1.0倍
d0 ∞ 226.8667 138.6310
d7 2.9559 10.6552 19.3816
d12 20.9147 13.2153 4.4889
d16 25.5000 13.2246 3.3000
d20 4.3000 16.5754 26.5000
BF 34.9381 34.9381 34.9381
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 52.80
G2 8 -45.75
G3 14 -9983.54
G4 17 57.46
G5 21 -76.39
Numerical example 1
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd θgF
Object surface ∞ (d0)
1 411.3826 3.9050 1.69680 55.46
2 -123.4897 0.1500
3 98.0581 6.8093 1.59349 67.00
4 -65.5481 0.9000 1.84666 23.78
5 978.6052 0.8000
6 53.5148 3.5372 1.77250 49.63
7 204.1473 (d7)
8 -1070.9777 0.9000 1.64000 60.08
9 37.2060 4.3770
10 -85.9064 3.6630 1.94594 17.98 0.6546
11 -34.4955 0.9000 1.72916 54.09
12 -1203.1947 (d12)
13(Aperture) ∞ 2.3075
14 -527.7542 4.7605 1.69680 55.46
15 -31.2243 0.9000 1.85451 25.15
16 -136.7865 (d16)
17 617.5553 3.8516 1.48749 70.44
18 -59.9613 0.1500
19 81.0036 4.1206 1.48749 70.44
20 -186.1497 (d20)
21 157.2564 4.2868 1.84666 23.78
22 -73.9981 0.9000 1.64769 33.84
23 29.9770 4.0000
24 30.4750 7.0000 1.51742 52.15
25 519.9347 9.7538
26 -50.3300 0.9000 1.56732 42.84
27 103.9212 (BF)
Image plane ∞
[Various data]
INF -0.5x -1.0x Focal length 102.50 74.66 54.39
F number 2.91 4.37 5.82
Full angle of view 2ω 23.58 15.56 9.55
Image height Y 21.63 21.63 21.63
Lens total length 157.48 157.48 157.48
[Variable interval data]
INF -0.5x -1.0x
d0 ∞ 226.8667 138.6310
d7 2.9559 10.6552 19.3816
d12 20.9147 13.2153 4.4889
d16 25.5000 13.2246 3.3000
d20 4.3000 16.5754 26.5000
BF 34.9381 34.9381 34.9381
[Lens group data]
Group starting plane focal length
G1 1 52.80
G2 8 -45.75
G3 14 -9983.54
G4 17 57.46
G5 21 -76.39

数値実施例2
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd θgF
物面 ∞ (d0)
1 -733.5729 2.9767 1.63854 55.45
2 -102.2692 0.1500
3 127.3614 6.3285 1.59282 68.62
4 -49.0593 0.9000 1.80809 22.76
5 -281.5330 0.8000
6 46.0889 3.2827 1.77250 49.63
7 132.1593 (d7)
8 -593.5825 0.9000 1.69680 55.46
9 43.5197 3.0563
10 -164.5902 4.0932 1.94594 17.98 0.6546
11 -32.8853 0.9000 1.72916 54.67
12 96.9973 (d12)
13 158.0271 5.8637 1.72916 54.67
14 -27.4211 0.9000 1.84666 23.78
15 -567.7144 3.0000
16(絞り) ∞ (d16)
17* 59.2859 7.1840 1.51633 64.06
18* -46.9741 (d18)
19 103.1034 3.9593 1.86966 20.02
20 -192.0604 0.9000 1.58144 40.89
21 27.5417 5.7408
22 28.4734 6.6448 1.51680 64.20
23 69.1083 7.2160
24 -78.2204 1.3162 1.76182 26.61
25 115.0884 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
17面 18面
K 0.00000 0.00000
A4 -1.26379E-06 2.29421E-06
A6 4.08448E-10 2.32443E-10
A8 1.20824E-12 1.68453E-12
A10 0.00000E+00 0.00000E+00
[各種データ]
INF -0.5倍 -1.0倍
焦点距離 95.26 69.15 50.58
Fナンバー 2.91 4.37 5.82
全画角2ω 25.51 16.47 9.65
像高Y 21.63 21.63 21.63
レンズ全長 151.13 151.13 151.13
[可変間隔データ]
INF -0.5倍 -1.0倍
d0 ∞ 209.7361 130.8021
d7 3.2233 10.1973 17.9816
d12 18.5083 11.5344 3.7500
d16 25.4360 13.6668 3.4610
d18 4.3000 16.0692 26.2750
BF 33.5467 33.5467 33.5467
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 52.02
G2 8 -41.10
G3 13 536.54
G4 17 51.96
G5 19 -63.58
Numerical example 2
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd θgF
Object surface ∞ (d0)
1 -733.5729 2.9767 1.63854 55.45
2 -102.2692 0.1500
3 127.3614 6.3285 1.59282 68.62
4 -49.0593 0.9000 1.80809 22.76
5 -281.5330 0.8000
6 46.0889 3.2827 1.77250 49.63
7 132.1593 (d7)
8 -593.5825 0.9000 1.69680 55.46
9 43.5197 3.0563
10 -164.5902 4.0932 1.94594 17.98 0.6546
11 -32.8853 0.9000 1.72916 54.67
12 96.9973 (d12)
13 158.0271 5.8637 1.72916 54.67
14 -27.4211 0.9000 1.84666 23.78
15 -567.7144 3.0000
16 (aperture) ∞ (d16)
17* 59.2859 7.1840 1.51633 64.06
18* -46.9741 (d18)
19 103.1034 3.9593 1.86966 20.02
20 -192.0604 0.9000 1.58144 40.89
21 27.5417 5.7408
22 28.4734 6.6448 1.51680 64.20
23 69.1083 7.2160
24 -78.2204 1.3162 1.76182 26.61
25 115.0884 (BF)
Image plane ∞
[Aspheric data]
17 pages 18 pages
K 0.00000 0.00000
A4 -1.26379E-06 2.29421E-06
A6 4.08448E-10 2.32443E-10
A8 1.20824E-12 1.68453E-12
A10 0.00000E+00 0.00000E+00
[Various data]
INF -0.5x -1.0x Focal length 95.26 69.15 50.58
F number 2.91 4.37 5.82
Full angle of view 2ω 25.51 16.47 9.65
Image height Y 21.63 21.63 21.63
Lens total length 151.13 151.13 151.13
[Variable interval data]
INF -0.5x -1.0x
d0 ∞ 209.7361 130.8021
d7 3.2233 10.1973 17.9816
d12 18.5083 11.5344 3.7500
d16 25.4360 13.6668 3.4610
d18 4.3000 16.0692 26.2750
BF 33.5467 33.5467 33.5467
[Lens group data]
Group starting plane focal length
G1 1 52.02
G2 8 -41.10
G3 13 536.54
G4 17 51.96
G5 19 -63.58

数値実施例3
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd θgF
物面 ∞ (d0)
1 84.3319 7.0838 1.69680 55.46
2 -613.3124 0.8988
3 105.7444 7.8628 1.55032 75.50
4 -119.9014 0.4487
5 -111.9387 1.8000 1.85883 30.00
6 96.7930 4.3181
7* 65.9171 6.5659 1.75501 51.16
8 -411.1942 (d8)
9 99.6065 5.0466 1.94594 17.98 0.6546
10 -136.7647 0.9000 1.83400 37.34
11 49.1283 3.3274
12 -972.9280 0.9000 1.71300 53.94
13 54.2018 (d13)
14(絞り) ∞ 5.0865
15 -66.1396 0.9000 1.84666 23.78
16 66.4102 5.8882 1.83481 42.72
17 -54.2015 (d17)
18 132.9662 3.8267 1.48749 70.44
19 -84.6853 0.1500
20 47.3840 4.0445 1.43700 95.10
21 209.8422 (d21)
22 1151.8733 3.8323 1.84666 23.78
23 -65.0162 0.9000 1.72916 54.67
24 47.0216 10.0820
25 50.0116 4.4441 1.58144 40.89
26 108.8214 2.9979
27 -81.8702 0.9000 1.83481 42.72
28 580.8262 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
7面
K 0.00000
A4 -7.12283E-07
A6 -1.61474E-10
A8 8.42859E-14
A10 0.00000E+00
[各種データ]
INF -0.5倍 -1.0倍
焦点距離 146.25 83.49 55.51
Fナンバー 2.91 4.37 5.82
全画角2ω 16.67 11.36 6.91
像高Y 21.63 21.63 21.63
レンズ全長 171.21 171.21 171.21
[可変間隔データ]
INF -0.5倍 -1.0倍
d0 ∞ 280.8246 160.0167
d8 2.9549 11.9985 23.8486
d13 24.8739 15.8303 3.9802
d17 26.8548 13.2556 3.3000
d21 4.3000 17.8992 27.8548
BF 30.0265 30.0265 30.0265
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 65.90
G2 9 -50.04
G3 15 316.58
G4 18 60.46
G5 22 -52.18
Numerical example 3
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd θgF
Object surface ∞ (d0)
1 84.3319 7.0838 1.69680 55.46
2 -613.3124 0.8988
3 105.7444 7.8628 1.55032 75.50
4 -119.9014 0.4487
5 -111.9387 1.8000 1.85883 30.00
6 96.7930 4.3181
7* 65.9171 6.5659 1.75501 51.16
8 -411.1942 (d8)
9 99.6065 5.0466 1.94594 17.98 0.6546
10 -136.7647 0.9000 1.83400 37.34
11 49.1283 3.3274
12 -972.9280 0.9000 1.71300 53.94
13 54.2018 (d13)
14(Aperture) ∞ 5.0865
15 -66.1396 0.9000 1.84666 23.78
16 66.4102 5.8882 1.83481 42.72
17 -54.2015 (d17)
18 132.9662 3.8267 1.48749 70.44
19 -84.6853 0.1500
20 47.3840 4.0445 1.43700 95.10
21 209.8422 (d21)
22 1151.8733 3.8323 1.84666 23.78
23 -65.0162 0.9000 1.72916 54.67
24 47.0216 10.0820
25 50.0116 4.4441 1.58144 40.89
26 108.8214 2.9979
27 -81.8702 0.9000 1.83481 42.72
28 580.8262 (BF)
Image plane ∞
[Aspheric data]
7 sides
K 0.00000
A4 -7.12283E-07
A6 -1.61474E-10
A8 8.42859E-14
A10 0.00000E+00
[Various data]
INF -0.5x -1.0x Focal length 146.25 83.49 55.51
F number 2.91 4.37 5.82
Full angle of view 2ω 16.67 11.36 6.91
Image height Y 21.63 21.63 21.63
Lens total length 171.21 171.21 171.21
[Variable interval data]
INF -0.5x -1.0x
d0 ∞ 280.8246 160.0167
d8 2.9549 11.9985 23.8486
d13 24.8739 15.8303 3.9802
d17 26.8548 13.2556 3.3000
d21 4.3000 17.8992 27.8548
BF 30.0265 30.0265 30.0265
[Lens group data]
Group starting plane focal length
G1 1 65.90
G2 9 -50.04
G3 15 316.58
G4 18 60.46
G5 22 -52.18

数値実施例4
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd θgF
物面 ∞ (d0)
1 -178.3063 2.9655 1.72916 54.67
2 -106.3794 0.1500
3 467.4845 8.2464 1.59349 67.00
4 -44.5152 1.2000 1.84666 23.78
5 -204.0194 0.1500
6* 52.2693 6.0958 1.77250 49.63
7 -251.8660 (d7)
8 -3259.1207 0.9000 1.74330 49.22
9 40.1579 3.9939
10 -136.5499 4.0241 1.94594 17.98 0.6546
11 -36.8393 0.9000 1.69680 55.46
12 543.9003 (d12)
13(絞り) ∞ 2.6706
14 -1508.5300 4.0627 1.65160 58.54
15 -30.9869 0.9000 1.85451 25.15
16 -262.3035 (d16)
17 310.5791 4.2228 1.48749 70.44
18 -44.5208 0.1500
19* 54.7571 4.3425 1.51633 64.06
20* -326.0807 (d20)
21 -343.1935 3.5284 1.84666 23.78
22 -59.2839 3.0607 1.58144 40.89
23 35.6964 1.9914
24 32.0847 7.0000 1.51680 64.20
25 72.0967 14.4848
26 -35.3188 2.0000 1.62004 36.30
27 -324.0777 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
6面 19面 20面
K 0.00000 0.00000 0.00000
A4 -9.98916E-07 1.34314E-06 2.27181E-06
A6 -5.17978E-10 2.90645E-10 7.39360E-10
A8 3.06094E-13 2.80450E-12 0.00000E+00
A10 -1.44884E-16 0.00000E+00 0.00000E+00
[各種データ]
INF -0.5倍 -1.0倍
焦点距離 88.16 60.14 42.47
Fナンバー 2.91 4.37 5.83
全画角2ω 27.57 17.75 10.26
像高Y 21.63 21.63 21.63
レンズ全長 147.47 147.47 147.47
[可変間隔データ]
INF -0.5倍 -1.0倍
d0 ∞ 188.5557 113.2964
d7 2.9500 11.3362 21.4725
d12 22.6139 14.2277 4.0914
d16 19.7796 10.7921 3.4519
d20 4.3000 13.2876 20.6277
BF 20.7900 20.7900 20.7900
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 50.01
G2 8 -49.98
G3 14 -269.19
G4 17 42.89
G5 21 -45.44
Numerical example 4
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd θgF
Object surface ∞ (d0)
1 -178.3063 2.9655 1.72916 54.67
2 -106.3794 0.1500
3 467.4845 8.2464 1.59349 67.00
4 -44.5152 1.2000 1.84666 23.78
5 -204.0194 0.1500
6* 52.2693 6.0958 1.77250 49.63
7 -251.8660 (d7)
8 -3259.1207 0.9000 1.74330 49.22
9 40.1579 3.9939
10 -136.5499 4.0241 1.94594 17.98 0.6546
11 -36.8393 0.9000 1.69680 55.46
12 543.9003 (d12)
13(Aperture) ∞ 2.6706
14 -1508.5300 4.0627 1.65160 58.54
15 -30.9869 0.9000 1.85451 25.15
16 -262.3035 (d16)
17 310.5791 4.2228 1.48749 70.44
18 -44.5208 0.1500
19* 54.7571 4.3425 1.51633 64.06
20* -326.0807 (d20)
21 -343.1935 3.5284 1.84666 23.78
22 -59.2839 3.0607 1.58144 40.89
23 35.6964 1.9914
24 32.0847 7.0000 1.51680 64.20
25 72.0967 14.4848
26 -35.3188 2.0000 1.62004 36.30
27 -324.0777 (BF)
Image plane ∞
[Aspheric data]
6 pages 19 pages 20 pages
K 0.00000 0.00000 0.00000
A4 -9.98916E-07 1.34314E-06 2.27181E-06
A6 -5.17978E-10 2.90645E-10 7.39360E-10
A8 3.06094E-13 2.80450E-12 0.00000E+00
A10 -1.44884E-16 0.00000E+00 0.00000E+00
[Various data]
INF -0.5x -1.0x Focal length 88.16 60.14 42.47
F number 2.91 4.37 5.83
Full angle of view 2ω 27.57 17.75 10.26
Image height Y 21.63 21.63 21.63
Lens total length 147.47 147.47 147.47
[Variable interval data]
INF -0.5x -1.0x
d0 ∞ 188.5557 113.2964
d7 2.9500 11.3362 21.4725
d12 22.6139 14.2277 4.0914
d16 19.7796 10.7921 3.4519
d20 4.3000 13.2876 20.6277
BF 20.7900 20.7900 20.7900
[Lens group data]
Group starting plane focal length
G1 1 50.01
G2 8 -49.98
G3 14 -269.19
G4 17 42.89
G5 21 -45.44

数値実施例5
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd θgF
物面 ∞ (d0)
1 128.2971 3.4818 1.80420 46.50
2 -5204.5664 0.1500
3 91.8268 8.0641 1.48749 70.44
4 -57.6427 0.9000 1.85883 30.00
5 -214.2087 1.5000
6* 53.0296 5.5304 1.59349 67.00
7* -118.8531 0.1500
8 -1178.6413 0.9000 1.78472 25.72
9 150.0970 (d9)
10 8268.3100 0.9000 1.72916 54.67
11 41.0600 3.1661
12 -116.9815 3.6086 1.94594 17.98 0.6546
13 -33.7289 0.9000 1.77250 49.63
14 119.5422 (d14)
15(絞り) ∞ 4.2272
16 760.2596 5.2788 1.72916 54.67
17 -28.8105 0.9000 1.85451 25.15
18 -117.1181 (d18)
19 4341.3584 3.8417 1.48749 70.44
20 -57.8408 0.1500
21 86.3853 4.3973 1.48749 70.44
22 -168.4461 (d22)
23 -3572.1894 4.0045 1.86966 20.02
24 -66.2885 0.9000 1.59270 35.45
25 24.5125 8.6467 1.63854 55.45
26 189.8245 9.8504
27 -48.6096 0.9000 1.56883 56.04
28 106.7171 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
6面 7面
K 0.00000 0.00000
A4 -2.87442E-07 8.34570E-07
A6 2.66032E-10 -1.64451E-10
A8 -1.12409E-12 7.14796E-13
A10 3.87702E-15 0.00000E+00
[各種データ]
INF -0.5倍 -1.0倍
焦点距離 101.10 75.09 53.84
Fナンバー 2.91 4.37 5.83
全画角2ω 24.26 14.96 8.81
像高Y 21.63 21.63 21.63
レンズ全長 159.00 159.00 159.00
[可変間隔データ]
INF -0.5倍 -1.0倍
d0 ∞ 228.3528 143.0074
d9 2.9500 11.3833 20.1652
d14 19.8025 11.3692 2.5873
d18 24.7061 13.0092 3.3000
d22 4.3000 15.9969 25.7061
BF 34.8938 34.8938 34.8938
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 52.97
G2 10 -36.06
G3 16 255.89
G4 19 59.03
G5 23 -73.90
Numerical example 5
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd θgF
Object surface ∞ (d0)
1 128.2971 3.4818 1.80420 46.50
2 -5204.5664 0.1500
3 91.8268 8.0641 1.48749 70.44
4 -57.6427 0.9000 1.85883 30.00
5 -214.2087 1.5000
6* 53.0296 5.5304 1.59349 67.00
7* -118.8531 0.1500
8 -1178.6413 0.9000 1.78472 25.72
9 150.0970 (d9)
10 8268.3100 0.9000 1.72916 54.67
11 41.0600 3.1661
12 -116.9815 3.6086 1.94594 17.98 0.6546
13 -33.7289 0.9000 1.77250 49.63
14 119.5422 (d14)
15(Aperture) ∞ 4.2272
16 760.2596 5.2788 1.72916 54.67
17 -28.8105 0.9000 1.85451 25.15
18 -117.1181 (d18)
19 4341.3584 3.8417 1.48749 70.44
20 -57.8408 0.1500
21 86.3853 4.3973 1.48749 70.44
22 -168.4461 (d22)
23 -3572.1894 4.0045 1.86966 20.02
24 -66.2885 0.9000 1.59270 35.45
25 24.5125 8.6467 1.63854 55.45
26 189.8245 9.8504
27 -48.6096 0.9000 1.56883 56.04
28 106.7171 (BF)
Image plane ∞
[Aspheric data]
6 sides 7 sides
K 0.00000 0.00000
A4 -2.87442E-07 8.34570E-07
A6 2.66032E-10 -1.64451E-10
A8 -1.12409E-12 7.14796E-13
A10 3.87702E-15 0.00000E+00
[Various data]
INF -0.5x -1.0x Focal length 101.10 75.09 53.84
F number 2.91 4.37 5.83
Full angle of view 2ω 24.26 14.96 8.81
Image height Y 21.63 21.63 21.63
Lens total length 159.00 159.00 159.00
[Variable interval data]
INF -0.5x -1.0x
d0 ∞ 228.3528 143.0074
d9 2.9500 11.3833 20.1652
d14 19.8025 11.3692 2.5873
d18 24.7061 13.0092 3.3000
d22 4.3000 15.9969 25.7061
BF 34.8938 34.8938 34.8938
[Lens group data]
Group starting plane focal length
G1 1 52.97
G2 10 -36.06
G3 16 255.89
G4 19 59.03
G5 23 -73.90

数値実施例6
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd θgF
物面 ∞ (d0)
1 262.1624 4.0488 1.75500 52.32
2 -141.5841 0.1500
3 71.6206 6.5887 1.59349 67.00
4 -95.5767 0.9000 1.92286 20.88
5 855.0592 0.1500
6 58.1760 3.0996 1.76385 48.49
7 146.5536 (d7)
8 1202.3709 0.9000 1.80610 33.27
9 36.9916 4.7134
10 -60.7641 0.9000 1.72916 54.67
11 44.9753 5.0624 1.86966 20.02 0.6435
12 -104.8878 (d12)
13(絞り) ∞ 3.0464
14 -190.0522 0.9000 2.00069 25.46
15 122.8948 2.0000
16 122.9450 7.0211 1.69680 55.46
17 -28.0046 0.9000 1.80610 33.27
18 -84.7612 (d18)
19* 54.0084 7.0162 1.49710 81.56
20* -48.7017 (d20)
21 42.3778 2.7848 1.85451 25.15
22 54.8452 0.9000 1.72916 54.67
23 27.1622 18.3896
24 25.4557 3.0938 1.51823 58.96
25 28.7142 9.2819
26 -80.2891 0.9000 1.72916 54.67
27 169.1899 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
19面 20面
K 0.00000 0.00000
A4 -1.25641E-06 2.32136E-06
A6 6.66324E-10 1.25756E-09
A8 -1.61743E-12 -2.60291E-12
A10 0.00000E+00 0.00000E+00
[各種データ]
INF -0.5倍 -1.0倍
焦点距離 102.50 67.88 48.04
Fナンバー 2.91 4.37 5.82
全画角2ω 23.41 15.81 9.46
像高Y 21.63 21.63 21.63
レンズ全長 155.99 155.99 155.99
[可変間隔データ]
INF -0.5倍 -1.0倍
d0 ∞ 216.9834 128.0000
d7 3.0160 10.3483 19.4720
d12 20.1751 12.8427 3.7190
d18 22.4508 11.9606 3.3000
d20 4.5150 15.0051 23.6657
BF 23.0835 23.0835 23.0835
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 50.76
G2 8 -47.94
G3 14 -628.53
G4 19 52.71
G5 21 -50.62
Numerical example 6
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd θgF
Object surface ∞ (d0)
1 262.1624 4.0488 1.75500 52.32
2 -141.5841 0.1500
3 71.6206 6.5887 1.59349 67.00
4 -95.5767 0.9000 1.92286 20.88
5 855.0592 0.1500
6 58.1760 3.0996 1.76385 48.49
7 146.5536 (d7)
8 1202.3709 0.9000 1.80610 33.27
9 36.9916 4.7134
10 -60.7641 0.9000 1.72916 54.67
11 44.9753 5.0624 1.86966 20.02 0.6435
12 -104.8878 (d12)
13(Aperture) ∞ 3.0464
14 -190.0522 0.9000 2.00069 25.46
15 122.8948 2.0000
16 122.9450 7.0211 1.69680 55.46
17 -28.0046 0.9000 1.80610 33.27
18 -84.7612 (d18)
19* 54.0084 7.0162 1.49710 81.56
20* -48.7017 (d20)
21 42.3778 2.7848 1.85451 25.15
22 54.8452 0.9000 1.72916 54.67
23 27.1622 18.3896
24 25.4557 3.0938 1.51823 58.96
25 28.7142 9.2819
26 -80.2891 0.9000 1.72916 54.67
27 169.1899 (BF)
Image plane ∞
[Aspheric data]
19 pages 20 pages
K 0.00000 0.00000
A4 -1.25641E-06 2.32136E-06
A6 6.66324E-10 1.25756E-09
A8 -1.61743E-12 -2.60291E-12
A10 0.00000E+00 0.00000E+00
[Various data]
INF -0.5x -1.0x Focal length 102.50 67.88 48.04
F number 2.91 4.37 5.82
Full angle of view 2ω 23.41 15.81 9.46
Image height Y 21.63 21.63 21.63
Lens total length 155.99 155.99 155.99
[Variable interval data]
INF -0.5x -1.0x
d0 ∞ 216.9834 128.0000
d7 3.0160 10.3483 19.4720
d12 20.1751 12.8427 3.7190
d18 22.4508 11.9606 3.3000
d20 4.5150 15.0051 23.6657
BF 23.0835 23.0835 23.0835
[Lens group data]
Group starting plane focal length
G1 1 50.76
G2 8 -47.94
G3 14 -628.53
G4 19 52.71
G5 21 -50.62

数値実施例7
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd θgF
物面 ∞ (d0)
1 1977.3283 3.3177 1.72916 54.67
2 -125.7372 0.1500
3 106.0951 6.3203 1.55032 75.50
4 -71.4266 1.8000 1.92286 20.88
5 -337.0157 0.1500
6 58.9335 3.3101 1.77250 49.63
7 192.4328 (d7)
8 -4037.4893 3.4419 1.94594 17.98 0.6546
9 -68.1502 0.9000 1.74100 52.64
10 92.2354 1.8255
11 -306.3106 0.9000 1.69680 55.46
12 50.6320 (d12)
13(絞り) ∞ 4.4203
14 -77.9382 4.2908 1.49700 81.61
15 -27.3484 1.0651 1.84666 23.78
16 -42.0558 (d16)
17 6079.2830 3.8297 1.48749 70.44
18 -53.3363 0.1500
19 67.4654 4.0341 1.48749 70.44
20 -658.5075 (d20)
21 331.4548 3.2863 1.92286 20.88
22 -129.1676 1.4000 1.72903 54.04
23* 33.6827 3.0575
24 36.1299 8.6742 1.72916 54.67
25 -53.4789 0.9000 1.72825 28.32
26 130.1866 14.6383
27 -51.8973 1.6440 1.48749 70.44
28 147.1075 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
23面
K 0.00000
A4 -1.99199E-07
A6 -2.81062E-10
A8 -8.27960E-14
A10 0.00000E+00
[各種データ]
INF -0.5倍 -1.0倍
焦点距離 105.16 73.77 52.56
Fナンバー 2.91 4.37 5.82
全画角2ω 23.14 15.11 9.47
像高Y 21.63 21.63 21.63
レンズ全長 156.68 156.68 156.68
[可変間隔データ]
INF -0.5倍 -1.0倍
d0 ∞ 233.5684 142.6893
d7 2.9500 12.2298 22.9500
d12 24.1551 14.8753 4.1551
d16 22.5412 11.7423 3.3000
d20 4.3000 15.0989 23.5412
BF 29.2329 29.2329 29.2329
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 56.44
G2 8 -46.55
G3 14 752.46
G4 17 58.35
G5 21 -65.82
Numerical example 7
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd θgF
Object surface ∞ (d0)
1 1977.3283 3.3177 1.72916 54.67
2 -125.7372 0.1500
3 106.0951 6.3203 1.55032 75.50
4 -71.4266 1.8000 1.92286 20.88
5 -337.0157 0.1500
6 58.9335 3.3101 1.77250 49.63
7 192.4328 (d7)
8 -4037.4893 3.4419 1.94594 17.98 0.6546
9 -68.1502 0.9000 1.74100 52.64
10 92.2354 1.8255
11 -306.3106 0.9000 1.69680 55.46
12 50.6320 (d12)
13(Aperture) ∞ 4.4203
14 -77.9382 4.2908 1.49700 81.61
15 -27.3484 1.0651 1.84666 23.78
16 -42.0558 (d16)
17 6079.2830 3.8297 1.48749 70.44
18 -53.3363 0.1500
19 67.4654 4.0341 1.48749 70.44
20 -658.5075 (d20)
21 331.4548 3.2863 1.92286 20.88
22 -129.1676 1.4000 1.72903 54.04
23* 33.6827 3.0575
24 36.1299 8.6742 1.72916 54.67
25 -53.4789 0.9000 1.72825 28.32
26 130.1866 14.6383
27 -51.8973 1.6440 1.48749 70.44
28 147.1075 (BF)
Image plane ∞
[Aspheric data]
23 sides
K 0.00000
A4 -1.99199E-07
A6 -2.81062E-10
A8 -8.27960E-14
A10 0.00000E+00
[Various data]
INF -0.5x -1.0x Focal length 105.16 73.77 52.56
F number 2.91 4.37 5.82
Full angle of view 2ω 23.14 15.11 9.47
Image height Y 21.63 21.63 21.63
Lens total length 156.68 156.68 156.68
[Variable interval data]
INF -0.5x -1.0x
d0 ∞ 233.5684 142.6893
d7 2.9500 12.2298 22.9500
d12 24.1551 14.8753 4.1551
d16 22.5412 11.7423 3.3000
d20 4.3000 15.0989 23.5412
BF 29.2329 29.2329 29.2329
[Lens group data]
Group starting plane focal length
G1 1 56.44
G2 8 -46.55
G3 14 752.46
G4 17 58.35
G5 21 -65.82

[条件式対応値]
実施例1 実施例2 実施例3 実施例4 実施例5 実施例6 実施例7
条件式(1) -0.0281 -0.0416 -0.0203 -0.0317 -0.0250 -0.0338 -0.0182
条件式(2) 0.0155 0.0272 0.0154 0.0182 0.0106 0.0116 0.0136
条件式(3) -0.010 0.178 0.462 -0.328 0.395 -0.163 0.140
条件式(4) 17.98 17.98 17.98 17.98 17.98 20.02 17.98
条件式(5) 0.0387 0.0387 0.0387 0.0387 0.0387 0.0312 0.0387
条件式(6) 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
[Conditional expression corresponding value]
Example 1 Example 2 Example 3 Example 4 Example 5 Example 6 Example 7
Conditional expression (1) -0.0281 -0.0416 -0.0203 -0.0317 -0.0250 -0.0338 -0.0182
Conditional expression (2) 0.0155 0.0272 0.0154 0.0182 0.0106 0.0116 0.0136
Conditional expression (3) -0.010 0.178 0.462 -0.328 0.395 -0.163 0.140
Conditional expression (4) 17.98 17.98 17.98 17.98 17.98 20.02 17.98
Conditional expression (5) 0.0387 0.0387 0.0387 0.0387 0.0387 0.0312 0.0387
Conditional expression (6) 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｇ４ 第４レンズ群
Ｇ５ 第５レンズ群
Ｓ 開口絞り
Ｉ 像面
G1 First lens group G2 Second lens group G3 Third lens group G4 Fourth lens group G5 Fifth lens group S Aperture stop I Image plane

Claims (5)

物体側から像側へ順に、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、正または負の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群、負の屈折力の第５レンズ群から成り、
無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際して、前記第１レンズ群は像面に対して不動であり、前記第２レンズ群は光軸に沿って像側に移動し、前記第３レンズ群は像面に対して不動であり、前記第４レンズ群は光軸に沿って物体側に移動し、前記第５レンズ群は像面に対して不動であり、
前記第４レンズ群は２枚以下の正レンズから構成され、
以下に示す条件式を満足することを特徴とする結像光学系。

但し、
ｈ３ｉ：無限遠合焦時の第３レンズ群の物体側からｉ番目の光学素子における近軸軸上光線の入射高さ（近軸軸上光線は、結像光学系の最物体側面へ光軸に平行に入射し、入射する高さが１の近軸光線である）
ν３ｉ：第３レンズ群の物体側からｉ番目の光学素子の材料のｄ線に対するアッベ数
ｆ３ｉ：第３レンズ群の物体側からｉ番目の光学素子の焦点距離（接合されている場合、接合前の単レンズとしての焦点距離とする）
ｆ：無限遠合焦時の光学系全系の焦点距離
ｎ：第３レンズ群を構成する光学素子の数
In order from the object side to the image side, a first lens group with positive refractive power, a second lens group with negative refractive power, a third lens group with positive or negative refractive power, a fourth lens group with positive refractive power, Consists of a fifth lens group with negative refractive power,
When focusing from an object at infinity to an object at a short distance, the first lens group remains stationary with respect to the image plane, the second lens group moves toward the image side along the optical axis, and the third lens group moves toward the image side along the optical axis. is stationary with respect to the image plane, the fourth lens group moves toward the object side along the optical axis, and the fifth lens group is stationary with respect to the image plane,
The fourth lens group is composed of two or less positive lenses,
An imaging optical system characterized by satisfying the following conditional expression.

however,
h3i: Incidence height of the paraxial axial ray at the i-th optical element from the object side of the third lens group when focusing at infinity (the paraxial axial ray moves the optical axis toward the most object side of the imaging optical system) It is a paraxial ray that is incident parallel to and has an incident height of 1)
ν3i: Abbe number for the d-line of the material of the i-th optical element from the object side of the third lens group f3i: Focal length of the i-th optical element from the object side of the third lens group (if bonded, before bonding (focal length as a single lens)
f: Focal length of the entire optical system when focused at infinity n: Number of optical elements making up the third lens group
前記第２レンズ群は１枚の正レンズと１枚以上の負レンズから成り、以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の結像光学系。

但し、
ｈ２ｉ：無限遠合焦時の第２レンズ群の物体側からｉ番目の光学素子における近軸軸上光線の入射高さ（近軸軸上光線は、結像光学系の最物体側面へ光軸に平行に入射し、入射する高さが１の近軸光線である）
ν２ｉ：第２レンズ群の物体側からｉ番目の光学素子の材料のｄ線に対するアッベ数
ｆ２ｉ：第２レンズ群の物体側からｉ番目の光学素子の焦点距離（接合されている場合、接合前の単レンズとしての焦点距離とする）
ｆ：無限遠合焦時の光学系全系の焦点距離
ｍ：第２レンズ群を構成する光学素子の数 2. The imaging optical system according to claim 1, wherein the second lens group includes one positive lens and one or more negative lenses, and satisfies the following conditional expression.

however,
h2i: The incident height of the paraxial axial ray at the i-th optical element from the object side of the second lens group when focusing at infinity (the paraxial axial ray moves the optical axis toward the most object side of the imaging optical system) It is a paraxial ray that is incident parallel to and has an incident height of 1)
ν2i: Abbe number for the d-line of the material of the i-th optical element from the object side of the second lens group f2i: Focal length of the i-th optical element from the object side of the second lens group (if bonded, before bonding) (focal length as a single lens)
f: Focal length of the entire optical system when focusing at infinity m: Number of optical elements constituting the second lens group 前記第３レンズ群は、少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズを有し、以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１又は２に記載の結像光学系。
（３） －０．６０≦ｆ／ｆ３≦０．６０
但し、
ｆ：無限遠合焦時の光学系全系の焦点距離
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離 3. The imaging optical system according to claim 1, wherein the third lens group includes at least one positive lens and at least one negative lens, and satisfies the following conditional expression.
(3) -0.60≦f/f3≦0.60
however,
f: Focal length of the entire optical system when focusing on infinity f3: Focal length of the third lens group 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の結像光学系。
（４） νｄ２ｐ≦２５．０
（５） θｇＦ２ｐ－０．６４８３＋０．００１８×νｄ２ｐ≧０．０２０
但し、
νｄ２ｐ：第２レンズ群が有する正レンズの材料のｄ線に対するアッベ数
θｇＦ２ｐ：第２レンズ群が有する正レンズの材料のｇ線とＦ線に対する部分分散比 4. The imaging optical system according to claim 1, wherein the imaging optical system satisfies the following conditional expression.
(4) νd2p≦25.0
(5) θgF2p-0.6483+0.0018×νd2p≧0.020
however,
νd2p: Abbe number of the material of the positive lens in the second lens group for the d-line θgF2p: Partial dispersion ratio for the g-line and F-line of the material of the positive lens in the second lens group 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載の結像光学系。
（６） ｜βｍａｘ｜≧０．５
但し、
βｍａｘ：最至近物体合焦時の結像光学系の横倍率 5. The imaging optical system according to claim 1, wherein the imaging optical system satisfies the following conditional expression.
(6) |βmax|≧0.5
however,
βmax: Lateral magnification of the imaging optical system when focusing on the closest object

Images