JP2019197130A - Photographing lens - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は光学系に関し、たとえばデジタルスチルカメラ、デジタルビデオカメラ、シネマカメラ等の撮影装置に用いる撮影レンズに好適なものである。 The present invention relates to an optical system, and is suitable for a photographing lens used in a photographing apparatus such as a digital still camera, a digital video camera, or a cinema camera.
デジタルカメラをはじめとする光学機器に用いられる撮影光学系においては高速撮影や大きなボケを生かした表現に対応できるよう大口径比であることが求められている。さらに近年のＣＣＤ・ＣＭＯＳセンサーの高画素化に伴い、諸収差をより一層補正して高性能であることが要求されている。 An imaging optical system used in an optical apparatus such as a digital camera is required to have a large aperture ratio so that it can cope with high-speed shooting and expression that takes advantage of large blurring. Further, along with the recent increase in the number of pixels of a CCD / CMOS sensor, it is required to improve the various aberrations and to have high performance.
従来、短焦点レンズでは十分なバックフォーカスを確保する必要からレトロフォーカスタイプを取ることが多い。レトロフォーカスタイプを採用して大口径比と高性能化を図った撮影レンズが知られている。 Conventionally, a short focus lens often takes a retro focus type because it is necessary to ensure a sufficient back focus. A photographic lens that adopts a retrofocus type to achieve a large aperture ratio and high performance is known.
特許文献１で開示されている光学系は、非球面を多用し小型化と高性能化の両立を図っているが、絞り前後に典型的なダブルガウスタイプを採用しているため、絞り前後の向かい合う凹面で発生するサジタルコマフレアの補正が不十分であるという課題を有する。 The optical system disclosed in Patent Document 1 uses many aspheric surfaces to achieve both miniaturization and high performance. However, since a typical double Gauss type is used before and after the diaphragm, There is a problem that the correction of sagittal coma flare generated on the concave surfaces facing each other is insufficient.
特許文献２で開示されている光学系は、絞り前後を非ダブルガウスタイプにしたうえでＦ１．４程度の大口径比と高速なフォーカシングを実現しているが、軸上色収差、サジタルコマフレアをはじめとする諸収差の補正は不十分であるという課題を有する。 The optical system disclosed in Patent Document 2 realizes a large aperture ratio of about F1.4 and high-speed focusing after using a non-double gauss type before and after the stop, but it has axial chromatic aberration and sagittal coma flare. There is a problem that correction of various aberrations including the above is insufficient.
本発明はこのような状況に鑑みてなされたものであり、Ｆ１．４程度と明るく、サジタルコマフレアをはじめとした諸収差を良好に補正した撮影レンズを提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such a situation, and an object of the present invention is to provide a photographing lens that is as bright as about F1.4 and that has well corrected various aberrations including sagittal coma flare.
前述の課題を解決するための第１の発明は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群Ｇｆ、開口絞りＳ、正の屈折力を有する後群Ｇｒから構成され、前記前群Ｇｆの最も像側に、正レンズＬｆ１と負レンズＬｆ２を接合し像側に凹面を向けたレンズ成分Ｌｆｂを配し、前記後群Ｇｒは物体側から順に、正レンズＬｒ１と負レンズＬｒ２を接合し物体側に凸面を向け、全体として負の屈折力を有するレンズ成分Ｌｒａ、物体側に凹面を向けた負レンズＬｒ３、正レンズＬｒ４を有し、下記条件式を満足することを特徴とする撮影レンズ。
（１） １．３＜Ｆｒ／Ｆ＜２．５
（２） −０．７＜１００×（Ｎ２−Ｎ１）／（Ｖ２−Ｖ１）＜−０．０５
Ｆｒ：前記後群Ｇｒの焦点距離
Ｆ：全系の焦点距離
Ｎ１：前記Ｌｒ１の屈折率
Ｎ２：前記Ｌｒ２の屈折率
Ｖ１：前記Ｌｒ１のアッベ数
Ｖ２：前記Ｌｒ２のアッベ数
A first invention for solving the above-described problem is composed of a front group Gf having a positive refractive power, an aperture stop S, and a rear group Gr having a positive refractive power in order from the object side. The positive lens Lf1 and the negative lens Lf2 are cemented on the most image side of the lens component, and the lens component Lfb having a concave surface facing the image side is disposed. A photographic lens having a lens component Lra having a convex surface facing the object side and a negative refractive power as a whole, a negative lens Lr3 and a positive lens Lr4 having a concave surface facing the object side, and satisfying the following conditional expression: .
(1) 1.3 <Fr / F <2.5
(2) −0.7 <100 × (N2−N1) / (V2−V1) <− 0.05
Fr: focal length of the rear group Gr F: focal length of the entire system N1: refractive index of the Lr1 N2: refractive index of the Lr2 V1: Abbe number of the Lr1 V2: Abbe number of the Lr2
第２の発明は、前記Ｌｒ１が下記条件式を満足することを特徴とする第１の発明に記載の撮影レンズ。
（３） ＰｇＦｒ１−（−０．００１８×Ｖ１＋０．６４８３）＞０
ＰｇＦｒ１：前記正レンズＬｒ１の部分分散比
Ｖ１：前記Ｌｒ１のアッベ数
A second invention is the photographic lens according to the first invention, wherein the Lr1 satisfies the following conditional expression.
(3) PgFr1-(− 0.0018 × V1 + 0.6483)> 0
PgFr1: Partial dispersion ratio of the positive lens Lr1 V1: Abbe number of the Lr1
第３の発明は、前記前群Ｇｆの最も像側に配置される前記レンズ成分Ｌｆｂを構成する前記正レンズＬｆ１が下記条件式を満足することを特徴とする第１の発明又は第２の発明に記載の撮影レンズ。
（４） Ｖｆ１＞５０
（５） ＰｇＦｆ１−（−０．００１８×Ｖｆ１＋０．６４８３）＞０
Ｖｆ１：前記正レンズＬｆ１のアッベ数
ＰｇＦｆ１：前記正レンズＬｆ１の部分分散比
According to a third aspect of the invention, the positive lens Lf1 constituting the lens component Lfb arranged closest to the image side of the front group Gf satisfies the following conditional expression. The taking lens described in 1.
(4) Vf1> 50
(5) PgFf1-(− 0.0018 × Vf1 + 0.6483)> 0
Vf1: Abbe number of the positive lens Lf1 PgFf1: Partial dispersion ratio of the positive lens Lf1
第４の発明は、下記条件式を満たすことを特徴とする第1の発明乃至第３の発明のいずれかに記載の撮影レンズ。
（６） −１５＜（Ｒ＿ｆｉ＋Ｒ＿ｒｏ）／（Ｒ＿ｆｉ−Ｒ＿ｒｏ）＜−１
Ｒ＿ｆｉ：前記前群Ｇｆの最も像側の面の曲率半径
Ｒ＿ｒｏ：前記後群Ｇｒの最も物体側の面の曲率半径
According to a fourth aspect of the present invention, there is provided the photographing lens according to any one of the first to third aspects, wherein the following conditional expression is satisfied.
(6) −15 <(R_fi + R_ro) / (R_fi−R_ro) <− 1
R_fi: radius of curvature of the most image side surface of the front group Gf R_ro: radius of curvature of the most object side surface of the rear group Gr
第５の発明は、下記条件式を満足することを特徴とする第１の発明乃至第４の発明のいずれかに記載の撮影レンズ。
（７） −０．９＜Ｆｒ×（Ｎ２−Ｎ１）／Ｒａｃ＜−０．０５
Ｆｒ：前記後群Ｇｒの焦点距離
Ｎ１：前記Ｌｒ１の屈折率
Ｎ２：前記Ｌｒ２の屈折率
Ｒａｃ：前記レンズ成分Ｌｒａの接合面の曲率半径
5th invention satisfies the following conditional expressions, The photographic lens in any one of 1st invention thru | or 4th invention characterized by the above-mentioned.
(7) -0.9 <Fr × (N2-N1) / Rac <−0.05
Fr: focal length N1 of the rear group Gr: refractive index N2 of the Lr1: refractive index Rac of the Lr2: radius of curvature of the cemented surface of the lens component Lra
第６の発明は、下記条件式を満足することを特徴とする第1の発明乃至第５の発明のいずれかに記載の撮影レンズ。
（８） −１．８＜Ｒ＿Ｌ３１／Ｄ＜−１．０
Ｒ_Ｌｒ３１：前記負レンズＬｒ３の物体側の曲率半径
Ｄ：前記開口絞りＳから前記負レンズＬｒ３の物体側の面までの光軸上の距離
A sixth aspect of the present invention is the photographic lens according to any one of the first to fifth aspects, wherein the following conditional expression is satisfied.
(8) -1.8 <R_L31 / D <-1.0
R_Lr31: radius of curvature D on the object side of the negative lens Lr3: distance on the optical axis from the aperture stop S to the object side surface of the negative lens Lr3
第７の発明は、下記条件式を満足することを特徴とする第1の発明乃至第６の発明のいずれかに記載の撮影レンズ。
（９） Ｎｐａｖｅ＜１．７５
Ｎｐａｖｅ：前記後群Ｇｒに含まれる正レンズの屈折率の平均値
According to a seventh aspect of the present invention, there is provided the photographic lens according to any one of the first to sixth aspects, wherein the following conditional expression is satisfied.
(9) Npave <1.75
Npave: average refractive index of positive lenses included in the rear group Gr
第８の発明は、前記後群Ｇｒは、光軸から離れるにつれて負の屈折力が強くなる非球面を少なくとも1面有することを特徴とする第1の発明乃至第７の発明のいずれかに記載の撮影レンズ。 According to an eighth aspect of the invention, in any one of the first to seventh aspects, the rear group Gr has at least one aspheric surface whose negative refractive power increases as the distance from the optical axis increases. Photography lens.
第９の発明は、前記前群Ｇｆは物体側から順に、正または負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇｆ１、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇｆ２より構成され、無限遠から至近へのフォーカシングに際して、前記第１レンズ群Ｇｆ１を像面に対して固定し、前記第２レンズ群Ｇｆ２および後群Ｇｒが光軸上を物体側へ移動することを特徴とする第１の発明乃至第８の発明のいずれかに記載の撮影レンズ。 In a ninth invention, the front group Gf is composed of a first lens group Gf1 having a positive or negative refractive power and a second lens group Gf2 having a positive refractive power in order from the object side. In focusing, the first lens group Gf1 is fixed with respect to the image plane, and the second lens group Gf2 and the rear group Gr move on the optical axis toward the object side. The photographing lens according to any one of the inventions.
本発明は、Ｆ１．４程度と明るく、サジタルコマフレアをはじめとした諸収差を良好に補正した撮影レンズを提供することが可能となる。 The present invention can provide a photographing lens that is as bright as about F1.4 and that has well corrected various aberrations including sagittal coma flare.
以下、本発明の実施形態にかかる撮影レンズについて説明する。なお、ｇ線、Ｆ線、ｄ線、Ｃ線に対する材料の屈折率をそれぞれＮｇ、ＮＦ、Ｎｄ、ＮＣとしたとき、当該材料のｄ線に対するアッベ数Ｖｄと、ｇ線、Ｆ線間の部分分散比ＰｇＦを下記で表す。
Ｖｄ＝（Ｎｄ−１）／（ＮＦ−ＮＣ）
ＰｇＦ＝（Ｎｇ−ＮＦ）／（ＮＦ−ＮＣ）
Hereinafter, a photographing lens according to an embodiment of the present invention will be described. When the refractive index of the material for g-line, F-line, d-line, and C-line is Ng, NF, Nd, and NC, respectively, the Abbe number Vd for the d-line of the material and the portion between the g-line and F-line The dispersion ratio PgF is expressed below.
Vd = (Nd-1) / (NF-NC)
PgF = (Ng-NF) / (NF-NC)
本発明の撮影レンズは、図１、図６、図１１、図１６、図２１及び図２６に示すレンズ構成図からわかるように、物体側から像側へ順に正の屈折力を有する前群Ｇｆ、開口絞りＳ、正の屈折力を有する後群Ｇｒから構成され、前記前群Ｇｆの最も像側に、正レンズＬｆ１と負レンズＬｆ２を接合し像側に凹面を向けたレンズ成分Ｌｆｂを配し、前記後群Ｇｒは、物体側から像側へ順に、正レンズＬｒ１と負レンズＬｒ２を接合し物体側に凸面を向けた負レンズ成分Ｌｒａ、物体側に凹面を向けた負レンズＬｒ３、正レンズＬｒ４を有し、下記条件式を満足することを特徴としている。
（１） １．３＜Ｆｒ/Ｆ＜２．５
（２） −０．７＜１００×（Ｎ２−Ｎ１）/（Ｖ２−Ｖ１）＜−０．０５
Ｆ：全系の焦点距離
Ｆｒ：後群Ｇｒの焦点距離
Ｎ１：Ｌｒ１の硝材の屈折率
Ｎ２：Ｌｒ２の硝材の屈折率
Ｖ１：Ｌｒ１の硝材のアッベ数
Ｖ２：Ｌｒ２の硝材のアッベ数
As can be seen from the lens configuration diagrams shown in FIGS. 1, 6, 11, 16, 21, and 26, the photographic lens of the present invention has a front group Gf having a positive refractive power in order from the object side to the image side. An aperture stop S, and a rear group Gr having a positive refractive power, and a lens component Lfb having a concave surface facing the image side with a positive lens Lf1 and a negative lens Lf2 arranged on the most image side of the front group Gf. The rear group Gr includes, in order from the object side to the image side, a negative lens component Lra in which a positive lens Lr1 and a negative lens Lr2 are cemented and a convex surface is directed to the object side, a negative lens Lr3 having a concave surface directed to the object side, a positive lens It has a lens Lr4 and satisfies the following conditional expression.
(1) 1.3 <Fr / F <2.5
(2) −0.7 <100 × (N2−N1) / (V2−V1) <− 0.05
F: Total system focal length Fr: Rear group Gr focal length N1: Refractive index of glass material with Lr1 N2: Refractive index of glass material with Lr2 V1: Abbe number of glass material with Lr1 V2: Abbe number of glass material with Lr2
本願にて、レンズ成分とは、単一のレンズまたは複数枚のレンズを接合した接合レンズを表す。 In this application, the lens component represents a cemented lens obtained by cementing a single lens or a plurality of lenses.
本発明の光学系は絞り前後を非ダブルガウスタイプとすることで、ダブルガウスタイプの課題であるサジタルコマフレアをはじめとする諸収差を良好に補正したことを特徴としている。 The optical system of the present invention is characterized in that various aberrations such as sagittal coma flare, which is a problem of the double Gauss type, are well corrected by using a non-double Gauss type before and after the stop.
広くサジタルコマフレアと呼ばれ、ときに「鳥の羽をひろげたような」と形容される特徴的なフレアの成因として周辺球面収差などの高次収差が知られている。これは大口径になるほど、画角が広くなるほど大きくなる。また曲率のきつい面や面パワーの大きい面で発生しやすく、たとえばダブルガウスタイプにおける絞り前後の向かい合うきつい凹面でサジタルコマフレアが発生しやすいことが知られている。 High-order aberrations such as peripheral spherical aberration are known as a cause of characteristic flares that are widely called sagittal coma flares and sometimes described as “like spreading the feathers of a bird”. The larger the aperture, the larger the angle of view. Further, it is known that it is likely to occur on a surface with a large curvature and a surface with a large surface power, and for example, sagittal coma flare is likely to occur on the hard concave surfaces facing each other before and after the diaphragm in the double Gauss type.
他方、ダブルガウスタイプの長所のひとつに球面収差や非点収差の補正のしやすさがあげられる。したがってダブルガウスタイプの長所を維持したままサジタルコマフレアを低減することが望ましく、諸収差を良好に補正して画角全域にわたり高解像度の画像を得ることが可能になる。 On the other hand, one of the advantages of the double Gauss type is the ease of correcting spherical aberration and astigmatism. Therefore, it is desirable to reduce sagittal coma flare while maintaining the advantages of the double Gauss type, and it is possible to obtain a high-resolution image over the entire field angle by correcting various aberrations satisfactorily.
ところで、３次収差の領域では各収差係数は各面で個別に計算されるが、高次収差になるとその面よりも前の面の寄与を無視できない。ダブルガウスタイプでは絞り前の凹面が絞り後ろの凹面に強い影響を及ぼす。そこで絞り後ろの凹面の直前に新たなレンズ成分を挿入して光線の通り方を適切に調整すれば、非点収差や球面収差を良好に保ちつつサジタルコマフレアを低減することが可能になる。ここで挿入するべきレンズ成分は負のパワーを持つ接合レンズ成分であることが望ましい。なぜなら負のパワーを持つことで絞り前ないし後ろの凹面の収差補正を分担させることができ、かつ単レンズよりも面が多く自由度が増すのでより効果的な収差補正が可能となる。 By the way, in the third-order aberration region, each aberration coefficient is calculated individually on each surface. However, when higher-order aberrations occur, the contribution of the surface before that surface cannot be ignored. In the double Gauss type, the concave surface before the diaphragm has a strong influence on the concave surface behind the diaphragm. Therefore, if a new lens component is inserted immediately before the concave surface behind the stop and the direction of the light beam is adjusted appropriately, sagittal coma flare can be reduced while maintaining astigmatism and spherical aberration well. The lens component to be inserted here is preferably a cemented lens component having a negative power. Because it has negative power, it is possible to share the correction of aberrations on the concave surface before or behind the diaphragm, and more surfaces can be used than a single lens and the degree of freedom is increased, so that more effective aberration correction can be performed.
本発明の光学系は以上の考察に基づくものであって、絞り直後に接合レンズ成分を配置し、かつ物体側に凸面を向けることによって、典型的なダブルガウスタイプとは性格の異なる収差補正を可能としている。 The optical system of the present invention is based on the above consideration, and corrects aberrations that are different in character from a typical double Gauss type by disposing a cemented lens component immediately after the stop and directing a convex surface toward the object side. It is possible.
まず本発明の光学系は絞り前後が非対称であるため、前群・後群で補正する収差を分割し、全系として良好な収差補正としている。条件式（１）はそのための全系の適切なパワー配置を規定している。 First, since the optical system according to the present invention is asymmetrical before and after the stop, the aberration to be corrected is divided in the front group and the rear group, so that the entire system has good aberration correction. Conditional expression (1) defines an appropriate power arrangement for the entire system.
条件式（１）の上限を超えて前群での軸上光線と周辺主光線の高さの差が少なくなると、収差補正の役割を分けることができず好ましくない。また、条件式（１）の下限を超えて、後群Ｇｒのパワーが強くなると、特に球面収差が悪化するため好ましくない。 If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded and the height difference between the axial ray and the peripheral principal ray in the front group decreases, the role of aberration correction cannot be separated, which is not preferable. Further, exceeding the lower limit of the conditional expression (1) and increasing the power of the rear group Gr is not preferable because spherical aberration is particularly deteriorated.
なお条件式（１）について、望ましくは上限値を２．０、さらには下限値を１．４とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 Regarding conditional expression (1), preferably, the upper limit value is set to 2.0, and further the lower limit value is set to 1.4, whereby the above-described effect can be further ensured.
後群Ｇｒの最も物体側に接合負レンズ成分Ｌｒａを配置している。Ｌｒａは軸上色収差補正に寄与するだけでなく、負レンズＬｒ３の球面収差、非点収差の補正を分担している。一般的に正と負の２枚のレンズからなる接合レンズが全体として負のパワーを持つためには正レンズのパワーを弱く、負レンズのパワーを強くする必要がある。したがってＬｒａにおいては正レンズに低屈折率硝材を、負レンズの高屈折率硝材を用い、いわゆる旧色消しとすることが望ましい。 The cemented negative lens component Lra is disposed on the most object side of the rear group Gr. Lra not only contributes to correction of longitudinal chromatic aberration, but also shares correction of spherical aberration and astigmatism of the negative lens Lr3. In general, in order for a cemented lens composed of two positive and negative lenses to have negative power as a whole, it is necessary to weaken the power of the positive lens and increase the power of the negative lens. Therefore, in Lra, it is desirable to use a low refractive index glass material for the positive lens and a high refractive index glass material for the negative lens, so-called old achromatism.
条件式（２）は、前述の役割を持たせるためにＬｒａの２つの硝材について規定している。 Conditional expression (2) defines two glass materials of Lra in order to have the above-mentioned role.
条件式（２）の上限を超えて屈折率差が小さくなると、Ｌｒａ全体としての負のパワーが小さくなりすぎ、続くＬｒ３の物体側の面での軸上および周辺マージナル光線の入射角が大きくなり、球面収差、コマ収差が悪化する。条件式（２）の下限を超えてアッベ数差が小さくなると、軸上色収差が悪化するため好ましくない。 If the refractive index difference is reduced beyond the upper limit of conditional expression (2), the negative power of the entire Lra becomes too small, and the incident angle of the on-axis and peripheral marginal rays on the object side surface of Lr3 increases. Spherical aberration and coma are worsened. If the Abbe number difference is reduced beyond the lower limit of conditional expression (2), the longitudinal chromatic aberration is deteriorated.
条件式（２）について、望ましくは上限値を−０．１、さらに望ましくは上限値を−０．２とし、また下限値を−０．５、さらに望ましくは下限値を−０．４とすれば、前述の効果をより確実にすることができる。 For conditional expression (2), the upper limit value is preferably -0.1, more preferably the upper limit value is -0.2, the lower limit value is -0.5, more preferably the lower limit value is -0.4. As a result, the above-described effect can be further ensured.
本発明の光学系は次の条件式を満足することを特徴とする。
（３） ＰｇＦｒ１−（−０．００１８×Ｖ１＋０．６４８３）＞０
ＰｇＦｒ１：正レンズＬｒ１の部分分散比
Ｖ１：Ｌｒ１の硝材のアッベ数
The optical system of the present invention satisfies the following conditional expression.
(3) PgFr1-(− 0.0018 × V1 + 0.6483)> 0
PgFr1: Abbe number of glass material with partial dispersion ratio V1: Lr1 of positive lens Lr1
条件式（３）は軸上色収差、とくに二次スペクトルの補正のためＬｒ１の硝材について規定している。Ｌｒ１は絞りに近いため、異常分散性の高い硝材を用いることで倍率色収差を悪化させることなく二次スペクトルを良好に補正することができる。 Conditional expression (3) prescribes the glass material of Lr1 for correcting the longitudinal chromatic aberration, particularly the secondary spectrum. Since Lr1 is close to the stop, the secondary spectrum can be corrected satisfactorily without deteriorating lateral chromatic aberration by using a glass material with high anomalous dispersion.
条件式（３）の下限値を超えて異常分散性が小さくなると、二次スペクトルの補正が不十分となり好ましくない。 If the lower limit of conditional expression (3) is exceeded and the anomalous dispersion becomes small, correction of the secondary spectrum becomes insufficient, which is not preferable.
望ましくは条件式（３）の下限値を０．０１とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 Desirably, by setting the lower limit value of conditional expression (3) to 0.01, the above-described effect can be further ensured.
本発明の光学系は次の条件式を満足することを特徴とする。
（４） Ｖｆ１＞５０
（５） ＰｇＦｆ１−（−０．００１８×Ｖｆ１＋０．６４８３）＞０
Ｖｆ１：正レンズＬｆ１のアッベ数
ＰｇＦｆ１：正レンズＬｆ１の部分分散比
The optical system of the present invention satisfies the following conditional expression.
(4) Vf1> 50
(5) PgFf1-(− 0.0018 × Vf1 + 0.6483)> 0
Vf1: Abbe number of positive lens Lf1 PgFf1: Partial dispersion ratio of positive lens Lf1
条件式（４）と条件式（５）は、軸上色収差を良好に補正するために、接合レンズＬｆｂを構成する正レンズＬｆ１の硝材に関して規定している。一般的に絞り近傍では軸上光線が高く、周辺主光線は低くなる。絞り直前の正レンズにアッベ数が高く異常分散性の高い硝材を用いることで、倍率色収差を悪化させることなく軸上色収差を良好に補正することができる。 Conditional expression (4) and conditional expression (5) define the glass material of the positive lens Lf1 constituting the cemented lens Lfb in order to satisfactorily correct the longitudinal chromatic aberration. Generally, the axial ray is high near the stop, and the peripheral principal ray is low. By using a glass material having a high Abbe number and high anomalous dispersion for the positive lens immediately before the stop, the longitudinal chromatic aberration can be corrected well without deteriorating the lateral chromatic aberration.
条件式（４）の下限値を超えてアッベ数が小さくなると、軸上色収差の補正が不十分となり好ましくない。 If the Abbe number decreases beyond the lower limit value of conditional expression (4), the correction of axial chromatic aberration is insufficient, which is not preferable.
条件式（５）の下限値を超えて異常分散性が小さくなると、二次スペクトルの補正が不十分となり好ましくない。 If the lower limit of conditional expression (5) is exceeded and the anomalous dispersion becomes small, correction of the secondary spectrum becomes insufficient, which is not preferable.
望ましくは条件式（４）の下限値を６０とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 Desirably, by setting the lower limit of conditional expression (4) to 60, the above-described effect can be made more reliable.
また条件式（５）の下限値を０．００５とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 Moreover, the above-mentioned effect can be made more reliable by setting the lower limit value of conditional expression (5) to 0.005.
本発明の光学系は以下の条件式を満足することを特徴とする。
（６） −１５＜（Ｒ＿ｆｉ＋Ｒ＿ｒｏ）／（Ｒ＿ｆｉ−Ｒ＿ｒｏ）＜−１
Ｒ＿ｆｉ：前群Ｇｆの最も像側の面の曲率半径
Ｒ＿ｒｏ：後群Ｇｒの最も物体側の面の曲率半径
The optical system of the present invention satisfies the following conditional expression.
(6) −15 <(R_fi + R_ro) / (R_fi−R_ro) <− 1
R_fi: radius of curvature of the most image side surface of the front group Gf R_ro: radius of curvature of the most object side surface of the rear group Gr
条件式（６）は球面収差と非点収差をバランスよく良好に補正するため、絞り前後の２つの面の曲率半径の関係を規定している。 Conditional expression (6) defines the relationship between the curvature radii of the two surfaces before and after the stop in order to correct spherical aberration and astigmatism in a well-balanced manner.
条件式（６）の上限を超えてＬｒａの最も物体側の凸面がゆるくなると、球面収差が過補正となり好ましくない。 If the upper limit of conditional expression (6) is exceeded and the convex surface on the most object side of Lra becomes loose, the spherical aberration becomes overcorrected, which is not preferable.
条件式（６）の下限を超えてＬｒａの最も物体側の凸面がきつくなると、非点収差が悪化するので好ましくない。 Exceeding the lower limit of conditional expression (6) and causing the most object-side convex surface of Lra to become tight is not preferable because astigmatism deteriorates.
条件式（６）の範囲について、望ましくは上限値を−１．５、さらには下限値を−１０とすれば、その効果をより確実にすることができる。 Regarding the range of conditional expression (6), the effect can be made more reliable if the upper limit value is desirably −1.5 and further the lower limit value is −10.
本発明の光学系は以下の条件式を満足することを特徴とする。
（７） −０．９＜Ｆｒ×（Ｎ２−Ｎ１）／Ｒａｃ＜−０．０５
Ｆｒ：後群Ｇｒの焦点距離
Ｎ１：Ｌｒ１の硝材の屈折率
Ｎ２：Ｌｒ２の硝材の屈折率
Ｒａｃ：Ｌｒａの接合面の曲率半径
The optical system of the present invention satisfies the following conditional expression.
(7) -0.9 <Fr × (N2-N1) / Rac <−0.05
Fr: the focal length N1 of the rear group Gr, the refractive index of the glass material of Lr1, N2: the refractive index of the glass material of Lr2, Rac: the radius of curvature of the joint surface of Lra
条件式（７）は特にサジタルコマフレアを良好に補正するため、Ｌｒａの接合面の面パワーに関して規定している。 Conditional expression (7) regulates the surface power of the joint surface of Lra in order to satisfactorily correct sagittal coma flare.
Ｌｒａの接合面は、正レンズＬｒ１の像側の面および負レンズＬｒ２の物体側の面とみなすことができる。Ｌｒａ全体のパワーを維持したまま接合面の曲率を緩くすれば、Ｌｒ１とＬｒ２のそれぞれのパワーを維持するべく、正レンズＬｒ１の物体側の面と負レンズＬｒ２の像側の面の曲率はいずれもきつくなる。 The cemented surface of Lra can be regarded as the image side surface of the positive lens Lr1 and the object side surface of the negative lens Lr2. If the curvature of the cemented surface is relaxed while maintaining the power of the entire Lra, the curvatures of the object side surface of the positive lens Lr1 and the image side surface of the negative lens Lr2 will be maintained in order to maintain the respective powers of Lr1 and Lr2. It becomes tight.
条件式（７）の上限を超えて接合面の面パワーが弱くなると、それを補うべくＬｒａの最も像側の面の曲率がきつくなるため、サジタルコマフレアの悪化をもたらし好ましくない。 If the surface power of the joint surface is weakened exceeding the upper limit of conditional expression (7), the curvature of the surface closest to the image side of Lra becomes tight to compensate for this, and this is undesirable because sagittal coma flare deteriorates.
条件式（７）の下限を超えて接合面の曲率がきつくなるとＬｒａの最も物体側の凸面がゆるくなりすぎるため、とくに球面収差が悪化し好ましくない。 If the curvature of the cemented surface exceeds the lower limit of the conditional expression (7), the convex surface on the most object side of Lra becomes too loose, so that spherical aberration is particularly deteriorated, which is not preferable.
条件式（７）について、望ましくはその下限値を−０．６、さらには上限値を−０．２とすることで、その効果を確実にすることができる。 Regarding conditional expression (7), the lower limit value is desirably −0.6, and further the upper limit value is desirably −0.2, whereby the effect can be ensured.
本発明の光学系は以下の条件式を満足することを特徴とする。
（８） −１．８＜Ｒ＿Ｌｒ３１／Ｄ＜−１．０
Ｒ＿Ｌｒ３１：負レンズＬｒ３の物体側の曲率半径
Ｄ：絞りから負レンズＬｒ３の物体側の面までの光軸上の距離
The optical system of the present invention satisfies the following conditional expression.
(8) -1.8 <R_Lr31 / D <-1.0
R_Lr31: radius of curvature on the object side of the negative lens Lr3 D: distance on the optical axis from the stop to the object side surface of the negative lens Lr3
条件式（８）は非点収差を抑えつつサジタルコマフレアを良好に補正するための条件として、負レンズＬｒ３の位置と曲率半径を規定するものである。ここで光軸上の距離は像面に向かう方向を正とする。 Conditional expression (8) defines the position and radius of curvature of the negative lens Lr3 as a condition for satisfactorily correcting sagittal coma flare while suppressing astigmatism. Here, the distance on the optical axis is positive in the direction toward the image plane.
条件式（８）の上限を超えて負レンズＬｒ３の物体側の面の曲率がきつくなると、当該面に入射する周辺主光線の光線高が高くなりすぎるため、とくにサジタルコマフレアの悪化につながる。 If the curvature of the object side surface of the negative lens Lr3 becomes tight beyond the upper limit of the conditional expression (8), the ray height of the peripheral chief ray incident on the surface becomes too high, and this particularly leads to deterioration of sagittal coma flare.
条件式（８）の下限を超えて負レンズＬｒ３の物体側の面の曲率が緩くなると、負レンズＬｒ３の物体側の面が絞りに対してコンセントリックとならず、非点収差が悪化するため好ましくない。 If the curvature of the object side surface of the negative lens Lr3 becomes loose beyond the lower limit of the conditional expression (8), the object side surface of the negative lens Lr3 will not be concentric with respect to the stop, and astigmatism will deteriorate. It is not preferable.
条件式（８）について、望ましくは下限値を−１．７、さらには上限値を−１．１とすることで、その効果をより確実にすることができる。 Regarding conditional expression (8), desirably the lower limit value is set to -1.7, and further the upper limit value is set to -1.1, the effect can be further ensured.
本発明の光学系は以下の条件式を満足することを特徴とする。
（９）Ｎｐａｖｅ＜１．７５
Ｎｐａｖｅ：後群Ｇｒに含まれる正レンズの屈折率の平均値
The optical system of the present invention satisfies the following conditional expression.
(9) Npave <1.75
Npave: average value of refractive indexes of positive lenses included in the rear group Gr
条件式（９）は軸上色収差の補正のため、後群Ｇｒに含まれる正レンズの硝材に関して規定している。低屈折率高アッベ数の硝材は異常分散性の高いものが多く、二次スペクトル補正に効果的である。 Conditional expression (9) defines the glass material of the positive lens included in the rear group Gr in order to correct axial chromatic aberration. Many glass materials having a low refractive index and a high Abbe number have high anomalous dispersion, and are effective for correcting the secondary spectrum.
条件式（９）の上限を超えると二次スペクトルが悪化し好ましくない。 Exceeding the upper limit of conditional expression (9) is undesirable because the secondary spectrum deteriorates.
望ましくは条件式（９）の上限値を１．７とすることで、その効果を確実にすることができる。 Desirably, the effect can be ensured by setting the upper limit of conditional expression (9) to 1.7.
本発明の光学系は、後群Ｇｒ内に光軸から離れるにつれて負の屈折力が強くなる非球面を有することが望ましい。このような非球面は周辺光線の入射角を小さく保ちつつ軸上光線の入射角を大きくすることができ、軸外収差を悪化させることなく球面収差の補正に寄与する。 The optical system according to the present invention preferably has an aspheric surface in the rear group Gr whose negative refractive power increases as the distance from the optical axis increases. Such an aspherical surface can increase the incident angle of the axial ray while keeping the incident angle of the peripheral ray small, and contributes to the correction of the spherical aberration without deteriorating the off-axis aberration.
本発明の光学系において、前群Ｇｆは正または負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇｆ１、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇｆ２から構成され、無限遠から至近へのフォーカシングに際して第２レンズ群Ｇｆ２と後群Ｇｒが光軸上を移動する構成とすることが望ましい。このとき、第２レンズ群Ｇｆ２と後群Ｇｒは一体となって移動してもよいし、異なる移動量で移動してもよい。このような構成にすることで、物体距離の変動による球面収差、非点収差の変動を軽減することができる。 In the optical system according to the present invention, the front group Gf includes a first lens group Gf1 having a positive or negative refractive power and a second lens group Gf2 having a positive refractive power, and the second lens is used for focusing from infinity to the nearest. It is desirable that the group Gf2 and the rear group Gr move on the optical axis. At this time, the second lens group Gf2 and the rear group Gr may move together or may move with different movement amounts. With such a configuration, it is possible to reduce variations in spherical aberration and astigmatism due to variations in object distance.
次に、本発明の光学系に係る実施例のレンズ構成について説明する。なお、以下の説明ではレンズ構成を物体側から像側の順番で記載する。 Next, a lens configuration of an example according to the optical system of the present invention will be described. In the following description, the lens configuration is described in order from the object side to the image side.
［面データ］において、面番号は物体側から数えたレンズ面又は開口絞りの番号、ｒは各面の曲率半径、ｄは各面の間隔、ｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．５６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線に対するアッベ数、ＰｇＦはｇ線とＦ線間の部分分散比を示す。またＢＦはバックフォーカスを表す。 In [Surface Data], the surface number is the number of the lens surface or aperture stop counted from the object side, r is the radius of curvature of each surface, d is the distance between the surfaces, and nd is for the d-line (wavelength λ = 587.56 nm). Refractive index, νd is the Abbe number with respect to d-line, and PgF is the partial dispersion ratio between g-line and F-line. BF represents back focus.
面番号を付した（開口絞り）には、平面または開口絞りに対する曲率半径∞（無限大）を記入している。 In the surface number (aperture stop), the radius of curvature ∞ (infinite) with respect to the plane or aperture stop is entered.
［非球面データ］には［面データ］において＊を付したレンズ面の非球面形状を与える各係数値を示している。非球面の形状は、光軸に直交する方向への変位をｙ、非球面と光軸の交点から光軸方向への変位（サグ量）をｚ、コーニック係数をＫ、４、６、８、１０、１２次の非球面係数をそれぞれＡ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０、Ａ１２と置くとき、非球面の座標が以下の式で表わされるものとする。
［各種データ］には、焦点距離などの値を示している。 [Various data] shows values such as the focal length.
［可変間隔データ］には、各撮影距離状態における可変間隔及びＢＦ（バックフォーカス）の値を示している。 [Variable interval data] indicates the value of the variable interval and BF (back focus) in each shooting distance state.
［レンズ群データ］には、各レンズ群を構成する最も物体側の面番号及び群全体の合成焦点距離を示している。 [Lens Group Data] indicates the surface number of the most object side constituting each lens group and the combined focal length of the entire group.
なお、以下の全ての諸元の値において、記載している焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、レンズ面間隔ｄ、その他の長さの単位は特記のない限りミリメートル（ｍｍ）を使用するが、光学系では比例拡大と比例縮小とにおいても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。 In all the values of the following specifications, the focal length f, the radius of curvature r, the lens surface interval d, and other length units described are in millimeters (mm) unless otherwise specified. In the system, the same optical performance can be obtained even in proportional expansion and proportional reduction, and the present invention is not limited to this.
また、各実施例に対応する収差図において、ｄ、ｇ、Ｃはそれぞれｄ線、ｇ線、Ｃ線を表しており、ΔＳ、ΔＭはそれぞれサジタル像面、メリジオナル像面を表している。 In the aberration diagrams corresponding to each example, d, g, and C represent d-line, g-line, and C-line, respectively, and ΔS and ΔM represent sagittal image plane and meridional image plane, respectively.
さらに図１、６、１１、１６、２１、２６に示すレンズ構成図において、Ｓは開口絞り、Ｉは像面、Ｆは光学フィルター、中心を通る一点鎖線は光軸である。 Further, in the lens configuration diagrams shown in FIGS. 1, 6, 11, 16, 21, and 26, S is an aperture stop, I is an image plane, F is an optical filter, and an alternate long and short dash line passing through the center is an optical axis.
図１は、本発明の実施例１の光学系のレンズ構成図である。図１の撮影レンズは物体側から順に、正の屈折力を有する前群Ｇｆ、開口絞りＳ、正の屈折力を有する後群Ｇｒから構成されている。 FIG. 1 is a lens configuration diagram of an optical system according to Example 1 of the present invention. The photographing lens in FIG. 1 includes, in order from the object side, a front group Gf having a positive refractive power, an aperture stop S, and a rear group Gr having a positive refractive power.
前群Ｇｆは物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇｆ１、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇｆ２から構成されている。 The front group Gf includes, in order from the object side, a first lens group Gf1 having a negative refractive power and a second lens group Gf2 having a positive refractive power.
第１レンズ群Ｇｆ１は物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ、両凹レンズと両凸レンズを接合し物体側に凹面を向けた接合レンズ成分、両凸レンズから構成されている。 The first lens group Gf1 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, a biconcave lens and a biconvex lens It is composed of a cemented lens component that is cemented and has a concave surface facing the object side, and a biconvex lens.
第２レンズ群Ｇｆ２は物体側から順に、両凸レンズ、両凸レンズＬｆ１と両凹レンズＬｆ２を接合し像側に凹面を向けたレンズ成分Ｌｆｂから構成されている。 The second lens group Gf2 includes, in order from the object side, a biconvex lens, and a lens component Lfb in which the biconvex lens Lf1 and the biconcave lens Lf2 are cemented and the concave surface is directed to the image side.
後群Ｇｒは物体側から順に、両凸レンズＬｒ１と両凹レンズＬｒ２を接合し物体側に凸面を向け、全体として負の屈折力を持つレンズ成分Ｌｒａ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬｒ３、両凸の正レンズＬｒ４、像側に凸の正メニスカスレンズＬｒ５から構成されている。また前記Ｌｒ５の両側のレンズ面は所定の非球面形状となっている。 The rear group Gr is composed of, in order from the object side, a biconvex lens Lr1 and a biconcave lens Lr2 and a convex surface facing the object side, a lens component Lra having negative refractive power as a whole, a negative meniscus lens Lr3 having a concave surface facing the object side, The lens includes a biconvex positive lens Lr4 and a positive meniscus lens Lr5 convex on the image side. The lens surfaces on both sides of the Lr5 have a predetermined aspheric shape.
さらに、無限遠から至近へのフォーカシングに際して 、第１レンズ群Ｇｆ１を像面に対して固定し、第２レンズ群Ｇｆ２と後群Ｇｒが異なる移動量で物体側へ移動する。開口絞りＳは後群Ｇｒに付随して移動する。また光学フィルターＦは後群Ｇｒと像面Ｉとの間に配置されている。 Further, during focusing from infinity to close, the first lens group Gf1 is fixed with respect to the image plane, and the second lens group Gf2 and the rear group Gr move to the object side with different movement amounts. The aperture stop S moves in association with the rear group Gr. The optical filter F is disposed between the rear group Gr and the image plane I.
続いて以下に実施例１に係る撮影レンズの諸元値を示す。
数値実施例1
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd PgF
物面 ∞ (d0)
1 100.1781 5.1152 1.88300 40.80 0.57
2 263.6399 0.1500
3 96.7438 1.5000 1.43700 95.10 0.53
4 30.2768 10.2323
5 142.4961 1.5000 1.43700 95.10 0.53
6 39.8179 12.5390
7 -44.9109 1.5000 1.80518 25.46 0.62
8 43.7275 19.2720 1.69700 48.52 0.56
9 -70.7862 1.4794
10 92.7996 5.4873 1.88300 40.80 0.57
11 -1496.7015 (d11)
12 84.9103 6.3511 1.92286 20.88 0.64
13 -403.8437 2.6597
14 62.1843 12.5177 1.59282 68.63 0.54
15 -40.7651 1.5000 1.58144 40.89 0.58
16 34.4234 (d16)
（絞り） ∞ 1.5000
18 42.5229 9.9618 1.43700 95.10 0.53
19 -26.9843 1.5000 1.64769 33.84 0.59
20 48.3757 6.4302
21 -27.6987 1.5000 1.64769 33.84 0.59
22 -89.0606 0.1500
23 79.4854 7.1914 1.59282 68.63 0.54
24 -34.9648 0.1500
25* -1000.0176 3.1425 1.85135 40.10 0.57
26* -62.8954 (d26)
27 ∞ 1.4500 1.52301 58.59 0.54
28 ∞ BF
像面 ∞
[非球面データ]
25面 26面
K 0.00000 0.00000
A4 -2.06891E-06 2.59962E-06
A6 -2.90337E-09 -2.22211E-09
A8 2.62013E-11 2.68513E-11
A10 -5.94009E-15 0.00000E+00
A12 0.00000E+00 0.00000E+00
[各種データ]
INF 392
焦点距離 41.29 41.48
Fナンバー 1.47 1.67
全画角2ω 55.77 51.90
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 170.00 170.00
[可変間隔データ]
INF 392
d0 ∞ 222.5038
d11 7.3395 1.3052
d16 8.5678 7.2817
d26 38.3130 45.6334
BF 1.0000 1.0000
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
Gf1 1 -276.75
Gf2 12 102.97
Gr 18 66.22
Subsequently, specification values of the photographing lens according to Example 1 are shown below.
Numerical example 1
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd PgF
Object ∞ (d0)
1 100.1781 5.1152 1.88300 40.80 0.57
2 263.6399 0.1500
3 96.7438 1.5000 1.43700 95.10 0.53
4 30.2768 10.2323
5 142.4961 1.5000 1.43700 95.10 0.53
6 39.8179 12.5390
7 -44.9109 1.5000 1.80518 25.46 0.62
8 43.7275 19.2720 1.69700 48.52 0.56
9 -70.7862 1.4794
10 92.7996 5.4873 1.88300 40.80 0.57
11 -1496.7015 (d11)
12 84.9103 6.3511 1.92286 20.88 0.64
13 -403.8437 2.6597
14 62.1843 12.5177 1.59282 68.63 0.54
15 -40.7651 1.5000 1.58144 40.89 0.58
16 34.4234 (d16)
(Aperture) ∞ 1.5000
18 42.5229 9.9618 1.43700 95.10 0.53
19 -26.9843 1.5000 1.64769 33.84 0.59
20 48.3757 6.4302
21 -27.6987 1.5000 1.64769 33.84 0.59
22 -89.0606 0.1500
23 79.4854 7.1914 1.59282 68.63 0.54
24 -34.9648 0.1500
25 * -1000.0176 3.1425 1.85135 40.10 0.57
26 * -62.8954 (d26)
27 ∞ 1.4500 1.52301 58.59 0.54
28 ∞ BF
Image plane ∞
[Aspherical data]
25 faces 26 faces
K 0.00000 0.00000
A4 -2.06891E-06 2.59962E-06
A6 -2.90337E-09 -2.22211E-09
A8 2.62013E-11 2.68513E-11
A10 -5.94009E-15 0.00000E + 00
A12 0.00000E + 00 0.00000E + 00
[Various data]
INF 392
Focal length 41.29 41.48
F number 1.47 1.67
Full angle of view 2ω 55.77 51.90
Statue height Y 21.63 21.63
Total lens length 170.00 170.00
[Variable interval data]
INF 392
d0 ∞ 222.5038
d11 7.3395 1.3052
d16 8.5678 7.2817
d26 38.3130 45.6334
BF 1.0000 1.0000
[Lens group data]
Group Start surface Focal length
Gf1 1 -276.75
Gf2 12 102.97
Gr 18 66.22
図６は、本発明の実施例２の光学系のレンズ構成図である。図６の撮影レンズは物体側から順に、正の屈折力を有する前群Ｇｆ、開口絞りＳ、正の屈折力を有する後群Ｇｒから構成されている。 FIG. 6 is a lens configuration diagram of an optical system according to Example 2 of the present invention. The photographing lens in FIG. 6 includes, in order from the object side, a front group Gf having a positive refractive power, an aperture stop S, and a rear group Gr having a positive refractive power.
前群Ｇｆは物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇｆ１、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇｆ２から構成されている。 The front group Gf includes, in order from the object side, a first lens group Gf1 having a negative refractive power and a second lens group Gf2 having a positive refractive power.
第１レンズ群Ｇｆ１は物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ、両凹レンズと両凸レンズを接合した接合レンズ成分、両凸の正レンズから構成されている。 The first lens group Gf1 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, a biconcave lens and a biconvex lens It is composed of a cemented lens component and a biconvex positive lens.
第２レンズ群Ｇｆ２は物体側から順に、両凸の正レンズ、両凸レンズＬｆ１と両凹レンズＬｆ２を接合し像側に凹面を向けたレンズ成分Ｌｆｂから構成されている。 The second lens group Gf2 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens, and a lens component Lfb in which the biconvex lens Lf1 and the biconcave lens Lf2 are cemented and the concave surface is directed to the image side.
後群Ｇｒは物体側から順に、両凸の正レンズＬｒ１と両凹の負レンズＬｒ２を接合し物体側に凸面を向け、全体として負の屈折力を持つレンズ成分Ｌｒａ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬｒ３、両凸の正レンズＬｒ４、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬｒ５から構成されている。また前記Ｌｒ１の物体側のレンズ面と前記Ｌｒ５の物体側のレンズ面は所定の非球面形状となっている。 In the rear group Gr, in order from the object side, a biconvex positive lens Lr1 and a biconcave negative lens Lr2 are cemented so that the convex surface is directed to the object side, the lens component Lra having a negative refractive power as a whole, and the concave surface is directed to the object side. The negative meniscus lens Lr3, the biconvex positive lens Lr4, and the positive meniscus lens Lr5 with the convex surface facing the image side. The lens surface on the object side of Lr1 and the lens surface on the object side of Lr5 have a predetermined aspherical shape.
さらに、無限遠から至近へのフォーカシングに際して、第１レンズ群Ｇｆ１を像面に対して固定し、第２レンズ群Ｇｆ２と後群Ｇｒが異なる移動量で物体側へ移動する。開口絞りＳは後群Ｇｒに付随して移動する。また光学フィルターＦは後群Ｇｒと像面Ｉとの間に配置されている。 Further, at the time of focusing from infinity to close, the first lens group Gf1 is fixed with respect to the image plane, and the second lens group Gf2 and the rear group Gr move toward the object side with different movement amounts. The aperture stop S moves in association with the rear group Gr. The optical filter F is disposed between the rear group Gr and the image plane I.
続いて以下に実施例２に係る撮影レンズの諸元値を示す。
数値実施例2
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd PgF
物面 ∞ (d0)
1 115.1546 5.8945 1.88300 40.80 0.57
2 975.3495 0.1500
3 422.2284 1.5000 1.43700 95.10 0.53
4 32.2391 9.3740
5 122.5492 1.5000 1.43700 95.10 0.53
6 38.3846 13.8385
7 -44.1184 1.5000 1.78472 25.72 0.62
8 51.7057 16.4321 1.61997 63.88 0.54
9 -61.5358 0.1682
10 97.6477 6.0683 1.88300 40.80 0.57
11 -591.6935 (d11)
12 87.4079 6.9985 1.92286 20.88 0.64
13 -296.8665 6.6293
14 86.0770 11.8213 1.59282 68.63 0.54
15 -37.0626 1.5000 1.59270 35.44 0.59
16 43.4826 (d16)
（絞り） ∞ 1.5000
18* 53.7133 12.4441 1.49710 81.56 0.54
19 -26.21 1.5083 1.58144 40.89 0.58
20 51.676 6.3935
21 -26.2564 1.5000 1.64769 33.84 0.59
22 -100.3054 0.1500
23 72.5553 6.8628 1.59282 68.63 0.54
24 -36.6793 0.1500
25* -299.6342 2.8782 1.85135 40.10 0.57
26 -59.8585 d(26)
27 ∞ 1.4500 1.52301 58.59 0.54
28 ∞ BF
像面 ∞
[非球面データ]
18面 25面
K 0.00000 0.00000
A4 1.21164E-07 -5.61743E-06
A6 1.33169E-10 -8.14410E-10
A8 -1.53784E-12 -5.21594E-12
A10 5.36290E-15 2.91778E-15
A12 0.00000E+00 0.00000E+00
[各種データ]
INF 392
焦点距離 41.07 41.46
Fナンバー 1.45 1.64
全画角2ω 56.03 51.81
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 170.00 170.00
[可変間隔データ]
INF 392
d0 ∞ 222.5081
d11 6.1665 0.1797
d16 8.0718 6.6034
d26 36.5500 44.0052
BF 1.0000 1.0000
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
Gf1 1 -197.34
Gf2 12 101.01
Gr 18 65.93
Subsequently, specification values of the photographing lens according to Example 2 are shown below.
Numerical example 2
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd PgF
Object ∞ (d0)
1 115.1546 5.8945 1.88300 40.80 0.57
2 975.3495 0.1500
3 422.2284 1.5000 1.43700 95.10 0.53
4 32.2391 9.3740
5 122.5492 1.5000 1.43700 95.10 0.53
6 38.3846 13.8385
7 -44.1184 1.5000 1.78472 25.72 0.62
8 51.7057 16.4321 1.61997 63.88 0.54
9 -61.5358 0.1682
10 97.6477 6.0683 1.88300 40.80 0.57
11 -591.6935 (d11)
12 87.4079 6.9985 1.92286 20.88 0.64
13 -296.8665 6.6293
14 86.0770 11.8213 1.59282 68.63 0.54
15 -37.0626 1.5000 1.59270 35.44 0.59
16 43.4826 (d16)
(Aperture) ∞ 1.5000
18 * 53.7133 12.4441 1.49710 81.56 0.54
19 -26.21 1.5083 1.58144 40.89 0.58
20 51.676 6.3935
21 -26.2564 1.5000 1.64769 33.84 0.59
22 -100.3054 0.1500
23 72.5553 6.8628 1.59282 68.63 0.54
24 -36.6793 0.1500
25 * -299.6342 2.8782 1.85135 40.10 0.57
26 -59.8585 d (26)
27 ∞ 1.4500 1.52301 58.59 0.54
28 ∞ BF
Image plane ∞
[Aspherical data]
18 faces 25 faces
K 0.00000 0.00000
A4 1.21164E-07 -5.61743E-06
A6 1.33169E-10 -8.14410E-10
A8 -1.53784E-12 -5.21594E-12
A10 5.36290E-15 2.91778E-15
A12 0.00000E + 00 0.00000E + 00
[Various data]
INF 392
Focal length 41.07 41.46
F number 1.45 1.64
Full angle of view 2ω 56.03 51.81
Statue height Y 21.63 21.63
Total lens length 170.00 170.00
[Variable interval data]
INF 392
d0 ∞ 222.5081
d11 6.1665 0.1797
d16 8.0718 6.6034
d26 36.5500 44.0052
BF 1.0000 1.0000
[Lens group data]
Group Start surface Focal length
Gf1 1 -197.34
Gf2 12 101.01
Gr 18 65.93
図１１は、本発明の実施例３の光学系のレンズ構成図である。図１１の撮影レンズは物体側から順に、正の屈折力を有する前群Ｇｆ、開口絞りＳ、正の屈折力を有する後群Ｇｒから構成されている。 FIG. 11 is a lens configuration diagram of an optical system according to Example 3 of the present invention. The photographing lens in FIG. 11 includes, in order from the object side, a front group Gf having a positive refractive power, an aperture stop S, and a rear group Gr having a positive refractive power.
前群Ｇｆは全体として正の屈折力を有し、物体側から順に負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇｆ１、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇｆ２から構成されている。 The front group Gf has a positive refractive power as a whole, and includes a first lens group Gf1 having a negative refractive power and a second lens group Gf2 having a positive refractive power in order from the object side.
第１レンズ群Ｇｆ１は物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズを接合し、物体側に凸面を向けた負レンズ成分、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ、両凹レンズと両凸レンズを接合したレンズ成分、両凸の正レンズから構成されている。 In order from the object side, the first lens group Gf1 is composed of a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and a negative lens component having a convex surface directed toward the object side. It is composed of a negative meniscus lens having a convex surface, a lens component in which a biconcave lens and a biconvex lens are cemented, and a biconvex positive lens.
第２レンズ群Ｇｆ２は物体側から順に、両凸レンズ、両凸レンズＬｆ１と両凹レンズＬｆ２を接合し像側に凹面を向けたレンズ成分Ｌｆｂから構成されている。 The second lens group Gf2 includes, in order from the object side, a biconvex lens, and a lens component Lfb in which the biconvex lens Lf1 and the biconcave lens Lf2 are cemented and the concave surface is directed to the image side.
後群Ｇｒは物体側から順に、両凸の正レンズＬｒ１と両凹の負レンズＬｒ２を接合し物体側に凸面を向け、全体として負の屈折力を持つレンズ成分Ｌｒａ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬｒ３、両凸の正レンズＬｒ４、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬｒ５から構成されている。また前記Ｌｒ５の両側のレンズ面は所定の非球面形状となっている。 In the rear group Gr, in order from the object side, a biconvex positive lens Lr1 and a biconcave negative lens Lr2 are cemented so that the convex surface is directed to the object side, the lens component Lra having a negative refractive power as a whole, and the concave surface is directed to the object side. The negative meniscus lens Lr3, the biconvex positive lens Lr4, and the positive meniscus lens Lr5 with the convex surface facing the image side. The lens surfaces on both sides of the Lr5 have a predetermined aspheric shape.
さらに、無限遠から至近へのフォーカシングに際して、第１レンズ群Ｇｆ１を像面に対して固定し、第２レンズ群Ｇｆ２と後群Ｇｒが異なる移動量で物体側へ移動する。開口絞りＳは後群Ｇｒに付随して移動する。また光学フィルターＦは後群Ｇｒと像面Ｉとの間に配置されている。 Further, at the time of focusing from infinity to close, the first lens group Gf1 is fixed with respect to the image plane, and the second lens group Gf2 and the rear group Gr move toward the object side with different movement amounts. The aperture stop S moves in association with the rear group Gr. The optical filter F is disposed between the rear group Gr and the image plane I.
続いて以下に実施例３に係る撮影レンズの諸元値を示す。
数値実施例3
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd PgF
物面 ∞ (d0)
1 78.7591 5.6379 1.88300 40.80 0.57
2 177.7058 1.5000 1.49700 81.61 0.54
3 36.0637 8.2831
4 103.2502 1.5000 1.51823 58.96 0.54
5 51.2202 12.9512
6 -52.7660 1.5000 1.78472 25.72 0.62
7 56.3892 11.9542 1.59282 68.63 0.54
8 -111.2883 4.3529
9 134.5725 8.6509 1.90043 37.37 0.58
10 -118.3131 (d10)
11 78.4167 6.0793 1.92286 20.88 0.64
12 1224.2161 0.1500
13 42.9153 14.3576 1.59282 68.63 0.54
14 -54.8439 1.5000 1.58144 40.89 0.58
15 26.6838 (d15)
（絞り） ∞ 1.5000
17 71.6768 8.3783 1.55032 75.50 0.54
18 -25.36 1.5000 1.64769 33.84 0.59
19 62.5184 5.8251
20 -26.5654 1.5000 1.69895 30.05 0.60
21 -137.5349 1.2012
22 89.264 6.5317 1.59282 68.63 0.54
23 -37.0865 0.1500
24* -600.0000 5.4368 1.88202 37.22 0.58
25* -56.2362 (d25)
26 ∞ 1.4500 1.52301 58.59 0.54
27 ∞ BF
像面 ∞
[非球面データ]
24面 25面
K 0.00000 0.00000
A4 -1.30009E-06 2.69852E-06
A6 2.42601E-09 2.42526E-09
A8 1.07857E-11 1.27803E-11
A10 -1.83824E-15 0.00000E+00
A12 0.00000E+00 0.00000E+00
[各種データ]
INF 392
焦点距離 48.50 47.72
Fナンバー 1.45 1.71
全画角2ω 48.50 44.97
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 170.00 170.00
[可変間隔データ]
INF 392
d0 ∞ 222.5000
d10 8.7131 1.2559
d15 11.7899 9.1854
d25 36.6069 46.6686
BF 1.0000 1.0000
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
Gf1 1 -896.90
Gf2 11 113.47
Gr 17 68.87
Subsequently, specification values of the photographing lens according to Example 3 are shown below.
Numerical example 3
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd PgF
Object ∞ (d0)
1 78.7591 5.6379 1.88300 40.80 0.57
2 177.7058 1.5000 1.49700 81.61 0.54
3 36.0637 8.2831
4 103.2502 1.5000 1.51823 58.96 0.54
5 51.2202 12.9512
6 -52.7660 1.5000 1.78472 25.72 0.62
7 56.3892 11.9542 1.59282 68.63 0.54
8 -111.2883 4.3529
9 134.5725 8.6509 1.90043 37.37 0.58
10 -118.3131 (d10)
11 78.4167 6.0793 1.92286 20.88 0.64
12 1224.2161 0.1500
13 42.9153 14.3576 1.59282 68.63 0.54
14 -54.8439 1.5000 1.58144 40.89 0.58
15 26.6838 (d15)
(Aperture) ∞ 1.5000
17 71.6768 8.3783 1.55032 75.50 0.54
18 -25.36 1.5000 1.64769 33.84 0.59
19 62.5184 5.8251
20 -26.5654 1.5000 1.69895 30.05 0.60
21 -137.5349 1.2012
22 89.264 6.5317 1.59282 68.63 0.54
23 -37.0865 0.1500
24 * -600.0000 5.4368 1.88202 37.22 0.58
25 * -56.2362 (d25)
26 ∞ 1.4500 1.52301 58.59 0.54
27 ∞ BF
Image plane ∞
[Aspherical data]
24 faces 25 faces
K 0.00000 0.00000
A4 -1.30009E-06 2.69852E-06
A6 2.42601E-09 2.42526E-09
A8 1.07857E-11 1.27803E-11
A10 -1.83824E-15 0.00000E + 00
A12 0.00000E + 00 0.00000E + 00
[Various data]
INF 392
Focal length 48.50 47.72
F number 1.45 1.71
Full angle of view 2ω 48.50 44.97
Statue height Y 21.63 21.63
Total lens length 170.00 170.00
[Variable interval data]
INF 392
d0 ∞ 222.5000
d10 8.7131 1.2559
d15 11.7899 9.1854
d25 36.6069 46.6686
BF 1.0000 1.0000
[Lens group data]
Group Start surface Focal length
Gf1 1 -896.90
Gf2 11 113.47
Gr 17 68.87
図１６は、本発明の実施例４の光学系のレンズ構成図である。図１６の撮影レンズは物体側から順に、正の屈折力を有する前群Ｇｆ、開口絞りＳ、正の屈折力を有する後群Ｇｒから構成されている。 FIG. 16 is a lens configuration diagram of an optical system according to Example 4 of the present invention. The photographing lens in FIG. 16 includes, in order from the object side, a front group Gf having a positive refractive power, an aperture stop S, and a rear group Gr having a positive refractive power.
前群Ｇｆは物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇｆ１、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇｆ２から構成されている。 The front group Gf includes, in order from the object side, a first lens group Gf1 having a positive refractive power and a second lens group Gf2 having a positive refractive power.
第１レンズ群Ｇｆ１は物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ、両凸レンズと両凹レンズを接合したレンズ成分、両凹レンズと両凸レンズを接合したレンズ成分、両凸の正レンズから構成されている。 The first lens group Gf1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, a lens component in which a biconvex lens and a biconcave lens are cemented, a lens component in which a biconcave lens and a biconvex lens are cemented, and a biconvex positive lens It is configured.
第２レンズ群Ｇｆ２は正の屈折力を有し、物体側から順に物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、両凸の正レンズＬｆ１と両凹の負レンズＬｆ２を接合し像側に凹面を向けたレンズ成分Ｌｆｂから構成されている。 The second lens group Gf2 has a positive refractive power, and in order from the object side, a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens Lf1 and a biconcave negative lens Lf2 are cemented, and a concave surface is formed on the image side. Lens component Lfb.
後群Ｇｒは物体側から順に、両凸の正レンズＬｒ１と両凹の負レンズＬｒ２を接合し、物体側に凸面を向けた全体として負の屈折力を持つレンズ成分Ｌｒａ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬｒ３、両凸の正レンズＬｒ４、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬｒ５から構成されている。また前記Ｌｒ５の両側のレンズ面は所定の非球面形状となっている。 In the rear group Gr, in order from the object side, a biconvex positive lens Lr1 and a biconcave negative lens Lr2 are cemented, a lens component Lra having a negative refractive power as a whole with a convex surface facing the object side, and a concave surface on the object side. A negative meniscus lens Lr3 directed to the lens, a biconvex positive lens Lr4, and a positive meniscus lens Lr5 having a convex surface directed to the image side. The lens surfaces on both sides of the Lr5 have a predetermined aspheric shape.
さらに、無限遠から至近へのフォーカシングに際して、第１レンズ群Ｇｆ１を像面に対して固定し、第２レンズ群Ｇｆ２と開口絞りＳ及び後群Ｇｒが異なる移動量で物体側へ移動する。開口絞りＳは後群Ｇｒに付随して移動する。また光学フィルターＦは後群Ｇｒと像面Ｉとの間に配置されている。 Further, during focusing from infinity to close, the first lens group Gf1 is fixed with respect to the image plane, and the second lens group Gf2, the aperture stop S, and the rear group Gr move to the object side by different movement amounts. The aperture stop S moves in association with the rear group Gr. The optical filter F is disposed between the rear group Gr and the image plane I.
続いて以下に実施例４に係る撮影レンズの諸元値を示す。
数値実施例4
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd PgF
物面 ∞ (d0)
1 132.7712 1.5000 1.59270 35.44 0.59
2 35.9816 7.8270
3 102.3907 9.2006 1.77250 49.62 0.55
4 -76.4209 1.5000 1.49700 81.61 0.54
5 41.5099 12.1729
6 -45.3374 1.5000 1.80518 25.46 0.62
7 43.2101 15.2072 1.80420 46.50 0.56
8 -83.7323 3.8958
9 88.1166 7.1343 1.92286 20.88 0.64
10 -182.5786 (d10)
11 84.8942 4.1496 1.90043 37.37 0.58
12 343.6632 0.6202
13 58.9249 12.0711 1.59282 68.63 0.54
14 -40.3057 1.5000 1.58144 40.89 0.58
15 35.3966 (d15)
（絞り） ∞ 1.5000
17 50.3156 8.8789 1.43700 95.10 0.53
18 -25.7532 1.5000 1.62004 36.30 0.59
19 56.7132 6.4376
20 -24.1218 1.5000 1.75520 27.53 0.61
21 -56.3815 0.1500
22 95.9432 7.0264 1.59282 68.63 0.54
23 -32.6263 0.1500
24* -111.9924 3.1413 1.85135 40.10 0.57
25* -44.2632 (d25)
26 ∞ 1.4500 1.52301 58.59 0.54
27 ∞ BF
像面 ∞
[非球面データ]
24面 25面
K 0.00000 0.00000
A4 -4.89989E-06 1.02163E-06
A6 -3.55578E-09 -1.95928E-09
A8 4.13008E-11 3.67634E-11
A10 -1.47483E-14 0.00000E+00
A12 0.0000E+00 0.00000E+00
[各種データ]
INF 390
焦点距離 40.75 40.11
Fナンバー 1.45 1.65
全画角2ω 56.39 53.57
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 167.60 167.60
[可変間隔データ]
INF 390
d0 ∞ 222.5000
d10 12.6800 4.9149
d15 6.8571 7.9950
d25 37.0499 43.6771
BF 1.0000 1.0000
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
Gf1 1 170.96
Gf2 11 217.52
Gr 17 70.04
Subsequently, specification values of the photographing lens according to Example 4 are shown below.
Numerical example 4
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd PgF
Object ∞ (d0)
1 132.7712 1.5000 1.59270 35.44 0.59
2 35.9816 7.8270
3 102.3907 9.2006 1.77250 49.62 0.55
4 -76.4209 1.5000 1.49700 81.61 0.54
5 41.5099 12.1729
6 -45.3374 1.5000 1.80518 25.46 0.62
7 43.2101 15.2072 1.80420 46.50 0.56
8 -83.7323 3.8958
9 88.1166 7.1343 1.92286 20.88 0.64
10 -182.5786 (d10)
11 84.8942 4.1496 1.90043 37.37 0.58
12 343.6632 0.6202
13 58.9249 12.0711 1.59282 68.63 0.54
14 -40.3057 1.5000 1.58144 40.89 0.58
15 35.3966 (d15)
(Aperture) ∞ 1.5000
17 50.3156 8.8789 1.43700 95.10 0.53
18 -25.7532 1.5000 1.62004 36.30 0.59
19 56.7132 6.4376
20 -24.1218 1.5000 1.75520 27.53 0.61
21 -56.3815 0.1500
22 95.9432 7.0264 1.59282 68.63 0.54
23 -32.6263 0.1500
24 * -111.9924 3.1413 1.85135 40.10 0.57
25 * -44.2632 (d25)
26 ∞ 1.4500 1.52301 58.59 0.54
27 ∞ BF
Image plane ∞
[Aspherical data]
24 faces 25 faces
K 0.00000 0.00000
A4 -4.89989E-06 1.02163E-06
A6 -3.55578E-09 -1.95928E-09
A8 4.13008E-11 3.67634E-11
A10 -1.47483E-14 0.00000E + 00
A12 0.0000E + 00 0.00000E + 00
[Various data]
INF 390
Focal length 40.75 40.11
F number 1.45 1.65
Full angle of view 2ω 56.39 53.57
Statue height Y 21.63 21.63
Total lens length 167.60 167.60
[Variable interval data]
INF 390
d0 ∞ 222.5000
d10 12.6800 4.9149
d15 6.8571 7.9950
d25 37.0499 43.6771
BF 1.0000 1.0000
[Lens group data]
Group Start surface Focal length
Gf1 1 170.96
Gf2 11 217.52
Gr 17 70.04
図２１は、本発明の実施例５の光学系のレンズ構成図である。図２１の撮影レンズは物体側から順に、正の屈折力を有する前群Ｇｆ、開口絞りＳ、正の屈折力を有する後群Ｇｒから構成されている。 FIG. 21 is a lens configuration diagram of an optical system according to Example 5 of the present invention. The photographic lens in FIG. 21 includes, in order from the object side, a front group Gf having a positive refractive power, an aperture stop S, and a rear group Gr having a positive refractive power.
前群Ｇｆは物体側から順に正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇｆ１、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇｆ２から構成されている。 The front group Gf includes a first lens group Gf1 having a positive refractive power and a second lens group Gf2 having a positive refractive power in order from the object side.
第１レンズ群Ｇｆ１は物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ、正メニスカスレンズト負メニスカスレンズを接合し物体側に凸面を向けたレンズ成分、両凹の負レンズと両凸の正レンズを接合したレンズ成分、両凸の正レンズから構成されている。また第１レンズ群Ｇｆ１の最も物体側に配置されている負メニスカスレンズの物体側の面は所定の非球面形状となっている。 The first lens group Gf1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, a lens component having a positive meniscus lens negative meniscus lens and a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens and a biconvex lens The lens component is composed of a positive lens and a biconvex positive lens. In addition, the object side surface of the negative meniscus lens disposed closest to the object side of the first lens group Gf1 has a predetermined aspherical shape.
第２レンズ群Ｇｆ２は物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、両凸の正レンズＬｆ１と両凹の負レンズＬｆ２を接合し像側に凹面を向けたレンズ成分Ｌｆｂから構成されている。また前記正レンズＬｆ１の物体側の面は所定の非球面形状となっている。 The second lens group Gf2 is composed of, in order from the object side, a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and a lens component Lfb having a biconvex positive lens Lf1 and a biconcave negative lens Lf2 cemented and directed concave toward the image side. Has been. The object side surface of the positive lens Lf1 has a predetermined aspherical shape.
後群Ｇｒは物体側から順に、両凸の正レンズＬｒ１と両凹の負レンズＬｒ２を接合し物体側に凸面を向け、全体として負の屈折力を持つレンズ成分Ｌｒａ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬｒ３、両凸の正レンズＬｒ４、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬｒ５から構成されている。また前記Ｌｒ５の物体側の面は所定の非球面形状となっている。 In the rear group Gr, in order from the object side, a biconvex positive lens Lr1 and a biconcave negative lens Lr2 are cemented so that the convex surface is directed to the object side, the lens component Lra having a negative refractive power as a whole, and the concave surface is directed to the object side. The negative meniscus lens Lr3, the biconvex positive lens Lr4, and the positive meniscus lens Lr5 with the convex surface facing the image side. The object side surface of Lr5 has a predetermined aspherical shape.
さらに、無限遠から至近へのフォーカシングに際して、第１レンズ群Ｇｆ１を像面に対して固定し、第２レンズ群Ｇｆ２と開口絞りＳ及び後群Ｇｒが一体となって物体側へ移動する。また光学フィルターＦは後群Ｇｒと像面Ｉとの間に配置されている。 Further, at the time of focusing from infinity to close, the first lens group Gf1 is fixed with respect to the image plane, and the second lens group Gf2, the aperture stop S, and the rear group Gr move together to the object side. The optical filter F is disposed between the rear group Gr and the image plane I.
続いて以下に実施例５に係る撮影レンズの諸元値を示す。
数値実施例5
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd PgF
物面 ∞ (d0)
1* 64.2552 1.5000 1.59201 67.02 0.54
2 28.4746 7.6714
3 53.3747 6.0662 1.72916 54.67 0.55
4 248.4045 1.5000 1.43700 95.10 0.53
5 26.7947 13.7455
6 -41.3072 1.5000 1.71736 29.50 0.60
7 34.7840 14.2930 1.72916 54.67 0.55
8 -105.7513 0.5051
9 73.3762 6.5450 1.88300 40.80 0.57
10 -166.6276 (d10)
11 52.8534 6.2718 1.92286 20.88 0.64
12 -2028.2715 0.1500
13* 187.0149 6.4787 1.55332 71.68 0.54
14 -53.6930 1.5000 1.62004 36.30 0.59
15 34.4765 6.6544
（絞り） ∞ 1.5000
17 42.5887 9.7456 1.55032 75.50 0.54
18 -23.7752 1.5000 1.67270 32.17 0.60
19 49.1845 6.2863
20 -24.332 1.5000 1.73800 32.26 0.59
21 -82.6306 0.1500
22 63.8891 7.3518 1.59282 68.63 0.54
23 -33.3785 0.1500
24* -449.7696 2.9789 1.88202 37.22 0.58
25 -57.3043 (d25)
26 ∞ 1.4500 1.52301 58.59 0.54
27 ∞ BF
像面 ∞
[非球面データ]
1面 13面 24面
K 0.00000 0.00000 0.00000
A4 1.58447E-06 -1.44376E-08 -7.56161E-06
A6 3.24089E-10 9.61001E-11 -1.26578E-09
A8 -1.85822E-13 1.75142E-12 -8.33470E-12
A10 2.81751E-16 -4.11611E-16 8.80688E-16
A12 -1.57674E-19 0.00000E+00 0.00000E+00
[各種データ]
INF 373
焦点距離 36.05 35.77
Fナンバー 1.47 1.59
全画角2ω 62.44 59.82
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 150.00 150.00
[可変間隔データ]
INF 373
d0 ∞ 222.5000
d10 5.4562 0.1500
d25 36.5502 41.8564
BF 1.0000 1.0000
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
Gf1 1 408.26
Gf2 11 218.53
Gr 17 57.81
Subsequently, specification values of the photographing lens according to Example 5 are shown below.
Numerical example 5
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd PgF
Object ∞ (d0)
1 * 64.2552 1.5000 1.59201 67.02 0.54
2 28.4746 7.6714
3 53.3747 6.0662 1.72916 54.67 0.55
4 248.4045 1.5000 1.43700 95.10 0.53
5 26.7947 13.7455
6 -41.3072 1.5000 1.71736 29.50 0.60
7 34.7840 14.2930 1.72916 54.67 0.55
8 -105.7513 0.5051
9 73.3762 6.5450 1.88300 40.80 0.57
10 -166.6276 (d10)
11 52.8534 6.2718 1.92286 20.88 0.64
12 -2028.2715 0.1500
13 * 187.0149 6.4787 1.55332 71.68 0.54
14 -53.6930 1.5000 1.62004 36.30 0.59
15 34.4765 6.6544
(Aperture) ∞ 1.5000
17 42.5887 9.7456 1.55032 75.50 0.54
18 -23.7752 1.5000 1.67270 32.17 0.60
19 49.1845 6.2863
20 -24.332 1.5000 1.73800 32.26 0.59
21 -82.6306 0.1500
22 63.8891 7.3518 1.59282 68.63 0.54
23 -33.3785 0.1500
24 * -449.7696 2.9789 1.88202 37.22 0.58
25 -57.3043 (d25)
26 ∞ 1.4500 1.52301 58.59 0.54
27 ∞ BF
Image plane ∞
[Aspherical data]
1 surface 13 surfaces 24 surfaces
K 0.00000 0.00000 0.00000
A4 1.58447E-06 -1.44376E-08 -7.56161E-06
A6 3.24089E-10 9.61001E-11 -1.26578E-09
A8 -1.85822E-13 1.75142E-12 -8.33470E-12
A10 2.81751E-16 -4.11611E-16 8.80688E-16
A12 -1.57674E-19 0.00000E + 00 0.00000E + 00
[Various data]
INF 373
Focal length 36.05 35.77
F number 1.47 1.59
Full angle of view 2ω 62.44 59.82
Statue height Y 21.63 21.63
Total lens length 150.00 150.00
[Variable interval data]
INF 373
d0 ∞ 222.5000
d10 5.4562 0.1500
d25 36.5502 41.8564
BF 1.0000 1.0000
[Lens group data]
Group Start surface Focal length
Gf1 1 408.26
Gf2 11 218.53
Gr 17 57.81
図２６は、本発明の実施例６の光学系のレンズ構成図である。図２６の撮影レンズは物体側から順に、正の屈折力を有する前群Ｇｆ、開口絞りＳ、正の屈折力を有する後群Ｇｒから構成されている。 FIG. 26 is a lens configuration diagram of the optical system according to Example 6 of the present invention. The photographing lens shown in FIG. 26 includes, in order from the object side, a front group Gf having a positive refractive power, an aperture stop S, and a rear group Gr having a positive refractive power.
前群Ｇｆは物体側から順に正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇｆ１、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇｆ２から構成されている。 The front group Gf includes a first lens group Gf1 having a positive refractive power and a second lens group Gf2 having a positive refractive power in order from the object side.
第１レンズ群Ｇｆ１は物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ、両凹の負レンズと両凸の正レンズを接合したレンズ成分、両凸の正レンズから構成されている。また第１レンズ群Ｇｆ１の最も物体側に配置されている負メニスカスレンズの物体側の面は所定の非球面形状となっている。 The first lens group Gf1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, a lens component in which a biconcave negative lens and a biconvex positive lens are cemented, It consists of a biconvex positive lens. In addition, the object side surface of the negative meniscus lens disposed closest to the object side of the first lens group Gf1 has a predetermined aspherical shape.
第２レンズ群Ｇｆ２は物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、両凸の正レンズＬｆ１と両凹の負レンズＬｆ２を接合し像側に凹面を向けたレンズ成分Ｌｆｂから構成されている。また前記正レンズＬｆ１の物体側の面は所定の非球面形状となっている。 The second lens group Gf2 is composed of, in order from the object side, a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and a lens component Lfb having a biconvex positive lens Lf1 and a biconcave negative lens Lf2 cemented and directed concave toward the image side. Has been. The object side surface of the positive lens Lf1 has a predetermined aspherical shape.
後群Ｇｒは物体側から順に、両凸の正レンズＬｒ１と両凹の負レンズＬｒ２を接合し物体側に凸面を向け、全体として負の屈折力を持つレンズ成分Ｌｒａ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬｒ３、両凸の正レンズＬｒ４、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬｒ５から構成されている。また前記Ｌｒ１の物体側の面と前記Ｌｒ５の両側の面は所定の非球面形状となっている。 In the rear group Gr, in order from the object side, a biconvex positive lens Lr1 and a biconcave negative lens Lr2 are cemented so that the convex surface is directed to the object side, the lens component Lra having a negative refractive power as a whole, and the concave surface directed to the object side The negative meniscus lens Lr3, the biconvex positive lens Lr4, and the positive meniscus lens Lr5 with the convex surface facing the image side. The object-side surface of Lr1 and the surfaces on both sides of Lr5 have a predetermined aspheric shape.
さらに、無限遠から至近へのフォーカシングに際して、第１レンズ群Ｇｆ１を像面に対して固定し、第２レンズ群Ｇｆ２と開口絞りＳ及び後群Ｇｒが一体となって物体側へ移動する。また光学フィルターＦは後群Ｇｒと像面Ｉとの間に配置されている。 Further, at the time of focusing from infinity to close, the first lens group Gf1 is fixed with respect to the image plane, and the second lens group Gf2, the aperture stop S, and the rear group Gr move together to the object side. The optical filter F is disposed between the rear group Gr and the image plane I.
続いて以下に実施例６に係る撮影レンズの諸元値を示す。
数値実施例6
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd PgF
物面 ∞ (d0)
1* 46.1299 3.3854 1.59201 67.02 0.54
2 22.4285 11.4787
3 91.5740 1.5000 1.43700 95.10 0.53
4 27.7803 15.0994
5 -31.2266 1.5000 1.72825 28.32 0.61
6 49.9490 10.1931 1.72916 54.67 0.55
7 -46.4217 0.1500
8 78.8421 6.0489 1.95375 32.32 0.59
9 -152.9680 (d9)
10 47.8564 6.1460 1.92286 20.88 0.64
11 -788.7197 0.1500
12* 925.8164 4.8765 1.49710 81.56 0.54
13 -64.2443 1.5000 1.74077 27.76 0.61
14 43.3425 7.6676
（絞り） ∞ 2.3148
16* 70.2434 8.7280 1.49710 81.56 0.54
17 -20.983 1.5000 1.69895 30.05 0.60
18 200.000 4.6431
19 -26.2026 1.5000 1.91082 35.25 0.58
20 -55.9194 0.1500
21 55.1449 8.4521 1.59282 68.63 0.54
22 -29.8944 0.1500
23* -128.2815 3.1153 1.88202 37.22 0.58
24* -54.2341 (d24)
25 ∞ 1.4500 1.52301 58.59 0.54
26 ∞ BF
像面 ∞
[非球面データ]
1面 12面 16面
K 0.00000 0.00000 0.00000
A4 2.77355E-06 3.28527E-06 7.35036E-07
A6 9.41383E-10 -5.08432E-10 4.34499E-09
A8 1.85798E-12 3.95977E-12 -3.95443E-12
A10 -1.60700E-15 0.00000E+00 0.00000E+00
A12 2.39390E-18 0.00000E+00 0.00000E+00
23面 24面
K 0.00000 0.00000
A4 -2.68432E-05 -1.58542E-05
A6 -2.67387E-08 -2.14489E-08
A8 -1.27059E-10 -5.59706E-11
A10 4.77755E-13 2.86893E-13
A12 0.00000E+00 0.00000E+00
[各種データ]
INF 373
焦点距離 28.84 28.59
Fナンバー 1.45 1.54
全画角2ω 74.29 72.75
像高Y 21.63 21.63
レンズ全長 150.00 150.00
[可変間隔データ]
INF 373
d0 ∞ 222.5051
d9 10.7511 7.3580
d24 36.5501 39.9432
BF 1.0000 1.0000
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
Gf1 1 196.57
Gf2 10 329.92
Gr 16 51.48
Subsequently, specification values of the photographing lens according to Example 6 are shown below.
Numerical example 6
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd PgF
Object ∞ (d0)
1 * 46.1299 3.3854 1.59201 67.02 0.54
2 22.4285 11.4787
3 91.5740 1.5000 1.43700 95.10 0.53
4 27.7803 15.0994
5 -31.2266 1.5000 1.72825 28.32 0.61
6 49.9490 10.1931 1.72916 54.67 0.55
7 -46.4217 0.1500
8 78.8421 6.0489 1.95375 32.32 0.59
9 -152.9680 (d9)
10 47.8564 6.1460 1.92286 20.88 0.64
11 -788.7197 0.1500
12 * 925.8164 4.8765 1.49710 81.56 0.54
13 -64.2443 1.5000 1.74077 27.76 0.61
14 43.3425 7.6676
(Aperture) ∞ 2.3148
16 * 70.2434 8.7280 1.49710 81.56 0.54
17 -20.983 1.5000 1.69895 30.05 0.60
18 200.000 4.6431
19 -26.2026 1.5000 1.91082 35.25 0.58
20 -55.9194 0.1500
21 55.1449 8.4521 1.59282 68.63 0.54
22 -29.8944 0.1500
23 * -128.2815 3.1153 1.88202 37.22 0.58
24 * -54.2341 (d24)
25 ∞ 1.4500 1.52301 58.59 0.54
26 ∞ BF
Image plane ∞
[Aspherical data]
1 surface 12 surfaces 16 surfaces
K 0.00000 0.00000 0.00000
A4 2.77355E-06 3.28527E-06 7.35036E-07
A6 9.41383E-10 -5.08432E-10 4.34499E-09
A8 1.85798E-12 3.95977E-12 -3.95443E-12
A10 -1.60700E-15 0.00000E + 00 0.00000E + 00
A12 2.39390E-18 0.00000E + 00 0.00000E + 00
23 faces 24 faces
K 0.00000 0.00000
A4 -2.68432E-05 -1.58542E-05
A6 -2.67387E-08 -2.14489E-08
A8 -1.27059E-10 -5.59706E-11
A10 4.77755E-13 2.86893E-13
A12 0.00000E + 00 0.00000E + 00
[Various data]
INF 373
Focal length 28.84 28.59
F number 1.45 1.54
Full angle of view 2ω 74.29 72.75
Statue height Y 21.63 21.63
Total lens length 150.00 150.00
[Variable interval data]
INF 373
d0 ∞ 222.5051
d9 10.7511 7.3580
d24 36.5501 39.9432
BF 1.0000 1.0000
[Lens group data]
Group Start surface Focal length
Gf1 1 196.57
Gf2 10 329.92
Gr 16 51.48
以下に上記の各実施例に対応する条件式対応値を示す。
条件式／実施例 1 2 3
(1) Ｆｒ/Ｆ 1.60 1.61 1.42
(2) １００×（Ｎ２−Ｎ１）/（Ｖ２−Ｖ１） -0.34 -0.21 -0.23
(3) ＰｇＦｒ１−（−０．００１８×Ｖ１＋０．６４８３） 0.05 0.04 0.03
(4) Ｖｆ１ 68.63 68.63 68.63
(5)ＰｇＦｆ１−（−０．００１８×Ｖｆ１＋０．６４８３） 0.02 0.02 0.02
(6) （Ｒ＿ｆｉ＋Ｒ＿ｒｏ）/（Ｒ＿ｆｉ−Ｒ＿ｒｏ） -9.50 -9.50 -2.19
(7) Ｆｒ×（Ｎ２−Ｎ１）/Ｒaｃ -0.52 -0.21 -0.26
(8) Ｒ＿Ｌ３１/Ｄ -1.43 -1.20 -1.54
(9) Ｎｐａｖｅ 1.63 1.65 1.68
条件式／実施例 4 5 6
(1) Ｆｒ/Ｆ 1.72 1.60 1.78
(2) １００×（Ｎ２−Ｎ１）/（Ｖ２−Ｖ１） -0.31 -0.28 -0.39
(3) ＰｇＦｒ１−（−０．００１８×Ｖ１＋０．６４８３） 0.05 0.02 0.04
(4) Ｖｆ１ 68.63 71.68 81.56
(5)ＰｇＦｆ１−（−０．００１８×Ｖｆ１＋０．６４８３） 0.02 0.02 0.04
(6) （Ｒ＿ｆｉ＋Ｒ＿ｒｏ）/（Ｒ＿ｆｉ−Ｒ＿ｒｏ） -5.75 -9.50 -4.22
(7) Ｆｒ×（Ｎ２−Ｎ１）/Ｒaｃ -0.50 -0.30 -0.50
(8) Ｒ＿Ｌ３１/Ｄ -1.32 -1.28 -1.52
(9) Ｎｐａｖｅ 1.63 1.68 1.66
The conditional expression corresponding values corresponding to each of the above embodiments are shown below.
Conditional expression / Example 1 2 3
(1) Fr / F 1.60 1.61 1.42
(2) 100 x (N2-N1) / (V2-V1) -0.34 -0.21 -0.23
(3) PgFr1-(− 0.0018 × V1 + 0.6483) 0.05 0.04 0.03
(4) Vf1 68.63 68.63 68.63
(5) PgFf1-(− 0.0018 × Vf1 + 0.6483) 0.02 0.02 0.02
(6) (R_fi + R_ro) / (R_fi-R_ro) -9.50 -9.50 -2.19
(7) Fr × (N2-N1) / Rac -0.52 -0.21 -0.26
(8) R_L31 / D -1.43 -1.20 -1.54
(9) Npave 1.63 1.65 1.68
Conditional expression / Example 4 5 6
(1) Fr / F 1.72 1.60 1.78
(2) 100 x (N2-N1) / (V2-V1) -0.31 -0.28 -0.39
(3) PgFr1-(− 0.0018 × V1 + 0.6483) 0.05 0.02 0.04
(4) Vf1 68.63 71.68 81.56
(5) PgFf1-(− 0.0018 × Vf1 + 0.6483) 0.02 0.02 0.04
(6) (R_fi + R_ro) / (R_fi-R_ro) -5.75 -9.50 -4.22
(7) Fr × (N2-N1) / Rac -0.50 -0.30 -0.50
(8) R_L31 / D -1.32 -1.28 -1.52
(9) Npave 1.63 1.68 1.66
Ｇｆ 前群
Ｇｆ１ 第１レンズ群
Ｇｆ２ 第２レンズ群
Ｇｒ 後群
Ｓ 開口絞り
Ｆ 光学フィルタ
Ｉ 像面
Gf Front group Gf1 First lens group Gf2 Second lens group Gr Rear group S Aperture stop F Optical filter I Image surface
Claims (9)
前記前群Ｇｆの最も像側に、正レンズＬｆ１と負レンズＬｆ２を接合し像側に凹面を向けたレンズ成分 Ｌｆｂを配し、
前記後群Ｇｒは物体側から順に、正レンズＬｒ１と負レンズＬｒ２を接合し物体側に凸面を向け、全体として負の屈折力を有するレンズ成分Ｌｒａ、物体側に凹面を向けた負レンズＬｒ３、正レンズＬｒ４を有し、
下記条件式を満足することを特徴とする撮影レンズ。
（１） １．３＜Ｆｒ／Ｆ＜２．５
（２） −０．７＜１００×（Ｎ２−Ｎ１）／（Ｖ２−Ｖ１）＜−０．０５
Ｆｒ：前記後群Ｇｒの焦点距離
Ｆ：全系の焦点距離
Ｎ１：前記Ｌｒ１の屈折率
Ｎ２：前記Ｌｒ２の屈折率
Ｖ１：前記Ｌｒ１のアッベ数
Ｖ２：前記Ｌｒ２のアッベ数
In order from the object side, a front group Gf having a positive refractive power, an aperture stop S, and a rear group Gr having a positive refractive power,
A lens component Lfb having a positive lens Lf1 and a negative lens Lf2 cemented and having a concave surface facing the image side is disposed on the most image side of the front group Gf;
The rear group Gr includes, in order from the object side, a positive lens Lr1 and a negative lens Lr2 that are joined, a convex surface facing the object side, a lens component Lra having negative refractive power as a whole, a negative lens Lr3 having a concave surface facing the object side, A positive lens Lr4;
A photographing lens satisfying the following conditional expression:
(1) 1.3 <Fr / F <2.5
(2) −0.7 <100 × (N2−N1) / (V2−V1) <− 0.05
Fr: focal length of the rear group Gr F: focal length of the entire system N1: refractive index of the Lr1 N2: refractive index of the Lr2 V1: Abbe number of the Lr1 V2: Abbe number of the Lr2
（３） ＰｇＦｒ１−（−０．００１８×Ｖ１＋０．６４８３）＞０
ＰｇＦｒ１：前記正レンズＬｒ１の部分分散比
Ｖ１：前記Ｌｒ１のアッベ数
The photographic lens according to claim 1, wherein the Lr1 satisfies the following conditional expression.
(3) PgFr1-(− 0.0018 × V1 + 0.6483)> 0
PgFr1: Partial dispersion ratio of the positive lens Lr1 V1: Abbe number of the Lr1
（４） Ｖｆ１＞５０
（５） ＰｇＦｆ１−（−０．００１８×Ｖｆ１＋０．６４８３）＞０
Ｖｆ１：前記正レンズＬｆ１のアッベ数
ＰｇＦｆ１：前記正レンズＬｆ１の部分分散比
The photographic lens according to claim 1 or 2, wherein the positive lens Lf1 constituting the lens component Lfb disposed closest to the image side of the front group Gf satisfies the following conditional expression.
(4) Vf1> 50
(5) PgFf1-(− 0.0018 × Vf1 + 0.6483)> 0
Vf1: Abbe number of the positive lens Lf1 PgFf1: Partial dispersion ratio of the positive lens Lf1
（６） −１５＜（Ｒ＿ｆｉ＋Ｒ＿ｒｏ）／（Ｒ＿ｆｉ−Ｒ＿ｒｏ）＜−１
Ｒ＿ｆｉ：前記前群Ｇｆの最も像側の面の曲率半径
Ｒ＿ｒｏ：前記後群Ｇｒの最も物体側の面の曲率半径
The photographic lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
(6) −15 <(R_fi + R_ro) / (R_fi−R_ro) <− 1
R_fi: radius of curvature of the most image side surface of the front group Gf R_ro: radius of curvature of the most object side surface of the rear group Gr
（７） −０．９＜Ｆｒ×（Ｎ２−Ｎ１）／Ｒａｃ＜−０．０５
Ｆｒ：前記後群Ｇｒの焦点距離
Ｎ１：前記Ｌｒ１の屈折率
Ｎ２：前記Ｌｒ２の屈折率
Ｒａｃ：前記レンズ成分Ｌｒａの接合面の曲率半径
5. The photographic lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
(7) -0.9 <Fr × (N2-N1) / Rac <−0.05
Fr: focal length N1 of the rear group Gr: refractive index N2 of the Lr1: refractive index Rac of the Lr2: radius of curvature of the cemented surface of the lens component Lra
（８） −１．８＜Ｒ＿Ｌ３１／Ｄ＜−１．０
Ｒ＿Ｌｒ３１：前記負レンズＬｒ３の物体側の曲率半径
Ｄ：前記開口絞りＳから前記負レンズＬｒ３の物体側の面までの光軸上の距離
6. The photographic lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
(8) -1.8 <R_L31 / D <-1.0
R_Lr31: radius of curvature of the negative lens Lr3 on the object side D: distance on the optical axis from the aperture stop S to the object side surface of the negative lens Lr3
（９） Ｎｐａｖｅ＜１．７５
Ｎｐａｖｅ：前記後群Ｇｒに含まれる正レンズの屈折率の平均値
The photographic lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
(9) Npave <1.75
Npave: average refractive index of positive lenses included in the rear group Gr
The taking lens according to any one of claims 1 to 7, wherein the rear group Gr has at least one aspheric surface whose negative refractive power increases as the distance from the optical axis increases.
無限遠から至近へのフォーカシングに際して、前記第１レンズ群Ｇｆ１を像面に対して固定し、前記第２レンズ群Ｇｆ２および後群Ｇｒが光軸上を物体側へ移動することを特徴とする請求項１乃至８のいずれかに記載の撮影レンズ。 The front group Gf includes, in order from the object side, a first lens group Gf1 having a positive or negative refractive power and a second lens group Gf2 having a positive refractive power.
The first lens group Gf1 is fixed with respect to the image plane during focusing from infinity to the close, and the second lens group Gf2 and the rear group Gr move on the optical axis toward the object side. The taking lens according to any one of 1 to 8.
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