JP2013097143A - Zoom lens system - Google Patents

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JP2013097143A JP2011239181A JP2011239181A JP2013097143A JP 2013097143 A JP2013097143 A JP 2013097143A JP 2011239181 A JP2011239181 A JP 2011239181A JP 2011239181 A JP2011239181 A JP 2011239181A JP 2013097143 A JP2013097143 A JP 2013097143A
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Yasuo Kanezashi
康雄 金指
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a zoom lens system with down-sizing and weight saving carried out for an image shifting correction lens group as well as suppressing an occurrence of a curve in an image surface when correcting the image shifting.SOLUTION: The image shifting correction lens group includes: a first lens group with positive refractive power; a second lens group with negative refractive power; a third lens group with positive refractive power; and a fourth lens group, in this order from an object side. In this case, the third lens group includes at least two pieces of positive single lenses and at least one of the positive single lenses from the second piece onward from the object side among the two pieces of positive single lenses is an image shifting correction lens for correcting the image shifting by displacing an imaging position by moving in the optical axis orthogonal direction to satisfy the next conditional expressions (1) and (2). (1) 0<De<15 and (2) 2.0<1/((1-G3Rmt)Fmt)<3.0 when De, G3Rmt and Fmt are the distance from a surface on the object side of the image shifting correction lens to an entrance pupil, a lateral magnification of the image shifting correction lens and the lateral magnification of a following lens group in the image shifting correction lens, at a long focal distance end and at an infinite distance, respectively.

Description

本発明は、光学式像ぶれ補正機能を有するズームレンズ系に関する。   The present invention relates to a zoom lens system having an optical image blur correction function.

写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラのような製品分野では近年、ズームレンズ系が使用されることが一般化している。また従来にも増して高性能、高変倍、コンパクト性を市場から要求されることが多い。   In recent years, zoom lens systems are commonly used in product fields such as photographic cameras, electronic still cameras, and video cameras. In addition, there are many demands from the market for higher performance, higher zoom ratio, and compactness than ever before.

ズームレンズ系の形式には倍率や用途によって様々なパワー配置を持つものが存在するが、Ｆナンバーを明るくして高性能化を狙ったタイプとして、物体側から順に、正の屈折力を持つ第１レンズ群、負の屈折力を持つ第２レンズ群、正の屈折力を持つ第３レンズ群、及び正の屈折力を持つ第４レンズ群からなる４群ズームレンズ系が知られている。   Some types of zoom lens systems have various power arrangements depending on the magnification and application, but as a type aimed at increasing the performance by brightening the F-number, it has positive refractive power in order from the object side. A four-group zoom lens system is known that includes one lens group, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group having a positive refractive power.

さらにこのタイプの４群ズームレンズ系において、カメラに加わる手ぶれの大きさに応じてレンズ群の一部を光軸直交方向に駆動して画像のぶれを補正する、いわゆる光学式像ぶれ補正機能を搭載したものが知られている（特許文献１、２）。   Furthermore, this type of four-group zoom lens system has a so-called optical image blur correction function that corrects image blur by driving a part of the lens group in the direction orthogonal to the optical axis according to the amount of camera shake applied to the camera. What is installed is known (patent documents 1 and 2).

特許文献１では、第３レンズ群の全体を像ぶれ補正レンズ群とすることで、収差変動量を抑えて光学性能の向上を図っている。
しかし、第３レンズ群の全体を像ぶれ補正レンズ群としているため、像ぶれ補正レンズ群とこれを駆動する機構系、ひいてはレンズ全系が大型化及び重量化する。特に正負正正の４群ズームレンズ系では、マスターレンズ群である第３レンズ群が大きくなる傾向があるため、このデメリットが顕著になる。 In Patent Document 1, the entire third lens group is used as an image blur correcting lens group, thereby suppressing aberration fluctuation and improving optical performance.
However, since the entire third lens group is an image blur correction lens group, the image blur correction lens group and the mechanism system that drives the image blur correction lens group, and thus the entire lens system, increase in size and weight. In particular, in a positive / negative / positive four-group zoom lens system, the third lens group, which is the master lens group, tends to be large, and this disadvantage becomes significant.

特許文献２では、第３レンズ群中の一部のレンズを像ぶれ補正レンズとすることで、像ぶれ補正レンズ群とこれを駆動する機構系、ひいてはレンズ全系の小型化及び軽量化を図っている。
しかし、像ぶれ補正レンズの横倍率（結像倍率）の設定が不適切であるため、像ぶれ補正レンズを光軸直交方向に駆動（シフト）したとき、大きな像面湾曲が発生して光学性能が劣化する。また像ぶれ補正レンズの防振感度が高すぎて、像ぶれ補正レンズの機構上の位置決めを高精度で行わなければならず、高コストで組み付けが難しくなるとともに、防振制御を精度良く行うことができなくなる。 In Patent Document 2, some lenses in the third lens group are used as image blur correction lenses, thereby reducing the size and weight of the image blur correction lens group and the mechanism system that drives the lens blur correction lens group. ing.
However, because the lateral magnification (imaging magnification) setting of the image blur correction lens is inappropriate, when the image blur correction lens is driven (shifted) in the direction perpendicular to the optical axis, a large curvature of field occurs, resulting in optical performance. Deteriorates. In addition, the image stabilization lens has too high anti-shake sensitivity, so the image stabilization lens must be positioned on the mechanism with high accuracy, making it difficult to assemble at high cost, and performing anti-shake control with high accuracy. Can not be.

特開２００７−１２２０１９号公報JP 2007-122019 A 特開２００５−１０７２８０号公報JP 2005-107280 A

本発明は、以上の問題意識に基づいて完成されたものであり、像ぶれ補正レンズ群を小型化及び軽量化するとともに、像ぶれ補正レンズ群の横倍率（結像倍率）と防振感度を適切に設定し、像ぶれ補正時の像面湾曲の発生を抑えて優れた光学性能を達成できるズームレンズ系を得ることを目的とする。   The present invention has been completed based on the above awareness of the problem. The image blur correction lens group is reduced in size and weight, and the lateral magnification (imaging magnification) and image stabilization sensitivity of the image blur correction lens group are reduced. An object of the present invention is to obtain a zoom lens system that can be set appropriately and suppress the occurrence of curvature of field at the time of image blur correction to achieve excellent optical performance.

本発明のズームレンズ系は、その一態様にあっては、物体側から順に、正の屈折力を持つ第１レンズ群、負の屈折力を持つ第２レンズ群、正の屈折力を持つ第３レンズ群、及び第４レンズ群からなるズームレンズ系において、第３レンズ群は少なくとも２枚の正単レンズを含んでおり、この少なくとも２枚の正単レンズのうち物体側から２枚目以降のいずれかの正単レンズを、光軸直交方向に移動して結像位置を変位させることにより像ぶれを補正する像ぶれ補正レンズとしたこと、及び次の条件式（１）及び（２）を満足することを特徴としている。
（１）０＜Ｄｅ＜１５
（２）２．０＜１／（（１−Ｇ３Ｒｍｔ）Ｆｍｔ）＜３．０
但し、
Ｄｅ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群中の像ぶれ補正レンズの物体側の面から入射瞳迄の距離[mm]、
Ｇ３Ｒｍｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群中の像ぶれ補正レンズの横倍率（結像倍率）、
Ｆｍｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群中の像ぶれ補正レンズの後続レンズ群の横倍率（結像倍率）、
である。 In one aspect, the zoom lens system according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a first lens group having a positive refractive power. In the zoom lens system including the three lens groups and the fourth lens group, the third lens group includes at least two positive single lenses, and the second and subsequent lenses from the object side among the at least two positive single lenses. Any of the positive single lenses is an image blur correction lens that corrects image blur by moving in the direction orthogonal to the optical axis and displacing the imaging position, and the following conditional expressions (1) and (2) It is characterized by satisfying.
(1) 0 <De <15
(2) 2.0 <1 / ((1-G3Rmt) Fmt) <3.0
However,
De: distance [mm] from the object-side surface of the image blur correction lens in the third lens group to the entrance pupil when focusing on infinity at the long focal length end,
G3Rmt: lateral magnification (imaging magnification) of the image blur correction lens in the third lens group at the time of focusing at infinity at the long focal length end,
Fmt: lateral magnification (imaging magnification) of the lens group subsequent to the image blur correction lens in the third lens group at the time of focusing at infinity at the long focal length end,
It is.

本発明のズームレンズ系は、第４レンズ群が正の屈折力と負の屈折力のいずれを持っていてもよい。   In the zoom lens system of the present invention, the fourth lens group may have either a positive refractive power or a negative refractive power.

「第３レンズ群中の像ぶれ補正レンズの後続レンズ群」とは、レンズ全系のうち像ぶれ補正レンズよりも後方に位置するレンズ群を意味する。従って、像ぶれ補正レンズが第３レンズ群の最も像側に位置している場合、「第３レンズ群中の像ぶれ補正レンズの後続レンズ群」は「第４レンズ群」を意味している。また像ぶれ補正レンズが第３レンズ群の最も像側以外に位置している場合、「第３レンズ群中の像ぶれ補正レンズの後続レンズ群」は「第３レンズ群中の像ぶれ補正レンズよりも後方に位置するレンズ群及び第４レンズ群」を意味している。   The “subsequent lens group of the image blur correction lens in the third lens group” means a lens group located behind the image blur correction lens in the entire lens system. Therefore, when the image blur correction lens is positioned closest to the image side of the third lens group, the “following lens group of the image blur correction lens in the third lens group” means the “fourth lens group”. . Further, when the image blur correction lens is positioned at a position other than the most image side of the third lens group, the “following lens group of the image blur correction lens in the third lens group” is “the image blur correction lens in the third lens group”. This means a lens group and a fourth lens group that are located rearward.

本発明のズームレンズ系は、次の条件式（３）を満足することが好ましい。
（３）２．０＜Ｇ３Ｒｆ／Ｇ３ｆ＜３．５
但し、
Ｇ３Ｒｆ：第３レンズ群中の像ぶれ補正レンズの焦点距離[mm]、
Ｇ３ｆ：第３レンズ群の焦点距離[mm]、
である。 The zoom lens system according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression (3).
(3) 2.0 <G3Rf / G3f <3.5
However,
G3Rf: focal length [mm] of the image blur correction lens in the third lens group,
G3f: focal length [mm] of the third lens group,
It is.

本発明のズームレンズ系は、次の条件式（４）を満足することが好ましい。
（４）１．０＜Ｆｔ／Ｇ３Ｒｆ＜２．０
但し、
Ｆｔ：長焦点距離端における全系の焦点距離[mm]、
Ｇ３Ｒｆ：第３レンズ群中の像ぶれ補正レンズの焦点距離[mm]、
である。 The zoom lens system according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression (4).
(4) 1.0 <Ft / G3Rf <2.0
However,
Ft: focal length [mm] of the entire system at the long focal length end,
G3Rf: focal length [mm] of the image blur correction lens in the third lens group,
It is.

本発明のズームレンズ系は、次の条件式（５）を満足することが好ましい。
（５）３．０＜１／（（１−Ｇ３Ｒｍｗ）Ｆｍｗ）＜５．０
但し、
Ｇ３Ｒｍｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群中の像ぶれ補正レンズの横倍率（結像倍率）、
Ｆｍｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群中の像ぶれ補正レンズの後続レンズ群の横倍率（結像倍率）、
である。 The zoom lens system according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression (5).
(5) 3.0 <1 / ((1-G3Rmw) Fmw) <5.0
However,
G3Rmw: lateral magnification (imaging magnification) of the image blur correction lens in the third lens group at the time of focusing at infinity at the short focal length end,
Fmw: lateral magnification (imaging magnification) of the lens group subsequent to the image blur correction lens in the third lens group at the time of focusing at infinity at the short focal length end,
It is.

本発明のズームレンズ系は、第３レンズ群を、物体側から順に、正単レンズ、全体として負の屈折力を持つ物体側から順に位置する正レンズと負レンズの接合レンズ、及び正単レンズから構成し、像側の正単レンズを像ぶれ補正レンズとすることができる。   In the zoom lens system of the present invention, the third lens group is composed of a positive single lens in order from the object side, a cemented lens of a positive lens and a negative lens positioned in order from the object side having a negative refractive power as a whole, and a positive single lens. The image-side positive single lens can be used as an image blur correction lens.

本発明のズームレンズ系は、第３レンズ群を上記のように構成した上で、次の条件式（６）及び（７）を満足することが好ましい。
（６）−０．５＜Ｇ３Ｆｍｗ＜−０．１５
（７）０．３５＜（Ｒ２＋Ｒ１）／（Ｒ２−Ｒ１）＜０．６５
但し、
Ｇ３Ｆｍｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群中の物体側の正単レンズの横倍率（結像倍率）、
Ｒ２：第３レンズ群中の物体側の正単レンズの像側の面の曲率半径[mm]、
Ｒ１：第３レンズ群中の物体側の正単レンズの物体側の面の曲率半径[mm]、
である。 The zoom lens system according to the present invention preferably satisfies the following conditional expressions (6) and (7) after the third lens group is configured as described above.
(6) -0.5 <G3Fmw <-0.15
(7) 0.35 <(R2 + R1) / (R2-R1) <0.65
However,
G3Fmw: lateral magnification (imaging magnification) of the positive single lens on the object side in the third lens group at the time of focusing at infinity at the short focal length end,
R2: radius of curvature [mm] of the image side surface of the positive lens on the object side in the third lens group,
R1: radius of curvature [mm] of the object side surface of the object side positive single lens in the third lens group;
It is.

本発明のズームレンズ系は、第３レンズ群を上記のように構成した上で、次の条件式（８）を満足することが好ましい。
（８）−１．５＜Ｇ３Ｆｍｔ＜−０．４
但し、
Ｇ３Ｆｍｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群中の物体側の正単レンズの横倍率（結像倍率）、
である。 The zoom lens system according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression (8) after the third lens group is configured as described above.
(8) -1.5 <G3Fmt <-0.4
However,
G3Fmt: lateral magnification (imaging magnification) of the positive single lens on the object side in the third lens group at the time of focusing at infinity at the long focal length end,
It is.

本発明のズームレンズ系は、第３レンズ群を上記のように構成した上で、次の条件式（９）を満足することが好ましい。
（９）−０．２５＜φ／（ｎ２−ｎ１）＜−０．０５
但し、
φ：第３レンズ群中の接合レンズの合成パワー、
ｎ２：第３レンズ群中の接合レンズの負レンズのｄ線に対する屈折率、
ｎ１：第３レンズ群中の接合レンズの正レンズのｄ線に対する屈折率、
である。 The zoom lens system according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression (9) after the third lens group is configured as described above.
(9) -0.25 <φ / (n2-n1) <-0.05
However,
φ: Composite power of the cemented lens in the third lens group,
n2: refractive index of the cemented lens in the third lens group with respect to the d-line of the negative lens,
n1: Refractive index of the cemented lens in the third lens group with respect to the d-line of the positive lens,
It is.

本発明のズームレンズ系は、別の態様にあっては、物体側から順に、正の屈折力を持つ第１レンズ群、負の屈折力を持つ第２レンズ群、正の屈折力を持つ第３レンズ群、及び第４レンズ群からなるズームレンズ系において、第３レンズ群は、物体側から順に、空気間隔最大の箇所で分けられた、正の屈折力を持つ前群、及び正の屈折力を持つ後群からなること、この後群を、光軸直交方向に移動して結像位置を変位させることにより像ぶれを補正する像ぶれ補正レンズ群としたこと、及び次の条件式（１’）及び（２’）を満足することを特徴としている。
（１’）０＜Ｄｅ’＜１５
（２’）２．０＜１／（（１−Ｇ３Ｒｍｔ’）Ｆｍｔ’）＜３．０
但し、
Ｄｅ’：長焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群中の像ぶれ補正レンズ群の物体側の面から入射瞳迄の距離[mm]、
Ｇ３Ｒｍｔ’：長焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群中の像ぶれ補正レンズ群の横倍率（結像倍率）、
Ｆｍｔ’：長焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群中の像ぶれ補正レンズ群の後続レンズ群の横倍率（結像倍率）、
である。 In another aspect, the zoom lens system according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a first lens group having a positive refractive power. In the zoom lens system including the three lens groups and the fourth lens group, the third lens group includes a front group having a positive refractive power and a positive refraction separated in order from the object side at a location where the air space is maximum. A rear group having a force, an image blur correction lens group that corrects image blur by moving the rear group in the direction orthogonal to the optical axis and displacing the imaging position, and the following conditional expression ( 1 ′) and (2 ′) are satisfied.
(1 ′) 0 <De ′ <15
(2 ′) 2.0 <1 / ((1-G3Rmt ′) Fmt ′) <3.0
However,
De ′: distance [mm] from the object side surface of the image blur correction lens unit in the third lens unit to the entrance pupil at the time of focusing at infinity at the long focal length end,
G3Rmt ′: lateral magnification (imaging magnification) of the image blur correction lens group in the third lens group at the time of focusing at infinity at the long focal length end,
Fmt ′: lateral magnification (imaging magnification) of the lens group subsequent to the image blur correction lens group in the third lens group at the time of focusing at infinity at the long focal length end,
It is.

第３レンズ群中の像ぶれ補正レンズ群は正単レンズから構成することができる。   The image blur correcting lens group in the third lens group can be composed of a positive single lens.

本発明によれば、像ぶれ補正レンズ群を小型化及び軽量化するとともに、像ぶれ補正レンズ群の横倍率（結像倍率）と防振感度を適切に設定し、像ぶれ補正時の像面湾曲の発生を抑えて優れた光学性能を達成できるズームレンズ系が得られる。   According to the present invention, the image blur correction lens group is reduced in size and weight, and the lateral magnification (imaging magnification) and image stabilization sensitivity of the image blur correction lens group are appropriately set so that the image plane at the time of image blur correction is set. A zoom lens system that can achieve excellent optical performance while suppressing the occurrence of bending can be obtained.

本発明によるズームレンズ系の数値実施例１の長焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。It is a lens block diagram at the time of infinity focusing at the long focal length end of Numerical Example 1 of the zoom lens system according to the present invention. 図１の構成における諸収差図である。FIG. 2 is a diagram illustrating various aberrations in the configuration of FIG. 1. 同数値実施例１の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。6 is a lens configuration diagram at the time of infinity focusing at a short focal length end of the numerical example 1. FIG. 図３の構成における諸収差図である。FIG. 4 is a diagram illustrating various aberrations in the configuration of FIG. 3. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例２の長焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。It is a lens block diagram at the time of infinity focusing in the long focal distance end of Numerical Example 2 of the zoom lens system by the present invention. 図５の構成における諸収差図である。FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations in the configuration of FIG. 5. 同数値実施例２の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。It is a lens block diagram at the time of infinity focusing in the short focal distance end of the numerical example 2; 図７の構成における諸収差図である。FIG. 8 is a diagram illustrating various aberrations in the configuration of FIG. 7. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例３の長焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。It is a lens block diagram at the time of infinity focusing in the long focal distance end of Numerical Example 3 of the zoom lens system by the present invention. 図９の構成における諸収差図である。FIG. 10 is a diagram of various aberrations in the configuration of FIG. 9. 同数値実施例３の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。It is a lens block diagram at the time of infinity focusing in the short focal distance end of the numerical example 3; 図１１の構成における諸収差図である。FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations in the configuration of FIG. 11. 本発明によるズームレンズ系の数値実施例４の長焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。It is a lens block diagram at the time of infinity focusing in the long focal distance end of Numerical Example 4 of the zoom lens system by the present invention. 図１３の構成における諸収差図である。FIG. 14 is a diagram illustrating various aberrations in the configuration of FIG. 13. 同数値実施例４の短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図である。It is a lens block diagram at the time of infinity focusing in the short focal distance end of the numerical example 4; 図１５の構成における諸収差図である。FIG. 16 is a diagram illustrating various aberrations in the configuration of FIG. 15. 本発明によるズームレンズ系のズーム軌跡を示す簡易移動図である。It is a simple movement figure which shows the zoom locus | trajectory of the zoom lens system by this invention.

本実施形態のズームレンズ系は、全数値実施例１−４を通じて、図１７の簡易移動図に示すように、物体側から順に、正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３、及び正の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４からなる。第４レンズ群Ｇ４は必ずしも正の屈折力を持つ必要はなく、負の屈折力を持っていてもよい。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間に位置する絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と一体に移動する。フォーカシングは、第４レンズ群Ｇ４を光軸方向に移動させる（例えば物体側に繰り出す）ことにより行う。Ｉは像面である。   The zoom lens system of the present embodiment includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a negative refractive power in order from the object side as shown in the simplified movement diagram of FIG. A second lens group G2 having a positive refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power. The fourth lens group G4 does not necessarily have a positive refractive power, and may have a negative refractive power. A diaphragm S positioned between the second lens group G2 and the third lens group G3 moves integrally with the third lens group G3. Focusing is performed by moving the fourth lens group G4 in the direction of the optical axis (for example, extending it toward the object side). I is the image plane.

本実施形態のズームレンズ系は、短焦点距離端（Ｗｉｄｅ）から長焦点距離端（Ｔｅｌｅ）への変倍（ズーミング）に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２のレンズ群間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３のレンズ群間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４のレンズ群間隔が増大するように（あるいは第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４のレンズ群間隔がほぼ一定となるように）、第１レンズ群Ｇ１ないし第４レンズ群Ｇ４の全てのレンズ群が光軸方向に移動する。   In the zoom lens system of the present embodiment, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during zooming from the short focal length end (Wide) to the long focal length end (Tele). Then, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 is decreased, and the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is increased (or the third lens group G3 and the third lens group G3). All lens groups of the first lens group G1 to the fourth lens group G4 move in the optical axis direction so that the lens group interval of the four lens groups G4 is substantially constant.

より具体的には、第１レンズ群Ｇ１は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、全数値実施例１−４を通じて単調に物体側に移動する。第２レンズ群Ｇ２は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、全数値実施例１−４を通じて単調に像側に移動する。第３レンズ群Ｇ３は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、全数値実施例１−４を通じて単調に物体側に移動する。第４レンズ群Ｇ４は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、数値実施例１−３では単調に物体側に移動し、数値実施例４では一旦像側に移動してから短焦点距離端の位置を超えて物体側に戻る（結果として物体側に移動する）。   More specifically, the first lens group G1 moves monotonously to the object side through all numerical examples 1-4 when zooming from the short focal length end to the long focal length end. The second lens group G2 monotonously moves to the image side through all numerical examples 1-4 upon zooming from the short focal length end to the long focal length end. The third lens group G3 monotonously moves to the object side through all numerical examples 1-4 upon zooming from the short focal length end to the long focal length end. The fourth lens group G4 moves monotonically to the object side in Numerical Example 1-3 and temporarily moves to the image side in Numerical Example 4 upon zooming from the short focal length end to the long focal length end. It returns to the object side beyond the position of the short focal length end (resulting in moving to the object side).

第１レンズ群Ｇ１は、全数値実施例１−４を通じて、物体側から順に位置する負レンズ１１と正レンズ１２の接合レンズからなる。   The first lens group G1 is composed of a cemented lens of a negative lens 11 and a positive lens 12, which are located in order from the object side, through all numerical examples 1-4.

第２レンズ群Ｇ２は、数値実施例１−３では、物体側から順に、負レンズ２１、及び物体側から順に位置する負レンズ２２と正レンズ２３の接合レンズからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、数値実施例４では、物体側から順に、負レンズ２４、負レンズ２５、正レンズ２６、及び負レンズ２７からなる。 In Numerical Example 1-3, the second lens group G2 includes a negative lens 21, and a cemented lens of a negative lens 22 and a positive lens 23, which are sequentially positioned from the object side.
In Numerical Example 4, the second lens group G2 includes a negative lens 24, a negative lens 25, a positive lens 26, and a negative lens 27 in order from the object side.

第３レンズ群Ｇ３は、全数値実施例１−４を通じて、物体側から順に、正レンズ（正単レンズ）３１、全体として負の屈折力を持つ物体側から順に位置する正レンズ３２と負レンズ３３の接合レンズ、及び正レンズ（正単レンズ）３４からなる。正レンズ３１はその両面が非球面である。
正レンズ３４は、光軸直交方向に移動して結像位置を変位させる（防振駆動する）ことにより像ぶれを補正する像ぶれ補正レンズ（防振駆動レンズ）である。 The third lens group G3 includes a positive lens (positive single lens) 31 in order from the object side, a positive lens 32 and a negative lens positioned in order from the object side having negative refractive power as a whole, through all numerical examples 1-4. It consists of 33 cemented lenses and a positive lens (positive single lens) 34. The positive lens 31 has two aspheric surfaces.
The positive lens 34 is an image blur correction lens (anti-vibration driving lens) that corrects image blur by moving in the direction orthogonal to the optical axis and displacing the imaging position (anti-vibration driving).

第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例１では、物体側から順に位置する正レンズ４１と負レンズ４２の接合レンズからなる。
第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例２−４では、正レンズ（正単レンズ）４３からなる。この正レンズ４３はその両面が非球面である。 In Numerical Example 1, the fourth lens group G4 includes a cemented lens of a positive lens 41 and a negative lens 42 that are sequentially positioned from the object side.
The fourth lens group G4 includes a positive lens (positive single lens) 43 in Numerical Example 2-4. The positive lens 43 has two aspheric surfaces.

第３レンズ群Ｇ３の最も物体側には軸上光束が最も太い状態で光軸から離れた位置に入射する。このため、第３レンズ群Ｇ３中の２枚の正単レンズのうち物体側の正単レンズ（第３レンズ群Ｇ３中の最も物体側に位置する正単レンズ）３１を像ぶれ補正レンズとして光軸直交方向に移動させると、球面収差の発生が増大して光学性能が劣化してしまう。
そこで本実施形態のズームレンズ系では、全数値実施例１−４を通じて、第３レンズ群Ｇ３中の２枚の正単レンズのうち像側の正単レンズ（第３レンズ群Ｇ３中の最も像側に位置する正単レンズ）３４を像ぶれ補正レンズとすることで、球面収差の発生を抑えて光学性能の劣化を防いでいる。また、像ぶれ補正レンズ３４とこれを駆動する機構系、ひいてはレンズ全系を小型化及び軽量化している。 On the most object side of the third lens group G3, the axial light beam is the thickest and enters a position away from the optical axis. Therefore, the positive single lens on the object side (the positive single lens positioned closest to the object in the third lens group G3) 31 of the two positive single lenses in the third lens group G3 is used as an image blur correction lens. When moved in the direction perpendicular to the axis, the generation of spherical aberration increases and the optical performance deteriorates.
Therefore, in the zoom lens system of the present embodiment, the positive single lens on the image side (the most image in the third lens group G3) of the two positive single lenses in the third lens group G3 through all numerical examples 1-4. The positive single lens 34 located on the side is an image blur correction lens, thereby suppressing the occurrence of spherical aberration and preventing the deterioration of the optical performance. In addition, the image blur correction lens 34 and the mechanism system for driving the image blur correction lens 34, and thus the entire lens system, are reduced in size and weight.

第３レンズ群Ｇ３は少なくとも２枚の正単レンズを含んでいればよく、例えば３枚以上の正単レンズを含む態様も可能である。この態様にあっては、第３レンズ群Ｇ３中の正単レンズのうち物体側から２枚目以降のいずれかの正単レンズを像ぶれ補正レンズとすればよい。   The third lens group G3 only needs to include at least two positive single lenses. For example, an aspect including three or more positive single lenses is also possible. In this aspect, any one of the positive single lenses in the third lens group G3 from the object side that is the second and subsequent lenses from the object side may be used as an image blur correction lens.

条件式（１）は、長焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群Ｇ３中の像ぶれ補正レンズ３４の物体側の面から入射瞳迄の距離を規定している。条件式（１）を満足することで、像ぶれ補正レンズ３４を光軸直交方向に駆動（シフト）したときの像面湾曲を小さく抑えて優れた光学性能を得ることができる。
条件式（１）の上限を超えると、像ぶれ補正レンズ３４を光軸直交方向に駆動（シフト）したとき、その駆動方向と反対側の像面座標で正の像面湾曲が大きく発生して光学性能が劣化する。
条件式（１）の下限を超えると、像ぶれ補正レンズ３４を光軸直交方向に駆動（シフト）したとき、その駆動方向と反対側の像面座標で負の像面湾曲が大きく発生して光学性能が劣化する。 Conditional expression (1) defines the distance from the object-side surface of the image blur correction lens 34 in the third lens group G3 to the entrance pupil when focusing on infinity at the long focal length end. By satisfying conditional expression (1), it is possible to suppress the curvature of field when the image blur correction lens 34 is driven (shifted) in the direction orthogonal to the optical axis and to obtain excellent optical performance.
If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, when the image blur correction lens 34 is driven (shifted) in the direction orthogonal to the optical axis, a large positive field curvature occurs at the image plane coordinates opposite to the drive direction. Optical performance deteriorates.
When the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, when the image blur correction lens 34 is driven (shifted) in the direction orthogonal to the optical axis, negative field curvature is greatly generated at the image plane coordinates opposite to the drive direction. Optical performance deteriorates.

条件式（２）は、長焦点距離端における無限遠合焦時の像ぶれ補正レンズ３４とその後続レンズ群（第４レンズ群Ｇ４）との横倍率の比、つまり像ぶれ補正レンズ３４の長焦点距離端における防振感度を規定している。条件式（２）を満足することで、像ぶれ補正レンズ３４の防振感度を適切に設定して、像ぶれ補正時に優れた光学性能を得るとともに、像ぶれ補正レンズ３４の防振駆動量（シフト量）を小さくして防振駆動機構を含むレンズ系全体を小型化することができる。
像ぶれ補正レンズ３４の横倍率が大きくなると、結像位置のずれ量を補正するためのレンズ移動量（シフト量）は小さくてすむが、収差変動量が大きくなるため光学性能が劣化する。またレンズ移動量（シフト量）が小さくて防振感度が高くなると、機械的な位置決め精度が追い付かず、これが原因で光学性能が劣化することもある。反対に、像ぶれ補正レンズ３４の横倍率が小さくなると、光学性能の劣化は小さくてすむが、レンズ移動量（シフト量）が大きくなるため、防振駆動機構を含むレンズ系全体が大型化する。このため、像ぶれ補正レンズ３４の横倍率と収差変動量のバランスをとることが極めて肝要となる。
条件式（２）の上限を超えると、像ぶれ補正レンズ３４の防振感度が低くなりすぎて、要求される像ぶれ補正量を確保するための防振駆動量（シフト量）が大きくなる結果、防振駆動機構を含むレンズ系全体が大型化する。
条件式（２）の下限を超えると、像ぶれ補正レンズ３４を光軸直交方向に駆動（シフト）したとき、大きな像面湾曲が発生して光学性能が劣化する。また像ぶれ補正レンズ３４の防振感度が高くなりすぎて、像ぶれ補正レンズ３４の機構上の位置決めを高精度で行わなければならず、高コストで組み付けが難しくなるとともに、防振制御を精度良く行うことができなくなる。 Conditional expression (2) indicates the ratio of the lateral magnification between the image blur correction lens 34 and the subsequent lens group (fourth lens group G4) at the time of focusing at infinity at the long focal length end, that is, the length of the image blur correction lens 34. It defines the anti-vibration sensitivity at the focal length end. By satisfying conditional expression (2), the image stabilization sensitivity of the image blur correction lens 34 is appropriately set to obtain excellent optical performance during image blur correction, and the image stabilization drive amount ( The entire lens system including the image stabilizing drive mechanism can be reduced in size by reducing the shift amount.
When the lateral magnification of the image blur correction lens 34 is increased, the lens movement amount (shift amount) for correcting the shift amount of the imaging position may be small, but the aberration fluctuation amount is large, so that the optical performance is deteriorated. If the lens movement amount (shift amount) is small and the image stabilization sensitivity is high, the mechanical positioning accuracy cannot catch up, and this may cause the optical performance to deteriorate. On the other hand, when the lateral magnification of the image blur correction lens 34 is reduced, the optical performance is less deteriorated, but the lens movement amount (shift amount) is increased, so that the entire lens system including the image stabilization drive mechanism is enlarged. . For this reason, it is extremely important to balance the lateral magnification of the image blur correction lens 34 and the aberration fluctuation amount.
When the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the image stabilization sensitivity of the image blur correction lens 34 becomes too low, and the image stabilization drive amount (shift amount) for securing the required image blur correction amount increases. The entire lens system including the vibration-proof drive mechanism is increased in size.
If the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, when the image blur correction lens 34 is driven (shifted) in the direction perpendicular to the optical axis, a large curvature of field occurs, and the optical performance deteriorates. In addition, the image blur correction lens 34 has an excessively high vibration proof sensitivity, and the image blur correction lens 34 must be positioned on the mechanism with high accuracy. Can't do well.

本実施形態のズームレンズ系では、第３レンズ群Ｇ３を、空気間隔最大の箇所で、正の屈折力を持つ前群（レンズ３１、３２、３３）と、正の屈折力を持つ後群（像ぶれ補正レンズ３４）とに切り分けることも可能である。
条件式（１’）及び（２’）は第３レンズ群Ｇ３のこの切り分け構成を前提としており、条件式（１）及び（２）と実質的に同じ内容を規定している。
条件式（１’）を満足することで、後群（像ぶれ補正レンズ３４）を光軸直交方向に駆動（シフト）したときの像面湾曲を小さく抑えて優れた光学性能を得ることができる。
条件式（２’）を満足することで、後群（像ぶれ補正レンズ３４）の防振感度を適切に設定して、像ぶれ補正時に優れた光学性能を得るとともに、後群（像ぶれ補正レンズ３４）の防振駆動量（シフト量）を小さくして防振駆動機構を含むレンズ系全体を小型化することができる。 In the zoom lens system of the present embodiment, the third lens group G3 is divided into a front group (lenses 31, 32, 33) having a positive refractive power and a rear group having a positive refractive power (at a position where the air space is maximum). It is also possible to divide it into an image blur correction lens 34).
Conditional expressions (1 ′) and (2 ′) are based on this separation structure of the third lens group G3, and define substantially the same contents as the conditional expressions (1) and (2).
By satisfying conditional expression (1 ′), it is possible to obtain excellent optical performance by suppressing the curvature of field when the rear group (image blur correction lens 34) is driven (shifted) in the direction orthogonal to the optical axis. .
By satisfying the conditional expression (2 ′), the image stabilization sensitivity of the rear group (image blur correction lens 34) is set appropriately to obtain excellent optical performance during image blur correction, and the rear group (image blur correction). The entire lens system including the image stabilization drive mechanism can be reduced in size by reducing the image stabilization drive amount (shift amount) of the lens 34).

条件式（３）は、像ぶれ補正レンズ３４の焦点距離と、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離との比を規定している。条件式（３）を満足することで、像ぶれ補正時に優れた光学性能を得るとともに、像ぶれ補正レンズ３４の防振駆動量（シフト量）を小さくして防振駆動機構を含むレンズ系全体を小型化することができる。
条件式（３）の上限を超えると、像ぶれ補正レンズ３４に要求される防振駆動量（シフト量）が大きくなる結果、防振駆動機構を含むレンズ系全体が大型化する。また球面収差が大きく発生して光学性能が劣化する。
条件式（３）の下限を超えると、像ぶれ補正レンズ３４を光軸直交方向に駆動（シフト）したときの光学性能の劣化が大きくなる。 Conditional expression (3) defines the ratio between the focal length of the image blur correction lens 34 and the focal length of the third lens group G3. By satisfying the conditional expression (3), an excellent optical performance can be obtained at the time of image blur correction, and the entire lens system including the image stabilization drive mechanism by reducing the image stabilization drive amount (shift amount) of the image blur correction lens 34. Can be miniaturized.
If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the image stabilization drive amount (shift amount) required for the image blur correction lens 34 increases, resulting in an increase in the size of the entire lens system including the image stabilization drive mechanism. In addition, large spherical aberration occurs and optical performance deteriorates.
If the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, the optical performance will be greatly deteriorated when the image blur correction lens 34 is driven (shifted) in the direction perpendicular to the optical axis.

条件式（４）は、長焦点距離端における全系の焦点距離と、像ぶれ補正レンズ３４の焦点距離との比を規定している。条件式（４）を満足することで、像ぶれ補正レンズ３４の防振駆動量（シフト量）を適切に設定して、像ぶれ補正時に優れた光学性能を得るとともに、防振制御を精度良く行い、防振駆動機構を含むレンズ系全体を小型化することができる。
条件式（４）の上限を超えると、所望の像ぶれ補正量（結像位置補正量）を得るために要する像ぶれ補正レンズ３４の防振駆動量（シフト量）が小さくなりすぎて、防振制御が精度良く行えなくなる。また像ぶれ補正時の光学性能の劣化が大きくなる。
条件式（４）の下限を超えると、像ぶれ補正レンズ３４に要求される防振駆動量（シフト量）が大きくなる結果、防振駆動機構を含むレンズ系全体が大型化する。 Conditional expression (4) defines the ratio between the focal length of the entire system at the long focal length end and the focal length of the image blur correction lens 34. By satisfying conditional expression (4), the image stabilization drive amount (shift amount) of the image blur correction lens 34 is set appropriately to obtain excellent optical performance at the time of image blur correction, and the image stabilization control is accurately performed. As a result, the entire lens system including the image stabilization drive mechanism can be reduced in size.
When the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, the image stabilization drive amount (shift amount) of the image blur correction lens 34 required to obtain a desired image blur correction amount (image formation position correction amount) becomes too small. Vibration control cannot be performed with high accuracy. In addition, the deterioration of the optical performance during image blur correction becomes large.
When the lower limit of conditional expression (4) is exceeded, the image stabilization drive amount (shift amount) required for the image blur correction lens 34 increases, resulting in an increase in the size of the entire lens system including the image stabilization drive mechanism.

条件式（５）は、短焦点距離端における無限遠合焦時の像ぶれ補正レンズ３４とその後続レンズ群（本実施形態では第４レンズ群Ｇ４）との横倍率の比、つまり像ぶれ補正レンズ３４の短焦点距離端における防振感度を規定している。条件式（５）を満足することで、像ぶれ補正レンズ３４の防振感度を適切に設定して、像ぶれ補正時に優れた光学性能を得るとともに、像ぶれ補正レンズ３４の防振駆動量（シフト量）を小さくして防振駆動機構を含むレンズ系全体を小型化することができる。
条件式（５）の上限を超えると、像ぶれ補正レンズ３４の防振感度が低くなりすぎて、要求される像ぶれ補正量を確保するための防振駆動量（シフト量）が大きくなる結果、防振駆動機構を含むレンズ系全体が大型化する。
条件式（５）の下限を超えると、像ぶれ補正レンズ３４を光軸直交方向に駆動（シフト）したとき、大きな像面湾曲が発生して光学性能が劣化する。また像ぶれ補正レンズ３４の防振感度が高くなりすぎて、像ぶれ補正レンズ３４の機構上の位置決めを高精度で行わなければならず、高コストで組み付けが難しくなる。像ぶれ補正レンズ３４の機械的な位置決め精度が極端に低くなると、防振制御を精度良く行うことができなくなる。 Conditional expression (5) is the ratio of the lateral magnification between the image blur correction lens 34 and the subsequent lens group (fourth lens group G4 in the present embodiment) at the time of focusing at infinity at the short focal length end, that is, image blur correction. The anti-vibration sensitivity at the short focal length end of the lens 34 is defined. By satisfying the conditional expression (5), the image blur correction lens 34 is appropriately set to have an image blur correction sensitivity, and an excellent optical performance is obtained at the time of image blur correction. The entire lens system including the image stabilizing drive mechanism can be reduced in size by reducing the shift amount.
If the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, the image stabilization sensitivity of the image blur correction lens 34 becomes too low, and the image stabilization drive amount (shift amount) for securing the required image blur correction amount is increased. The entire lens system including the vibration-proof drive mechanism is increased in size.
When the lower limit of conditional expression (5) is exceeded, when the image blur correction lens 34 is driven (shifted) in the direction perpendicular to the optical axis, a large curvature of field occurs and the optical performance deteriorates. In addition, since the image blur correction lens 34 has an excessively high vibration proof sensitivity, it is necessary to position the image blur correction lens 34 on the mechanism with high accuracy, which makes it difficult to assemble the image blur correction lens 34 at a high cost. If the mechanical positioning accuracy of the image blur correction lens 34 is extremely low, the image stabilization control cannot be performed with high accuracy.

本実施形態のズームレンズ系では、全数値実施例１−４を通じて、第３レンズ群Ｇ３を、物体側から順に、正レンズ（正単レンズ）３１、全体として負の屈折力を持つ物体側から順に位置する正レンズ３２と負レンズ３３の接合レンズ、及び正レンズ（正単レンズ）３４から構成し、像側の正レンズ３４を像ぶれ補正レンズとしている。
条件式（６）ないし（９）は、第３レンズ群Ｇ３のこのレンズ構成を前提として規定したものである。 In the zoom lens system of the present embodiment, through the all numerical examples 1-4, the third lens group G3 is arranged in order from the object side, from the positive lens (positive single lens) 31, and from the object side having negative refractive power as a whole. The lens includes a cemented lens of a positive lens 32 and a negative lens 33 and a positive lens (positive single lens) 34 that are sequentially positioned. The image-side positive lens 34 is used as an image blur correction lens.
Conditional expressions (6) to (9) are defined on the premise of this lens configuration of the third lens group G3.

条件式（６）は、短焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群Ｇ３中の物体側の正単レンズ３１の横倍率を規定している。条件式（６）を満足することで、球面収差の発生を抑えて優れた光学性能を得るとともに、軸外性能とのバランスを良好にすることができる。
条件式（６）の上限を超えると、アンダー方向の球面収差が増加して光学性能が劣化する。また軸外性能とのバランスが崩れる。
条件式（６）の下限を超えると、オーバー方向の球面収差が増加して光学性能が劣化する。また軸外性能とのバランスが崩れる。 Conditional expression (6) defines the lateral magnification of the positive single lens 31 on the object side in the third lens group G3 when focusing on infinity at the short focal length end. By satisfying the conditional expression (6), it is possible to suppress the generation of spherical aberration and obtain excellent optical performance, and to make a good balance with off-axis performance.
When the upper limit of conditional expression (6) is exceeded, spherical aberration in the under direction increases and optical performance deteriorates. Also, the balance with off-axis performance is lost.
When the lower limit of conditional expression (6) is exceeded, spherical aberration in the over direction increases and optical performance deteriorates. Also, the balance with off-axis performance is lost.

条件式（７）は、第３レンズ群Ｇ３中の物体側の正単レンズ３１のシェーピングファクターを規定している。第３レンズ群Ｇ３の最も物体側には軸上光束が最も太い状態で入射するため、正単レンズ３１のシェーピングファクターを適切に設定することで、球面収差の発生を抑えて優れた光学性能を得るとともに、軸外性能とのバランスを良好にすることができる。
条件式（７）の上限を超えると、球面収差の発生量は減少するが、後続するレンズ系（第３レンズ群中のレンズ３２、３３、３４）との球面収差バランスがオーバー側に増加して光学性能が劣化する。また軸外性能とのバランスが崩れる。
条件式（７）の下限を超えると、アンダー方向の球面収差が増加して光学性能が劣化する。また軸外性能とのバランスが崩れる。 Conditional expression (7) defines the shaping factor of the positive single lens 31 on the object side in the third lens group G3. Since the axial light beam is incident in the thickest state on the most object side of the third lens group G3, by appropriately setting the shaping factor of the positive single lens 31, the generation of spherical aberration can be suppressed and excellent optical performance can be obtained. In addition, the balance with off-axis performance can be improved.
When the upper limit of conditional expression (7) is exceeded, the amount of spherical aberration generated decreases, but the spherical aberration balance with the subsequent lens system (lenses 32, 33, and 34 in the third lens group) increases to the over side. As a result, optical performance deteriorates. Also, the balance with off-axis performance is lost.
When the lower limit of conditional expression (7) is exceeded, spherical aberration in the under direction increases and optical performance deteriorates. Also, the balance with off-axis performance is lost.

条件式（８）は、長焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群Ｇ３中の物体側の正単レンズ３１の横倍率を規定している。条件式（８）を満足することで、球面収差の発生を抑えて優れた光学性能を得るとともに、軸外性能とのバランスを良好にすることができる。
条件式（８）の上限を超えると、アンダー方向の球面収差が増加して光学性能が劣化する。また軸外性能とのバランスが崩れる。
条件式（８）の下限を超えると、オーバー方向の球面収差が増加して光学性能が劣化する。また軸外性能とのバランスが崩れる。 Conditional expression (8) defines the lateral magnification of the positive single lens 31 on the object side in the third lens group G3 when focusing on infinity at the long focal length end. By satisfying conditional expression (8), it is possible to obtain a superior optical performance by suppressing the occurrence of spherical aberration and to achieve a good balance with off-axis performance.
When the upper limit of conditional expression (8) is exceeded, spherical aberration in the under direction increases and optical performance deteriorates. Also, the balance with off-axis performance is lost.
When the lower limit of conditional expression (8) is exceeded, spherical aberration in the over direction increases and optical performance deteriorates. Also, the balance with off-axis performance is lost.

条件式（９）は、第３レンズ群Ｇ３中の接合レンズの合成パワーと、この接合レンズの正レンズ３２と負レンズ３３のｄ線に対する屈折率の差との比を規定している。条件式（９）を満足することで、第３レンズ群Ｇ３中の接合レンズの合成パワーによる接合面での球面収差を適切に補正して、優れた光学性能を得ることができる。
条件式（９）の上限を超えると、第３レンズ群Ｇ３中の接合レンズの合成パワーによる接合面での球面収差が補正不足となって光学性能が劣化する。またペッツバール和が負の方向に大きく減少するため像面湾曲が増加し、同様に光学性能が劣化する。
条件式（９）の下限を超えると、第３レンズ群Ｇ３中の接合レンズの合成パワーによる接合面での球面収差が過剰補正となって光学性能が劣化する。 Conditional expression (9) defines the ratio between the combined power of the cemented lens in the third lens group G3 and the difference in refractive index between the positive lens 32 and the negative lens 33 of the cemented lens with respect to the d-line. By satisfying conditional expression (9), it is possible to appropriately correct the spherical aberration at the cemented surface due to the combined power of the cemented lenses in the third lens group G3, and to obtain excellent optical performance.
If the upper limit of conditional expression (9) is exceeded, the spherical aberration at the cemented surface due to the combined power of the cemented lenses in the third lens group G3 will be undercorrected and the optical performance will deteriorate. Further, since the Petzval sum is greatly reduced in the negative direction, the field curvature is increased, and the optical performance is similarly deteriorated.
If the lower limit of conditional expression (9) is exceeded, spherical aberration at the cemented surface due to the combined power of the cemented lenses in the third lens group G3 will be overcorrected and optical performance will deteriorate.

次に具体的な数値実施例を示す。諸収差図及び表中において、ｄ線、ｇ線、Ｃ線、Ｆ線、ｅ線はそれぞれの波長に対する収差、Ｓはサジタル、Ｍはメリディオナル、FNO.はＦナンバー、fは全系の焦点距離、Wは半画角（゜）、Yは像高、fB はバックフォーカス、Lはレンズ全長、rは曲率半径、ｄはレンズ厚またはレンズ間隔、N(d)はｄ線に対する屈折率、νｄはｄ線に対するアッベ数、「E-a」は「×10-a」を示す。Ｆナンバー、焦点距離、半画角、像高、バックフォーカス、レンズ全長及び変倍に伴って間隔が変化するレンズ間隔ｄは、短焦点距離端−中間焦点距離−長焦点距離端の順に示している。
回転対称非球面は次式で定義される。
x=cy2/[1+[1-(1+K)c2y2]1/2]+A4y4+A6y6+A8y8 +A10y10+A12y12・・・
（但し、cは曲率（１／ｒ）、ｙは光軸からの高さ、Ｋは円錐係数、Ａ４、Ａ６、Ａ８、・・・・・は各次数の非球面係数、ｘはサグ量） Next, specific numerical examples will be shown. In the aberration diagrams and tables, d-line, g-line, C-line, F-line, and e-line are aberrations for each wavelength, S is sagittal, M is meridional, FNO. Is F-number, and f is the focal length of the entire system. , W is half angle of view (°), Y is image height, fB Is the back focus, L is the total lens length, r is the radius of curvature, d is the lens thickness or distance, N (d) is the refractive index for the d-line, νd is the Abbe number for the d-line, and “Ea” is “× 10 −a Is shown. The f-number, focal length, half angle of view, image height, back focus, total lens length, and lens interval d that changes with zooming are shown in the order of short focal length end-intermediate focal length-long focal length end. Yes.
A rotationally symmetric aspherical surface is defined by the following equation.
x = cy 2 / [1+ [1- (1 + K) c 2 y 2 ] 1/2 ] + A4y 4 + A6y 6 + A8y 8 + A10y 10 + A12y 12 ...
(Where c is the curvature (1 / r), y is the height from the optical axis, K is the conic coefficient, A4, A6, A8,... Are the aspheric coefficients of each order, and x is the sag amount)

［数値実施例１］
図１〜図４と表１〜表４は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例１を示している。図１は長焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図２はその諸収差図であり、図３は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図４はその諸収差図である。表１は面データ、表２は各種データ、表３は非球面データ、表４はレンズ群データである。 [Numerical Example 1]
1 to 4 and Tables 1 to 4 show Numerical Example 1 of the zoom lens system according to the present invention. FIG. 1 is a lens configuration diagram when focusing on infinity at the long focal length end, FIG. 2 is a diagram showing various aberrations thereof, FIG. 3 is a lens configuration diagram when focusing on infinity at the short focal length end, and FIG. It is an aberration diagram. Table 1 shows surface data, Table 2 shows various data, Table 3 shows aspherical data, and Table 4 shows lens group data.

本数値実施例１のズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３、及び正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４からなる。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間に位置する絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と一体に移動する。第４レンズ群Ｇ４の後方（像面Ｉとの間）には、光学フィルタＯＰが配置されている。   The zoom lens system according to Numerical Example 1 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power. G3 and a fourth lens group G4 having a positive refractive power. A diaphragm S positioned between the second lens group G2 and the third lens group G3 moves integrally with the third lens group G3. An optical filter OP is disposed behind the fourth lens group G4 (between the image plane I).

第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に位置する物体側に凸の負メニスカスレンズ１１と物体側に凸の正メニスカスレンズ１２の接合レンズからなる。   The first lens group G1 includes a cemented lens of a negative meniscus lens 11 convex toward the object side and a positive meniscus lens 12 convex toward the object side, which are sequentially positioned from the object side.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ２１、及び物体側から順に位置する両凹負レンズ２２と両凸正レンズ２３の接合レンズからなる。   The second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens 21 convex toward the object side, and a cemented lens of a biconcave negative lens 22 and a biconvex positive lens 23 positioned in order from the object side.

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸正レンズ（正単レンズ）３１、全体として負の屈折力を持つ物体側から順に位置する物体側に凸の正メニスカスレンズ３２と物体側に凸の負メニスカスレンズ３３の接合レンズ、及び物体側に凸の正メニスカスレンズ（正単レンズ）３４からなる。両凸正レンズ３１はその両面が非球面である。
正メニスカスレンズ３４は、光軸直交方向に移動して結像位置を変位させる（防振駆動する）ことにより像ぶれを補正する像ぶれ補正レンズ（防振駆動レンズ）である。 The third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens (positive single lens) 31, a positive meniscus lens 32 convex toward the object side located in order from the object side having negative refractive power as a whole, and an object side. It consists of a cemented lens of a convex negative meniscus lens 33 and a positive meniscus lens (positive single lens) 34 convex on the object side. The biconvex positive lens 31 has two aspheric surfaces.
The positive meniscus lens 34 is an image blur correction lens (anti-vibration driving lens) that corrects image blur by moving in the direction orthogonal to the optical axis and displacing the imaging position (anti-vibration driving).

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に位置する両凸正レンズ４１と両凹負レンズ４２の接合レンズからなる。   The fourth lens group G4 is composed of a cemented lens of a biconvex positive lens 41 and a biconcave negative lens 42, which are sequentially located from the object side.

（表１）
面データ
面番号 r d N(d) νｄ
1 43.396 1.000 1.64769 33.8
2 21.648 6.500 1.73000 64.5
3 854.098 d3
4 872.623 1.000 1.74000 46.6
5 8.919 5.405
6 -22.722 1.000 1.58000 46.8
7 11.780 3.000 1.81000 27.8
8 -212.731 d8
9絞 ∞ 0.100
10* 11.284 3.000 1.61881 63.8
11* -29.454 0.619
12 7.829 2.500 1.62000 38.0
13 16.686 1.500 2.01000 19.2
14 5.683 2.397
15 21.054 1.400 1.80420 46.5
16 84.858 d16
17 13.506 2.500 1.58000 59.8
18 -57.803 1.000 1.81000 47.4
19 234.896 d19
20 ∞ 2.000 1.51680 64.2
21 ∞ -
＊は回転対称非球面である。
（表２）
各種データ
ズーム比（変倍比） 3.92
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 1.8 2.5 2.7
f 6.18 11.43 24.22
W 41.8 21.5 10.5
Y 4.62 4.62 4.62
fB 0.50 0.50 0.50
L 64.12 64.51 65.94
d3 0.598 10.009 16.315
d8 23.326 12.239 1.919
d16 4.176 5.207 9.866
d19 0.602 1.637 2.421
（表３）
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である）
面番号 K A4 A6 A8
10 -0.084 -0.8275E-04 -0.2109E-06 -0.2226E-07
11 0.000 0.4831E-04 0.1240E-06 -0.2802E-07
（表４）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 55.85
2 4 -12.06
3 10 13.33
4 17 27.71 (Table 1)
Surface data surface number rd N (d) νd
1 43.396 1.000 1.64769 33.8
2 21.648 6.500 1.73000 64.5
3 854.098 d3
4 872.623 1.000 1.74000 46.6
5 8.919 5.405
6 -22.722 1.000 1.58000 46.8
7 11.780 3.000 1.81000 27.8
8 -212.731 d8
9 stop ∞ 0.100
10 * 11.284 3.000 1.61881 63.8
11 * -29.454 0.619
12 7.829 2.500 1.62000 38.0
13 16.686 1.500 2.01000 19.2
14 5.683 2.397
15 21.054 1.400 1.80420 46.5
16 84.858 d16
17 13.506 2.500 1.58000 59.8
18 -57.803 1.000 1.81000 47.4
19 234.896 d19
20 ∞ 2.000 1.51680 64.2
21 ∞-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 2)
Various data zoom ratio (magnification ratio) 3.92
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 1.8 2.5 2.7
f 6.18 11.43 24.22
W 41.8 21.5 10.5
Y 4.62 4.62 4.62
fB 0.50 0.50 0.50
L 64.12 64.51 65.94
d3 0.598 10.009 16.315
d8 23.326 12.239 1.919
d16 4.176 5.207 9.866
d19 0.602 1.637 2.421
(Table 3)
Aspheric data (Aspherical coefficient not shown is 0.00)
Surface number K A4 A6 A8
10 -0.084 -0.8275E-04 -0.2109E-06 -0.2226E-07
11 0.000 0.4831E-04 0.1240E-06 -0.2802E-07
(Table 4)
Lens group data group Start surface Focal length
1 1 55.85
2 4 -12.06
3 10 13.33
4 17 27.71

［数値実施例２］
図５〜図８と表５〜表８は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例２を示している。図５は長焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図６はその諸収差図であり、図７は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図８はその諸収差図である。表５は面データ、表６は各種データ、表７は非球面データ、表８はレンズ群データである。 [Numerical Example 2]
5 to 8 and Tables 5 to 8 show Numerical Example 2 of the zoom lens system according to the present invention. FIG. 5 is a lens configuration diagram when focusing on infinity at the long focal length end, FIG. 6 is a diagram of various aberrations thereof, FIG. 7 is a lens configuration diagram when focusing on infinity at the short focal length end, and FIG. It is an aberration diagram. Table 5 shows surface data, Table 6 shows various data, Table 7 shows aspherical data, and Table 8 shows lens group data.

この数値実施例２のレンズ構成は、以下の点を除き、数値実施例１のレンズ構成と同様である。
（１）第４レンズ群Ｇ４が両凸正単レンズ４３からなる。この両凸正単レンズ４３はその両面が非球面である。 The lens configuration of Numerical Example 2 is the same as the lens configuration of Numerical Example 1 except for the following points.
(1) The fourth lens group G4 includes a biconvex positive single lens 43. The biconvex positive single lens 43 has two aspheric surfaces.

（表５）
面データ
面番号 r d N(d) νｄ
1 46.872 1.000 1.64769 33.8
2 20.841 6.500 1.72916 54.7
3 949.720 d3
4 571.285 1.000 1.72916 54.7
5 8.946 5.284
6 -22.119 1.000 1.59270 35.5
7 11.603 3.000 1.80518 25.5
8 -192.682 d8
9絞 ∞ 0.100
10* 11.167 3.000 1.61881 63.8
11* -30.372 0.462
12 7.776 2.500 1.61800 63.4
13 18.407 1.500 2.00069 25.5
14 5.672 3.010
15 21.649 1.400 1.80420 46.5
16 61.813 d16
17* 14.561 2.500 1.54358 55.7
18* -318.960 d18
19 ∞ 2.000 1.51680 64.2
20 ∞ -
＊は回転対称非球面である。
（表６）
各種データ
ズーム比（変倍比） 3.96
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 1.9 2.5 2.7
f 6.23 11.65 24.67
W 41.6 21.4 10.5
Y 4.62 4.62 4.62
fB 0.50 0.50 0.50
L 65.41 65.40 68.93
d3 0.538 10.216 16.964
d8 24.494 12.401 2.558
d16 3.988 4.611 9.856
d18 1.632 3.418 4.801
（表７）
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である）
面番号 K A4 A6 A8 A10
10 -0.089 -0.8159E-04 -0.1912E-06 -0.2336E-07
11 0.000 0.4891E-04 0.8330E-07 -0.2924E-07
17 0.000 -0.2235E-03 -0.6484E-05 0.8419E-07 -0.3262E-10
18 0.000 -0.3264E-03 -0.4659E-05 0.4986E-07 0.4967E-09
（表８）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 58.88
2 4 -11.90
3 10 13.95
4 17 25.69 (Table 5)
Surface data surface number rd N (d) νd
1 46.872 1.000 1.64769 33.8
2 20.841 6.500 1.72916 54.7
3 949.720 d3
4 571.285 1.000 1.72916 54.7
5 8.946 5.284
6 -22.119 1.000 1.59270 35.5
7 11.603 3.000 1.80518 25.5
8 -192.682 d8
9 stop ∞ 0.100
10 * 11.167 3.000 1.61881 63.8
11 * -30.372 0.462
12 7.776 2.500 1.61800 63.4
13 18.407 1.500 2.00069 25.5
14 5.672 3.010
15 21.649 1.400 1.80420 46.5
16 61.813 d16
17 * 14.561 2.500 1.54358 55.7
18 * -318.960 d18
19 ∞ 2.000 1.51680 64.2
20 ∞-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 6)
Various data zoom ratio (magnification ratio) 3.96
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 1.9 2.5 2.7
f 6.23 11.65 24.67
W 41.6 21.4 10.5
Y 4.62 4.62 4.62
fB 0.50 0.50 0.50
L 65.41 65.40 68.93
d3 0.538 10.216 16.964
d8 24.494 12.401 2.558
d16 3.988 4.611 9.856
d18 1.632 3.418 4.801
(Table 7)
Aspheric data (Aspherical coefficient not shown is 0.00)
Surface number K A4 A6 A8 A10
10 -0.089 -0.8159E-04 -0.1912E-06 -0.2336E-07
11 0.000 0.4891E-04 0.8330E-07 -0.2924E-07
17 0.000 -0.2235E-03 -0.6484E-05 0.8419E-07 -0.3262E-10
18 0.000 -0.3264E-03 -0.4659E-05 0.4986E-07 0.4967E-09
(Table 8)
Lens group data group Start surface Focal length
1 1 58.88
2 4 -11.90
3 10 13.95
4 17 25.69

［数値実施例３］
図９〜図１２と表９〜表１２は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例３を示している。図９は長焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図１０はその諸収差図であり、図１１は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図１２はその諸収差図である。表９は面データ、表１０は各種データ、表１１は非球面データ、表１２はレンズ群データである。 [Numerical Example 3]
9 to 12 and Tables 9 to 12 show Numerical Example 3 of the zoom lens system according to the present invention. 9 is a lens configuration diagram when focusing on infinity at the long focal length end, FIG. 10 is a diagram of various aberrations thereof, FIG. 11 is a lens configuration diagram when focusing on infinity at the short focal length end, and FIG. It is an aberration diagram. Table 9 shows surface data, Table 10 shows various data, Table 11 shows aspherical data, and Table 12 shows lens group data.

この数値実施例３のレンズ構成は、数値実施例２のレンズ構成と同様である。   The lens configuration of Numerical Example 3 is the same as the lens configuration of Numerical Example 2.

（表９）
面データ
面番号 r d N(d) νｄ
1 45.964 1.000 1.64769 33.8
2 21.568 6.500 1.72916 54.7
3 716.971 d3
4 242.699 1.000 1.72916 54.7
5 8.861 5.358
6 -22.380 1.000 1.59270 35.5
7 11.422 3.000 1.80518 25.5
8 -321.778 d8
9絞 ∞ 0.100
10* 11.026 3.000 1.61881 63.8
11* -32.157 0.307
12 7.745 2.500 1.61800 63.4
13 18.948 1.500 2.00069 25.5
14 5.668 3.108
15 21.673 1.400 1.80420 46.5
16 73.047 d16
17* 15.271 2.500 1.54358 55.7
18* -199.252 d18
19 ∞ 2.000 1.51680 64.2
20 ∞ -
＊は回転対称非球面である。
（表１０）
各種データ
ズーム比（変倍比） 3.96
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 1.9 2.5 2.7
f 6.20 11.61 24.55
W 41.7 21.5 10.6
Y 4.62 4.62 4.62
fB 0.50 0.50 0.50
L 64.50 65.40 69.17
d3 0.157 10.200 17.081
d8 23.836 12.277 2.518
d16 3.581 4.340 9.393
d18 2.150 3.814 5.400
（表１１）
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である）
面番号 K A4 A6 A8 A10
10 -0.068 -0.7916E-04 -0.2220E-06 -0.2827E-07
11 0.000 0.5255E-04 0.7978E-08 -0.3308E-07
17 0.000 -0.2285E-03 -0.6377E-05 0.8554E-07 -0.5555E-10
18 0.000 -0.3171E-03 -0.4685E-05 0.4823E-07 0.4354E-09
（表１２）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 59.18
2 4 -11.78
3 10 14.02
4 17 26.20 (Table 9)
Surface data surface number rd N (d) νd
1 45.964 1.000 1.64769 33.8
2 21.568 6.500 1.72916 54.7
3 716.971 d3
4 242.699 1.000 1.72916 54.7
5 8.861 5.358
6 -22.380 1.000 1.59270 35.5
7 11.422 3.000 1.80518 25.5
8 -321.778 d8
9 stop ∞ 0.100
10 * 11.026 3.000 1.61881 63.8
11 * -32.157 0.307
12 7.745 2.500 1.61800 63.4
13 18.948 1.500 2.00069 25.5
14 5.668 3.108
15 21.673 1.400 1.80420 46.5
16 73.047 d16
17 * 15.271 2.500 1.54358 55.7
18 * -199.252 d18
19 ∞ 2.000 1.51680 64.2
20 ∞-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 10)
Various data zoom ratio (magnification ratio) 3.96
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 1.9 2.5 2.7
f 6.20 11.61 24.55
W 41.7 21.5 10.6
Y 4.62 4.62 4.62
fB 0.50 0.50 0.50
L 64.50 65.40 69.17
d3 0.157 10.200 17.081
d8 23.836 12.277 2.518
d16 3.581 4.340 9.393
d18 2.150 3.814 5.400
(Table 11)
Aspheric data (Aspherical coefficient not shown is 0.00)
Surface number K A4 A6 A8 A10
10 -0.068 -0.7916E-04 -0.2220E-06 -0.2827E-07
11 0.000 0.5255E-04 0.7978E-08 -0.3308E-07
17 0.000 -0.2285E-03 -0.6377E-05 0.8554E-07 -0.5555E-10
18 0.000 -0.3171E-03 -0.4685E-05 0.4823E-07 0.4354E-09
(Table 12)
Lens group data group Start surface Focal length
1 1 59.18
2 4 -11.78
3 10 14.02
4 17 26.20

［数値実施例４］
図１３〜図１６と表１３〜表１６は、本発明によるズームレンズ系の数値実施例４を示している。図１３は長焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図１４はその諸収差図であり、図１５は短焦点距離端における無限遠合焦時のレンズ構成図、図１６はその諸収差図である。表１３は面データ、表１４は各種データ、表１５は非球面データ、表１６はレンズ群データである。 [Numerical Example 4]
FIGS. 13 to 16 and Tables 13 to 16 show Numerical Example 4 of the zoom lens system according to the present invention. 13 is a lens configuration diagram at the time of focusing at infinity at the long focal length end, FIG. 14 is a diagram of various aberrations thereof, FIG. 15 is a lens configuration diagram at the time of focusing at infinity at the short focal length end, and FIG. It is an aberration diagram. Table 13 shows surface data, Table 14 shows various data, Table 15 shows aspheric data, and Table 16 shows lens group data.

この数値実施例４のレンズ構成は、以下の点を除き、数値実施例２及び数値実施例３のレンズ構成と同様である。
（１）第２レンズ群Ｇ２が、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ２４、両凹負レンズ２５、物体側に凸の正メニスカスレンズ２６、及び像側に凸の負メニスカスレンズ２７からなる。 The lens configuration of Numerical Example 4 is the same as that of Numerical Example 2 and Numerical Example 3 except for the following points.
(1) The second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens 24 convex to the object side, a biconcave negative lens 25, a positive meniscus lens 26 convex to the object side, and a negative meniscus lens convex to the image side 27.

（表１３）
面データ
面番号 r d N(d) νｄ
1 42.898 1.000 1.65000 32.4
2 22.283 6.500 1.72916 54.7
3 247.701 d3
4 73.623 1.000 1.64000 44.8
5 9.618 5.573
6 -24.004 1.000 1.56000 44.4
7 10.863 0.949
8 13.277 2.800 1.84666 23.8
9 171.000 0.726
10 -44.323 0.700 1.89000 46.8
11 -161.869 d11
12絞 ∞ 0.100
13* 11.023 3.000 1.61881 63.8
14* -25.753 0.382
15 7.719 2.500 1.61000 83.0
16 18.388 1.500 2.00069 25.5
17 5.569 2.547
18 20.239 1.400 1.66000 43.3
19 223.372 d19
20* 20.937 2.500 1.54358 55.7
21* -44.837 d21
22 ∞ 2.000 1.51680 64.2
23 ∞ -
＊は回転対称非球面である。
（表１４）
各種データ
ズーム比（変倍比） 3.91
短焦点距離端 中間焦点距離 長焦点距離端
FNO. 1.9 2.6 2.8
f 6.21 11.30 24.31
W 41.4 22.1 10.6
Y 4.62 4.62 4.62
fB 0.10 0.10 0.10
L 64.61 67.84 72.06
d3 0.176 9.502 19.277
d11 21.836 13.015 2.209
d19 5.247 8.095 8.001
d21 0.481 0.358 5.712
（表１５）
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である）
面番号 K A4 A6 A8 A10
13 -0.059 -0.7948E-04 -0.2759E-06 -0.1973E-07
14 0.000 0.7571E-04 0.6359E-06 -0.4347E-07
20 0.000 -0.2518E-03 -0.5854E-05 0.7614E-07 -0.7350E-10
21 0.000 -0.3019E-03 -0.6102E-05 0.6461E-07 0.2836E-09
（表１６）
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 62.65
2 4 -10.65
3 13 13.00
4 20 26.61 (Table 13)
Surface data surface number rd N (d) νd
1 42.898 1.000 1.65000 32.4
2 22.283 6.500 1.72916 54.7
3 247.701 d3
4 73.623 1.000 1.64000 44.8
5 9.618 5.573
6 -24.004 1.000 1.56000 44.4
7 10.863 0.949
8 13.277 2.800 1.84666 23.8
9 171.000 0.726
10 -44.323 0.700 1.89000 46.8
11 -161.869 d11
12 stop ∞ 0.100
13 * 11.023 3.000 1.61881 63.8
14 * -25.753 0.382
15 7.719 2.500 1.61000 83.0
16 18.388 1.500 2.00069 25.5
17 5.569 2.547
18 20.239 1.400 1.66000 43.3
19 223.372 d19
20 * 20.937 2.500 1.54358 55.7
21 * -44.837 d21
22 ∞ 2.000 1.51680 64.2
23 ∞-
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 14)
Various data zoom ratio (magnification ratio) 3.91
Short focal length end Intermediate focal length Long focal length end
FNO. 1.9 2.6 2.8
f 6.21 11.30 24.31
W 41.4 22.1 10.6
Y 4.62 4.62 4.62
fB 0.10 0.10 0.10
L 64.61 67.84 72.06
d3 0.176 9.502 19.277
d11 21.836 13.015 2.209
d19 5.247 8.095 8.001
d21 0.481 0.358 5.712
(Table 15)
Aspheric data (Aspherical coefficient not shown is 0.00)
Surface number K A4 A6 A8 A10
13 -0.059 -0.7948E-04 -0.2759E-06 -0.1973E-07
14 0.000 0.7571E-04 0.6359E-06 -0.4347E-07
20 0.000 -0.2518E-03 -0.5854E-05 0.7614E-07 -0.7350E-10
21 0.000 -0.3019E-03 -0.6102E-05 0.6461E-07 0.2836E-09
(Table 16)
Lens group data group Start surface Focal length
1 1 62.65
2 4 -10.65
3 13 13.00
4 20 26.61

各数値実施例の各条件式に対する値を表１７に示す。
（表１７）
実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４
条件式（１） 4.616 2.560 4.984 11.436
条件式（２） 2.349 2.592 2.396 2.220
条件式（３） 2.587 2.925 2.701 2.587
条件式（４） 1.424 1.654 1.542 1.383
条件式（５） 3.887 4.425 4.086 3.579
条件式（６） -0.396 -0.392 -0.407 -0.424
条件式（７） 0.446 0.462 0.489 0.401
条件式（８） -0.875 -0.911 -0.949 -1.020
条件式（９） -0.110 -0.115 -0.116 -0.120 Table 17 shows values for the conditional expressions of the numerical examples.
(Table 17)
Example 1 Example 2 Example 3 Example 4
Conditional expression (1) 4.616 2.560 4.984 11.436
Conditional expression (2) 2.349 2.592 2.396 2.220
Conditional expression (3) 2.587 2.925 2.701 2.587
Conditional expression (4) 1.424 1.654 1.542 1.383
Conditional expression (5) 3.887 4.425 4.086 3.579
Conditional expression (6) -0.396 -0.392 -0.407 -0.424
Conditional expression (7) 0.446 0.462 0.489 0.401
Conditional expression (8) -0.875 -0.911 -0.949 -1.020
Conditional expression (9) -0.110 -0.115 -0.116 -0.120

表１７から明らかなように、数値実施例１〜数値実施例４は、条件式（１）〜（９）を満足しており、諸収差図から明らかなように諸収差は比較的よく補正されている。   As apparent from Table 17, Numerical Example 1 to Numerical Example 4 satisfy the conditional expressions (1) to (9), and various aberrations are corrected relatively well as is apparent from the various aberration diagrams. ing.

Ｇ１ 正の屈折力を持つ第１レンズ群
１１ 負レンズ
１２ 正レンズ
Ｇ２ 負の屈折力を持つ第２レンズ群
２１ 負レンズ
２２ 負レンズ
２３ 正レンズ
２４ 負レンズ
２５ 負レンズ
２６ 正レンズ
２７ 負レンズ
Ｇ３ 正の屈折力を持つ第３レンズ群
３１ 正レンズ（正単レンズ）
３２ 正レンズ
３３ 負レンズ
３４ 正レンズ（正単レンズ、像ぶれ補正レンズ、防振駆動レンズ）
Ｇ４ 正の屈折力を持つ第４レンズ群
４１ 正レンズ
４２ 負レンズ
４３ 正レンズ（正単レンズ）
Ｓ 絞り
ＯＰ 光学フィルタ
Ｉ 像面 G1 First lens group 11 having a positive refractive power 11 Negative lens 12 Positive lens G2 Second lens group 21 having a negative refractive power Negative lens 22 Negative lens 23 Positive lens 24 Negative lens 25 Negative lens 26 Positive lens 27 Negative lens G3 Third lens group 31 having positive refractive power Positive lens (positive single lens)
32 Positive lens 33 Negative lens 34 Positive lens (positive single lens, image stabilization lens, anti-vibration drive lens)
G4 Fourth lens group 41 having positive refractive power 41 Positive lens 42 Negative lens 43 Positive lens (positive single lens)
S Aperture OP Optical filter I Image plane

Claims (10)

物体側から順に、正の屈折力を持つ第１レンズ群、負の屈折力を持つ第２レンズ群、正の屈折力を持つ第３レンズ群、及び第４レンズ群からなるズームレンズ系において、
第３レンズ群は少なくとも２枚の正単レンズを含んでおり、この少なくとも２枚の正単レンズのうち物体側から２枚目以降のいずれかの正単レンズを、光軸直交方向に移動して結像位置を変位させることにより像ぶれを補正する像ぶれ補正レンズとしたこと、及び
次の条件式（１）及び（２）を満足することを特徴とするズームレンズ系。
（１）０＜Ｄｅ＜１５
（２）２．０＜１／（（１−Ｇ３Ｒｍｔ）Ｆｍｔ）＜３．０
但し、
Ｄｅ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群中の像ぶれ補正レンズの物体側の面から入射瞳迄の距離[mm]、
Ｇ３Ｒｍｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群中の像ぶれ補正レンズの横倍率、
Ｆｍｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群中の像ぶれ補正レンズの後続レンズ群の横倍率。 In order from the object side, in a zoom lens system including a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group,
The third lens group includes at least two positive single lenses. Among the at least two positive single lenses, one of the second and subsequent positive single lenses from the object side is moved in the direction orthogonal to the optical axis. And a zoom lens system characterized in that the image blur correction lens corrects the image blur by displacing the imaging position and satisfies the following conditional expressions (1) and (2).
(1) 0 <De <15
(2) 2.0 <1 / ((1-G3Rmt) Fmt) <3.0
However,
De: distance [mm] from the object-side surface of the image blur correction lens in the third lens group to the entrance pupil when focusing on infinity at the long focal length end,
G3Rmt: lateral magnification of the image blur correction lens in the third lens group at the time of focusing at infinity at the long focal length end,
Fmt: Lateral magnification of a lens group subsequent to the image blur correction lens in the third lens group at the time of focusing at infinity at the long focal length end. 請求項１記載のズームレンズ系において、次の条件式（３）を満足するズームレンズ系。
（３）２．０＜Ｇ３Ｒｆ／Ｇ３ｆ＜３．５
但し、
Ｇ３Ｒｆ：第３レンズ群中の像ぶれ補正レンズの焦点距離、
Ｇ３ｆ：第３レンズ群の焦点距離。 2. The zoom lens system according to claim 1, wherein the zoom lens system satisfies the following conditional expression (3).
(3) 2.0 <G3Rf / G3f <3.5
However,
G3Rf: the focal length of the image blur correction lens in the third lens group,
G3f: focal length of the third lens group. 請求項１または２記載のズームレンズ系において、次の条件式（４）を満足するズームレンズ系。
（４）１．０＜Ｆｔ／Ｇ３Ｒｆ＜２．０
但し、
Ｆｔ：長焦点距離端における全系の焦点距離、
Ｇ３Ｒｆ：第３レンズ群中の像ぶれ補正レンズの焦点距離。 The zoom lens system according to claim 1 or 2, wherein the zoom lens system satisfies the following conditional expression (4).
(4) 1.0 <Ft / G3Rf <2.0
However,
Ft: focal length of the entire system at the long focal length end,
G3Rf: focal length of the image blur correction lens in the third lens group. 請求項１ないし３のいずれか１項記載のズームレンズ系において、次の条件式（５）を満足するズームレンズ系。
（５）３．０＜１／（（１−Ｇ３Ｒｍｗ）Ｆｍｗ）＜５．０
但し、
Ｇ３Ｒｍｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群中の像ぶれ補正レンズの横倍率、
Ｆｍｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群中の像ぶれ補正レンズの後続レンズ群の横倍率。 4. The zoom lens system according to claim 1, wherein the zoom lens system satisfies the following conditional expression (5).
(5) 3.0 <1 / ((1-G3Rmw) Fmw) <5.0
However,
G3Rmw: lateral magnification of the image blur correction lens in the third lens group at the time of focusing at infinity at the short focal length end,
Fmw: Lateral magnification of a lens group subsequent to the image blur correction lens in the third lens group at the time of focusing at infinity at the short focal length end. 請求項１ないし４のいずれか１項記載のズームレンズ系において、第３レンズ群は、物体側から順に、正単レンズ、全体として負の屈折力を持つ物体側から順に位置する正レンズと負レンズの接合レンズ、及び正単レンズからなり、像側の正単レンズが像ぶれ補正レンズであるズームレンズ系。   5. The zoom lens system according to claim 1, wherein the third lens group includes, in order from the object side, a positive single lens, a positive lens positioned in order from the object side having negative refractive power as a whole, and a negative lens. A zoom lens system comprising a cemented lens and a positive single lens, wherein the positive single lens on the image side is an image blur correction lens. 請求項５記載のズームレンズ系において、次の条件式（６）及び（７）を満足するズームレンズ系。
（６）−０．５＜Ｇ３Ｆｍｗ＜−０．１５
（７）０．３５＜（Ｒ２＋Ｒ１）／（Ｒ２−Ｒ１）＜０．６５
但し、
Ｇ３Ｆｍｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群中の物体側の正単レンズの横倍率、
Ｒ２：第３レンズ群中の物体側の正単レンズの像側の面の曲率半径、
Ｒ１：第３レンズ群中の物体側の正単レンズの物体側の面の曲率半径。 6. The zoom lens system according to claim 5, wherein the zoom lens system satisfies the following conditional expressions (6) and (7).
(6) -0.5 <G3Fmw <-0.15
(7) 0.35 <(R2 + R1) / (R2-R1) <0.65
However,
G3Fmw: lateral magnification of the object side positive single lens in the third lens group at the time of focusing on infinity at the short focal length end,
R2: radius of curvature of the image-side surface of the object-side positive single lens in the third lens group,
R1: radius of curvature of the object side surface of the positive lens on the object side in the third lens group. 請求項５または６記載のズームレンズ系において、次の条件式（８）を満足するズームレンズ系。
（８）−１．５＜Ｇ３Ｆｍｔ＜−０．４
但し、
Ｇ３Ｆｍｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群中の物体側の正単レンズの横倍率。 7. The zoom lens system according to claim 5, wherein the zoom lens system satisfies the following conditional expression (8).
(8) -1.5 <G3Fmt <-0.4
However,
G3Fmt: lateral magnification of the object side positive single lens in the third lens group at the time of focusing on infinity at the long focal length end. 請求項５ないし７のいずれか１項記載のズームレンズ系において、次の条件式（９）を満足するズームレンズ系。
（９）−０．２５＜φ／（ｎ２−ｎ１）＜−０．０５
但し、
φ：第３レンズ群中の接合レンズの合成パワー、
ｎ２：第３レンズ群中の接合レンズの負レンズのｄ線に対する屈折率、
ｎ１：第３レンズ群中の接合レンズの正レンズのｄ線に対する屈折率。 8. The zoom lens system according to claim 5, wherein the zoom lens system satisfies the following conditional expression (9).
(9) -0.25 <φ / (n2-n1) <-0.05
However,
φ: Composite power of the cemented lens in the third lens group,
n2: refractive index of the cemented lens in the third lens group with respect to the d-line of the negative lens,
n1: The refractive index of the cemented lens in the third lens group with respect to the d-line of the positive lens. 物体側から順に、正の屈折力を持つ第１レンズ群、負の屈折力を持つ第２レンズ群、正の屈折力を持つ第３レンズ群、及び第４レンズ群からなるズームレンズ系において、
第３レンズ群は、物体側から順に、空気間隔最大の箇所で分けられた、正の屈折力を持つ前群、及び正の屈折力を持つ後群からなること、
この後群を、光軸直交方向に移動して結像位置を変位させることにより像ぶれを補正する像ぶれ補正レンズ群としたこと、及び
次の条件式（１’）及び（２’）を満足することを特徴とするズームレンズ系。
（１’）０＜Ｄｅ’＜１５
（２’）２．０＜１／（（１−Ｇ３Ｒｍｔ’）Ｆｍｔ’）＜３．０
但し、
Ｄｅ’：長焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群中の像ぶれ補正レンズ群の物体側の面から入射瞳迄の距離[mm]、
Ｇ３Ｒｍｔ’：長焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群中の像ぶれ補正レンズ群の横倍率、
Ｆｍｔ’：長焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群中の像ぶれ補正レンズ群の後続レンズ群の横倍率。 In order from the object side, in a zoom lens system including a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group,
The third lens group is composed of a front group having a positive refractive power and a rear group having a positive refractive power, which are divided in order from the object side at the place where the air space is maximum.
This rear group is an image blur correction lens group that corrects image blur by moving in the direction orthogonal to the optical axis and displacing the imaging position, and the following conditional expressions (1 ′) and (2 ′): A zoom lens system characterized by satisfaction.
(1 ′) 0 <De ′ <15
(2 ′) 2.0 <1 / ((1-G3Rmt ′) Fmt ′) <3.0
However,
De ′: distance [mm] from the object side surface of the image blur correction lens unit in the third lens unit to the entrance pupil at the time of focusing at infinity at the long focal length end,
G3Rmt ′: lateral magnification of the image blur correcting lens group in the third lens group at the time of focusing at infinity at the long focal length end,
Fmt ′: Lateral magnification of the lens group subsequent to the image blur correcting lens group in the third lens group at the time of focusing at infinity at the long focal length end. 請求項９記載のズームレンズ系において、第３レンズ群中の像ぶれ補正レンズ群は正単レンズからなるズームレンズ系。   10. The zoom lens system according to claim 9, wherein the image blur correcting lens group in the third lens group is a positive single lens.
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