JP2018040948A - Zoom lens - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a zoom lens which features a view angle in excess of 110 degrees at the wide-angle end and a back focus no less than three times a focal length at the wide-angle end, and which offers good optical performance while effectively minimizing imaging performance degradation due to manufacturing error and suppressing an increase in a manufacturing cost.SOLUTION: A zoom lens comprises a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, and a third lens group G3 having positive refractive power in order from the object side to the image side. When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, all the lens groups move along an optical axis causing a distance between the first lens group and the second lens group to decrease and a distance between the second lens group and the third lens group to increase. The second lens group includes a biconvex lens located on the most object side, and an aperture stop is disposed within the second lens group or adjacent to an image side of the second lens group. The zoom lens satisfies predetermined conditions.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、スチルカメラ、ビデオカメラ等の撮影装置に用いられるズームレンズに関し、特に、極めて広い画角を確保したズームレンズに関するものである。   The present invention relates to a zoom lens used in a photographing apparatus such as a still camera or a video camera, and more particularly to a zoom lens that ensures a very wide angle of view.

近年、デジタルスチルカメラ等の撮影装置に用いられるズームレンズにおいて、広画角化と高性能化の両立が望まれている。   In recent years, it has been desired that a zoom lens used in a photographing apparatus such as a digital still camera has both a wide angle of view and high performance.

広画角のズームレンズがクイックリターンミラーを有する一眼レフカメラに対応するためには、その焦点距離よりも遥かに長いバックフォーカスを確保することが課題となる。長いバックフォーカスを確保するためには、必然的に、物体側に負の屈折力、像側に正の屈折力を配置したネガティブリード型の屈折力配置をとる傾向が強くなる。   In order for a wide-angle zoom lens to be compatible with a single-lens reflex camera having a quick return mirror, it is necessary to secure a back focus much longer than the focal length. In order to ensure a long back focus, there is inevitably a tendency to adopt a negative lead type refractive power arrangement in which a negative refractive power is arranged on the object side and a positive refractive power is arranged on the image side.

特許文献１及び２には、広角端の画角が１１０度を超え、広角端における焦点距離の３倍以上のバックフォーカスを確保したズームレンズが開示されている。   Patent Documents 1 and 2 disclose zoom lenses in which the angle of view at the wide-angle end exceeds 110 degrees and a back focus that is at least three times the focal length at the wide-angle end is ensured.

特開２０１３−１５６２１号公報JP 2013-15621 A 特開２０１５−１０２６２０号公報JP2015-102620A

焦点距離の３倍以上ものバックフォーカスを確保する必要のあるネガティブリード型のズームレンズにおいては、物体側のレンズ群（前群）の負の屈折力と、像側のレンズ群（後群）の正の屈折力をそれぞれ強くする必要がある。   In a negative lead type zoom lens that needs to secure a back focus that is at least three times the focal length, the negative refractive power of the object side lens group (front group) and the image side lens group (rear group) It is necessary to increase the positive refractive power.

また、このようなズームレンズにおいては、歪曲収差や倍率色収差等を、前群、後群のそれぞれのレンズ群内で補正することが求められる。   Further, in such a zoom lens, it is required to correct distortion aberration, lateral chromatic aberration, and the like in each of the front lens group and the rear lens group.

さらに、このようなズームレンズにおいては、前群の強い負の屈折力で発散された軸上光束を、後群により結像のための収束光束に変換する必要があり、軸上マージナル光線を比較的短い長さの区間で強く屈折することが求められる。   Furthermore, in such a zoom lens, it is necessary to convert the axial beam diverged by the strong negative refractive power of the front group into a convergent beam for imaging by the rear group, and compare the axial marginal rays. Therefore, it is required to refract strongly in a short section.

後群において軸上マージナル光線を比較的短い長さの区間で強く屈折するためには、後群を構成する正の屈折力のレンズエレメントの屈折力を強くする必要があるが、この場合、正の屈折力のレンズエレメントにおいて、特に、球面収差がアンダー方向に大きく発生しやすくなるなど、収差量が大きくなる傾向になる。   In order to strongly refract the axial marginal ray in the rear group in a relatively short length section, it is necessary to increase the refractive power of the lens element having a positive refractive power constituting the rear group. In a lens element having a refractive power of, particularly, the amount of aberration tends to increase, for example, spherical aberration tends to occur greatly in the under direction.

一方で、上述したように、後群単独で良好な収差補正を達成する必要があるが、そのためには強い正の屈折力のレンズエレメントが発生させる収差と逆符号の収差を発生する負の屈折力のレンズエレメントや非球面レンズを後群へ導入して収差補正をすることとなる。   On the other hand, as described above, it is necessary to achieve good aberration correction by the rear group alone, but for this purpose, negative refraction that generates aberrations of the opposite sign to the aberrations generated by the lens elements with strong positive refractive power. Aberration correction is performed by introducing a power lens element or an aspheric lens into the rear group.

このように各レンズエレメントで符号の異なる大きな収差量を発生させてレンズ群全体として収差を補正する場合には、各レンズエレメント同士の偏心や間隔の製造誤差による球面収差や軸上コマ収差、軸上非点収差、片ボケ等の発生を効果的に抑えることが課題となる。   In this way, when a large aberration amount having a different sign is generated in each lens element to correct the aberration of the entire lens group, spherical aberration, axial coma aberration, axis due to decentration of each lens element and manufacturing error in the interval It is a problem to effectively suppress the occurrence of upper astigmatism and single-sided blur.

これらの諸収差の発生を効率的に抑えることができないレンズ構成を採用すると、完成品での良好な結像性能を担保できないおそれがあり、さらに、良好な結像性能を得るために極めて高い製造精度が求められることで製造コストが大幅に増加してしまうおそれがある。   If a lens configuration that cannot efficiently suppress the occurrence of these aberrations is used, there is a risk that good imaging performance in the finished product cannot be guaranteed, and in addition, extremely high manufacturing is required to obtain good imaging performance. If the accuracy is required, the manufacturing cost may increase significantly.

特許文献１に記載された超広角レンズ系は、ズーミングの際に４つのレンズ群が光軸に沿って移動し、さらに、フォーカシングの際に第１レンズ群の一部を光軸に沿って移動するレンズ構成であり、移動するレンズ群が実質５つと多いため、各レンズ群同士の偏心を抑制して完成品の良好な結像性能を担保することが困難である。   In the super wide-angle lens system described in Patent Document 1, four lens groups move along the optical axis during zooming, and a part of the first lens group moves along the optical axis during focusing. Since there are as many as five lens groups that move, it is difficult to prevent the lens groups from decentering and ensure good imaging performance of the finished product.

特許文献２に記載された光学系は、ズーミングの際に３つのレンズ群が光軸に沿って移動するレンズ構成であり、移動するレンズ群の数は少ないものの、特に望遠端での後群における球面収差の発生が大きいため、偏心による収差変動が大きくなることにより完成品の良好な結像性能を担保することが困難である。   The optical system described in Patent Document 2 has a lens configuration in which three lens groups move along the optical axis during zooming, and the number of moving lens groups is small, but in the rear group particularly at the telephoto end. Since the occurrence of spherical aberration is large, it is difficult to ensure good imaging performance of the finished product due to large aberration fluctuations due to decentration.

本発明は、広角端の画角が１１０度を超え、広角端の焦点距離の３倍以上のバックフォーカスを確保したズームレンズであって、良好な結像性能を達成しながら、製造誤差に起因する結像性能の悪化を効率的に抑えて製造コストの増大を抑制したズームレンズを提供することを目的とする。   The present invention is a zoom lens in which the angle of view at the wide-angle end exceeds 110 degrees and ensures a back focus that is at least three times the focal length at the wide-angle end. An object of the present invention is to provide a zoom lens that efficiently suppresses deterioration of imaging performance and suppresses an increase in manufacturing cost.

上記の課題を解決するため、本発明の第１の発明に係るズームレンズは、物体側から像側へ順に、負の屈折力の第１レンズ群と、正の屈折力の第２レンズ群と、正の屈折力の第３レンズ群とから構成され、広角端から望遠端へのズーミングに際し、すべてのレンズ群が光軸に沿って移動することにより、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間隔が減少し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群の間隔が増大するズームレンズであって、前記第２レンズ群は最も物体側に両凸レンズを備え、前記第２レンズ群の内部に又は像側に隣接して開口絞りが配置され、以下の条件を満足することを特徴とする。
（１）ＬＳ／ｆｔ＞０．２５
（２）３．９５＜｜（ｆ２×（β２ｗ−１）／β２ｗ−ｐｐ２）／ｆ１｜＜４．９５
（３）２．３０＜｜（ｆ２×（β２ｔ−１）／β２ｔ−ｐｐ２）／ｆ１｜＜３．２５
（４）３．００＜ＢＦｗ／ｆｗ＜３．３０
ＬＳ：望遠端での無限遠合焦状態における第１レンズ群の最も像側のレンズ面と開口絞りとの間の光軸上の長さ
ｆｔ：望遠端での無限遠合焦状態における光学系全系の合成焦点距離
ｆｗ：広角端での無限遠合焦状態における光学系全系の合成焦点距離
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離
β２ｗ：広角端での無限遠合焦状態における第２レンズ群の結像倍率
β２ｔ：望遠端での無限遠合焦状態における第２レンズ群の結像倍率
ｐｐ２：第２レンズ群の最も物体側のレンズ面と第２レンズ群の物体側主点との間の光軸上の長さ
ＢＦｗ：広角端での無限遠合焦状態における近軸バックフォーカス In order to solve the above problems, a zoom lens according to a first aspect of the present invention includes, in order from the object side to the image side, a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power. And a third lens group having a positive refractive power. When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, all the lens groups move along the optical axis, so that the first lens group and the second lens A zoom lens in which the distance between the groups decreases and the distance between the second lens group and the third lens group increases, and the second lens group includes a biconvex lens closest to the object side; An aperture stop is disposed inside or adjacent to the image side, and satisfies the following conditions.
(1) LS / ft> 0.25
(2) 3.95 <| (f2 × (β2w−1) / β2w−pp2) / f1 | <4.95
(3) 2.30 <| (f2 × (β2t−1) / β2t−pp2) / f1 | <3.25
(4) 3.00 <BFw / fw <3.30
LS: Length on the optical axis between the lens surface closest to the image side of the first lens unit and the aperture stop in the infinitely focused state at the telephoto end ft: Optical system in the infinitely focused state at the telephoto end Total focal length fw of the entire system: Total focal length f1 of the entire optical system in an infinitely focused state at the wide angle end: Focal length f2 of the first lens group: Focal length β2w of the second lens group: At the wide angle end The imaging magnification β2t of the second lens group in the infinite focus state: the imaging magnification pp2 of the second lens group in the infinite focus state at the telephoto end: the second object lens surface and the second lens surface of the second lens group Length BFw on the optical axis between the object side principal point of the lens group: paraxial back focus in the infinite focus state at the wide angle end

また、本発明の第２の発明に係るズームレンズは、第１の発明においてさらに、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際し、前記第２レンズ群が光軸に沿って物体側から像側へ移動することを特徴とする。   The zoom lens according to a second aspect of the present invention is the zoom lens according to the first aspect of the present invention, wherein the second lens group moves along the optical axis from the object side to the image side during focusing from an object at infinity to a short distance object. It is characterized by moving to.

また、本発明の第３の発明に係るズームレンズは、第１又は第２の発明においてさらに、前記第１レンズ群は最も物体側において物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズを備え、前記負メニスカスレンズの物体側のレンズ面は中心部から周縁部へ向かうに従い局所曲率半径が小さくなる非球面形状であることを特徴とする。   In the zoom lens according to a third aspect of the present invention, in the first or second aspect, the first lens group further includes a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side closest to the object side, and the negative lens The lens surface on the object side of the meniscus lens has an aspherical shape in which the local curvature radius decreases from the central portion toward the peripheral portion.

また、本発明の第４の発明に係るズームレンズは、第１乃至第３の発明においてさらに、前記第１レンズ群は最も像側に正の屈折力の接合レンズを備え、前記接合レンズは物体側から像側へ順に物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正レンズからなることを特徴とする。   In the zoom lens according to a fourth aspect of the present invention, in the first to third aspects, the first lens group further includes a cemented lens having a positive refractive power closest to the image side, and the cemented lens is an object. A negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a positive lens having a convex surface facing the object side in order from the image side to the image side.

また、本発明の第５の発明に係るズームレンズは、第４の発明においてさらに、以下の条件を満足することを特徴とする。
（５）−０．０００６７＜（θｇＦｐ−θｇＦｎ）／（νｄｐ−νｄｎ）＜−０．０００５７
θｇＦｐ：第１レンズ群の最も像側の接合レンズを構成する正レンズのｇ線とＦ線の部分分散比
θｇＦｎ：第１レンズ群の最も像側の接合レンズを構成する負レンズのｇ線とＦ線の部分分散比
νｄｐ：第１レンズ群の最も像側の接合レンズを構成する正レンズのアッベ数
νｄｎ：第１レンズ群の最も像側の接合レンズを構成する負レンズのアッベ数 The zoom lens according to a fifth aspect of the present invention is further characterized in that, in the fourth aspect, the following condition is satisfied.
(5) −0.00067 <(θgFp−θgFn) / (νdp−νdn) <− 0.00057
θgFp: Partial dispersion ratio of g-line and F-line of the positive lens constituting the most image side cemented lens of the first lens group θgFn: G-line of the negative lens constituting the most image-side cemented lens of the first lens group F-line partial dispersion ratio νdp: Abbe number of positive lens constituting the most image-side cemented lens of the first lens group νdn: Abbe number of negative lens constituting the most image-side cemented lens of the first lens group

また、本発明の第６の発明に係るズームレンズは、第１乃至第５の発明においてさらに、前記第１レンズ群は物体側から像側へ順に、物体側に凸面を向けた第１負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた第２負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた第３負メニスカスレンズと、両凹レンズと、正の屈折力の接合レンズからなることを特徴とする。   In the zoom lens according to a sixth aspect of the present invention, in the first to fifth aspects, the first lens group includes a first negative meniscus having a convex surface directed toward the object side in order from the object side to the image side. It comprises a lens, a second negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, a third negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, a biconcave lens, and a cemented lens having a positive refractive power.

また、本発明の第７の発明に係るズームレンズは、第１乃至第６の発明においてさらに、前記第２レンズ群は物体側から像側へ順に、両凸レンズと、正レンズと負レンズと正レンズの３枚接合レンズからなることを特徴とする。   The zoom lens according to a seventh aspect of the present invention is the zoom lens according to any one of the first to sixth aspects, wherein the second lens group includes, in order from the object side to the image side, a biconvex lens, a positive lens, a negative lens, and a positive lens. It is characterized by comprising a three-lens cemented lens.

本発明によれば、広角端の画角が１１０度を超え、広角端の焦点距離の３倍以上のバックフォーカスを確保したズームレンズであって、良好な結像性能を達成しながら、製造誤差に起因する結像性能の悪化を効率的に抑えて製造コストの増大を抑制したズームレンズを提供することができる。   According to the present invention, a zoom lens in which the angle of view at the wide-angle end exceeds 110 degrees and a back focus that is at least three times the focal length at the wide-angle end is ensured. Thus, it is possible to provide a zoom lens that efficiently suppresses the deterioration in imaging performance caused by the above and suppresses an increase in manufacturing cost.

実施例１のズームレンズのレンズ構成図である。FIG. 2 is a lens configuration diagram of a zoom lens of Example 1. 実施例１のズームレンズの広角端での無限遠合焦状態における縦収差図である。FIG. 3 is a longitudinal aberration diagram in the infinitely focused state at the wide angle end of the zoom lens according to Example 1; 実施例１のズームレンズの広角端での近距離合焦状態における縦収差図である。FIG. 3 is a longitudinal aberration diagram in a close-up focus state at the wide angle end of the zoom lens according to Example 1; 実施例１のズームレンズの中間焦点距離での無限遠合焦状態における縦収差図である。FIG. 3 is a longitudinal aberration diagram in the infinite focus state at the intermediate focal length of the zoom lens according to the first exemplary embodiment. 実施例１のズームレンズの中間焦点距離での近距離合焦状態における縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram in a short-distance focusing state at an intermediate focal length of the zoom lens according to the first exemplary embodiment. 実施例１のズームレンズの望遠端での無限遠合焦状態における縦収差図である。FIG. 4 is a longitudinal aberration diagram in the infinitely focused state at the telephoto end of the zoom lens in Example 1; 実施例１のズームレンズの望遠端での近距離合焦状態における縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram in a close-up focus state at the telephoto end of the zoom lens in Example 1; 実施例１のズームレンズの広角端での無限遠合焦状態における横収差図である。FIG. 4 is a lateral aberration diagram in the infinitely focused state at the wide angle end of the zoom lens according to Example 1; 実施例１のズームレンズの広角端での近距離合焦状態における横収差図である。FIG. 3 is a lateral aberration diagram in a close-distance in-focus state at the wide angle end of the zoom lens according to Example 1; 実施例１のズームレンズの中間焦点距離での無限遠合焦状態における横収差図である。FIG. 4 is a lateral aberration diagram in the infinitely focused state at the intermediate focal length of the zoom lens in Example 1; 実施例１のズームレンズの中間焦点距離での近距離合焦状態における横収差図である。FIG. 4 is a lateral aberration diagram in a close-up focusing state at an intermediate focal length of the zoom lens according to the first exemplary embodiment. 実施例１のズームレンズの望遠端での無限遠合焦状態における横収差図である。FIG. 4 is a lateral aberration diagram in the infinitely focused state at the telephoto end of the zoom lens in Example 1; 実施例１のズームレンズの望遠端での近距離合焦状態における横収差図である。FIG. 4 is a lateral aberration diagram in a close-up focus state at the telephoto end of the zoom lens in Example 1; 実施例２のズームレンズのレンズ構成図である。6 is a lens configuration diagram of a zoom lens according to Example 2. FIG. 実施例２のズームレンズの広角端での無限遠合焦状態における縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram in the infinitely focused state at the wide angle end of the zoom lens according to Example 2; 実施例２のズームレンズの広角端での近距離合焦状態における縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram in a short-distance focusing state at the wide angle end of the zoom lens according to Example 2; 実施例２のズームレンズの中間焦点距離での無限遠合焦状態における縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram in an infinitely focused state at an intermediate focal length of the zoom lens in Example 2; 実施例２のズームレンズの中間焦点距離での近距離合焦状態における縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram in a short-distance in-focus state at an intermediate focal length of the zoom lens according to Example 2; 実施例２のズームレンズの望遠端での無限遠合焦状態における縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram in the infinitely focused state at the telephoto end of the zoom lens in Example 2; 実施例２のズームレンズの望遠端での近距離合焦状態における縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens according to Example 2 in a short distance focusing state at a telephoto end. 実施例２のズームレンズの広角端での無限遠合焦状態における横収差図である。FIG. 6 is a lateral aberration diagram in the infinitely focused state at the wide angle end of the zoom lens according to Example 2; 実施例２のズームレンズの広角端での近距離合焦状態における横収差図である。FIG. 6 is a lateral aberration diagram in a short distance focusing state at a wide angle end of a zoom lens according to Example 2; 実施例２のズームレンズの中間焦点距離での無限遠合焦状態における横収差図である。FIG. 6 is a lateral aberration diagram in the infinitely focused state at the intermediate focal length of the zoom lens in Example 2; 実施例２のズームレンズの中間焦点距離での近距離合焦状態における横収差図である。FIG. 10 is a lateral aberration diagram in a short distance focusing state at an intermediate focal length of the zoom lens according to Example 2; 実施例２のズームレンズの望遠端での無限遠合焦状態における横収差図である。FIG. 6 is a lateral aberration diagram in the infinitely focused state at the telephoto end of the zoom lens in Example 2; 実施例２のズームレンズの望遠端での近距離合焦状態における横収差図である。FIG. 6 is a lateral aberration diagram in a short distance focusing state at a telephoto end of a zoom lens according to Example 2; 実施例３のズームレンズのレンズ構成図である。5 is a lens configuration diagram of a zoom lens according to Example 3. FIG. 実施例３のズームレンズの広角端での無限遠合焦状態における縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram in the infinitely focused state at the wide angle end of the zoom lens according to Example 3; 実施例３のズームレンズの広角端での近距離合焦状態における縦収差図である。FIG. 10 is a longitudinal aberration diagram in a close-up focus state at the wide angle end of the zoom lens according to Example 3; 実施例３のズームレンズの中間焦点距離での無限遠合焦状態における縦収差図である。FIG. 10 is a longitudinal aberration diagram in the infinite focus state at the intermediate focal length of the zoom lens in Example 3; 実施例３のズームレンズの中間焦点距離での近距離合焦状態における縦収差図である。FIG. 10 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens according to Example 3 in a short distance focusing state at an intermediate focal length. 実施例３のズームレンズの望遠端での無限遠合焦状態における縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram in the infinitely focused state at the telephoto end of the zoom lens in Example 3; 実施例３のズームレンズの望遠端での近距離合焦状態における縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram in a close-up in-focus state at the telephoto end of the zoom lens according to Example 3; 実施例３のズームレンズの広角端での無限遠合焦状態における横収差図である。FIG. 10 is a lateral aberration diagram in the infinitely focused state at the wide angle end of the zoom lens according to Example 3; 実施例３のズームレンズの広角端での近距離合焦状態における横収差図である。FIG. 10 is a lateral aberration diagram in a short distance focusing state at a wide angle end of a zoom lens according to Example 3; 実施例３のズームレンズの中間焦点距離での無限遠合焦状態における横収差図である。FIG. 10 is a lateral aberration diagram in the infinitely focused state at the intermediate focal length of the zoom lens according to Example 3; 実施例３のズームレンズの中間焦点距離での近距離合焦状態における横収差図である。FIG. 6 is a lateral aberration diagram in a short distance in-focus state at an intermediate focal length of the zoom lens according to Example 3; 実施例３のズームレンズの望遠端での無限遠合焦状態における横収差図である。FIG. 6 is a lateral aberration diagram in the infinitely focused state at the telephoto end of the zoom lens in Example 3; 実施例３のズームレンズの望遠端での近距離合焦状態における横収差図である。FIG. 10 is a lateral aberration diagram in a short distance focusing state at the telephoto end of the zoom lens according to Example 3; 実施例４のズームレンズのレンズ構成図である。6 is a lens configuration diagram of a zoom lens according to Example 4. FIG. 実施例４のズームレンズの広角端での無限遠合焦状態における縦収差図である。FIG. 12 is a longitudinal aberration diagram in the infinitely focused state at the wide angle end of the zoom lens according to Example 4; 実施例４のズームレンズの広角端での近距離合焦状態における縦収差図である。FIG. 10 is a longitudinal aberration diagram in a close-up focus state at the wide angle end of the zoom lens according to Example 4; 実施例４のズームレンズの中間焦点距離での無限遠合焦状態における縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram in an infinitely focused state at an intermediate focal length of the zoom lens according to Example 4; 実施例４のズームレンズの中間焦点距離での近距離合焦状態における縦収差図である。FIG. 10 is a longitudinal aberration diagram in a short-distance focusing state at an intermediate focal length of the zoom lens according to Example 4; 実施例４のズームレンズの望遠端での無限遠合焦状態における縦収差図である。FIG. 10 is a longitudinal aberration diagram in the infinitely focused state at the telephoto end of the zoom lens in Example 4; 実施例４のズームレンズの望遠端での近距離合焦状態における縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram in a close-up in-focus state at the telephoto end of a zoom lens according to Example 4; 実施例４のズームレンズの広角端での無限遠合焦状態における横収差図である。FIG. 10 is a lateral aberration diagram in the infinitely focused state at the wide angle end of the zoom lens according to Example 4; 実施例４のズームレンズの広角端での近距離合焦状態における横収差図である。FIG. 10 is a lateral aberration diagram in a short distance focusing state at a wide angle end of a zoom lens according to Example 4; 実施例４のズームレンズの中間焦点距離での無限遠合焦状態における横収差図である。FIG. 10 is a lateral aberration diagram in the infinitely focused state at the intermediate focal length of the zoom lens according to Example 4; 実施例４のズームレンズの中間焦点距離での近距離合焦状態における横収差図である。FIG. 10 is a lateral aberration diagram in a close-up focusing state at an intermediate focal length of the zoom lens according to Example 4; 実施例４のズームレンズの望遠端での無限遠合焦状態における横収差図である。FIG. 12 is a lateral aberration diagram in the infinitely focused state at the telephoto end of the zoom lens in Example 4; 実施例４のズームレンズの望遠端での近距離合焦状態における横収差図である。FIG. 10 is a lateral aberration diagram in a short distance focusing state at a telephoto end of a zoom lens in Example 4;

以下、本発明に係るズームレンズの実施例について説明する。   Embodiments of the zoom lens according to the present invention will be described below.

図１、図１４、図２７、図４０は、本発明に係る実施例１乃至４のレンズ構成図を示す。   1, FIG. 14, FIG. 27, and FIG. 40 show lens configuration diagrams of Examples 1 to 4 according to the present invention.

本実施例のズームレンズは、物体側から像側へ順に、負の屈折力の第１レンズ群と、正の屈折力の第２レンズ群と、正の屈折力の第３レンズ群とから構成される。   The zoom lens according to the present exemplary embodiment includes, in order from the object side to the image side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power. Is done.

また、広角端から望遠端へのズーミングに際し、すべてのレンズ群が光軸に沿って移動することにより、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が減少し、第２レンズ群と第３レンズ群の間隔が増大する。   Further, during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, all the lens groups move along the optical axis, thereby reducing the distance between the first lens group and the second lens group, and the second lens group and the third lens. Group spacing increases.

また、第２レンズ群は最も物体側に両凸レンズを備え、第２レンズ群の内部に又は像側に隣接して開口絞りが配置される。   The second lens group includes a biconvex lens closest to the object side, and an aperture stop is disposed inside the second lens group or adjacent to the image side.

本実施例のズームレンズでは、全体として物体側に負の屈折力の第１レンズ群を配置し、像側には正の屈折力の第２レンズ群及び正の屈折力の第３レンズ群を配置することで、バックフォーカスの確保に有利なネガティブリード型のレンズ構成を採用している。このレンズ構成において、主な変倍機能は第１レンズ群と第２レンズ群の間隔変化により行われている。   In the zoom lens of this embodiment, the first lens unit having a negative refractive power is disposed on the object side as a whole, and the second lens group having a positive refractive power and the third lens group having a positive refractive power are disposed on the image side. A negative lead type lens configuration that is advantageous for securing the back focus is adopted. In this lens configuration, the main zooming function is performed by changing the distance between the first lens group and the second lens group.

また、第２レンズ群から射出された軸上光束がほぼアフォーカルの状態で第３レンズ群に入射するように各レンズ群を構成することにより、ズーミングの際の第２レンズ群と第３レンズ群の間隔変化に起因する非点収差の変動を抑制することを可能としている。   Further, by configuring each lens group so that the axial light beam emitted from the second lens group enters the third lens group in an almost afocal state, the second lens group and the third lens during zooming It is possible to suppress the fluctuation of astigmatism caused by the change in the group interval.

また、本実施例のズームレンズでは、第２レンズ群は最も物体側に両凸レンズを備え、第２レンズ群の内部に又は像側に隣接して開口絞りが配置されるレンズ構成としている。   In the zoom lens of the present embodiment, the second lens group includes a biconvex lens closest to the object side, and has a lens configuration in which an aperture stop is disposed inside the second lens group or adjacent to the image side.

開口絞りは光量を調節する目的で光学系に配置されるが、開口絞りの開口度を迅速かつ適切に変化させるためにはそのための駆動機構が必要となる。したがって、光学系において開口絞りを配置する際には、開口絞りのスペースだけではなく、これを駆動するための駆動機構をも含めた開口絞りユニットの大きさも考慮する必要があり、開口絞りユニットの配置には一定のスペースが要求される。   The aperture stop is disposed in the optical system for the purpose of adjusting the amount of light. However, in order to change the aperture degree of the aperture stop quickly and appropriately, a drive mechanism for that purpose is required. Therefore, when arranging the aperture stop in the optical system, it is necessary to consider not only the space of the aperture stop but also the size of the aperture stop unit including the drive mechanism for driving the aperture stop. A certain space is required for the arrangement.

本実施例のズームレンズは、広角端から望遠端へのズーミングに際して第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が減少するレンズ構成であるため、開口絞りを第１レンズ群と第２レンズ群の間に配置する場合には望遠端での開口絞りユニットのスペースを考慮してこのレンズ群間隔を長くしなければならない。   The zoom lens of the present embodiment has a lens configuration in which the distance between the first lens group and the second lens group is reduced during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. Therefore, the aperture stop is formed between the first lens group and the second lens group. In the case of being arranged between them, the distance between the lens groups must be increased in consideration of the space of the aperture stop unit at the telephoto end.

一方、負の屈折力の第１レンズ群から射出される軸上光束は発散されるため、開口絞りを配置するために第１レンズ群と第２レンズ群との間隔を長くすると第２レンズ群へ入射する軸上光束の径が大きくなってしまうという問題が生じる。第２レンズ群へ入射する軸上光束の径が大きくなると、第２レンズ群及び第３レンズ群のレンズ面で発生する球面収差が増加して、これを補正することが困難となり、光学系の結像性能が悪化してしまうおそれがある。加えて、製造誤差による球面収差、軸上コマ収差、軸上非点収差の発生も大きくなるので、これらを製造時に適切にコントロールして良好な結像性能を担保するための製造コストが増大してしまうおそれがある。   On the other hand, since the axial light beam emitted from the first lens group having a negative refractive power is diverged, the second lens group is increased by increasing the distance between the first lens group and the second lens group in order to arrange the aperture stop. There arises a problem that the diameter of the axial light beam incident on the light beam increases. When the diameter of the on-axis light beam incident on the second lens group is increased, the spherical aberration generated on the lens surfaces of the second lens group and the third lens group is increased, which makes it difficult to correct the aberration. There is a possibility that the imaging performance is deteriorated. In addition, the occurrence of spherical aberration, axial coma, and axial astigmatism due to manufacturing errors also increases, which increases the manufacturing cost for ensuring good imaging performance by properly controlling these during manufacturing. There is a risk that.

本実施例では、第２レンズ群の内部に又は像側に隣接して開口絞りを配置することで、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔を長くすることなく、第２レンズ群へ入射する軸上光束の径が大きくなることを抑えて良好な結像性能を得ることを可能とした。   In this embodiment, an aperture stop is disposed in the second lens group or adjacent to the image side, so that the distance between the first lens group and the second lens group is not increased, and the second lens group is moved to the second lens group. It is possible to obtain good imaging performance by suppressing an increase in the diameter of the incident on-axis light beam.

また、本実施例では、第２レンズ群を通過する軸上光束の径が大きくなることを抑えるため、第２レンズ群の最も物体側に両凸レンズを配置することで、第２レンズ群を通過する軸上光束の径を下げて良好な結像性能を得ることを可能とした。   Further, in this embodiment, in order to suppress an increase in the diameter of the axial light beam passing through the second lens group, a biconvex lens is disposed on the most object side of the second lens group, thereby passing through the second lens group. It is possible to obtain good imaging performance by reducing the diameter of the axial light beam.

また、本実施例は以下の条件式（１）乃至（４）を満足する。
（１）ＬＳ／ｆｔ＞０．２５
（２）３．９５＜｜（ｆ２×（β２ｗ−１）／β２ｗ−ｐｐ２）／ｆ１｜＜４．９５
（３）２．３０＜｜（ｆ２×（β２ｔ−１）／β２ｔ−ｐｐ２）／ｆ１｜＜３．２５
（４）３．００＜ＢＦｗ／ｆｗ＜３．３０
ＬＳ：望遠端での無限遠合焦状態における第１レンズ群の最も像側のレンズ面と開口絞りとの間の光軸上の長さ
ｆｔ：望遠端での無限遠合焦状態における光学系全系の合成焦点距離
ｆｗ：広角端での無限遠合焦状態における光学系全系の合成焦点距離
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離
β２ｗ：広角端での無限遠合焦状態における第２レンズ群の結像倍率
β２ｔ：望遠端での無限遠合焦状態における第２レンズ群の結像倍率
ｐｐ２：第２レンズ群の最も物体側のレンズ面と第２レンズ群の物体側主点との間の光軸上の長さ
ＢＦｗ：広角端での無限遠合焦状態における近軸バックフォーカス In addition, the present example satisfies the following conditional expressions (1) to (4).
(1) LS / ft> 0.25
(2) 3.95 <| (f2 × (β2w−1) / β2w−pp2) / f1 | <4.95
(3) 2.30 <| (f2 × (β2t−1) / β2t−pp2) / f1 | <3.25
(4) 3.00 <BFw / fw <3.30
LS: Length on the optical axis between the lens surface closest to the image side of the first lens unit and the aperture stop in the infinitely focused state at the telephoto end ft: Optical system in the infinitely focused state at the telephoto end Total focal length fw of the entire system: Total focal length f1 of the entire optical system in an infinitely focused state at the wide angle end: Focal length f2 of the first lens group: Focal length β2w of the second lens group: At the wide angle end The imaging magnification β2t of the second lens group in the infinite focus state: the imaging magnification pp2 of the second lens group in the infinite focus state at the telephoto end: the second object lens surface and the second lens surface of the second lens group Length BFw on the optical axis between the object side principal point of the lens group: paraxial back focus in the infinite focus state at the wide angle end

条件式（１）は、望遠端での無限遠合焦状態における第１レンズ群の最も像側のレンズ面と開口絞りとの間の光軸上の長さを規定するものであり、開口絞りの駆動機構と第１レンズ群との物理的な干渉を避けるための適切な範囲を規定したものである。   Conditional expression (1) defines the length on the optical axis between the lens surface closest to the image side of the first lens unit and the aperture stop in the infinitely focused state at the telephoto end. An appropriate range for avoiding physical interference between the driving mechanism and the first lens group is defined.

条件式（１）の下限を下回って第１レンズ群の最も像側のレンズ面と開口絞りとの間の長さが短くなると、開口絞りの駆動機構と第１レンズ群との物理的な干渉を避けることが困難となる。   When the length between the lens surface closest to the image side of the first lens group and the aperture stop becomes shorter than the lower limit of conditional expression (1), physical interference between the aperture stop drive mechanism and the first lens group. It will be difficult to avoid.

開口絞り自体は薄い板状の樹脂や金属から構成されるものであるが、これを駆動するためのアクチュエータなどを含んだ駆動機構はレンズ鏡筒内部において光軸方向に大きなスペースを占めることとなるため、本実施例のように第１レンズ群と第２レンズ群との間に開口絞りを配置しないレンズ構成であっても第１レンズ群の最も像側のレンズ面から開口絞りを十分に離す必要がある。   The aperture stop itself is made of a thin plate-like resin or metal, but the drive mechanism including an actuator for driving the aperture stop occupies a large space in the optical axis direction inside the lens barrel. Therefore, even in a lens configuration in which no aperture stop is disposed between the first lens group and the second lens group as in this embodiment, the aperture stop is sufficiently separated from the lens surface closest to the image side of the first lens group. There is a need.

なお、条件式（１）の下限を０．２６５とすることで本発明による効果をより確実なものとすることができる。   In addition, the effect by this invention can be made more reliable by making the minimum of conditional expression (1) 0.265.

また、条件式（１）の下限をさらに０．２８０とすることで本発明による効果をより確実なものとすることができる。   Moreover, the effect by this invention can be made more reliable by making the minimum of conditional expression (1) into 0.280 further.

なお、第１レンズ群の最も像側のレンズ面と開口絞りとの間の長さが長くなりすぎると、開口絞りの駆動機構とレンズ鏡筒の像側に設けられたマウント機構や回路基板との物理的な干渉を避けることが困難となるため、条件式（１）の上限を０．９５とすることが好ましい。   If the length between the lens surface closest to the image side of the first lens group and the aperture stop becomes too long, a drive mechanism for the aperture stop and a mount mechanism or circuit board provided on the image side of the lens barrel Since it is difficult to avoid physical interference, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 0.95.

また、条件式（１）の上限をさらに０．８０とすることが好ましい。   Moreover, it is preferable that the upper limit of conditional expression (1) is further set to 0.80.

条件式（２）及び（３）は、広角端又は望遠端それぞれでの第２レンズ群の焦点距離、結像倍率及び第２レンズ群の最も物体側のレンズ面と第２レンズ群の物体側主点位置との間の光軸上の長さの関係について適切な範囲を規定するものである。   Conditional expressions (2) and (3) are: the focal length of the second lens group at the wide-angle end or the telephoto end, the imaging magnification, the lens surface closest to the object side of the second lens group, and the object side of the second lens group. An appropriate range is defined for the length relationship on the optical axis between the principal point positions.

本実施例のズームレンズの無限遠合焦状態において、第２レンズ群の物体側焦点から第１レンズ群の像側焦点までの距離ｚは、第２レンズ群の結像倍率をβ２ｘとするとき次の式で表される。
ｚ＝ｆ２／β２ｘ In the infinite focus state of the zoom lens of the present embodiment, the distance z from the object side focal point of the second lens unit to the image side focal point of the first lens unit is obtained when the imaging magnification of the second lens unit is β2x. It is expressed by the following formula.
z = f2 / β2x

また、第２レンズ群の最も物体側のレンズ面から第１レンズ群の像側焦点までの光軸上の距離Ｌは次の式で表される。
Ｌ＝ｚ−ｆ２＋ｐｐ２＝−（ｆ２×(β２ｘ−１)／β２ｘ−ｐｐ２） The distance L on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the second lens unit to the image side focal point of the first lens unit is expressed by the following equation.
L = z−f2 + pp2 = − (f2 × (β2x−1) / β2x−pp2)

ここで、軸上マージナル光線についての、第１レンズ群の最も物体側のレンズ面の接平面における入射高さをｈ１、第２レンズ群の最も物体側のレンズ面の接平面における入射高さをｈ２としたとき、次の式が成り立つ。
ｈ１／ｆ１＝ｈ２／Ｌ Here, with respect to the axial marginal ray, the incident height on the tangent plane of the lens surface closest to the object side of the first lens group is h1, and the incident height on the tangential plane of the lens surface closest to the object side of the second lens group is When h2, the following equation holds.
h1 / f1 = h2 / L

すなわち、軸上マージナル光線についての第２レンズ群の最も物体側のレンズ面の接平面における入射高さｈ２は、次の式に表すようにＬ／ｆ１に比例する。
ｈ２∝Ｌ／ｆ１
Ｌ／ｆ１＝（ｆ２×(β２ｘ−１)／β２ｘ−ｐｐ２）／ｆ１ That is, the incident height h2 on the tangential plane of the lens surface closest to the object side of the second lens group with respect to the axial marginal ray is proportional to L / f1 as represented by the following equation.
h2∝L / f1
L / f1 = (f2 × (β2x−1) / β2x−pp2) / f1

したがって、条件式（２）及び（３）は、軸上マージナル光線についての第２レンズ群の最も物体側のレンズ面の接平面における入射高さｈ２の規定に関係するものである。   Therefore, the conditional expressions (2) and (3) relate to the definition of the incident height h2 on the tangential plane of the lens surface closest to the object side of the second lens group with respect to the axial marginal ray.

条件式（２）及び（３）の上限を上回ると、第２レンズ群へ入射する軸上光束の径が大きくなり球面収差の補正が困難となる。   When the upper limit of conditional expressions (2) and (3) is exceeded, the diameter of the axial light beam incident on the second lens group becomes large, and it becomes difficult to correct spherical aberration.

条件式（２）及び（３）の下限を下回ると、第２レンズ群へ入射する軸上光束の径を小さくすることが可能となるが、第１レンズ群の焦点距離が長くなり第２レンズ群の焦点距離が短くなる、あるいは、第１レンズ群の像側主点位置がより像側へ位置することで第１レンズ群の屈折力がより望遠側に配置することとなる。これらの場合には、光学系全体のレトロフォーカス型の屈折力配置が弱まることでバックフォーカスの確保が困難となり、あるいは、光学系の全長が増大するとともに第１レンズ群の径を抑制することが困難となり、これらにより製品全体の大型化を招いてしまうこととなる。   If the lower limit of conditional expressions (2) and (3) is not reached, the diameter of the axial light beam incident on the second lens group can be reduced, but the focal length of the first lens group becomes longer and the second lens becomes longer. The focal length of the first lens group becomes shorter, or the image side principal point position of the first lens group is located closer to the image side, so that the refractive power of the first lens group is arranged on the telephoto side. In these cases, it becomes difficult to ensure the back focus because the retrofocus type refractive power arrangement of the entire optical system is weakened, or the total length of the optical system is increased and the diameter of the first lens unit is suppressed. This makes it difficult to increase the size of the entire product.

なお、条件式（２）の上限を４．７５とすることで本発明による効果をより確実なものとすることができる。   In addition, the effect by this invention can be made more reliable by making the upper limit of conditional expression (2) 4.75.

また、条件式（２）の上限をさらに４．６５とすることで本発明による効果をより確実なものとすることができる。   Moreover, the effect by this invention can be made more reliable by making the upper limit of conditional expression (2) further 4.65.

なお、条件式（２）の下限を４．０５とすることで本発明による効果をより確実なものとすることができる。   In addition, the effect by this invention can be made more reliable by making the minimum of conditional expression (2) 4.05.

また、条件式（２）の下限をさらに４．２０とすることで本発明による効果をより確実なものとすることができる。   Moreover, the effect by this invention can be made more reliable by making the minimum of conditional expression (2) further 4.20.

なお、条件式（３）の上限を３．１５とすることで本発明による効果をより確実なものとすることができる。   In addition, the effect by this invention can be made more reliable by making the upper limit of conditional expression (3) 3.15.

また、条件式（３）の上限をさらに３．０５とすることで本発明による効果をより確実なものとすることができる。   Moreover, the effect by this invention can be made more reliable by making the upper limit of conditional expression (3) further 3.05.

なお、条件式（３）の下限を２．４０とすることで本発明による効果をより確実なものとすることができる。   In addition, the effect by this invention can be made more reliable by making the minimum of conditional expression (3) into 2.40.

また、条件式（３）の下限をさらに２．５５とすることで本発明による効果をより確実なものとすることができる。   Moreover, the effect by this invention can be made more reliable by making the minimum of conditional expression (3) further into 2.55.

条件式（４）は、広角端での無限遠合焦状態における近軸バックフォーカスと光学系全系の合成焦点距離との関係の適切な範囲を規定したものであり、光学系が一眼レフカメラに備わるレフレックスミラーと物理的に干渉することを回避するための適切な条件を規定したものである。   Conditional expression (4) defines an appropriate range of the relationship between the paraxial back focus in the infinitely focused state at the wide-angle end and the combined focal length of the entire optical system, and the optical system is a single-lens reflex camera. This prescribes an appropriate condition for avoiding physical interference with the reflex mirror included in.

条件式（４）の下限を下回り、広角端での無限遠合焦状態における近軸バックフォーカスが短くなりすぎる、あるいは、光学系全系の合成焦点距離が長くなりすぎると、光学系とレフレックスミラーとが物理的に干渉するおそれがあり、あるいは、広角端での画角を十分に確保することが困難となる。   If the paraxial back focus in the infinitely focused state at the wide-angle end is too short or the combined focal length of the entire optical system is too long, the optical system and reflex are below the lower limit of conditional expression (4). There is a risk of physical interference with the mirror, or it becomes difficult to ensure a sufficient angle of view at the wide-angle end.

条件式（４）の上限を上回ると、広角端での無限遠合焦状態における近軸バックフォーカスを十分に確保することが可能となるものの、光学系全系の合成焦点距離が短くなりすぎて、レトロフォーカス型の屈折力配置の非対称性がさらに強まり、歪曲収差や倍率色収差の補正が困難となるため十分な結像性能を確保することが難しくなる。   Exceeding the upper limit of conditional expression (4) makes it possible to sufficiently secure paraxial back focus in the infinitely focused state at the wide-angle end, but the combined focal length of the entire optical system becomes too short. Further, the asymmetry of the retrofocus type refractive power arrangement is further increased, and it becomes difficult to correct distortion and lateral chromatic aberration, so that it is difficult to ensure sufficient imaging performance.

なお、条件式（４）の上限を３．２５とすることで本発明による効果をより確実なものとすることができる。   In addition, the effect by this invention can be made more reliable by making the upper limit of conditional expression (4) 3.25.

また、条件式（４）の上限をさらに３．２０とすることで本発明による効果をより確実なものとすることができる。   Moreover, the effect by this invention can be made more reliable by making the upper limit of conditional expression (4) further 3.20.

なお、条件式（４）の下限を３．０５とすることで本発明による効果をより確実なものとすることができる。   In addition, the effect by this invention can be made more reliable by making the minimum of conditional expression (4) 3.05.

また、条件式（４）の下限をさらに３．１０とすることで本発明による効果をより確実なものとすることができる。   Moreover, the effect by this invention can be made more reliable by making the minimum of conditional expression (4) further 3.10.

さらに、本実施例のズームレンズでは、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際し、第２レンズ群が光軸に沿って物体側から像側へ移動する。   Further, in the zoom lens of the present embodiment, the second lens group moves from the object side to the image side along the optical axis when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.

上述のように本実施例でのズームレンズは、ネガティブリード型のレンズ構成を採用している。ネガティブリード型の光学系は物体距離の変化に伴う非点収差の変動が大きい。   As described above, the zoom lens in the present embodiment adopts a negative lead type lens configuration. The negative lead type optical system has a large variation in astigmatism accompanying a change in object distance.

本実施例のズームレンズでは、フォーカシングに際し、第２レンズ群を光軸に沿って物体側から像側へ移動するレンズ構成とすることで、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔を適切な状態に維持することにより物体距離の変化に伴う非点収差の変動を打ち消し、かつ、移動するレンズ群を簡略化することによりレンズ鏡筒の機構の複雑化を避けることを可能としている。   In the zoom lens of the present embodiment, in focusing, the second lens group is configured to move from the object side to the image side along the optical axis so that the distance between the second lens group and the third lens group is set appropriately. By maintaining this state, it is possible to cancel out the astigmatism variation accompanying the change in the object distance, and to simplify the moving lens group, thereby avoiding the complexity of the lens barrel mechanism.

さらに、本実施例のズームレンズでは、第１レンズ群は最も物体側において物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズを備え、負メニスカスレンズの物体側のレンズ面は中心部から周縁部へ向かうに従い局所曲率半径が小さくなる非球面形状である。   Further, in the zoom lens of the present embodiment, the first lens group includes a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side closest to the object side, and the lens surface on the object side of the negative meniscus lens moves from the central portion toward the peripheral portion. The aspherical shape has a small local curvature radius.

画角の広い光学系では、物体側のレンズにおいて最大画角の主光線が通過する光軸からの高さが高くなりやすく、これにより物体側のレンズの径や重量が大きくなることで製品が大型化してしまうおそれがある。   In an optical system with a wide angle of view, the height from the optical axis through which the principal ray with the maximum angle of view passes easily increases in the object-side lens, which increases the diameter and weight of the object-side lens. There is a risk of increasing the size.

製品の大きさや重量が過大となることを避けるには、最大画角の主光線が通過する光線高さを抑制するため、最も物体側のレンズを負レンズとすることが好ましい。   In order to prevent the size and weight of the product from becoming excessive, it is preferable that the lens closest to the object side is a negative lens in order to suppress the height of the light beam through which the principal ray having the maximum field angle passes.

また、この負レンズは、レンズ面の周縁部において主光線が入射する角度を小さくし、コマ収差や非点収差の発生を抑えるため、物体側に凸面を向けたメニスカス形状とすることが好ましい。   The negative lens preferably has a meniscus shape with a convex surface facing the object side in order to reduce the angle at which the principal ray is incident at the periphery of the lens surface and suppress the occurrence of coma and astigmatism.

第１レンズ群の最も物体側において物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ配置することにより、第１レンズ群の径や重量が大きくなることが抑えられ、また、第１レンズ群で発生するコマ収差や非点収差の発生が抑えられて光学系全系での収差補正が容易となる。   By disposing a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side closest to the object side of the first lens group, an increase in the diameter and weight of the first lens group can be suppressed, and a coma generated in the first lens group can be suppressed. Occurrence of aberration and astigmatism is suppressed, and aberration correction in the entire optical system becomes easy.

また、本実施例のズームレンズのように絞りよりも物体側に負の屈折力のレンズ群が配置されるレンズ構成においては強い負の歪曲収差が発生するが、これを補正するために第１レンズ群において最も物体側に配置された負メニスカスレンズの物体側のレンズ面を中心部から周縁部へ向かうに従い局所曲率半径が小さくなる非球面形状とすることが好ましい。   In addition, in the lens configuration in which a lens unit having a negative refractive power is disposed on the object side of the stop as in the zoom lens of the present embodiment, strong negative distortion occurs. It is preferable that the lens surface on the object side of the negative meniscus lens disposed closest to the object side in the lens group has an aspherical shape in which the local curvature radius decreases from the central portion toward the peripheral portion.

この非球面形状を、例えば、負メニスカスレンズの像側に形成した場合にも歪曲収差を補正することは可能であるが、光束が通過する光線高さが画角により大きく異るような最も物体側に配置された負メニスカスレンズの物体側のレンズ面に非球面形状を形成することで最も効果的に歪曲収差を補正することが可能となる。   Even if this aspherical shape is formed on the image side of a negative meniscus lens, for example, it is possible to correct distortion, but the most object in which the height of the ray through which the light beam varies greatly depends on the angle of view. By forming an aspherical shape on the object-side lens surface of the negative meniscus lens arranged on the side, distortion can be corrected most effectively.

さらに、本実施例のズームレンズでは、第１レンズ群は最も像側に正の屈折力の接合レンズを備え、接合レンズは物体側から像側へ順に物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正レンズからなる。   Further, in the zoom lens of the present embodiment, the first lens group includes a cemented lens having a positive refractive power closest to the image side, and the cemented lens is a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side in order from the object side to the image side. And a positive lens having a convex surface facing the object side.

本実施例のズームレンズのようなネガティブリード型のレンズ構成において、光学系全系で倍率色収差を良好に補正するためには第１レンズ群単独で倍率色収差の補正を行う必要があり、そのために第１レンズ群に正の屈折力のレンズエレメントを含めることが必要となる。   In the negative lead type lens configuration such as the zoom lens of the present embodiment, in order to satisfactorily correct the lateral chromatic aberration in the entire optical system, it is necessary to correct the lateral chromatic aberration by the first lens unit alone. It is necessary to include a lens element having a positive refractive power in the first lens group.

この正の屈折力のレンズエレメントを第１レンズ群の最も像側に配置することにより、正の屈折力のレンズエレメント自体の径を抑え、第１レンズ群の径を抑えることが可能となる。   By disposing the lens element having the positive refractive power on the most image side of the first lens group, the diameter of the lens element itself having the positive refractive power can be suppressed and the diameter of the first lens group can be suppressed.

さらに、この正の屈折力のレンズエレメントは、負レンズと正レンズを接合してなる接合レンズとすることにより色収差をより効果的に補正することが可能となる。   Furthermore, this lens element having a positive refractive power can correct chromatic aberration more effectively by using a cemented lens formed by cementing a negative lens and a positive lens.

さらに、この接合レンズを構成する負レンズと正レンズは、それぞれ物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正レンズとすることで、それぞれのレンズのレンズ面の周縁部において主光線が入射する角度を小さくしてコマ収差や非点収差の発生を抑制することが可能となる。   Further, the negative lens and the positive lens constituting the cemented lens are a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a positive lens having a convex surface facing the object side, respectively. It is possible to suppress the occurrence of coma and astigmatism by reducing the angle at which the chief ray is incident.

さらに、本実施例のズームレンズでは、以下の条件を満足する。
（５）−０．０００６７＜（θｇＦｐ−θｇＦｎ）／（νｄｐ−νｄｎ）＜−０．０００５７
θｇＦｐ：第１レンズ群の最も像側の接合レンズを構成する正レンズのｇ線とＦ線の部分分散比
θｇＦｎ：第１レンズ群の最も像側の接合レンズを構成する負レンズのｇ線とＦ線の部分分散比
νｄｐ：第１レンズ群の最も像側の接合レンズを構成する正レンズのアッベ数
νｄｎ：第１レンズ群の最も像側の接合レンズを構成する負レンズのアッベ数 Furthermore, the zoom lens of the present embodiment satisfies the following conditions.
(5) −0.00067 <(θgFp−θgFn) / (νdp−νdn) <− 0.00057
θgFp: Partial dispersion ratio of g-line and F-line of the positive lens constituting the most image side cemented lens of the first lens group θgFn: G-line of the negative lens constituting the most image-side cemented lens of the first lens group F-line partial dispersion ratio νdp: Abbe number of positive lens constituting the most image-side cemented lens of the first lens group νdn: Abbe number of negative lens constituting the most image-side cemented lens of the first lens group

条件式（５）は、第１レンズ群の最も像側に配置された正の屈折力の接合レンズを構成する負レンズと正レンズの硝材の部分分散比とアッベ数の関係について、第１レンズ群の倍率色収差の補正を良好に達成するための適切な範囲を規定したものである。   Conditional expression (5) shows the relationship between the partial dispersion ratio of the glass material of the negative lens and the positive lens constituting the cemented lens having the positive refractive power arranged on the most image side of the first lens group, and the Abbe number. It defines an appropriate range for satisfactorily achieving the correction of the lateral chromatic aberration of the group.

条件式（５）の上限を上回ると、接合レンズを構成する負レンズと正レンズとの硝材の部分分散比の差が大きくなりすぎて、第１レンズ群の倍率色収差の２次スペクトルの補正が不十分となりやすい。   If the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, the difference in the partial dispersion ratio of the glass material between the negative lens and the positive lens constituting the cemented lens becomes too large, and the correction of the secondary spectrum of the lateral chromatic aberration of the first lens group is increased. It tends to be insufficient.

条件式（５）の下限を下回ると、接合レンズを構成する負レンズと正レンズとの硝材のアッベ数が接近してきてしまい第１レンズ群の倍率色収差の１次スペクトルの補正が困難となってしまう。   If the lower limit of conditional expression (5) is not reached, the Abbe number of the glass material of the negative lens and the positive lens constituting the cemented lens will approach, making it difficult to correct the primary spectrum of the lateral chromatic aberration of the first lens group. End up.

なお、条件式（５）の上限を−０．０００５８とすることで本発明による効果をより確実なものとすることができる。   In addition, the effect by this invention can be made more reliable by making the upper limit of conditional expression (5) into -0.00058.

また、条件式（５）の上限をさらに−０．０００５８５とすることで本発明による効果をより確実なものとすることができる。   Moreover, the effect by this invention can be made more reliable by making the upper limit of conditional expression (5) further -0.000585.

なお、条件式（５）の下限を−０．０００６６とすることで本発明による効果をより確実なものとすることができる。   In addition, the effect by this invention can be made more reliable by making the minimum of conditional expression (5) into -0.00066.

また、条件式（５）の下限をさらに−０．０００６５５とすることで本発明による効果をより確実なものとすることができる。   Moreover, the effect by this invention can be made more reliable by making the minimum of conditional expression (5) further into -0.000655.

さらに、本実施例のズームレンズでは、第１レンズ群は物体側から像側へ順に、物体側に凸面を向けた第１負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた第２負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた第３負メニスカスレンズと、両凹レンズと、正の屈折力の接合レンズからなる。   Further, in the zoom lens of the present embodiment, the first lens group includes, in order from the object side to the image side, a first negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and a second negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. And a third negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, a biconcave lens, and a cemented lens having a positive refractive power.

広角端での広い画角を実現しつつ第１レンズ群に含まれる負レンズで発生するコマ収差や非点収差の悪化を防ぐために、第１レンズ群は物体側から像側へ順に、まず負メニスカスレンズを３枚連続して配置して周縁部の主光線と光軸との角度を緩めてから、次に両凹レンズを配置して負の屈折力を強め、さらに最も像側に正の屈折力の接合レンズを配置して倍率色収差を良好に補正するレンズ構成とすることが好ましい。   In order to realize a wide angle of view at the wide-angle end and prevent deterioration of coma and astigmatism generated in the negative lens included in the first lens group, the first lens group is negative first in order from the object side to the image side. Three meniscus lenses are placed in succession to loosen the angle between the principal ray at the periphery and the optical axis, then a biconcave lens is placed to increase the negative refractive power and further positive refraction to the most image side. It is preferable to use a lens configuration in which a power cemented lens is arranged to satisfactorily correct lateral chromatic aberration.

さらに、本実施例のズームレンズでは、第２レンズ群は物体側から像側へ順に、両凸レンズと、正レンズと負レンズと正レンズの３枚接合レンズからなる。   Further, in the zoom lens according to the present exemplary embodiment, the second lens unit includes, in order from the object side to the image side, a biconvex lens, and a cemented three-piece lens including a positive lens, a negative lens, and a positive lens.

本実施例のズームレンズの第２レンズ群には内部又は像側に隣接して開口絞りが配置されるため、第２レンズ群を構成するレンズの有効径のほぼ全域において軸上光束が通過することとなる。したがって、第２レンズ群では球面収差の発生が大きい。   In the second lens group of the zoom lens of the present embodiment, an aperture stop is disposed in the interior or adjacent to the image side, so that the axial luminous flux passes through almost the entire effective diameter of the lens constituting the second lens group. It will be. Therefore, spherical aberration is large in the second lens group.

この球面収差の補正において、第２レンズ群を構成するレンズエレメントの数を増やすほど自由度が大きくなり良好な補正を達成しやすくなるが、そもそも球面収差の発生が大きいレンズエレメントでは、相互の間隔誤差や偏心による球面収差の変化や軸上コマ収差の発生が大きいため、第２レンズ群を構成するレンズエレメントをいたずらに増加させることは完成品での良好な結像性能を担保することが困難となるおそれがある。   In this correction of spherical aberration, the greater the number of lens elements constituting the second lens group, the greater the degree of freedom and the easier it is to achieve good correction. Due to large changes in spherical aberration and axial coma due to errors and decentration, it is difficult to increase the number of lens elements constituting the second lens group to ensure good imaging performance in the finished product. There is a risk of becoming.

本実施例では、完成品での良好な結像性能を担保することと、収差補正の自由度を確保することとを両立させるため、第２レンズ群を、最も物体側に両凸レンズを配置し、その像側に正レンズと負レンズと正レンズの３枚接合レンズを配置するレンズ構成とした。   In this embodiment, in order to ensure both good imaging performance in the finished product and to ensure the freedom of aberration correction, the second lens group is arranged with a biconvex lens closest to the object side. The lens configuration is such that three cemented lenses of a positive lens, a negative lens, and a positive lens are arranged on the image side.

次に、本発明の結像光学系に係る実施例のレンズ構成について説明する。なお、以下の説明ではレンズ構成を物体側から像側の順番で記載する。   Next, a lens configuration of an example according to the imaging optical system of the present invention will be described. In the following description, the lens configuration is described in order from the object side to the image side.

図１は、本発明の実施例１のズームレンズのレンズ構成図である。   FIG. 1 is a lens configuration diagram of a zoom lens according to Example 1 of the present invention.

実施例１のズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３が配置されて構成される。   The zoom lens according to the first exemplary embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power. Is done.

第１レンズ群Ｇ１は物体側から順に、物体側へ凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側へ凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、物体側へ凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凹レンズＬ４と、物体側へ凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と両凸レンズＬ６からなる接合レンズより構成され、広角端から望遠端へのズーミングに際して物体側から像側へ移動する。物体側へ凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１の物体側のレンズ面、および物体側へ凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３の両側のレンズ面は所定の非球面形状となっている。   The first lens group G1, in order from the object side, includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface toward the object side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface toward the object side, a negative meniscus lens L3 having a convex surface toward the object side, It is composed of a biconcave lens L4, a cemented lens composed of a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the object side, and a biconvex lens L6, and moves from the object side to the image side during zooming from the wide angle end to the telephoto end. The lens surface on the object side of the negative meniscus lens L1 with the convex surface facing the object side and the lens surfaces on both sides of the negative meniscus lens L3 with the convex surface facing the object side have a predetermined aspheric shape.

第２レンズ群Ｇ２は物体側から順に、両凸レンズＬ７と、両凸レンズＬ８と両凹レンズＬ９と物体側へ凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０の３枚からなる接合レンズを配置して構成される。また第２レンズ群Ｇ２の内部、すなわちＬ７とＬ８の間に開口絞りを備える。広角端から望遠端へのズーミングに際して像側から物体側へ移動し、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際しては物体側から像側へ移動する。   The second lens group G2 is configured by arranging, in order from the object side, a cemented lens composed of a biconvex lens L7, a biconvex lens L8, a biconcave lens L9, and a positive meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side. An aperture stop is provided in the second lens group G2, that is, between L7 and L8. When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, it moves from the image side to the object side, and when focusing from an infinitely distant object to a near object, it moves from the object side to the image side.

第３レンズ群Ｇ３は物体側から順に、両凸レンズＬ１１と両凹レンズＬ１２からなる接合レンズと、両凸レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と両凸レンズＬ１５からなる接合レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６から構成され、広角端から望遠端へのズーミングに際して像側から物体側へ移動する。像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６の両側のレンズ面は所定の非球面形状となっている。   The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens composed of a biconvex lens L11 and a biconcave lens L12, a biconvex lens L13, a cemented lens composed of a negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side, and a biconvex lens L15. The lens is composed of a positive meniscus lens L16 having a convex surface facing the image side, and moves from the image side to the object side during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. The lens surfaces on both sides of the positive meniscus lens L16 with the convex surface facing the image side have a predetermined aspherical shape.

図１４は、本発明の実施例２のズームレンズのレンズ構成図である。   FIG. 14 is a lens configuration diagram of a zoom lens according to Example 2 of the present invention.

実施例２のズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３が配置されて構成される。   The zoom lens according to the second exemplary embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power. Is done.

第１レンズ群Ｇ１は物体側から順に、物体側へ凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側へ凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、物体側へ凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凹レンズＬ４と、物体側へ凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と両凸レンズＬ６からなる接合レンズより構成され、広角端から望遠端へのズーミングに際して物体側から像側へ移動する。物体側へ凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１の物体側のレンズ面、および物体側へ凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３の両側のレンズ面は所定の非球面形状となっている。   The first lens group G1, in order from the object side, includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface toward the object side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface toward the object side, a negative meniscus lens L3 having a convex surface toward the object side, It is composed of a biconcave lens L4, a cemented lens composed of a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the object side, and a biconvex lens L6, and moves from the object side to the image side during zooming from the wide angle end to the telephoto end. The lens surface on the object side of the negative meniscus lens L1 with the convex surface facing the object side and the lens surfaces on both sides of the negative meniscus lens L3 with the convex surface facing the object side have a predetermined aspheric shape.

第２レンズ群Ｇ２は物体側から順に、両凸レンズＬ７と、両凸レンズＬ８と両凹レンズＬ９と物体側へ凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０の３枚からなる接合レンズを配置して構成される。また第２レンズ群Ｇ２の内部、すなわちＬ７とＬ８の間に開口絞りを備える。広角端から望遠端へのズーミングに際して像側から物体側へ移動し、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際しては物体側から像側へ移動する。   The second lens group G2 is configured by arranging, in order from the object side, a cemented lens composed of a biconvex lens L7, a biconvex lens L8, a biconcave lens L9, and a positive meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side. An aperture stop is provided in the second lens group G2, that is, between L7 and L8. When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, it moves from the image side to the object side, and when focusing from an infinitely distant object to a near object, it moves from the object side to the image side.

第３レンズ群Ｇ３は物体側から順に、両凸レンズＬ１１と両凹レンズＬ１２からなる接合レンズと、両凸レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と両凸レンズＬ１５からなる接合レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６から構成され、広角端から望遠端へのズーミングに際して像側から物体側へ移動する。像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６の両側のレンズ面は所定の非球面形状となっている。   The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens composed of a biconvex lens L11 and a biconcave lens L12, a biconvex lens L13, a cemented lens composed of a negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side, and a biconvex lens L15. The lens is composed of a positive meniscus lens L16 having a convex surface facing the image side, and moves from the image side to the object side during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. The lens surfaces on both sides of the positive meniscus lens L16 with the convex surface facing the image side have a predetermined aspherical shape.

図２７は、本発明の実施例３のズームレンズのレンズ構成図である。   FIG. 27 is a lens configuration diagram of a zoom lens according to Example 3 of the present invention.

実施例３のズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３が配置されて構成される。   The zoom lens according to the third exemplary embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power. Is done.

第１レンズ群Ｇ１は物体側から順に、物体側へ凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側へ凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、物体側へ凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凹レンズＬ４と、物体側へ凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と両凸レンズＬ６からなる接合レンズより構成され、広角端から望遠端へのズーミングに際して物体側から像側へ移動する。物体側へ凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１の物体側のレンズ面、および物体側へ凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３の両側のレンズ面は所定の非球面形状となっている。   The first lens group G1, in order from the object side, includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface toward the object side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface toward the object side, a negative meniscus lens L3 having a convex surface toward the object side, It is composed of a biconcave lens L4, a cemented lens composed of a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the object side, and a biconvex lens L6, and moves from the object side to the image side during zooming from the wide angle end to the telephoto end. The lens surface on the object side of the negative meniscus lens L1 with the convex surface facing the object side and the lens surfaces on both sides of the negative meniscus lens L3 with the convex surface facing the object side have a predetermined aspheric shape.

第２レンズ群Ｇ２は物体側から順に、両凸レンズＬ７と、両凸レンズＬ８と両凹レンズＬ９と物体側へ凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０の３枚からなる接合レンズを配置して構成される。また第２レンズ群Ｇ２の内部、すなわちＬ７とＬ８の間に開口絞りを備える。広角端から望遠端へのズーミングに際して像側から物体側へ移動し、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際しては物体側から像側へ移動する。   The second lens group G2 is configured by arranging, in order from the object side, a cemented lens composed of a biconvex lens L7, a biconvex lens L8, a biconcave lens L9, and a positive meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side. An aperture stop is provided in the second lens group G2, that is, between L7 and L8. When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, it moves from the image side to the object side, and when focusing from an infinitely distant object to a near object, it moves from the object side to the image side.

第３レンズ群Ｇ３は物体側から順に、両凸レンズＬ１１と両凹レンズＬ１２からなる接合レンズと、両凸レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と両凸レンズＬ１５からなる接合レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６から構成され、広角端から望遠端へのズーミングに際して像側から物体側へ移動する。像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６の両側のレンズ面は所定の非球面形状となっている。   The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens composed of a biconvex lens L11 and a biconcave lens L12, a biconvex lens L13, a cemented lens composed of a negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side, and a biconvex lens L15. The lens is composed of a positive meniscus lens L16 having a convex surface facing the image side, and moves from the image side to the object side during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. The lens surfaces on both sides of the positive meniscus lens L16 with the convex surface facing the image side have a predetermined aspherical shape.

図４０は、本発明の実施例４のズームレンズのレンズ構成図である。   FIG. 40 is a lens configuration diagram of a zoom lens according to Example 4 of the present invention.

実施例４のズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３が配置されて構成される。   The zoom lens according to the fourth exemplary embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G3 having a positive refractive power. Is done.

第１レンズ群Ｇ１は物体側から順に、物体側へ凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側へ凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、物体側へ凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凹レンズＬ４と、物体側へ凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と両凸レンズＬ６からなる接合レンズより構成され、広角端から望遠端へのズーミングに際して物体側から像側へ移動する。物体側へ凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１の物体側のレンズ面、および物体側へ凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３の両側のレンズ面は所定の非球面形状となっている。   The first lens group G1, in order from the object side, includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface toward the object side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface toward the object side, a negative meniscus lens L3 having a convex surface toward the object side, It is composed of a biconcave lens L4, a cemented lens composed of a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the object side, and a biconvex lens L6, and moves from the object side to the image side during zooming from the wide angle end to the telephoto end. The lens surface on the object side of the negative meniscus lens L1 with the convex surface facing the object side and the lens surfaces on both sides of the negative meniscus lens L3 with the convex surface facing the object side have a predetermined aspheric shape.

第２レンズ群Ｇ２は物体側から順に、両凸レンズＬ７と、両凸レンズＬ８と両凹レンズＬ９と物体側へ凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０の３枚からなる接合レンズを配置して構成される。また第２レンズ群Ｇ２の内部、すなわちＬ７とＬ８の間に開口絞りを備える。広角端から望遠端へのズーミングに際して像側から物体側へ移動し、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際しては物体側から像側へ移動する。   The second lens group G2 is configured by arranging, in order from the object side, a cemented lens composed of a biconvex lens L7, a biconvex lens L8, a biconcave lens L9, and a positive meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side. An aperture stop is provided in the second lens group G2, that is, between L7 and L8. When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, it moves from the image side to the object side, and when focusing from an infinitely distant object to a near object, it moves from the object side to the image side.

第３レンズ群Ｇ３は物体側から順に、両凸レンズＬ１１と両凹レンズＬ１２からなる接合レンズと、両凸レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と両凸レンズＬ１５からなる接合レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６から構成され、広角端から望遠端へのズーミングに際して像側から物体側へ移動する。像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６の両側のレンズ面は所定の非球面形状となっている。   The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens composed of a biconvex lens L11 and a biconcave lens L12, a biconvex lens L13, a cemented lens composed of a negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side, and a biconvex lens L15. The lens is composed of a positive meniscus lens L16 having a convex surface facing the image side, and moves from the image side to the object side during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. The lens surfaces on both sides of the positive meniscus lens L16 with the convex surface facing the image side have a predetermined aspherical shape.

次に、本発明のズームレンズに係る実施例の数値実施例と条件式対応値について説明する。   Next, numerical examples and conditional expression corresponding values of the zoom lens according to the present invention will be described.

［面データ］において、面番号は物体側から数えたレンズ面または開口絞りの番号、ｒは各レンズ面の曲率半径、ｄは各レンズ面の間隔、ｎｄはｄ線（波長５８７．５６ｎｍ）に対する屈折率、ｖｄはｄ線に対するアッベ数、θｇＦはｇ線（波長４３５．８４ｎｍ）とＦ線（波長４８６．１３ｎｍ）の部分分散比を示している。   In [Surface data], the surface number is the number of the lens surface or aperture stop counted from the object side, r is the radius of curvature of each lens surface, d is the distance between the lens surfaces, and nd is for the d-line (wavelength 587.56 nm). Refractive index, vd is the Abbe number with respect to d-line, and θgF is the partial dispersion ratio of g-line (wavelength 435.84 nm) and F-line (wavelength 486.13 nm).

面番号に付した＊（アスタリスク）は、そのレンズ面形状が非球面であることを示している。また、ＢＦはバックフォーカスを表している。   The * (asterisk) attached to the surface number indicates that the lens surface shape is an aspherical surface. BF represents back focus.

面番号に付した（絞り）は、その位置に開口絞りが位置していることを示している。平面または開口絞りに対する曲率半径には∞（無限大）を記入している。   The (diaphragm) attached to the surface number indicates that the aperture stop is located at that position. ∞ (infinity) is entered in the radius of curvature for a plane or aperture stop.

［非球面データ］には、［面データ］において＊を付したレンズ面の非球面形状を与える各係数の値を示している。非球面の形状は、下記の式で表される。以下の式において、光軸に直交する方向への光軸からの変位をｙ、非球面と光軸の交点から光軸方向への変位（サグ量）をｚ、基準球面の曲率半径をｒ、コーニック係数をＫで表している。また、３、４、５、６、７、８、９、１０、１１、１２次の非球面係数をそれぞれＡ３、Ａ４、Ａ５、Ａ６、Ａ７、Ａ８、Ａ９、Ａ１０、Ａ１１、Ａ１２で表している。   [Aspherical data] indicates the values of the coefficients that give the aspherical shape of the lens surface marked with * in [Surface data]. The shape of the aspherical surface is expressed by the following formula. In the following equation, y is the displacement from the optical axis in the direction perpendicular to the optical axis, z is the displacement (sag amount) in the optical axis direction from the intersection of the aspherical surface and the optical axis, and r is the radius of curvature of the reference spherical surface. The conic coefficient is represented by K. In addition, the third, fourth, fifth, sixth, seventh, eighth, ninth, tenth, eleventh, and twelfth order aspheric coefficients are represented by A3, A4, A5, A6, A7, A8, A9, A10, A11, and A12, respectively. Yes.

［各種データ］には、無限遠合焦時における焦点距離等の値を示している。   [Various data] shows values such as the focal length when focusing on infinity.

［可変間隔データ］には、各焦点距離での各物体距離合焦時におけるレンズ面の可変間隔の値を示している。   [Variable interval data] indicates the value of the variable interval of the lens surface when each object distance is focused at each focal length.

［レンズ群データ］には、各レンズ群を構成する最も物体側のレンズ面番号及びレンズ群全体の合成焦点距離を示している。   [Lens Group Data] indicates the lens surface number closest to the object side constituting each lens group and the combined focal length of the entire lens group.

なお、以下の全ての諸元の値において、記載している焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、レンズ面間隔ｄ、その他の長さの単位は特記のない限りミリメートル（ｍｍ）を使用するが、光学系では比例拡大と比例縮小とにおいても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。   In all the values of the following specifications, the focal length f, the radius of curvature r, the lens surface interval d, and other length units described are in millimeters (mm) unless otherwise specified. In the system, the same optical performance can be obtained even in proportional expansion and proportional reduction, and the present invention is not limited to this.

数値実施例１
単位：mm
［面データ］
面番号 r d nd vd θgF
1* 117.0460 4.0000 1.69090 52.98 0.5483
2 26.9011 11.0904
3* 34.7539 1.2255 1.90043 37.37 0.5771
4* 21.7514 7.0366
5 42.1406 2.0000 1.59051 66.72 0.5367
6 21.1947 13.9807
7 -77.3027 1.0079 1.43700 95.10 0.5335
8 76.7507 1.8574
9 260.4864 1.0013 1.43700 95.10 0.5335
10 33.7547 9.6255 1.88300 40.80 0.5654
11 -5844.2250 d11
12 30.4578 5.3381 1.51823 58.96 0.5441
13 -81.7520 1.9906
14(絞り) ∞ 2.0000
15 102.5708 3.1430 1.64769 33.84 0.5923
16 -24.5905 0.8000 1.95375 32.32 0.59
17 41.5882 2.2065 1.92286 20.88 0.6388
18 456.4439 d18
19 180.7582 2.8880 1.43700 95.10 0.5335
20 -30.1392 0.8000 1.88300 40.80 0.5654
21 109.6530 0.1500
22 24.7706 5.3779 1.43700 95.10 0.5335
23 -40.9714 0.1500
24 28.7458 0.8500 1.88300 40.80 0.5654
25 16.2613 6.8094 1.43700 95.10 0.5335
26 -99.6935 1.1543
27* -34.6883 2.0021 1.55232 71.54 0.5389
28* -33.1396 BF
像面 ∞

［非球面データ］
1面 5面 6面 27面 28面
K 0.00000.E+00 0.00000.E+00 0.00000.E+00 0.00000.E+00 0.00000.E+00
A3 0.00000.E+00 -4.30477.E-04 -4.03565.E-04 0.00000.E+00 0.00000.E+00
A4 8.07443.E-06 2.33594.E-04 2.50468.E-04 2.75767.E-05 4.51807.E-05
A5 0.00000.E+00 -4.38899.E-05 -5.14202.E-05 0.00000.E+00 0.00000.E+00
A6 -7.22856.E-09 3.56778.E-06 5.03397.E-06 2.07778.E-07 2.61156.E-07
A7 0.00000.E+00 -5.25086.E-08 -2.12341.E-07 0.00000.E+00 0.00000.E+00
A8 5.15441.E-12 -7.24485.E-09 3.44914.E-09 -2.24492.E-09 -2.29633.E-09
A9 0.00000.E+00 2.00040.E-10 -3.43479.E-11 0.00000.E+00 0.00000.E+00
A10 -1.99584.E-15 1.52222.E-11 -1.03598.E-11 2.94004.E-12 4.37741.E-12
A11 0.00000.E+00 -8.51858.E-13 1.08804.E-12 0.00000.E+00 0.00000.E+00
A12 3.54307.E-19 1.21988.E-14 -2.72895.E-14 0.00000.E+00 0.00000.E+00

［各種データ］
ズーム比 1.85
広角 中間 望遠
焦点距離 12.44 16.56 23.04
Fナンバー 4.13 4.13 4.12
全画角2ω 121.05 104.54 85.38
像高Y 21.63 21.63 21.63
レンズ全長 167.0926 157.7021 155.3966

［可変間隔データ］
広角 中間
撮影距離 ∞ 260mm ∞ 260mm
d11 33.8239 38.6846 16.5617 20.1948
d18 5.8952 1.0345 6.1217 2.4886
BF 38.8883 38.8883 46.5335 46.5335

望遠
撮影距離 ∞ 260mm
d11 1.8263 5.2912
d18 6.4422 2.9773
BF 58.6428 58.6428

［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 -21.55
G2 12 61.31
G3 19 59.78
Numerical example 1
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd θgF
1 * 117.0460 4.0000 1.69090 52.98 0.5483
2 26.9011 11.0904
3 * 34.7539 1.2255 1.90043 37.37 0.5771
4 * 21.7514 7.0366
5 42.1406 2.0000 1.59051 66.72 0.5367
6 21.1947 13.9807
7 -77.3027 1.0079 1.43700 95.10 0.5335
8 76.7507 1.8574
9 260.4864 1.0013 1.43700 95.10 0.5335
10 33.7547 9.6255 1.88300 40.80 0.5654
11 -5844.2250 d11
12 30.4578 5.3381 1.51823 58.96 0.5441
13 -81.7520 1.9906
14 (Aperture) ∞ 2.0000
15 102.5708 3.1430 1.64769 33.84 0.5923
16 -24.5905 0.8000 1.95375 32.32 0.59
17 41.5882 2.2065 1.92286 20.88 0.6388
18 456.4439 d18
19 180.7582 2.8880 1.43700 95.10 0.5335
20 -30.1392 0.8000 1.88300 40.80 0.5654
21 109.6530 0.1500
22 24.7706 5.3779 1.43700 95.10 0.5335
23 -40.9714 0.1500
24 28.7458 0.8500 1.88300 40.80 0.5654
25 16.2613 6.8094 1.43700 95.10 0.5335
26 -99.6935 1.1543
27 * -34.6883 2.0021 1.55232 71.54 0.5389
28 * -33.1396 BF
Image plane ∞

[Aspherical data]
1 surface 5 surfaces 6 surfaces 27 surfaces 28 surfaces
K 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00
A3 0.00000.E + 00 -4.30477.E-04 -4.03565.E-04 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00
A4 8.07443.E-06 2.33594.E-04 2.50468.E-04 2.75767.E-05 4.51807.E-05
A5 0.00000.E + 00 -4.38899.E-05 -5.14202.E-05 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00
A6 -7.22856.E-09 3.56778.E-06 5.03397.E-06 2.07778.E-07 2.61156.E-07
A7 0.00000.E + 00 -5.25086.E-08 -2.12341.E-07 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00
A8 5.15441.E-12 -7.24485.E-09 3.44914.E-09 -2.24492.E-09 -2.29633.E-09
A9 0.00000.E + 00 2.00040.E-10 -3.43479.E-11 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00
A10 -1.99584.E-15 1.52222.E-11 -1.03598.E-11 2.94004.E-12 4.37741.E-12
A11 0.00000.E + 00 -8.51858.E-13 1.08804.E-12 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00
A12 3.54307.E-19 1.21988.E-14 -2.72895.E-14 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00

[Various data]
Zoom ratio 1.85
Wide angle Medium telephoto Focal length 12.44 16.56 23.04
F number 4.13 4.13 4.12
Full angle of view 2ω 121.05 104.54 85.38
Image height Y 21.63 21.63 21.63
Total lens length 167.0926 157.7021 155.3966

[Variable interval data]
Wide angle Intermediate Shooting distance ∞ 260mm ∞ 260mm
d11 33.8239 38.6846 16.5617 20.1948
d18 5.8952 1.0345 6.1217 2.4886
BF 38.8883 38.8883 46.5335 46.5335

Telephoto shooting distance ∞ 260mm
d11 1.8263 5.2912
d18 6.4422 2.9773
BF 58.6428 58.6428

[Lens group data]
Group Start surface Focal length
G1 1 -21.55
G2 12 61.31
G3 19 59.78

数値実施例２
単位：mm
［面データ］
面番号 r d nd vd θgF
1* 119.4606 4.0000 1.69090 52.98 0.5483
2 26.7449 11.0768
3* 34.3172 1.3365 1.90043 37.37 0.5771
4* 21.6028 6.9121
5 41.3459 2.0000 1.59051 66.72 0.5367
6 21.2029 13.9323
7 -77.5835 1.0295 1.43700 95.10 0.5335
8 75.9615 1.8542
9 252.5536 1.0030 1.43700 95.10 0.5335
10 33.5498 10.4100 1.88300 40.80 0.5654
11 -288751.3819 d11
12 30.4200 3.2595 1.51823 58.96 0.5441
13 -77.0165 1.6983
14(絞り) ∞ 2.3012
15 113.0026 3.2605 1.64769 33.84 0.5923
16 -24.5510 0.8000 1.95375 32.32 0.59
17 38.8651 2.5131 1.92286 20.88 0.6388
18 495.7079 d18
19 194.9358 2.9456 1.43700 95.10 0.5335
20 -29.1294 0.8000 1.88300 40.80 0.5654
21 107.5961 0.1500
22 24.6388 5.2927 1.43700 95.10 0.5335
23 -40.3624 0.1500
24 28.2108 0.8500 1.88300 40.80 0.5654
25 16.0244 7.1543 1.43700 95.10 0.5335
26 -89.9068 1.2112
27* -33.0189 2.1508 1.55232 71.54 0.5389
28* -31.9796 BF
像面 ∞

［非球面データ］
1面 5面 6面 27面 28面
K 0.00000.E+00 0.00000.E+00 0.00000.E+00 0.00000.E+00 0.00000.E+00
A3 0.00000.E+00 -3.95573.E-04 -3.71355.E-04 0.00000.E+00 0.00000.E+00
A4 8.10336.E-06 2.31769.E-04 2.49532.E-04 2.78744.E-05 4.51977.E-05
A5 0.00000.E+00 -4.38241.E-05 -5.14988.E-05 0.00000.E+00 0.00000.E+00
A6 -7.39132.E-09 3.56519.E-06 5.03683.E-06 2.06444.E-07 2.62146.E-07
A7 0.00000.E+00 -5.24474.E-08 -2.12211.E-07 0.00000.E+00 0.00000.E+00
A8 5.33269.E-12 -7.24233.E-09 3.44194.E-09 -2.23703.E-09 -2.29929.E-09
A9 0.00000.E+00 1.99824.E-10 -3.47559.E-11 0.00000.E+00 0.00000.E+00
A10 -2.09340.E-15 1.52294.E-11 -1.03534.E-11 2.81436.E-12 4.38847.E-12
A11 0.00000.E+00 -8.52063.E-13 1.08822.E-12 0.00000.E+00 0.00000.E+00
A12 3.78500.E-19 1.21988.E-14 -2.72868.E-14 0.00000.E+00 0.00000.E+00

［各種データ］
ズーム比 1.86
広角 中間 望遠
焦点距離 12.42 16.55 23.06
Fナンバー 4.12 4.11 4.13
全画角2ω 121.10 104.60 85.36
像高Y 21.63 21.63 21.63
レンズ全長 166.9795 157.5812 155.2709

［可変間隔データ］
広角 中間
撮影距離 ∞ 260mm ∞ 260mm
d11 33.8240 38.6784 16.5649 20.1962
d18 5.8935 1.0391 6.1244 2.4932
BF 39.1703 39.1703 46.8001 46.8001

望遠
撮影距離 ∞ 260mm
d11 1.8234 5.2859
d18 6.4428 2.9802
BF 58.9131 58.9131

［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 -21.55
G2 12 61.46
G3 19 59.99
Numerical example 2
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd θgF
1 * 119.4606 4.0000 1.69090 52.98 0.5483
2 26.7449 11.0768
3 * 34.3172 1.3365 1.90043 37.37 0.5771
4 * 21.6028 6.9121
5 41.3459 2.0000 1.59051 66.72 0.5367
6 21.2029 13.9323
7 -77.5835 1.0295 1.43700 95.10 0.5335
8 75.9615 1.8542
9 252.5536 1.0030 1.43700 95.10 0.5335
10 33.5498 10.4100 1.88300 40.80 0.5654
11 -288751.3819 d11
12 30.4200 3.2595 1.51823 58.96 0.5441
13 -77.0165 1.6983
14 (Aperture) ∞ 2.3012
15 113.0026 3.2605 1.64769 33.84 0.5923
16 -24.5510 0.8000 1.95375 32.32 0.59
17 38.8651 2.5131 1.92286 20.88 0.6388
18 495.7079 d18
19 194.9358 2.9456 1.43700 95.10 0.5335
20 -29.1294 0.8000 1.88300 40.80 0.5654
21 107.5961 0.1500
22 24.6388 5.2927 1.43700 95.10 0.5335
23 -40.3624 0.1500
24 28.2108 0.8500 1.88300 40.80 0.5654
25 16.0244 7.1543 1.43700 95.10 0.5335
26 -89.9068 1.2112
27 * -33.0189 2.1508 1.55232 71.54 0.5389
28 * -31.9796 BF
Image plane ∞

[Aspherical data]
1 surface 5 surfaces 6 surfaces 27 surfaces 28 surfaces
K 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00
A3 0.00000.E + 00 -3.95573.E-04 -3.71355.E-04 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00
A4 8.10336.E-06 2.31769.E-04 2.49532.E-04 2.78744.E-05 4.51977.E-05
A5 0.00000.E + 00 -4.38241.E-05 -5.14988.E-05 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00
A6 -7.39132.E-09 3.56519.E-06 5.03683.E-06 2.06444.E-07 2.62146.E-07
A7 0.00000.E + 00 -5.24474.E-08 -2.12211.E-07 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00
A8 5.33269.E-12 -7.24233.E-09 3.44194.E-09 -2.23703.E-09 -2.29929.E-09
A9 0.00000.E + 00 1.99824.E-10 -3.47559.E-11 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00
A10 -2.09340.E-15 1.52294.E-11 -1.03534.E-11 2.81436.E-12 4.38847.E-12
A11 0.00000.E + 00 -8.52063.E-13 1.08822.E-12 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00
A12 3.78500.E-19 1.21988.E-14 -2.72868.E-14 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00

[Various data]
Zoom ratio 1.86
Wide angle Medium telephoto Focal length 12.42 16.55 23.06
F number 4.12 4.11 4.13
Full angle of view 2ω 121.10 104.60 85.36
Image height Y 21.63 21.63 21.63
Total lens length 166.9795 157.5812 155.2709

[Variable interval data]
Wide angle Intermediate Shooting distance ∞ 260mm ∞ 260mm
d11 33.8240 38.6784 16.5649 20.1962
d18 5.8935 1.0391 6.1244 2.4932
BF 39.1703 39.1703 46.8001 46.8001

Telephoto shooting distance ∞ 260mm
d11 1.8234 5.2859
d18 6.4428 2.9802
BF 58.9131 58.9131

[Lens group data]
Group Start surface Focal length
G1 1 -21.55
G2 12 61.46
G3 19 59.99

数値実施例３
単位：mm
［面データ］
面番号 r d nd vd θgF
1* 120.2221 4.0000 1.69090 52.98 0.5483
2 27.0247 11.0374
3* 35.0300 1.1977 1.90043 37.37 0.5771
4* 21.5834 6.7614
5 40.7955 2.0000 1.59051 66.72 0.5367
6 21.2492 14.0899
7 -77.6477 1.0000 1.43700 95.10 0.5335
8 81.7407 1.8503
9 358.7370 1.0000 1.43700 95.10 0.5335
10 33.6200 7.1341 1.88300 40.80 0.5654
11 -11005.8210 d11
12 30.2863 5.2526 1.51823 58.96 0.5441
13 -86.6345 2.2838
14(絞り) ∞ 2.6810
15 113.0034 3.0709 1.64769 33.84 0.5923
16 -23.8946 0.8000 1.95375 32.32 0.59
17 47.2523 2.2555 1.92286 20.88 0.6388
18 1794.0930 d18
19 418.9759 2.9834 1.43700 95.10 0.5335
20 -27.1261 0.8000 1.88300 40.80 0.5654
21 163.2399 0.1500
22 26.8140 5.3894 1.43700 95.10 0.5335
23 -37.7108 0.1500
24 29.5378 0.8500 1.88300 40.80 0.5654
25 16.7892 6.6147 1.43700 95.10 0.5335
26 -87.8754 0.9251
27* -37.8372 1.9524 1.55232 71.54 0.5389
28* -35.0886 BF
像面 ∞

［非球面データ］
1面 5面 6面 27面 28面
K 0.00000.E+00 0.00000.E+00 0.00000.E+00 0.00000.E+00 0.00000.E+00
A3 0.00000.E+00 -3.97797.E-04 -3.74381.E-04 0.00000.E+00 0.00000.E+00
A4 8.24391.E-06 2.31953.E-04 2.50648.E-04 2.87105.E-05 4.49938.E-05
A5 0.00000.E+00 -4.38069.E-05 -5.14831.E-05 0.00000.E+00 0.00000.E+00
A6 -7.39213.E-09 3.56595.E-06 5.03895.E-06 2.09742.E-07 2.60250.E-07
A7 0.00000.E+00 -5.24317.E-08 -2.12105.E-07 0.00000.E+00 0.00000.E+00
A8 5.31167.E-12 -7.24195.E-09 3.44378.E-09 -2.22070.E-09 -2.29867.E-09
A9 0.00000.E+00 1.99780.E-10 -3.47708.E-11 0.00000.E+00 0.00000.E+00
A10 -2.09099.E-15 1.52296.E-11 -1.03546.E-11 3.17123.E-12 4.18023.E-12
A11 0.00000.E+00 -8.52052.E-13 1.08800.E-12 0.00000.E+00 0.00000.E+00
A12 3.77867.E-19 1.22084.E-14 -2.73082.E-14 0.00000.E+00 0.00000.E+00

［各種データ］
ズーム比 1.86
広角 中間 望遠
焦点距離 12.42 16.54 23.05
Fナンバー 4.13 4.11 4.13
全画角2ω 121.16 104.57 85.37
像高Y 21.63 21.63 21.63
レンズ全長 164.7956 155.4823 153.3029

［可変間隔データ］
広角 中間
撮影距離 ∞ 260mm ∞ 260mm
d11 33.8191 38.5729 16.5822 20.122
d18 5.8796 1.1258 6.1095 2.5697
BF 38.8673 38.8672 46.5609 46.561

望遠
撮影距離 ∞ 260mm
d11 1.8325 5.2171
d18 6.4406 3.0561
BF 58.8001 58.8001

［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 -21.44
G2 12 60.07
G3 19 58.42
Numerical Example 3
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd θgF
1 * 120.2221 4.0000 1.69090 52.98 0.5483
2 27.0247 11.0374
3 * 35.0300 1.1977 1.90043 37.37 0.5771
4 * 21.5834 6.7614
5 40.7955 2.0000 1.59051 66.72 0.5367
6 21.2492 14.0899
7 -77.6477 1.0000 1.43700 95.10 0.5335
8 81.7407 1.8503
9 358.7370 1.0000 1.43700 95.10 0.5335
10 33.6200 7.1341 1.88300 40.80 0.5654
11 -11005.8210 d11
12 30.2863 5.2526 1.51823 58.96 0.5441
13 -86.6345 2.2838
14 (Aperture) ∞ 2.6810
15 113.0034 3.0709 1.64769 33.84 0.5923
16 -23.8946 0.8000 1.95375 32.32 0.59
17 47.2523 2.2555 1.92286 20.88 0.6388
18 1794.0930 d18
19 418.9759 2.9834 1.43700 95.10 0.5335
20 -27.1261 0.8000 1.88300 40.80 0.5654
21 163.2399 0.1500
22 26.8140 5.3894 1.43700 95.10 0.5335
23 -37.7108 0.1500
24 29.5378 0.8500 1.88300 40.80 0.5654
25 16.7892 6.6147 1.43700 95.10 0.5335
26 -87.8754 0.9251
27 * -37.8372 1.9524 1.55232 71.54 0.5389
28 * -35.0886 BF
Image plane ∞

[Aspherical data]
1 surface 5 surfaces 6 surfaces 27 surfaces 28 surfaces
K 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00
A3 0.00000.E + 00 -3.97797.E-04 -3.74381.E-04 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00
A4 8.24391.E-06 2.31953.E-04 2.50648.E-04 2.87105.E-05 4.49938.E-05
A5 0.00000.E + 00 -4.38069.E-05 -5.14831.E-05 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00
A6 -7.39213.E-09 3.56595.E-06 5.03895.E-06 2.09742.E-07 2.60250.E-07
A7 0.00000.E + 00 -5.24317.E-08 -2.12105.E-07 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00
A8 5.31167.E-12 -7.24195.E-09 3.44378.E-09 -2.22070.E-09 -2.29867.E-09
A9 0.00000.E + 00 1.99780.E-10 -3.47708.E-11 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00
A10 -2.09099.E-15 1.52296.E-11 -1.03546.E-11 3.17123.E-12 4.18023.E-12
A11 0.00000.E + 00 -8.52052.E-13 1.08800.E-12 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00
A12 3.77867.E-19 1.22084.E-14 -2.73082.E-14 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00

[Various data]
Zoom ratio 1.86
Wide angle Medium telephoto Focal length 12.42 16.54 23.05
F number 4.13 4.11 4.13
Full angle of view 2ω 121.16 104.57 85.37
Image height Y 21.63 21.63 21.63
Total lens length 164.7956 155.4823 153.3029

[Variable interval data]
Wide angle Intermediate Shooting distance ∞ 260mm ∞ 260mm
d11 33.8191 38.5729 16.5822 20.122
d18 5.8796 1.1258 6.1095 2.5697
BF 38.8673 38.8672 46.5609 46.561

Telephoto shooting distance ∞ 260mm
d11 1.8325 5.2171
d18 6.4406 3.0561
BF 58.8001 58.8001

[Lens group data]
Group Start surface Focal length
G1 1 -21.44
G2 12 60.07
G3 19 58.42

数値実施例４
単位：mm
［面データ］
面番号 r d nd vd θgF
1* 122.4382 4.0000 1.69090 52.98 0.5483
2 26.9211 11.2490
3* 34.9913 1.0000 1.90043 37.37 0.5771
4* 21.8761 7.1833
5 41.4990 2.0000 1.59051 66.72 0.5367
6 21.3017 13.8851
7 -77.3081 1.0137 1.43700 95.10 0.5335
8 83.2467 1.8046
9 120.5720 1.0120 1.49700 81.61 0.5387
10 32.4013 10.9615 1.88300 40.80 0.5654
11 798.8730 d11
12 30.2314 3.3947 1.51823 58.96 0.5441
13 -85.3544 2.3962
14(絞り) ∞ 2.7472
15 101.6390 3.1293 1.64769 33.84 0.5923
16 -24.4514 0.8000 1.95375 32.32 0.59
17 40.2978 2.2133 1.92286 20.88 0.6388
18 445.2453 d18
19 217.0031 3.1178 1.43700 95.10 0.5335
20 -28.7511 0.8000 1.88300 40.80 0.5654
21 136.5217 0.1500
22 26.1541 5.3597 1.43700 95.10 0.5335
23 -38.6668 0.1500
24 28.8789 0.8500 1.88300 40.80 0.5654
25 16.3046 6.6793 1.43700 95.10 0.5335
26 -102.9941 1.3067
27* -33.3326 1.8548 1.55232 71.54 0.5389
28* -31.7274 BF
像面 ∞

［非球面データ］
1面 5面 6面 27面 28面
K 0.00000.E+00 0.00000.E+00 0.00000.E+00 0.00000.E+00 0.00000.E+00
A3 0.00000.E+00 -4.36956.E-04 -4.14400.E-04 0.00000.E+00 0.00000.E+00
A4 8.08533.E-06 2.31987.E-04 2.49581.E-04 2.81818.E-05 4.44433.E-05
A5 0.00000.E+00 -4.38724.E-05 -5.15354.E-05 0.00000.E+00 0.00000.E+00
A6 -7.21212.E-09 3.56663.E-06 5.03384.E-06 2.07052.E-07 2.57654.E-07
A7 0.00000.E+00 -5.25241.E-08 -2.12257.E-07 0.00000.E+00 0.00000.E+00
A8 5.19479.E-12 -7.24487.E-09 3.45077.E-09 -2.22830.E-09 -2.33444.E-09
A9 0.00000.E+00 1.99977.E-10 -3.42628.E-11 0.00000.E+00 0.00000.E+00
A10 -2.01679.E-15 1.52257.E-11 -1.03456.E-11 2.93939.E-12 4.30058.E-12
A11 0.00000.E+00 -8.51797.E-13 1.08876.E-12 0.00000.E+00 0.00000.E+00
A12 3.55434.E-19 1.22084.E-14 -2.72471.E-14 0.00000.E+00 0.00000.E+00

［各種データ］
ズーム比 1.85
広角 中間 望遠
焦点距離 12.46 16.57 23.01
Fナンバー 4.13 4.11 4.12
全画角2ω 120.87 104.48 85.49
像高Y 21.63 21.63 21.63
レンズ全長 167.5922 158.1689 155.7682

［可変間隔データ］
広角 中間
撮影距離 ∞ 260mm ∞ 260mm
d11 33.8263 38.7198 16.5591 20.2257
d18 5.9081 1.0146 6.1328 2.4662
BF 38.7994 38.7994 46.4187 46.4187

望遠
撮影距離 ∞ 260mm
d11 1.8113 5.311
d18 6.4466 2.9469
BF 58.452 58.452

［レンズ群データ］
群 始面 焦点距離
G1 1 -21.62
G2 12 61.37
G3 19 59.33
Numerical Example 4
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd θgF
1 * 122.4382 4.0000 1.69090 52.98 0.5483
2 26.9211 11.2490
3 * 34.9913 1.0000 1.90043 37.37 0.5771
4 * 21.8761 7.1833
5 41.4990 2.0000 1.59051 66.72 0.5367
6 21.3017 13.8851
7 -77.3081 1.0137 1.43700 95.10 0.5335
8 83.2467 1.8046
9 120.5720 1.0120 1.49700 81.61 0.5387
10 32.4013 10.9615 1.88300 40.80 0.5654
11 798.8730 d11
12 30.2314 3.3947 1.51823 58.96 0.5441
13 -85.3544 2.3962
14 (Aperture) ∞ 2.7472
15 101.6390 3.1293 1.64769 33.84 0.5923
16 -24.4514 0.8000 1.95375 32.32 0.59
17 40.2978 2.2133 1.92286 20.88 0.6388
18 445.2453 d18
19 217.0031 3.1178 1.43700 95.10 0.5335
20 -28.7511 0.8000 1.88300 40.80 0.5654
21 136.5217 0.1500
22 26.1541 5.3597 1.43700 95.10 0.5335
23 -38.6668 0.1500
24 28.8789 0.8500 1.88300 40.80 0.5654
25 16.3046 6.6793 1.43700 95.10 0.5335
26 -102.9941 1.3067
27 * -33.3326 1.8548 1.55232 71.54 0.5389
28 * -31.7274 BF
Image plane ∞

[Aspherical data]
1 surface 5 surfaces 6 surfaces 27 surfaces 28 surfaces
K 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00
A3 0.00000.E + 00 -4.36956.E-04 -4.14400.E-04 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00
A4 8.08533.E-06 2.31987.E-04 2.49581.E-04 2.81818.E-05 4.44433.E-05
A5 0.00000.E + 00 -4.38724.E-05 -5.15354.E-05 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00
A6 -7.21212.E-09 3.56663.E-06 5.03384.E-06 2.07052.E-07 2.57654.E-07
A7 0.00000.E + 00 -5.25241.E-08 -2.12257.E-07 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00
A8 5.19479.E-12 -7.24487.E-09 3.45077.E-09 -2.22830.E-09 -2.33444.E-09
A9 0.00000.E + 00 1.99977.E-10 -3.42628.E-11 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00
A10 -2.01679.E-15 1.52257.E-11 -1.03456.E-11 2.93939.E-12 4.30058.E-12
A11 0.00000.E + 00 -8.51797.E-13 1.08876.E-12 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00
A12 3.55434.E-19 1.22084.E-14 -2.72471.E-14 0.00000.E + 00 0.00000.E + 00

[Various data]
Zoom ratio 1.85
Wide angle Medium telephoto Focal length 12.46 16.57 23.01
F number 4.13 4.11 4.12
Full angle of view 2ω 120.87 104.48 85.49
Image height Y 21.63 21.63 21.63
Total lens length 167.5922 158.1689 155.7682

[Variable interval data]
Wide angle Intermediate Shooting distance ∞ 260mm ∞ 260mm
d11 33.8263 38.7198 16.5591 20.2257
d18 5.9081 1.0146 6.1328 2.4662
BF 38.7994 38.7994 46.4187 46.4187

Telephoto shooting distance ∞ 260mm
d11 1.8113 5.311
d18 6.4466 2.9469
BF 58.452 58.452

[Lens group data]
Group Start surface Focal length
G1 1 -21.62
G2 12 61.37
G3 19 59.33

［条件式対応値］
実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４
条件式（１） 0.3973 0.2941 0.4064 0.3303
条件式（２） 4.3724 4.3832 4.3141 4.3778
条件式（３） 2.8875 2.8982 2.8222 2.8971
条件式（４） 3.1272 3.1536 3.1298 3.1133
条件式（５） -0.000589319 -0.000589319 -0.000589319 -0.000651801
[Conditional expression values]
Example 1 Example 2 Example 3 Example 4
Conditional expression (1) 0.3973 0.2941 0.4064 0.3303
Conditional expression (2) 4.3724 4.3832 4.3141 4.3778
Conditional expression (3) 2.8875 2.8982 2.8222 2.8971
Conditional expression (4) 3.1272 3.1536 3.1298 3.1133
Conditional expression (5) -0.000589319 -0.000589319 -0.000589319 -0.000651801

Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群

Ｓ 開口絞り
Ｉ 像面 G1 First lens group G2 Second lens group G3 Third lens group

S Aperture stop I Image plane

Claims (7)

物体側から像側へ順に、負の屈折力の第１レンズ群と、正の屈折力の第２レンズ群と、正の屈折力の第３レンズ群とから構成され、
広角端から望遠端へのズーミングに際し、すべてのレンズ群が光軸に沿って移動することにより、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間隔が減少し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群の間隔が増大するズームレンズであって、
前記第２レンズ群は最も物体側に両凸レンズを備え、
前記第２レンズ群の内部に又は像側に隣接して開口絞りが配置され、
以下の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
（１）ＬＳ／ｆｔ＞０．２５
（２）３．９５＜｜（ｆ２×（β２ｗ−１）／β２ｗ−ｐｐ２）／ｆ１｜＜４．９５
（３）２．３０＜｜（ｆ２×（β２ｔ−１）／β２ｔ−ｐｐ２）／ｆ１｜＜３．２５
（４）３．００＜ＢＦｗ／ｆｗ＜３．３０
ＬＳ：望遠端での無限遠合焦状態における第１レンズ群の最も像側のレンズ面と開口絞りとの間の光軸上の長さ
ｆｔ：望遠端での無限遠合焦状態における光学系全系の合成焦点距離
ｆｗ：広角端での無限遠合焦状態における光学系全系の合成焦点距離
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離
β２ｗ：広角端での無限遠合焦状態における第２レンズ群の結像倍率
β２ｔ：望遠端での無限遠合焦状態における第２レンズ群の結像倍率
ｐｐ２：第２レンズ群の最も物体側のレンズ面と第２レンズ群の物体側主点との間の光軸上の長さ
ＢＦｗ：広角端での無限遠合焦状態における近軸バックフォーカス In order from the object side to the image side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power,
During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, all the lens groups move along the optical axis, thereby reducing the distance between the first lens group and the second lens group, and the second lens group and the second lens group. A zoom lens in which the distance between the three lens groups is increased;
The second lens group includes a biconvex lens closest to the object side,
An aperture stop is disposed in the second lens group or adjacent to the image side;
A zoom lens satisfying the following conditions:
(1) LS / ft> 0.25
(2) 3.95 <| (f2 × (β2w−1) / β2w−pp2) / f1 | <4.95
(3) 2.30 <| (f2 × (β2t−1) / β2t−pp2) / f1 | <3.25
(4) 3.00 <BFw / fw <3.30
LS: Length on the optical axis between the lens surface closest to the image side of the first lens unit and the aperture stop in the infinitely focused state at the telephoto end ft: Optical system in the infinitely focused state at the telephoto end Total focal length fw of the entire system: Total focal length f1 of the entire optical system in an infinitely focused state at the wide angle end: Focal length f2 of the first lens group: Focal length β2w of the second lens group: At the wide angle end The imaging magnification β2t of the second lens group in the infinite focus state: the imaging magnification pp2 of the second lens group in the infinite focus state at the telephoto end: Length BFw on the optical axis between the object side principal point of the lens group: paraxial back focus in the infinite focus state at the wide angle end 無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングに際し、前記第２レンズ群が光軸に沿って物体側から像側へ移動することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。   2. The zoom lens according to claim 1, wherein the second lens group moves from the object side to the image side along the optical axis during focusing from an object at infinity to an object at a short distance. 前記第１レンズ群は最も物体側において物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズを備え、前記負メニスカスレンズの物体側のレンズ面は中心部から周縁部へ向かうに従い局所曲率半径が小さくなる非球面形状であることを特徴とする請求項１又は２に記載のズームレンズ。   The first lens group includes a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side closest to the object side, and the lens surface on the object side of the negative meniscus lens has an aspheric surface with a local radius of curvature that decreases from the center toward the periphery. The zoom lens according to claim 1, wherein the zoom lens has a shape. 前記第１レンズ群は最も像側に正の屈折力の接合レンズを備え、前記接合レンズは物体側から像側へ順に物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正レンズからなることを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載のズームレンズ。   The first lens group includes a cemented lens having a positive refractive power closest to the image side. The cemented lens has a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side in order from the object side to the image side, and a convex surface facing the object side. The zoom lens according to claim 1, comprising a positive lens. 以下の条件を満足することを特徴とする請求項４に記載のズームレンズ。
（５）−０．０００６７＜（θｇＦｐ−θｇＦｎ）／（νｄｐ−νｄｎ）＜−０．０００５７
θｇＦｐ：第１レンズ群の最も像側の接合レンズを構成する正レンズのｇ線とＦ線の部分分散比
θｇＦｎ：第１レンズ群の最も像側の接合レンズを構成する負レンズのｇ線とＦ線の部分分散比
νｄｐ：第１レンズ群の最も像側の接合レンズを構成する正レンズのアッベ数
νｄｎ：第１レンズ群の最も像側の接合レンズを構成する負レンズのアッベ数 The zoom lens according to claim 4, wherein the following condition is satisfied.
(5) −0.00067 <(θgFp−θgFn) / (νdp−νdn) <− 0.00057
θgFp: Partial dispersion ratio of g-line and F-line of the positive lens constituting the most image side cemented lens of the first lens group θgFn: G-line of the negative lens constituting the most image-side cemented lens of the first lens group F-line partial dispersion ratio νdp: Abbe number of positive lens constituting the most image-side cemented lens of the first lens group νdn: Abbe number of negative lens constituting the most image-side cemented lens of the first lens group 前記第１レンズ群は物体側から像側へ順に、物体側に凸面を向けた第１負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた第２負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた第３負メニスカスレンズと、両凹レンズと、正の屈折力の接合レンズからなることを特徴とする請求項１乃至５のいずれかに記載のズームレンズ。   The first lens group includes, in order from the object side to the image side, a first negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, a second negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a first negative meniscus lens having a convex surface facing the object side. The zoom lens according to any one of claims 1 to 5, comprising a three-negative meniscus lens, a biconcave lens, and a cemented lens having a positive refractive power. 前記第２レンズ群は物体側から像側へ順に、両凸レンズと、正レンズと負レンズと正レンズの３枚接合レンズからなることを特徴とする請求項１乃至６のいずれかに記載のズームレンズ。   7. The zoom according to claim 1, wherein the second lens group includes, in order from the object side to the image side, a biconvex lens, and a triplet cemented lens including a positive lens, a negative lens, and a positive lens. lens.

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