JP7302749B2 - 溶鉄の脱りん方法 - Google Patents
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Description
今後、前述のように炭素を低減した還元剤を用いて製造された還元鉄の使用比率が増加すると、溶解後の溶鉄中の炭素濃度が低位となる。その結果、特許文献1の方法では、脱りん処理を行うために酸素源を供給すると溶鋼中に溶存する酸素の濃度が著しく上昇し、脱酸用の金属アルミニウム使用量が増加する。そのため、製造コストが増加する問題と、脱酸生成物であるアルミナ系介在物の生成量が増加することで品質上の問題が生じる。また、還元鉄の使用量が増加するにつれて、溶解後のりん濃度が増加するため、脱りん能を強化する必要がある。そのためには質量比の(酸化カルシウム濃度)/(酸化珪素濃度)で定義されるスラグの塩基度を上げる必要がある。しかしながら、還元鉄の使用量が増加すると同時に酸化珪素や酸化アルミニウムの発生量も増加するため、脱りん能力を確保するために必要な石灰添加量が莫大となる。
(a)前記スラグを分離した後、前記脱りん後溶鉄を脱酸剤で脱酸すること、
(b)前記溶鉄は、前記脱りん処理前の炭素含有量が0.5質量%以下であること、
(c)前記溶鉄は冷鉄源を溶解して得たものであること、
(d)前記冷鉄源が還元鉄を含むこと、
(e)前記容器が取鍋であること、
などが、より好ましい解決手段になり得るものと考えられる。
酸化反応である脱りん反応を促進するためには、反応領域であるスラグ-メタル界面近傍の溶存酸素を高位に維持する必要がある。そのためには、溶鉄中の溶存酸素濃度を500質量ppm程度まで上げれば十分である。そして、溶鉄に造滓材および酸素源を供給すると、溶鉄上面の酸素源供給部分に酸化鉄が生成し、造滓材とともに溶融スラグを形成する。スラグ中の酸化鉄は一部分解し、それによって発生した酸素は溶鉄中に溶存する。また供給した酸素源の一部は溶鉄中に酸素を溶存させ、溶存酸素濃度は上昇する。その結果、スラグ-メタル界面近傍の溶存酸素は高位に維持され、脱りん反応が進行する。溶鉄中に炭素が存在していれば、上記酸素源および溶融スラグから供給された溶存酸素は、溶鉄中炭素と反応するため、溶存酸素の過剰な上昇は起こらない。しかしながら、溶鉄中の炭素濃度が低い場合は溶存酸素が上昇し続けることになる。
第一工程として、製鋼用溶解炉において、電気エネルギーを用いて、鉄源の溶解および昇熱を行う。ここで、製鋼用溶解炉としては、アーク炉や誘導炉のような電気炉を用いることができる。この際、鉄源とはスクラップや還元鉄のような固体鉄源(冷鉄源)だけでなく、別プロセスで溶解した溶鉄を利用してもよい。また、固体鉄源の溶解および、鉄源の昇熱のために供給する熱エネルギーは電気エネルギーだけではなく、補填的に金属の燃焼熱等を使用してもよい。これらのエネルギーは、再生可能エネルギーであることがCO2排出量削減の観点から好ましい。
冷鉄源としてスクラップ150tを電気炉にて溶解し、取鍋に出湯後除滓を行った。取鍋に出湯後の溶鉄のC濃度[C]iは0.25質量%、P濃度[P]iは0.040質量%、溶鉄中の溶存酸素濃度[O]iは125質量ppmであった。生石灰2tおよび珪石1tを添加したのち、上吹きランスより酸素ガスを20Nm3/minで供給し、取鍋の底部に設置したポーラスプラグより、アルゴンガス1Nm3/minを供給し、10分間脱りん処理を行った。その結果、脱りん処理後の溶鉄中のりん濃度は0.004質量%まで低下したが、溶存酸素濃度[O]fは1530質量ppmとなった。このため、脱酸用Alの投入量および品質欠陥が高位となった。またFe歩留まりが低位となった。
冷鉄源としてスクラップ150tを電気炉にて溶解し、取鍋に出湯後除滓を行った。取鍋に出湯後の溶鉄のC濃度[C]iは0.23質量%、P濃度[P]iは0.035質量%、溶鉄中の溶存酸素濃度[O]iは140質量ppmであった。生石灰2tおよび珪石1tを添加したのち、上吹きランスより酸素ガスを20Nm3/minで供給し、取鍋の底部に設置したポーラスプラグより、水素ガス1Nm3/minを供給し、10分間脱りん処理を行った。その結果、脱りん処理後の溶鉄中のりん濃度は0.005質量%まで低下した。この時、溶存酸素濃度[O]fは630質量ppmとなり、脱酸用Alの投入量および品質欠陥は低位となった。また、Fe歩留まりは高位となった。
冷鉄源としてスクラップ150tを電気炉にて溶解し、取鍋に出湯後除滓を行った。取鍋に出湯後の溶鉄のC濃度[C]iは0.25質量%、P濃度[P]iは0.038質量%、溶鉄中の溶存酸素濃度[O]iは123質量ppmであった。生石灰2tおよび珪石1tを添加したのち、上吹きランスより酸素ガスを20Nm3/minで供給し、取鍋の底部に設置したポーラスプラグより、プロパンガス1Nm3/minを供給し、10分間脱りん処理を行った。その結果、脱りん処理後の溶鉄中のりん濃度は0.005質量%まで低下した。この時、溶存酸素濃度[O]fは560質量ppmとなり、脱酸用Alの投入量および品質欠陥は低位となった。また、Fe歩留まりは高位となった。
冷鉄源としてスクラップ150tを電気炉にて溶解し、取鍋に出湯後除滓を行った。取鍋に出湯後の溶鉄のC濃度[C]iは0.24質量%、P濃度[P]iは0.036質量%、溶鉄中の溶存酸素濃度[O]iは132質量ppmであった。生石灰2tおよび珪石1tを添加したのち、上吹きランスより酸素ガスを20Nm3/minで供給し、取鍋の底部に設置したポーラスプラグより、50vol%水素-50vol%プロパンガス1Nm3/minを供給し、10分間脱りん処理を行った。その結果、脱りん処理後の溶鉄中のりん濃度は0.004質量%まで低下した。この時、溶存酸素濃度[O]fは590質量ppmとなり、脱酸用Alの投入量および品質欠陥は低位となった。また、Fe歩留まりは高位となった。
冷鉄源として還元鉄150tを電気炉にて溶解し、取鍋に出湯後除滓を行った。取鍋に出湯後の溶鉄のC濃度[C]iは0.20質量%、P濃度[P]iは0.140質量%、溶鉄中の溶存酸素濃度[O]iは136質量ppmであった。生石灰6tおよび珪石3tを添加したのち、上吹きランスより酸素ガスを20Nm3/minで供給し、取鍋の底部に設置したポーラスプラグより、アルゴンガス1Nm3/minを供給し、10分間脱りん処理を行った。その結果、脱りん処理後の溶鉄中のりん濃度は0.003質量%まで低下したが、溶存酸素濃度[O]fは1720質量ppmとなった。このため、脱酸用Alの投入量および品質欠陥が高位となった。またFe歩留まりが低位となった。
冷鉄源として還元鉄150tを電気炉にて溶解し、取鍋に出湯後除滓を行った。取鍋に出湯後の溶鉄のC濃度[C]iは0.19質量%、P濃度[P]iは0.130質量%、溶鉄中の溶存酸素濃度[O]iは160質量ppmであった。生石灰6tおよび珪石3tを添加したのち、上吹きランスより酸素ガスを20Nm3/minで供給し、取鍋の底部に設置したポーラスプラグより、水素ガス1Nm3/minを供給し、10分間脱りん処理を行った。その結果、脱りん処理後の溶鉄中のりん濃度は0.005質量%まで低下した。この時、溶存酸素濃度[O]fは510質量ppmとなり、脱酸用Alの投入量および品質欠陥は低位となった。また、Fe歩留まりは高位となった。
冷鉄源として還元鉄150tを電気炉にて溶解し、取鍋に出湯後除滓を行った。取鍋に出湯後の溶鉄のC濃度[C]iは0.23質量%、P濃度[P]iは0.126質量%、溶鉄中の溶存酸素濃度[O]iは140質量ppmであった。生石灰6tおよび珪石3tを添加したのち、上吹きランスより酸素ガスを20Nm3/minで供給し、取鍋の底部に設置したポーラスプラグより、プロパンガス1Nm3/minを供給し、10分間脱りん処理を行った。その結果、脱りん処理後の溶鉄中のりん濃度は0.005質量%まで低下した。この時、溶存酸素濃度[O]fは600質量ppmとなり、脱酸用Alの投入量および品質欠陥は低位となった。また、Fe歩留まりは高位となった。
冷鉄源として還元鉄150tを電気炉にて溶解し、取鍋に出湯後除滓を行った。出湯後の溶鉄のC濃度[C]iは0.21質量%、P濃度[P]iは0.132質量%、溶鉄中の溶存酸素濃度[O]iは150質量ppmであった。生石灰6tおよび珪石3tを添加したのち、上吹きランスより酸素ガスを20Nm3/minで供給し、取鍋の底部に設置したポーラスプラグより、50vol%水素ガス-50vol%プロパンガス1Nm3/minを供給し、10分間脱りん処理を行った。その結果、脱りん処理後の溶鉄中のりん濃度は0.005質量%まで低下したが、溶存酸素濃度[O]fは530質量ppmとなった。このため、脱酸用Alの投入量および品質欠陥は低位となった。また、Fe歩留まりは高位となった。
Claims (6)
- 容器に保持された溶鉄に、水素ガスもしくは炭化水素ガスまたはそれらの混合ガスを吹込みつつ、造滓材と酸素源を供給して前記溶鉄の脱りん処理を行い脱りん後溶鉄を得、該脱りん処理後に前記脱りん後溶鉄の表面に浮遊するスラグを該脱りん後溶鉄から分離することを含み、
前記酸素源として酸素ガスを用い、前記水素ガスもしくは前記炭化水素ガスまたはそれらの混合ガスは前記酸素ガスの3~10vol%で供給し、
任意選択的に、前記スラグを分離した後、前記脱りん後溶鉄を脱酸剤で脱酸する、溶鉄の脱りん方法。 - 前記溶鉄は、前記脱りん処理前の炭素含有量が0.5質量%以下であること、および、冷鉄源を溶解して得たものであること、のいずれか一方または両方である、請求項1に記載の溶鉄の脱りん方法。
- 前記冷鉄源が還元鉄を含む、請求項2に記載の溶鉄の脱りん方法。
- 前記容器が取鍋である、請求項1ないし3のいずれか1項に記載の溶鉄の脱りん方法。
- 前記脱りん処理の前に、冷鉄源を溶解炉で溶解して溶鉄を得、該溶鉄を前記溶解炉より前記容器に出湯するにあたり、生成したスラグを出湯前に前記溶鉄から分離すること、および、前記容器に前記溶鉄と共に流入したスラグを該溶鉄から分離すること、のいずれか一方または両方を行なう、請求項1ないし3のいずれか1項に記載の溶鉄の脱りん方法。
- 前記脱りん処理の前に、冷鉄源を溶解炉で溶解して溶鉄を得、該溶鉄を前記溶解炉より前記容器に出湯するにあたり、生成したスラグを出湯前に前記溶鉄から分離すること、および、前記容器に前記溶鉄と共に流入したスラグを該溶鉄から分離すること、のいずれか一方または両方を行なう、請求項4に記載の溶鉄の脱りん方法。
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