JP7111217B1 - 冷延鋼板の製造方法及び製造設備 - Google Patents
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Abstract
Description
まず、図1を参照して、本発明の一実施形態である冷延鋼板の製造設備の構成について説明する。
次に、本発明の一実施形態である冷延鋼板の製造方法の特徴である、加熱装置6による鋼板Sの加熱工程について説明する。なお、加熱装置6の具体的な加熱手段は特段限定されないが、以下では加熱装置6が誘導加熱装置である場合を例として説明する。また、全幅加熱装置4は、ソレノイド式又はトランスバース式の誘導加熱装置のどちらでも構わない。また、加熱装置6は鋼板Sの上面及び下面の少なくとも一方を加熱するが、上面及び下面の両方を加熱することがより好ましい。
全幅加熱装置及びエッジ部加熱装置によって鋼板を加熱しない場合、つまり、圧延機入側の鋼板温度が15℃程度になる場合の例を示している。Si含有量が1.0mass%から2.0mass%の200コイルの破断率は0%であった。一方で、Si含有量が2.0mass%から3.0mass%の200コイルの破断率は1%、3.0mass%から3.5mass%の200コイルの破断率は3%であった。
上記数式(1),(2)より珪素鋼板のSi含有量に応じた冷間タンデム圧延機入側の鋼板温度を算出し、これに基づいて全幅加熱装置及びエッジ部加熱装置により鋼板を加熱した場合の例を示している。全幅加熱装置、エッジ部加熱装置、及び冷間タンデム圧延機の順となる構成の場合である。また、冷間タンデム圧延機と加熱装置との間の距離は10mである。本発明例では、鋼板幅中央部よりエッジ部の温度の方が高い。Si含有量が1.0mass%から2.0mass%の200コイル(幅中央17℃、エッジ部18℃)の破断率は0%であった。また、Si含有量が2.0mass%から3.0mass%の200コイル(幅中央30℃、エッジ部35℃)の破断率も0%、3.0mass%から3.5mass%の200コイル(幅中央45℃、エッジ部60℃)の破断率も0%であった。本発明に基づき珪素鋼板を加熱することで鋼板の破断を大幅に低減できることが確認された。
上記数式(1),(2)より珪素鋼板のSi含有量に応じた冷間タンデム圧延機入側の鋼板温度を算出し、これに基づいて全幅加熱装置及びエッジ部加熱装置により鋼板を加熱した場合の例を示している。エッジ部加熱装置、全幅加熱装置、及び冷間タンデム圧延機の順となる構成の場合である。つまり、発明例1とは、全幅加熱装置とエッジ部加熱装置の配置順だけが異なる実施例である。Si含有量が1.0mass%から2.0mass%の200コイル(幅中央17℃、エッジ部18℃)の破断率は0%であった。また、Si含有量が2.0mass%から3.0mass%の200コイル(幅中央30℃、エッジ部35℃)の破断率も0%、3.0mass%から3.5mass%の200コイル(幅中央45℃、エッジ部60℃)の破断率も0%であった。冷間タンデム圧延機入側で上記数式(1),(2)より算出される鋼板温度を確保できる場合、全幅加熱装置とエッジ部加熱装置の順番によらず鋼板の破断を抑制できることが確認された。
上記数式(1),(2)より珪素鋼板のSi含有量に応じた冷間タンデム圧延機入側の鋼板温度を算出し、これに基づいて全幅加熱装置及びエッジ部加熱装置により鋼板を加熱した場合の例を示している。冷間タンデム圧延機と加熱装置との距離が1mから1.5mの間になるように加熱装置を設置した場合である。つまり、発明例1と比較して、冷間タンデム圧延機と加熱装置の距離が近くなっており、その他の条件は発明例1と同じである。Si含有量が1.0mass%から2.0mass%の200コイル(幅中央17℃、エッジ部18℃)の破断率は0%であった。また、Si含有量が2.0mass%から3.0mass%の200コイル(幅中央30℃、エッジ部35℃)の破断率も0%、3.0mass%から3.5mass%の200コイル(幅中央45℃、エッジ部60℃)の破断率も0%であった。破断率だけに着目すると、3.5%Si鋼まで破断を抑制できており、発明例1と同じであるが、エネルギー使用量の観点からは、発明例1と比較して大幅に低減できており、発明例3の優位性が確認できる。ゆえに、エネルギー使用量低減(耐環境性)の観点からは、冷間タンデム圧延機と加熱装置の距離は近いほど望ましいということが確認できた。
上記数式(1),(2)より珪素鋼板のSi含有量に応じた冷間タンデム圧延機入側の鋼板温度を算出し、これに基づいて全幅加熱装置及びエッジ部加熱装置により鋼板を加熱した場合の例を示している。ここでは、トランスバース式の誘導加熱装置を用いる。つまり、発明例1の条件のうち、全幅加熱装置をソレノイド式の誘導加熱装置からトランスバース式の誘導加熱装置に変更して実施した例である。Si含有量が1.0mass%から2.0mass%の200コイル(幅中央17℃、エッジ部18℃)の破断率は0%であった。また、Si含有量が2.0mass%から3.0mass%の200コイル(幅中央30℃、エッジ部35℃)の破断率も0%、3.0mass%から3.5mass%の200コイル(幅中央45℃、エッジ部60℃)の破断率も0%であった。全幅加熱装置はソレノイド式とトランスバース式で同等の破断抑制効果を得られることが確認できた。
エッジ部加熱装置は使用せず、全幅加熱装置のみを用いた場合の例を示している。全幅加熱装置により加熱する鋼板の温度は数式(1)より算出した。つまり、エッジ部割れの抑制に必要と考える温度は確保できず、さらに、エッジ部は幅中央部と比較して鋼板温度が低下しやすいため、エッジ部温度は幅中央部と比べて低温となっている。Si含有量が1.0mass%から2.0mass%の200コイル(幅中央17℃、エッジ部16℃)の破断率は0%であった。一方で、Si含有量が2.0mass%から3.0mass%の200コイル(幅中央30℃、エッジ部25℃)の破断率は0.5%、3.0mass%から3.5mass%の200コイル(幅中央45℃、エッジ部35℃)の破断率は2%であった。破断したコイルの破断形態を調査したところ、幅方向中央部からの破断は抑制できていたが、エッジ部割れによる破断を抑制することができていなかった。
エッジ部加熱装置は使用せず、全幅加熱装置のみを用いた場合の例を示している。全幅加熱装置により加熱する鋼板の温度は数式(2)より算出した。つまり、エッジ部割れ抑制に必要だと考える温度にエッジ部の温度がなるように幅方向全域に亘って加熱するということである。Si含有量が1.0mass%から2.0mass%の200コイル(幅中央20℃、エッジ部18℃)の破断率は0%であった。また、Si含有量が2.0mass%から3.0mass%の200コイル(幅中央40℃、エッジ部35℃)の破断率は0%、3.0mass%から3.5mass%の200コイル(幅中央70℃、エッジ部60℃)の破断率も0%であった。しかしながら、幅方向中央部の温度は、破断抑制の観点からは必要以上に加熱しており、環境負荷を考えた際には、投入エネルギー量を低減することが望ましい。
全幅加熱装置は使用せず、エッジ部加熱装置のみを用いた場合の例を示している。エッジ部加熱装置により加熱する鋼板エッジ部の温度は数式(2)より算出した。Si含有量が1.0mass%から2.0mass%の200コイル(幅中央15℃、エッジ部18℃)の破断率は0%であった。一方で、Si含有量が2.0mass%から3.0mass%の200コイル(幅中央15℃、エッジ部35℃)の破断率は0.5%、3.0mass%から3.5mass%の200コイル(幅中央15℃、エッジ部60℃)の破断率は2%であった。破断したコイルの破断形態を調査したところ、エッジ部割れによる破断は抑制できていたが、幅方向中央部からの破断は抑制できていなかった。
上記数式(1),(2)より珪素鋼板のSi含有量に応じた冷間タンデム圧延機入側の鋼板温度を算出し、これに基づいて全幅加熱装置及びエッジ部加熱装置により鋼板を加熱した場合の例を示している。加熱装置と冷間タンデム圧延機の距離が20mの場合である。つまり、発明例1の条件のうち、加熱装置と冷間タンデム圧延機との間の距離を長くした例である。加熱装置と冷間タンデム圧延機の距離が長いため、加熱装置の能力の上限値まで使用しても上記数式(1),(2)より算出した冷間タンデム圧延機入側の鋼板温度にすることができなかった。Si含有量が1.0mass%から2.0mass%の200コイル(幅中央15℃、エッジ部15℃)の破断率は0%、Si含有量が2.0mass%から3.0mass%の200コイル(幅中央25℃、エッジ部30℃)の破断率も0%であった。一方、3.0mass%から3.5mass%の200コイル(幅中央40℃、エッジ部50℃)の破断率は1%であった。加熱装置と冷間タンデム圧延機との間の距離は短い方が望ましく、加熱装置の能力の上限まで使用しても上記数式(1),(2)より算出される鋼板温度を確保できない距離に設置した場合、高Si鋼ほど破断が発生しやすくなることを確認できた。
上記数式(1),(2)より算出した珪素鋼板のSi含有量に応じた圧延機入側の鋼板温度よりも各々30%程度低温になるように、全幅加熱装置及びエッジ部加熱装置により鋼板を加熱した場合の例を示している。その他の条件は発明例1と同じである。Si含有量が1.0mass%から2.0mass%の200コイル(幅中央15℃、エッジ部15℃)の破断率は0%、2.0mass%から3.0mass%の200コイル(幅中央20℃、エッジ部25℃)の破断率も0%であった。一方、Si含有量が3.0mass%から3.5mass%の200コイル(幅中央30℃、エッジ部40℃)の破断率は1.5%であった。上記数式(1),(2)より算出される鋼板温度より低温の場合、高Si鋼ほど破断が発生しやすくなることを確認できた。
2 接合装置
3 ルーパー
4 全幅加熱装置
5 エッジ部加熱装置
6 加熱装置
7 温度計
8 冷間タンデム圧延機
9 切断機
10 テンションリール
S 鋼板
Claims (10)
- 鋼板の幅方向全域に亘って鋼板を加熱する全幅加熱装置と、前記鋼板の幅方向端部を加熱するエッジ部加熱装置と、前記全幅加熱装置及び前記エッジ部加熱装置に対して圧延方向下流側に配置された、前記鋼板を圧延する冷間圧延機と、を用いた冷延鋼板の製造方法であって、
前記冷間圧延機の入側において鋼板のエッジ部から30mmの範囲の幅方向端部の最低温度が前記幅方向端部を除く鋼板の幅方向中央部の最低温度よりも高くなるように、前記全幅加熱装置及び前記エッジ部加熱装置を用いて鋼板を加熱するステップを含み、
前記冷間圧延機の入側における鋼板の幅方向中央部及び幅方向端部の温度が、Si含有量αにより変化する下記数式(1),(2)により算出される温度であることを特徴とする冷延鋼板の製造方法。
- 前記冷間圧延機の入側における鋼板の幅方向中央部及び幅方向端部の温度が、鋼板のSi含有量に応じて変化することを特徴とする請求項1に記載の冷延鋼板の製造方法。
- 前記全幅加熱装置によって鋼板の幅方向全域に亘って鋼板を加熱する全幅加熱工程と、前記エッジ部加熱装置によって鋼板の幅方向端部を加熱するエッジ部加熱工程と、前記冷間圧延機によって鋼板を圧延する圧延工程と、をこの順に行うことを特徴とする請求項1又は2に記載の冷延鋼板の製造方法。
- 前記エッジ部加熱装置によって鋼板の幅方向端部を加熱するエッジ部加熱工程と、前記全幅加熱装置によって鋼板の幅方向全域に亘って鋼板を加熱する全幅加熱工程と、前記冷間圧延機によって鋼板を圧延する圧延工程と、をこの順に行うことを特徴とする請求項1又は2に記載の冷延鋼板の製造方法。
- 鋼板の幅方向全域に亘って鋼板を加熱する全幅加熱装置と、
前記鋼板の幅方向端部を加熱するエッジ部加熱装置と、
前記全幅加熱装置及び前記エッジ部加熱装置に対して圧延方向下流側に配置された、前記鋼板を圧延する冷間圧延機と、を備え、
前記全幅加熱装置及びエッジ部加熱装置は、前記冷間圧延機の入側において鋼板のエッジ部から30mmの範囲の幅方向端部の最低温度が前記幅方向端部を除く鋼板の幅方向中央部の最低温度よりも高くなるように、鋼板を加熱し、
前記全幅加熱装置及び前記エッジ部加熱装置が、前記冷間圧延機の入側における鋼板の幅方向中央部及び幅方向端部の温度を、Si含有量αにより変化する下記数式(1),(2)により算出される温度に加熱することを特徴とする冷延鋼板の製造設備。
- 前記全幅加熱装置及び前記エッジ部加熱装置が、鋼板のSi含有量に応じて前記冷間圧延機の入側における鋼板の幅方向中央部及び幅方向端部の温度を変化させることを特徴とする請求項5に記載の冷延鋼板の製造設備。
- 前記全幅加熱装置及び前記エッジ部加熱装置は、前記冷間圧延機の入側から10m以内の位置に設置されていることを特徴とする請求項5又は6に記載の冷延鋼板の製造設備。
- 前記全幅加熱装置は、ソレノイド式誘導加熱装置であることを特徴とする請求項5~7のうち、いずれか1項に記載の冷延鋼板の製造設備。
- 前記全幅加熱装置及び前記エッジ部加熱装置は、前記冷間圧延機の圧延方向上流側からこの順に配置されていることを特徴とする請求項5~8のうち、いずれか1項に記載の冷延鋼板の製造設備。
- 前記エッジ部加熱装置及び前記全幅加熱装置は、前記冷間圧延機の圧延方向上流側からこの順に配置されていることを特徴とする請求項5~8のうち、いずれか1項に記載の冷延鋼板の製造設備。
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JP2012148310A (ja) | 2011-01-19 | 2012-08-09 | Jfe Steel Corp | 鋼板エッジ部の加熱方法 |
JP2021030239A (ja) | 2019-08-15 | 2021-03-01 | 日本製鉄株式会社 | 冷間タンデム圧延設備及び冷間タンデム圧延方法 |
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---|---|---|---|---|
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EP2253392B1 (en) * | 2008-02-13 | 2019-07-24 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolling facility and method for using such a cold-rolling facility |
JP5486261B2 (ja) | 2009-10-08 | 2014-05-07 | 三菱日立製鉄機械株式会社 | 電磁鋼板用冷間圧延設備及び圧延方法 |
JP6020479B2 (ja) * | 2014-01-29 | 2016-11-02 | Jfeスチール株式会社 | 冷間圧延設備および冷間圧延方法 |
CN107405657B (zh) * | 2015-03-26 | 2019-03-19 | 东芝三菱电机产业***株式会社 | 温度计算方法、温度计算装置、加热控制方法、以及加热控制装置 |
WO2018159370A1 (ja) * | 2017-02-28 | 2018-09-07 | Jfeスチール株式会社 | 冷間圧延機および冷間圧延方法 |
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---|---|---|---|---|
CN101550480A (zh) | 2008-03-31 | 2009-10-07 | 鞍钢股份有限公司 | 一种用酸洗连轧机组生产取向硅钢的方法 |
JP2012148310A (ja) | 2011-01-19 | 2012-08-09 | Jfe Steel Corp | 鋼板エッジ部の加熱方法 |
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