JP6988370B2 - ニッケル複合水酸化物、ニッケル複合水酸化物の製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、ニッケル複合水酸化物、ニッケル複合水酸化物の製造方法に関する。

近年、携帯電話やノート型パソコンなどの携帯電子機器の普及に伴い、高いエネルギー密度を有する小型で軽量な非水系電解質二次電池の開発が強く望まれている。また、ハイブリット自動車を始めとする電気自動車用の電池として高出力の二次電池の開発が強く望まれている。このような要求を満たす二次電池としては、リチウムイオン二次電池がある。リチウムイオン二次電池は、負極及び正極と電解液等で構成され、負極及び正極の活物質として、リチウムを脱離及び挿入することが可能な材料が用いられている。

リチウムイオン二次電池については、現在研究開発が盛んに行われているが、中でも、層状又はスピネル型のリチウム金属複合酸化物を正極材料に用いたリチウムイオン二次電池は、４Ｖ級の高い電圧が得られるため、高いエネルギー密度を有する電池として実用化が進んでいる。

リチウムイオン二次電池の正極活物質として、合成が比較的容易なリチウムコバルト複合酸化物（ＬｉＣｏＯ_２）を用いた電池では、優れた初期容量特性やサイクル特性を得るための開発はこれまで数多く行われてきており、すでにさまざまな成果が得られている。しかしながら、リチウムコバルト複合酸化物は、原料に希産で高価なコバルト化合物を用いるため、正極活物質さらには該正極活物質を用いた電池のコストアップの原因となり、正極活物質の代替が望まれている。

そこで、コバルトよりも安価なニッケルを用いて、より高容量が期待できるリチウムニッケル複合酸化物（ＬｉＮｉＯ_２）が注目されている。リチウムニッケル複合酸化物は、コスト面だけでなく、リチウムコバルト複合酸化物よりも低い電気化学ポテンシャルを示すことから、電解液の酸化による分解が問題になりにくく、より高い容量が期待でき、さらにコバルト系と同様に高い電池電圧を示すことから、開発が盛んに行われている。

しかしながら、リチウムニッケル複合酸化物は、リチウム以外の金属成分を純粋にニッケルのみで合成した材料を正極活物質として用いてリチウムイオン二次電池を作製した場合、コバルト系に比べてサイクル特性が劣るという欠点がある。また、高温環境下で使用されたり保存されたりした場合に比較的電池性能を損ないやすいという欠点もある。

このような欠点を解決するために、例えば特許文献１では、リチウムイオン二次電池の自己放電特性や構造安定性等の保存特性や電池のサイクル特性を向上させることを目的として、層状構造を有し、次式Ｌｉ_ｘＮｉ_ａＣｏ_ｂＭ_ｃＯ_２（０．８≦ｘ≦１．２、０．０１≦ａ≦０．９９、０．０１≦ｂ≦０．９９、０．０１≦ｃ≦０．３、０．８≦ａ＋ｂ＋ｃ≦１．２、ＭはＡｌ、Ｖ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｕ、及びＺｎから選ばれる少なくとも１種の元素）で表されるリチウム含有複合酸化物からなることを特徴とするリチウム二次電池用正極活物質が提案されている。

特許文献２では、高容量で、かつサイクル特性、高率放電特性の良好な電池を実現することを目的として、その正極活物質として、ＬｉＮｉ_ｘＭ_１−ｘＯ_２（ＭはＣｏ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｖ、Ａｌのいずれか１種類以上、ｘ：１＞ｘ≧０．５）が提案されている。

上記特許文献１及び２のようなリチウムニッケル複合酸化物は、リチウムコバルト複合酸化物に比べて充電容量、放電容量ともに高く、サイクル特性も改善されているが、１回目の充放電に限り、充電容量に比べて放電容量が小さく、両者の差で定義される、いわゆる不可逆容量が大きいという問題がある。

リチウムニッケル複合酸化物は、通常、ニッケル複合水酸化物をリチウム化合物と混合して焼成する工程から製造される。そして、ニッケル複合水酸化物は、ニッケル複合水酸化物の製造工程で原料由来の硫酸根などの不純物が含まれる。これら不純物は、リチウム化合物を混合し、焼成する工程において、リチウムとの反応を阻害することが多く、層状構造であるリチウムニッケル複合酸化物の結晶性を低下させる。

結晶性の低いリチウムニッケル複合酸化物は、正極材料として電池を構成する際、固相内でのＬｉ拡散を阻害して容量が低下するという問題がある。さらに、ニッケル複合水酸化物に含まれる不純物は、リチウム化合物と混合し、焼成した後もリチウムニッケル複合酸化物中に残留する。これらは、充放電反応に寄与しないため、電池を構成する際、正極材料の不可逆容量に相当する分、負極材料を余計に電池に使用せざるをえない。その結果、電池全体としての単位重量当たり及び単位体積当たりの容量が小さくなる。また、不可逆容量として負極に蓄積された余分なリチウムは、安全性を高める観点から抑制することが求められる。

そのため、より不純物含有量の少ないリチウムニッケル複合酸化物が求められるが、そのためには不純物含有量の少ないニッケル複合水酸化物が必要となる。

不純物含有量の少ないニッケル複合水酸化物を製造する方法として、特許文献３には、下記の一般式（１）で表されるニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子からなる非水電解質二次電池用正極活物質の前駆体の製造方法であって、ニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子を、炭酸塩濃度が０．１ｍｏｌ／Ｌ以上の炭酸塩水溶液で洗浄することを特徴とする非水電解質二次電池用正極活物質の前駆体の製造方法が開示されている。

一般式：Ｎｉ_ｘＣｏ_ｙＭｎ_ｚＭ_ｔ（ＯＨ）_２・・・（１）
（式中、Ｍは、Ｍｇ、Ｃａ、Ｂａ、Ｓｒ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、ＴａおよびＷから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、０．３≦ｘ≦０．４、０．３≦ｙ≦０．４、０．３≦ｚ≦０．４、０≦ｔ≦０．１、ｘ＋ｙ＋ｚ＋ｔ＝１である。）
しかしながら、特許文献３に開示された非水電解質二次電池用正極活物質の前駆体の製造方法によれば、洗浄に供したニッケルコバルトマンガン複合水酸化物粒子について、局所的に見ると不純物の含有量が高くなることが懸念される。

このため、例えば不純物として特に問題となる硫酸根や、塩素の含有量について、均一に低減したニッケル複合水酸化物が得られない恐れがあった。

特開平０８−２１３０１５号公報 特開平０９−１２９２３０号公報 特開２０１５−１６２３２２号公報

そこで上記従来技術が有する問題に鑑み本発明の一側面では、硫酸根、及び塩素の含有量を均一に低く抑制したニッケル複合水酸化物を提供することを目的とする。

上記課題を解決するため本発明の一態様によれば、
本発明の一側面では、一般式Ｎｉ_{１−ｘ−ｙ}Ｃｏ_ｘＡｌ_ｙ（ＯＨ）_２＋α（０．０５≦ｘ≦０．３５、０．０１≦ｙ≦０．２、ｘ＋ｙ＜０．４、−０．２≦α≦０．２）で表され、
複数の一次粒子が凝集して形成された球状の二次粒子を含有し、
前記二次粒子は、平均粒径が３μｍ以上２０μｍ以下であり、前記二次粒子は、粒度分布の拡がりを示す指標である〔（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径〕が０．５５より大きく１．２０以下であって、
硫酸根の含有量が０．４質量％以下、かつ塩素の含有量が０．０５質量％以下であり、
５か所でサンプリングを行って評価した場合に、硫酸根の含有量、及び塩素の含有量が中央値±２０％以下の範囲にあるニッケル複合水酸化物を提供する。

本発明の一態様によれば、硫酸根、及び塩素の含有量を均一に低く抑制したニッケル複合水酸化物を提供することができる。

以下に、ニッケル複合水酸化物、及びニッケル複合水酸化物の製造方法の一構成例について詳細に説明する。なお、本発明は、特に限定がない限り、以下の詳細な説明に限定されるものではない。本発明に係る実施の形態の説明は、以下の順序で行う。

１．ニッケル複合水酸化物
２．ニッケル複合水酸化物の製造方法
３．非水系電解質二次電池用正極活物質
４．非水系電解質二次電池用正極活物質の製造方法
５．非水系電解質二次電池

１．ニッケル複合水酸化物
本実施形態のニッケル複合水酸化物は、一般式Ｎｉ_{１−ｘ−ｙ}Ｃｏ_ｘＡｌ_ｙ（ＯＨ）_２＋α（０．０５≦ｘ≦０．３５、０．０１≦ｙ≦０．２、ｘ＋ｙ＜０．４、−０．２≦α≦０．２）で表すことができる。そして、硫酸根の含有量が０．４質量％以下、かつ塩素の含有量が０．０５質量％以下であることが好ましい。

また、本実施形態のニッケル複合水酸化物は、複数の一次粒子が凝集して形成された球状の二次粒子を含有し、該二次粒子は、平均粒径が３μｍ以上２０μｍ以下であり、二次粒子は、粒度分布の拡がりを示す指標である〔（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径〕が０．５５より大きく１．２０以下であることが好ましい。
［ニッケル複合水酸化物の組成］
本実施形態のニッケル複合水酸化物は、一般式Ｎｉ_{１−ｘ−ｙ}Ｃｏ_ｘＡｌ_ｙ（ＯＨ）_２＋α（０．０５≦ｘ≦０．３５、０．０１≦ｙ≦０．２、ｘ＋ｙ＜０．４、−０．２≦α≦０．２）で表される組成を有することができる。

上記一般式においてコバルト含有量を示すｘは、０．０５≦ｘ≦０．３５である。コバルトを適度に含有することで、該ニッケル複合水酸化物から得られる非水系電解質二次電池用正極活物質（以下、単に「正極活物質」とも記載する）を用いた非水系電解質二次電池（以下、単に「電池」とも記載する）のサイクル特性や充放電に伴うＬｉの脱挿入による結晶格子の膨張収縮挙動を低減できる。

コバルト含有量ｘが０．０５以上の場合、該ニッケル複合水酸化物から得られる正極活物質について、上述の効果を十分に発揮することができるため好ましい。ただし、コバルト含有量が多すぎてｘが０．３５を超えると、該ニッケル複合水酸化物から得られる正極活物質を用いた電池の初期放電容量の低下が大きくなる場合があり、さらにコスト面で不利となる問題もある。

このため、本実施形態のニッケル複合水酸化物のコバルト含有量を示すｘは、０．０５≦ｘ≦０．３５であることが好ましく、該ニッケル複合水酸化物から得られる正極活物質を用いた電池の電池特性やコストをより考慮すると、０．０７≦ｘ≦０．２５であることがより好ましく、０．１０≦ｘ≦０．２０であることがさらに好ましい。

上記一般式において、アルミニウム含有量を示すｙは、０．０１≦ｙ≦０．２であり、０．０１≦ｙ≦０．１であることが好ましい。アルミニウムの含有量が上記範囲の場合、該ニッケル複合水酸化物から得られる正極活物質を用いた電池の耐久性や安全性を向上させることができる。

特に、アルミニウムは、ニッケル複合水酸化物の粒子の内部に均一に分布していることが好ましい。アルミニウムがニッケル複合水酸化物の粒子の内部に均一に分布している場合、アルミニウムの分布の均一性が低い場合と比較して、同じアルミニウム含有量でより大きな効果が得られ、該ニッケル複合水酸化物から得られた正極活物質を用いた電池について、電池容量の低下を抑制できるという利点がある。

上述のように、アルミニウム含有量ｙを０．０１以上とすることで、上述の効果を特に十分に得ることができるため、好ましい。また、アルミニウム含有量ｙが０．２以下の場合、該ニッケル複合水酸化物から得られる正極活物質を電池の正極材料に用いた場合に、該正極活物質は、該電池おける酸化還元反応に貢献する金属元素を特に十分に含有しているため、電池容量を特に高くすることができ、好ましいからである。このため、上述のようにアルミ含有量を示すｙは０．０１≦ｙ≦０．２であることが好ましい。

更に、コバルト含有量ｘとアルミニウム含有量ｙとの合計の原子比は、ｘ＋ｙ＜０．４とすることができる。コバルト含有量とアルミニウム含有量との合計の原子比が０．４以上の場合、該ニッケル複合水酸化物から得られる正極活物質を用いた電池の容量が低下する場合があるからである。

本実施形態のニッケル複合水酸化物の組成の分析方法は、特に限定されないが、ＩＣＰ発光分光法による化学分析を用いて求めることができる。
［粒子構造］
本実施形態のニッケル複合水酸化物は、複数の一次粒子が凝集して形成された球状の二次粒子を含有することができ、係る球状の二次粒子により構成することもできる。二次粒子を構成する一次粒子の形状としては、特に限定されるものではなく、例えば板状、針状、直方体状、楕円状、菱面体状などのさまざまな形態を採りうる。特に、二次粒子を構成する一次粒子は板状形状および針状形状から選択された１種類以上の形状を有することが好ましい。また、二次粒子を構成する複数の一次粒子の凝集状態も特に限定されるものではなく、ランダムな方向に凝集する形態のほか、中心から放射状に一次粒子の長径方向に凝集する形態等であってもよい。

凝集状態としては、板状形状および針状形状から選択された１種類以上の形状の一次粒子がランダムな方向に凝集して二次粒子を形成していることが好ましい。これは、このような構造の場合、一次粒子間にほぼ均一に空隙が生じており、正極活物質を形成するためにリチウム化合物と混合して焼成する際に、溶融したリチウム化合物が二次粒子内へ行きわたり、リチウムの拡散が十分に行われるからである。

なお、一次粒子及び二次粒子の形状観察方法は特に限定されないが、ニッケル複合水酸化物の断面を走査型電子顕微鏡を用いて観察することによって観察できる。
［平均粒径］
本実施形態のニッケル複合水酸化物は、含有する二次粒子の平均粒径が３μｍ以上２０μｍ以下であることが好ましい。これは、含有する二次粒子の平均粒径が３μｍ以上の場合、該ニッケル複合水酸化物から正極活物質を生成し、正極としたときに粒子の充填密度を十分に高くすることができ、単位体積あたりの電池容量を高くできるためである。一方、本実施形態のニッケル複合水酸化物が含有する二次粒子の平均粒径を２０μｍ以下とすることで、該ニッケル複合水酸化物から生成した正極活物質の比表面積を十分に高くすることができる。このため、該正極活物質を電池の正極に用いることで、正極活物質と電池の電解液との界面を十分に確保することができ、反応抵抗を抑制し、電池の出力特性を高めることができ、好ましいからである。したがって、ニッケル複合水酸化物は、含有する二次粒子の平均粒径が３μｍ以上２０μｍ以上であることが好ましい。

特に本実施形態のニッケル複合水酸化物が含有する二次粒子の平均粒径が７μｍ以上１５μｍ以下の場合、該ニッケル複合水酸化物から得られる正極活物質を正極に用いた電池では、単位体積あたりの電池容量を特に大きくすることができ、電池の出力特性を特に良好にすることができるため、より好ましい。

平均粒径の測定方法は、特に限定されないが、例えば、レーザー光回折散乱式粒度分析計で測定した体積積算値から求めることができる。
［不純物含有量］
ニッケル複合水酸化物は製造工程等に起因し、硫酸根や塩素が不純物として含有されているのが通常である。硫酸根や塩素は、例えば、後述する晶析工程で用いた原料に由来する。

一方、本実施形態のニッケル複合水酸化物は、硫酸根含有量が０．４質量％以下であり、０．３質量％以下であることが好ましい。さらに、本実施形態のニッケル複合水酸化物は、塩素含有量が０．０５質量％以下であり、０．０３質量％以下であることが好ましい。

これは、ニッケル複合水酸化物中の硫酸根含有量を０．４質量％以下とすることで、正極活物質を生成するため、該ニッケル複合水酸化物と、リチウム化合物とを混合し、焼成する際に、リチウムとニッケル複合水酸化物との反応が阻害されることなく進行することができるからである。また、ニッケル複合水酸化物とリチウム化合物との反応により得られる正極活物質である、層状構造を有するリチウムニッケル複合酸化物の結晶性を十分に高いものとすることができるからである。

また、ニッケル複合水酸化物中の塩素含有量を０．０５質量％以下とすることで、正極活物質を生成するため、該ニッケル複合水酸化物と、リチウム化合物とを混合し、焼成する際に、リチウムとニッケル複合水酸化物との反応が阻害されることなく進行することができるからである。また、ニッケル複合水酸化物とリチウム化合物との反応により得られる正極活物質である、層状構造を有するリチウムニッケル複合酸化物の結晶性を十分に高いものとすることができるからである。

そして、結晶性の高いリチウムニッケル複合酸化物を正極活物質として用い、電池を構成した際、固相内でＬｉ拡散が十分に促進され、電池容量を高くすることができる。

また、ニッケル複合水酸化物に含まれる不純物は、ニッケル複合水酸化物とリチウム化合物とを混合し焼成することで得られるリチウムニッケル複合酸化物中にも残留する。これら不純物は、充放電反応に寄与しないため、電池を構成する際、正極材料の不可逆容量に相当する分、負極材料を余計に電池に使用せざるを得ない。その結果、電池全体としての単位重量当たり及び単位体積当たりの容量が小さくなる。また、不可逆容量として負極に蓄積される余分なリチウムは安全性を高める観点から抑制することが好ましい。このため、単位重量あたり、または単位体積当たりの電池容量を大きくする観点や、安全性を高める観点からも本実施形態のニッケル複合水酸化物の硫酸根含有量は０．４質量％以下であることが好ましく、また塩素含有量は０．０５質量％以下であることが好ましい。

さらに、ニッケル複合水酸化物中の塩素は、該ニッケル複合水酸化物から正極活物質であるリチウムニッケル複合酸化物を製造した場合に、主にＬｉＣｌやＮａＣｌの形態でリチウムニッケル複合酸化物中に残留する。そして、ＬｉＣｌやＮａＣｌは吸湿性が高いため、該正極活物質を電池に用いた場合、電池内部に水分を持ち込む要因となり、さらには電池の劣化の原因となる。このため、本実施形態のニッケル複合水酸化物中の塩素含有量は０．０５質量％以下であることが好ましい。

また、本実施形態のニッケル複合水酸化物は、硫酸根、及び塩素の含有量を均一に低く抑制したニッケル複合水酸化物とすることができる。このため、本実施形態のニッケル複合水酸化物を複数箇所でサンプリングした場合に、全ての箇所で硫酸根含有量、塩素含有量が既述の範囲を充足することが好ましい、また、該複数箇所でサンプリングし、評価を行った場合に、硫酸根含有量、及び塩素含有量のばらつきが、それぞれ±２０％以下であることが好ましい。

なお、ニッケル複合水酸化物を複数箇所でサンプリングし、硫酸根、及び塩素の含有量を評価する場合に、そのサンプリング箇所の数は特に限定されないが、例えば２か所以上１０か所以下でサンプリングを行うことが好ましい。
［粒度分布］
本実施形態のニッケル複合水酸化物が含有する二次粒子は、粒子の粒度分布の拡がりを示す指標である〔（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径〕が０．５５より大きく１．２０以下であることが好ましい。

本実施形態のニッケル複合水酸化物から得られる正極活物質を電池の正極材料として用いる場合、該正極活物質の粒度分布は一定の拡がりを有することが好ましい。これは正極活物質の粒度分布が一定の拡がりを有する場合、該正極活物質を用いて作製した電池の極板は、極板当たりの粒子密度を十分に確保することができ、電池の単位重量当たり、もしくは単位体積当たりの電池容量を高くすることができるからである。

ここで、本発明の発明者らの検討によれば、正極活物質と、該正極活物質の原料となるニッケル複合水酸化物が含有する二次粒子とは、同様の粒度分布の拡がりを有している。そして、ニッケル複合水酸化物が含有する二次粒子の粒度分布の拡がりを示す指標である〔（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径〕が０．５５より大きい場合、該ニッケル複合水酸化物から生成した正極活物質を用いた電池の極板において、極板当りの粒子密度を十分に高くすることができるため好ましい。

ただし、〔（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径〕が１．２０より大きい場合は、平均粒径に対して粒径が非常に小さい微粒子や、平均粒径に対して非常に粒径の大きい粒子（大径粒子）が過度に多く存在することになる。係るニッケル複合水酸化物から生成した正極活物質を用いた場合、単位重量当たり、あるいは単位体積当たりの電池容量を高くすることは可能である。

しかし、微粒子が多く存在する正極活物質を用いて正極を形成した場合には、微粒子の局所的な反応に起因して発熱する可能性があり、微粒子が選択的に劣化し、サイクル特性が悪化する恐れがあるため好ましくない。一方、大径粒子が多く存在する正極活物質を用いて正極を形成した場合には、電解液と正極活物質との反応面積が十分に取れず反応抵抗の増加による電池出力が低下する恐れがあるため好ましくない。

したがって、本実施形態のニッケル複合水酸化物が含有する二次粒子は、粒子の粒度分布の拡がりを示す指標である〔（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径〕が０．５５より大きく１．２０以下であることが好ましい。本実施形態のニッケル複合水酸化物が含有する二次粒子が、係る粒度分布を有する場合、該ニッケル複合水酸化物から得られる正極活物質を用いた電池について、単位重量当たり、あるいは単位体積当たりの電池容量を高くすることができ、かつサイクル特性や電池出力を高くできるため、好ましい。

なお、粒度分布の拡がりを示す指標〔（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径〕において、ｄ１０は、各粒径における粒子数を粒径が小さいほうから累積したときにおいて、その累積体積が全粒子の合計体積の１０％となる粒径を意味している。また、ｄ９０は、各粒径における粒子数を粒径が小さいほうから累積したときにおいて、その累積体積が全粒子の合計体積の９０％となる粒径を意味している。

平均粒径や、ｄ９０、ｄ１０を求める方法は特に限定されないが、例えば、レーザー光回折散乱式粒度分析計で測定した体積積算値から求めることができる。なお、本明細書の他の部分における平均粒径や、ｄ９０、ｄ１０についても同様にして求めることができる。

本実施形態のニッケル複合水酸化物によれば、硫酸根、及び塩素の含有量を均一に低く抑制することができる。このため、該ニッケル複合水酸化物から得られた正極活物質を用いて非水系電解質二次電池を作製した場合、該電池は電池容量が大きく、安全性も優れた電池とすることができる。このため、本実施形態のニッケル複合水酸化物は、電気エネルギーのみで駆動する電気自動車用の電池材料、あるいはコンセントから差込プラグを用いて直接バッテリーに充電できるプラグインハイブリッド自動車用の非水系電解質二次電池の、正極活物質の前駆体として好適に用いることができる。

２．ニッケル複合水酸化物の製造方法
本実施形態のニッケル複合水酸化物の製造方法の一構成例について説明する。なお、本実施形態のニッケル複合水酸化物の製造方法により、既述のニッケル複合水酸化物を製造することができるため、重複する説明は一部省略する。

本実施形態のニッケル複合水酸化物の製造方法は、以下の工程を有することができる。

ニッケル複合水酸化物スラリーを圧搾手段内に供給配管を介して供給する供給工程。
前記ニッケル複合水酸化物スラリーを圧搾手段によりろ過し、ニッケル複合水酸化物ケーキとするろ過工程。
ニッケル複合水酸化物ケーキを、圧搾手段内で洗浄する洗浄工程。

そして、上記洗浄工程は、さらに以下のステップを有することができる。

ニッケル複合水酸化物ケーキを圧搾手段により圧搾した状態で、圧搾手段に接続された洗浄液配管を介して、ニッケル複合水酸化物ケーキにアルカリ性の液体を供給し、ニッケル複合水酸化物ケーキを洗浄する第１洗浄ステップ。
ニッケル複合水酸化物ケーキを圧搾していない状態で、供給配管を介して圧搾手段内にアルカリ性の液体を供給し、その後ニッケル複合水酸化物ケーキを再圧搾する第２洗浄ステップ。

以下、各工程について説明する。
［供給工程、ろ過工程］
各種方法により得られた、ニッケル複合水酸化物は不純物を含有していることから、ろ過工程、および後述する洗浄工程を実施し、不純物を除去することができる。

ニッケル複合水酸化物を洗浄する方法としては、例えばアルカリ性の液体にニッケル複合水酸化物を添加し、スラリー化して洗浄した後、ろ過する方法が考えられる。また、共沈工程より生成したニッケル複合水酸化物を含むスラリーをろ過機に供給し、ケーキとした後、ケーキを別の洗浄手段に搬送し、洗浄する方法なども考えられる。

しかし、ろ過と洗浄とを同一の設備で連続的に行うことが可能である圧搾手段を用いてろ過、洗浄を実施することが好ましい。このため、供給工程では圧搾手段内に、該圧搾手段に接続された供給配管を介してニッケル複合水酸化物スラリーを供給する工程とすることが好ましい。

そして、ろ過工程では、圧搾手段内に供給されたニッケル複合水酸化物スラリーを圧搾手段によりろ過し、ニッケル複合水酸化物ケーキとすることができる。

なお、圧搾手段としては、上述のようにニッケル複合水酸化物スラリーについて、ろ過と洗浄とを実施できる手段であれば良く、特に限定されるものではない。ろ過と洗浄とを実施できる圧搾手段としては、例えばフィルタープレス、ベルトフィルター等から選択された１種類以上を好ましく用いることができる。
［洗浄工程］
洗浄工程は、以下の第１洗浄ステップと、第２洗浄ステップとの２つの洗浄ステップを有することができる。以下に各ステップについて具体的に説明する。
（第１洗浄ステップ）
第１洗浄ステップでは、既述のろ過工程の後、ニッケル複合水酸化物ケーキを圧搾手段により圧搾した状態で、圧搾手段に接続された洗浄液配管を介して、ニッケル複合水酸化物ケーキに洗浄液としてアルカリ性の液体を供給し、ニッケル複合水酸化物ケーキを洗浄することができる。

ろ過されたニッケル複合水酸化物ケーキに圧搾圧がかかった状態で洗浄液であるアルカリ性の液体を通水すると、洗浄液がケーキに均一に通液され、洗浄効率が高められると共に、より少ない洗浄液量でニッケル複合水酸化物中の不純物量を均一に、目的の濃度まで低減できる。

第１洗浄ステップで用いる洗浄液としては、アルカリ性の液体を好ましく用いることができる。洗浄液として用いるアルカリ性の液体としては特に限定されないが、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム、セスキ炭酸ナトリウム、炭酸水素ナトリウム、炭酸水素カリウム、水酸化ナトリウムから選ばれる少なくとも１種の水溶液であることが好ましい。

また、アルカリ性の液体の濃度についても特に限定されるものではないが、例えば下限値は、０．１０ｍｏｌ／Ｌ以上であることが好ましく、０．１５ｍｏｌ／Ｌ以上であることがより好ましく、０．２０ｍｏｌ／Ｌ以上であることがさらに好ましい。また、上限値は、２．００ｍｏｌ／Ｌ以下であることが好ましく、１．５０ｍｏｌ／Ｌ以下であることがより好ましい。

洗浄液として、濃度が０．１０ｍｏｌ／Ｌ以上のアルカリ性の液体を用いることで、ニッケル複合水酸化物の粒子中の不純物、特に硫酸根や塩素などを、洗浄液中に含まれるイオンのイオン交換作用により、効率よく除去することができ、好ましいからである。ただし、濃度が２．００ｍｏｌ／Ｌを超えてもニッケル複合水酸化物の粒子中の不純物を除去する効果に大きな差が生じないことから、２．００ｍｏｌ／Ｌ以下であることが好ましい。

洗浄液として用いるアルカリ性の液体の液温（水温）についても特に限定されないが、例えば１５℃以上５０℃以下であることが好ましい。洗浄液の液温が上記範囲にあることにより、イオン交換反応が活発となり不純物除去が効率的に進むからである。

第１洗浄ステップにおいて洗浄液として用いるアルカリ性の液体の供給量についても特に限定されるものではないが、例えばニッケル複合水酸化物１０００ｇに対して１０００ｍＬ以上であることが好ましく、２０００ｍＬ以上であることがより好ましい。第１洗浄ステップにおいて洗浄液として用いるアルカリ性の液体の供給量の上限値についても特に限定されないが、例えばニッケル複合水酸化物１０００ｇに対して５０００ｍＬ以下であることが好ましい。

これは、第１洗浄ステップにおいて、洗浄液として用いるアルカリ性の液体の供給量を、ニッケル複合水酸化物１０００ｇに対して１０００ｍＬ以上とすることで、ニッケル複合水酸化物に含まれる不純物イオンを十分に除去することができるからである。また、ニッケル複合水酸化物１０００ｇに対して５０００ｍＬよりも多くアルカリ性の液体を供給しても、不純物除去についてあまり効果に違いが見られないからである。

第１洗浄ステップにおいて、洗浄液として用いるアルカリ性の液体を供給し、洗浄する時間についても特に限定されるものではないが、例えば０．２時間以上１時間以下とすることができる。

第１洗浄ステップでは、洗浄液としてアルカリ性の液体を用いた洗浄後、必要に応じて洗浄液を純水に切り替えて、純水による洗浄を行うことが好ましい。これは、洗浄液として用いたアルカリ性の液体由来のナトリウムなどのカチオン不純物を除去するためである。純水により洗浄する方法は特に限定されないが、例えば洗浄液としてアルカリ性の液体を用いた通水洗浄後に、洗浄液を純水に切り替えて、純水による通水洗浄を連続的に行うことが好ましい。すなわち、ニッケル複合水酸化物ケーキを圧搾手段により圧搾した状態で、圧搾手段に接続された洗浄液配管を介してニッケル複合水酸化物ケーキに純水を供給し、ニッケル複合水酸化物ケーキを洗浄することができる。

第１洗浄ステップにおいて、ニッケル複合水酸化物ケーキを圧搾する際の圧搾圧は、次ステップの第２洗浄ステップにおいて、ニッケル複合水酸化物ケーキを再圧搾する際の再圧搾圧よりも低いことが好ましい。これは、第１洗浄ステップにおける圧搾圧が、第２洗浄ステップにおける再圧搾圧よりも高いと、ケーキが局所的に圧密になる部分ができ、洗浄液が流れにくくなる場合があるためである。

第１洗浄ステップにおいて、ニッケル複合水酸化物ケーキを圧搾する際の圧搾圧は特に限定されないが、例えば０．２ＭＰａ以上０．５ＭＰａ以下であることが好ましい。

これは第１洗浄ステップにおける圧搾圧を０．２ＭＰａ以上とすることで、ニッケル複合水酸化物ケーキを全体に十分に圧搾することができ、イオン交換を行うことで不純物を含んだ洗浄液をニッケル複合水酸化物ケーキ内から十分に除去し、不純物量を十分に低減できるからである。一方、第１洗浄ステップにおける圧搾圧が高くなりすぎると、ニッケル複合水酸化物ケーキが圧搾されすぎて洗浄液が流れにくくなる部分が生じる恐れがあるが、圧搾圧を０．５ＭＰａ以下とした場合、洗浄液が確実にニッケル複合水酸化物ケーキ全体に行き渡り、特に均一に洗浄できるため好ましい。

なお、洗浄液による洗浄後、既述のように純水でニッケル複合水酸化物ケーキの洗浄を行う場合にも、ニッケル複合水酸化物ケーキは圧搾されていることが好ましい。そして、純水でニッケル複合水酸化物ケーキを洗浄する際の圧搾圧についても特に限定されないが、上述の場合と同様の理由から、０．２ＭＰａ以上０．５ＭＰａ以下であることが好ましい。
（第２洗浄ステップ）
圧搾手段は通常、洗浄液を供給するための洗浄液配管と、該圧搾手段に対して被圧搾物を供給するための供給配管と、さらには圧搾した液を外部に排出する排水配管とが接続されている。

そして、圧搾手段により洗浄を行う場合、洗浄液は洗浄液配管のみから供給し、洗浄を行うのが一般的である。すなわち、第１洗浄ステップのように洗浄液配管のみから洗浄液を供給し、洗浄を実施するのが一般的である。

しかしながら、本発明の発明者らの検討によると、第１洗浄ステップに加えて、第２洗浄ステップを実施し、該第２洗浄ステップでは、洗浄液配管とは別の配管である供給配管から洗浄液を供給することで、ニッケル複合水酸化物ケーキ内の不純物を大幅に、かつ均一に低減できることを見出した。

本発明の発明者らの検討によると、供給配管内や、供給配管出口近傍のニッケル複合水酸化物ケーキは、洗浄液配管から洗浄液を供給したのでは洗浄されにくい。このため、既述の第１洗浄ステップを実施するだけでは、一部に十分に洗浄されていないニッケル複合水酸化物ケーキが混入する恐れがあった。そこで、第２洗浄ステップを実施し、該第２洗浄ステップでは供給配管から洗浄液を供給することで、供給配管や、その出口近傍のニッケル複合水酸化物ケーキも十分に洗浄することが可能になり、ニッケル複合水酸化物ケーキ内の不純物濃度を大幅に、かつ均一に低減することができる。

第２洗浄ステップで用いる洗浄液としては、アルカリ性の液体を好ましく用いることができる。洗浄液として用いるアルカリ性の液体としては特に限定されないが、第１洗浄ステップで好適に用いることができるアルカリ性の液体として説明したものを、好ましく用いることができる。

また、アルカリ性の液体の濃度についても特に限定されるものではないが、例えば下限値は、０．１０ｍｏｌ／Ｌ以上であることが好ましく、０．１５ｍｏｌ／Ｌ以上であることがより好ましく、０．２０ｍｏｌ／Ｌ以上であることがさらに好ましい。また、上限値は、２．００ｍｏｌ／Ｌ以下であることが好ましく、１．５０ｍｏｌ／Ｌ以下であることがより好ましい。

洗浄液として、濃度が０．１０ｍｏｌ／Ｌ以上のアルカリ性の液体を用いることで、ニッケル複合水酸化物の粒子中の不純物、特に硫酸根や塩素などを、洗浄液中に含まれるイオンのイオン交換作用により、効率よく除去することができる好ましいからである。ただし、濃度が２．００ｍｏｌ／Ｌを超えてもニッケル複合水酸化物の粒子中の不純物を除去する効果に大きな差が生じないことから、２．００ｍｏｌ／Ｌ以下であることが好ましい。

洗浄液として用いるアルカリ性の液体の液温（水温）についても特に限定されないが、例えば１５℃以上５０℃以下であることが好ましい。洗浄液の液温が上記範囲にあることにより、イオン交換反応が活発となり不純物除去が効率的に進むからである。

第２洗浄ステップにおいて洗浄液として用いるアルカリ性の液体の供給量についても特に限定されるものではないが、例えばニッケル複合水酸化物１０００ｇに対して１５０ｍＬ以上であることが好ましく、２５０ｍＬ以上であることがより好ましい。第２洗浄ステップにおいて洗浄液として用いるアルカリ性の液体の供給量の上限値についても特に限定されないが、例えばニッケル複合水酸化物１０００ｇに対して５０００ｍＬ以下であることが好ましい。

これは、第２洗浄ステップにおいて、洗浄液として用いるアルカリ性の液体の供給量を、ニッケル複合水酸化物１０００ｇに対して１５０ｍＬ以上とすることで、ニッケル複合水酸化物に含まれる不純物イオンを十分に除去することができるからである。また、ニッケル複合水酸化物１０００ｇに対して５０００ｍＬよりも多くアルカリ性の液体を供給しても、不純物除去についてあまり効果に違いが見られないからである。

なお、第１洗浄ステップで洗浄液として用いるアルカリ性の液体と、第２洗浄ステップで洗浄液として用いるアルカリ性の液体とは同じであってもよいが、異なっていてもよい。ただし、洗浄液に由来する異なる種類のカチオンがニッケル複合水酸化物ケーキ内に残存することを避けるため、第１洗浄ステップと、第２洗浄ステップとで、洗浄液として同じアルカリ性の液体を用いることが好ましい。

第２洗浄ステップにおいて、洗浄液であるアルカリ性の液体を供給し、洗浄する時間についても特に限定されないが、例えば０．０５時間以上１時間以下とすることができる。

第２洗浄ステップにおいても、第１洗浄ステップで説明したように、洗浄液としてアルカリ性の液体を用いた洗浄後、必要に応じて洗浄液を純水に切り替えて、純水による洗浄を行うことが好ましい。これは、洗浄液として用いたアルカリ性の液体由来のナトリウムなどのカチオン不純物を除去するためである。純水により洗浄する方法は特に限定されないが、例えば洗浄液としてアルカリ性の液体を用いた通水洗浄後に、洗浄液を純水に切り替えて、純水による通水洗浄を連続的に行うことが好ましい。すなわち、ニッケル複合水酸化物ケーキを圧搾していない状態で、圧搾手段に接続された供給配管を介してニッケル複合水酸化物ケーキに純水を供給し、ニッケル複合水酸化物ケーキを洗浄することができる。

そして、第２洗浄ステップでは、アルカリ性の液体、またはさらに純水を通液した後にニッケル複合水酸化物ケーキを再圧搾することが好ましい。再圧搾により、ニッケル複合水酸化物ケーキに残存するカチオン不純物などを水分と共に除去することができ、ニッケル複合水酸化物ケーキ中の不純物量をさらに低減することができる。また、ニッケル複合水酸化物ケーキの含水率を下げることによって、例えば第２洗浄ステップの後に乾燥工程等を実施する際に、用いる熱風の使用量を低減できるためである。

第２洗浄ステップにおいて、ニッケル複合水酸化物ケーキを再圧搾する際の再圧搾圧は特に限定されないが、例えば０．２５ＭＰａ以上０．８ＭＰａ以下であることが好ましい。これは、再圧搾圧を０．２５ＭＰａ以上とすることで、ニッケル複合水酸化物ケーキを十分に再圧搾することができ、ニッケル複合水酸化物ケーキから、不純物を含む洗浄液や、洗浄水を十分に除去できるからである。また、後述するように、例えば第２洗浄ステップの後に乾燥工程等を実施する際に容易にケーキの乾燥を行うことができ、その際にも不純物を含んだ洗浄液や洗浄水を十分に除去できるため、不純物濃度を特に低減することができるからである。

ただし、０．８ＭＰａを超えると圧搾ゴムや、ろ布にかかる圧力が高くなり、ろ布の破れ等を生じる恐れがあるため、再圧搾圧は０．８ＭＰａ以下とすることが好ましい。

なお、洗浄工程終了後において、得られたニッケル複合水酸化物ケーキを乾燥工程等に供した場合に、乾燥を効率的に実施するために、また、圧搾手段から容易に回収できるように該ニッケル複合水酸化物ケーキは、含水率が１０％以上３０％以下となるように脱水されていることが好ましい。

本実施形態のニッケル複合水酸化物の製造方法は、上述の供給工程、ろ過工程、洗浄工程に加えて任意の工程を有することもできる。

例えばニッケル複合水酸化物を製造する共沈工程を有することができる。

共沈工程の構成例について、以下に説明する。
［共沈工程］
共沈工程では、既述の供給工程で、圧搾手段に供給するニッケル複合水酸化物スラリーを生成することができる。

共沈工程は、例えば以下のステップを有することができる。

ニッケル及びコバルトを含むＮｉ／Ｃｏ含有混合水溶液と、アンモニウムイオン供給体と、アルミニウム源とを含む初期水溶液を反応槽内に用意する初期水溶液準備ステップ。

そして、初期水溶液にアルカリ性溶液、Ｎｉ／Ｃｏ含有混合水溶液、アンモニウムイオン供給体、アルミニウム源などを連続的に供給し、混合水溶液を形成するアルカリ性溶液供給ステップ。
なお、アルカリ性溶液供給ステップでは、液温２５℃を基準として測定する混合水溶液のｐＨ値を１１．０以上１２．８以下になるように制御することが好ましい。

アルカリ性溶液供給ステップでは、反応槽内に既述のニッケル複合水酸化物の一般式の原子比となるようにニッケル複合水酸化物を共沈殿させることができ、反応槽からオーバーフローさせることによりニッケル複合水酸化物を回収することができる。

共沈工程では、核生成反応と粒子成長反応とが同じ反応槽内において同時に進行するため、得られるニッケル複合水酸化物の粒度分布を広範囲とすることができる。

以下、各ステップについて説明する。
（初期水溶液準備ステップ）
上記共沈工程の初期水溶液準備ステップでは、ニッケル及びコバルトを含むＮｉ／Ｃｏ含有混合水溶液と、アンモニウムイオン供給体と、アルミニウム源とを含む初期水溶液を反応槽内に用意することができる。以下、初期水溶液に含まれる各成分について説明する。
（１）Ｎｉ／Ｃｏ含有混合水溶液
ニッケル及びコバルトを含むＮｉ／Ｃｏ含有混合水溶液に用いられる、ニッケル塩、コバルト塩などの塩としては、水溶性の化合物であれば特に限定するものではないが、硫酸塩、硝酸塩、塩化物などを使用することができる。例えば、硫酸ニッケルや、硫酸コバルト等を好ましく用いることができる。

Ｎｉ／Ｃｏ含有混合水溶液の金属塩の濃度は、金属塩の合計で１ｍｏｌ／Ｌ以上２．６ｍｏｌ／Ｌ以下とすることが好ましく、１ｍｏｌ／Ｌ以上２．２ｍｏｌ／Ｌ以下とすることがより好ましい。これは、Ｎｉ／Ｃｏ含有混合水溶液の金属塩濃度を１ｍｏｌ／Ｌ以上とすることで、得られるニッケル複合水酸化物スラリーのスラリー濃度を十分に高くすることができるため、生産性良くニッケル複合水酸化物を生成できるからである。ただし、Ｎｉ／Ｃｏ含有混合水溶液の金属塩濃度が２．６ｍｏｌ／Ｌを超えると、−５℃以下で結晶析出や凍結が起こり、設備の配管を詰まらせる恐れがあり、配管の保温もしくは加温を行う必要があり、コストがかかるため、好ましくない。

さらに、Ｎｉ／Ｃｏ含有混合水溶液を反応槽に供給する量は特に限定されないが、例えば晶析反応を終えた時点での晶析物濃度が、３０ｇ／Ｌ以上２５０ｇ／Ｌ以下となるように調整することが好ましく、晶析物濃度が８０ｇ／Ｌ以上１５０ｇ／Ｌ以下になるように調整することがより好ましい。これは、晶析反応を終えた時点での晶析物濃度が３０ｇ／Ｌ以上の場合には、一次粒子の凝集を特に十分に進行させることができるからであり、２５０ｇ／Ｌ以下とすることで、添加するＮｉ／Ｃｏ含有混合水溶液を反応槽内で十分に拡散させ、特に均一な組成のニッケル複合水酸化物スラリーを得ることができるからである。
（２）アンモニウムイオン供給体
アンモニウムイオン供給体としては、水溶性の化合物であれば特に限定するものではないが、例えばアンモニア、硫酸アンモニウム、塩化アンモニウム、炭酸アンモニウム、フッ化アンモニウム等から選択された１種類以上を好ましく用いることができる。特に、アンモニア、及び硫酸アンモニウムから選択された１種類以上をより好ましく用いることができる。

アンモニウムイオン供給体は錯化剤として機能することができる。アンモニウムイオン供給体を添加しておくことで、後述するアルカリ性溶液供給ステップにおいて、混合水溶液のｐＨ値を１１．０以上１２．８以下の広い範囲内で制御したとしても、ニッケル複合水酸化物の生成速度を十分に速く保つことができるからである。また、混合水溶液のｐＨ値を上記範囲内で制御したとしても、得られたニッケル複合水酸化物をろ過する際にろ過の妨げとなるような細かい粒子の生成を抑制し、ニッケル複合水酸化物の二次粒子を球状粒子とすることができるからである。

反応槽内において、初期水溶液、及び混合水溶液中のアンモニア濃度は、３ｇ／Ｌ以上２５ｇ／Ｌ以下であることが好ましい。

上述のようにアンモニウムイオン供給体は錯化剤として作用し、初期水溶液、及び混合水溶液中のアンモニア濃度を３ｇ／Ｌ以上とすることで、初期水溶液や、混合水溶液について、金属イオンの溶解度を安定して一定に保持することができる。このため、形状及び粒径が整ったニッケル複合水酸化物の一次粒子が形成することができる。さらには、アンモニア濃度を３ｇ／Ｌ以上とすることで、正極活物質の原料として用いるのに適した適度な粒度分布の拡がりを有する二次粒子を含むニッケル複合水酸化物を生成することができる。

一方、初期水溶液、及び混合水溶液中のアンモニア濃度を２５ｇ／Ｌ以下とすることで、金属イオンの溶解度が大きくなりすぎることを防止し、得られるニッケル複合水酸化物について、組成のずれが生じることを防止できる。

なお、初期水溶液、及び混合水溶液中のアンモニア濃度の変動に伴い、金属イオンの溶解度が変動し、ニッケル複合水酸化物の粒子の内部の組成の均一性が低下する恐れがある。このため、初期水溶液、及び混合水溶液中のアンモニア濃度の変動幅は小さくなるように制御することが好ましい。例えば、アンモニア濃度は、上限値と下限値との幅を５ｇ／Ｌとして、該幅内に収まるように制御することがより好ましい。なお、この場合でもアンモニアの上限値と下限値とは３ｇ／Ｌ以上２５ｇ／Ｌ以下であることが好ましい。
（３）アルミニウム源
アルミニウム源についても特に限定されるものではないが、アルミン酸ナトリウム水溶液を使用することが好ましい。アルミン酸ナトリウム水溶液は、例えば、所定量のアルミン酸ナトリウムを水に溶解して水溶液とし、水酸化ナトリウムを所定量添加することで得られる。アルミニウムをニッケル複合水酸化物の粒子の内部に均一に分散させるためには、ニッケル及びコバルトを含む混合水溶液とアルミン酸ナトリウム水溶液を反応槽に同時に添加すればよい。この際、ニッケル複合水酸化物の一般式で示した、目標とする組成比に合うように、ニッケル、コバルト、アルミニウムのそれぞれの金属濃度を調整することが好ましい。
（アルカリ性溶液供給ステップ）
そして、アルカリ性溶液供給ステップでは、初期水溶液にアルカリ性溶液、Ｎｉ／Ｃｏ含有混合水溶液、アンモニウムイオン供給体、アルミニウム源などを連続的に供給し、混合水溶液を形成することができる。

アルカリ性溶液供給ステップで用いるアルカリ性溶液は特に限定されないが、アルカリ金属水酸化物の水溶液を用いることが好ましい。アルカリ金属水酸化物としては、添加量の制御を行いやすいことから、水に溶解し易い化合物を用いることが好ましく、例えば水酸化リチウム、水酸化ナトリウム、水酸化カリウムから選ばれる１種類以上であることが好ましい。

アルカリ性溶液供給ステップにおいて、アルカリ性溶液を反応槽に添加する方法については、特に限定されるものではなく、定量ポンプなど、流量制御が可能なポンプで添加することが好ましい。なお、アルカリ性溶液を添加する際に、混合水溶液のｐＨ値が、液温２５℃を基準として１１．０以上１２．８以下に保持されるように添加することが好ましい。

アルカリ性溶液供給ステップにおいて、Ｎｉ／Ｃｏ含有混合水溶液、及びアルミニウム源を供給する際、混合水溶液内のニッケル、コバルト、アルミニウムのそれぞれの金属濃度が、ニッケル複合水酸化物の一般式で示した目標とする組成比に合うように調整することが好ましい。

なお、アルカリ性溶液供給ステップにおいて初期水溶液に添加する、Ｎｉ／Ｃｏ含有混合水溶液、アンモニウムイオン供給体、アルミニウム源については、初期水溶液において説明したものと同様のものを好適に用いることができるため、ここでは説明を省略する。

アルカリ性溶液供給ステップにおける混合水溶液の温度は特に限定されるものではないが、例えば５０℃以上８０℃以下であることが好ましい。

また、本実施形態のニッケル複合水酸化物の製造方法は、洗浄工程の後、得られたニッケル複合水酸化物のケーキを乾燥する乾燥工程を有することもできる。
［乾燥工程］
乾燥工程では、洗浄工程によって得られたニッケル複合水酸化物ケーキを乾燥することができる。ニッケル複合水酸化物ケーキを乾燥させることで粉末状にすることができる。

乾燥工程で用いる乾燥手段としては特に限定されるものではなく、各種乾燥手段を用いることができる。例えば、温風乾燥等の乾燥方法を用いることができ、乾燥設備としては定置型の乾燥機、蒸気などで加温した熱風を用いたバッチ式あるいは連続式の気流乾燥機等を用いることができる。

３．非水系電解質二次電池用正極活物質
上述したニッケル複合水酸化物を前駆体として、非水系電解質二次電池用正極活物質を生成することができる。

本実施形態の正極活物質は、層状構造を有する六方晶系リチウム含有複合酸化物により構成されるリチウムニッケル複合酸化物からなるものである。リチウムニッケル複合酸化物は、既述のニッケル複合水酸化物を前駆体として用いているため、所定の組成や平均粒径を有し、且つ所定の粒度分布を有することができる。このため、本実施形態の正極活物質は、サイクル特性や安全性に優れ、非水系電解質二次電池の正極の材料として適したものである。

［組成］
本実施形態の正極活物質は、リチウムニッケルコバルトアルミニウム複合酸化物からなり、その組成は、一般式：Ｌｉ_ｔＮｉ_{１−ｘ−ｙ}Ｃｏ_ｘＡｌ_ｙＯ_２＋β（但し、式中において、０．９７≦ｔ≦１．２０、０．０５≦ｘ≦０．３５、０．０１≦ｙ≦０．２、ｘ＋ｙ＜０．４、−０．２≦β≦０．２を満たす。）で表される。

本実施形態の正極活物質においては、リチウムの原子比ｔは、０．９７≦ｔ≦１．２０を満たすことが好ましい。リチウムの原子比ｔを０．９７以上とすることで、該正極活物質を用いた電池における正極の反応抵抗を十分に抑制できるため、該電池の出力を特に高くすることができる。ただし、リチウムの原子比ｔが１．２０よりも多い場合には、該正極活物質を用いた電池の初期放電容量が低下すると共に、正極の反応抵抗が増加する場合がある。従って、リチウムの原子比ｔは、０．９７≦ｔ≦１．２０とすることが好ましく、特に、リチウムの原子比ｔの下限値を１．０５以上とすることがより好ましい。

正極活物質にコバルトを含有させることで、良好なサイクル特性を得ることができる。これは、結晶格子のニッケルの一部をコバルトに置換することにより、充放電に伴うリチウムの脱挿入による結晶格子の膨張収縮挙動を低減できるためである。コバルトの原子比ｘは、０．０５≦ｘ≦０．３５が好ましく、電池特性や安全性を向上させることを考慮すると、０．０７≦ｘ≦０．２５がより好ましく、０．１０≦ｘ≦０．２０とすることがさらに好ましい。

正極活物質では、リチウム以外の全金属の原子に対するアルミニウムの原子比ｙは、０．０１≦ｙ≦０．２であることが好ましく、０．０１≦ｙ≦０．１であることがより好ましい。正極活物質中にアルミニウムを添加することにより、電池の正極活物質として用いた場合において、電池の耐久性や安全性を向上させることができる。特に、正極活物質において、アルミニウムが正極活物質の粒子の内部に均一に分布している場合、粒子全体で電池の耐久性や安全性を向上させる効果を発揮することができ、同じ添加量であっても、より大きな効果が得られ、電池容量の低下を抑制できるという利点もある。

そして、既述のように正極活物質では、リチウム以外の全金属の原子に対するアルミニウムの原子比ｙは、０．０１以上であることが好ましい。これは、リチウム以外の全金属の原子に対するアルミニウムの原子比ｙが、０．０１以上の場合、特に耐久性（サイクル特性）や安全性を高めることができるからである。

また、正極活物質におけるリチウム以外の全金属の原子に対するアルミニウムの原子比ｙは０．２以下であることが好ましい。これは、リチウム以外の全金属の原子に対するアルミニウムの原子比ｙは０．２以下の場合、該正極活物質を電池の正極材料に用いた場合に、該正極活物質は、該電池おける酸化還元反応に貢献する金属元素を特に十分に含有しているため、電池容量を特に高くすることができ、好ましいからである。

正極活物質は、前駆体である上述したニッケル複合水酸化物の性状を引き継いでおり、硫酸根含有量が０．４質量％以下であることが好ましく、より好ましくは０．３質量％以下であり、かつ塩素含有量が０．０５質量％以下であることが好ましく、より好ましくは０．０３質量％以下である。

また、正極活物質の粒子（二次粒子）の平均粒径は３μｍ以上２５μｍ以下が好ましい。正極活物質の粒子の平均粒径を上記範囲とすることで、該正極活物質を用いた電池について、容積あたりの電池容量を大きくすることができ、電池の出力特性を特に良好にすることができる。

正極活物質の粒度分布の拡がりを示す指標である〔（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径〕が、０．５５より大きく１．２０以下であることが好ましい。正極活物質の〔（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径〕が係る範囲を充足することで、この正極活物質を正極に用いた電池では、単位重量当たりの容量あるいは単位体積当たりの容量が高く、かつ安全性に優れ、良好なサイクル特性及び電池出力を得ることができる。

４．非水系電解質二次電池用正極活物質の製造方法
次に、本実施形態の正極活物質の製造方法の構成例について説明する。

本実施形態の正極活物質の製造方法は、既述のニッケル複合水酸化物から製造できる製造方法であれば特に限定されないが、次のような正極活物質の製造方法を採用すれば、より確実に正極活物質を製造できるので、好ましい。

本実施形態の正極活物質の製造方法は、以下の工程を有することができる。

正極活物質の原料となるニッケル複合水酸化物を熱処理する熱処理工程。
熱処理を施したニッケル複合水酸化物と、リチウム化合物とを混合して混合物を形成する混合工程。

混合工程で形成された混合物を焼成する焼成工程。

なお、焼成工程の後、必要に応じて、焼成された焼成物を解砕することもできる（解砕工程）。

以上の工程によりリチウムニッケル複合酸化物、つまり、正極活物質を得ることができる。以下、各工程について説明する。

熱処理工程では、ニッケル複合水酸化物の残留水分の除去、及びニッケル複合水酸化物を分解し、ニッケル複合酸化物とすることができる。熱処理工程での熱処理温度は特に限定されないが、熱処理温度は３００℃以上８００℃以下とすることが好ましい。これは、熱処理温度を３００℃以上とすることで、水分の除去と、ニッケル複合水酸化物の分解とを十分に進行することができるからである。ただし、生成したニッケル複合酸化物の焼結による凝集を抑制する観点から、熱処理温度は８００℃以下であることが好ましい。

熱処理工程において、熱処理を行う雰囲気は特に制限されるものではなく、簡易的に行える空気気流中において行うことが好ましい。

混合工程では、熱処理後のニッケル複合水酸化物、すなわちニッケル複合酸化物と、リチウム化合物とを混合することができる。

混合工程で用いるリチウム化合物としては特に限定されないが、例えば、水酸化リチウム、硝酸リチウム、炭酸リチウム、から選択された１種類以上を好ましく用いることができる。これは、上述のリチウム化合物が比較的入手し易いからである。特に、取り扱いの容易さ、品質の安定性を考慮すると、混合工程では、リチウム化合物として、水酸化リチウムを用いることがより好ましい。

混合工程でニッケル複合酸化物と、リチウム化合物とを混合する混合手段は特に限定されるものではない。例えば、混合処理で一般的に用いられる各種混合機を使用することができ、例えば、シェーカーミキサー、レーディゲミキサー、ジュリアミキサー、Ｖブレンダー等から選択された１種類以上を用いることができる。これらの混合機を用いる場合には、ニッケル複合酸化物等の粒子の形骸が破壊されない程度で、ニッケル複合酸化物とリチウム化合物とが十分に混合できるように条件を選択することが好ましい。

焼成工程では、混合工程で形成した混合物を焼成することができる。焼成工程における焼成温度は特に限定されないが、例えば７００℃以上８５０℃以下であることが好ましく、７２０℃以上８２０℃以下であることがより好ましい。

これは、混合工程で形成した混合物を焼成する温度を７００℃以上とすることで、該混合物中において、リチウムの拡散を十分に行うことができ、余剰のリチウムや未反応の粒子の残留を抑制し、得られるリチウムニッケル複合酸化物の結晶構造を十分に整えることができる。このため、得られた正極活物質であるリチウムニッケル複合酸化物を用いた電池において、十分な電池特性を発揮することができる。

ただし、混合工程で形成した混合物を焼成する温度が８５０℃を超えると、得られるリチウムニッケル複合酸化物の凝集が促進される恐れがある。このため、混合工程で形成した混合物を焼成する温度の上限値は８５０℃以下であることが好ましい。

焼成工程において、混合工程で形成した混合物を焼成する焼成時間は特に限定されないが、例えば３時間以上とすることが好ましく、６時間以上とすることがより好ましい。焼成時間の上限値は特に限定されないが、例えば２４時間以下とすることが好ましい。

これは、混合工程で形成した混合物を焼成する焼成時間を３時間以上とすることで、リチウムニッケル複合酸化物の生成を十分に行うことができるからである。すなわち、反応率を十分に高めることができるためである。

また、焼成工程では、混合工程で形成した混合物を焼成する際の雰囲気は、酸化性雰囲気とすることが好ましく、特に、酸素を、酸素濃度が１８容量％以上１００容量％以下の範囲内で含有する雰囲気とすることがより好ましい。

以上のような正極活物質の製造方法では、原料に上述した不純物である硫酸根、及び塩素の含有量を均一に、低く抑制したニッケル複合水酸化物を用いているため、リチウム化合物と混合して焼成する際に、リチウムとの反応が阻害されず、リチウムニッケル複合酸化物の結晶性の低下を抑えられる。これにより、この正極活物質の製造方法で得られた正極活物質は、内部に残留している不純物が少なく、結晶性が高くなっている。このため、該正極活物質を用いた非水系電解質二次電池は、電池全体として単位重量当り及び単位体積当りの電池容量が高く、従来よりも高容量であり、安全性も優れた非水系電解質二次電池とすることができる。

５．非水系電解質二次電池
本実施形態の非水系電解質二次電池の一構成例について説明する。

本実施形態の非水系電解質二次電池は、既述の正極活物質を用いた非水系電解質二次電池とすることができる。本実施形態の非水系電解質二次電池は、より具体的には既述の正極活物質を用いた正極を有することができる。非水系電解質二次電池は、正極材料として既述の正極活物質を用いること以外は、一般的な非水系電解質二次電池と実質的に同様の構造を備えることができるため、簡単に説明する。

本実施形態の非水系電解質二次電池は、ケースと、このケース内に収容された正極、負極、非水系電解液およびセパレーターを備えた構造を有している。

本実施形態の非水系電解質二次電池は、具体的には、非水系電解液を含浸させた電極体を電池ケース内に密閉した構造を有することができる。ここでいう電極体は、正極及び負極を、セパレーターを介して積層させた構造を有し、上述のように非水系電解液を含浸させることができる。以下、非水系電解質二次電池を構成する各部材について説明する。

正極は、シート状の部材であり、例えば、アルミニウム箔製の集電体の表面に、正極活物質、導電材および結着剤を混合してなる正極合材ペーストを塗布し、乾燥して形成することができる。また、例えば、正極活物質、導電材および結着剤を混合物を成形し、必要に応じて乾燥等を行い正極とすることもできる。

負極は、銅などの金属箔集電体の表面に、負極活物質を含有する負極合材ペーストを塗布し、乾燥して形成されたシート状の部材である。また、所望の形状に加工したリチウム金属を負極として用いることもできる。

セパレーターは、例えば、ポリエチレンやポリプロピレンなどの薄い膜で、微細な孔を多数有する膜を用いることができる。なお、セパレーターの機能を有するものであれば、特に限定されない。

非水系電解液は、支持塩としてのリチウム塩を有機溶媒に溶解したものである。有機溶媒としては、エチレンカーボネート、プロピレンカーボネート、ジエチルカーボネート等を用いることができる。電解質塩としては、ＬｉＰＦ_６、ＬｉＢＦ_４、ＬｉＣｌＯ_４等を用いることができる。

本実施形態の非水系電解質二次電池は、上述した硫酸根、及び塩素の含有量を抑制したニッケル複合水酸化物を前駆体とする正極活物質を用いた正極を有している。このため、電池全体としての単位重量当たり及び単位体積当たりの容量が高容量であり、不可逆容量が小さく、安全性が高いものとすることができる。

以下、本発明の実施例及び比較例によって本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例によってなんら限定されるものではない。

ここでまず、本実施例、比較例で得られたニッケル複合水酸化物の評価方法について説明する。
（ニッケル複合水酸化物の組成の評価）
ニッケル複合水酸化物の組成は、試料を硝酸に溶解した後、高周波誘導結合プラズマ（ＩＣＰ）発光分光分析装置（株式会社島津製作所製、ＩＣＰＳ−８１００）で測定した。
（ニッケル複合水酸化物の硫酸根含有量の評価）
硫酸根含有量は、得られたニッケル複合水酸化物を硝酸に溶解した後、ＩＣＰ発光分光分析装置（株式会社島津製作所製、ＩＣＰＳ−８１００）により硫黄元素の含有量を測定し、この測定された硫黄元素の量をＳＯ_４に換算することにより求めた。

なお、硫酸根含有量の評価は、各実施例、比較例で得られたニッケル複合水酸化物について、それぞれ任意の５か所からサンプルを採取し、各サンプルについて上記評価に供した。
（ニッケル複合水酸化物の塩素含有量の評価）
塩素含有量は、自動滴定装置（平沼産業株式会社製、ＣＯＭ−１６００）で測定した。

なお、塩素含有量の評価は、各実施例、比較例で得られたニッケル複合水酸化物について、それぞれ任意の５か所からサンプルを採取し、各サンプルについて上記評価に供した。
（ニッケル複合水酸化物の平均粒径、粒度分布の評価）
ニッケル複合水酸化物が含有する二次粒子について、レーザー光回折散乱式粒度分析計（マイクロトラック・ベル株式会社製 型式：ＭＴ３３００ＥＸII）を用いて、ｄ１０、ｄ９０、及び平均粒径を測定した。

なお、ｄ１０は、各粒径における粒子数を粒径が小さいほうから累積したときにおいて、その累積体積が全粒子の合計体積の１０％となる粒径を意味している。また、ｄ９０は、各粒径における粒子数を粒径が小さいほうから累積したときにおいて、その累積体積が全粒子の合計体積の９０％となる粒径を意味している。

また、測定値から、（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径を算出した。
（電池特性の評価方法）
電池特性を評価するに当って、各実施例、比較例で作製したニッケル複合水酸化物から、正極活物質であるリチウムニッケル複合酸化物をそれぞれ生成した。リチウムニッケル複合酸化物の生成方法について以下に説明する。

実施例及び比較例で作製したニッケル複合水酸化物を、酸素含有量が２１容積％の空気気流中、温度７００℃で６時間の熱処理を行い、ニッケル複合酸化物を回収した（熱処理工程）。

続いて、Ｌｉ／Ｍｅ＝１．０２５となるように水酸化リチウムを秤量し、回収したニッケル複合酸化物と混合して混合物を形成した（混合工程）。なお、上記Ｌｉ／ＭｅのＭｅは、混合物中のリチウム以外の金属、すなわちニッケル、コバルト、アルミニウムの合計を意味する。混合は、シェーカーミキサー装置（ウィリー・エ・バッコーフェン（ＷＡＢ）社製ＴＵＲＢＵＬＡ ＴｙｐｅＴ２Ｃ）を用いて行った。

次に、混合工程で得られた混合物を酸素含有量が１００容量％の酸素気流中、５００℃で４時間仮焼した後、７３０℃で２４時間焼成した（焼成工程）。

焼成後、室温まで冷却し、回収した生成物の解砕を行った（解砕工程）。

以上の工程により、正極活物質であるリチウムニッケル複合酸化物を得た。

次いで、得られたリチウムニッケル複合酸化物を用いて、非水系電解質二次電池を作製した。

上述の手順により、各実施例、比較例で作製したニッケル複合水酸化物から得られた正極活物質の粉末７０質量％に、導電材としてアセチレンブラックを２０質量％、及び結着剤としてＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）を１０質量％を添加、混合し、ここから１５０ｍｇを取り出してペレットを作製し正極とした。

負極としてリチウム金属を用いた。

非水系電解液には１ＭのＬｉＣｌＯ_４を支持塩とするエチレンカーボネート（ＥＣ）とジエチルカーボネート（ＤＥＣ）の等量混合溶液（富山薬品工業製）を用いた。

そして、露点が−８０℃に管理されたＡｒ雰囲気のグローブボックス中で、上記各部材を用いて２０３２型のコイン電池を作製した。

作製したコイン電池について、初期放電容量を評価し、初期効率を算出した。

作製したコイン電池は２４時間程度放置し、開路電圧ＯＣＶ（ｏｐｅｎ ｃｉｒｃｕｉｔ ｖｏｌｔａｇｅ）が安定した後、正極に対する電流密度を０．５ｍＡ／ｃｍ^２としてカットオフ電圧４．３Ｖまで充電して初期充電容量とした。そして、１時間の休止後、カットオフ電圧３．０Ｖまで放電したときの容量を初期放電容量とした。初期効率は初期放電容量／初期充電容量×１００（％）として算出した。

なお、実施例及び比較例では、ニッケル複合水酸化物の製造に、和光純薬工業株式会社製の特級試薬を各試料に使用している。

以下に、各実施例、比較例のニッケル複合水酸化物の製造条件について説明する。
［実施例１］
以下の共沈工程を実施して、ニッケル複合水酸化物を生成した。

ニッケル：コバルト：アルミニウムのモル比が８１．５：１５．０：３．５となるように、硫酸ニッケルと塩化コバルトとを含むＮｉ／Ｃｏ含有混合水溶液と、２５質量％のアンモニア水と、アルミン酸ナトリウム水溶液とを反応槽に同時に添加し、初期水溶液を用意した（初期水溶液準備ステップ）。なお、硫酸ニッケルと塩化コバルトとのＮｉ／Ｃｏ含有混合水溶液の金属塩の濃度は２．０ｍｏｌ／Ｌとした。

そして、初期水溶液に対して、ｐＨを液温２５℃基準で１１．８に、反応温度を５０℃に、アンモニア濃度を１０ｇ／Ｌに保つように制御しながら、２５質量％水酸化ナトリウム水溶液、Ｎｉ／Ｃｏ含有混合水溶液、２５質量％のアンモニア水、及びアルミン酸ナトリウム水溶液を添加した（アルカリ性溶液供給ステップ）。

なお、この際、Ｎｉ／Ｃｏ含有混合水溶液、及びアルミン酸ナトリウムは、得られる混合水溶液内のニッケル、コバルト、アルミニウムのモル比が、上記初期水溶液でのモル比を維持するように添加した。

以上の初期水溶液準備ステップと、アルカリ性溶液供給ステップとを有する共沈工程を実施することで、板状の一次粒子が凝集した、球状の二次粒子からなるニッケル複合水酸化物（ニッケルコバルトアルミニウム複合水酸化物）を生成した。反応槽内が安定した後、オーバーフロー口からニッケル複合水酸化物スラリーを回収した。

次いで、得られたスラリー濃度が１００ｇ／Ｌのニッケル複合水酸化物スラリー４０Ｌを、圧搾手段であるフィルタープレス（日本濾過装置株式会社製 型式：ＰＦＳ−０．４８−２５）内に、圧搾手段に接続された供給配管を介して供給した（供給工程）。

次いで、ニッケル複合水酸化物スラリーを、圧搾手段であるフィルタープレスを用いて、ろ過し、ニッケル複合水酸化物ケーキとした（ろ過工程）。

そして、以下の手順によりニッケル複合水酸化物ケーキを洗浄、ろ過した（洗浄工程）。

フィルタープレスによる圧搾圧を０．４ＭＰａとして、ニッケル複合水酸化物ケーキを圧搾しながら、フィルタープレスに接続された洗浄液配管を介して、洗浄液としてアルカリ性の液体である液温が２５℃、１．０ｍｏｌ／Ｌの炭酸ナトリウム水溶液を８Ｌ供給した。なお、洗浄液であるアルカリ性の液体は０．３時間かけて供給した。これによりニッケル複合水酸化物ケーキの洗浄を行った（第１洗浄ステップ）。

第１洗浄ステップ終了後、フィルタープレスによる圧搾は一旦中止した。

次に、ニッケル複合水酸化物ケーキを圧搾していない状態で、フィルタープレスにニッケル複合水酸化物スラリーを供給した供給配管に、洗浄液としてアルカリ性の液体である液温が２５℃、１．０ｍｏｌ／Ｌの炭酸ナトリウム水溶液を１Ｌ供給した。なお、洗浄液であるアルカリ性の液体は０．１時間かけて供給した。

また、アルカリ性の液体を供給した後、さらに供給配管に洗浄水として純水を９Ｌ流した。その後に再度０．７ＭＰａでケーキを再圧搾しながら、エアーを２０分流すことでケーキの脱水をした（第２洗浄ステップ）。

得られたニッケル複合水酸化物ケーキは定置乾燥機にて１２０℃で１５時間乾燥させて、ニッケル複合水酸化物を得た。

得られたニッケル複合水酸化物について、既述の評価を行った。評価結果を表１に示す。

なお、ニッケル複合水酸化物の硫酸根含有量の評価、及び塩素含有量の評価は、既述のように得られたニッケル複合水酸化物の任意の５か所からサンプルを採取し、実施した。しかし、硫酸根含有量、及び塩素含有量の評価結果は、それぞれ５か所のサンプルの評価結果が同じになったため、１つの値のみを表１に示している。実施例２〜１１についても同様であった。
［実施例２］
第１洗浄ステップにおいて、ニッケル複合水酸化物ケーキの圧搾圧を０．２ＭＰａとした点以外は実施例１と同様にしてニッケル複合水酸化物を作製し、既述の評価を行った。評価結果を表１に示す。
［実施例３］
第１洗浄ステップにおいて、ニッケル複合水酸化物ケーキの圧搾圧を０．５ＭＰａとした点以外は実施例１と同様にしてニッケル複合水酸化物を作製し、既述の評価を行った。評価結果を表１に示す。
［実施例４］
第２洗浄ステップにおいて、ニッケル複合水酸化物ケーキの再圧搾圧を０．５ＭＰａとした点以外は実施例１と同様にしてニッケル複合水酸化物を作製し、既述の評価を行った。評価結果を表１に示す。
［実施例５］
第１洗浄ステップにおいて、ニッケル複合水酸化物ケーキの圧搾圧を０．１ＭＰａとした点以外は実施例１と同様にしてニッケル複合水酸化物を作製し、既述の評価を行った。評価結果を表１に示す。
［実施例６］
第１洗浄ステップにおいて、ニッケル複合水酸化物ケーキの圧搾圧を０．７ＭＰａとした点、及び第２洗浄ステップにおいて、ニッケル複合水酸化物ケーキの再圧搾圧を０．８ＭＰａとした点以外は実施例１と同様にしてニッケル複合水酸化物を作製し、既述の評価を行った。評価結果を表１に示す。
［実施例７］
第１洗浄ステップにおいて、ニッケル複合水酸化物ケーキの圧搾圧を０．７ＭＰａとした点、及び第２洗浄ステップにおいて、ニッケル複合水酸化物ケーキの再圧搾圧を０．４ＭＰａとした点以外は実施例１と同様にしてニッケル複合水酸化物を作製し、既述の評価を行った。評価結果を表１に示す。
［実施例８］
第１洗浄ステップにおいて、ニッケル複合水酸化物ケーキの圧搾圧を０．２ＭＰａとした点、及び第２洗浄ステップにおいて、ニッケル複合水酸化物ケーキの再圧搾圧を０．３ＭＰａとした点以外は実施例１と同様にしてニッケル複合水酸化物を作製し、既述の評価を行った。評価結果を表１に示す。
［実施例９］
共沈工程の際に各供給液の供給速度を実施例１よりも低減させることで、得られたニッケル複合水酸化物の粒度分布の拡がりを示す指標である〔（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径〕が０．６１とした点以外は実施例１と同様にしてニッケル複合水酸化物を作製し、既述の評価を行った。

評価結果を表１に示す。
［実施例１０］
共沈工程の際に各供給液の供給速度を実施例１よりも増加させることで、得られたニッケル複合水酸化物の粒度分布の拡がりを示す指標である〔（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径〕が１．１８とした点以外は実施例１と同様にしてニッケル複合水酸化物を作製し、既述の評価を行った。

評価結果を表１に示す。
［実施例１１］
第１洗浄ステップ、及び第２洗浄ステップにおいて、洗浄液としてアルカリ性の液体である液温が２５℃、１．０ｍｏｌ／Ｌの炭酸カリウム水溶液を用いた点以外は実施例１と同様にしてニッケル複合水酸化物を作製し、既述の評価を行った。

なお、第１洗浄ステップでは上記炭酸カリウム水溶液を８Ｌ、第２洗浄ステップでは上記炭酸カリウム水溶液を１Ｌ供給した。

評価結果を表１に示す。
［比較例１］
第２洗浄ステップを実施せず、第１洗浄ステップ終了後、引き続き０．７ＭＰａでケーキを再圧搾しながら、エアーを２０分流すことでケーキの脱水を行い、乾燥工程に供した点以外は実施例１と同様にしてニッケル複合水酸化物を作製し、既述の評価を行った。評価結果を表１に示す。

なお、ニッケル複合水酸化物の硫酸根含有量の評価、及び塩素含有量の評価は、既述のように得られたニッケル複合水酸化物の任意の５か所からサンプルを採取し、実施しており、表１には最も低かった硫酸根含有量、及び塩素含有量の評価結果を示している。

得られたニッケル複合水酸化物については、既述のニッケル複合水酸化物の組成の評価を実施したところ、実施例１〜１１、及び比較例１のいずれについても、Ｎｉ_{０．８１５}Ｃｏ_０．１５Ａｌ_{０．０３５}（ＯＨ）_２の組成になっていることが確認できた。

また、実施例１〜実施例１１において、得られたニッケル複合水酸化物の断面を走査型電子顕微鏡により観察したところ、複数の板状の一次粒子が凝集して球状の二次粒子を形成していることが確認できた。

そして、表１に示した結果によると、実施例１〜実施例１１ではニッケル複合水酸化物の硫酸根含有量は０．４質量％以下であり、かつ塩素含有量は０．０５質量％以下であった。また、硫酸根、及び塩素の含有量を均一に低く抑制できていることも確認できた。

このため、実施例１〜実施例１１のニッケル複合水酸化物から得た正極活物質を用いた非水系電解質二次電池の初期放電容量は１８０ｍＡｈ／ｇ以上であり、初期効率はいずれも８５％以上と、高い電池容量を有することが確認できた。

一方、第２洗浄ステップを実施しなかった比較例１では硫酸根が０．４２質量％、塩素が０．０９質量％であった。また、同じサンプル内で、硫酸根や、塩素の含有量についてばらつきが見られ、均一ではないことが確認できた。具体的には、比較例１では、評価を行った５か所のサンプルの硫酸根含有量、及び塩素含有量の評価結果は、それぞれ最大値と、最小値とが、中央値の±２０％の範囲を超えていることが確認された。

そして、比較例１のニッケル複合水酸化物から得た正極活物質を用いた非水系電解質二次電池の初期放電容量は１７３ｍＡｈ／ｇであり、初期効率はいずれも８３％と、実施例１〜実施例１１と比較して低い値を示すことが確認できた。

Claims (6)

1. 一般式Ｎｉ_{１−ｘ−ｙ}Ｃｏ_ｘＡｌ_ｙ（ＯＨ）_２＋α（０．０５≦ｘ≦０．３５、０．０１≦ｙ≦０．２、ｘ＋ｙ＜０．４、−０．２≦α≦０．２）で表され、
   複数の一次粒子が凝集して形成された球状の二次粒子を含有し、
   前記二次粒子は、平均粒径が３μｍ以上２０μｍ以下であり、前記二次粒子は、粒度分布の拡がりを示す指標である〔（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径〕が０．５５より大きく１．２０以下であって、
   硫酸根の含有量が０．４質量％以下、かつ塩素の含有量が０．０５質量％以下であり、
   ５か所でサンプリングを行って評価した場合に、硫酸根の含有量、及び塩素の含有量が中央値±２０％以下の範囲にあるニッケル複合水酸化物。
2. ニッケル複合水酸化物スラリーを圧搾手段内に供給配管を介して供給する供給工程と、
   前記ニッケル複合水酸化物スラリーを前記圧搾手段によりろ過し、ニッケル複合水酸化物ケーキとするろ過工程と、
   前記ニッケル複合水酸化物ケーキを、前記圧搾手段内で洗浄する洗浄工程とを有しており、
   前記洗浄工程は、
   前記ニッケル複合水酸化物ケーキを前記圧搾手段により圧搾した状態で、前記圧搾手段に接続された洗浄液配管を介して、前記ニッケル複合水酸化物ケーキにアルカリ性の液体を供給し、前記ニッケル複合水酸化物ケーキを洗浄する第１洗浄ステップと、
   前記ニッケル複合水酸化物ケーキを圧搾していない状態で、前記供給配管を介して前記圧搾手段内にアルカリ性の液体を供給し、その後、前記ニッケル複合水酸化物ケーキを再圧搾する第２洗浄ステップとを含むニッケル複合水酸化物の製造方法。
3. 前記アルカリ性の液体が、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム、セスキ炭酸ナトリウム、炭酸水素ナトリウム、炭酸水素カリウム、水酸化ナトリウムから選ばれる少なくとも１種の水溶液である請求項２記載のニッケル複合水酸化物の製造方法。
4. 前記第１洗浄ステップにおいて、前記ニッケル複合水酸化物ケーキを圧搾する際の圧搾圧が、
   前記第２洗浄ステップにおいて、前記ニッケル複合水酸化物ケーキを再圧搾する際の再圧搾圧よりも低い請求項２または３に記載のニッケル複合水酸化物の製造方法。
5. 前記第１洗浄ステップにおいて、前記ニッケル複合水酸化物ケーキを圧搾する際の圧搾圧が０．２ＭＰａ以上０．５ＭＰａ以下である請求項２から４のいずれか一項に記載のニッケル複合水酸化物の製造方法。
6. 前記第２洗浄ステップにおいて、前記ニッケル複合水酸化物ケーキを再圧搾する際の再圧搾圧が０．２５ＭＰａ以上０．８ＭＰａ以下である請求項２から５のいずれか一項に記載のニッケル複合水酸化物の製造方法。