JP6933158B2 - 鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
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Description
(b)幅方向比率0%超50%以下の領域におけるクレータエンド長−幅方向比率0%におけるクレータエンド長=−0.3m〜0.5mとなる。
(c)幅方向比率が50%から上昇するにつれて、クレータエンド長は短くなる。
(d)幅方向比率を50%から上昇させていくと、鋳造方向上流側に凸から下流側に凸なクレータエンド形状に変化する変曲点がある。
(e)前記変曲点は最長クレータエンド位置より1.2m〜2.0m上流側にある。
(f)前記変曲点における接線の角度は鋳片幅方向に対して30°〜60°である。
鋼中C濃度は0.01%以上0.15%以下であることが望ましい。0.01%未満では偏析が軽減され、0.15%を超えて高くなると炭化物の生成によって効果がやや低下する場合がある。
鋼中Mn濃度は0.3%以上1.8%以下が望ましい。0.3%未満ではMnS生成量が物質収支的に減少し、1.8%を超えて高くなると凝固初期からMnSが生成してしまい、効果がやや低下する場合がある。
鋼中Siは0.1%以上1.5%以下が望ましい。0.1%未満では脱酸が不足し清浄性が悪化する場合があり、1.5%を超えて高いとSの活量が増加し、MnS生成形態が変化する場合がある。
Pは0.005%以上0.015%以下が望ましい。0.015%を超えて高くなると微細な偏析部の硬度が上昇し靱性を低下させる場合がある。0.005%未満では効果が飽和する一方で生産性が低下する。
湾曲型連続鋳造機や垂直曲げ型連続鋳造機では、鋳片の表面割れを防止するため、過冷却となる鋳片エッジ部は、湾曲部(矯正点通過まで)において緩冷却とすることが好ましいとされている。そのため、クレータエンド形状は、鋳片エッジ部が凝固遅れとなるのが一般的である。
初期条件(メニスカスの溶鋼温度)からの温度の時間変化を、差分により逐次算出し、初期条件からの時間変化に鋳造速度を掛けたものがメニスカスからの距離となる。
H:エンタルピー[kcal/kg]
エンタルピーHは、α/γ、γ/δ、δ/Lの変態潜熱や凝固潜熱も含むものとした。
(4)式の各変数の意味は、数2の(5)、数3の(6)式のとおりである。
鉄の変換温度とは、温度による物性値(下記k,c)の変化が無視できない場合の熱伝導方程式を物性値一定と見なすための変数である。
k:ある温度における鉄の熱伝導度[kcal/m・h・K]
kd:基準温度(0℃)における鉄の熱伝導度[kcal/m・h・K]
ρ:鉄(凝固)の密度[kg/m3] (7800kg/m3を採用)
U:鋳造速度[m/Hr]
x:厚さ方向座標[m] (x=0は鋳片表面)
c:鉄の比熱[kcal/kg・K]
T:鉄の温度[K]
Td:基準温度(0℃)
Ta:雰囲気温度(水温または外気温度)[K] (ともに30℃を採用)
鋳片表面の熱伝達係数hは、鋳片ロール接触によるものと、冷却水によるものとに分けられる。本実施の形態におけるクレータエンド推定では、ロール接触による熱伝達係数は一定値2600[kcal/m2・h・K]とした。また、冷却水による熱伝達係数は、下記(8)式をもとに、各冷却帯の水量密度及びエア流量密度にて各冷却帯のhを算出した。
転炉で脱炭した後にRHで成分調整を行うことで鋼成分をC:0.08〜0.1%、Mn:0.8〜1.3%、Si:0.2〜0.3%、P:0.01〜0.013%、S:0.001〜0.003%、Al:0.03〜0.05%に調整した。その後、溶鋼を連続鋳造機に移送し、鋳造した。
一方、試験番号10から15は本発明を満足しない場合で、クレータエンド形状が図3の(A)または(B)で試験番号1〜9に比較すると介在物個数は多い。
Claims (1)
- 複数本の軽圧下ロールが組み込まれたセグメント1基又は複数基から構成される軽圧下帯を有する連続鋳造機を用いて、鋳片厚み中心部の固相率が0.1〜1.0となる領域を、前記軽圧下帯にて鋳片厚さ方向に圧下速度0.4mm/min〜1.1mm/minで圧下しながら行う連続鋳造方法において、連続鋳造機モールド出側の二次冷却帯の水平部冷却帯にて、鋳片幅方向のセンターを0%、鋳片幅方向端面位置を100%としたとき、センターから鋳片幅方向両端面に対し、0%以上〜68%未満までの鋳片センターの水量(イ)と68%以上〜100%以下の鋳片エッジ部の水量(ロ)との比(ロ)/(イ)が3.5以上10.0以下となるように冷却水を噴射することを特徴とする鋼の連続鋳造方法。
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JP2018026594A JP6933158B2 (ja) | 2018-02-19 | 2018-02-19 | 鋼の連続鋳造方法 |
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