JP6849935B1 - ゴルフクラブヘッドおよびゴルフクラブ - Google Patents

Abstract

【課題】初速、高初速エリア、飛距離の向上を図る上で有利なゴルフクラブヘッドおよびゴルフクラブを提供する。【解決手段】ソール側フランジ角度θ１を３０°以上７０°以下とし、フェース中心基準断面Ｐｆｃにおいて、第１交点Ｐ１からフェースバック２６方向に離れたソール面１８Ａの箇所にソール側変曲点Ｈ１が形成され、ソール側変曲点Ｈ１の曲率半径ＲＡを第１交点Ｐ１とソール側変曲点Ｈ１との間に位置するソール面１８Ａの曲率半径よりも小さい値とした。打球時にソール側変曲点Ｈ１を含むソール部１８の部分に応力が集中することでフェース部１４寄りのソール部１８の部分の変形量を大きく確保でき、これによりフェース部１４のたわみ量が増加するため、反発係数を高くすることができるので、初速、高初速エリア、飛距離の向上を図る上で有利となる。【選択図】図１４

Description

本発明はゴルフクラブヘッドおよびゴルフクラブに関する。

ゴルフクラブヘッドでボールを打球した際のボールの初速を向上させると共に、高初速エリア（スイートエリア）を拡大させ、また、飛距離を改善するためには、フェース部のたわみ量を如何にして確保するかが重要である。
特許文献１には、フェース面とソール面とがなす角α及びフェース面とクラウン面とがなす角βを共に１１０°乃至１５０°とし、それら角αと角βとの差を１０°以内とすることが開示されている。この従来技術によれば、フェース面にボールが衝突した際のフェース部の変形量（たわみ量）がクラウン部側とソール部側を均一とし、反発効率を向上させるようにしている。
また、特許文献２には、クラウン部のフランジ角度θ１を１５°以上５０°以下とし、フェース基準断面において、クラウン面の箇所にソール側変曲点Ｈ１を形成し、ソール側変曲点Ｈ１がトウヒール方向に連続することによりクラウン面上にトウヒール方向に延在する稜線を視認可能に形成することが開示されている。この従来技術によれば、打球時にソール側変曲点Ｈ１（稜線）を含むクラウン部の部分に応力が集中することでフェース部寄りのクラウン部の変形量を大きく確保でき、フェース部のたわみ量が増加することで、反発係数を向上させるようにしている。

特開２００４−３０５５２２号公報 特許６５３７５６２号

しかしながら、上記従来技術では、初速、高初速エリア、飛距離の向上を図る上で一定の効果があるものの、さらなる初速、高初速エリア、飛距離の向上を図る上で改善の余地がある。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、初速、高初速エリア、飛距離の向上を図る上で有利なゴルフクラブヘッドおよびゴルフクラブを提供することにある。

上記目的を達成するために、本発明は、上下の高さを有して左右に延在するフェース部と、前記フェース部の上部から後方に延在するクラウン部と、前記フェース部の下部から後方に延在するソール部と、前記クラウン部と前記ソール部の間で前記フェース部のトウ側縁とヒール側縁との間をフェースバックを通って延在するサイド部とを含むヘッド本体を備え、それらフェース部とクラウン部とソール部とサイド部とで囲まれた内部が中空部であるゴルフクラブヘッドであって、前記ゴルフクラブヘッドを水平面に対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態において、フェース面の中心点を通る法線を含みかつ前記水平面と直交する平面で前記ヘッド本体を破断した断面をフェース中心基準断面とし、前記フェース中心基準断面において、前記フェース面の下端とソール面の前端との境界点を第１境界点Ｋ１とし、前記フェース中心基準断面において、前記第１境界点Ｋ１を含み前記水平面と平行する平面上で前記第１境界点Ｋ１からフェースバック方向に５ｍｍ離れた点を通り前記水平面と直交する直線と前記ソール面との交点を第１交点Ｐ１とし、前記第１境界点Ｋ１と前記第１交点Ｐ１とを結ぶ直線が前記水平面に対してなす角度をソール側フランジ角度θ１としたとき、前記ソール側フランジ角度θ１が３０°以上７０°以下であり、前記フェース中心基準断面において、前記第１交点Ｐ１から前記フェースバック方向に離れた前記クラウン面の箇所にソール側変曲点Ｈ１が形成され、前記フェース中心基準断面において前記ソール側変曲点Ｈ１を含む前記ソール面の部分の曲率半径を前記ソール側変曲点Ｈ１の曲率半径としたとき、前記ソール側変曲点Ｈ１の曲率半径は、前記第１交点Ｐ１と前記ソール側変曲点Ｈ１との間に位置する前記ソール面の曲率半径よりも小さい値であり、前記第１境界点Ｋ１と前記ソール側変曲点Ｈ１とを前記水平面に投影したときの前記第１境界点Ｋ１から前記ソール側変曲点Ｈ１までの距離Ｄ１は３ｍｍ以上２０ｍｍ以下であり、前記基準状態で、前記フェース中心基準断面において、前記ソール側変曲点Ｈ１を含み前記水平面と平行する平面上で前記ソール側変曲点Ｈ１からフェースバック方向に５ｍｍ離れた点を通り前記水平面と直交する直線と、前記ソール面との交点を第２交点Ｐ２とし、前記ソール側変曲点Ｈ１と前記第２交点Ｐ２とを結ぶ直線と前記水平面とがなす角度をソール側変曲点角度θ２としたとき、前記ソール側変曲点角度θ２は１°以上１５°以下であり、前記基準状態で、前記フェース基準中心断面において、前記ソール側変曲点Ｈ１を含み前記水平面と平行する平面上で前記ソール側変曲点Ｈ１から前記フェース部方向に１ｍｍ離れた点を通り前記水平面と直交する直線と、前記ソール面との交点を第３交点Ｐ３としたとき、前記第３交点Ｐ３の曲率半径ＲＢに対する前記ソール側変曲点Ｈ１の曲率半径ＲＡの比ＲＡ／ＲＢが０．０４以上０．８以下であることを特徴とする。

本発明によれば、ソール側フランジ角度θ１を３０°以上７０°以下とし、フェース中心基準断面Ｐｆｃにおいて、第１交点Ｐ１からフェースバック方向に離れたソール面の箇所にソール側変曲点が形成され、ソール側変曲点の曲率半径ＲＡを第１交点Ｐ１とソール側変曲点Ｈ１との間に位置するソール面の曲率半径よりも小さい値としたので、打球時にソール側変曲点Ｈ１を含むソール部１８の部分に応力が集中することでフェース部寄りのソール部の部分の変形量を大きく確保でき、これによりフェース部のたわみ量が増加するため、反発係数を高くすることができるので、初速、高初速エリア、飛距離の向上を図る上で有利となる。

実施の形態に係るゴルフクラブヘッドをフェース面の前方から見た正面図である。 図１のＡ矢視図である。 図１のＢ矢視図である。 図１のＣ矢視図である。 図４のＤ矢視図である。 フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第１の説明図である。 フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第２の説明図である。 フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第３の説明図である。 フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第４の説明図である。 ゴルフクラブヘッドの重心点Ｇ０とフェース面上重心点ＦＧとの関係を示すゴルフクラブヘッドの断面図である。 フェース面の輪郭線Ｉの定義を説明するゴルフクラブヘッドの正面図である。 フェース面の輪郭線Ｉの定義を説明するゴルフクラブヘッドの断面図である。 フェース面の中心点Ｐｃの定義を説明するゴルフクラブヘッドの正面図である。 図１の平面Ｘで破断したフェース中心基準断面Ｐｆｃの断面図であり、フェース部の下部およびソール部の前部を描いている。 第１境界点Ｋ１を規定するための曲率半径Ｒの測定方法の説明図である。 図１の平面Ｘで破断したフェース中心基準断面Ｐｆｃの断面図であり、フェース部の上部およびクラウン部の前部を描いている。 第２境界点Ｋ２を規定するための曲率半径Ｒの測定方法の説明図である。 打球前後におけるゴルフクラブヘッドの形状の変化を示すフェース中心基準断面Ｐｆｃの断面図であり、フェース部の下部およびソール部の前部を描いており、（Ａ）は一般的なゴルフクラブヘッド、（Ｂ）は本発明のゴルフクラブヘッドを示す。 打球前後におけるゴルフクラブヘッドの形状の変化を示すフェース中心基準断面Ｐｆｃの断面図であり、フェース部の上部およびクラウン部の前部を描いており、（Ａ）は一般的なゴルフクラブヘッド、（Ｂ）は本発明のゴルフクラブヘッドを示す。 本発明が適用されたゴルフクラブヘッドのフェース中心基準断面Ｐｆｃの断面図であり、（Ａ）は打球前の状態を示し、（Ｂ）は打球後の状態を示す。 条件１における実験例の評価結果を示す図である。 条件２における実験例の評価結果を示す図である。 条件３における実験例の評価結果を示す図である。 条件４における実験例の評価結果を示す図である。 条件５における実験例の評価結果を示す図である。 条件６における実験例の評価結果を示す図である。

次に本発明の実施の形態について説明する。
図１〜図５に示すように、本実施の形態において、ゴルフクラブヘッド１０は、中空のウッド型ゴルフクラブヘッド（ドライバー）であり、ヘッド本体１２を含んで構成されている。
ヘッド本体１２は、主に金属材料により構成される。
前記金属材料としては、例えばステンレス鋼、マルエージング鋼、純チタン、チタン合金又はアルミニウム合金等の１種又は２種以上が用いられる。
ヘッド本体１２は、フェース部１４と、クラウン部１６と、ソール部１８と、サイド部２０とを備えている。
フェース部１４は、上下の高さを有して左右に延在している。
クラウン部１６は、フェース部１４よりも小さい肉厚でフェース部１４の上部から後方に延在している。
例えば、クラウン部１６の肉厚は、０．４ｍｍ〜１．２ｍｍであり、フェース部１４の肉厚は、２．０ｍｍ〜４．５ｍｍであり、ソール部１８の肉厚は、０．６ｍｍ〜１．５ｍｍである。
ソール部１８は、フェース部１４の下部から後方に延在している。
サイド部２０は、クラウン部１６とソール部１８の間でフェース部１４のトウ２２側縁とヒール２４側縁との間をフェースバック２６を通って延在している。
ヘッド本体１２は、それらフェース部１４とクラウン部１６とソール部１８とサイド部２０とで囲まれた内部が中空部２８（図１４参照）とされた中空構造を呈している。
フェース部１４の外側に露出する表面がボールを打撃するフェース面１４Ａであり、フェース部１４の中空部２８に面した裏面がフェース裏面１４Ｂとなっている（図１４参照）。
クラウン部１６の外側に露出する表面がクラウン面１６Ａであり、クラウン部１６の中空部２８に面した裏面がクラウン裏面１６Ｂである（図１６参照）。
クラウン部１６には、フェース面１４Ａ側でかつヒール２４寄りの位置にシャフトＳに接続するホーゼル３０が設けられ、ホーゼル３０にシャフトＳが接続されることで本発明に係るゴルフクラブ１００が構成される。
ソール部１８の外側に露出する表面がソール面１８Ａであり、ソール部１８の中空部２８に面した裏面がソール裏面１８Ｂとなっている（図１４参照）。
図中、符号１９はリーディングエッジを示す。

次に、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃの規定方法について説明する。
フェース面１４Ａの中心点Ｐｃは、フェース面１４Ａの幾何学的中心であり、中心点Ｐｃの規定方法としては以下に例示する第１の規定方法、第２の規定方法を含め従来公知のさまざまな方法が採用可能である。

［Ａ］フェース面１４Ａの中心点Ｐｃの第１の規定方法：
フェース面１４Ａと他のゴルフクラブヘッド１０の部分との境目が明確である場合、言い換えると、フェース面１４Ａの周縁が稜線によって特定される場合における中心点Ｐｃの規定方法である。この場合はフェース面１４Ａが明瞭に定義されることになる。図６〜図９はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃの規定方法を示す説明図である。

（１）まず、図６に示すように、ライ角およびフェース角が規定値となるように水平面ＨＰ上にゴルフクラブヘッド１０を載置する。このときのゴルフクラブヘッド１０の状態を基準状態とする。なお、ライ角およびフェース角の設定値は、例えば製品カタログに記載された値である。

（２）次にクラウン部１６及びソール部１８を結ぶ方向における仮中心点ｃ０を求める。
すなわち、図６に示すように、トウ２２およびヒール２４を結ぶ水平面ＨＰと平行な線（以下水平線という）の概略中心点と交差する垂線ｆ０を引く。
この垂線ｆ０とフェース面１４Ａの上縁とが交差するａ０点と、垂線ｆ０とフェース面１４Ａの下縁とが交差するｂ０点の中点を仮中心点ｃ０とする。

（３）次に図７に示すように仮中心点ｃ０を通る水平線ｇ０を引く。
（４）次に図８に示すように水平線ｇ０とフェース面１４Ａのトウ２２側の縁とが交差するｄ０点と、水平線ｇ０とフェース面１４Ａのヒール２４側の縁とが交差するｅ０点の中点を仮中心点ｃ１とする。

（５）次に図９に示すように仮中心点ｃ１を通る垂線ｆ１を引き、この垂線ｆ１とフェース面１４Ａの上縁とが交差するａ１点と、垂線ｆ１とフェース面１４Ａの下縁とが交差するｂ１点の中点を仮中心点ｃ２とする。
ここで、仮中心点ｃ１とｃ２とが合致したならばその点をフェース面１４Ａの中心点Ｐｃとして規定する。
仮中心点ｃ１とｃ２が合致しなければ、（２）乃至（５）の手順を繰り返す。
なお、フェース面１４Ａは曲面を呈しているため、水平線ｇ０の中点、垂線ｆ０、ｆ１の中点を求める場合の水平線ｇ０の長さ、垂線ｆ０、ｆ１の長さはフェース面１４Ａの曲面に沿った長さを用いるものとする。
そして、フェースセンターラインＣＬは、中心点Ｐｃを通りかつトウヒール方向と直交する方向に延在する直線で定義される。

［Ｂ］フェース面１４Ａの中心点Ｐｃの第２の規定方法：
次に、フェース面１４Ａの周縁と他のゴルフクラブヘッド１０の部分との間が曲面で接続されておりフェース面１４Ａが明瞭に定義できない場合の中心点Ｐｃの定義を説明する。

図１０に示すように、ゴルフクラブヘッド１０は中空であり、符号Ｇ０はゴルフクラブヘッド１０の重心点を示し、符号Ｌｐは重心点Ｇ０とフェース面１４Ａ上重心点ＦＧとを結ぶ直線であり、言い換えると、直線Ｌｐは重心点Ｇ０を通るフェース面１４Ａの垂線である。
すなわち、ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇ０をフェース面１４Ａに投影した点がフェース面１４Ａ上重心点ＦＧである。
ここで、図１１に示すように、重心点Ｇ０とフェース面１４Ａ上重心点ＦＧとを結ぶ直線Ｌｐを含む多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎを考える。

ゴルフクラブヘッド１０を各平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに沿って破断したときの断面において、図１２に示されるように、ゴルフクラブヘッド１０の外面の曲率半径ｒ０を測定する。
曲率半径ｒ０の測定に際して、フェース面１４Ａ上のフェースライン、パンチマーク等が無いものとして扱う。
曲率半径ｒ０は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃから外方向（図１２における上方向、下方向）に向かって連続的に測定される。
そして、測定において曲率半径ｒ０が最初に所定の値以下となる部分をフェース面１４Ａの周縁を表わす輪郭線Ｉとして定義する。
所定の値は例えば２００ｍｍである。
多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに基づいて決定された輪郭線Ｉによって囲まれた領域が、図１１、図１２に示すように、フェース面１４Ａとして定義される。

次に、図１３に示すように、ライ角およびフェース角が規定値となるように水平な地面上（水平面ＨＰ）にゴルフクラブヘッド１０を載置する。
直線ＬＴは、フェース面１４Ａのトウ２２側点ＰＴを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＨは、フェース面１４Ａのヒール２４側点ＰＨを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＣは、直線ＬＴおよび直線ＬＨと平行である。直線ＬＣと直線ＬＴとの距離は、直線ＬＣと直線ＬＨとの距離と等しい。
符号Ｐｕは、フェース面１４Ａの上側点を示し、符号Ｐｄはフェース面１４Ａの下側点である。上側点Ｐｕおよび下側点Ｐｄは、いずれも直線ＬＣと輪郭線Ｉとの交点である。
中心点Ｐｃは、上側点Ｐｕと下側点Ｐｄとを結ぶ線分の中点で定義される。

次に、ゴルフクラブヘッド１０の各部の規定について詳細に説明する。
図１〜図５に示すように、ゴルフクラブヘッド１０を水平面ＨＰに対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態とする。なお、以下では、ゴルフクラブヘッド１０の基準状態を単に「基準状態」という。
図１、図１４に示すように、基準状態において、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃを通る法線を含みかつ水平面ＨＰと直交する平面Ｘでヘッド本体１２を破断した断面をフェース中心基準断面Ｐｆｃとする。言い換えると、フェース中心基準断面Ｐｆｃは、基準状態において、フェースセンターラインＣＬを含みかつ水平面ＨＰと直交する平面Ｘでヘッド本体１２を破断した断面である。
また、フェース中心基準断面Ｐｆｃと平行な任意の平面でヘッド本体１２を破断した断面をフェース基準断面Ｐｆとする。したがって、フェース基準断面Ｐｆはフェース中心基準断面Ｐｆｃを含む。

（第１境界点Ｋ１）
図１４に示すように、第１境界点Ｋ１は、フェース中心基準断面Ｐｆｃにおいて、フェース面１４Ａの下端とソール面１８Ａの前端との境界点をいう。
本実施の形態では、第１境界点Ｋ１を以下の方法で規定する。
図１５に示すように、フェース中心基準断面Ｐｆｃにおいて、中心点Ｐｃからソール部１８に向かって１ｍｍ間隔で３つの測定点ｐを規定し３つの測定点ｐを通る円弧の曲率半径Ｒを測定するとともに、この曲率半径の測定を３つの測定点ｐを１ｍｍずつソール部１８に近づく方向に向かって変位させつつ行なう操作を繰り返すことで曲率半径Ｒ（Ｒ＝Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、……Ｒｎ−１、Ｒｎ、Ｒｎ＋１、……）を順次測定する。
測定された曲率半径Ｒｎをその直前に測定された曲率半径Ｒｎ−１で除した値が０．３未満となったときに、３つの測定点ｐのうちの中間の測定点ｐを下部フェース側第１規定点Ａ１とする。
下部フェース側第１規定点Ａ１よりも１ｍｍ中心点Ｐｃ寄りの測定点ｐを下部フェース側第２規定点Ａ２とする。
下部フェース側第２規定点Ａ２よりも１ｍｍ中心点Ｐｃ寄りの測定点ｐを下部フェース側第３規定点Ａ３とする。
下部フェース側第１規定点Ａ１、下部フェース側第２規定点Ａ２、下部フェース側第３規定点Ａ３を通る円弧をソール部１８側に延長した曲線（円弧）を第１規定線αとする。
なお、第１規定線αを規定する複数の測定点ｐのうち、下部フェース側第２規定点Ａ２から最もフェース面１４Ａの中心点Ｐｃに近い測定点ｐまでの第１規定線αに沿った距離は約３ｍｍ〜１５ｍｍである。実際の中空ゴルフクラブヘッド１０では、フェース中心基準断面Ｐｆｃにおいて、上記約３ｍｍ〜１５ｍｍの範囲でフェース面１４Ａの曲率半径Ｒはほぼ一定である。

フェース中心基準断面Ｐｆｃにおいて、ソール部１８からフェース部１４に向かって１ｍｍ間隔で３つの測定点ｐを規定し３つの測定点ｐを通る円弧の曲率半径Ｒを測定するとともに、この曲率半径の測定を３つの測定点ｐを１ｍｍずつフェース部１４に近づく方向に向かって変位させつつ行なう操作を繰り返すことで曲率半径Ｒ（Ｒ＝Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、……Ｒｎ−１、Ｒｎ、Ｒｎ＋１、……）を順次測定する。
なお、ソール部１８の測定点ｐの始点は以下のように定めることが好ましい。
すなわち、フェース中心基準断面Ｐｆｃにおいて、下部フェース側第１規定点Ａ１を含み水平面ＨＰと平行する平面上で下部フェース側第１規定点Ａ１からフェースバック２６方向に３０ｍｍ離れた点を通り水平面ＨＰと直交する直線Ｌ１０とソール面１８Ａとが交差する交点Ｐ１０の箇所を始点とするか、あるいは、交点Ｐ１０よりもフェース部１４寄りの箇所をソール部１８の測定点ｐの始点とする。

測定された曲率半径Ｒｎをその直前に測定された曲率半径Ｒｎ−１で除した値が０．４未満となったときに、３つの測定点ｐのうちの中間の測定点ｐをソール側第１規定点Ｂ１とする。
ソール側第１規定点Ｂ１よりも１ｍｍフェースバック２６寄りの測定点ｐをソール側第２規定点Ｂ２とする。
ソール側第２規定点Ｂ２よりも１ｍｍフェースバック２６寄りの測定点ｐをソール側第３規定点Ｂ３とする。
ソール側第１規定点Ｂ１、ソール側第２規定点Ｂ２、ソール側第３規定点Ｂ３を通る円弧をフェース部１４側に延長した曲線（円弧）を第２規定線βとする。
なお、第２規定線βを規定する複数の測定点ｐのうち、ソール側第２規定点Ｂ２から最もフェース面１４Ａの中心点Ｐｃから遠い測定点ｐまでの第２規定線βに沿った距離は約３〜１５ｍｍである。実際の中空ゴルフクラブヘッド１０では、フェース中心基準断面Ｐｆｃにおいて、上記約３ｍｍから１５ｍｍの範囲でソール面１８Ａの曲率半径はほぼ一定である。

上記の第１規定線αと第２規定線βとの交点を第１境界点Ｋ１とする。
したがって、図１５に示すように、第１境界点Ｋ１は、ゴルフクラブヘッド１０の外面から外側に僅かに離れた箇所に位置している。
なお、図３に示すように、基準状態で、ヘッド本体１２を底面視したときに、フェース面１４Ａの下端とソール面１８Ａの前端との境界線Ｌｆｓが視認可能に形成される。
すなわち、フェース面１４Ａの下端とソール面１８Ａの前端との境界線Ｌｆｓは、下部フェース側第１規定点Ａ１とソール側第１規定点Ｂ１との間の箇所に位置する。

（第２境界点Ｋ２）
図１６に示すように、第２境界点Ｋ２は、フェース中心基準断面Ｐｆｃにおいて、フェース面１４Ａの上端とクラウン面１６Ａの前端との境界点をいう。
本実施の形態では、第２境界点Ｋ２も第１境界点Ｋ１と同様の方法で規定する。
すなわち、図１７に示すように、フェース中心基準断面Ｐｆｃにおいて、中心点Ｐｃからクラウン部１６に向かって１ｍｍ間隔で３つの測定点ｐを規定し３つの測定点ｐを通る円弧の曲率半径Ｒを測定するとともに、この曲率半径の測定を３つの測定点ｐを１ｍｍずつクラウン部１６に近づく方向に向かって変位させつつ行なう操作を繰り返すことで曲率半径Ｒ（Ｒ＝Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、……Ｒｎ−１、Ｒｎ、Ｒｎ＋１、……）を順次測定する。
測定された曲率半径Ｒｎをその直前に測定された曲率半径Ｒｎ−１で除した値が０．３未満となったときに、３つの測定点ｐのうちの中間の測定点ｐを上部フェース側第１規定点Ｃ１とする。
上部フェース側第１規定点Ｃ１よりも１ｍｍ中心点Ｐｃ寄りの測定点ｐを上部フェース側第２規定点Ｃ２とする。
上部フェース側第２規定点Ｃ２よりも１ｍｍ中心点Ｐｃ寄りの測定点ｐを上部フェース側第３規定点Ｃ３とする。
上部フェース側第１規定点Ｃ１、上部フェース側第２規定点Ｃ２、上部フェース側第３規定点Ｃ３を通る円弧をクラウン部１６側に延長した曲線（円弧）を第３規定線γとする。
なお、第３規定線γを規定する複数の測定点ｐのうち、上部フェース側第２規定点Ｃ２から最もフェース面１４Ａの中心点Ｐｃに近い測定点ｐまでの第３規定線γに沿った距離は約３ｍｍ〜１５ｍｍである。実際の中空ゴルフクラブヘッド１０では、フェース中心基準断面Ｐｆｃにおいて、上記約３ｍｍ〜１５ｍｍの範囲でフェース面１４Ａの曲率半径Ｒはほぼ一定である。

フェース中心基準断面Ｐｆｃにおいて、クラウン部１６からフェース部１４に向かって１ｍｍ間隔で３つの測定点ｐを規定し３つの測定点ｐを通る円弧の曲率半径Ｒを測定するとともに、この曲率半径の測定を３つの測定点ｐを１ｍｍずつフェース部１４に近づく方向に向かって変位させつつ行なう操作を繰り返すことで曲率半径Ｒ（Ｒ＝Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、……Ｒｎ−１、Ｒｎ、Ｒｎ＋１、……）を順次測定する。
なお、クラウン部１６の測定点ｐの始点は以下のように定めることが好ましい。
すなわち、フェース中心基準断面Ｐｆｃにおいて、上部フェース側第１規定点Ｃ１を含み水平面ＨＰと平行する平面上で上部フェース側第１規定点Ｃ１からフェースバック２６方向に３０ｍｍ離れた点を通り水平面ＨＰと直交する直線Ｌ１２とクラウン面１６Ａとが交差する交点Ｐ１２の箇所を始点とするか、あるいは、交点Ｐ１２よりもフェース部１４寄りの箇所をクラウン部１６の測定点ｐの始点とする。

測定された曲率半径Ｒｎをその直前に測定された曲率半径Ｒｎ−１で除した値が０．４未満となったときに、３つの測定点ｐのうちの中間の測定点ｐをクラウン側第１規定点Ｄ１とする。
クラウン側第１規定点Ｄ１よりも１ｍｍフェースバック２６寄りの測定点ｐをクラウン側第２規定点Ｄ２とする。
クラウン側第２規定点Ｄ２よりも１ｍｍフェースバック２６寄りの測定点ｐをクラウン側第３規定点Ｄ３とする。
クラウン側第１規定点Ｄ１、クラウン側第２規定点Ｄ２、クラウン側第３規定点Ｄ３を通る円弧をフェース部１４側に延長した曲線（円弧）を第４規定線δとする。
なお、第４規定線δを規定する複数の測定点ｐのうち、クラウン側第２規定点Ｄ２から最もフェース面１４Ａの中心点Ｐｃから遠い測定点ｐまでの第４規定線δに沿った距離は約３〜１５ｍｍである。実際の中空ゴルフクラブヘッド１０では、フェース中心基準断面Ｐｆｃにおいて、上記約３ｍｍから１５ｍｍの範囲でクラウン面１６Ａの曲率半径はほぼ一定である。

上記の第３規定線γと第４規定線δとの交点を第２境界点Ｋ２とする。
したがって、図１７に示すように、第２境界点Ｋ２は、ゴルフクラブヘッド１０の外面から外側に僅かに離れた箇所に位置している。
本実施の形態では、上述のような手順で第１境界点Ｋ１および第２境界点Ｋ２を規定したため、第１境界点Ｋ１および第２境界点Ｋ２を簡単かつ確実に定める上で有利となる。
第１境界点Ｋ１および第２境界点Ｋ２を規定するための各曲率半径を測定するためのデータ作製方法は、ゴルフクラブヘッド１０をレーザースキャン等を用いて寸法測定を行うことにより、ＣＡＤデータ（外面データ）を作成して、曲率半径を測定するなどすればよい。
なお、図４に示すように、基準状態で、ヘッド本体１２を平面視したときに、フェース面１４Ａの上端とクラウン面１６Ａの前端との境界線Ｌｆｃが形成される。
すなわち、実際にゴルファーがアドレス時に認識するフェース面１４Ａの上端とクラウン面１６Ａの前端との境界線Ｌｆｃは、上部フェース側第１規定点Ｃ１とクラウン側第１規定点Ｄ１との間の箇所に位置する。また、この境界線Ｌｆｃは、外観仕上げ、特にクラウン部１６の塗装の位置によってその位置を変化させることが可能である。

（ソール側フランジ角度θ１）
図１４に示すように、基準状態で、フェース中心基準断面Ｐｆｃにおいて、第１境界点Ｋ１を含み水平面ＨＰと平行する平面ＨＰ′上で第１境界点Ｋ１からフェースバック２６方向に５ｍｍ離れた点を通り水平面ＨＰ（ＨＰ′）と直交する直線Ｌ１とソール面１８Ａとの交点を第１交点Ｐ１とする。
ソール側フランジ角度θ１は、第１境界点Ｋ１と第１交点Ｐ１とを結ぶ直線Ｌ２０が水平面ＨＰ（ＨＰ′）に対してなす角度である。

（ソール側変曲点Ｈ１、曲率半径ＲＡ、仮想線Ｌｖ１）
図１４に示すように、ソール側変曲点Ｈ１は、フェース中心基準断面Ｐｆｃにおいて、第１交点Ｐ１からフェースバック２６方向に離れたソール面１８Ａの箇所に形成されている。
曲率半径ＲＡは、フェース中心基準断面Ｐｆｃにおけるソール側変曲点Ｈ１の曲率半径であり、曲率半径ＲＡは、第１交点Ｐ１とソール側変曲点Ｈ１との間に位置するソール面１８Ａの曲率半径よりも小さい値である。
ソール側変曲点Ｈ１はトウヒール方向に連続して形成され、図３に示すように、基準状態で、ヘッド本体１２を底面視したときに、それら連続して形成されたソール側変曲点Ｈ１を結ぶ仮想線Ｌｖ１は、フェース面１４Ａの下端とソール面１８Ａの前端との境界線Ｌｆｓとほぼ平行に延在している。
なお、ソール側変曲点Ｈ１の曲率半径ＲＡが比較的小さい値の場合、ソール側変曲点Ｈ１がトウヒール方向に連続して形成されることで稜線がソール面１８Ａの箇所に視認可能に形成される。
また、ソール側変曲点Ｈ１の曲率半径ＲＡが比較的大きい値の場合、ソール側変曲点Ｈ１がトウヒール方向に連続して形成されることで稜線は視認されないが、トウヒール方向に連続する緩やかな湾曲面がソール面１８Ａの箇所に形成される。

（ソール側変曲点角度θ２）
図１４に示すように、基準状態で、フェース中心基準断面Ｐｆｃにおいて、ソール側変曲点Ｈ１を含み水平面ＨＰと平行する平面ＨＰ″上でソール側変曲点Ｈ１からフェースバック２６方向に５ｍｍ離れた点を通り水平面ＨＰ（ＨＰ″）と直交する直線Ｌ２とソール面１８Ａとの交点を第２交点Ｐ２としたとき、ソール側変曲点Ｈ１と第２交点Ｐ２とを結ぶ直線Ｌ２２と水平面ＨＰ（ＨＰ″）とがなす角度をソール側変曲点角度θ２とする。
なお、ソール側変曲点角度θ２の正負は以下の通りとする。
直線Ｌ２２がフェースバック２６に至るにつれて平面ＨＰ″から下方に離間する傾斜となる場合にソール側変曲点角度θ２を正の値とする。
直線Ｌ２２がフェースバック２６に至るにつれて平面ＨＰ″から上方に離間する傾斜となる場合にソール側変曲点角度θ２を負の値とする。

（曲率半径ＲＢ）
図１４に示すように、基準状態で、フェース基準中心断面Ｐｆｃにおいて、ソール側変曲点Ｈ１を含み水平面ＨＰと平行する平面ＨＰ″上でソール側変曲点Ｈ１からフェース部１４方向に１ｍｍ離れた点を通り水平面ＨＰ（ＨＰ″）と直交する直線Ｌ３とソール面１８Ａとの交点を第３交点Ｐ３としたとき、第３交点Ｐ３の曲率半径を曲率半径ＲＢとする。

（クラウン側フランジ角度θ３）
図１６に示すように、基準状態で、フェース中心基準断面Ｐｆｃにおいて、第２境界点Ｋ２を含み水平面ＨＰと平行する平面ＨＰ１′上で第２境界点Ｋ２からフェースバック２６方向に５ｍｍ離れた点を通り水平面ＨＰと直交する直線Ｌ５とクラウン面１６Ａとの交点を第５交点Ｐ５とする。
クラウン側フランジ角度θ３は、第２境界点Ｋ２と第５交点Ｐ５とを結ぶ直線Ｌ３０が水平面ＨＰ（ＨＰ１′）に対してなす角度である。

（クラウン側変曲点Ｈ２、曲率半径ＲＣ、仮想線Ｌｖ２）
図１６に示すように、フェース中心基準断面Ｐｆｃにおいて、第５交点Ｐ５からフェースバック２６方向に離れたクラウン面１６Ａの箇所にクラウン側変曲点Ｈ２が形成されている。
曲率半径ＲＣは、フェース中心基準断面Ｐｆｃにおけるクラウン側変曲点Ｈ２の曲率半径であり、曲率半径ＲＣは、第５交点Ｐ５とクラウン側変曲点Ｈ２との間に位置するクラウン面１６Ａの曲率半径よりも小さい値である。
クラウン側変曲点Ｈ２はトウヒール方向に連続して形成され、図４に示すように、基準状態で、ヘッド本体１２を平面視したときに、それら連続して形成されたクラウン側変曲点Ｈ２を結ぶ仮想線Ｌｖ２は、フェース面１４Ａの上端とクラウン面１６Ａの前端との境界線Ｌｆｃとほぼ平行に延在している。
なお、クラウン側変曲点Ｈ２の曲率半径ＲＣが比較的小さい値の場合、クラウン側変曲点Ｈ２がトウヒール方向に連続して形成されることで稜線がクラウン面１６Ａの箇所に視認可能に形成される。
また、クラウン側変曲点Ｈ２の曲率半径ＲＣが比較的大きい値の場合、クラウン側変曲点Ｈ２がトウヒール方向に連続して形成されることで稜線は視認されないが、トウヒール方向に連続する緩やかな湾曲面がクラウン面１６Ａの箇所に形成される。

（クラウン側変曲点角度θ４）
図１６に示すように、基準状態で、フェース中心基準断面Ｐｆｃにおいて、クラウン側変曲点Ｈ２を含み水平面ＨＰと平行する平面ＨＰ１″上でクラウン側変曲点Ｈ２からフェースバック２６方向に５ｍｍ離れた点を通り水平面ＨＰ（ＨＰ１″）と直交する直線Ｌ６と、クラウン面１６Ａとの交点を第６交点Ｐ６とする。
クラウン側変曲点Ｈ２と第６交点Ｐ６とを結ぶ直線Ｌ３２と水平面ＨＰ（ＨＰ１″）とがなす角度をクラウン側変曲点角度θ４とする。
なお、クラウン側変曲点角度θ４の正負は以下の通りとする。
直線Ｌ３２がフェースバック２６に至るにつれて平面ＨＰ１″から下方に離間する傾斜となる場合にクラウン側変曲点角度θ４を正の値とする。
直線Ｌ３２がフェースバック２６に至るにつれて平面ＨＰ１″から上方に離間する傾斜となる場合にクラウン側変曲点角度θ４を負の値とする。

（ヘッド長さＨＬ）
図１、図４に示すように、基準状態で、ヘッド本体１２をフェース面１４Ａの前方から見たとき水平面ＨＰに対して２２．２３ｍｍ上方に位置するヒール２４側の箇所から最もトウ２２側に位置する端部までの距離を水平面ＨＰに投影した寸法をトウヒール方向のヘッド長さＨＬとする。

本実施の形態では、ソール側フランジ角度θ１を３０°以上７０°以下とし、フェース中心基準断面Ｐｆｃにおいて、第１交点Ｐ１からフェースバック２６方向に離れたソール面１８Ａの箇所にソール側変曲点Ｈ１が形成され、ソール側変曲点Ｈ１の曲率半径ＲＡを第１交点Ｐ１とソール側変曲点Ｈ１との間に位置するソール面１８Ａの曲率半径よりも小さい値とした。
なお、ソール側フランジ角度θ１と曲率半径ＲＡは、フェース中心基準断面Ｐｆｃからのフェース基準断面Ｐｆの距離によって厳密には僅かに変化し、言い換えると、一定の範囲内で変化する。
ソール側フランジ角度θ１とソール側変曲点Ｈ１の曲率半径ＲＡを上記規定範囲内とすることによって、打球時にソール側変曲点Ｈ１を含むソール部１８の部分に応力が集中することでフェース部１４寄りのソール部１８の部分の変形量を大きく確保でき、これによりフェース部１４のたわみ量が増加するため、反発係数を高くすることができるので、初速、高初速エリア、飛距離の向上を図る上で有利となる。
ソール側フランジ角度θ１が３０°未満であると、打球時にソール側変曲点Ｈ１を含むソール部１８の部分の変形量を確保する上で不利となり、初速、高初速エリア、飛距離の向上を図る上で不利となる。
ソール側フランジ角度θ１が７０°より大きいと、ゴルフクラブヘッド１０を正面視した場合にフェース部１４寄りのソール部１８の部分の面積が拡大することでフェース面１４Ａの面積が相対的に縮小するため、初速、高初速エリア、飛距離の向上を図る上で不利となる。
また、ソール側フランジ角度θ１を７０°より大きく確保し、かつ、フェース面１４Ａの面積を大きく確保するようにヘッド本体１２を構成すると、ゴルフクラブヘッド１０を正面視した場合のゴルフクラブヘッド１０の上下幅が広くなる、いわゆるディープフェースとなり、ボールを打ちにくくなることから初速が低下する不利がある。
さらに、フェース部１４とソール部１８の境界部が角張るので、耐久強度が低下する不利があり、打球時におけるフェース部１４寄りのソール部１８の部分の変形量を確保する上で不利となり高初速エリアも狭くなる不利がある。
また、ソール側フランジ角度θ１が７０°より大きいと、第１境界点Ｋ１に対応するヘッド本体１２の部分（フェース面１４Ａとソール面１８Ａとの境目）の強度が低下するため、ゴルフクラブヘッド１０の耐久性が低下する。
なお、より好ましくはソール側フランジ角度θ１が４０°以上６０°以下であり、さらに好ましくはソール側フランジ角度θ１が４５°以上５５°以下である。

また、本実施の形態では、図１４に示すように、基準状態で、第１境界点Ｋ１とソール側変曲点Ｈ１とを水平面ＨＰに投影したときの第１境界点Ｋ１からソール側変曲点Ｈ１までの距離Ｄ１を３ｍｍ以上２０ｍｍ以下とした。
なお、距離Ｄ１は、フェース中心基準断面Ｐｆｃからのフェース基準断面Ｐｆの距離によって厳密には僅かに変化し、言い換えると、一定の範囲内で変化する。
距離Ｄ１を上記規定範囲内とすることによって、打球時にソール側変曲点Ｈ１よりも前方に位置するソール部１８の部分に応力が集中することでフェース部１４寄りのソール部１８の部分の変形量を大きく確保でき、これによりフェース部１４のたわみ量が増加するため、反発係数を高くすることができるので、初速、高初速エリア、飛距離の向上を図る上で有利となる。
距離Ｄ１が３ｍｍ未満であると、第１境界点Ｋ１からソール側変曲点Ｈ１が近すぎるため、ソール側変曲点Ｈ１を含むソール部１８の部分の変形量を確保する上で不利となる。
距離Ｄ１が２０ｍｍより大きいと、第１境界点Ｋ１からソール側変曲点Ｈ１が離れすぎているため、打球時にソール側変曲点Ｈ１よりも前方に位置する部分に加わる応力が低下しまうことから、ソール側変曲点Ｈ１を含むソール部１８の部分の変形量を確保する上で不利となる。
なお、より好ましくは距離Ｄ１は５ｍｍ以上１５ｍｍ以下である。

また、本実施の形態では、ソール側変曲点角度θ２を１°以上１５°以下とした。
なお、ソール側変曲点角度θ２は、フェース中心基準断面Ｐｆｃからのフェース基準断面Ｐｆの距離によって厳密には僅かに変化し、言い換えると、一定の範囲内で変化する。
ソール側変曲点角度θ２を上規定範囲内とすることによって、打球時にソール側変曲点Ｈ１を含むソール部１８の部分に応力が適度に集中することでフェース部１４寄りのソール部１８の部分の変形量を大きく確保でき、これによりフェース部１４のたわみ量が増加するため、反発係数を高くすることができるので、初速、高初速エリア、飛距離の向上を図る上で有利となる。
ソール側変曲点角度θ２が１°未満であると、打球時にソール側変曲点Ｈ１を含むソール部１８の部分の変形量を確保する上で不利となる。
ソール側変曲点角度θ２が１５°より大きいと、ヘッド本体１２の部分（打球時にソール側変曲点Ｈ１を含むソール部１８の部分）の強度が低下するため、ゴルフクラブヘッド１０の耐久性を確保する効果が低下する。

また、本実施の形態では、第３交点Ｐ３の曲率半径ＲＢに対するソール側変曲点Ｈ１の曲率半径ＲＡの比ＲＡ／ＲＢを０．０４以上０．８以下とした。
比ＲＡ／ＲＢを上記規定範囲内とすることによって、打球時においてソール側変曲点Ｈ１を含むソール部１８の部分に応力が集中しやすく、ソール部１８の部分の変形量を確保する上で有利となり、これによりフェース部１４のたわみ量が増加するため、反発係数を高くすることができるので、初速、高初速エリア、飛距離の向上を図る上で有利となる。
比ＲＡ／ＲＢが０．０４未満だと、打球時においてソール側変曲点Ｈ１を含むソール部１８の部分に応力が局所的に集中しやすく耐久性の向上を図る上で不利となる。
また、比ＲＡ／ＲＢが０．８よりも大きいと、打球時においてソール側変曲点Ｈ１を含むソール部１８の部分に応力が集中しにくく、フェース部１４のたわみ量が確保されず、反発係数を高くすることができず、初速、高初速エリア、飛距離の向上を図る上で不利となる。

また、本実施の形態では、トウヒール方向に沿って連続して形成されたソール側変曲点Ｈ１を結ぶ仮想線Ｌｖ１はフェース面１４Ａの下端とソール面１８Ａの前端との境界線Ｌｆｓとほぼ平行に延在しており、基準状態で、ヘッド本体１２を平面視したときに、仮想線Ｌｖ１はフェース中心基準断面Ｐｆｃと交差し、かつ、仮想線Ｌｖ１を水平面ＨＰに投影した仮想線Ｌｖ１の寸法Ｄ２は、ヘッド長さＨＬの２０％以上とした。
寸法Ｄ２を上記規定範囲とすることによって、打球時にソール側変曲点Ｈ１を含むソール部１８の部分に集中する応力を高め、ソール側変曲点Ｈ１を含むソール部１８の部分の変形量を確保する上で有利となり、フェース部１４寄りのソール部１８の部分の変形量を大きく確保でき、これによりフェース部１４のたわみ量が増加するため、反発係数を高くすることができるので、初速、高初速エリア、飛距離の向上を図る上でより有利となる。
仮想線Ｌｖ１の寸法Ｄ２がヘッド長さＨＬの２０％未満であると、打球時にソール側変曲点Ｈ１を含むソール部１８の部分に集中する応力を高める効果が低下し、打球時にソール側変曲点Ｈ１を含むソール部１８の部分の変形量を確保する効果が低下し、初速、高初速エリア、飛距離の向上を図る効果が低下する。
なお、仮想線Ｌｖ１の寸法Ｄ２は、好ましくはヘッド長さＨＬの３０％以上であり、さらに好ましくは４０％以上である。

また、本実施の形態では、図１４に示すように、基準状態で、フェース中心基準断面Ｐｆｃにおいて、ソール側変曲点Ｈ１を含み水平面ＨＰと平行する平面ＨＰ″上でソール側変曲点Ｈ１からフェースバック２６方向に１０ｍｍ離れた点を通り水平面ＨＰと直交する直線Ｌ４とソール面１８Ａとの交点を第４交点Ｐ４としたとき、第１境界点Ｋ１からソール側変曲点Ｈ１までのソール部１８のフェース中心基準断面Ｐｆｃに沿った長さで重み付けされたソール部１８の肉厚の加重平均値Δｄ１が、ソール側変曲点Ｈ１から第４交点Ｐ４までのソール部１８のフェース中心基準断面Ｐｆｃに沿った長さで重み付けされたソール部１８の肉厚の加重平均値Δｄ２よりも小さい値であるものとした。
なお、加重平均値Δｄ１、加重平均値Δｄ２は、フェース中心基準断面Ｐｆｃからのフェース基準断面Ｐｆｃの距離によって厳密には僅かに変化し、言い換えると、一定の範囲内で変化する。
加重平均値Δｄ１を加重平均値Δｄ２よりも小さな値とすることによって、第１境界点Ｋ１からソール側変曲点Ｈ１までのソール部１８の部分の肉厚が、ソール側変曲点Ｈ１から第４交点Ｐ４までのソール部１８の部分よりも肉厚よりも薄くなり、変形しやすいことになる。
そのため、打球時において、ソール側変曲点Ｈ１を含むソール部１８の部分のうち、フェース部１４寄りの部分が残りの部分よりも変形しやすくなり、フェース部１４のソール部１８寄りの部分のたわみ量を確保する上で有利となり、打球時にソール側変曲点Ｈ１を含むソール部１８の部分の変形量を確保する効果が向上し、初速、高初速エリア、飛距離の向上を図る効果が向上する。
また、上記とは逆に、加重平均値Δｄ１が加重平均値Δｄ２よりも大きな値であると、打球時において、ソール側変曲点Ｈ１を含むソール部１８の部分のうち、フェース部１４寄りの部分が残りの部分よりも変形しにくく、フェース部１４のソール部１８寄りの部分のたわみ量を確保する効果が低下し、打球時にソール側変曲点Ｈ１を含むソール部１８の部分の変形量を確保する効果が低下し、初速、高初速エリア、飛距離の向上を図る効果が低下する。
なお、第１境界点Ｋ１からソール側変曲点Ｈ１までのソール部１８の肉厚は、０．５ｍｍ〜１．２ｍｍであり、より好ましくは０．６ｍｍ〜１．０ｍｍである。
また、ソール側変曲点Ｈ１から第４交点Ｐ４までのソール部１８の肉厚は、０．８ｍｍ〜２．０ｍｍであり、より好ましくは１．２ｍｍ〜１．６ｍｍである。

また、本実施の形態では、クラウン側フランジ角度θ３が１５°以上５０°以下とし、クラウン側変曲点Ｈ２の曲率半径ＲＣを、第４交点Ｐ４とクラウン側変曲点Ｈ２との間に位置するクラウン面１６Ａの曲率半径よりも小さい値とした。
なお、クラウン側フランジ角度θ３と曲率半径ＲＣは、フェース中心基準断面Ｐｆｃからのフェース基準断面Ｐｆの距離によって厳密には僅かに変化し、言い換えると、一定の範囲内で変化する。
クラウン側フランジ角度θ３とクラウン側変曲点Ｈ２の曲率半径ＲＣを上記規定範囲内とすることによって、打球時にクラウン側変曲点Ｈ２を含むクラウン部１６の部分に応力が集中することでフェース部１４寄りのクラウン部１６の部分の変形量を大きく確保でき、これによりフェース部１４のたわみ量が増加するため、反発係数を高くすることができるので、初速、高初速エリア、飛距離の向上を図る上で有利となる。
クラウン側フランジ角度θ３が１５°未満であると、打球時にクラウン側変曲点Ｈ２を含むクラウン部１６の部分の変形量を確保する効果が低下するとなる。
クラウン側フランジ角度θ３が５０°より大きいと、打球時にクラウン側変曲点Ｈ２を含むクラウン部１６の部分の変形量が過剰に大きくなり、反発係数が低下し、初速、高初速エリア、飛距離の向上を図る効果が低下する。
なお、より好ましくはクラウン側フランジ角度θ３が２０°以上４０°以下であり、さらに好ましくはクラウン側フランジ角度θ３が２５°以上３５°以下である。

また、本実施の形態では、図１６に示すように、第２境界点Ｋ２とクラウン側変曲点Ｈ２とを水平面ＨＰに投影したときの第２境界点Ｋ２からクラウン側変曲点Ｈ２までの距離Ｄ３を５ｍｍ以上２０ｍｍ以下とした。
なお、距離Ｄ３は、フェース中心基準断面Ｐｆｃからのフェース基準断面Ｐｆの距離によって厳密には僅かに変化し、言い換えると、一定の範囲内で変化する。
距離Ｄ３を上記規定範囲内とすることによって、打球時にクラウン側変曲点Ｈ２を含むクラウン部１６の部分に応力が適度に集中することでフェース部１４寄りのクラウン部１６の部分の変形量を大きく確保でき、これによりフェース部１４のたわみ量が増加するため、反発係数を高くすることができるので、初速、高初速エリア、飛距離の向上を図る上で有利となる。
距離Ｄ３が５ｍｍ未満であると、打球時に変形するクラウン側変曲点Ｈ２を含むクラウン部１６の部分の面積を十分に確保できないため、クラウン側変曲点Ｈ２を含むクラウン部１６の部分の変形量を確保する効果が低下する。
距離Ｄ３が２０ｍｍより大きいと、打球時に変形するクラウン側変曲点Ｈ２を含むクラウン部１６の部分の面積が大きすぎるため、打球時にクラウン側変曲点Ｈ２を含むクラウン部１６の部分に加わる応力がクラウン側変曲点Ｈ２よりも後方（フェースバック２６方向）のクラウン部１６の箇所に逃げてしまうことから、クラウン側変曲点Ｈ２を含むクラウン部１６の部分の変形量を確保する効果が低下する。

また、本実施の形態では、クラウン側変曲点角度θ４を０°以上１５°以下とした。
なお、クラウン側変曲点角度θ４は、フェース中心基準断面Ｐｆｃからのフェース基準断面Ｐｆの距離によって厳密には僅かに変化し、言い換えると、一定の範囲内で変化する。
クラウン側変曲点角度θ４を上記規定範囲内とすることによって、打球時にクラウン側変曲点Ｈ２を含むクラウン部１６の部分に応力が適度に集中することでフェース部１４寄りのクラウン部１６の部分の変形量を大きく確保でき、これによりフェース部１４のたわみ量が増加するため、反発係数を高くすることができるので、初速、高初速エリア、飛距離の向上を図る上で有利となる。
クラウン側変曲点角度θ４が０°未満であると、打球時にクラウン側変曲点Ｈ２を含むクラウン部１６の部分の変形量を確保する効果が低下する。
クラウン側変曲点角度θ４が１５°より大きいと、ヘッド本体１２の部分（打球時にクラウン側変曲点Ｈ２を含むクラウン部１６の部分）の強度が低下するため、ゴルフクラブヘッド１０の耐久性を確保する効果が低下する。

一般的に、ソール面１８Ａとフェース面１４Ａとがなす角度である接続角度は鋭角であり、クラウン面１６Ａとフェース面１４Ａとがなす接続角度は鈍角である。
そのため、打球時において、ソール部１８寄りのフェース部１４の箇所に比較してクラウン部１６寄りのフェース部１４の箇所の方が変形しやすい。
本実施の形態では、ソール側フランジ角度θ１はクラウン側フランジ角θ３よりも大とした。
このようにソール側フランジ角度θ１＞クラウン側フランジ角θ３とすると、打球時におけるクラウン部１６のフェース部１４寄りの部分の変形量が、ソール部１８のフェース部１４寄りの部分の変形量よりも過大となることを抑制できる。
言い換えると、打球時におけるクラウン部１６のフェース部１４寄りの部分の変形量とソール部１８のフェース部１４寄りの部分の変形量とのバランスを取ることができる。
そのため、クラウン部１６のフェース部１４寄りの部分の変形量が過大となることで生じるエネルギーロスを抑制することができ、これによりフェース部１４の反発係数を向上する効果が向上し、また、打ち出し角を適切に維持することができ、初速、高初速エリア、飛距離の向上を図る効果が向上する。
これに対して、ソール側フランジ角度θ１＜クラウン側フランジ角θ３とすると、クラウン側フランジ角θ３が大きくなりすぎることから打球時にクラウン部１６のフェース部１４寄りの部分の変形量が過大となることからエネルギーロスが生じ、フェース部１４の反発係数を向上する効果が低下し、また、打ち出し角が大きくなりすぎ、初速、高初速エリア、飛距離の向上を図る効果が低下する。

図１８は、打球前後におけるゴルフクラブヘッド１０のフェース部１４寄りのソール部１８の部分形状の変化を示すフェース中心基準断面Ｐｆｃの断面図であり、（Ａ）は一般的なゴルフクラブヘッド１０′を示し、（Ｂ）は本発明のゴルフクラブヘッド１０を示す。
図１８（Ａ）、（Ｂ）において、実線が打球前の状態を示し、二点鎖線が打球後に変形した状態を示しており、二点鎖線は実際の変形量を拡大して示している。
また、Ｄｘ１、Ｄｘ２は、打球によってソール部１８が変形した範囲を示す。
図１８（Ａ）、（Ｂ）から明らかなように、一般的なゴルフクラブヘッド１０′の変形範囲Ｄｘ１に比較して、本発明のゴルフクラブヘッド１０の変形範囲Ｄｘ２は狭い。
すなわち、打球時にソール側変曲点Ｈ１を含むフェース部１４寄りのソール部１８の部分に応力が集中する度合いが、一般的なゴルフクラブヘッド１０′に比較して、本発明のゴルフクラブヘッド１０の方がより大きい。
つまり、本発明のゴルフクラブヘッド１０では、ソール部１８のうちフェース部１４寄りの狭い範囲に集中して変形が生じるので、その変形はフェース部１４のたわみに寄与する度合いが高い。
これにより、フェース部１４のたわみ量が増加するため、反発係数を高くでき高初速となる。さらにフェース面の変形端部がよりソール側に移行するので高初速エリアが広くなり、飛距離の向上を図る上で有利となる。

これに対して、一般的なゴルフクラブヘッド１０′では、ソール部１８のうちフェース部１４寄りの部分に加えて、フェース部１４からフェースバック２６方向に離れたソール部１８の部分にも変形が生じ、すなわち、広い範囲に変形が生じる。
したがって、フェース部１４寄りのソール部１８の変形はフェース部１４のたわみに寄与するものの、フェース部１４からフェースバック２６方向に離れたソール部１８の部分の変形はフェース部１４のたわみにほとんど寄与しない。そのため、フェース部１４のたわみ量は本発明に比較して小さく、初速、高初速エリア、飛距離は本発明に比較して小さいものとなる。

図１９は、打球前後におけるゴルフクラブヘッド１０のフェース部１４寄りのクラウン部１６の部分形状の変化を示すフェース中心基準断面Ｐｆｃの断面図であり、（Ａ）は一般的なゴルフクラブヘッド１０′を示し、（Ｂ）は本発明のゴルフクラブヘッド１０を示す。
図１９（Ａ）、（Ｂ）において、実線が打球前の状態を示し、二点鎖線が打球後に変形した状態を示しており、二点鎖線は実際の変形量を拡大して示している。
また、Ｄｙ１、Ｄｙ２は、打球によってクラウン部１６が変形した範囲を示す。
図１９（Ａ）、（Ｂ）から明らかなように、一般的なゴルフクラブヘッド１０′の変形範囲Ｄｙ１に比較して、本発明のゴルフクラブヘッド１０の変形範囲Ｄｙ２は狭い。
すなわち、打球時にソール側変曲点Ｈ１を含むフェース部１４寄りのクラウン部１６の部分に応力が集中する度合いが、一般的なゴルフクラブヘッド１０′に比較して、本発明のゴルフクラブヘッド１０の方がより大きい。
つまり、本発明のゴルフクラブヘッド１０では、クラウン部１６のうちフェース部１４寄りの狭い範囲に集中して変形が生じるので、その変形はフェース部１４のたわみに寄与する度合いが高い。
これにより、フェース部１４のたわみ量が増加するため、反発係数を高くできるので、初速、高初速エリア、飛距離の向上を図る上で有利となる。

これに対して、一般的なゴルフクラブヘッド１０′では、クラウン部１６のうちフェース部１４寄りの部分に加えて、フェース部１４からフェースバック２６方向に離れたクラウン部１６の部分にも変形が生じ、すなわち、広い範囲に変形が生じる。
したがって、フェース部１４寄りのクラウン部１６の変形はフェース部１４のたわみに寄与するものの、フェース部１４からフェースバック２６方向に離れたクラウン部１６の部分の変形はフェース部１４のたわみにほとんど寄与しない。そのため、フェース部１４のたわみ量は本発明に比較して小さく、初速、高初速エリア、飛距離は本発明に比較して小さいものとなる。

打球時におけるソール部１８、クラウン部１６の変形についてさらに説明する。
図２０（Ａ）、（Ｂ）は打球前後における本発明のゴルフクラブヘッド１０の形状の変化を示すフェース中心基準断面Ｐｆｃの断面図であり、実際の変形量を拡大して示している。なお、図２０（Ｂ）の二点鎖線は打球前のゴルフクラブヘッド１０の形状を示す。
図２０（Ｂ）に示すように、ボールＢの打球時におけるソール部１８およびクラウン部１６の変形は、フェース部１４寄りに集中しており、フェース部１４寄り以外のソール部１８およびクラウン部１６の変形は極めて少ないことがわかる。
このようにソール部１８およびクラウン部１６のうちフェース部１４寄りの狭い範囲の変形量が大きいので、その変形はフェース部１４のたわみに寄与する度合いが高くなる。
一方、ソール部１８およびクラウン部１６のうちフェース部１４寄りの部分を除く部分は変形量が小さく、したがって、フェース部１４のたわみに寄与する度合いが少ない無駄な変形が抑制され、フェース部１４のたわみ量が増加し反発係数を高くでき、打ち出し角を大きくできるので高初速となる。さらに、フェース部１４がたわむエリアが広くなり高初速エリアが広くなり、飛距離の向上を図る上で有利となる。
なお、図２０に示した例では、ソール部１８にソール側変曲点Ｈ１を設けると共に、クラウン部１６にクラウン側変曲点Ｈ２を設けた場合について説明したが、ソール側変曲点Ｈ１のみを設けクラウン側変曲点Ｈ２を省略してもよい。ただし、図２０のようにソール側変曲点Ｈ１およびクラウン側変曲点Ｈ２の双方を設けるとフェース部１４のたわみ量を確保し初速、高初速エリア、飛距離の向上を図る上でより一層有利となる。

以下、本発明の実験例について説明する。
図２１〜図２６は、本発明に係るゴルフクラブヘッド１０の実験結果を示す図である。
試料となるゴルフクラブヘッド１０を各実験例毎に作成し、以下の４つの評価項目を測定し指数（評価点）を求めると共に、４つの指数の合計点を求めた。

（１）初速
ゴルフクラブヘッド１０を備えたゴルフクラブをスイングロボットに設置し、以下の条件で実打試験を行い９打点における初速の平均値を指数で評価した。比較例に相当する実験例の指数を１００とし指数が大きいほど初速が速く、評価が良いことを示す。
ヘッドスピード：４０ｍ／ｓ
ボール：株式会社プロギア製プロギアTRスピン（商品名）
打点位置は、以下の合計９打点とし、各打点で５回ずつボールを打撃した。
フェース面１４Ａの中心点Ｐｃと、中心点Ｐｃを通りフェースセンターラインＣＬと直交する直線上で中心点Ｐｃからトウ２２方向に７ｍｍ離間した点と、ヒール２４方向に７ｍｍ離間した点の３打点。
フェースセンターラインＣＬ上で中心点Ｐｃからクラウン部１６方向に５ｍｍ離間した点と、この点を通りフェースセンターラインＣＬと直交する上５ｍｍライン上で、上記点からトウ２２方向に７ｍｍ離間した点と、ヒール２４方向に７ｍｍ離間した点の３打点。
フェースセンターラインＣＬ上で中心点Ｐｃからソール部１８方向に５ｍｍ離間した点と、この点を通りフェースセンターラインＣＬと直交する下５ｍｍライン上で、上記点からトウ２２方向に７ｍｍ離間した点と、ヒール２４方向に７ｍｍ離間した点の３打点。

（２）高初速エリア（スイートエリア）
フェース面１４Ａの中心点Ｐｃを中心に、トウヒール方向およびクラウンソール方向に等間隔をおいた４５箇所を打点Ｐｉとして設定した。
専用のスイングロボットを用いて４５の打点Ｐｉでゴルフクラブをスイングし、計測器によってゴルフボールの初速を計測した。ヘッドスピードは４０ｍ／ｓとした。
４５打点の初速のデータを補間し、ゴルフボールの最大初速の９８％以上となるフェース面１４Ａの高初速エリアの面積を指数化した。なお、中心点Ｐｃより上打点（クラウン部１６側）でのデータと、下打点（ソール部１８側）でのデータは、ゴルファーの実使用打点位置に合わせて、上打点（クラウン部１６側）でのデータの重み付けを重くした。
高初速エリアのデータは、実験例１のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。

（３）飛距離
初速の試験における上記打点位置での実打試験で得られた飛距離を測定した。
合計９打点の飛距離平均値を求め、比較例に相当する実験例の指数を１００とし指数が大きいほど飛距離が長く、評価が良いことを示す。

（４）耐久性
シャフトに固定したゴルフクラブヘッド１０のフェース面１４Ａにエアキャノンにてゴルフボールを繰り返して当て、フェース部１４の変形や破損が生じるまでに要した打撃回数を計測し、打撃回数を指数化した。ボールスピードは５０ｍ／ｓとした。打点位置はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃとした。
この場合、比較例に相当する実験例のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。

（５）合計点
上述した初速、高初速エリア、飛距離、耐久性の４つの指数を合計したものを合計点とした。
比較例に相当する実験例の合計点を４００とし合計点が大きいほど評価が良いことを示す。

以下実験例のゴルフクラブヘッド１０について説明する。
なお、実験例で使用したゴルフクラブヘッド１０は、ドライバーであり、各実験例で規定したパラメータを除き以下の条件を共通としている。
ヘッド本体１２の材料：チタン合金 Ti-8Al-1Mo-1V
フェース部１４の材料：Ti-6Al-4V
ロフト角 １０．５°
ライ角 ５９°
ヘッド体積 ４６０cc

（条件１）
各実験例について、図２１に示すように、請求項１で規定する条件を変更した。
なお、請求項２〜４で規定する条件は、以下に示すように一定条件とした。
また、請求項５で規定するソール側フランジ角θ１とクラウン側フランジ角θ３は後述する実験例２〜５を除き以下に示すように一定条件とした。
請求項２で規定するソール側変曲点Ｈ１の仮想線Ｌｖ１を水平面ＨＰへ投影した寸法Ｄ２はヘッド長さＨＬの８５％とし、２０％以上であるという規定を満たすものとした。
請求項３で規定するソール側変曲点Ｈ１よりも前方のソール部１８の加重平均値Δｄ１とソール側変曲点Ｈ１よりも後方のソール部１８の加重平均値Δｄ２については、Δｄ１／Δｄ２＝１．０／１．４（ｍｍ）として、請求項３で規定するΔｄ１＜Δｄ２を満たすものとした。
請求項４で規定するクラウン側フランジ角度θ３を３５°として１５°≦θ３≦５０°の規定を満たすものとした。
請求項４で規定する第２境界点Ｋ２からクラウン側変曲点Ｈ２までの距離Ｄ３は８．６ｍｍとして５ｍｍ以上２０ｍｍ以下という規定を満たすものとした。
請求項４で規定するクラウン側変曲点角度θ４を７．０°として０°以上１５°以下の規定を満たすものとした。
請求項５で規定するソール側フランジ角度θ１とクラウン側フランジ角度θ３については、実験例２〜５を除きθ１−θ３＝１５°としてソール側フランジ角度θ１がクラウン側フランジ角度θ３よりも大きいという規定を満たすものとした。

実験例１は、比較例に相当するものであり、ソール側変曲点Ｈ１およびクラウン側変曲点Ｈ２を備えていない一般的なゴルフクラブヘッド１０（ドライバー）である。
なお、図中符号「−」は該当する数値（条件）が存在しないことを示す。

実験例２は、請求項１で規定するソール側フランジ角θ１が２８°であり、３０°≦θ１≦７０°の規定範囲を下回っている。
実験例２は、請求項１で規定する第１境界点Ｋ１からソール側変曲点Ｈ１までの距離Ｄ１が７ｍｍであり、３ｍｍ≦θ１≦２０ｍｍの規定範囲内である。
実験例２は、請求項１で規定するソール側変曲点角度θ２が７．２°であり、１°≦θ２≦１５°の規定範囲内である。
実験例２は、請求項１で規定する曲率半径の比率ＲＡ／ＲＢが０．４であり、０．０４≦ＲＡ／ＲＢ≦０．８の規定範囲内である。
したがって、実験例２は、本発明の範囲外である。
なお、実験例２は、請求項５で規定するソール側フランジ角θ１＞クラウン側フランジ角θ２を満たしておらず、θ１−θ２＝−７．０°となっている。

実験例３は、請求項１で規定するソール側フランジ角θ１が７２°であり、３０°≦θ１≦７０°の規定範囲を上回っている。
実験例３は、請求項１で規定する第１境界点Ｋ１からソール側変曲点Ｈ１までの距離Ｄ１が７ｍｍであり、３ｍｍ≦θ１≦２０ｍｍの規定範囲内である。
実験例３は、請求項１で規定するソール側変曲点角度θ２が７．２°であり、１°≦θ２≦１５°の規定範囲内である。
実験例３は、請求項１で規定する曲率半径の比率ＲＡ／ＲＢが０．４であり、０．０４≦ＲＡ／ＲＢ≦０．８の規定範囲内である。
したがって、実験例３は、本発明の範囲外である。
なお、実験例３は、請求項５で規定するソール側フランジ角θ１＞クラウン側フランジ角θ２を満たしているが、θ１−θ２＝３７．０°となっており、上述した一定条件１５．０°と異なる値となっている。

実験例４は、請求項１で規定するソール側フランジ角θ１が３２°であり、３０°≦θ１≦７０°の規定範囲内である。
実験例４は、請求項１で規定する第１境界点Ｋ１からソール側変曲点Ｈ１までの距離Ｄ１が７ｍｍであり、３ｍｍ≦θ１≦２０ｍｍの規定範囲内である。
実験例４は、請求項１で規定するソール側変曲点角度θ２が７．２°であり、１°≦θ２≦１５°の規定範囲内である。
実験例４は、請求項１で規定する曲率半径の比率ＲＡ／ＲＢが０．４であり、０．０４≦ＲＡ／ＲＢ≦０．８の規定範囲内である。
したがって、実験例４は本発明の範囲内である。
なお、実験例４は、請求項５で規定するソール側フランジ角θ１＞クラウン側フランジ角θ２を満たしておらず、θ１−θ２＝−３．０°となっている。

実験例５は、請求項１で規定するソール側フランジ角θ１が６８°であり、３０°≦θ１≦７０°の規定範囲内である。
実験例５は、請求項１で規定する第１境界点Ｋ１からソール側変曲点Ｈ１までの距離Ｄ１が７ｍｍであり、３ｍｍ≦θ１≦２０ｍｍの規定範囲内である。
実験例５は、請求項１で規定するソール側変曲点角度θ２が７．２°であり、１°≦θ２≦１５°の規定範囲内である。
実験例５は、請求項１で規定する曲率半径の比率ＲＡ／ＲＢが０．４であり、０．０４≦ＲＡ／ＲＢ≦０．８の規定範囲内である。
したがって、実験例５は、本発明の範囲内である。
なお、実験例５は、請求項５で規定するソール側フランジ角θ１＞クラウン側フランジ角θ２を満たしているが、θ１−θ２＝３３．０°となっており、上述した一定条件１５．０°と異なる値となっている。

実験例６は、請求項１で規定するソール側フランジ角θ１が５０°であり、３０°≦θ１≦７０°の規定範囲内である。
実験例６は、請求項１で規定する第１境界点Ｋ１からソール側変曲点Ｈ１までの距離Ｄ１が２２ｍｍであり、３ｍｍ≦θ１≦２０ｍｍの規定範囲を上回っている。
実験例６は、請求項１で規定するソール側変曲点角度θ２が７．２°であり、１°≦θ２≦１５°の規定範囲内である。
実験例６は、請求項１で規定する曲率半径の比率ＲＡ／ＲＢが０．４であり、０．０４≦ＲＡ／ＲＢ≦０．８の規定範囲内である。
したがって、実験例６は、本発明の範囲外である。

実験例７は、請求項１で規定するソール側フランジ角θ１が５０°であり、３０°≦θ１≦７０°の規定範囲内である。
実験例７は、請求項１で規定する第１境界点Ｋ１からソール側変曲点Ｈ１までの距離Ｄ１が１８ｍｍであり、３ｍｍ≦θ１≦２０ｍｍの規定範囲内である。
実験例７は、請求項１で規定するソール側変曲点角度θ２が７．２°であり、１°≦θ２≦１５°の規定範囲内である。
実験例７は、請求項１で規定する曲率半径の比率ＲＡ／ＲＢが０．４であり、０．０４≦ＲＡ／ＲＢ≦０．８の規定範囲内である。
したがって、実験例７は、本発明の範囲内である。

実験例８は、請求項１で規定するソール側フランジ角θ１が５０°であり、３０°≦θ１≦７０°の規定範囲内である。
実験例８は、請求項１で規定する第１境界点Ｋ１からソール側変曲点Ｈ１までの距離Ｄ１が７ｍｍであり、３ｍｍ≦θ１≦２０ｍｍの規定範囲内である。
実験例８は、請求項１で規定するソール側変曲点角度θ２が０．６°であり、１°≦θ２≦１５°の規定範囲を下回っている。
実験例８は、請求項１で規定する曲率半径の比率ＲＡ／ＲＢが０．４であり、０．０４≦ＲＡ／ＲＢ≦０．８の規定範囲内である。
したがって、実験例８は、本発明の範囲外である。

実験例９は、請求項１で規定するソール側フランジ角θ１が５０°であり、３０°≦θ１≦７０°の規定範囲内である。
実験例９は、請求項１で規定する第１境界点Ｋ１からソール側変曲点Ｈ１までの距離Ｄ１が７ｍｍであり、３ｍｍ≦θ１≦２０ｍｍの規定範囲内である。
実験例９は、請求項１で規定するソール側変曲点角度θ２が１７°であり、１°≦θ２≦１５°の規定範囲を上回っている。
実験例９は、請求項１で規定する曲率半径の比率ＲＡ／ＲＢが０．４であり、０．０４≦ＲＡ／ＲＢ≦０．８の規定範囲内である。
したがって、実験例９は、本発明の範囲外である。

実験例１０は、請求項１で規定するソール側フランジ角θ１が５０°であり、３０°≦θ１≦７０°の規定範囲内である。
実験例１０は、請求項１で規定する第１境界点Ｋ１からソール側変曲点Ｈ１までの距離Ｄ１が７ｍｍであり、３ｍｍ≦θ１≦２０ｍｍの規定範囲内である。
実験例１０は、請求項１で規定するソール側変曲点角度θ２が１．５°であり、１°≦θ２≦１５°の規定範囲内であり、本発明の範囲内である。
実験例１０は、請求項１で規定する曲率半径の比率ＲＡ／ＲＢが０．４であり、０．０４≦ＲＡ／ＲＢ≦０．８の規定範囲内である。
したがって、実験例１０は、本発明の範囲内である。

実験例１１は、請求項１で規定するソール側フランジ角θ１が５０°であり、３０°≦θ１≦７０°の規定範囲内である。
実験例１１は、請求項１で規定する第１境界点Ｋ１からソール側変曲点Ｈ１までの距離Ｄ１が７ｍｍであり、３ｍｍ≦θ１≦２０ｍｍの規定範囲内である。
実験例１１は、請求項１で規定するソール側変曲点角度θ２が１４°であり、１°≦θ２≦１５°の規定範囲内である。
実験例１１は、請求項１で規定する曲率半径の比率ＲＡ／ＲＢが０．４であり、０．０４≦ＲＡ／ＲＢ≦０．８の規定範囲内である。
したがって、実験例１１は、本発明の範囲内である。

実験例１２は、請求項１で規定するソール側フランジ角θ１が５０°であり、３０°≦θ１≦７０°の規定範囲内である。
実験例１２は、請求項１で規定する第１境界点Ｋ１からソール側変曲点Ｈ１までの距離Ｄ１が７ｍｍであり、３ｍｍ≦θ１≦２０ｍｍの規定範囲内である。
実験例１２は、請求項１で規定するソール側変曲点角度θ２が７．２°であり、１°≦θ２≦１５°の規定範囲内である。
実験例１２は、請求項１で規定する曲率半径の比率ＲＡ／ＲＢが０．６であり、０．０４≦ＲＡ／ＲＢ≦０．８の規定範囲内である。
したがって、実験例１２は、本発明の範囲内である。

実験例１３は、請求項１で規定するソール側フランジ角θ１が５０°であり、３０°≦θ１≦７０°の規定範囲内である。
実験例１３は、請求項１で規定する第１境界点Ｋ１からソール側変曲点Ｈ１までの距離Ｄ１が７ｍｍであり、３ｍｍ≦θ１≦２０ｍｍの規定範囲内である。
実験例１３は、請求項１で規定するソール側変曲点角度θ２が７．２°であり、１°≦θ２≦１５°の規定範囲内である。
実験例１３は、請求項１で規定する曲率半径の比率ＲＡ／ＲＢが１．０であり、０．０４≦ＲＡ／ＲＢ≦０．８の規定範囲外である。
したがって、実験例１３は、本発明の範囲外である。

実験例３２は、請求項１で規定するソール側フランジ角θ１が５０°であり、３０°≦θ１≦７０°の規定範囲内である。
実験例３２は、請求項１で規定する第１境界点Ｋ１からソール側変曲点Ｈ１までの距離Ｄ１が７ｍｍであり、３ｍｍ≦θ１≦２０ｍｍの規定範囲内である。
実験例３２は、請求項１で規定するソール側変曲点角度θ２が７．２°であり、１°≦θ２≦１５°の規定範囲内である。
実験例３２は、請求項１で規定する曲率半径の比率ＲＡ／ＲＢが０．０２であり、０．０４≦ＲＡ／ＲＢ≦０．８の規定範囲外である。
したがって、実験例３２は、本発明の範囲外である。

実験例３３は、請求項１で規定するソール側フランジ角θ１が５０°であり、３０°≦θ１≦７０°の規定範囲内である。
実験例３３は、請求項１で規定する第１境界点Ｋ１からソール側変曲点Ｈ１までの距離Ｄ１が７ｍｍであり、３ｍｍ≦θ１≦２０ｍｍの規定範囲内である。
実験例３３は、請求項１で規定するソール側変曲点角度θ２が７．２°であり、１°≦θ２≦１５°の規定範囲内である。
実験例３３は、請求項１で規定する曲率半径の比率ＲＡ／ＲＢが０．７であり、０．０４≦ＲＡ／ＲＢ≦０．８の規定範囲無いである。
したがって、実験例３３は、本発明の範囲内である。

したがって、図２１に示すように、請求項１の規定を全て満たす実験例４、５、７，１０，１１，１２、３３は、初速、高初速エリア、飛距離、耐久性、合計点が本発明の範囲外である実験例１、２、３、６、８、９、１３、３２を上回っている。

（条件２）
各実験例について、図２２に示すように、請求項２で規定する条件を変更した。
なお、請求項１、３〜５で規定する条件は、以下のように一定条件とした。
したがって、条件２の実験例１４，１５は全て請求項１の規定範囲内であり、本発明の範囲内である。
請求項１で規定するソール側フランジ角θ１は５０°とし、３０°≦θ１≦７０°という規定範囲内とした。
請求項１で規定する第１境界点Ｋ１からソール側変曲点Ｈ１までの距離Ｄ１を７．０ｍｍとし、３ｍｍ≦Ｄ１≦２０ｍｍの規定範囲内とした。
請求項１で規定するソール側変曲点角度θ２を７．０°とし、１°≦θ２≦１５°の規定範囲内とした。
請求項１で規定する曲率半径の比率ＲＡ／ＲＢを０．４とし、０．０４≦ＲＡ／ＲＢ≦０．８の規定範囲内とした。
請求項３、４については条件１と同一条件とし、請求項３，４の規定を満たすものとした。
請求項５についてはθ１−θ３＝１５°としてソール側フランジ角度θ１がクラウン側フランジ角度θ３よりも大きいという規定を満たすものとした。

図２２に示すように、実験例１４は、請求項２で規定するソール側変曲点Ｈ１の仮想線Ｌｖ１の寸法Ｄ２は、ヘッド長さＨＬの１８％であり、２０％以上の規定範囲を下回っており、請求項２の範囲外である。
実験例１５は、請求項２で規定するソール側変曲点Ｈ１の仮想線Ｌｖ１の寸法Ｄ２は、ヘッド長さＨＬの２２％であり、２０％以上の規定範囲内であり、請求項２の規定を満たしている。

したがって、図２２に示すように、請求項１〜７の規定を全て満たす実験例１５は、初速、高初速エリア、飛距離、耐久性、合計点が本発明の範囲内であるが請求項２の規定を満たさない実験例１４を上回っている。

（条件３）
各実験例について、図２３に示すように、請求項３で規定する条件を変更した。
なお、請求項１、２、４、５で規定する条件は、以下のように条件１の場合と同じく一定条件とした。
したがって、条件３の実験例１６は請求項１の規定範囲内であり、本発明の範囲内である。
請求項１で規定するソール側フランジ角θ１は５０°とし、３０°≦θ１≦７０°という規定範囲内とした。
請求項１で規定する第１境界点Ｋ１からソール側変曲点Ｈ１までの距離Ｄ１を７．０ｍｍとし、３ｍｍ≦Ｄ１≦２０ｍｍの規定範囲内とした。
請求項１で規定するソール側変曲点角度θ２を７．０°とし、１°≦θ２≦１５°の規定範囲内とした。
請求項１で規定する曲率半径の比率ＲＡ／ＲＢを０．４とし、０．０４≦ＲＡ／ＲＢ≦０．８の規定範囲内とした。
請求項１、４、５については条件２と同一条件とし、請求項３，４の規定を満たすものとした。
請求項２については、請求項２で規定するソール側変曲点Ｈ１の仮想線Ｌｖ１の寸法Ｄ２は、ヘッド長さＨＬの８５％であり、２０％以上の規定範囲内とした。

図２３に示すように、実験例１６は、請求項３で規定するソール側変曲点Ｈ１よりも前方のソール部１８の加重平均値Δｄ１とソール側変曲点Ｈ１よりも後方のソール部１８の加重平均値Δｄ２とが、Δｄ１／Δｄ２＝１．４／１．０（ｍｍ）として、請求項３で規定するΔｄ１＜Δｄ２を満たさないのとした。
図中、符号「○」で規定を満たすことを示し、符号「×」で規定を満たさないことを示しているす。
実験例７は、条件２（図２２）に記載していたものと同じであり、Δｄ１／Δｄ２＝１．０／１．４（ｍｍ）として、請求項３で規定するΔｄ１＜Δｄ２を満たしており、実験例１５とΔｄ１／Δｄ２の値のみが相違しており、他の請求項１、２、４、５の条件は全て同一となっている。

したがって、図２３に示すように、請求項１〜７の規定を全て満たす実験例７は、初速、高初速エリア、飛距離、耐久性、合計点が本発明の範囲内であるが請求項３の規定を満たさない実験例１６を上回っている。

（条件４）
各実験例について、図２４に示すように、請求項４で規定する条件を変更した。
なお、請求項１で規定する条件は、条件２の場合と同じく一定条件とした。
したがって、条件４の実験例１７〜２６は全て請求項１の規定範囲内であり、本発明の範囲内である。
請求項２、３で規定する条件は、条件１の場合と同じく一定条件とした。
請求項５で規定するソール側フランジ角度θ１とクラウン側フランジ角度θ３については、実験例１７〜２０を除いてθ１−θ３＝１５°としてソール側フランジ角度θ１がクラウン側フランジ角度θ３よりも大きいという規定を満たすものとした。

図２４に示すように、実験例１７は、請求項４で規定するクラウン側フランジ角度θ３を１３°として１５°≦θ３≦５０°の規定範囲を下回るものとした。
実験例１７は、請求項４で規定する第２境界点Ｋ２からクラウン側変曲点Ｈ２までの距離Ｄ３は８．６ｍｍとして５ｍｍ以上２０ｍｍ以下という規定範囲内とした。
実験例１７は、請求項４で規定するクラウン側変曲点角度θ４を７．０°として０°以上１５°以下の規定範囲内とした。
したがって、実験例１７は請求項４の規定の一部を満たさないものである。
なお、実験例１７は、請求項５で規定するソール側フランジ角度θ１とクラウン側フランジ角度θ３については、θ１−θ３＝３８°としてソール側フランジ角度θ１がクラウン側フランジ角度θ３よりも大きいという規定を満たすものとした。

実験例１８は、請求項４で規定するクラウン側フランジ角度θ３を５３°として１５°≦θ３≦５０°の規定範囲を上回るものとした。
また、実験例１８は、請求項４で規定する第２境界点Ｋ２からクラウン側変曲点Ｈ２までの距離Ｄ３は８．６ｍｍとして５ｍｍ以上２０ｍｍ以下という規定範囲内とした。
また、実験例１８は、請求項４で規定するクラウン側変曲点角度θ４を７．０°として０°以上１５°以下の規定範囲内とした。
したがって、実験例１８は請求項４の規定の一部を満たさないものである。
なお、実験例１８は、請求項５で規定するソール側フランジ角度θ１とクラウン側フランジ角度θ３については、θ１−θ３＝−３°としてソール側フランジ角度θ１がクラウン側フランジ角度θ３よりも大きいという規定を満たさないものとした。

実験例１９は、請求項４で規定するクラウン側フランジ角度θ３を１７°として１５°≦θ３≦５０°の規定範囲内とした。
また、実験例１９は、請求項４で規定する第２境界点Ｋ２からクラウン側変曲点Ｈ２までの距離Ｄ３は８．６ｍｍとして５ｍｍ以上２０ｍｍ以下という規定範囲内とした。
また、実験例１９は、請求項４で規定するクラウン側変曲点角度θ４を７．０°として０°以上１５°以下の規定範囲内とした。
したがって、実験例１９は請求項４の規定を全て満たすものである。
なお、実験例１９は、請求項５で規定するソール側フランジ角度θ１とクラウン側フランジ角度θ３については、θ１−θ３＝３３°としてソール側フランジ角度θ１がクラウン側フランジ角度θ３よりも大きいという規定を満たすものとした。

実験例２０は、請求項４で規定するクラウン側フランジ角度θ３を１８°として１５°≦θ３≦５０°の規定範囲内とした。
実験例２０は、請求項４で規定する第２境界点Ｋ２からクラウン側変曲点Ｈ２までの距離Ｄ３は８．６ｍｍとして５ｍｍ以上２０ｍｍ以下という規定範囲内した。
また、実験例２０は、請求項４で規定するクラウン側変曲点角度θ４を７．０°として０°以上１５°以下の規定範囲内とした。
したがって、実験例２０は請求項４の規定を全て満たすものである。
実験例２０は、請求項５で規定するソール側フランジ角度θ１とクラウン側フランジ角度θ３については、θ１−θ３＝２°としてソール側フランジ角度θ１がクラウン側フランジ角度θ３よりも大きいという規定範囲を満たすものとした。

実験例２１は、請求項４で規定するクラウン側フランジ角度θ３を３５°として１５°≦θ３≦５０°の規定範囲内とした。
また、実験例２１は、請求項４で規定する第２境界点Ｋ２からクラウン側変曲点Ｈ２までの距離Ｄ３は２２ｍｍとして５ｍｍ以上２０ｍｍ以下という規定範囲を上回ったものとした。
実験例２１は、請求項４で規定するクラウン側変曲点角度θ４を７．０°として０°以上１５°以下の規定範囲内とした。
したがって、実験例２０は請求項４の規定の一部を満たさないものである。

実験例２２は、請求項４で規定するクラウン側フランジ角度θ３を３５°として１５°≦θ３≦５０°の規定範囲内とした。
実験例２２は、請求項４で規定する第２境界点Ｋ２からクラウン側変曲点Ｈ２までの距離Ｄ３は１８ｍｍとして５ｍｍ以上２０ｍｍ以下という規定範囲内とした。
実験例２２は、請求項４で規定するクラウン側変曲点角度θ４を７．０°として０°以上１５°以下の規定範囲内とした。
したがって、実験例２２は請求項４の規定を全て満たすものである。

実験例２３は、請求項４で規定するクラウン側フランジ角度θ３を３５°として１５°≦θ３≦５０°の規定範囲内とした。
実験例２３は、請求項４で規定する第２境界点Ｋ２からクラウン側変曲点Ｈ２までの距離Ｄ３は８．６ｍｍとして５ｍｍ以上２０ｍｍ以下という規定範囲内とした。
実験例２３は、請求項４で規定するクラウン側変曲点角度θ４を−２．０°として０°以上１５°以下の規定範囲を下回るものとした。
したがって、実験例２３は請求項４の規定の一部を満たさないものである。

実験例２４は、請求項４で規定するクラウン側フランジ角度θ３を３５°として１５°≦θ３≦５０°の規定範囲内とした。
また、実験例２４は、請求項４で規定する第２境界点Ｋ２からクラウン側変曲点Ｈ２までの距離Ｄ３は８．６ｍｍとして５ｍｍ以上２０ｍｍ以下という規定範囲内とした。
また、実験例２４は、請求項４で規定するクラウン側変曲点角度θ４を１８°として０°以上１５°以下の規定範囲を上回るものとした。
したがって、実験例２４は請求項４の規定の一部を満たさないものである。

実験例２５は、請求項４で規定するクラウン側フランジ角度θ３を３５°として１５°≦θ３≦５０°の規定範囲内とした。
実験例２５は、請求項４で規定する第２境界点Ｋ２からクラウン側変曲点Ｈ２までの距離Ｄ３は８．６ｍｍとして５ｍｍ以上２０ｍｍ以下という規定範囲内とした。
実験例２５は、請求項４で規定するクラウン側変曲点角度θ４を２．０°として０°以上１５°以下の規定範囲内とした。
したがって、実験例２５は請求項４の規定を全て満たすものである。

実験例２６は、請求項４で規定するクラウン側フランジ角度θ３を３５°として１５°≦θ３≦５０°の規定範囲内とした。
実験例２６は、請求項４で規定する第２境界点Ｋ２からクラウン側変曲点Ｈ２までの距離Ｄ３は８．６ｍｍとして５ｍｍ以上２０ｍｍ以下という規定範囲内とした。
実験例２６は、請求項４で規定するクラウン側変曲点角度θ４を１３．０°として０°以上１５°以下の規定範囲内とした。
したがって、実験例２６は請求項４の規定を全て満たすものである。

したがって、図２４に示すように、請求項１、２、３、４の規定を全て満たす実験例１９，２０、２２、２５，２６は、初速、高初速エリア、飛距離、耐久性、合計点が本発明の範囲内であるが請求項４の規定を満たさない実験例１７、１８、２１、２３，２４を上回っている。

（条件５）
各実験例について、図２５に示すように、請求項５で規定する条件を変更した。
なお、請求項１で規定する条件は、条件２の場合と同じく一定条件とした。
したがって、条件５の実験例２７、２８は全て請求項１の規定範囲内であり、本発明の範囲内である。
請求項２、３で規定する条件は、条件１の場合と同じく一定条件とした。
請求項４で規定する条件のうちクラウン側フランジ角θ３を除いて、以下のように一定条件とした。
請求項４で規定する第２境界点Ｋ２からクラウン側変曲点Ｈ２までの距離Ｄ３は８．６ｍｍとして５ｍｍ以上２０ｍｍ以下という規定範囲内とした。
請求項４で規定するクラウン側変曲点角度θ４を７．０°として０°以上１５°以下の規定範囲内とした。

実験例２７は、請求項５で規定するソール側フランジ角度θ１とクラウン側フランジ角度θ３については、θ１−θ３＝３５°−５０°＝−１５°としてソール側フランジ角度θ１がクラウン側フランジ角度θ３よりも大きいという規定範囲を満たさないものとした。
したがって、実験例２７は請求項５の規定を満たさないものである。

実験例２８は、請求項５で規定するソール側フランジ角度θ１とクラウン側フランジ角度θ３については、θ１−θ３＝５０°−３５°＝１５°としてソール側フランジ角度θ１がクラウン側フランジ角度θ３よりも大きいという規定範囲を満たすものとした。
したがって、実験例２８は請求項５の規定を満たすものである。

したがって、図２５に示すように、請求項１、２、３、４、５の規定を全て満たす実験例２８は、初速、高初速エリア、飛距離、耐久性、合計点が本発明の範囲内であるが請求項５の規定を満たさない実験例２７を上回っている。

（条件６）
図２６に示す実施例３０，３１は、請求項１〜５で規定する条件を全て満たすものであり、請求項１〜請求項５で規定する各数値を、上述した条件１〜条件５に比較してより好適なものとした。
したがって、条件６の実験例３０，３１は全て請求項１の規定範囲内であり、本発明の範囲内である。
実施例３０，３１は、初速、高初速エリア、飛距離、耐久性、合計点が、請求項１〜５で規定する条件を全て満たす他の実施例４、５，７、１０、１１、１２、１５，１９，２０，２２、２５，２６，２８を上回っている。

また、本発明は、中空部２８を有するドライバー、中空部２８を有するフェアウェイウッド、中空部２８を有するユーテリティなどの様々な中空部２８を有するゴルフクラブヘッド１０に適用されることは無論のことである。
さらに、本発明は、このようなゴルフクラブヘッド１０を備えるゴルフクラブ１００に適用される。

１００ ゴルフクラブ
１０ ゴルフクラブヘッド
１２ ヘッド本体
１４ フェース部
１４Ａ フェース面
１６ クラウン部
１６Ａ クラウン面
１８ ソール部
１８Ａ ソール面
１９ リーディングエッジ
２０ サイド部
２２ トウ
２４ ヒール
２６ フェースバック
２８ 中空部
３０ ホーゼル
ＨＰ 水平面
ＨＰ′、ＨＰ″、ＨＰ１′、ＨＰ１″ 平面
Ｐｃ フェース面の中心点
Ｐｆｃ フェース中心基準断面
Ｐｆ フェース基準断面
Ｐ１ 第１交点
Ｐ２ 第２交点
Ｐ３ 第３交点
Ｐ４ 第４交点
Ｋ１ 第１境界点
Ｋ２ 第２境界点
Ｈ１ ソール側変曲点
Ｌｖ１ 仮想線
Ｈ２ クラウン側変曲点
Ｌｖ２ 仮想線
θ１ ソール側フランジ角度
θ２ ソール側変曲点角度
θ３ クラウン側フランジ角度
θ４ クラウン側フランジ角度
ＲＡ ソール側変曲点Ｈ１の曲率半径
ＲＢ 第３交点Ｐ３の曲率半径
ＲＣ クラウン側変曲点Ｈ２の曲率半径
ＨＬ ヘッド長さ

Claims (8)

1. 上下の高さを有して左右に延在するフェース部と、前記フェース部の上部から後方に延在するクラウン部と、前記フェース部の下部から後方に延在するソール部と、前記クラウン部と前記ソール部の間で前記フェース部のトウ側縁とヒール側縁との間をフェースバックを通って延在するサイド部とを含むヘッド本体を備え、それらフェース部とクラウン部とソール部とサイド部とで囲まれた内部が中空部であるゴルフクラブヘッドであって、
   前記ゴルフクラブヘッドを水平面に対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態において、フェース面の中心点を通る法線を含みかつ前記水平面と直交する平面で前記ヘッド本体を破断した断面をフェース中心基準断面とし、
   前記フェース中心基準断面において、前記フェース面の下端とソール面の前端との境界点を第１境界点Ｋ１とし、
   前記フェース中心基準断面において、前記第１境界点Ｋ１を含み前記水平面と平行する平面上で前記第１境界点Ｋ１からフェースバック方向に５ｍｍ離れた点を通り前記水平面と直交する直線と前記ソール面との交点を第１交点Ｐ１とし、
   前記第１境界点Ｋ１と前記第１交点Ｐ１とを結ぶ直線が前記水平面に対してなす角度をソール側フランジ角度θ１としたとき、
   前記ソール側フランジ角度θ１が３０°以上７０°以下であり、
   前記フェース中心基準断面において、前記第１交点Ｐ１から前記フェースバック方向に離れた前記クラウン面の箇所にソール側変曲点Ｈ１が形成され、
   前記フェース中心基準断面において前記ソール側変曲点Ｈ１を含む前記ソール面の部分の曲率半径を前記ソール側変曲点Ｈ１の曲率半径としたとき、
   前記ソール側変曲点Ｈ１の曲率半径は、前記第１交点Ｐ１と前記ソール側変曲点Ｈ１との間に位置する前記ソール面の曲率半径よりも小さい値であり、
   前記第１境界点Ｋ１と前記ソール側変曲点Ｈ１とを前記水平面に投影したときの前記第１境界点Ｋ１から前記ソール側変曲点Ｈ１までの距離Ｄ１は３ｍｍ以上２０ｍｍ以下であり、
   前記基準状態で、前記フェース中心基準断面において、前記ソール側変曲点Ｈ１を含み前記水平面と平行する平面上で前記ソール側変曲点Ｈ１からフェースバック方向に５ｍｍ離れた点を通り前記水平面と直交する直線と、前記ソール面との交点を第２交点Ｐ２とし、
   前記ソール側変曲点Ｈ１と前記第２交点Ｐ２とを結ぶ直線と前記水平面とがなす角度をソール側変曲点角度θ２としたとき、
   前記ソール側変曲点角度θ２は１°以上１５°以下であり、
   前記基準状態で、前記フェース基準中心断面において、前記ソール側変曲点Ｈ１を含み前記水平面と平行する平面上で前記ソール側変曲点Ｈ１から前記フェース部方向に１ｍｍ離れた点を通り前記水平面と直交する直線と、前記ソール面との交点を第３交点Ｐ３としたとき、
   前記第３交点Ｐ３の曲率半径ＲＢに対する前記ソール側変曲点Ｈ１の曲率半径ＲＡの比ＲＡ／ＲＢが０．０４以上０．８以下である、
   ことを特徴とするゴルフクラブヘッド。
2. 前記ソール側変曲点Ｈ１はトウヒール方向に沿って連続して形成され、かつ、それら連続して形成された変曲点を結ぶ仮想線Ｌｖ１は前記フェース面の下端と前記ソール面の前端との境界線とほぼ平行に延在しており、
   前記基準状態で、前記ヘッド本体を前記フェース面の前方から見たとき前記水平面に対して２２．２３ｍｍ上方に位置するヒール側の箇所から最もトウ側に位置する端部までの距離を前記水平面に投影した寸法をトウヒール方向のヘッド長さＨＬとしたとき、
   前記基準状態で、前記ヘッド本体を平面視したときに、前記仮想線は前記フェース中心基準断面と交差し、かつ、前記仮想線を前記水平面に投影した前記仮想線Ｌｖ１の寸法Ｄ２は、前記ヘッド長さＨＬの２０％以上である、
   ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
3. 前記基準状態で、前記フェース中心基準断面において、前記ソール側変曲点Ｈ１を含み前記水平面と平行する平面上で前記ソール側変曲点Ｈ１からフェースバック方向に１０ｍｍ離れた点を通り前記水平面と直交する直線と前記ソール面との交点を第４交点Ｐ４としたとき、
   前記第１境界点Ｋ１から前記ソール側変曲点Ｈ１までの前記ソール部の前記フェース中心基準断面に沿った長さで重み付けされた前記ソール部の肉厚の加重平均値Δｄ１が、前記ソール側変曲点Ｈ１から前記第４交点Ｐ４までの前記ソール部の前記フェース中心基準断面に沿った長さで重み付けされた前記ソール部の肉厚の加重平均値よΔｄ２よりも小さい値である、
   ことを特徴とする請求項１または２記載のゴルフクラブヘッド。
4. 前記フェース中心基準断面において、前記フェース面の上端とクラウン面の前端との境界点を第２境界点Ｋ２とし、
   前記基準状態で、前記フェース中心基準断面において、前記第２境界点Ｋ２を含み前記水平面と平行する平面上で前記第２境界点Ｋ２からフェースバック方向に５ｍｍ離れた点を通り前記水平面と直交する直線と前記クラウン面との交点を第５交点Ｐ５とし、
   前記第２境界点Ｋ２と前記第５交点Ｐ５とを結ぶ直線が前記水平面に対してなす角度をクラウン側フランジ角度θ３としたとき、
   前記クラウン側フランジ角度θ３が１５°以上５０°以下であり、
   前記フェース中心基準断面において、前記第５交点Ｐ５から前記フェースバック方向に離れた前記クラウン面の箇所にクラウン側変曲点Ｈ２が形成され、
   前記フェース中心基準断面において前記クラウン側変曲点Ｈ２を含む前記クラウン面の部分の曲率半径を前記クラウン側変曲点Ｈ２の曲率半径としたとき、
   前記クラウン側変曲点Ｈ２の曲率半径は、前記第５交点Ｐ５と前記クラウン側変曲点Ｈ２との間に位置する前記クラウン面の曲率半径よりも小さい値であり、
   前記第２境界点Ｋ２と前記クラウン側変曲点Ｈ２とを前記水平面に投影したときの前記第２境界点Ｋ２から前記クラウン側変曲点Ｈ２までの距離Ｄ３は５ｍｍ以上２０ｍｍ以下であり、
   前記基準状態で、前記フェース中心基準断面において、前記クラウン側変曲点Ｈ２を含み前記水平面と平行する平面上で前記クラウン側変曲点Ｈ２からフェースバック方向に５ｍｍ離れた点を通り前記水平面と直交する直線と、前記クラウン面との交点を第６交点Ｐ６とし、
   前記クラウン側変曲点Ｈ２と前記第６交点Ｐ６とを結ぶ直線と前記水平面とがなす角度をクラウン側変曲点角度θ４としたとき、
   前記クラウン側変曲点角度θ４は０°以上１５°以下である、
   ことを特徴とする請求項１から３の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
5. 前記ソール側フランジ角度θ１は前記クラウン側フランジ角度θ３よりも大きい、
   ことを特徴とする請求項４記載のゴルフクラブヘッド。
6. 前記フェース中心基準断面において、前記フェース面の中心点から前記ソール部に向かって１ｍｍ間隔で３つの測定点を規定し３つの測定点を通る円弧の曲率半径Ｒを測定するとともに、この曲率半径の測定を３つの測定点を１ｍｍずつ前記ソール部に近づく方向に向かって変位させつつ行なう操作を繰り返すことで曲率半径Ｒ（Ｒ＝Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、……Ｒｎ−１、Ｒｎ、Ｒｎ＋１、……）を順次測定し、
   前記測定された曲率半径Ｒｎをその直前に測定された曲率半径Ｒｎ−１で除した値が０．３未満となったときに、３つの測定点のうちの中間の測定点を下部フェース側第１規定点とし、
   前記フェース側第１規定点よりも１ｍｍ前記中心点寄りの測定点を下部フェース側第２規定点とし、
   前記フェース側第２規定点よりも１ｍｍ前記中心点寄りの測定点を下部フェース側第３規定点とし、
   前記下部フェース側第１規定点、前記下部フェース側第２規定点、前記下部フェース側第３規定点を通る円弧を前記ソール部側に延長した曲線を第１規定線とし、
   前記フェース中心基準断面において、前記ソール部から前記フェース部に向かって１ｍｍ間隔で３つの測定点を規定し３つの測定点を通る円弧の曲率半径Ｒを測定するとともに、この曲率半径の測定を３つの測定点を１ｍｍずつ前記フェース部に近づく方向に向かって 変位させつつ行なう操作を繰り返すことで曲率半径Ｒ（Ｒ＝Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、……Ｒｎ−１、Ｒｎ、Ｒｎ＋１、……）を順次測定し、
   前記測定された曲率半径Ｒｎをその直前に測定された曲率半径Ｒｎ−１で除した値が０．４未満となったときに、３つの測定点のうちの中間の測定点をソール側第１規定点とし、
   前記ソール側第１規定点よりも１ｍｍフェースバック寄りの測定点をソール側第２規定点とし、
   前記ソール側第２規定点よりも１ｍｍフェースバック寄りの測定点をソール側第３規定点とし、
   前記ソール側第１規定点、前記ソール側第２規定点、前記ソール側第３規定点を通る円弧を前記フェース部側に延長した曲線を第２規定線としたとき、
   前記第１境界点Ｋ１は、前記第１規定線と前記第２規定線との交点である、
   ことを特徴とする請求項１から５の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
7. 前記フェース中心基準断面において、前記フェース面の中心点から前記クラウン部に向かって１ｍｍ間隔で３つの測定点を規定し３つの測定点を通る円弧の曲率半径Ｒを測定するとともに、この曲率半径の測定を３つの測定点を１ｍｍずつ前記クラウン部に近づく方向に向かって変位させつつ行なう操作を繰り返すことで曲率半径Ｒ（Ｒ＝Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、……Ｒｎ−１、Ｒｎ、Ｒｎ＋１、……）を順次測定し、
   前記測定された曲率半径Ｒｎをその直前に測定された曲率半径Ｒｎ−１で除した値が０．３未満となったときに、３つの測定点のうちの中間の測定点を上部フェース側第１規定点とし、
   前記フェース側第１規定点よりも１ｍｍ前記中心点寄りの測定点を上部フェース側第２規定点とし、
   前記フェース側第２規定点よりも１ｍｍ前記中心点寄りの測定点を上部フェース側第３規定点とし、
   前記上部フェース側第１規定点、前記上部フェース側第２規定点、前記上部フェース側第３規定点を通る円弧を前記クラウン部側に延長した曲線を第３規定線とし、
   前記フェース中心基準断面において、前記クラウン部から前記フェース部に向かって１ｍｍ間隔で３つの測定点を規定し３つの測定点を通る円弧の曲率半径Ｒを測定するとともに、この曲率半径の測定を３つの測定点を１ｍｍずつ前記フェース部に近づく方向に向かって 変位させつつ行なう操作を繰り返すことで曲率半径Ｒ（Ｒ＝Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、……Ｒｎ−１、Ｒｎ、Ｒｎ＋１、……）を順次測定し、
   前記測定された曲率半径Ｒｎをその直前に測定された曲率半径Ｒｎ−１で除した値が０．４未満となったときに、３つの測定点のうちの中間の測定点をクラウン側第１規定点とし、
   前記クラウン側第１規定点よりも１ｍｍフェースバック寄りの測定点をクラウン側第２規定点とし、
   前記クラウン側第２規定点よりも１ｍｍフェースバック寄りの測定点をクラウン側第３規定点とし、
   前記クラウン側第１規定点、前記クラウン側第２規定点、前記クラウン側第３規定点を通る円弧を前記フェース部側に延長した曲線を第４規定線としたとき、
   前記第２境界点Ｋ２は、前記第３規定線と前記第４規定線との交点である、
   ことを特徴とする請求項４、請求項４を引用する請求項５、請求項４を引用する請求項６の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
8. 請求項１から７の何れか１項記載のゴルフクラブヘッドを有するゴルフクラブ。

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