JP6472161B2 - ゴルフクラブヘッド - Google Patents

Description

本発明は、ゴルフクラブヘッドに関する。

ゴルフクラブヘッドとして、ウッド型、アイアン型、ユーティリティ型等が知られている。実際のプレーでは、ゴルフクラブセットが用いられる。このクラブセットは、複数のゴルフクラブを含む。通常、このクラブセットは、ウッド型ゴルフクラブと、アイアン型ゴルフクラブと、パターとを含む。近年、多くのゴルファーが、ユーティリティ型ゴルフクラブを用いる傾向にある。

特許第５１８１０５２号公報は、クラブ全長が異なる複数本のゴルフクラブを有するクラブセットを開示する。このセットにおいて、各ゴルフクラブは、中空構造のヘッドを有している。このヘッドは、フェース部を有する。このフェース部は、中央厚肉部と、トウ・クラウン側薄肉部と、ヒール・ソール側薄肉部とを含む。この特許では、トウ側薄肉部配置角θＡ及びヒール側薄肉部配置角θＢが定義されている。これらθＡ及びθＢは、クラブ全長が大きくなるにつれて増大する。

特許第５１８１０５２号公報

上述の特許文献とは異なる技術思想により、飛距離の増大が可能であることが判明した。本発明の目的は、飛距離性能に優れたゴルフクラブの提供にある。

好ましいゴルフクラブは、中空のヘッドと、シャフトと、グリップとを備えている。上記ヘッドは、フェースを有している。上記フェースは、厚肉部を有している。上記厚肉部は、厚肉部中央点を有している。上記厚肉部中央点の位置におけるフェース高さがＨ１とされ、上記厚肉部中央点の高さがＨ２とされるとき、Ｈ２／Ｈ１が０．５５以上である。

好ましくは、上記フェースは、上記厚肉部よりも薄い副厚肉部と、この副厚肉部よりも薄い薄肉部とを更に備えている。好ましくは、上記厚肉部と上記副肉厚部とによって、ヒール上側からトウ下側に向かって延在する傾斜厚肉部が形成されている。

好ましくは、上記ヘッドは、ヘッド本体とフェース部材とが接合されることによって形成されている。好ましくは、上記フェース部材の材料が、圧延材である。好ましくは、上記フェース部材の裏面にＮＣ加工がなされている。

好ましくは、上記フェース部材では、上記ＮＣ加工がなされた後に、曲げ加工がなされている。

好ましくは、上記ヘッドのヘッド体積は、７０ｃｍ^３以上１５０ｃｍ^３以下である。好ましくは、リアルロフト角は、１５°以上３２°以下である。

好ましいクラブヘッドは、クラブ長さが相違する複数のゴルフクラブを備えている。上記ゴルフクラブのそれぞれが、中空のヘッドと、シャフトと、グリップとを有している。上記ヘッドは、フェースを有している。上記フェースは、厚肉部を有している。上記厚肉部は、厚肉部中央点を有している。上記厚肉部中央点の位置におけるフェース高さがＨ１とされ、上記厚肉部中央点の高さがＨ２とされるとき、好ましくは、Ｈ２／Ｈ１が０．５５以上である。

好ましくは、上記セットの上記各ヘッドにおいて、上記フェースが、上記厚肉部よりも薄い副厚肉部と、上記副厚肉部よりも薄い薄肉部とを更に備えている。好ましくは、上記厚肉部と上記副肉厚部とによって、ヒール上側からトウ下側に向かって延在する傾斜厚肉部が形成されている。好ましくは、上記傾斜厚肉部の傾斜角度θが、クラブ長さが短くなるにつれて大きくなる。

飛距離性能に優れたゴルフクラブが提供されうる。

図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブを示す。 図２は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブセットを示す。 図３は、本発明の一実施形態に係るヘッドの正面図である。 図４は、図３のＦ４−Ｆ４線に沿った断面図である。 図５は、図３のヘッドの斜視図である。 図６は、図３のヘッドの分解図である。 図７は、図５と同じ斜視図である。図７では、フェース裏面の稜線が破線で示されている。 図８は、フェースの各部分を示す平面図である。図８は、フェースの平面視を示す。 図９は、図８のＦ９−Ｆ９線に沿った、ヘッドの断面図である。 図１０は、比較例１のフェースの平面視を示す。 図１１は、比較例３のヘッドの斜視図である。 図１２は、比較例３のフェースの平面視である。 図１３は、比較例３のフェースの厚肉部中央点を示す。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブ４を示す。このゴルフクラブ４は、ヘッド６と、シャフト８と、グリップ１０とを有する。

図１は、ゴルフクラブ４を含むゴルフクラブセット２の一例を示す。セット２は、複数のゴルフクラブ４を含む。本実施形態のセット２は、５本のゴルフクラブ４を有する。ゴルフクラブ４のそれぞれは、ヘッド６と、シャフト８と、グリップ１０とを有する。クラブ長さは、クラブ４ごとに異なっている。シャフト８の長さは、クラブ４ごとに異なっている。ヘッド６のロフト角は、クラブ４ごとに異なっている。

セット２におけるクラブ６の本数は、２以上とされ、３以上が好ましく、４以上がより好ましい。ゴルフルールにおけるクラブ本数の制約を考慮すると、セット２におけるクラブ６の本数は、７以下が好ましく６以下がより好ましく、５以下がより好ましい。

全てのヘッド６は、中空である。全てのヘッド６は、ドライバー（１番ウッド）でない中空ヘッドである。

なお、図１が示すように、ヘッド６は、複数のフェースライン（フェース溝）を有している。図１以外の図面では、これらフェースラインの記載が省略されている。

ヘッドのタイプは限定されない。例えばヘッド６は、ウッド型であってもよいし、ユーティリティ型（ハイブリッド型）であってもよいし、アイアン型であってもよい。本実施形態では、全てのヘッド６は、ユーティリティ型ヘッドである。

セット２は、ロフト角が小さい順に、クラブ４１、クラブ４２、クラブ４３、クラブ４４及びクラブ４５とを有する。クラブ４１のロフト角は、セット２において最小である。クラブ４５のロフト角は、セット２において最大である。なおロフト角は、リアルロフト角を意味する。

図２が示すように、クラブ４１のロフト角が両矢印Ｌａ１で示されている。クラブ４２のロフト角が両矢印Ｌａ２で示されている。クラブ４３のロフト角が両矢印Ｌａ３で示されている。クラブ４４のロフト角が両矢印Ｌａ４で示されている。クラブ４５のロフト角が両矢印Ｌａ５で示されている。ロフト角の小さい順に、Ｌａ１、Ｌａ２、Ｌａ３、Ｌａ４及びＬａ５である。すなわち、Ｌａ１＜Ｌａ２＜Ｌａ３＜Ｌａ４＜Ｌａ５である。クラブ長さが小さいほど、ロフト角が大きい。

本実施形態では、ロフト角Ｌａ１は、１６度以上１８度以下である。本実施形態では、ロフト角Ｌａ２は、１８度よりも大きく２０度以下である。本実施形態では、ロフト角Ｌａ３は、２０度よりも大きく２２度以下である。本実施形態では、ロフト角Ｌａ４は、２２度よりも大きく２４度以下である。本実施形態では、ロフト角Ｌａ５は、２４度よりも大きく２６度以下である。好ましいゴルフクラブセットは、これら５種のロフト角のうちの２種以上、更には３種以上を含む。

本願では、セット２を構成するＮ本のクラブのロフト角が、ロフト角の小さいクラブから順にＬａ１、Ｌａ２、・・・、ＬａＮとされる。ただしＮは２以上の自然数である。本実施形態では、Ｎが５である。セット２は、Ｌａ１＜Ｌａ２＜・・・＜ＬａＮを満たす。

本実施形態では、セット内における最小のロフト角Ｌａ１が、好ましくは１５°以上、より好ましくは１６°以上である。このセット２は、ドライバー（１番ウッド）を含まない。

セット２では、ロフト角が大きいほど、ヘッド体積が小さい。セット２では、ロフト角が大きいほど、ヘッド重量が大きい。

クラブ４１は、ヘッド６１とシャフト８１とを有する。クラブ４２は、ヘッド６２とシャフト８２とを有する。クラブ４３は、ヘッド６３とシャフト８３とを有する。クラブ４４は、ヘッド６４とシャフト８４とを有する。クラブ４５は、ヘッド６５とシャフト８５とを有する。

セット２では、ロフト角が大きくなるにつれて、シャフトが短い。シャフト長さが大きい順に、シャフト４１、シャフト４２、シャフト４３、シャフト４４及びシャフト４５である。セット２では、ロフト角が大きくなるにつれて、クラブ長さが小さい。クラブ４１は、セット２においてクラブ長さが最大である。クラブ４５は、セット２においてクラブ長さが最小である。

クラブ長さは、１番手当たり、０．５インチずつ変化している。すなわち、セット２において、クラブ長さは、０．５インチ刻みである。本実施形態では、クラブ４１のクラブ長さは、４１インチである。セット２において、クラブ４１は最も長い。クラブ４２のクラブ長さは、４０．５インチである。クラブ４３のクラブ長さは、４０インチである。クラブ４４のクラブ長さは、３９．５インチである。クラブ４５のクラブ長さは、３９インチである。セット２において、クラブ４５は、最も短い。セット２において最も長いクラブのクラブ長さは、４０．５インチ以上４１．５インチ以下が好ましい。セット２において最も短いクラブのクラブ長さは、３８．５インチ以上３９．５インチ以下が好ましい。

図２では、クラブ４のぞれぞれにおいて、フェースプログレッションＦＰが示されている。クラブ４１のフェースプログレッションＦＰが両矢印ＦＰ１で示されている。クラブ４２のフェースプログレッションＦＰが両矢印ＦＰ２で示されている。クラブ４３のフェースプログレッションＦＰが両矢印ＦＰ３で示されている。クラブ４４のフェースプログレッションＦＰが両矢印ＦＰ４で示されている。クラブ４５のフェースプログレッションＦＰが両矢印ＦＰ５で示されている。通常、クラブ長さが短いほど、フェースプログレッションＦＰは大きい。

各ヘッド６には、番手を示す文字が付されている。実際には、これらの文字は、例えばソールｓ６に表示されている。ゴルフクラブ４１には、ＵＴ３^＋との表示がなされている。ゴルフクラブ４２には、ＵＴ３との表示がなされている。ゴルフクラブ４３には、ＵＴ４との表示がなされている。ゴルフクラブ４４には、ＵＴ５との表示がなされている。ゴルフクラブ４５には、ＵＴ６との表示がなされている。

図３は、ヘッド６の正面図である。図４は、図３のＦ４−Ｆ４線に沿った断面図である。図４では、フェース近傍のみが示されている。

本願において、ヘッド６として説明される事項は、ヘッド６１から６５の全てに共通である。

ヘッド６は、フェースｆ６、クラウンｃ６、ソールｓ６及びホーセルｈ６を有する。フェースｆ６は、フェース面ｆｓと、フェース裏面ｆｒとを有する。フェース面ｆｓは、フェースｆ６の外面である。フェース面ｆｓは、打撃面である。フェース裏面ｆｒは、フェースｆ６の内面である。ヘッド６は、中空である。ホーセルｈ６は、ホーゼル孔ｈｚを有する。シャフト軸線Ｚ１は、ホーゼル孔ｈｚの中心軸線に一致する。

ヘッド６では、シャフト軸線Ｚ１回りの慣性モーメントＭＩｓが測定される。この慣性モーメントＭＩｓは、番手ごとに設定されうる。

フェース面ｆｓは、フェースセンターＦｃを有する。フェース面ｆｓは、スイートスポットＳＳを有する。フェース面ｆｓは、リーディングエッジＬｅを有する。リーディングエッジＬｅは、フェース面ｆｓの下縁である。

フェース面ｆｓは、外側に凸の三次元曲面である。一般的なウッド型ヘッドと同様に、フェース面ｆｓは、バルジ及びロールを有する。

［用語の定義］
本願における用語は、以下の如く定義される。

［基準状態、基準垂直面］
シャフト孔の中心軸線Ｚ１が水平面Ｈに対して垂直な平面ＶＰ１に含まれ、且つ規定のライ角及びリアルロフト角で水平面Ｈ上にヘッドが載置された状態が、基準状態と定義される。上記平面ＶＰ１は、基準垂直面と定義される。上記規定のライ角及びリアルロフト角は、例えば、製品のカタログに掲載されている。上述の図３では、基準状態におけるヘッド６が示されている。

［トウ−ヒール方向］
トウ−ヒール方向とは、上記基準垂直面ＶＰ１と上記水平面Ｈとの交線の方向であると、定義される。

［フェース−バック方向］
フェース−バック方向とは、上記トウ−ヒール方向に対して垂直であり且つ上記水平面Ｈに対して平行な方向であると、定義される。

［鉛直方向］
鉛直方向とは、上記水平面Ｈに対して垂直な方向である。

［フェースセンターＦｃ］
フェース面ｆｓにおいて、トウ−ヒール方向の最大幅Ｗｘが決定される（図示省略）。更に、この最大幅Ｗｘにおけるトウ−ヒール方向中央位置Ｐｘが決定される。この位置Ｐｘにおいて、フェース面の鉛直方向中央点Ｐｙが決定される。この点Ｐｙが、フェースセンターＦｃと定義される。

［投影平面Ｐｓ］
図４には、投影平面Ｐｓが、二点鎖線で示されている。この投影平面Ｐｓは、直線ＬＮに対して垂直な平面である。この直線ＬＮは、フェースセンターＦｃを通り且つフェース面ｆｓに対して垂直な直線である。なお、この直線ＬＮの方向が、フェース法線方向と定義される。

［平面視］
上記投影平面Ｐｓへの投影像が、平面視と定義される。なお、投影平面Ｐｓへの投影において、その投影の方向は、上記フェース法線方向である。

［上下方向］
上記鉛直方向に延びる直線が、上記投影平面Ｐｓに投影される。この投影された投影平面Ｐｓ上の直線の方向が、上下方向と定義される。この上下方向は、上記投影平面Ｐｓに対して平行である。この上下方向に基づいて、上記平面視における「上側」及び「下側」が判断される。この上下方向は、フェース面ｆｓに略平行である。

［ヘッド高さ］
図３には、ヘッド高さＴＨが示されている。ヘッド高さＴＨは、クラウンｃ６の最大高さである。ヘッド高さＴＨは、上記基準状態において測定される。ヘッド高さＴＨは、水平面Ｈからの高さである。ヘッド高さＴＨは、鉛直方向に沿って測定される。

［スイートスポット高さＳＨ］
上記基準状態のヘッドにおいて、上記水平面ＨからのスイートスポットＳＳの高さが、スイートスポット高さＳＨである（図３参照）。このスイートスポット高さＳＨは、鉛直方向に沿って測定される。なお、スイートスポットＳＳは、ヘッド重心からフェース面に下ろした垂線とフェース面ｆｓとの交点である。

［フェースプログレッションＦＰ］
上記基準状態のヘッドにおいて、ヘッド６の最前方点と上記平面ＶＰ１とのフェース−バック方向距離が、フェースプログレッションＦＰである。ヘッドの最前方点は、フェース−バック方向において最もフェース側の点である。このフェースプログレッションＦＰは、番手ごとに適宜設定される。

［フェース面ｆｓの周縁］
フェース面は、その周縁が明瞭な稜線等によって目視で特定されうる場合は、その周縁で囲まれた領域として定義される。丸み等によって周縁が明瞭でない場合、ヘッド重心とスイートスポットＳＳとを結ぶ直線Ｌ１（図示されない）を含む多数の平面が想定される。これら平面に沿った断面のそれぞれにおいて、ヘッド外面の曲率半径ｒが測定される。この曲率半径ｒは、フェースセンターＦｃから外方向に向かって連続的に測定される。この連続的な測定において、上記曲率半径ｒが最初に２００ｍｍ以下となる地点が、周縁と定義される。この曲率半径ｒの測定では、フェースライン、パンチマーク等は存在しないと仮定される。

図５は、ヘッド６の斜視図である。図６は、ヘッド６の分解斜視図である。図６が示すように、ヘッド６は、ヘッド本体６ｍとフェース部材６ｐとが接合されることによって、形成されている。この接合は、溶接である。ヘッド本体６ｍは、開口６ｋを有する。この開口６ｋの形状は、フェース部材６ｐの輪郭形状に対応している。開口６ｋは、フェース部材６ｐによって閉塞されている。図５において二点鎖線で示されているのは、ヘッド本体６ｍとフェース部材６ｐとの境界ｋ１である。

フェース面ｆｓの全体面積のうち、フェース部材６ｐによって形成されている面積の割合Ｒｐは、６０％以上が好ましく、７０％以上がより好ましく、８０％以上がより好ましい。フェース部材６ｐが板材から形成される場合、フェース部材６ｐは板状とされるのがよい。よって、フェース面ｆｓの周縁部は、ヘッド本体６ｍによって形成するのがよい。この観点から、上記割合Ｒｐは、９５％以下が好ましく、９０％以下がより好ましい。

フェース部材６ｐは、プレート状である。フェース部材６ｐは、フェースｆ６の一部を形成している。フェース部材６ｐは、フェースｆ６の中央部分を形成している。ヘッド本体６ｍは、フェースｆ６の周囲部分を形成している。ヘッド本体６ｍは、フェース部材６ｐの周囲において、フェースｆ６を形成している。この構成により、フェース部材６ｐがプレート状とされることが、許容されている。

ヘッド本体６ｍの材質は限定されない。ヘッド本体６ｍの材質として、金属、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）等が例示される。上記金属として、純チタン、チタン合金、ステンレス鋼、マレージング鋼、アルミニウム合金、マグネシウム合金及びタングステン−ニッケル合金から選ばれる一種以上の金属が例示される。ステンレス鋼として、ＳＵＳ６３０及びＳＵＳ３０４が例示される。ステンレス鋼の具体例として、ＣＵＳＴＯＭ４５０（カーペンター社製）が例示される。チタン合金として、６−４チタン（Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ）、Ｔｉ−１５Ｖ−３Ｃｒ−３Ｓｎ−３Ａｌ等が例示される。

フェース部材６ｐの材質は限定されない。強度の観点から、好ましい材質としてチタン合金及びマレージング鋼が挙げられ、より好ましくはマレージング鋼である。好ましいマレージング鋼として、Ｃｕｓｔｏｍ４５５及びＨＴ１７７０が挙げられる。本実施形態におけるフェース部材６ｐの材質は、Ｃｕｓｔｏｍ４５５である。

ヘッド本体６ｍは、鋳造によって製造されている。一方、フェース部材６ｐは、板材をプレス加工することによって製造されている。この板材は、平板である。この板材は、圧延材である。圧延材は、欠陥が少なく、強度に優れる。更に、圧延材は、厚みの精度が高い。圧延材を用いることで、フェースｆ６の厚みの精度が高まる。圧延材を用いることで、フェースｆ６の強度が高まる。

圧延材の他の好ましい材料は、鍛造材である。鍛造材も、欠陥が少なく、強度に優れる。強度の観点から、フェース部材６ｐの材料は、圧延材又は鍛造材であるのが好ましく、圧延材がより好ましい。

上述の通り、フェース面ｆｓは、バルジ及びロールを有する三次元曲面である。このため、平板を材料とする場合、曲げ加工がなされる。

フェース部材６ｐのフェース裏面ｆｒは、ＮＣ加工によって形成されている。ＮＣ加工により、厚みＴＦが精度良く形成される。ＮＣとは、「Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ Ｃｏｎｔｒｏｌ」の略である。より詳細には、フェース裏面ｆｒは、ＣＮＣ加工によって形成されている。ＣＮＣとは、「Ｃｏｍｐｕｔｅｒｉｚｅｄ Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ Ｃｏｎｔｒｏｌ」の略である。厚みＴＦの精度は高い。

フェース部材６ｐの製造工程は、以下のステップＡ、Ｂ及びＣを含む。
（１）平板にＮＣ加工を行うステップＡ
（２）上記平板をフェース部材６ｐの輪郭形状に切り出すステップＢ
（３）上記ステップＡ及び上記ステップＢがなされた部材を曲げるステップＣ

上記ステップＢは、ＮＣ加工によってなされるのが好ましい。更に、上記ステップＡのＮＣデータと上記ステップＢのＮＣデータとが関連づけられているのが好ましい。この場合、厚みＴＦの分布が精度良く形成されうる。

上記ステップＣ（曲げ加工）は、プレスによってなされる。このプレスは、冷間プレスである。冷間プレスとされることにより、ＮＣ加工により形成された厚みＴＦが、プレス中に変化しにくい。よって、厚みＴＦの精度が高まる。

このように、フェース部材６ｐは、平板にＮＣ加工がなされた後に曲げ加工がなされることによって、製造されている。平板に対してＮＣ加工が施されることで、厚みＴＦの精度が高められている。曲げ加工を行った後にＮＣ加工を行う場合、曲げ加工の誤差がＮＣデータに反映されず、結果として厚みＴＦの精度が低下しうる。

更に、上記平板は圧延材である。厚みの精度に優れた圧延材にＮＣ加工を行うことで、厚み分布が精度よく形成されうる。

図７は、フェースｆ６の肉厚分布を説明するための図である。図７には、フェース裏面ｆｒに形成されている稜線が、破線で示されている。フェース裏面ｆｒは、全体として、段差なく連続している。ただし、フェース裏面ｆｒには、細かい筋が多数形成されている（図示省略）。これらの筋は、ミーリングの跡である

フェースｆ６は、第１厚肉部Ｔ１を有する。本実施形態では、第１厚肉部Ｔ１は、楕円形の領域である。この厚肉部Ｔ１は、フェースセンターＦｃを含む。更に、フェースｆ６は、第２厚肉部Ｔ２と第３厚肉部Ｔ３とを有する。第２厚肉部Ｔ２は、第１厚肉部Ｔ１よりも薄い。第３厚肉部Ｔ３は、第１厚肉部Ｔ１よりも薄い。

本願では、第１厚肉部Ｔ１が、単に厚肉部とも称される。本願では、第２厚肉部Ｔ２及び第３厚肉部Ｔ３が、副厚肉部とも称される。

フェースｆ６は、傾斜厚肉部Ｔｓを有する。傾斜厚肉部Ｔｓは、厚肉部Ｔ１と副厚肉部Ｔ２、Ｔ３とによって形成されている。傾斜厚肉部Ｔｓは、ヒール上側からトウ下側に向かって延在している。

厚肉部Ｔ１よりも薄い副厚肉部Ｔ２、Ｔ３により、厚肉部Ｔ１の領域が抑制され、反発性能が向上しうる。更に、リブ状に延在する副厚肉部Ｔ２、Ｔ３により、フェース強度が高められている。

第２厚肉部Ｔ２は、厚肉部Ｔ１に隣接している。第２厚肉部Ｔ２は、厚肉部Ｔ１から、ヒール側且つ上側に向かって延在している。本実施形態では、第２厚肉部Ｔ２の幅は、ヒール側にいくにつれて小さい。第２厚肉部Ｔ２の先端は尖っている。第３厚肉部Ｔ３は、厚肉部Ｔ１に隣接している。第３厚肉部Ｔ３は、厚肉部Ｔ１から、トウ側且つ下側に向かって延在している。本実施形態では、第３厚肉部Ｔ３の幅は、トウ側にいくにつれて小さい。第３厚肉部Ｔ３の先端は尖っている。

フェースｆ６は、薄肉部を有する。この薄肉部は、ヒール薄肉部Ｔ４とトウ薄肉部Ｔ５とを有する。ヒール薄肉部Ｔ４は、厚肉部Ｔ１よりも薄い。ヒール薄肉部Ｔ４は、第２厚肉部Ｔ２（副厚肉部）よりも薄い。ヒール薄肉部Ｔ４は、第３厚肉部Ｔ３（副厚肉部）よりも薄い。トウ薄肉部Ｔ５は、厚肉部Ｔ１よりも薄い。トウ薄肉部Ｔ５は、第２厚肉部Ｔ２（副厚肉部）よりも薄い。トウ薄肉部Ｔ５は、第３厚肉部Ｔ３（副厚肉部）よりも薄い。

ヒール薄肉部Ｔ４は、傾斜厚肉部Ｔｓよりも薄い。ヒール薄肉部Ｔ４は、薄肉部の一例である。トウ薄肉部Ｔ５は、傾斜厚肉部Ｔｓよりも薄い。トウ薄肉部Ｔ５は、薄肉部の一例である。

図７が示すように、傾斜厚肉部Ｔｓは、フェース部材６ｐを横断している。傾斜厚肉部Ｔｓは、薄肉部Ｔ４、Ｔ５の存在を許容しつつ、フェース強度の向上に寄与している。

フェースｆ６は、移行部を有する。移行部は、傾斜厚肉部Ｔｓと薄肉部Ｔ４、Ｔ５との間に位置する。この移行部は、傾斜厚肉部Ｔｓと薄肉部Ｔ４、Ｔ５とを段差なく繋いでいる。本実施形態では、この移行部は、第１移行部ＴＲ１と第２移行部ＴＲ２とを有する。第１移行部ＴＲ１は、傾斜厚肉部Ｔｓとヒール薄肉部Ｔ４との間に位置する。第１移行部ＴＲ１は、ヒール薄肉部Ｔ４に隣接している。第１移行部ＴＲ１は、厚肉部Ｔ１に隣接している。第１移行部ＴＲ１は、傾斜厚肉部Ｔｓに隣接している。第２移行部ＴＲ２は、傾斜厚肉部Ｔｓとトウ薄肉部Ｔ５との間に位置する。第２移行部ＴＲ２は、トウ薄肉部Ｔ５に隣接している。第２移行部ＴＲ２は、厚肉部Ｔ１に隣接している。第２移行部ＴＲ２は、傾斜厚肉部Ｔｓに隣接している。

第１移行部ＴＲ１は、ヒール上側からトウ下側に向かって延在している。第１移行部ＴＲ１の厚みは、傾斜厚肉部Ｔｓとヒール薄肉部Ｔ４との間である。第１移行部ＴＲ１の厚みは、傾斜厚肉部Ｔｓからヒール薄肉部Ｔ４に向かうにつれて、薄くなっている。

第２移行部ＴＲ２は、ヒール上側からトウ下側に向かって延在している。第２移行部ＴＲ２の厚みは、傾斜厚肉部Ｔｓとトウ薄肉部Ｔ５との間である。第２移行部ＴＲ２の厚みは、傾斜厚肉部Ｔｓからトウ薄肉部Ｔ５に向かうにつれて、薄くなっている。

ヒール薄肉部Ｔ４は、移行部ＴＲ１、ＴＲ２よりも薄い。トウ薄肉部Ｔ５は、移行部ＴＲ１、ＴＲ２よりも薄い。

第１厚肉部Ｔ１の厚みＴＦは、フェース部材６ｐにおいて最大である。第１厚肉部Ｔ１の厚みＴＦは、フェースｆ６において最大である。ただし、最大厚みとの差が０．０２ｍｍ以内の部分も、厚肉部Ｔ１とみなされる。

図７が示すように、フェース部材６ｐは、厚肉部Ｔ１の全体を含む。フェース部材６ｐは、副厚肉部Ｔ２，Ｔ３の少なくとも一部を含む。フェース部材６ｐは、ヒール薄肉部Ｔ４の少なくとも一部を含む。フェース部材６ｐは、トウ薄肉部Ｔ５の少なくとも一部を含む。フェース部材６ｐは、第１移行部ＴＲ１の少なくとも一部を含む。フェース部材６ｐは、第２移行部ＴＲ２の少なくとも一部を含む。

本実施形態において、各部分の厚みＴＦは次の通りである。
・第１厚肉部Ｔ１：２．１５ｍｍ
・第２厚肉部Ｔ２：１．７ｍｍ以上２．１５ｍｍ未満
・第３厚肉部Ｔ３：１．６ｍｍ以上２．１５ｍｍ未満
・ヒール薄肉部Ｔ４：１．５ｍｍ
・トウ薄肉部Ｔ５：１．６ｍｍ

本実施形態では、厚肉部Ｔ１と副厚肉部Ｔ２、Ｔ３との間の厚みの相違は、０．５５ｍｍ以下である。

フェース強度の観点から、第１厚肉部Ｔ１の厚みは、１．９ｍｍ以上が好ましく、２．０ｍｍ以上がより好ましい。反発性能の観点から、第１厚肉部Ｔ１の厚みは、２．４ｍｍ以下が好ましく、２．３ｍｍ以下がより好ましい。

フェース強度の観点から、副厚肉部Ｔ２，Ｔ３の平均厚みは、１．５ｍｍ以上が好ましく、１．６ｍｍ以上がより好ましい。反発性能の観点から、副厚肉部Ｔ２，Ｔ３の平均厚みは、２．２ｍｍ以下が好ましく、２．１ｍｍ以下がより好ましい。

フェース強度の観点から、薄肉部Ｔ４、Ｔ５の平均厚みは、１．３ｍｍ以上が好ましく、１．４ｍｍ以上がより好ましい。反発性能の観点から、薄肉部Ｔ４、Ｔ５の平均厚みは、１．８ｍｍ以下が好ましく、１．７ｍｍ以下がより好ましい。

図７には、厚肉部中央点Ｅｃが示されている。上記平面視において、厚肉部Ｔ１の図心が決定されうる。この平面視における図心が、厚肉部中央点Ｅｃである。本実施形態では、厚肉部Ｔ１の輪郭線である楕円の中心が、厚肉部中央点Ｅｃである。

図８は、上記平面視におけるフェースｆ６である。図９は、図８の断面線Ｆ９−Ｆ９に沿った、ヘッド６の断面図である。この断面線Ｆ９−Ｆ９は、厚肉部中央点Ｅｃを通っている。

図８で示されている実線の境界線は、フェース裏面ｆｒにおいて視認される稜線である。これらの境界線は、フェース面ｆｓ側からは視認されない。よって、図８における実線の境界線は、本来、破線で示されるべきものである。図８では、境界線を明確とするため、破線であるべき境界線が、実線で示されている。実際のフェース裏面ｆｒの平面図は、図８が左右反転されたものである。

図８及び図９において両矢印Ｈ１で示されるのは、厚肉部中央点Ｅｃの位置（トウ−ヒール方向位置）におけるフェース高さである。この高さＨ１は、上記平面視において測定される。この高さＨ１は、前述の上下方向に沿って測定される。高さＨ１の起点はフェース面ｆｓの下縁である。この下縁は、リーディングエッジＬｅである。高さＨ１の終点は、フェース面ｆｓの上縁である。

図８及び図９において両矢印Ｈ２で示されるのは、厚肉部中央点Ｅｃの高さである。この高さＨ２も、厚肉部中央点Ｅｃの位置（トウ−ヒール方向位置）において測定される。この高さＨ２は、上記平面視において測定される。この高さＨ２は、前述の上下方向に沿って測定される。高さＨ２の起点はフェース面ｆｓの下縁である。高さＨ２の終点は厚肉部中央点Ｅｃである。

図８が示すように、傾斜厚肉部Ｔｓは、ヒール上側からトウ下側に向かって延在している。厚肉部Ｔ１と副肉厚部Ｔ２、Ｔ３とによって、ヒール上側からトウ下側に向かって延在する傾斜厚肉部Ｔｓが形成されている。

傾斜厚肉部Ｔｓをヒール上側からトウ下側に向かって延在させることで、薄肉部Ｔ４、Ｔ５が、ヒール下側及びトウ上側に確保されやすい。多数のゴルファーの打点を分析した結果、一般のゴルファーの打点は、ヒール下側及びトウ上側に比較的多く分布していた。ヒール下側及びトウ上側の薄肉部Ｔ４、Ｔ５は、平均飛距離の向上に寄与しうる。

［フェース高さＨ１］
芝生に直接置かれたボールを打球する場合、過大な高さＨ１は好ましくない。この点を考慮すると、高さＨ１は、４０ｍｍ以下が好ましく、３８ｍｍ以下がより好ましく、３６ｍｍ以下がより好ましい。厚肉部Ｔ１以外の薄い領域は、反発性能を向上させうる。この観点から、高さＨ１は、２９ｍｍ以上が好ましく、３０ｍｍ以上がより好ましく、３１ｍｍ以上がより好ましく、３２ｍｍ以上がより好ましい。上述された高さＨ１の好ましい範囲は、セット２における全てのクラブにおいて充足されているのが好ましい。

セット２では、クラブ長さが短くなるにつれて、高さＨ１が大きい。セット２では、ロフト角の増大に対応して、各番手ごとに、適切な高さＨ１が設定されている。よって、セット２の全体として、打ちやすさ及び飛距離性能が達成されうる。

［厚肉部中央点の高さＨ２］
芝生に直接置かれたボールを打球する場合、打点が下側となりやすい。高さＨ２が大きくされることで、打点が下側の場合に、反発性能が向上しうる。この観点から、高さＨ２は、１６ｍｍ以上が好ましく、１７ｍｍ以上がより好ましく、１８ｍｍ以上がより好ましい。高さＨ２が過大である場合、フェースの強度が低下することがある。この観点から、高さＨ２は、２２ｍｍ以下が好ましく、２１ｍｍ以下がより好ましく、２０ｍｍ以下が好ましい。上述された高さＨ２の好ましい範囲は、セット２における全てのクラブにおいて充足されているのが好ましい。

セット２では、クラブ長さが短くなるにつれて、高さＨ２が大きい。セット２では、ロフト角の増大に対応して、各番手ごとに、適切な高さＨ２が設定されている。よって、セット２の全体として、大きな飛距離が得られうる。

［Ｈ２／Ｈ１］
打点が下側である場合の反発性能の観点から、Ｈ２／Ｈ１は、０．５５以上が好ましく、０．５６以上がより好ましい。フェースの強度を考慮すると、Ｈ２／Ｈ１は、０．６３以下が好ましく、０．６０以下がより好ましい。上述された高さＨ２／Ｈ１の好ましい範囲は、セット２における全てのクラブにおいて充足されているのが好ましい。

従来、スイートスポット高さＳＨを低くすることが飛距離に寄与すると考えられていた。厚肉部中央点の高さＨ２を大きくされると、スイートスポット高さＳＨが大きくなりやすい。このため、従来、厚肉部中央点の高さＨ２は高くされていなかった。従来、Ｈ２／Ｈ１は小さくされていた。

［厚肉部よりも下側のフェース高さＨ３］
図８において両矢印Ｈ３で示されているのは、厚肉部Ｔ１よりも下側のフェース高さである。この高さＨ３は、傾斜厚肉部Ｔｓよりも下側のフェース高さでもある。この高さＨ３は、厚肉部中央点Ｅｃのトウ−ヒール方向位置において測定される。この高さＨ３は、上述の平面視において測定される。この高さＨ３は、上述の上下方向において測定される。

打点が下側である場合の反発性能の観点から、高さＨ３は、７ｍｍ以上が好ましく、９ｍｍ以上がより好ましく、１１ｍｍ以上がより好ましい。フェースの強度の観点から、この高さＨ３は、１９ｍｍ以下が好ましく、１７ｍｍ以下がより好ましく、１５ｍｍ以下がより好ましい。上述された高さＨ３の好ましい範囲は、セット２における全てのクラブにおいて充足されているのが好ましい。

［厚肉部よりも上側のフェース高さＨ４］
図８において両矢印Ｈ４で示されているのは、厚肉部Ｔ１よりも上側のフェース高さである。この高さＨ４は、傾斜厚肉部Ｔｓよりも上側のフェース高さでもある。この高さＨ４は、厚肉部中央点Ｅｃのトウ−ヒール方向位置において測定される。この高さＨ４は、上述の平面視において測定される。この高さＨ４は、上述の上下方向において測定される。

［Ｈ３／Ｈ４］
打点が下側である場合の反発性能を確保する観点から、Ｈ３／Ｈ４は、１．０より大きいのが好ましく、１．１以上がより好ましく、１．２以上がより好ましい。フェース強度を高める観点から、Ｈ３／Ｈ４は、１．８以下が好ましく、１．７以下がより好ましく、１．６以下がより好ましい。上述された高さＨ３／Ｈ４の好ましい範囲は、セット２における全てのクラブにおいて充足されているのが好ましい。

［Ｈ２−Ｈ３］
フェース強度を高める観点から、差（Ｈ２−Ｈ３）は、２ｍｍ以上が好ましく、３ｍｍ以上がより好ましく、４ｍｍ以上がより好ましい。反発性能を高める観点から、差（Ｈ２−Ｈ３）は、９ｍｍ以下が好ましく、８ｍｍ以下がより好ましく、７ｍｍ以下がより好ましい。上述された差（Ｈ２−Ｈ３）の好ましい範囲は、セット２における全てのクラブにおいて充足されているのが好ましい。

［厚肉部中央点ＥｃとフェースセンターＦｃとのトウ−ヒール方向距離］
フェース強度の観点から、厚肉部中央点Ｅｃのトウ−ヒール方向位置は、フェースセンターＦｃに近いのが好ましい。この観点から、点ＥｃとフェースセンターＦｃとの間のトウ−ヒール方向距離は、５ｍｍ以下が好ましく、４ｍｍ以下がより好ましく、３ｍｍ以下がより好ましい。この距離はゼロであってもよい。この好ましい距離は、セット２における全てのクラブにおいて充足されているのが好ましい。

［厚肉部の面積比率Ｒａ］
面積比率Ｒａは、フェース面の全体面積に対する、厚肉部Ｔ１の面積の比率である。フェース強度の観点から、この面積比率Ｒａは、５％以上が好ましく、７％以上がより好ましい。反発性能の観点から、この面積比率Ｒａは、２０％以下が好ましく、１８％以下がより好ましい。この面積比率Ｒａは、上述の平面視において算出される。

［傾斜角度θ］
図８において直線Ｌ２で示されるのは、傾斜厚肉部Ｔｓの最長横断線である。この最長横断線Ｌ２は、上述の平面視において定義される。この最長横断線Ｌ２は、厚肉部中央点Ｅｃを通り且つ横断長さが最長となるような直線である。傾斜厚肉部Ｔｓの輪郭線と直線との間に２つの交点ｐｔ１、ｐｔ２が存在しうる（図８参照）。これら２つの交点ｐｔ１、ｐｔ２間の距離が、上記横断長さである。上記平面視において、水平方向と直線Ｌ２との成す角度が、傾斜角度θであると定義される。水平方向とは、上記トウ−ヒール方向に沿った直線を上記投影平面Ｐｓに投影して得られる直線の方向である。

セット２では、傾斜厚肉部Ｔｓの傾斜角度θが、クラブ長さが短くなるにつれて大きくなっている。この構成により、セット全体として、飛距離性能が向上しうる。クラブ長さが短くなるにつれて打点分布が変化する。上述のように傾斜角度θが変化することで、薄肉部の配置が打点分布に適合しやすくなり、飛距離が増大しうる。

ウッド型ヘッドとアイアン型ヘッドの中間的なヘッドが、一般に、ユーティリティ型ヘッドと称されている。ユーティリティ型ヘッドは、ハイブリッド型ヘッドと称されることがある。典型的なユーティリティ型ヘッドは、中空である。一般に、ユーティリティ型ヘッドは、ウッドの利点とアイアンの利点とを兼ね備えている。よってこのヘッドの仕様は、ウッドの仕様とアイアンの仕様との中間とされるのが好ましい。

上述の観点から、ヘッド体積は、下限としては７０ｃｍ^３以上、更には８０ｃｍ^３以上、更には９０ｃｍ^３以上が好ましく、上限としては１５０ｃｍ^３以下、更には１４０ｃｍ^３以下、更には１３０ｃｍ^３以下が好ましい。リアルロフト角は、下限としては１５°以上、更には１６°以上、更には１７°以上が好ましく、上限としては３２°以下、更には３０°以下、更には２８°以下、更には２６°以下が好ましい。ヘッド幅は、下限としては４５ｍｍ以上、更には５０ｍｍ以上、更には５５ｍｍ以上が好ましく、上限としては１２０ｍｍ以下、更には１００ｍｍ以下、更には９０ｍｍ以下、更には８０ｍｍ以下が好ましい。ヘッド幅とは、ヘッドのフェース−バック方向での最大幅である。ヘッド高さＴＨ（図３参照）は、下限としては３０ｍｍ以上、更には３２ｍｍ以上、更には３４ｍｍ以上が好ましく、上限としては４２ｍｍ以下、更には４０ｍｍ以下、更には３７ｍｍ以下が好ましい。

ユーティリティ型ヘッドを有するクラブが、ユーティリティ型クラブと称される。このクラブは、ウッドの利点とアイアンの利点とを兼ね備えている。この観点から、クラブ長さは、下限としては３８．５インチ以上、更には３９インチ以上が好ましく、上限としては４１．５インチ以下、更には４１．２５インチ以下、更には４１インチ以下が好ましい。

なお、クラブ長さは、Ｒ＆Ａ（Ｒｏｙａｌ ａｎｄ Ａｎｃｉｅｎｔ Ｇｏｌｆ Ｃｌｕｂ ｏｆ Ｓａｉｎｔ Ａｎｄｒｅｗｓ；全英ゴルフ協会）が定めるゴルフ規則「付属規則II クラブのデザイン」の「１ クラブ」における「１ｃ 長さ」の記載に基づいて測定される。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

［実施例１（ゴルフクラブ：Ｕ５）］
上述のヘッド６と同様のヘッドが作製された。番手はＵ５とされた。フェース部材６ｐの作製では、平板の圧延材が用いられた。フェース部材６ｐは、圧延材の裏面にＣＮＣ加工が施された。次いで、このＣＮＣ加工後の材料に、曲げ加工がなされた。ＣＮＣ加工により、高い精度で、厚み分布が形成された。ヘッド本体６ｍはロストワックス精密鋳造によって作製された。フェース部材６ｐとヘッド本体６ｍとを溶接し、表面研磨を行って、ヘッドを得た。このヘッドを、市販のカーボンシャフトの一端部に装着した。このシャフトの他端部にグリップを装着した。このようにして、図１に示されるクラブを得た。このクラブの仕様は次の通りであった。
・リアルロフト角 ：２３°
・フェース高さＨ１ ：３４．４ｍｍ
・厚肉部中央点の高さＨ２：１９．２ｍｍ
・高さＨ３ ：１３．５ｍｍ
・高さＨ４ ：９．４ｍｍ
・Ｈ２／Ｈ１ ：０．５６
・傾斜角度θ ：２４．９°
・厚肉部Ｔ１の厚み ：２．１５ｍｍ
・ヒール薄肉部の厚み ：１．５ｍｍ
・トウ薄肉部の厚み ：１．６ｍｍ
・クラブ長さ ：３９．５インチ
・ヘッド体積 ：１１１ｃｃ

［比較例１（ゴルフクラブ：Ｕ５）］
図１０は、比較例１のフェースｆｃ１の厚み分布を示す。実施例１のフェースｆ６の厚み分布を全体的に２ｍｍ下方にシフトさせることにより、比較例１の厚み分布を得た。この厚み分布は、ＣＮＣ加工のＣＡＤデータを変更することによって得られた。その他は実施例１と同様にして、比較例１のヘッド及びクラブを得た。このクラブの仕様は次の通りであった。
・リアルロフト角 ：２３°
・フェース高さＨ１ ：３４．４ｍｍ
・厚肉部中央点の高さＨ２：１７．２ｍｍ
・Ｈ２／Ｈ１ ：０．５０
・傾斜角度θ ：２４．９°
・厚肉部Ｔ１の厚み ：２．１５ｍｍ
・ヒール薄肉部の厚み ：１．５ｍｍ
・トウ薄肉部の厚み ：１．６ｍｍ
・クラブ長さ ：３９．５インチ
・ヘッド体積 ：１１１ｃｃ

［比較例２（ゴルフクラブ：Ｕ５）］
実施例１のヘッドの厚み分布を全体的に０．７ｍｍ下方にシフトさせることにより、比較例２の厚み分布を得た。この厚み分布は、ＣＮＣ加工のＣＡＤデータを変更することによって得られた。その他は実施例１と同様にして、比較例２のヘッド及びクラブを得た。このクラブの仕様は次の通りであった。
・リアルロフト角 ：２３°
・フェース高さＨ１ ：３４．４ｍｍ
・厚肉部中央点の高さＨ２：１８．５ｍｍ
・Ｈ２／Ｈ１ ：０．５４
・傾斜角度θ ：２４．９°
・厚肉部Ｔ１の厚み ：２．１５ｍｍ
・ヒール薄肉部の厚み ：１．５ｍｍ
・トウ薄肉部の厚み ：１．６ｍｍ
・クラブ長さ ：３９．５インチ
・ヘッド体積 ：１１１ｃｃ

［実施例２（ゴルフクラブ：Ｕ５）］
実施例１のヘッドの厚み分布を全体的に０．３ｍｍ下方にシフトさせることにより、実施例２の厚み分布を得た。この厚み分布は、ＣＮＣ加工のＣＡＤデータを変更することによって得られた。その他は実施例１と同様にして、実施例２のヘッド及びクラブを得た。このクラブの仕様は次の通りであった。
・リアルロフト角 ：２３°
・フェース高さＨ１ ：３４．４ｍｍ
・厚肉部中央点の高さＨ２：１８．９ｍｍ
・Ｈ２／Ｈ１ ：０．５５
・傾斜角度θ ：２４．９°
・厚肉部Ｔ１の厚み ：２．１５ｍｍ
・ヒール薄肉部の厚み ：１．５ｍｍ
・トウ薄肉部の厚み ：１．６ｍｍ
・クラブ長さ ：３９．５インチ
・ヘッド体積 ：１１１ｃｃ

［比較例３（ゴルフクラブ：Ｕ５］
図１１は、比較例３に係るヘッド１００の斜視図である。図１２は、ヘッド１００の肉厚分布を示すための平面図である。図１３は、図１２に厚肉部中央点Ｅｃが付加された平面図である。

ヘッド１００は、鋳造によって作製された。鋳造により、カップ状のフェース部材が作製された。また、鋳造により、ヘッド本体が作製された。これらフェース部材とヘッド本体とが、溶接された。溶接後のヘッドに表面研磨を行い、ヘッド１００を得た。

ヘッド１００のフェースは、厚肉部Ｋ１と、センター上部Ｋ２と、ヒール上部Ｋ３と、ヒール下部Ｋ４と、トウ下部Ｋ５と、トウ上部Ｋ６とを有していた。これらの各部分の間には、移行部Ｋ７が設けられた。移行部Ｋ７の厚みは、徐々に変化していた。移行部Ｋ７により、急激な厚み変化が抑制された。フェース裏面の全体が滑らかに連続していた。各部分の厚みは、次の通りとされた。
・厚肉部Ｋ１ ：２．４ｍｍ
・センター上部Ｋ２：１．７ｍｍ
・ヒール上部Ｋ３ ：１．６ｍｍ
・ヒール下部Ｋ４ ：１．５ｍｍ
・トウ下部Ｋ５ ：１．７ｍｍ
・トウ上部Ｋ６ ：１．６ｍｍ

図１３は、ヘッド１００の厚肉部中央点Ｅｃを示す図である。上述した定義により、厚肉部中央点Ｅｃが決定された。図１３において二点鎖線で示されるのは、平面視において厚肉部に内接しうる最大の楕円である。この楕円の中心が、厚肉部中央点Ｅｃに一致している。

このヘッド１００の仕様は、次の通りであった。
・リアルロフト角 ：２３°
・フェース高さＨ１ ：３１．８ｍｍ
・厚肉部中央点の高さＨ２：１６．８ｍｍ
・Ｈ２／Ｈ１ ：０．５３
・厚肉部Ｔ１の厚み ：２．４ｍｍ
・ヒール薄肉部の厚み ：１．５〜１．６ｍｍ
・トウ薄肉部の厚み ：１．６〜１．７ｍｍ
・クラブ長さ ：３９．５インチ
・ヘッド体積 ：１１０ｃｃ

［実施例Ｓ１（クラブセット：Ｕ３^＋〜Ｕ６）］
上述した実施例１のクラブを含むクラブセットが作製された。各クラブの製造方法は、実施例１と同じとされた。全てのクラブにおいて、フェースの厚み分布は、実施例１と同様とされた。クラブの本数は５であった。シャフトの長さによって、クラブ長さが調整された。得られたセットの仕様が、下記の表１に示される。

［比較例Ｓ１（クラブセット：Ｕ３^＋〜Ｕ６）］
上述した比較例３のクラブを含むクラブセットが作製された。各クラブの製造方法は、比較例３と同じとされた。全てのクラブにおいて、フェースの厚み分布は、比較例３と同様とされた。クラブの本数は５であった。シャフトの長さによって、クラブ長さが調整された。得られたセットの仕様が、下記の表２に示される。

［評価結果］

［飛距離］
ゴルフコースと同様の芝生フィールドを有するテストセンターで、実打テストがなされた。フェアウェイの芝生にボールを置き、このボールをゴルファーが打撃した。ハンディキャップが１０以上２０以下である１０名のテスターにより、テストがなされた。ボールとして、ダンロップスポーツ株式会社製の商品名「ＸＸＩＯ ＸＤ−ＡＥＲＯ」が用いられた。各ゴルファーが各クラブで５球ずつショットした。各ショットについて飛距離が計測された。全てのショットの平均値が算出された。

各クラブの平均飛距離は、次の通りであった。
・実施例１：１５５ヤード
・実施例２：１５３ヤード
・比較例１：１５１ヤード
・比較例２：１５２ヤード
・比較例３：１５０ヤード

各セットの平均飛距離は、次の通りであった。このセットの平均飛距離は、５本のクラブ（Ｕ３^＋〜Ｕ６）の飛距離の平均値とされた。
・実施例Ｓ１：１６５ヤード
・比較例Ｓ１：１６１ヤード

このように、実施例は比較例と比べて評価が高い。本発明の優位性は明らかである。

本発明は、ウッド型ヘッド、ユーティリティ型ヘッド、ハイブリッド型ヘッドなどに適用されうる。

２・・・ゴルフクラブセット
４、４１〜４５・・・ゴルフクラブ
６、６１〜６５・・・ヘッド
６ｍ・・・ヘッド本体
６ｐ・・・フェース部材
８、８１〜８５・・・シャフト
ｓ６・・・ソール
ｆ６・・・フェース
ｃ６・・・クラウン
Ｆｃ・・・フェースセンター
Ｅｃ・・・厚肉部中央点
Ｔ１・・・第１厚肉部（厚肉部）
Ｔ２・・・第２厚肉部（副厚肉部）
Ｔ３・・・第３厚肉部（副厚肉部）
Ｔｓ・・・傾斜厚肉部
Ｔ４・・・ヒール薄肉部（薄肉部）
Ｔ５・・・トウ薄肉部（薄肉部）
Ｌｅ・・・リーディングエッジ

Claims (7)

1. 中空のヘッドと、シャフトと、グリップとを備え、
   上記ヘッドが、フェースを有しており、
   上記フェースが、厚肉部を有しており、
   上記厚肉部が、平面視における当該厚肉部の図心である厚肉部中央点を有しており、
   上記厚肉部中央点を通る上下方向における、フェース面の下縁からこのフェース面の上縁までの高さであるフェース高さがＨ１とされ、上記厚肉部中央点の、フェース面の下縁からの上下方向高さがＨ２とされるとき、Ｈ２／Ｈ１が０．５５以上であり、
   上記フェースが、上記厚肉部よりも薄い副厚肉部と、この副厚肉部よりも薄い薄肉部とを更に備えており、
   上記厚肉部と上記副厚肉部とによって、ヒール上側からトウ下側に向かって延在する傾斜厚肉部が形成されており、
   上記厚肉部中央点を通る上下方向において、上記厚肉部の下側から上記フェース面の下縁までの高さであるフェース高さＨ３が、上記傾斜厚肉部の下側から上記フェース面の下縁までの高さに等しく、
   上記厚肉部中央点を通る上下方向において、上記厚肉部の上側から上記フェース面の上縁までの高さであるフェース高さＨ４が、上記傾斜厚肉部の上側から上記フェース面の上縁までの高さに等しく、
   Ｈ３／Ｈ４が１．０より大きく１．６以下であるゴルフクラブ。
2. 上記ヘッドが、ヘッド本体とフェース部材とが接合されることによって形成されており、
   上記フェース部材の材料が、圧延材であり、
   上記フェース部材の裏面にＮＣ加工がなされている請求項１に記載のゴルフクラブ。
3. 上記ヘッドのヘッド体積が７０ｃｍ^３以上１５０ｃｍ^３以下であり、
   リアルロフト角が１５°以上３２°以下である請求項１又は２に記載のゴルフクラブ。
4. 上記副厚肉部が、上記厚肉部からヒール側且つ上側に向かって延在しており、この副厚肉部の幅が、ヒール側にいくにつれて小さい請求項１から３のいずれかに記載のゴルフクラブ。
5. 上記副厚肉部が、上記厚肉部からトウ側且つ下側に向かって延在しており、この副厚肉部の幅が、トウ側にいくにつれて小さい請求項１から４のいずれかに記載のゴルフクラブ。
6. クラブ長さが相違する複数のゴルフクラブを備え、
   上記ゴルフクラブのそれぞれが、中空のヘッドと、シャフトと、グリップとを有しており、
   上記ヘッドが、フェースを有しており、
   上記フェースが、厚肉部を有しており、
   上記厚肉部が、平面視における当該厚肉部の図心である厚肉部中央点を有しており、
   上記厚肉部中央点を通る上下方向における、フェース面の下縁からこのフェース面の上縁までの高さであるフェース高さがＨ１とされ、上記厚肉部中央点の、フェース面の下縁からの上下方向高さがＨ２とされるとき、Ｈ２／Ｈ１が０．５５以上であり、
   上記フェースが、上記厚肉部よりも薄い副厚肉部と、上記副厚肉部よりも薄い薄肉部とを更に備えており、
   上記厚肉部と上記副厚肉部とによって、ヒール上側からトウ下側に向かって延在する傾斜厚肉部が形成されており、
   上記傾斜厚肉部の最長横断線と水平方向との成す角度が傾斜角度θとされるとき、上記傾斜角度θが、クラブ長さが短くなるにつれて大きくなるゴルフクラブセット。
7. 請求項２に記載のゴルフクラブにおける上記ヘッドを製造する方法であって、
   上記フェース部材が、上記ＮＣ加工がなされた後に、フェース面がバルジ及びロールを有する三次元曲面となるように曲げ加工がなされる工程を含む、製造方法。

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