JP6806238B2 - 変倍光学系、光学装置、および変倍光学系の製造方法 - Google Patents

変倍光学系、光学装置、および変倍光学系の製造方法 Download PDF

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Description

本発明は、変倍光学系、光学装置、および変倍光学系の製造方法に関する。
従来、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した変倍光学系が提案されている。例えば、特開２０１３−１６０９４４号公報を参照。しかしながら、従来の変倍光学系は、合焦レンズ群の軽量化が充分ではなかった。
特開２０１３−１６０９４４号公報
本発明は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第１中間レンズ群と、負の屈折力を有する第２中間レンズ群と、後続レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第１中間レンズ群との間隔が変化し、前記第１中間レンズ群と前記第２中間レンズ群との間隔が変化し、前記第２中間レンズ群と前記後続レンズ群との間隔が変化し、前記後続レンズ群は、無限遠物体から近距離物体への合焦の際移動する少なくとも一つの合焦レンズ群を有し、以下の条件式を満足する変倍光学系である。
０．４０＜（−ｆ１）／ｆ１Ｒｗ＜２．００
０．１０＜ＢＦｗ／ｆｗ＜１．００
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ１Ｒｗ：広角端状態における前記第１レンズ群より後方の全てのレンズ群の合成焦点距離
ＢＦｗ：広角端状態における前記変倍光学系のバックフォーカス
ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
また、本発明は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第１中間レンズ群と、負の屈折力を有する第２中間レンズ群と、後続レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第１中間レンズ群との間隔が変化し、前記第１中間レンズ群と前記第２中間レンズ群との間隔が変化し、前記第２中間レンズ群と前記後続レンズ群との間隔が変化するように構成し、前記後続レンズ群が、無限遠物体から近距離物体への合焦の際移動する少なくとも一つの合焦レンズ群を有するように構成し、以下の条件式を満足するように構成する変倍光学系の製造方法である。
０．４０＜（−ｆ１）／ｆ１Ｒｗ＜２．００
０．１０＜ＢＦｗ／ｆｗ＜１．００
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ１Ｒｗ：広角端状態における前記第１レンズ群より後方の全てのレンズ群の合成焦点距離
ＢＦｗ：広角端状態における前記変倍光学系のバックフォーカス
ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
図１は、第１実施例に係る変倍光学系の断面図である。 図２Ａ、図２Ｂ、および図２Ｃはそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 図３Ａ、図３Ｂ、および図３Ｃはそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。 図４は、第２実施例に係る変倍光学系の断面図である。 図５Ａ、図５Ｂ、および図５Ｃはそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 図６Ａ、図６Ｂ、および図６Ｃはそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。 図７は、第３実施例に係る変倍光学系の断面図である。 図８Ａ、図８Ｂ、および図８Ｃはそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 図９Ａ、図９Ｂ、および図９Ｃはそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。 図１０は、第４実施例に係る変倍光学系の断面図である。 図１１Ａ、図１１Ｂ、および図１１Ｃはそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 図１２Ａ、図１２Ｂ、および図１２Ｃはそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。 図１３は、第５実施例に係る変倍光学系の断面図である。 図１４Ａ、図１４Ｂ、および図１４Ｃはそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 図１５Ａ、図１５Ｂ、および図１５Ｃはそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。 図１６は、第６実施例に係る変倍光学系の断面図である。 図１７Ａ、図１７Ｂ、および図１７Ｃはそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 図１８Ａ、図１８Ｂ、および図１８Ｃはそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。 図１９は、第７実施例に係る変倍光学系の断面図である。 図２０Ａ、図２０Ｂ、および図２０Ｃはそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 図２１Ａ、図２１Ｂ、および図２１Ｃはそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。 図２２は、第８実施例に係る変倍光学系の断面図である。 図２３Ａ、図２３Ｂ、および図２３Ｃはそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 図２４Ａ、図２４Ｂ、および図２４Ｃはそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。 図２５は、変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。 図２６は、変倍光学系の製造方法の概略を示すフロー図である。
以下、本実施形態に係る変倍光学系、光学装置および変倍光学系の製造方法について説明する。
本実施形態の変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第１中間レンズ群と、負の屈折力を有する第２中間レンズ群と、後続レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第１中間レンズ群との間隔が変化し、前記第１中間レンズ群と前記第２中間レンズ群との間隔が変化し、前記第２中間レンズ群と前記後続レンズ群との間隔が変化し、前記後続レンズ群は、無限遠物体から近距離物体への合焦の際移動する少なくとも一つの合焦レンズ群を有し、以下の条件式（１）および（２）を満足するように構成されている。
（１）０．４０＜（−ｆ１）／ｆ１Ｒｗ＜２．００
（２）０．１０＜ＢＦｗ／ｆｗ＜１．００
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ１Ｒｗ：広角端状態における前記第１レンズ群より後方の全てのレンズ群の合成焦点距離
ＢＦｗ：広角端状態における前記変倍光学系のバックフォーカス
ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
ここで、本実施形態の第１中間レンズ群、第２中間レンズ群、および後続レンズ群は、それぞれ少なくとも１つのレンズ群を有する。なお、本実施形態においてレンズ群とは、空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分をいう。
本実施形態の変倍光学系は、少なくとも４つのレンズ群を有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、各レンズ群同士の間隔を変化させることによって、変倍時の良好な収差補正を図ることができる。また、後続レンズ群に合焦レンズ群を配置することにより、合焦レンズ群を小型軽量化できる。
上記条件式（１）は、第１レンズ群の焦点距離と広角端状態における前記第１レンズ群より後方の全てのレンズ群の合成焦点距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、この条件式（１）を満足することにより、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を効果的に補正し、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
本実施形態の変倍光学系の条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、広角端状態における第１レンズ群より後方のレンズ群の合成の屈折力が強くなり、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を効果的に補正することが困難となる。なお、条件式（１）の上限値を１．９０、更に１．８０、更に１．７０にすることが好ましい。
一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が強くなり、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難となる。なお、条件式（１）の下限値を０．５０、更に０．６０、更に０．７０にすることが好ましい。
上記条件式(２)は、広角端状態における前記変倍光学系のバックフォーカスと広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、この条件式(２)を満足することにより、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を効果的に補正することができる。なお、バックフォーカスとは、最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離である。
本実施形態の変倍光学系の条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、広角端状態における焦点距離に対して広角端状態におけるバックフォーカスが大きくなり、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。なお、条件式（２）の上限値を０．９５、更に０．９０、更に０．８５、更に０．８０にすることが好ましい。
一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、広角端状態における焦点距離に対して広角端状態におけるバックフォーカスが小さくなり、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を補正することが困難となる。また、鏡筒のメカ部材を配置することが困難となる。なお、条件式（２）の下限値を０．２０、更に０．２５、更に０．３０、更に０．４０にすることが好ましい。
以上の構成により、良好な光学性能を備え、合焦レンズ群の軽量化を図った変倍光学系を実現することができる。
また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３）０．７０＜｜ｆＦ｜／ｆｔ＜３．３０
ただし、
ｆＦ：前記合焦レンズ群のうち、最も屈折力が強い合焦レンズ群の焦点距離
ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の焦点距離
条件式（３）は、合焦レンズ群の中で最も屈折力が強い合焦レンズ群の焦点距離と望遠端状態における変倍光学系の焦点距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、この条件式（３）を満足することにより、鏡筒を大型化することなく無限遠物体から近距離物体への合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
本実施形態の変倍光学系の条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、合焦レンズ群の屈折力が弱くなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際の合焦レンズ群の移動量が大きくなり、鏡筒が大型化してしまう。なお、条件式（３）の上限値を３．２０、更に３．１０にすることが好ましい。
一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、合焦レンズ群の屈折力が強くなり、無限遠物体から近距離物体への合焦の際の球面収差の変動を抑えることが困難となる。なお、条件式（３）の下限値を０．７５、更に０．８０にすることが好ましい。
また本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
（４）０．６０＜ｆ１Ｎ／ｆ１＜２．００
ただし、
ｆ１Ｎ：前記第１レンズ群内にある最も負の屈折力が強いレンズの焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
条件式（４）は、第１レンズ群内にある最も負の屈折力が強いレンズの焦点距離と第１レンズ群の焦点距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、この条件式（４）を満足することにより、コマ収差をはじめとする諸収差を効果的に補正し、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
本実施形態の変倍光学系の条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群の屈折力が強くなり、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難となる。なお、条件式（４）の上限値を１．９０、更に１．８０にすることが好ましい。
一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群内にある最も負の屈折力が強いレンズの屈折力が強くなり、コマ収差をはじめとする諸収差を抑えることが困難となる。なお、条件式（４）の下限値を０．７０、更に０．８０、更に０．９０にすることが好ましい。
また本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
（５）２．００＜Ｄ１Ｍｗ／ｆｗ＜４．００
ただし、
Ｄ１Ｍｗ：広角端状態における前記第１レンズ群と前記第１中間レンズ群との光軸上の間隔
ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
条件式（５）は、広角端状態における第１レンズ群と第１中間レンズ群との光軸上の間隔と、広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、この条件式（５）を満足することにより、鏡筒を大型化することなく、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を効果的に補正することができる。
本実施形態の変倍光学系の条件式（５）の対応値が上限値を上回ると、広角端状態における第１レンズ群と第１中間レンズ群との光軸上の間隔が大きくなってしまい、鏡筒が大型化してしまう。なお、条件式（５）の上限値を３．９０、更に３．８０にすることが好ましい。
一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、広角端状態における第１レンズ群と第１中間レンズ群との光軸上の間隔が小さくなってしまい、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を効果的に補正することが困難となる。なお、条件式（５）の下限値を２．１０、更に２．２０にすることが好ましい。
また本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
（６）２．００＜νＭ１Ｐ／νＭ１Ｎ＜３．００
ただし、
νＭ１Ｐ：前記第１中間レンズ群内の最も正の屈折力が強いレンズのアッベ数
νＭ１Ｎ：前記第１中間レンズ群内の最も負の屈折力が強いレンズのアッベ数
条件式（６）は、第１中間レンズ群内の最も正の屈折力が強いレンズのアッベ数と第１中間レンズ群内の最も負の屈折力が強いレンズのアッベ数との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、この条件式（６）を満足することにより、色収差を効果的に補正することができる。
本実施形態の変倍光学系の条件式（６）の対応値が上限値を上回ると、第１中間レンズ群内の最も負の屈折力が強いレンズのアッベ数が小さくなり、色収差の補正が過大となる。なお、条件式（６）の上限値を２．９５、更に２．９０、更に２．８５にすることが好ましい。
一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（６）の対応値が下限値を下回ると、第１中間レンズ群内の最も正の屈折力が強いレンズのアッベ数が小さくなり、色収差の発生が過大となり、補正することが困難となる。なお、条件式（６）の下限値を２．０５、更に２．１０、更に２．１５にすることが好ましい。
また本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
（７）０．２０＜ｆＭ１Ｐ／ｆＭ１Ｎ＜０．８０
ただし、
ｆＭ１Ｐ：前記第１中間レンズ群内の最も正の屈折力が強いレンズの焦点距離
ｆＭ１Ｎ：前記第１中間レンズ群内の最も負の屈折力が強いレンズの焦点距離
条件式（７）は、第１中間レンズ群内の最も正の屈折力が強いレンズの焦点距離と第１中間レンズ群内の最も負の屈折力が強いレンズの焦点距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、この条件式（７）を満足することにより、球面収差をはじめとする諸収差を効果的に補正することができる。
本実施形態の変倍光学系の条件式（７）の対応値が上限値を上回ると、第１中間レンズ群内の最も負の屈折力が強いレンズの屈折力が強くなり、球面収差の補正が過大となる。なお、条件式（７）の上限値を０．７５、更に０．７０にすることが好ましい。
一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（７）の対応値が下限値を下回ると、第１中間レンズ群内の最も正の屈折力が強いレンズの屈折力が強くなり、球面収差の発生が過大となり、補正することが困難となる。なお、条件式（７）の下限値を０．２５、更に０．３０にすることが好ましい。
また本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（８）を満足することが望ましい。
（８）３８．００°＜ωｗ＜８５．００°
ただし、
ωｗ：広角端状態における前記変倍光学系の半画角
条件式（８）は、広角端状態における画角の最適な値を規定する条件である。本実施形態の変倍光学系は、この条件式（８）を満足することにより、広い画角を有しつつ、コマ収差、歪曲収差、像面湾曲等の諸収差を良好に補正することができる。
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（８）の上限値を８４．００°とすることが好ましい。
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（８）の下限値を３９．００°、更に４０．００°、更に４１．００°とすることが望ましい。
また本実施形態の変倍光学系は、前記合焦レンズ群が、一つまたは二つのレンズで構成されていることが望ましい。この構成により、合焦レンズ群を小型軽量化できる。
また本実施形態の変倍光学系は、前記第１中間レンズ群が、少なくとも２つの負の屈折力を有するレンズを有することが望ましい。この構成により、望遠端状態の球面収差および色収差を効果的に補正することができる。
また本実施形態の変倍光学系は、前記第１レンズ群が、２つのレンズ成分で構成されていることが望ましい。この構成により、製造誤差に強くなり、量産性を確保することができる。
また本実施形態の変倍光学系は、前記後続レンズ群が、前記合焦レンズ群のうち最も像側にある合焦レンズ群より像側に、少なくとも一つのレンズ成分を有することが望ましい。この構成により、無限遠物体から近距離物体への合焦の際のコマ収差の変動を抑えることができる。なお、本明細書においてレンズ成分とは、単レンズまたは接合レンズをいう。
また本実施形態の変倍光学系は、前記合焦レンズ群のうち、少なくとも一つが正の屈折力を有することが望ましい。この構成により、無限遠物体から近距離物体への合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
また本実施形態の変倍光学系は、前記第１中間レンズ群が、物体側から順に、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とを有することが望ましい。この構成により、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
また本実施形態の変倍光学系は、前記後続レンズ群が、少なくとも二つの合焦レンズ群を有することが望ましい。この構成により、無限遠物体から近距離物体への合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を効果的に抑えることができる。
本実施形態の光学装置は、上述した構成の変倍光学系を有する。これにより、良好な光学性能を備え、合焦レンズ群の軽量化を図った光学装置を実現することができる。
本実施形態の変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第１中間レンズ群と、負の屈折力を有する第２中間レンズ群と、後続レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第１中間レンズ群との間隔が変化し、前記第１中間レンズ群と前記第２中間レンズ群との間隔が変化し、前記第２中間レンズ群と前記後続レンズ群との間隔が変化するように構成し、前記後続レンズ群が、無限遠物体から近距離物体への合焦の際移動する少なくとも一つの合焦レンズ群を有するように構成し、以下の条件式（１）および（２）を満足するように構成する変倍光学系の製造方法である。これにより、良好な光学性能を備え、合焦レンズ群の軽量化を図った変倍光学系を製造することができる。
（１）０．４０＜（−ｆ１）／ｆ１Ｒｗ＜２．００
（２）０．１０＜ＢＦｗ／ｆｗ＜１．００
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ１Ｒｗ：広角端状態における前記第１レンズ群より後方の全てのレンズ群の合成焦点距離
ＢＦｗ：広角端状態における前記変倍光学系のバックフォーカス
ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
以下、本実施形態の数値実施例に係る変倍光学系を添付図面に基づいて説明する。
（第１実施例）
図１は第１実施例に係る変倍光学系の断面図である。なお、図１および後述する図４、図７、図１０、図１３、図１６、図１９および図２２中の矢印は、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への変倍時の各レンズ群の移動軌跡を示している。
本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力を有する第１中間レンズ群ＧＭ１と、開口絞りＳと、負屈折力を有する第２中間レンズ群ＧＭ２と、正屈折力を有する後続レンズ群ＧＲとから構成されている。
第１中間レンズ群ＧＭ１は、物体側から順に、正屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。
第２中間レンズ群ＧＭ２は、第４レンズ群Ｇ４で構成されている。
後続レンズ群ＧＲは、物体側から順に、正屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合負レンズとからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、両凸形状の正レンズＬ２１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２との接合正レンズからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合正レンズからなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２との接合負レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４３とからなる。
第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の正レンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２との接合正レンズからなる。
第６レンズ群Ｇ６は、両凸形状の正レンズＬ６１からなる。
第７レンズ群Ｇ７は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７１からなる。
本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間隔、および第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７との間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１から第７レンズ群Ｇ７までの全てのレンズ群が光軸に沿って移動する。
本実施例に係る変倍光学系では、合焦レンズ群として、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６とをそれぞれ独立して光軸に沿って物体方向へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
以下の表１に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
表１において、ｆは焦点距離、ＢＦはバックフォーカスすなわち最も像側のレンズ面から像面Ｉまでの光軸上の距離を示す。
［面データ］において、ｍは物体側から数えた光学面の順番、ｒは曲率半径、ｄは面間隔（第n面（nは整数）と第n+1面との間隔）、ｎｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示している。また、ＯＰは物体面、可変は可変の面間隔、Ｓは開口絞り、Ｉは像面をそれぞれ示している。なお、曲率半径ｒ＝∞は平面を示している。空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。また、レンズ面が非球面である場合には面番号に＊印を付して曲率半径ｒの欄には近軸曲率半径を示している。
［非球面データ］には、［面データ］に示した非球面について、その形状を次式で表した場合の非球面係数及び円錐定数を示す。
ｘ＝（ｈ２／ｒ）／［１＋｛１−κ（ｈ／ｒ）２｝１／２］
＋A4ｈ４＋A6ｈ６＋A8ｈ８＋A10ｈ10
ここで、ｈを光軸に垂直な方向の高さ、ｘを高さｈにおける非球面の頂点の接平面から当該非球面までの光軸方向に沿った距離であるサグ量、κを円錐定数、A4，A6，A8，A10を非球面係数、ｒを基準球面の曲率半径である近軸曲率半径とする。なお、「E−n」（n：整数）は「×10−ｎ」を示し、例えば「1.234E-05」は「1.234×10−５」を示す。２次の非球面係数A2は０であり、記載を省略している。
［各種データ］において、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは画角（単位は「°」）、Ｙmaxは最大像高、ＴＬは本実施例に係る変倍光学系の全長すなわち第１面から像面Ｉまでの光軸上の距離、ｄnは第n面と第n+1面との可変の間隔をそれぞれ示す。なお、Ｗは広角端状態、Ｍは中間焦点距離状態、Ｔは望遠端状態、無限遠は無限遠物体への合焦時、近距離は近距離物体への合焦時をそれぞれ示す。
［レンズ群データ］には、各レンズ群の始面番号ＳＴと焦点距離ｆを示す。
［条件式対応値］には、本実施例に係る変倍光学系の各条件式の対応値を示す。
ここで、表１に掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ及びその他の長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかしながら光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
なお、以上に述べた表１の符号は、後述する各実施例の表においても同様に用いるものとする。
（表１）第１実施例
［面データ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
ＯＰ ∞
1 270.0000 2.900 1.74389 49.53
＊ 2 33.2562 13.215
3 -1900.2102 2.100 1.59349 67.00
4 35.8236 7.700 2.00100 29.12
5 79.6938 可変

6 271.3181 7.400 1.83481 42.73
7 -36.9149 1.500 1.75520 27.57
8 -164.0000 可変

9 39.7511 1.500 1.85000 27.03
10 25.6246 10.800 1.59319 67.90
11 -134.6401 可変

12(Ｓ) ∞ 2.350
13 -65.9523 1.300 1.80100 34.92
14 18.5797 4.700 1.90366 31.27
15 51.6074 0.919
16 45.9293 2.500 1.94595 17.98
17 120.0000 可変

18 47.5350 7.100 1.48749 70.31
19 -24.2409 1.300 1.69895 30.13
20 -74.7188 可変

21 113.0000 4.200 1.58913 61.15
＊22 -108.0000 可変

＊23 -30.5616 1.500 1.58913 61.15
24 -81.9388 BF
Ｉ ∞

［非球面データ］
ｍ：2
κ = 0.0000
A4 = 2.97162E-06
A6 = 1.62510E-09
A8 = 2.42658E-13
A10 = 4.56491E-16
A12 = 8.02650E-19

ｍ：22
κ = 1.0000
A4 = 8.43912E-06
A6 = 6.68890E-10
A8 = 1.69267E-11
A10 = -5.36609E-14

ｍ：23
κ = 1.0000
A4 = 8.13845E-06
A6 = -4.05875E-09
A8 = 1.66491E-11
A10 = -5.84964E-14

［各種データ］
変倍比 2.99
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 22.7 50.0 67.9
ＦＮＯ 2.92 2.92 2.92
２ω 91.10 45.68 33.64
Ｙmax 19.32 21.60 21.60
ＴＬ 188.45 157.95 163.95
ＢＦ 11.75 20.19 25.26

Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d5 63.985 10.998 3.100 63.985 10.998 3.100
d8 1.000 1.763 1.000 1.000 1.763 1.000
d11 1.900 12.973 26.707 1.900 12.973 26.707
d17 20.431 12.752 12.052 20.013 11.839 10.654
d20 8.701 16.480 16.780 8.112 16.125 16.831
d22 7.699 9.815 6.069 8.705 11.084 7.415

［レンズ群データ］
群 ＳＴ f
1 1 -46.132
2 6 102.733
3 9 64.434
4 12 -89.031
5 18 92.237
6 21 94.399
7 23 -83.639

［条件式対応値］
（１）（−ｆ１）／ｆ１Ｒｗ ＝ 0.994
（２）ＢＦｗ／ｆｗ ＝ 0.518
（３）｜ｆＦ｜／ｆｔ ＝ 1.358
（４）ｆ１Ｎ／ｆ１ ＝ 1.111
（５）Ｄ1Ｍｗ／ｆｗ ＝ 2.819
（６）νＭ１Ｐ／νＭ１Ｎ ＝ 2.463
（７）ｆＭ1Ｐ／ｆＭ1Ｎ ＝ 0.587
（８）ωｗ ＝ 45.55°
図２Ａ、図２Ｂ、および図２Ｃはそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
図３Ａ、図３Ｂ、および図３Ｃはそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
図２、図３の各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、ＮＡは開口数、Ｙは像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーまたは開口数の値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離物体合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２実施例）
図４は、本願の第２実施例に係る変倍光学系の断面図である。
本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力を有する第１中間レンズ群ＧＭ１と、開口絞りＳと、負屈折力を有する第２中間レンズ群ＧＭ２と、正屈折力を有する後続レンズ群ＧＲとから構成されている。
第１中間レンズ群ＧＭ１は、物体側から順に、正屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。
第２中間レンズ群ＧＭ２は、第４レンズ群Ｇ４で構成されている。
後続レンズ群ＧＲは、物体側から順に、正屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、正屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合正レンズとからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、両凸形状の正レンズＬ２１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２との接合正レンズからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合正レンズからなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ４１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２と両凸形状の正レンズＬ４３との接合正レンズとからなる。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と両凸形状の正レンズＬ５２との接合正レンズからなる。
第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ６１と、両凹形状の負レンズＬ６２とからなる。
第７レンズ群Ｇ７は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７１からなる。
本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間隔、および第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７との間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１から第７レンズ群Ｇ７までの全てのレンズ群が光軸に沿って移動する。
本実施例に係る変倍光学系では、合焦レンズ群として、第６レンズ群Ｇ６を光軸に沿って像面方向へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
以下の表２に、本実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２）第２実施例
［面データ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
ＯＰ ∞
1 199.9946 2.900 1.74389 49.53
＊ 2 27.7434 15.922
＊ 3 -285.3676 2.100 1.67798 54.89
4 50.5985 6.605 2.00100 29.14
5 262.0850 可変

6 93.3673 4.795 1.83481 42.73
7 -123.3006 1.500 1.80518 25.45
8 -254.1381 可変

9 40.5927 1.500 1.79504 28.69
10 25.0002 10.749 1.60300 65.44
11 -105.9135 可変

12(Ｓ) ∞ 2.540
13 -52.6667 1.300 1.85026 32.35
14 33.3539 4.586
15 37.2026 1.300 1.74950 35.25
16 25.3810 5.571 1.80809 22.74
17 -234.9670 可変

18 62.4943 1.300 1.80518 25.45
19 18.1697 8.200 1.55332 71.68
＊20 -42.1612 可変

＊21 -6257.4714 3.600 1.80301 25.53
22 -49.3227 1.875
23 -33.3339 1.200 1.72825 28.38
24 70.6726 可変

25 47.6911 7.458 1.90200 25.26
26 110.0504 BF
Ｉ ∞

［非球面データ］
ｍ：2
κ = 0.0000
A4 = 3.47464E-06
A6 = 2.06289E-09
A8 = -2.87066E-12
A10 = 6.84678E-15
A12 = -3.05130E-18

ｍ：3
κ = 1.0000
A4 = -3.34275E-07
A6 = -6.53686E-10
A8 = 1.41918E-12
A10 = -6.87012E-16

ｍ：20
κ = 1.0000
A4 = 3.21231E-06
A6 = -2.72101E-08
A8 = 1.74184E-10
A10 = -4.74606E-13

ｍ：21
κ = 1.0000
A4 = 4.04674E-06
A6 = -1.32981E-08
A8 = 1.27233E-10
A10 = -1.86784E-13

［各種データ］
変倍比 2.99
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 22.7 50.0 67.9
ＦＮＯ 2.92 2.92 2.92
２ω 90.12 47.98 35.62
Ｙmax 19.31 21.60 21.60
ＴＬ 199.49 166.47 170.49
ＢＦ 16.69 24.96 25.26

Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d5 64.992 11.651 2.111 64.992 11.651 2.111
d8 7.938 1.000 1.000 7.938 1.000 1.000
d11 2.500 9.805 17.785 2.500 9.805 17.785
d17 8.103 6.811 2.000 8.103 6.811 2.000
d20 2.000 4.908 2.763 2.924 6.260 4.220
d24 12.267 22.329 34.572 11.343 20.977 33.114

［レンズ群データ］
群 ＳＴ f
1 1 -43.850
2 6 81.660
3 9 58.238
4 12 -95.001
5 18 81.887
6 21 -66.376
7 25 88.300

［条件式対応値］
（１）（−ｆ１）／ｆ１Ｒｗ = 0.800
（２）ＢＦｗ／ｆｗ = 0.735
（３）｜ｆＦ｜／ｆｔ ＝ 0.978
（４）ｆ１Ｎ／ｆ１ ＝ 0.995
（５）Ｄ１Ｍｗ／ｆｗ = 2.863
（６）νＭ１Ｐ／νＭ１Ｎ = 2.281
（７）ｆＭ１Ｐ／ｆＭ１Ｎ = 0.405
（８）ωｗ = 45.56°
図５Ａ、図５Ｂ、及び図５Ｃはそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
図６Ａ、図６Ｂ、及び図６Ｃはそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離物体合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３実施例）
図７は、本願の第３実施例に係る変倍光学系の断面図である。
本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力を有する第１中間レンズ群ＧＭ１と、開口絞りＳと、負屈折力を有する第２中間レンズ群ＧＭ２と、正屈折力を有する後続レンズ群ＧＲとから構成されている。
第１中間レンズ群ＧＭ１は、物体側から順に、正屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。
第２中間レンズ群ＧＭ２は、第４レンズ群Ｇ４で構成されている。
後続レンズ群ＧＲは、物体側から順に、正屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合負レンズとからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、両凸形状の正レンズＬ２１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２との接合正レンズからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合正レンズからなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２と両凸形状の正レンズＬ４３との接合負レンズとからなる。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と両凸形状の正レンズＬ５２との接合正レンズからなる。
第６レンズ群Ｇ６は、両凸形状の正レンズＬ６１からなる。
第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ７１と、両凹形状の負レンズＬ７２とからなる。
本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間隔、および第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７との間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１から第７レンズ群Ｇ７までの全てのレンズ群が光軸に沿って移動する。
本実施例に係る変倍光学系では、合焦レンズ群として、第６レンズ群Ｇ６を光軸に沿って物体方向へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
以下の表３に、本実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表３）第３実施例
［面データ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
ＯＰ ∞
1 200.0000 2.900 1.74389 49.53
＊ 2 29.9416 15.494
＊ 3 -200.8674 2.100 1.69343 53.30
4 44.6733 7.746 1.85000 27.03
5 318.4789 可変

6 108.1956 5.825 1.80400 46.60
7 -62.4397 1.500 1.84666 23.80
8 -135.1571 可変

9 39.6194 1.500 1.84666 23.80
10 27.1969 9.538 1.60300 65.44
11 -223.7185 可変

12(Ｓ) ∞ 2.115
13 -77.7324 1.300 1.83481 42.73
14 186.4173 1.924
15 -51.8167 1.300 1.80100 34.92
16 27.4630 5.440 1.80809 22.74
17 -78.0293 可変

18 273.2433 1.500 1.95000 29.37
19 29.6710 6.516 1.59319 67.90
20 -41.4738 可変

21 39.0977 6.500 1.48749 70.31
22 -208.2456 可変

＊23 -736.4795 8.500 1.55332 71.67
24 -42.9142 6.153
25 -34.6367 1.500 1.67798 54.89
＊26 147.0962 BF
Ｉ ∞

［非球面データ］
ｍ：2
κ = 0.0000
A4 = 2.64488E-06
A6 = 7.93387E-10
A8 = -2.18796E-13
A10 = 2.18394E-15
A12 = -6.34900E-19

ｍ：3
κ = 1.0000
A4 = -2.63676E-07
A6 = -4.45738E-10
A8 = 9.61010E-13
A10 = -3.72624E-16

ｍ：23
κ = 1.0000
A4 = -2.62769E-07
A6 = 7.24281E-10
A8 = -9.63646E-13
A10 = -6.01683E-15

ｍ：26
κ = 1.0000
A4 = 5.86678E-07
A6 = 1.11104E-09
A8 = 1.08716E-11
A10 = -2.05060E-14

［各種データ］
変倍比 2.99
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 22.7 50.0 67.9
ＦＮＯ 2.92 2.92 2.92
２ω 90.26 47.38 35.28
Ｙmax 19.64 21.60 21.60
ＴＬ 204.49 174.12 175.49
ＢＦ 16.69 28.18 36.33

Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d5 59.091 10.830 2.000 59.091 10.830 2.000
d8 13.328 1.000 1.000 13.328 1.000 1.000
d11 2.500 14.191 22.877 2.500 14.191 22.877
d17 9.032 7.248 2.000 9.032 7.248 2.000
d20 12.353 19.355 19.924 11.550 18.113 18.492
d22 2.147 3.969 2.006 2.949 5.211 3.438

［レンズ群データ］
群 ＳＴ f
1 1 -40.605
2 6 77.859
3 9 66.608
4 12 -52.441
5 18 160.100
6 21 68.111
7 23 -97.113

［条件式対応値］
（１）（−ｆ１）／ｆ１Ｒｗ = 0.801
（２）ＢＦｗ／ｆｗ = 0.735
（３）｜ｆＦ｜／ｆｔ = 1.003
（４）ｆ１Ｎ／ｆ１ = 1.174
（５）Ｄ１Ｍｗ／ｆｗ = 2.603
（６）νＭ１Ｐ／νＭ１Ｎ = 2.750
（７）ｆＭ１Ｐ／ｆＭ１Ｎ = 0.376
（８）ωｗ = 45.13°
図８Ａ、図８Ｂ、及び図８Ｃはそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
図９Ａ、図９Ｂ、及び図９Ｃはそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離物体合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第４実施例）
図１０は、本願の第４実施例に係る変倍光学系の断面図である。
本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力を有する第１中間レンズ群ＧＭ１と、開口絞りＳと、負屈折力を有する第２中間レンズ群ＧＭ２と、正屈折力を有する後続レンズ群ＧＲとから構成されている。
第１中間レンズ群ＧＭ１は、正屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２で構成されている。
第２中間レンズ群ＧＭ２は、第３レンズ群Ｇ３で構成されている。
後続レンズ群ＧＲは、物体側から順に、正屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合正レンズとからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４との接合正レンズとからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と両凸形状の正レンズＬ３３との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４と両凸形状の正レンズＬ３５との接合正レンズとからなる。
第４レンズ群Ｇ４は、両凸形状の正レンズＬ４１からなる。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２とからなる。
本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔、および第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１から第５レンズ群Ｇ５までの全てのレンズ群が光軸に沿って移動する。
本実施例に係る光学系では、合焦レンズ群として、第４レンズ群Ｇ４を光軸に沿って物体方向へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
以下の表４に、本実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表４）第４実施例
［面データ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
ＯＰ ∞
1 200.0000 2.900 1.74389 49.53
＊ 2 27.7802 14.448
＊ 3 1296.6773 2.100 1.69343 53.30
4 34.8575 9.043 1.85000 27.03
5 174.0595 可変

6 96.7860 6.874 1.80400 46.60
7 -52.4305 1.500 1.84666 23.80
8 -177.3376 1.000
9 43.5282 1.500 1.84666 23.80
10 26.9388 11.032 1.59319 67.90
11 -99.1173 可変

12(Ｓ) ∞ 2.808
13 -44.3650 1.300 1.80400 46.60
14 71.1308 1.016
15 416.3908 1.300 1.71999 50.27
16 23.6979 5.430 1.80809 22.74
17 -136.8595 7.916
18 2542.1309 1.500 1.90200 25.26
19 30.4377 6.844 1.59319 67.90
20 -35.3418 可変

21 43.9437 6.500 1.48749 70.32
22 -380.1806 可変

＊23 -107.1075 8.500 1.55332 71.68
24 -86.8745 7.112
25 -22.8630 1.500 1.67798 54.89
＊26 -40.7153 BF
Ｉ ∞

［非球面データ］
ｍ：2
κ = 0.0000
A4 = 3.03915E-06
A6 = 2.46295E-09
A8 = -2.53532E-12
A10 = 3.74583E-15
A12 = -6.34900E-19

ｍ：3
κ = 1.0000
A4 = -2.78528E-07
A6 = -3.14446E-10
A8 = 3.58529E-13
A10 = -1.27209E-16

ｍ：23
κ = 1.0000
A4 = 6.52833E-06
A6 = 1.33655E-08
A8 = -7.01957E-12
A10 = 5.45626E-14

ｍ：26
κ = 1.0000
A4 = -2.26773E-06
A6 = -1.49552E-09
A8 = 2.69475E-11
A10 = -3.21917E-14

［各種データ］
変倍比 2.99
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 22.7 50.0 67.9
ＦＮＯ 2.92 2.92 2.92
２ω 90.80 48.02 35.28
Ｙmax 19.27 21.60 21.60
ＴＬ 199.61 181.30 175.49
ＢＦ 13.71 19.42 30.99

Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d5 64.761 16.002 3.958 64.761 16.002 3.958
d11 2.500 10.994 21.579 2.500 10.994 21.579
d20 12.355 28.806 14.836 11.534 27.309 13.300
d22 4.172 3.955 2.000 4.993 5.453 3.536

［レンズ群データ］
群 ＳＴ f
1 1 -43.293
2 6 37.710
3 12 -166.903
4 21 81.211
5 23 -87.491

［条件式対応値］
（１）（−ｆ１）／ｆ１Ｒｗ = 0.913
（２）ＢＦｗ／ｆｗ = 0.604
（３）｜ｆＦ｜／ｆｔ = 1.196
（４）ｆ１Ｎ／ｆ１ = 1.009
（５）Ｄ１Ｍｗ／ｆｗ = 2.853
（６）νＭ１Ｐ／νＭ１Ｎ = 2.853
（７）ｆＭ１Ｐ／ｆＭ１Ｎ = 0.424
（８）ωｗ = 45.40°
図１１Ａ、図１１Ｂ、及び図１１Ｃはそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
図１２Ａ、図１２Ｂ、及び図１２Ｃはそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離物体合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第５実施例）
図１３は、本願の第５実施例に係る変倍光学系の断面図である。
本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力を有する第１中間レンズ群ＧＭ１と、開口絞りＳと、負屈折力を有する第２中間レンズ群ＧＭ２と、正屈折力を有する後続レンズ群ＧＲとから構成されている。
第１中間レンズ群ＧＭ１は、正屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２で構成されている。
第２中間レンズ群ＧＭ２は、第３レンズ群Ｇ３で構成されている。
後続レンズ群ＧＲは、物体側から順に、正屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合負レンズとからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４との接合正レンズとからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ３１と、両凹形状の負レンズＬ３２と両凸形状の正レンズＬ３３との接合正レンズとからなる。
第４レンズ群Ｇ４は、両凸形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合正レンズからなる。
第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の正レンズＬ５１からなる。
第６レンズ群Ｇ６は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６１からなる。
本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔、および第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１から第６レンズ群Ｇ６までの全てのレンズ群が光軸に沿って移動する。
本実施例に係る変倍光学系では、合焦レンズ群として、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５とをそれぞれ独立して光軸に沿って物体方向へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
以下の表５に、本実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表５）第５実施例
［面データ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
ＯＰ ∞
1 217.2239 2.900 1.74389 49.53
＊ 2 30.2414 13.112
3 1223.5572 2.100 1.59349 67.00
4 35.8181 6.436 2.00069 25.46
5 72.5839 可変

6 128.9112 7.447 1.81600 46.59
7 -39.6982 1.500 1.85000 27.03
8 -142.9408 1.000
9 40.8283 1.500 1.80518 25.45
10 25.0719 10.948 1.60300 65.44
11 -92.3055 可変

12(Ｓ) ∞ 2.486
13 -55.5201 1.300 1.90265 35.72
14 121.6217 1.190
15 -124.4061 1.300 1.67270 32.18
16 22.4038 6.400 1.80809 22.74
17 -97.2368 可変

18 62.1388 6.900 1.48749 70.32
19 -23.2151 1.300 1.78472 25.64
20 -50.9732 可変

21 186.2633 4.200 1.58913 61.15
＊22 -79.5614 可変

＊23 -33.8149 1.500 1.58913 61.15
24 -131.2649 BF
Ｉ ∞

［非球面データ］
ｍ：2
κ = 0.0000
A4 = 3.46899E-06
A6 = 3.81982E-09
A8 = -6.40834E-12
A10 = 1.09738E-14
A12 = -4.82160E-18

ｍ：22
κ = 1.0000
A4 = 6.88818E-06
A6 = -6.09818E-10
A8 = 8.44660E-12
A10 = -2.63571E-14

ｍ：23
κ = 1.0000
A4 = 8.06346E-06
A6 = -8.60497E-09
A8 = 2.28581E-11
A10 = -5.12367E-14

［各種データ］
変倍比 2.99
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 22.7 50.0 67.9
ＦＮＯ 2.92 2.92 2.92
２ω 91.24 45.92 33.78
Ｙmax 19.34 21.60 21.60
ＴＬ 188.49 155.49 159.75
ＢＦ 16.19 19.69 24.21

Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d5 63.857 10.035 2.501 63.857 10.035 2.501
d11 2.202 10.972 22.702 2.202 10.972 22.702
d17 19.524 10.852 10.688 19.122 9.959 9.322
d20 8.007 19.445 19.346 7.507 19.082 19.339
d22 5.193 10.974 6.787 6.095 12.231 8.161

［レンズ群データ］
群 ＳＴ f
1 1 -42.007
2 6 36.073
3 12 -74.292
4 18 96.221
5 21 95.186
6 23 -77.759

［条件式対応値］
（１）（−ｆ１）／ｆ１Ｒｗ = 0.882
（２）ＢＦｗ／ｆｗ = 0.713
（３）｜ｆＦ｜／ｆｔ = 1.402
（４）ｆ１Ｎ／ｆ１ = 1.132
（５）Ｄ１Ｍｗ／ｆｗ = 2.813
（６）νＭ１Ｐ／νＭ１Ｎ = 2.421
（７）ｆＭ１Ｐ／ｆＭ１Ｎ = 0.521
（８）ωｗ = 45.62°
図１４Ａ、図１４Ｂ、及び図１４Ｃはそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
図１５Ａ、図１５Ｂ、及び図１５Ｃはそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離物体合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第６実施例）
図１６は、本願の第６実施例に係る変倍光学系の断面図である。
本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力を有する第１中間レンズ群ＧＭ１と、開口絞りＳと、負屈折力を有する第２中間レンズ群ＧＭ２と、正屈折力を有する後続レンズ群ＧＲとから構成されている。
第１中間レンズ群ＧＭ１は、物体側から順に、正屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。
第２中間レンズ群ＧＭ２は、第４レンズ群Ｇ４で構成されている。
後続レンズ群ＧＲは、物体側から順に、正屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合負レンズとからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、両凸形状の正レンズＬ２１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２との接合正レンズからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合正レンズからなる。
第４レンズ群Ｇ４は、両凹形状の負レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２との接合負レンズからなる。
第５レンズ群Ｇ５は、両凸形状の正レンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２との接合正レンズからなる。
第６レンズ群Ｇ６は、両凸形状の正レンズＬ６１からなる。
第７レンズ群Ｇ７は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７１からなる。
本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間隔、および第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７との間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１から第７レンズ群Ｇ７までの全てのレンズ群が光軸に沿って移動する。
本実施例に係る変倍光学系では、合焦レンズ群として、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６とをそれぞれ独立して光軸に沿って物体方向へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
以下の表６に、本実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表６）第６実施例
［面データ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
ＯＰ ∞
1 259.2015 2.900 1.74389 49.53
＊ 2 30.9799 13.410
3 1201.6909 2.100 1.59349 66.99
4 36.4155 6.936 2.00100 29.14
5 81.5436 可変

6 124.3745 6.555 1.80400 46.60
7 -55.7538 1.500 1.72825 28.38
8 -633.0468 可変

9 44.9659 1.500 1.85000 27.03
10 27.3358 10.990 1.59319 67.90
11 -89.5168 可変

12(Ｓ) ∞ 2.562
13 -58.2664 1.300 1.68893 31.16
14 20.8969 4.742 1.80809 22.74
15 201.5296 可変

16 52.2605 6.900 1.48749 70.31
17 -26.1209 1.300 1.69895 30.13
18 -72.7540 可変

19 130.0000 4.200 1.58913 61.15
＊20 -100.4826 可変

＊21 -44.3630 1.500 1.58913 61.15
22 -412.9422 BF
Ｉ ∞

［非球面データ］
ｍ：2
κ = 0.0000
A4 = 3.40299E-06
A6 = 1.78453E-09
A8 = -2.01869E-13
A10 = 1.07948E-15
A12 = 2.74510E-19

ｍ：20
κ = 1.0000
A4 = 8.80591E-06
A6 = -1.07404E-09
A8 = 1.74456E-11
A10 = -2.66494E-14

ｍ：21
κ = 1.0000
A4 = 6.66893E-06
A6 = -5.20154E-09
A8 = 5.00802E-12
A10 = -7.75803E-15

［各種データ］
変倍比 2.99
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 22.7 50.0 67.9
ＦＮＯ 2.92 2.92 2.92
２ω 91.30 45.88 33.64
Ｙmax 19.36 21.60 21.60
ＴＬ 188.49 156.49 165.34
ＢＦ 14.19 20.41 24.73

Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d5 64.909 10.197 2.263 64.909 10.197 2.263
d8 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
d11 2.200 12.573 28.831 2.200 12.573 28.831
d15 22.896 13.304 11.893 22.388 12.281 10.318
d18 8.047 19.430 19.884 7.707 19.294 20.259
d20 6.853 11.181 8.344 7.701 12.340 9.543

［レンズ群データ］
群 ＳＴ f
1 1 -45.334
2 6 112.275
3 9 63.547
4 12 -98.234
5 16 92.914
6 19 96.856
7 21 -84.494

［条件式対応値］
（１）（−ｆ１）／ｆ１Ｒｗ = 0.954
（２）ＢＦｗ／ｆｗ = 0.625
（３）｜ｆＦ｜／ｆｔ = 1.368
（４）ｆ１Ｎ／ｆ１ = 1.049
（５）Ｄ１Ｍｗ／ｆｗ = 2.859
（６）νＭ１Ｐ／νＭ１Ｎ ＝ 2.393
（７）ｆＭ１Ｐ／ｆＭ１Ｎ = 0.435
（８）ωｗ = 45.65°
図１７Ａ、図１７Ｂ、及び図１７Ｃはそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
図１８Ａ、図１８Ｂ、及び図１８Ｃはそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離物体合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第７実施例）
図１９は、本願の第７実施例に係る変倍光学系の断面図である。
本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力を有する第１中間レンズ群ＧＭ１と、開口絞りＳと、負屈折力を有する第２中間レンズ群ＧＭ２と、正屈折力を有する後続レンズ群ＧＲとから構成されている。
第１中間レンズ群ＧＭ１は、正屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２で構成されている。
第２中間レンズ群ＧＭ２は、第３レンズ群Ｇ３で構成されている。
後続レンズ群ＧＲは、物体側から順に、正屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合負レンズとからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４との接合正レンズとからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と両凸形状の正レンズＬ３３との接合正レンズと、両凹形状の負レンズＬ３３と両凸形状の正レンズＬ３４との接合正レンズとからなる。
第４レンズ群Ｇ４は、両凸形状の正レンズＬ４１からなる。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１からなる。
第６レンズ群Ｇ６は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６１からなる。
本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔、および第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１から第６レンズ群Ｇ６までの全てのレンズ群が光軸に沿って移動する。
本実施例に係る変倍光学系では、合焦レンズ群として、第４レンズ群Ｇ４を光軸に沿って物体方向へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
以下の表７に、本実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表７）第７実施例
［面データ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
ＯＰ ∞
1 200.0000 2.900 1.74389 49.53
＊ 2 28.4969 14.488
＊ 3 -5398.0521 2.100 1.69343 53.30
4 36.6732 8.665 1.85000 27.03
5 187.9030 可変

6 91.7611 6.648 1.80400 46.60
7 -55.7166 1.500 1.84666 23.80
8 -203.7508 1.000
9 42.9517 1.500 1.84666 23.80
10 26.9325 10.417 1.59319 67.90
11 -98.1277 可変

12(Ｓ) ∞ 2.820
13 -45.5709 1.300 1.80400 46.60
14 57.2932 0.868
15 120.2007 1.300 1.71999 50.27
16 23.4150 5.485 1.80809 22.74
17 -181.7727 8.145
18 -482.8882 1.500 1.90200 25.26
19 32.5158 6.892 1.59319 67.90
20 -35.1691 可変

21 47.0119 6.500 1.48749 70.32
22 -168.6086 可変

＊23 -111.3712 8.500 1.55332 71.68
24 -71.1538 可変

25 -29.2568 1.500 1.67798 54.89
＊26 -86.3647 BF
Ｉ ∞

［非球面データ］
ｍ：2
κ = 0.0000
A4 = 3.18150E-06
A6 = 1.29143E-09
A8 = -4.45637E-13
A10 = 2.21668E-15
A12 = -6.34900E-19

ｍ：3
κ = 1.0000
A4 = -1.73423E-07
A6 = -4.20289E-10
A8 = 7.96941E-13
A10 = -4.23115E-16

ｍ：23
κ = 1.0000
A4 = 2.52053E-06
A6 = 5.96196E-09
A8 = 1.22687E-12
A10 = -9.60903E-15

ｍ：26
κ = 1.0000
A4 = -3.00816E-06
A6 = 2.06736E-09
A8 = 2.50057E-11
A10 = -4.88231E-14

［各種データ］
変倍比 2.99
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 22.7 50.0 67.9
ＦＮＯ 2.92 2.92 2.92
２ω 90.82 47.84 35.28
Ｙmax 19.42 21.60 21.60
ＴＬ 199.64 180.36 175.49
ＢＦ 14.74 19.85 28.18

Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d5 65.865 14.675 2.075 65.865 14.675 2.075
d11 2.500 9.999 19.897 2.500 9.999 19.897
d20 12.261 28.219 17.697 11.472 26.839 16.195
d22 2.239 3.776 2.000 3.027 5.155 3.503
d24 8.010 9.814 11.610 8.010 9.814 11.610

［レンズ群データ］
群 ＳＴ f
1 1 -43.315
2 6 37.392
3 12 -136.693
4 21 76.163
5 23 331.174
6 25 -65.961

［条件式対応値］
（１）（−ｆ１）／ｆ１Ｒｗ = 0.922
（２）ＢＦｗ／ｆｗ = 0.649
（３）｜ｆＦ｜／ｆｔ = 1.122
（４）ｆ１Ｎ／ｆ１ = 1.039
（５）Ｄ１Ｍｗ／ｆｗ = 2.902
（６）νＭ１Ｐ／νＭ１Ｎ = 2.853
（７）ｆＭ１Ｐ／ｆＭ１Ｎ = 0.413
（８）ωｗ = 45.41°
図２０Ａ、図２０Ｂ、及び図２０Ｃはそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
図２１Ａ、図２１Ｂ、及び図２１Ｃはそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離物体合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第８実施例）
図２２は、本願の第８実施例に係る変倍光学系の断面図である。
本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力を有する第１中間レンズ群ＧＭ１と、開口絞りＳと、負屈折力を有する第２中間レンズ群ＧＭ２と、正屈折力を有する後続レンズ群ＧＲとから構成されている。
第１中間レンズ群ＧＭ１は、正屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２で構成されている。
第２中間レンズ群ＧＭ２は、第３レンズ群Ｇ３で構成されている。
後続レンズ群ＧＲは、物体側から順に、正屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合正レンズとからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４との接合正レンズとからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と、両凹形状の負レンズＬ３２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３３との接合正レンズとからなる。
第４レンズ群Ｇ４は、両凸形状の正レンズＬ４１からなる。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１からなる。
第６レンズ群Ｇ６は、両凸形状の正レンズＬ６１からなる。
第７レンズ群Ｇ７は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７１からなる。
本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間隔、および第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７との間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１から第７レンズ群Ｇ７までの全てのレンズ群が光軸に沿って移動する。
本実施例に係る光学系では、合焦レンズ群として、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６とをそれぞれ独立して光軸に沿って物体方向へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
以下の表８に、本実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表８）第８実施例
［面データ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
ＯＰ ∞
1 250.0000 2.900 1.74389 49.53
＊ 2 28.0269 12.424
3 154.1167 2.100 1.59349 67.00
4 32.5416 6.969 2.00069 25.46
5 61.8764 可変

6 175.0869 5.997 1.81600 46.59
7 -52.8034 1.500 1.85000 27.03
8 -204.9882 1.000
9 45.2860 1.500 1.80518 25.45
10 26.6188 11.527 1.60300 65.44
11 -76.6492 可変

12(Ｓ) ∞ 2.465
13 -64.5009 1.300 1.90265 35.72
14 -217.6883 0.200
15 -214.1041 1.300 1.67270 32.18
16 26.6878 6.400 1.80809 22.74
17 502.6822 可変

18 65.6282 5.000 1.48749 70.32
19 -65.3105 可変

20 -52.0851 1.300 1.84666 23.80
21 -201.9547 可変

22 185.0000 5.300 1.58913 61.15
＊23 -50.5905 可変

＊24 -27.3977 1.500 1.58913 61.15
25 -49.4756 BF
Ｉ ∞

[非球面データ]
ｍ：2
κ = 0.0000
A4 = 3.95960E-06
A6 = 3.76748E-09
A8 = -5.23494E-12
A10 = 1.04782E-14
A12 = -4.82160E-18

ｍ：23
κ = 1.0000
A4 = 6.76320E-06
A6 = -8.33082E-09
A8 = 3.88079E-11
A10 = -7.09278E-14

ｍ：24
κ = 1.0000
A4 = 5.00393E-06
A6 = -8.92918E-09
A8 = 2.86537E-11
A10 = -5.32582E-14

［各種データ］
変倍比 2.99
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 22.7 50.0 67.9
ＦＮＯ 3.03 3.00 3.03
２ω 91.04 45.96 33.62
Ｙmax 19.30 21.60 21.60
ＴＬ 188.49 155.49 167.35
ＢＦ 16.20 23.37 32.67

Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
d5 64.883 10.266 5.946 64.883 10.266 5.946
d11 2.200 12.775 27.038 2.200 12.775 27.038
d17 20.035 8.462 6.571 19.026 7.439 4.593
d19 2.030 3.706 4.816 1.360 3.164 4.349
d21 4.601 9.046 14.467 4.908 8.936 15.092
d23 7.862 17.178 5.159 9.234 18.853 6.979

［レンズ群データ］
群 ＳＴ f
1 1 -42.744
2 6 40.599
3 12 -105.371
4 18 68.000
5 20 -83.229
6 22 68.000
7 24 -106.909

［条件式対応値］
（１）（−ｆ１）／ｆ１Ｒｗ = 0.885
（２）ＢＦｗ／ｆｗ = 0.713
（３）｜ｆＦ｜／ｆｔ = 1.001
（４）ｆ１Ｎ／ｆ１ = 0.998
（５）Ｄ１Ｍｗ／ｆｗ = 2.858
（６）νＭ１Ｐ／νＭ１Ｎ = 2.421
（７）ｆＭ１Ｐ／ｆＭ１Ｎ = 0.456
（８）ωｗ = 45.52°
図２３Ａ、図２３Ｂ、及び図２３Ｃはそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
図２４Ａ、図２４Ｂ、及び図２４Ｃはそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離物体合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
上記各実施例によれば、合焦レンズ群の軽量化および小型化を図るとともに、広角端状態から望遠端状態への変倍時の収差変動と、無限遠物体から近距離物体への合焦時の収差変動とを良好に抑えることができる変倍光学系を実現することができる。そしてこの変倍光学系は、合焦レンズ群の小型軽量化により、合焦レンズ群の駆動機構を小型化できるので、鏡筒を大型化することなく高速で静粛性の高い合焦動作を実現することができる。
なお、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。以下の内容は、本実施形態の変倍光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
本実施形態の変倍光学系の数値実施例として５群構成、６群構成又は７群構成のものを示したが、本実施形態はこれに限られず、その他の群構成（例えば、８群等）の変倍光学系を構成することもできる。具体的には、上記各実施例の変倍光学系の最も物体側や最も像側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。或いは、第１レンズ群Ｇ１と第１中間レンズ群ＧＭ１との間にレンズ又はレンズ群を追加しても良い。或いは、第１中間レンズ群ＧＭ１と第２中間レンズ群ＧＭ２との間にレンズ又はレンズ群を追加しても良い。或いは、第２中間レンズ群ＧＭ２と後続レンズ群ＧＲとの間にレンズ又はレンズ群を追加しても良い。
また、上記各実施例では、第１中間レンズ群ＧＭ１を構成するレンズ群として第２レンズ群Ｇ２、又は第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３を示したが、この限りではない。また、上記各実施例では、第２中間レンズ群ＧＭ２を構成するレンズ群として第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、又は第３レンズ群Ｇ３および第４レンズ群Ｇ４を示したが、この限りではない。
また、上記各実施例では、１つ、２つ又は３つのレンズ群を合焦レンズ群としたが、レンズ群の一部或いは４つ以上のレンズ群を合焦レンズ群としても良い。また、各合焦レンズ群は、１つ又は２つのレンズ成分から構成されていればよく、１つのレンズ成分からなる構成がより好ましい。斯かる合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ、例えば超音波モータ、ステッピングモータ、ＶＣＭモータ等による駆動にも適している。
また、上記各実施例の変倍光学系において、いずれかのレンズ群全体又はその一部を、防振群として光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させ、又は光軸を含む面内方向へ回転移動（揺動）させることにより、防振を行う構成とすることもできる。
また、上記各実施例の変倍光学系を構成するレンズのレンズ面は、球面又は平面としてもよく、或いは非球面としてもよい。レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、レンズ加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、又はガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。
また、上記各実施例の変倍光学系において、開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間、或いは第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間に配置されることが好ましいが、開口絞りとして部材を設けずにレンズ枠でその役割を代用する構成としてもよい。
また、上記各実施例の変倍光学系を構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。
次に、本実施形態の変倍光学系を備えたカメラを図２５に基づいて説明する。
図２５は本実施形態の変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。
図２５に示すようにカメラ１は、撮影レンズ２として上記第１実施例に係る変倍光学系を備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。
本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子によって被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。
また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３で生成された被写体の画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
ここで、本カメラ１に撮影レンズ２として搭載した上記第１実施例に係る変倍光学系は、上述のように良好な光学性能を備え、合焦レンズ群の軽量化および小型化が図られている。すなわち本カメラ１は、合焦レンズ群の小型軽量化を図ることにより合焦動作の高速化を実現するとともに、広角端状態から望遠端状態への変倍時の収差変動と、無限遠物体から近距離物体への合焦時の収差変動とを良好に抑える良好な光学性能を実現することができる。なお、上記第２〜第８実施例に係る変倍光学系を撮影レンズ２として搭載したカメラを構成しても、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。また、クイックリターンミラーを有し、ファインダ光学系によって被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに上記各実施例に係る変倍光学系を搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
次に、本実施形態の変倍光学系の製造方法の概略を図２６に基づいて説明する。
図２６は本実施形態の変倍光学系の製造方法の概略を示すフロー図である。
図２６に示す本実施形態の変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第１中間レンズ群と、負の屈折力を有する第２中間レンズ群と、後続レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、以下のステップＳ１〜Ｓ３を含むものである。
ステップＳ１：広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第１中間レンズ群との間隔が変化し、前記第１中間レンズ群と前記第２中間レンズ群との間隔が変化し、前記第２中間レンズ群と前記後続レンズ群との間隔が変化するように構成する。
ステップＳ２：前記後続レンズ群が、無限遠物体から近距離物体への合焦の際移動する少なくとも一つの合焦レンズ群を有するように構成する。
ステップＳ３：前記変倍光学系が以下の条件式（１）および（２）を満足するようにする。
（１）０．４０＜（−ｆ１）／ｆ１Ｒｗ＜２．００
（２）０．１０＜ＢＦｗ／ｆｗ＜１．００
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ１Ｒｗ：広角端状態における前記第１レンズ群より後方の全てのレンズ群の合成焦点距離
ＢＦｗ：広角端状態における前記変倍光学系のバックフォーカス
ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
斯かる本実施形態の変倍光学系の製造方法によれば、合焦レンズ群の小型軽量化を図るとともに、広角端状態から望遠端状態への変倍時の収差変動と、無限遠物体から近距離物体への合焦時の収差変動とを良好に抑えることができる変倍光学系を実現することができる。
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｇ４ 第４レンズ群
Ｇ５ 第５レンズ群
Ｇ６ 第６レンズ群
Ｇ７ 第７レンズ群
ＧＭ１ 第１中間レンズ群
ＧＭ２ 第２中間レンズ群
ＧＲ 後続レンズ群
Ｓ 開口絞り
Ｉ 像面

Claims (21)

  1. 物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第１中間レンズ群と、負の屈折力を有する第２中間レンズ群と、後続レンズ群とからなり、
    広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第１中間レンズ群との間隔が変化し、前記第１中間レンズ群と前記第２中間レンズ群との間隔が変化し、前記第２中間レンズ群と前記後続レンズ群との間隔が変化し、
    前記後続レンズ群は、無限遠物体から近距離物体への合焦の際移動する少なくとも一つの合焦レンズ群を有し、
    前記第１レンズ群は、２つのレンズ成分で構成され、
    以下の条件式を満足する変倍光学系。
    ０．４０＜（−ｆ１）／ｆ１Ｒｗ＜２．００
    ０．７０＜ｆ１Ｎ／ｆ１＜２．００
    ただし、
    ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    ｆ１Ｒｗ：広角端状態における前記第１レンズ群より後方の全てのレンズ群の合成焦点距離
    ｆ１Ｎ：前記第１レンズ群内にある最も負の屈折力が強いレンズの焦点距離
  2. 物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第１中間レンズ群と、負の屈折力を有する第２中間レンズ群と、後続レンズ群とからなり、
    広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第１中間レンズ群との間隔が変化し、前記第１中間レンズ群と前記第２中間レンズ群との間隔が変化し、前記第２中間レンズ群と前記後続レンズ群との間隔が変化し、
    前記後続レンズ群は、無限遠物体から近距離物体への合焦の際移動する少なくとも一つの合焦レンズ群を有し、
    前記第１レンズ群は、２つのレンズ成分で構成され、
    以下の条件式を満足する変倍光学系。
    ０．４０＜（−ｆ１）／ｆ１Ｒｗ＜２．００
    ０．２０＜ｆＭ１Ｐ／（−ｆＭ１Ｎ）＜０．８０
    ただし、
    ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    ｆ１Ｒｗ：広角端状態における前記第１レンズ群より後方の全てのレンズ群の合成焦点距離
    ｆＭ１Ｐ：前記第１中間レンズ群内の最も正の屈折力が強いレンズの焦点距離
    ｆＭ１Ｎ：前記第１中間レンズ群内の最も負の屈折力が強いレンズの焦点距離
  3. 物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第１中間レンズ群と、負の屈折力を有する第２中間レンズ群と、後続レンズ群とからなり、
    広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第１中間レンズ群との間隔が変化し、前記第１中間レンズ群と前記第２中間レンズ群との間隔が変化し、前記第２中間レンズ群と前記後続レンズ群との間隔が変化し、
    前記後続レンズ群は、無限遠物体から近距離物体への合焦の際移動する少なくとも一つの合焦レンズ群を有し、
    前記第１中間レンズ群は、少なくとも２つの負の屈折力を有するレンズを有し、
    前記第１レンズ群は、２つのレンズ成分で構成され、
    以下の条件式を満足する変倍光学系。
    ０．４０＜（−ｆ１）／ｆ１Ｒｗ＜２．００
    ただし、
    ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    ｆ１Ｒｗ：広角端状態における前記第１レンズ群より後方の全てのレンズ群の合成焦点距離
  4. 物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第１中間レンズ群と、負の屈折力を有する第２中間レンズ群と、後続レンズ群とからなり、
    広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第１中間レンズ群との間隔が変化し、前記第１中間レンズ群と前記第２中間レンズ群との間隔が変化し、前記第２中間レンズ群と前記後続レンズ群との間隔が変化し、
    前記後続レンズ群は、無限遠物体から近距離物体への合焦の際移動する少なくとも一つの合焦レンズ群を有し、
    前記第１レンズ群は、２つのレンズ成分で構成され、
    前記後続レンズ群は、少なくとも２つの合焦レンズ群を有し、
    以下の条件式を満足する変倍光学系。
    ０．４０＜（−ｆ１）／ｆ１Ｒｗ＜２．００
    ただし、
    ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    ｆ１Ｒｗ：広角端状態における前記第１レンズ群より後方の全てのレンズ群の合成焦点距離
  5. 物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第１中間レンズ群と、負の屈折力を有する第２中間レンズ群と、後続レンズ群とからなり、
    広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第１中間レンズ群との間隔が変化し、前記第１中間レンズ群と前記第２中間レンズ群との間隔が変化し、前記第２中間レンズ群と前記後続レンズ群との間隔が変化し、
    前記後続レンズ群は、無限遠物体から近距離物体への合焦の際移動する少なくとも一つの合焦レンズ群を有し、
    以下の条件式を満足する変倍光学系。
    ０．４０＜（−ｆ１）／ｆ１Ｒｗ＜２．００
    ０．９９５≦ｆ１Ｎ／ｆ１＜２．００
    ２．００＜νＭ１Ｐ／νＭ１Ｎ＜２．８５
    ０．３０＜ｆＭ１Ｐ／（−ｆＭ１Ｎ）＜０．８０
    ただし、
    ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    ｆ１Ｒｗ：広角端状態における前記第１レンズ群より後方の全てのレンズ群の合成焦点距離
    ｆ１Ｎ：前記第１レンズ群内にある最も負の屈折力が強いレンズの焦点距離
    νＭ１Ｐ：前記第１中間レンズ群内の最も正の屈折力が強いレンズのアッベ数
    νＭ１Ｎ：前記第１中間レンズ群内の最も負の屈折力が強いレンズのアッベ数
    ｆＭ１Ｐ：前記第１中間レンズ群内の最も正の屈折力が強いレンズの焦点距離
    ｆＭ１Ｎ：前記第１中間レンズ群内の最も負の屈折力が強いレンズの焦点距離
  6. 物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第１中間レンズ群と、負の屈折力を有する第２中間レンズ群と、後続レンズ群とからなり、
    広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第１中間レンズ群との間隔が変化し、前記第１中間レンズ群と前記第２中間レンズ群との間隔が変化し、前記第２中間レンズ群と前記後続レンズ群との間隔が変化し、
    前記後続レンズ群は、無限遠物体から近距離物体への合焦の際移動する少なくとも一つの合焦レンズ群を有し、
    最も像側に配置されたレンズ群は負の屈折力を有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に光軸に沿って移動し、無限遠物体から近距離物体への合焦の際固定され、
    以下の条件式を満足する変倍光学系。
    ０．４０＜（−ｆ１）／ｆ１Ｒｗ＜２．００
    ただし、
    ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    ｆ１Ｒｗ：広角端状態における前記第１レンズ群より後方の全てのレンズ群の合成焦点距離
  7. 前記第１レンズ群は、２つのレンズ成分で構成されている請求項５または６に記載の変倍光学系。
  8. 以下の条件式を満足する請求項２、３、４、６の何れか一項に記載の変倍光学系。
    ０．６０＜ｆ１Ｎ／ｆ１＜２．００
    ただし、
    ｆ１Ｎ：前記第１レンズ群内にある最も負の屈折力が強いレンズの焦点距離
    ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
  9. 以下の条件式を満足する請求項１から４、６の何れか一項に記載の変倍光学系。
    ２．００＜νＭ１Ｐ／νＭ１Ｎ＜３．００
    ただし、
    νＭ１Ｐ：前記第１中間レンズ群内の最も正の屈折力が強いレンズのアッベ数
    νＭ１Ｎ：前記第１中間レンズ群内の最も負の屈折力が強いレンズのアッベ数
  10. 以下の条件式を満足する請求項１、３、４、６の何れか一項に記載の変倍光学系。
    （７）０．２０＜ｆＭ１Ｐ／（−ｆＭ１Ｎ）＜０．８０
    ただし、
    ｆＭ１Ｐ：前記第１中間レンズ群内の最も正の屈折力が強いレンズの焦点距離
    ｆＭ１Ｎ：前記第１中間レンズ群内の最も負の屈折力が強いレンズの焦点距離
  11. 前記第１中間レンズ群は、少なくとも２つの負の屈折力を有するレンズを有する請求項１、２、４、５、６の何れか一項に記載の変倍光学系。
  12. 以下の条件式を満足する請求項１から１１の何れか一項に記載の変倍光学系。
    ０．７０＜｜ｆＦ｜／ｆｔ＜３．３０
    ただし、
    ｆＦ：前記合焦レンズ群のうち、最も屈折力が強い合焦レンズ群の焦点距離
    ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の焦点距離
  13. 以下の条件式を満足する請求項１から１２の何れか一項に記載の変倍光学系。
    ２．００＜Ｄ１Ｍｗ／ｆｗ＜４．００
    ただし、
    Ｄ１Ｍｗ：広角端状態における前記第１レンズ群と前記第１中間レンズ群との光軸上の間隔
    ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
  14. 以下の条件式を満足する請求項１から１３の何れか一項に記載の変倍光学系。
    ３８．００°＜ωｗ＜８５．００°
    ただし、
    ωｗ：広角端状態における前記変倍光学系の半画角
  15. 前記合焦レンズ群は、一つまたは二つのレンズで構成されている請求項１から１４の何れか一項に記載の変倍光学系。
  16. 前記後続レンズ群は、前記合焦レンズ群のうち最も像側にある合焦レンズ群より像側に、少なくとも一つのレンズ成分を有する請求項１から１５の何れか一項に記載の変倍光学系。
  17. 前記合焦レンズ群のうち、少なくとも一つが正の屈折力を有する請求項１から１６の何れか一項に記載の変倍光学系。
  18. 前記第１中間レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とを有する請求項１から１７の何れか一項に記載の変倍光学系。
  19. 前記後続レンズ群は、少なくとも二つの合焦レンズ群を有する請求項１から１８の何れか一項に記載の変倍光学系。
  20. 以下の条件式を満足する請求項１から１９の何れか一項に記載の変倍光学系。
    ０．１０＜ＢＦｗ／ｆｗ＜１．００
    ただし、
    ＢＦｗ：広角端状態における前記変倍光学系のバックフォーカス
    ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の焦点距離
  21. 請求項１から２０の何れか一項に記載の変倍光学系を有する光学装置。
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