JP6728806B2 - ガスシールドアーク溶接用高Ｎｉフラックス入りワイヤ及び溶接継手の製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、フラックス入りワイヤ及び溶接継手の製造方法に関するものである。

近年、ビル、橋梁などの建築構造物の大型化、高層化の要求が増加している。それに伴って、７８０ＭＰａ級（引張強さ７８０ＭＰａ以上）、又は、それ以上の引張強さの高強度鋼の使用量が増大している。

これら高強度鋼を部材の材料として用いることにより、部材に必要とされる強度を得るための鋼材の量を削減することができる。鋼材使用量が減ることで、鋼材費用及び鋼材運搬費用が減少し、さらに、構造物の重量が削減される。これにより、鋼材の取り扱いが容易になり、且つ溶接量が削減されるので、建設工期短縮及び施工コスト削減が期待される。

高強度及び高靭性などの機械特性が要求される、自動車用部品及び橋梁などの溶接構造物を製造する際は、溶接金属にも高強度及び高靭性が求められる。このような溶接構造物の製造のために用いられる溶接用ワイヤとして、５％以上のＮｉを含有する高Ｎｉフラックス入りワイヤが知られている（例えば、特許文献１参照）。Ｎｉは、他の焼入れ性強化元素に比べて、靭性への悪影響が少ないため、溶接金属の強度及び靭性の両方を向上させるために有効な元素である。なお、高Ｎｉフラックス入りワイヤとは、フラックス入りワイヤを構成する鋼製外皮及びフラックスに含まれるＮｉの合計量が高い溶接ワイヤである。従って、フラックスがＮｉを含まず、鋼製外皮がＮｉを含むフラックス入りワイヤも、高Ｎｉフラックス入りワイヤと称される。

また、高強度鋼を溶接して製造される溶接構造物においては、溶接部の引張残留応力を減少させることが求められる。溶接部の引張残留応力は、溶接部の疲労強度を低下させるからである。この要求を満たすためにも、Ｎｉをフラックス入りワイヤに含有させることは有効である。Ｎｉはオーステナイトフォーマーであり、相変態温度を低下させる元素でもある。その性質を利用して、疲労強度に優れた溶接部を得ることを目的とした高Ｎｉフラックス入りワイヤも知られている（例えば、特許文献２参照）。この溶接ワイヤを用いた溶接では、溶接金属を低温域でマルテンサイト変態させることができる。マルテンサイト変態の際に、溶接金属は膨張する。この変態時の体積膨張を利用して、溶接部に圧縮残留応力を発生させ、溶接部の引張残留応力を低減することにより、あるいは溶接部に圧縮残留応力を付与することにより、溶接部の疲労強度を改善することができる。

さらに、橋梁及び造船分野等において行われる溶接では、溶接金属中の拡散性水素に起因する低温割れを回避することを目的に、拡散性水素を溶接継手の外に放出するために行なわれる予熱作業の軽減が求められている。予熱作業は、作業負荷が大きく、製造コスト増につながるからである。予熱作業の負荷を低減させる（予熱無しにする、あるいは、予熱温度を低くする）ためには、溶接金属中の拡散性水素を低減する必要がある。特許文献３は、フラックス入りワイヤにＣａＦ_２主体とする弗化物を添加することで、溶接金属中に含まれる拡散性水素量を低減させ、耐低温割れ性を改善した画期的な技術である。

しかしながら、耐低温割れ性に優れた高Ｎｉフラックス入りワイヤを得ることは容易ではない。本発明者らは、耐低温割れ性に優れた高Ｎｉフラックス入りワイヤを開発するために、特許文献３及び特許文献２を参考に、ＣａＦ_２をフラックス入りワイヤの全質量に対して２質量％超添加した高Ｎｉフラックス入りワイヤを試作し、溶接作業を行なった。その結果、強度、靭性、疲労強度および耐低温割れ性について良好な溶接部を有する溶接継手が得られた。しかし、シールドガスが１００％ＣＯ_２ガスである溶接作業に、上述のフラックス入りワイヤを用いた場合には、スパッタが多発し、作業性が著しく悪いという問題が起こった。１００％ＣＯ_２シールドガスは、Ａｒ−ＣＯ_２混合シールドガスに比べて、安価であるので、１００％ＣＯ_２シールドガスを用いる溶接に適用可能なフラックス入りワイヤの提供が求められている。

特開２００８−１６８３１２号公報 特開２００７−２９６５３５号公報 特許第５４４０７４４号

本発明の課題は、靱性、疲労強度、および引張強さが優れた溶接金属が得られ、耐低温割れ性が優れ、スパッタの発生量が少ないフラックス入りワイヤ及び溶接継手の製造方法を提供することである。

本発明の要旨は次のとおりである。

（１）本発明の一態様に係るガスシールドアーク溶接用高Ｎｉフラックス入りワイヤは、鋼製外皮と、前記鋼製外皮の内部に充填されたフラックスとを備え、前記フラックスが、ＣａＦ_２、ＭｇＦ_２、Ｎａ_３ＡｌＦ_６、ＮａＦ、及びＫ_２ＺｒＦ_６からなる群から選択される１種又は２種以上の弗化物であって、前記フラックス入りワイヤの全質量に対するＦ換算値の合計が０．２０％以上である弗化物と、前記フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％で０．３％以上３．５０％未満の酸化物と、前記フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％で０％以上１０．０％未満の鉄粉と、を含み、かつ炭酸塩を含まないか、またはＣａＣＯ _３ 、Ｎａ _２ ＣＯ _３ 、及びＭｇＣＯ _３ からなる群から選択される１種または２種以上の炭酸塩を、前記フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％で合計２．００％以下含み、前記弗化物に含まれる前記ＣａＦ_２の含有量が前記フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％で１．００％未満であり、前記酸化物に含まれるＴｉ酸化物の含有量が、前記フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％で０．１０％以上２．５０％未満であり、前記酸化物に含まれる前記ＣａＯの含有量が、前記フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％で０．２％未満であり、式１によって算出されるＸ値が３．０％以下であり、さらに、前記弗化物、前記酸化物、及び前記炭酸塩を除く前記化学成分が、前記フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％で、Ｃ：０．００３〜０．０８０％、Ｓｉ：０．２１〜２．００％、Ｍｎ：０．８１〜３．５０％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎｉ：５．０〜１５．０％、を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなる。
Ｘ＝［Ｎａ_３ＡｌＦ_６］＋［ＮａＦ］＋［ＭｇＦ_２］＋１．５×（［Ｋ_２ＺｒＦ_６］）＋３．５×（［ＣａＦ_２］）・・・（式１）
ただし、式１に記載の括弧が付された化学式は、前記化学式に係る前記弗化物の、前記フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％での含有量を表し、含有されない前記弗化物の含有量は０とみなす。
（２）上記（１）に記載のガスシールドアーク溶接用高Ｎｉフラックス入りワイヤは、さらに、前記フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％で、Ｃｕ：０．８０％以下、Ｃｒ：５．０％以下、及びＭｏ：２．０％以下からなる群から選択される１種または２種以上を含有してもよい。
（３）上記（１）または（２）に記載のガスシールドアーク溶接用高Ｎｉフラックス入りワイヤは、さらに、前記フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％で、Ａｌ：０．４００％以下、Ｔｉ：０．３０％以下、Ｎｂ：０．０５％以下、及びＢ：０．０１００％以下からなる群から選択される１種または２種以上を含有してもよい。
（４）上記（１）〜（３）のいずれか１項に記載のガスシールドアーク溶接用高Ｎｉフラックス入りワイヤは、さらに、前記フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％で、Ｍｇ：０．８０％以下、Ｃａ：０．５００％以下、及びＲＥＭ：０．０１００％以下からなる群から選択される１種または２種以上を含有してもよい。
（５）上記（１）〜（４）のいずれか１項に記載のガスシールドアーク溶接用高Ｎｉフラックス入りワイヤは、前記フラックスが、ＣａＣＯ_３、Ｎａ_２ＣＯ_３、及びＭｇＣＯ_３からなる群から選択される１種または２種以上の前記炭酸塩を、前記フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％で合計２．００％以下含有してもよい。
（６）上記（１）〜（５）のいずれか１項に記載のガスシールドアーク溶接用高Ｎｉフラックス入りワイヤは、前記鋼製外皮がスリット状の隙間のない形状であってもよい。
（７）上記（１）〜（５）のいずれか１項に記載のガスシールドアーク溶接用高Ｎｉフラックス入りワイヤは、前記鋼製外皮がスリット状の隙間を有する形状であってもよい。（８）上記（１）〜（７）のいずれか１項に記載のガスシールドアーク溶接用高Ｎｉフラックス入りワイヤは、前記フラックス入りワイヤの表面に塗布されたパーフルオロポリエーテル油をさらに備えてもよい。
（９）本発明の別の態様に係る溶接継手の製造方法では、上記（１）〜（８）のいずれか一項に記載のガスシールドアーク溶接用高Ｎｉフラックス入りワイヤを用いる。

本発明は、高強度及び高靭性であり、かつ、疲労強度に優れた溶接金属を得ることができ、耐低温割れ性が優れ、さらに、スパッタの発生量が少ないガスシールドアーク溶接用高Ｎｉフラックス入りワイヤ及び溶接継手の製造方法を提供することができる。特に本発明は、疲労強度及び靭性等が必要とされる部材（例えば、橋梁、造船、自動車、建築、及びガスタンク等）に使用される７８０ＭＰａ以上の高強度鋼の溶接、及びシールドガスが１００％ＣＯ_２である溶接に適用された場合であっても、耐低温割れ性に優れ、スパッタ発生が少なく、高い溶接施工効率で溶接可能であるガスシールドアーク溶接用高Ｎｉフラックス入りワイヤ及び溶接継手の製造方法を提供することができる。

Ｘ値とスパッタ量との関係を示すグラフである。 （ａ）エッジ面を突合せて溶接して作ったワイヤ、（ｂ）エッジ面を突合せて作ったワイヤ、（ｃ）エッジ面をかしめて作ったワイヤの断面の写真である。 実施例の評価のための試験片の採取位置を示す図である。 疲労試験に用いる試験体を示す図である。

本発明者らは、Ｎｉを５％以上含有したガスシールドアーク溶接用高Ｎｉフラックス入りワイヤにおいて、種々のスラグ成分量を変えて実験した。その結果、本発明者らは、Ｎｉを５．０〜１５．０％含有した高Ｎｉフラックス入りワイヤを用いて厚手の鋼板を溶接した場合に問題となる低温割れを改善することができ、かつ、シールドガスが１００％ＣＯ_２ガスである溶接に用いられた場合でもスパッタの発生量を抑制することができる弗化物の種類と添加量を見出した。

本発明は以上のような検討の結果なされたものである。以下、本実施形態に係るフラックス入りワイヤについて、スラグ成分と合金成分とに分けて説明する。なお、溶接ワイヤについての説明中の成分の含有量は、特に断りが無い限り、フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％を表す。
最初に、ワイヤの鋼製外皮の内部に挿入されるスラグ成分について説明する。

（弗化物の、フラックス入りワイヤの全質量に対するＦ換算値の合計：０．２０％以上）
（弗化物の種類：ＣａＦ_２、ＭｇＦ_２、Ｎａ_３ＡｌＦ_６、ＮａＦ、及びＫ_２ＺｒＦ_６からなる群から選択される一種以上を含む）
本実施形態に係るフラックス入りワイヤは、ＣａＦ_２、ＭｇＦ_２、Ｎａ_３ＡｌＦ_６、ＮａＦ、及びＫ_２ＺｒＦ_６からなる群から選択される一種以上の弗化物を、フラックス入りワイヤの全質量に対するＦ換算値合計で０．２０％以上含有する。フラックス入りワイヤの全質量に対するＦ換算値とは、弗化物に含まれる弗素（Ｆ）の量を、フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％で示すものである。例えば、フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％でｎ％のＣａＦ_２がフラックス入りワイヤに含まれる場合、ＣａＦ_２のＦ換算値は以下の式２によって求められる。
（ＣａＦ_２のＦ換算値）＝ｎ×（１９．００×２／７８．０８）・・・（式２）
上の式２中の「１９．００」は、Ｆの原子量であり、「２」は、１個のＣａＦ_２に含まれるＦ原子の個数であり、「７８．０８」は、ＣａＦ_２の分子量である。ＣａＦ_２以外の弗化物に関しても、同様にＦ換算値が算出できる。フラックス中に複数種類の弗化物が含まれる場合、各弗化物のＦ換算値の合計値が、フラックスに含まれる弗化物のＦ換算値とみなされる。

弗化物は、溶接金属の拡散性水素量を低減させることができる。弗化物のＦ換算値の合計が０．２０％未満では、溶接金属の拡散性水素量を安定して低減し、耐低温割れ性を満足することができない。溶接金属の拡散性水素量をより低減するために、弗化物のＦ換算値合計の下限を０．３０％、０．４０％、又は、０．５０％としてもよい。

弗化物の含有量が過剰である場合、溶接中のスパッタ量が増大する。しかしながら本実施形態に係るフラックス入りワイヤでは、弗化物のＦ換算値の上限値を定める必要はない。本発明者らは、弗化物の含有量の上限値を、後述するスパッタ生成指数Ｘ（Ｘ値）を用いて制限すべきである旨を見いだしたからである。弗化物のＦ換算値は、Ｘ値が以下に説明される範囲内である限り、適宜選択可能である。

（ＣａＦ_２：フラックス入りワイヤの全質量に対して１．００％未満）
ＣａＦ_２は、ＭｇＦ_２、Ｎａ_３ＡｌＦ_６、ＮａＦ、及びＫ_２ＺｒＦ_６よりも、１００％ＣＯ_２ガスを使用するガスシールドアーク溶接において、スパッタを多量に発生させる。従って、本実施形態に係るフラックス入りワイヤにはＣａＦ_２を添加しないことが好ましい。しかしながら、フラックスの原料にＣａＦ_２が含有されている場合がある。その場合、ＣａＦ_２の含有量を１．００％未満に制限する。ＣａＦ_２の含有量を１．００％未満に制限すれば、スパッタの問題は無視できる。スパッタの発生量をさらに低減するために、ＣａＦ_２の含有量の上限を０．７５％、又は、０．５０％としてもよい。本実施形態に係るフラックス入りワイヤはＣａＦ_２を必要としないので、ＣａＦ_２の含有量の下限値は０％である。

（Ｘ値：３．０％以下）
シールドガスが１００％ＣＯ_２ガスであるガスシールドアーク溶接において、ＣａＦ_２がスパッタを増加させることは上述した。さらに、本発明者らは、多種の弗化物を含有し、鋼製外皮にスリット状の隙間がなく、植物油が鋼製外皮に塗布された、１．２ｍｍφのワイヤを多数作成して、これらのスパッタ特性を調査した。銅製の捕集箱内で、鋼板上に、ビードオンプレートで、溶接電流２８０Ａ、電圧２７Ｖ、溶接速度２５ｃｍ／ｍｉｎ、シールドガス１００％ＣＯ_２（２５ｌ／ｍｉｎ）、及び予熱なしの条件で、上述の種々のフラックス入りワイヤを用いて、１分間、溶接ビードを作製した。この溶接ビードの作成の間に箱内に飛散したスパッタおよび鋼板に付着したスパッタを回収し、これらのうち直径１．０ｍｍ超のものの総重量を測定した。スパッタ発生量、弗化物の種類、及び各弗化物の含有量のデータを多元解析した結果、式１を用いて算出されるＸ値とスパッタ発生量との間に、図１に示される良好な相関関係があることが見出された。
Ｘ＝［Ｎａ_３ＡｌＦ_６］＋［ＮａＦ］＋［ＭｇＦ_２］＋１．５×（［Ｋ_２ＺｒＦ_６］）＋３．５×（［ＣａＦ_２］）・・・（式１）
式１において、括弧が付された化学式は、化学式に係る化合物（弗化物）の含有量を、フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％で表すものである。フラックス中に含まれない弗化物の含有量は０とする。式１で定義するＸ値を３．０％以下とすることで、上述の条件で溶接を行った際のスパッタ量を５ｇ／ｍｉｎ以下することができ、種々の条件で溶接を行ったとしてもスパッタ量を問題ない範囲に抑えることができることがわかった。なお、本実施形態に係るフラックス入りワイヤでは、弗化物のＸ値の下限値を定める必要はない。弗化物の含有量の下限値は、上述されたＦ換算値を用いて規定されるからである。

以上のように、本実施形態に係るフラックス入りワイヤでは、Ｘ値及びＦ換算値が上述の範囲内となるように弗化物の種類と添加量とを選択することで、耐低温割れ性と、１００％ＣＯ_２シールドガス下での溶接におけるスパッタ抑制とを両立できる。これが、本発明のもっとも重要な技術思想である。

弗化物が拡散性水素量を低減する理由については、必ずしも明らかではないが、弗化物が溶接アークにより分解し、生成されたフッ素が水素と結合してＨＦガスとして大気中に散逸したか、又は、そのまま溶接金属中に水素がＨＦとして固定されたためではないかと考えられる。また、弗化物の種類によって、スパッタの発生量が異なる理由については、必ずしも明らかではないが、本発明者らは、弗化物と化学結合している金属元素が、何らかの理由でスパッタ生成に影響していると推測している。

（酸化物の合計：フラックス入りワイヤの全質量に対して０．３０％以上３．５０％未満）
本実施形態に係るフラックス入りワイヤは、酸化物を合計で０．３０％以上３．５０％未満含有する。
酸化物は、溶接ビードの形状をよくすることができる。酸化物含有量の合計が０．３０％未満である場合、溶接ビードの形状が悪くなることがある。溶接ビードの形状をよくするために、酸化物の合計含有量の下限を０．５０％、又は、０．７０％としてもよい。また、酸化物の合計含有量が３．５０％以上である場合、溶接部の靭性を低下させることがある。溶接部の靱性の改善のために、酸化物の合計含有量の上限を３．００％、２．５０％、又は、１．５０％としてもよい。なお、酸化物は、Ｔｉ酸化物を後述する数値範囲内で必ず含み、任意に、Ｃａ酸化物、Ｓｉ酸化物、Ｚｒ酸化物、Ｍｇ酸化物、及び、Ａｌ酸化物からなる群から選択される１種又は２種以上をさらに含む。フラックスの造粒に使用されるバインダーなどに含まれる、これら以外の酸化物がフラックス入りワイヤに含まれても良い。「酸化物の含有量の合計値」とは、Ｔｉ酸化物、Ｓｉ酸化物、Ｚｒ酸化物、Ｍｇ酸化物、及び、Ａｌ酸化物等の合計量に加え、フラックスの造粒に使用されるバインダーなどに含まれる酸化物の含有量も含む。なお、上述した酸化物に含まれるＴｉ酸化物及びＣａＯの含有量に関しては、後述する、別の規定が併せて行われる。

（Ｔｉ酸化物：フラックス入りワイヤの全質量に対して０．１０％以上２．５０％未満）
Ｔｉ酸化物が０．１０％未満では、溶接ビード形状が悪くなることがある。また、Ｔｉ酸化物はアーク安定剤としての機能も有する。良好な溶接ビード形状を得るために、Ｔｉ酸化物の含有量の下限を０．３０％、０．５０％、又は、０．７０％としてもよい。また、Ｔｉ酸化物の含有量が２．５０％以上であると、溶接部の靭性を低下させることがある。溶接部の靱性の改善のために、Ｔｉ酸化物の上限を２．４０％、２．００％、１．５０％、１．００％、０．９０％、又は、０．８０％としてもよい。

本実施形態に係るフラックス入りワイヤでは、Ｎｉ含有量を増大させることで溶接部の靭性を上げているが、さらに、酸化物の含有量を上述の範囲内とすることで、靭性を安定的に向上させることができる。

（ＣａＯ：フラックス入りワイヤの全質量に対して０．２％未満）
ＣａＯは、１００％ＣＯ_２ガスを使用するシールドアーク溶接においてスパッタを多く発生させる。フラックス入りワイヤが０．２％以上のＣａＯを含有する場合、１００％ＣＯ_２ガスを使用するシールドアーク溶接に適用することが困難になる。したがって、ＣａＯの含有量は０．２％未満とする。ＣａＯの含有量の下限値は０％である。

（炭酸塩の合計含有量：フラックス入りワイヤの全質量に対して２．００％以下）
（炭酸塩の種類：ＣａＣＯ_３、Ｎａ_２ＣＯ_３、ＭｇＣＯ_３からなる群から選択される一種以上を含む）
本実施形態に係るフラックス入りワイヤは、炭酸塩を含む必要はない。従って炭酸塩の含有量の下限値は０％である。しかしながら、本実施形態に係るフラックス入りワイヤは、更に、ＭｇＣＯ_３、Ｎａ_２ＣＯ_３、及びＣａＣＯ_３からなる群から選択される１種又は２種以上の炭酸塩を合計で２．００％以下含有することが好ましい。

炭酸塩は、アークによって電離し、ＣＯ_２ガスを発生させる。炭酸塩から生成されたＣＯ_２ガスは、水素分圧を下げ、溶接金属中の拡散性水素量を低減させる。この効果を得るために炭酸塩をフラックス入りワイヤに添加する場合、炭酸塩の含有量の合計を０．３０％以上とすることが好ましい。溶接金属中の拡散性水素の量をさらに低減するために、炭酸塩の含有量の合計の下限を０．５０％又は１．００％としてもよい。また、炭酸塩の合計含有量が２．００％超では、溶接ヒュームが過剰に発生する。溶接ヒューム発生の回避のために、炭酸塩含有量合計の上限を１．８０％、１．５０％、又は、１．３０％としてもよい。

次に、本実施形態に係るフラックス入りワイヤを構成する鋼製外皮及びフラックス中に含有される合金成分及び金属脱酸成分について説明する。本実施形態に係るフラックス入りワイヤにおいて、合金成分及び金属脱酸成分とは、弗化物、酸化物、及び炭酸塩を構成しない成分のことである。合金成分は、金属粉または合金粉の状態でフラックスに含まれても、鋼製外皮に含まれても、鋼製外皮にめっきされてもよい。

（Ｃ：０．００３〜０．０８０％）
Ｃは、溶接金属の強度を向上させる元素であり、必要とされる溶接金属の強度に応じて０．０８０％以下の範囲で本実施形態に係るフラックス入りワイヤに含有させる。合金成分のＣ含有量が０．０８０％を上回る場合は、溶接金属が硬化し、溶接金属の靭性にとって好ましくない。継手強度や鋼の製造の際の脱炭コストの点からは、Ｃ含有量の下限を０．００３％とする。

（Ｓｉ：０．２１〜２．００％）
Ｓｉは、脱酸元素である。本実施形態に係るフラックス入りワイヤは、溶接金属のＯ量を低減して清浄度を高めるために、０．２１％以上のＳｉを含有する必要がある。ただし、２．００％を超えてＳｉを含有させると溶接金属の靱性を劣化させる。従って、Ｓｉ含有量は０．２１〜２．００％とする。また、溶接金属の靭性を安定して確保するためには、Ｓｉ含有量の下限を０．３０％又は０．４０％としてもよく、Ｓｉ含有量の上限は、１．２０％、１．００％又は０．８０％としてもよい。

（Ｍｎ：０．８１〜３．５０％）
Ｍｎは、溶接金属の焼入性を確保して強度を高める元素であり、必要とされる溶接金属の強度に応じて３．５０％以下の範囲で本実施形態に係るフラックス入りワイヤに含有させる。３．５０％を超えてＭｎを含有させると、溶接金属の粒界脆化感受性が増加して、溶接金属の靱性が劣化する。本実施形態に係るワイヤは、Ｎｉを５．０％以上含有するので、Ｍｎの含有量は少なくてもよい。しかしＭｎは、ＳをＭｎＳとして固定化し、高温割れの発生を防止する効果も有する。この効果を得るために、Ｍｎ含有量の下限を０．８１％とすることが望ましい。Ｍｎ含有量の下限値を、１．００％、１．１０％、または１．２０％としてもよい。Ｍｎ含有量の上限値を、３．４０％、３．３０％、または３．２０％としてもよい。

（Ｐ：０．０２０％以下）
Ｐは不純物元素であり、溶接金属の靱性を阻害するため、極力低減する必要があるが、靱性への悪影響が許容できる範囲として、Ｐ含有量は０．０２０％以下とする。靭性の一層の向上のため、Ｐの上限を０．０１０％に制限してもよい。

（Ｓ：０．０１０％以下）
Ｓも不純物元素であり、過大に存在すると、溶接金属の靱性と延性とをともに劣化させるため、極力低減することが好ましい。溶接金属の靱性及び延性への悪影響が許容できる範囲として、Ｓ含有量は０．０１０％以下とする。溶接金属の靭性の一層の向上のため、Ｓの上限を０．００５％に制限してもよい。

（Ｎｉ：５．０〜１５．０％）
Ｎｉは、固溶靱化（固溶により靭性を高める作用）により、いかなる組織及び成分を有する溶接金属であっても靱性を向上できる唯一の元素である。特に、Ｎｉは、引張強さが６５０ＭＰａ以上の高強度の溶接金属の靱性を高めるために有効な元素である。また、Ｎｉは、溶接金属のベイナイト相及びマルテンサイト相などの低温側での相変態温度を低下させる働きを有する。低温側の相変態温度を低下させ、溶接金属の組織をベイナイトまたはマルテンサイトとすると、ベイナイト変態またはマルテンサイト変態時の体積膨張を利用して溶接部に圧縮残留応力を発生させて、溶接部の疲労強度を高めることができる。従って、Ｎｉは、溶接継手の疲労強度を向上させるために有効な元素である。さらに、Ｎｉは溶接金属の耐食性を向上させる作用効果を有する。これらの効果を十分に得るために、ワイヤの合金成分のＮｉ含有量を５．０％以上とする必要がある。

Ｎｉ含有量が多いほど、溶接金属の靱性が向上する。しかしがら、Ｎｉ含有量が１５．０％を超えると、その効果が飽和するのに加え、溶接ワイヤの製造コストが過大となるため、好ましくない。このため、Ｎｉの含有量を５．０〜１５．０％とする。なお、Ｎｉは高価な元素であり、また、溶接金属の高温割れ感受性を高める元素でもあるので、その上限を１２．０％としてもよい。

本実施形態に係るフラックス入りワイヤは、合金成分または金属脱酸成分として、以上の基本成分に加え、さらに、溶接する鋼板の強度レベル及び求められる溶接部の靭性の程度に応じて、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏからなる群から選択される一種または二種以上、さらには、Ａｌ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｂからなる群から選択される一種または二種以上を含有させることができる。ただし、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｎｂ、及びＢが含まれない場合でも、本実施形態に係るフラックス入りワイヤは課題を解決できるので、これら元素の含有量の下限値は０％である。

（Ｃｕ：０．８０％以下）
Ｃｕは、ワイヤの鋼製外皮、鋼製外皮の表面のめっき、および、フラックスに単体または合金として添加され、溶接金属の焼入性を高める効果がある。この効果を十分に得るために、添加する場合は、０．１０％以上のＣｕを含有させることが好ましい。一方、含有量が０．８０％を超えると靭性が低下する。そのため、Ｃｕを含有させる場合の含有量は、０．８０％以下とする。なお、Ｃｕの含有量については、鋼製外皮自体やフラックス中に含有されている分に加えて、ワイヤの鋼製外皮の表面に銅めっきされる場合には、その分も含む。

（Ｃｒ：５．０％以下）
Ｃｒは、溶接金属の焼入性を高めることにより高強度化に有効な元素である。その効果を得るために、添加する場合は０．１％以上のＣｒを含有させるのがよい。一方、５．０％を超えて過剰にＣｒを含有させると、ベイナイト及びマルテンサイトを不均一に硬化させ、靱性を劣化させる。従って、Ｃｒを含有させる場合のＣｒ含有量は、５．０％以下とする。

（Ｍｏ：２．０％以下）
Ｍｏは、溶接金属の焼入性向上元素であり、かつ、微細炭化物を形成して、析出強化により溶接金属の引張強さを向上させる元素である。これらの効果を発揮するために、添加する場合は、他の同様の効果を有する元素との複合効果を考慮しても、０．１％以上のＭｏを含有させるのが好ましい。一方、２．０％を超えてＭｏを溶接ワイヤ中に含有させると、粗大な析出物が生じて溶接金属の靭性を劣化させる。従って、Ｍｏを含有させる場合の含有量は２．０％以下とする。

（Ａｌ：０．４００％以下）
Ａｌは脱酸元素であり、Ｓｉと同様に、溶接金属中のＯ量を低減し、溶接金属の清浄度を向上させる効果がある。その効果を発揮するために添加する場合は、０．００１％以上のＡｌを含有させるのがよい。一方、０．４００％を超えてＡｌを含有させると、ＡｌはＡｌ窒化物及びＡｌ酸化物を形成して、溶接金属の靱性を阻害する。従って、Ａｌ含有量を０．４％以下とする。また、溶接金属の靭性を向上する効果を十分に得るためには、Ａｌ含有量の下限を０．００４％としてもよく、また、粗大酸化物の生成抑制のために、Ａｌ含有量の上限を、０．２００％、０．１００％又は０．０８０％としてもよい。

（Ｔｉ：０．３００％以下）
ＴｉもＡｌと同様に、脱酸元素として有効であり、溶接金属中のＯ量を低減させる効果がある。また、Ｔｉは、固溶Ｎを固定して靱性への悪影響を緩和するためにも有効である。これら効果を発揮させるために添加する場合は、０．００５％以上のＴｉを含有させるのがよい。ただし、溶接ワイヤ中のＴｉ含有量が０．３００％を超えて過剰になると、粗大なＴｉ酸化物の形成に起因した溶接金属の靱性の劣化、及び過度な析出強化による溶接金属の靱性劣化が生じる可能性が大となる。そのため、Ｔｉを含有させる場合の含有量は、０．３００％以下とする。

（Ｎｂ：０．０５％以下）
Ｎｂは微細炭化物を形成して、析出強化により溶接金属の引張強さを向上させる。これらの効果を得るために添加する場合は、他の同様の効果を有する元素との複合効果を考慮しても、０．０１％以上のＮｂを含有させるのがよい。一方、０．０５％を超えてＮｂを含有させると、溶接金属中に過剰に含有されたＮｂが粗大な析出物を形成して、溶接金属の靭性を劣化させるため好ましくない。そのため、Ｎｂを含有させる場合のＮｂ含有量は、０．０５％以下とする。

（Ｂ：０．０１００％以下）
Ｂは、溶接金属中に適正量含有させると、固溶Ｎと結びついてＢＮを形成して、固溶Ｎの靭性に対する悪影響を減じる効果がある。また、Ｂは、焼入性を高めて強度向上に寄与する効果も有する。これらの効果を得るために添加する場合は、溶接ワイヤ中のＢ含有量は０．０００３％以上とすることが好ましい。一方、Ｂ含有量が０．０１００％超になると、溶接金属中のＢが過剰となり、ＢＮ及びＦｅ_２３（Ｃ、Ｂ）_６等の粗大なＢ化合物を形成して、溶接金属の靭性を逆に劣化させるため、好ましくない。そのため、Ｂを含有させる場合のＢ含有量は、０．０１００％以下とする。

本実施形態に係るフラックス入りワイヤでは、上記成分に加えて、さらに、溶接金属の延性及び靭性を調整する目的で、必要に応じて、Ｍｇ、Ｃａ、および、ＲＥＭからなる群から選択される１種または２種以上を、以下の範囲内でワイヤ中に含有させることができる。ただし、Ｍｇ、Ｃａ、および、ＲＥＭが含まれない場合でも、本実施形態に係るフラックス入りワイヤは課題を解決できるので、これら元素の含有量の下限値は０％である。

（Ｍｇ：０．８０％以下）
Ｍｇは強脱酸元素であり、溶接金属中のＯ量を低減し、溶接金属の延性及び靭性を向上させる。この効果を得るために添加する場合は、０．１０％以上のＭｇを含有させるのがよい。しかし、溶接ワイヤ中のＭｇ含有量が０．８０％を超えると、Ｍｇが溶接金属中で粗大酸化物を形成し、無視できない水準の靭性低下を招く。また、溶接ワイヤ中のＭｇ含有量が０．８０％を超えると、溶接中のアークの安定性が劣化し、ビード形状を悪化させる原因にもなる。そのため、Ｍｇを含有させる場合には、その含有量を０．８０％以下とする。

（Ｃａ：０．５００％以下）
（ＲＥＭ：０．０１００％以下）
Ｃａ、及びＲＥＭはいずれも硫化物の構造を変化させ、また溶接金属中での硫化物、酸化物のサイズを微細化して、溶接金属の延性及び靭性向上に有効である。その効果を得るために添加する場合、Ｃａ含有量を０．１００％以上とし、ＲＥＭ含有量を０．００２０％以上としてもよい。一方、Ｃａ及びＲＥＭを過剰に含有すると、硫化物及び酸化物の粗大化を生じ、溶接金属の延性及び靭性の劣化を招く。また、Ｃａ及びＲＥＭを過剰に含有すると、溶接ビード形状の劣化及び溶接性の劣化の可能性も生じる。従って、Ｃａ含有量の上限値を０．５００％とし、ＲＥＭ含有量の上限値を０．０１００％とする。

なお、以上の合金成分あるいは金属脱酸成分として含有される元素の含有量には、それらの元素が弗化物、酸化物、炭酸塩として含有される場合の含有量は含めない。また、それらの元素は必ずしも純物質である必要はなく、Ｃｕ−Ｎｉ等の合金の形態で含有されていても何ら問題はない。また、それらの元素は鋼製外皮中に含有されていても、フラックスとして含有されていても、その効果は同じであるので、鋼製外皮及びフラックスの何れに含有させてもよい。

（鉄粉：１０％未満）
鉄粉は、フラックス入りワイヤにおけるフラックスの充填率の調整のために、または溶着効率の向上のために必要に応じて含有させる場合がある。しかし、鉄粉の表層は酸化されているので、フラックスが鉄粉を過剰に含有すると、溶接金属の酸素量を増加させて靭性を低下させる場合がある。したがって、鉄粉は含有させなくてもよい。充填率の調整のために鉄粉を含有させる場合には、溶接金属の靭性を確保するために、鉄粉の含有量を１０％未満にする。

以上が本実施形態に係るフラックス入りワイヤの成分組成に関する限定理由であるが、その他の残部成分はＦｅと不純物である。Ｆｅ成分としては、鋼製外皮のＦｅ、フラックス中に添加された鉄粉及び合金成分中のＦｅが含まれる。

続いて、フラックス入りワイヤの形態について説明する。
図２に、フラックス入りワイヤの切断面を示す。図２（ａ）に、エッジ面を突合せて溶接して作ったフラックス入りワイヤ、図２（ｂ）に、エッジ面を突合せて作ったフラックス入りワイヤ、及び、図２（ｃ）に、エッジ面をかしめて作ったフラックス入りワイヤを示す。このように、フラックス入りワイヤには、図２（ａ）に示すように鋼製外皮にスリット状の隙間がないワイヤと、図２（ｂ）、（ｃ）に示すように鋼製外皮にスリット状の隙間を有するワイヤとに大別できる。本実施形態に係るフラックス入りワイヤでは、いずれの断面構造も採用することができるが、溶接金属の低温割れを抑制するためには、スリット状の隙間がないワイヤ（シームレスワイヤともいう）とすることが好ましい。

溶接時に溶接部に侵入する水素は、溶接金属内及び鋼材側に拡散し、応力集中部に集積して低温割れの発生原因となる。この水素源は、溶接材料が保有する水分、大気から混入する水分、並びに鋼表面に付着した錆び及びスケール等である。十分に溶接部の清浄度、及びガスシールドの条件が管理された溶接の下では、ワイヤ中に含有される水分の水素が、溶接継手の拡散性水素の主な供給源となる。

このため、鋼製外皮をスリット状の隙間がない管とし、ワイヤ製造後から使用するまでの間に、鋼製外皮からフラックスへの大気中の水素の侵入を抑制することが望ましい。鋼製外皮を、スリット状の隙間（シーム）を有する管とした場合には、大気中の水分は外皮のスリット状の隙間部からフラックス中に侵入しやすいので、水分等の水素源の侵入を防止することはできない。鋼製外皮がスリットを有し、かつ製造後使用するまでの期間が長い場合は、ワイヤ全体を真空包装するか、またはワイヤを乾燥した状態に保持できる容器内で保存することが望ましい。

また、ワイヤの送給性をよくするため、ワイヤ表面に潤滑油が塗布される場合がある。拡散性水素を低減するために、ワイヤ表面に塗布される潤滑油は、パーフルオロポリエーテル油（ＰＦＰＥ）のように水素分を含まない油であることが好ましい。

本実施形態に係るフラックス入りワイヤは、通常のフラックス入りワイヤの製造方法と同様の製造工程によって製造することができる。
すなわち、まず、外皮となる鋼帯、並びに、弗化物、合金成分、酸化物、及び炭酸塩等が所定の含有量になるように配合したフラックスを準備する。鋼帯を、長手方向に送りながら成形ロールによりオープン管（Ｕ字型）に成形して鋼製外皮とする。この成形途中で、オープン管の開口部からフラックスを供給する。開口部の相対するエッジ面を突合せ、スリット状の隙間を溶接する。溶接法は、例えば電縫溶接、レーザー溶接、又は、ＴＩＧ溶接などである。溶接により得られたスリット状の隙間のない管を伸線し、伸線途中又は伸線工程完了後に焼鈍処理して、所望の線径を有するスリット状の隙間のないワイヤを得る。また、開口部の相対するエッジ面を突合せた後にスリット状の隙間を溶接しないことにより、鋼製外皮をスリット状の隙間有りの管とし、それを伸線することで、スリット状の隙間を有するワイヤを得る。

突合せシーム溶接されたスリット状の隙間が無いワイヤを切断した断面は、図２（ａ）に示される。この断面では、研磨及びエッチングされない限り、溶接跡が観察されない。そのため、上記のようにスリット状の隙間が無いワイヤをシームレスワイヤと呼ぶことがある。例えば、溶接学会編「新版 溶接・接合技術入門」（２００８年）産報出版、ｐ．１１１には、スリット状の隙間が無いワイヤがシームレスタイプのワイヤと記載されている。

図２（ｂ）に、鋼帯のエッジ面を突き合わせたワイヤの例を示し、図２（ｃ）に鋼帯のエッジ面をかしめたワイヤの例を示す。図２（ｂ）のように突合せてから、隙間をろう付けしたり、図２（ｃ）のようにかしめてから、隙間をろう付けしたりしても、スリット状の隙間が無いワイヤが得られる。また、図２（ｂ）及び図２（ｃ）のワイヤは、その隙間がろう付けされない場合、スリット状の隙間が有るワイヤとなる。

本実施形態に係る高Ｎｉフラックス入りワイヤは、いかなる種類の鋼板にも適用可能である。例えば、引張強度４９０〜１０８０ＭＰａ程度で板厚６〜３２ｍｍの鋼板のガスシールドアーク溶接に、本実施形態に係る高Ｎｉフラックス入りワイヤを使用することができる。

本実施形態に係る高Ｎｉフラックス入りワイヤは、いかなる種類のシールドガスが用いられる溶接にも適用可能である。シールドガスは、溶接金属の酸素量をより低いものとし、ヒューム発生量を抑制し、溶接アークの安定性を確保するためには、例えば、Ａｒと３〜２０ｖｏｌ％ＣＯ_２との混合ガス、Ａｒと１〜１０ｖｏｌ％Ｏ_２との混合ガス、および１００％ＣＯ_２ガス等を用いることができる。本実施形態に係るフラックス入りワイヤは、これらのシールドガスを用いてもスパッタの発生が少ない。特に、本実施形態に係るフラックス入りワイヤは、従来技術によればスパッタを生じさせやすい１００％ＣＯ_２ガスがシールドガスである溶接に用いられても、スパッタの発生量を抑制することができる。

本実施形態に係る溶接継手の製造方法では、上述された本実施形態に係るガスシールドアーク溶接用高Ｎｉフラックス入りワイヤが用いられる。本実施形態に係る溶接継手の製造方法では、低温割れを防止するための予熱作業が不要、又は、予熱作業を著しく低減することができ、さらに、スパッタの発生量を少なくすることができる。本実施形態に係る溶接継手の製造方法で用いられるシールドガスの種類及び鋼板の種類は特に限定されない。しかし、シールドガスが１００％ＣＯ_２ガスであり、鋼板が７８０ＭＰａ以上の高強度鋼である場合、本実施形態に係る溶接継手の製造方法は、従来技術による溶接継手の製造方法と比較して、顕著にスパッタ発生量を減少させ、且つ顕著に耐低温割れ性を向上させることができるので、溶接作業性を向上させることができる。また、この場合、本実施形態に係る溶接継手の製造方法は、従来技術による溶接継手の製造方法と比較して、溶接部の引張残留応力を低減することにより、溶接部の疲労強度を改善することができる。

次に、実施例により本発明の実施可能性及び効果についてさらに詳細に説明する。

鋼帯を長手方向に送りながら成形ロールによりオープン管に成形し、この成形途中でオープン管の開口部からフラックスを供給し、開口部の相対するエッジ面を突合わせシーム溶接することで鋼帯を継目無し管とし、造管したワイヤの伸線作業の途中で焼鈍を加えることにより、最終のワイヤ径がφ１．２ｍｍのフラックス入りワイヤを試作した。また、シーム溶接をしない継目有りの管を伸線することで、ワイヤ径がφ１．２ｍｍのフラックス入りワイヤを試作した。試作したフラックス入りワイヤの成分組成を表１、及び表２に示す。

鋼製外皮となる鋼帯には、Ｃ：０．００２％、Ｓｉ：０．０２％、Ｍｎ：０．１％、Ｐ：０．００２％、Ｓ：０．００２％、及びＡｌ：０．００５％を含有し、残部が鉄及び不純物からなる成分の軟質鋼板を用いた。ここで、％はすべて、外皮のみの質量を１００％としたときの質量％を意味する。なお、表１、及び表２に記載する成分％は、ワイヤ（外皮とフラックスもすべて含めた）全質量に対する成分質量％を意味している。したがって、例えば、表２に記載されたＮｉ含有量は、鋼製外皮ではなく、Ｎｉ粉としてフラックス中に含有されている。

Ｎｏ．２のみ、図２（Ｃ）に示されるような、継目がかしめられ且つろう付けされていない継目ありフラックス入りワイヤとした。溶接作業直前まで、Ｎｏ．２のフラックス入りワイヤ全体が真空包装された。それ以外の例は、鋼製外皮がシーム溶接され、鋼製外皮に継目がないフラックス入りワイヤとした。Ｎｏ．３のみ、フラックス入りワイヤの表面にパーフルオロポリエーテル油が塗布された。それ以外のワイヤには、植物油を塗布した。

これらフラックス入りワイヤを用い、板厚が２０ｍｍの鋼板１を、図３に示すように、ルートギャップ１２ｍｍ及び開先角度４５°で突き合わせ、裏当金２を用いて、溶接電流２８０Ａ、電圧２７Ｖ、溶接速度２５ｃｍ／ｍｉｎ、シールドガス１００％ＣＯ_２（２５ ｌ／ｍｉｎ）、予熱なし、及びパス間温度１００〜１５０℃の溶接条件で、溶接した。なお、鋼板１及び裏当金２はＳＭ４９０Ａとしたが、鋼板１の開先面及び裏当金２の表面には、試験を行うフラックス入りワイヤを用いて、２層以上、かつ３ｍｍ以上のバタリングを実施した。得られた溶接継手の耐低温割れ性は、表４に示す溶接構造用高張力鋼板の板厚５０ｍｍの鋼板を用いて、ＪＩＳ Ｚ ３１５７（Ｕ形溶接溶接割れ試験）に準拠した、温度０℃−湿度６０％の一定雰囲気管理下における試験によって評価された。試験ビー度作成から４８時間後に、溶接部に表面及び断面に割れがない試料にかかるフラックス入りワイヤが、耐低温割れ性に関し合格と判断された。

また、Ｔｉ酸化物、Ｓｉ酸化物、Ｚｒ酸化物、Ｍｇ酸化物、及び、Ａｌ酸化物は、それぞれＴｉＯ_２、ＳｉＯ_２、ＺｒＯ_２、ＭｇＯ、及び、Ａｌ_２Ｏ_３とした。

得られた溶接金属（溶接ビード３）の溶着金属から、図３に示すように、ＪＩＳ Ｚ３１１１−２００５「溶着金属の引張及び衝撃試験方法」に準拠したＡ１号引張試験片（丸棒）５と４号シャルピー試験片（２ｍｍＶノッチ）４とを採取し、各試験片に機械特性試験を行うことにより、各試験片の溶接金属の引張強さとシャルピー吸収エネルギーとを測定した。引張強さが室温で７８０ＭＰａ以上である溶着金属にかかるフラックス入りワイヤが、引張強さに関し合格と判断された。破断伸びが室温で１２％以上である溶着金属に係るフラックスワイヤが、伸びに関し合格と判断された。０℃でのシャルピー衝撃試験で、吸収エネルギーが６０Ｊ以上の溶着金属に係るフラックス入りワイヤが、靱性に関し合格と判断された。

また、疲労試験は、試作したフラックスワイヤを用いて図４に示す十字溶接継手試験体を作成して行った。疲労試験は、応力比０．１、応力範囲１００ＭＰａ、及び周波数１０Ｈｚの条件にて実施し、繰返し寿命回数Ｎを測定して疲労寿命を評価した。Ｎが６×１０^６以上で破断しない試験体に係るフラックス入りワイヤが、疲労寿命に関し合格とされた。また、フラックス入りワイヤの溶接作業性は、アーク安定性、スラグ剥離性およびビード形状から判断された。

各フラックス入りワイヤに係るスパッタ発生量は以下の手段により測定された。銅製の捕集箱内で、鋼板上に、ビードオンプレートで、溶接電流２８０Ａ、電圧２７Ｖ、溶接速度２５ｃｍ／ｍｉｎ、シールドガス１００％ＣＯ_２（２５ｌ／ｍｉｎ）、及び予熱なしの条件で、試験対象となるフラックス入りワイヤを用いて、１分間、溶接ビードを作製した。この溶接ビードの作成の間に箱内に飛散したスパッタおよび鋼板に付着したスパッタを回収し、これらのうち直径１．０ｍｍ超のものの総重量を測定した。測定結果を、ｇ／ｍｉｎを単位として表３に示す。スパッタ発生量が５ｇ／ｍｉｎ以下であるフラックス入りワイヤを、スパッタ抑制性能に関し合格とした。

各フラックス入りワイヤの評価結果を表３に示す。表３の試験結果に示されるように、本発明例であるワイヤ番号１〜１５は、強度、靭性、疲労特性、Ｕ形割れ試験結果、及びスパッタ発生量の少なさのすべてが優れ、いずれも総合判定で合格であった。

一方、比較例であるワイヤ番号１６〜３０は、フラックス組成及び合金成分の少なくとも一方について、本発明で規定する要件を満たしていないので、強度、靭性、及び疲労特性の少なくとも１つ以上を満足できないという理由、又は、溶接作業性不良、若しくはＵ形割れ試験における割れ発生などにより特性の評価ができないという理由により、いずれも総合判定で不合格と判定された。

本発明によれば、低温割れを防止するための予熱作業が不要、又は、予熱作業を著しく低減することができ、さらに、スパッタの発生量を少なくすることができる。特に、７８０ＭＰａ以上の高強度鋼の溶接、及びシールドガスが１００％ＣＯ_２である溶接に本発明が適用された場合、従来技術と比べて溶接施工能率を著しく向上させることができるので、本発明の産業界における価値はきわめて高い。

１ 鋼板
２ 裏当金
３ 溶接ビード
４ ２ｍｍＶノッチシャルピー衝撃試験片
５ 丸棒引張り試験片

Claims (9)

1. 鋼製外皮と、前記鋼製外皮の内部に充填されたフラックスとを備えるガスシールドアーク溶接用高Ｎｉフラックス入りワイヤであって、
   前記フラックスが、
   ＣａＦ_２、ＭｇＦ_２、Ｎａ_３ＡｌＦ_６、ＮａＦ、及びＫ_２ＺｒＦ_６からなる群から選択される１種又は２種以上の弗化物であって、前記フラックス入りワイヤの全質量に対するＦ換算値の合計が０．２０％以上である弗化物と、
   前記フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％で０．３０％以上３．５０％未満の酸化物と、
   前記フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％で０％以上１０．０％未満の鉄粉と、
   を含み、かつ
   炭酸塩を含まないか、またはＣａＣＯ _３ 、Ｎａ _２ ＣＯ _３ 、及びＭｇＣＯ _３ からなる群から選択される１種または２種以上の炭酸塩を、前記フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％で合計２．００％以下含み、
   前記弗化物に含まれる前記ＣａＦ_２の含有量が前記フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％で１．００％未満であり、
   前記酸化物に含まれるＴｉ酸化物の含有量が、前記フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％で０．１０％以上２．５０％未満であり、
   前記酸化物に含まれるＣａＯの含有量が、前記フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％で０．２％未満であり、
   式１によって算出されるＸ値が３．０％以下であり、
   さらに、前記弗化物、前記酸化物、及び前記炭酸塩を除く化学成分が、前記フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％で、
   Ｃ：０．００３〜０．０８０％、
   Ｓｉ：０．２１〜２．００％、
   Ｍｎ：０．８１〜３．５０％、
   Ｐ：０．０２０％以下、
   Ｓ：０．０１０％以下、
   Ｎｉ：５．０〜１５．０％、
   を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなる
   ことを特徴とするガスシールドアーク溶接用高Ｎｉフラックス入りワイヤ。
   Ｘ＝［Ｎａ_３ＡｌＦ_６］＋［ＮａＦ］＋［ＭｇＦ_２］＋１．５×（［Ｋ_２ＺｒＦ_６］）＋３．５×（［ＣａＦ_２］）・・・（式１）
   ただし、式１に記載の括弧が付された化学式は、前記化学式に係る前記弗化物の、前記フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％での含有量を表し、含有されない前記弗化物の含有量は０とみなす。
2. 前記フラックス入りワイヤが、さらに、前記フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％で、
   Ｃｕ：０．８０％以下、
   Ｃｒ：５．０％以下、及び
   Ｍｏ：２．０％以下
   からなる群から選択される１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載のガスシールドアーク溶接用高Ｎｉフラックス入りワイヤ。
3. 前記フラックス入りワイヤが、さらに、前記フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％で、
   Ａｌ：０．４００％以下、
   Ｔｉ：０．３０％以下、
   Ｎｂ：０．０５％以下、及び
   Ｂ：０．０１００％以下
   からなる群から選択される１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１または２に記載のガスシールドアーク溶接用高Ｎｉフラックス入りワイヤ。
4. 前記フラックス入りワイヤが、さらに、前記フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％で、
   Ｍｇ：０．８０％以下、
   Ｃａ：０．５００％以下、及び
   ＲＥＭ：０．０１００％以下
   からなる群から選択される１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載のガスシールドアーク溶接用高Ｎｉフラックス入りワイヤ。
5. 前記フラックスが、
   ＣａＣＯ_３、Ｎａ_２ＣＯ_３、及びＭｇＣＯ_３からなる群から選択される１種または２種以上の前記炭酸塩を、前記フラックス入りワイヤの全質量に対する質量％で合計２．００％以下含有する
   ことを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のガスシールドアーク溶接用高Ｎｉフラックス入りワイヤ。
6. 前記鋼製外皮がスリット状の隙間のない形状であることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載のガスシールドアーク溶接用高Ｎｉフラックス入りワイヤ。
7. 前記鋼製外皮がスリット状の隙間を有する形状であることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載のガスシールドアーク溶接用高Ｎｉフラックス入りワイヤ。
8. 前記フラックス入りワイヤの表面に塗布されたパーフルオロポリエーテル油をさらに備えることを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項に記載のガスシールドアーク溶接用高Ｎｉフラックス入りワイヤ。
9. 請求項１〜８のいずれか一項に記載のガスシールドアーク溶接用高Ｎｉフラックス入りワイヤを用いることを特徴とする溶接継手の製造方法。