JP6699536B2 - Polyethylene resin composition, molded body and container thereof - Google Patents
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本発明は、ポリエチレン樹脂組成物、並びに、それよりなる成形体及び容器に関する。 TECHNICAL FIELD The present invention relates to a polyethylene resin composition, and a molded product and a container made of the same.
ポリエチレンの中空成形、射出成形、インフレーション成形、押出成形においては、一般に成形加工性、及び物性の良好な材料が求められている。特に化粧品容器、洗剤、シャンプー及びリンス用容器、或いは食用油等の食品用容器等として一般的に使用されている中空ボトルには、成形加工性、物理的特性及び化学的特性に優れたポリエチレン樹脂が広く用いられている。
更に、近年ではコストダウンを図るため中空ボトルの軽量化、薄肉化が求められており、これらの中空ボトル用途においては、特に優れた耐環境応力亀裂性、耐衝撃強度等の特性が要求されている。このような要求を満たすポリエチレンとしては、分子量が比較的高く、かつ分子量分布が広いものが適している。
In polyethylene hollow molding, injection molding, inflation molding, and extrusion molding, materials having good moldability and physical properties are generally required. In particular, hollow bottles that are commonly used as containers for cosmetics, detergents, shampoos and rinses, or food containers such as edible oils have polyethylene resin excellent in moldability, physical properties and chemical properties. Is widely used.
Furthermore, in recent years, in order to reduce costs, it has been required to reduce the weight and thickness of hollow bottles, and in these hollow bottle applications, particularly excellent environmental stress crack resistance, properties such as impact strength are required. There is. Polyethylene having a relatively high molecular weight and a wide molecular weight distribution is suitable as polyethylene satisfying such requirements.
クロム系触媒を用いて重合されたポリエチレンは、比較的分子量分布が広く、かつ長鎖の分岐構造を有する分子構造から、中空成形し易い特性、具体的には溶融張力やスウェル比が大きいといった特徴を有しており、また、中空ボトルのピンチオフ部を均一に厚肉化し易いため、中空成形用材料として、一般的に広く利用されている。
また、チタン系触媒を用いて二段重合されたポリエチレンは、高分子量の成分に選択的にコモノマーを共重合させることにより、優れた耐環境応力亀裂性を付与することが可能であり、かつ低分子量成分の制御により分子量及び分子量分布を調節することも可能なことから、中空成形に適した高環境応力亀裂性グレードとして、一般的に広く利用されている。
そして、チタン系触媒を用いて二段重合したポリエチレンと、クロム系触媒を用いて重合したポリエチレンとを混合し、相互の長所を生かしたポリエチレン重合体組成物が開示されている（例えば、特許文献１〜７参照。）。
しかしながら、容器の軽量化及び意匠の多様化が益々進む中で、容器を薄肉化したまま容器の剛性を確保しようとすると、ポリエチレンの密度を高くする必要が生じ、即ちコモノマー共重合量を抑制する必要が生じ、耐環境応力亀裂性の維持とは相反するため、依然として、剛性と耐環境応力亀裂性のバランスに優れ、薄肉化に対応できる材料が求められている。
Polyethylene polymerized using a chromium-based catalyst has a relatively wide molecular weight distribution and, due to its molecular structure with a long-chain branched structure, features that it is easily hollow-molded, specifically, has a large melt tension and swell ratio. In addition, since the pinch-off portion of the hollow bottle is easily thickened uniformly, it is generally widely used as a hollow molding material.
In addition, polyethylene that has been subjected to two-stage polymerization using a titanium-based catalyst is capable of imparting excellent environmental stress crack resistance by selectively copolymerizing a comonomer with a high molecular weight component, and low Since the molecular weight and the molecular weight distribution can be adjusted by controlling the molecular weight component, it is generally widely used as a high environmental stress cracking grade suitable for blow molding.
Then, a polyethylene polymer composition in which polyethylene polymerized in two stages using a titanium-based catalyst and polyethylene polymerized using a chromium-based catalyst are mixed to take advantage of each other is disclosed (for example, Patent Document 1). 1-7.).
However, as the weight of containers and the diversification of designs continue to increase, it is necessary to increase the density of polyethylene in order to secure the rigidity of the container while keeping the container thin, that is, to suppress the comonomer copolymerization amount. Since the necessity arises and it is contrary to the maintenance of the environmental stress crack resistance, there is still a demand for a material having an excellent balance between rigidity and environmental stress crack resistance and capable of coping with thinning.
そのため、メタロセン系触媒を用いたポリエチレンを含み、剛性と耐環境応力亀裂性バランスを向上させた、多成分から成るポリエチレン樹脂組成物が開示されている（例えば、特許文献８〜１３参照。）。
しかしながら、メタロセン系触媒を用いたポリエチレンは、比較的分子量分布が狭く、かつ均一なコモノマー分布を有する分子構造から、耐環境応力亀裂性に関しては極めて優れるものの、中空成形性に乏しく、具体的には溶融張力やスウェル比が小さいといった特徴を有していることから、特定の内容液を貯蔵する目的や、特定形状の容器としての利用に留まっている。
更には、特許文献８にも記載されるように、メタロセン系触媒を用いたポリエチレンは、同一密度見合いの融点や結晶化温度が低く、即ち、剛性見合いで溶けやすく、結晶化しにくいため、結晶化速度が遅くなるという現象が認められており、高速成形化のために、更に結晶化速度を早くする必要性を有している。
Therefore, a multi-component polyethylene resin composition containing polyethylene using a metallocene catalyst and having improved rigidity and environmental stress crack resistance balance has been disclosed (see, for example, Patent Documents 8 to 13).
However, polyethylene using a metallocene-based catalyst has a relatively narrow molecular weight distribution, and because of its molecular structure having a uniform comonomer distribution, it is extremely excellent in environmental stress crack resistance, but is poor in hollow moldability, specifically, Since it has a characteristic that the melt tension and the swell ratio are small, it is limited to the purpose of storing a specific content liquid and the use as a container of a specific shape.
Further, as described in Patent Document 8, polyethylene using a metallocene-based catalyst has a low melting point or crystallization temperature with the same density, that is, it is easily melted with rigidity and is less likely to be crystallized, and thus is crystallized. The phenomenon that the speed becomes slow is recognized, and there is a need to further increase the crystallization speed for high-speed molding.
そして、メタロセン系触媒を用いたポリエチレンを含み、更にクロム系触媒を用いて重合したポリエチレンを混合し、互いの長所を生かし剛性と耐環境応力亀裂性のバランスに優れ中空成形性にも適することを目的としたポリエチレン重合体組成物が開示されている（例えば、特許文献１４〜１６）。
しかしながら、特許文献１４には、高分子量のメタロセン系触媒を用いたポリエチレンとクロム系触媒を用いて重合したポリエチレンとを混合することにより機械強度と成形性、各成分の相溶性が良好で低ゲル性をも両立した組成物が開示されているが、当該組成物は、粘度が非常に高く、高速成形性には適さず、大型の中空成形容器などに用途が限定される。
また、特許文献１５、１６には、高分子量のメタロセン系触媒を用いたポリエチレンを含む組成物とクロム系触媒を用いて重合したポリエチレンとを混合することにより、機械強度と成形性を両立した組成物が開示されているが、当該組成物は、各成分の相溶性に関する検討は十分になされておらず、高分子量のメタロセン系触媒を用いたポリエチレンの分子量が高過ぎたり、相溶性に寄与するクロム系触媒を用いて重合したポリエチレンの配合量が少ないため、十分な相溶性が得られず、成形品の外観などが必ずしも十分でない。
Then, it contains polyethylene using a metallocene-based catalyst, and polyethylene mixed with a chromium-based catalyst is mixed, and by taking advantage of each other, it is excellent in balance of rigidity and environmental stress crack resistance and suitable for hollow moldability. The intended polyethylene polymer composition is disclosed (for example, patent documents 14-16).
However, Patent Document 14 discloses that by mixing polyethylene using a high-molecular-weight metallocene catalyst and polyethylene polymerized using a chromium catalyst, mechanical strength and moldability, compatibility of each component, and low gel are obtained. Although a composition having both excellent properties has been disclosed, the composition has extremely high viscosity and is not suitable for high-speed moldability, and its use is limited to a large hollow molding container and the like.
In Patent Documents 15 and 16, a composition having both mechanical strength and moldability is obtained by mixing a composition containing polyethylene using a high-molecular-weight metallocene catalyst and polyethylene polymerized using a chromium catalyst. Although the composition is disclosed, the composition has not been sufficiently studied on the compatibility of each component, the molecular weight of polyethylene using a high molecular weight metallocene catalyst is too high, or contributes to the compatibility. Since the amount of polyethylene polymerized using the chromium-based catalyst is small, sufficient compatibility cannot be obtained, and the appearance of the molded product is not always sufficient.
他方、メタロセン系触媒を用いたポリエチレンの耐環境応力亀裂性を更に高める目的として、分子量の増加は極めて有効である一方、他のポリエチレンとの相溶性は悪化するため、メタロセン系触媒を用いたポリエチレンを含むポリエチレン樹脂組成物においては相溶性と耐環境応力亀裂性を両立させる樹脂設計が重要である。
このような事情に鑑み、従来の容器用ポリエチレン樹脂組成物に求められた中空成形性、高剛性、耐衝撃性等を有しながら、結晶化速度が速く、高速成形ハイサイクル化を達成でき、更には、成形品の外観に特に優れるポリエチレン材料が求められている。
On the other hand, for the purpose of further increasing the environmental stress crack resistance of polyethylene using a metallocene catalyst, an increase in molecular weight is extremely effective, while the compatibility with other polyethylene deteriorates, so polyethylene using a metallocene catalyst is used. In the polyethylene resin composition containing, it is important to design a resin that has both compatibility and environmental stress crack resistance.
In view of such circumstances, while having the hollow moldability, high rigidity, impact resistance, etc. required for conventional polyethylene resin compositions for containers, the crystallization rate is high, and high-speed molding high cycle can be achieved, Furthermore, there is a demand for a polyethylene material that is particularly excellent in the appearance of molded products.
そのため、本出願人は、中空成形性、高剛性、耐衝撃性等を有しながら、更なる高速成形ハイサイクル化を達成できる結晶化速度の速いポリエチレン材料等を見出し、先に、出願を行った（特許文献１７〜１９）。特許文献１７〜１９には、特定のポリエチレン６０〜９０質量％に対し、Ｔｉ、Ｚｒ又はＨｆを含有するメタロセン系触媒を用いて重合され、ＨＬＭＦＲ及び密度がそれぞれ特定の値であり、長鎖分岐構造を有する特定のエチレン系重合体１０〜４０質量％を含有してなり、かつ、特定の特性を満足する容器用ポリエチレン樹脂組成物が開示されている。
また、本出願人は、特許文献２０において、特定の特性を満足するポリエチレン系樹脂と特定のエチレン・α−オレフィン共重合体とをそれぞれ特定量含有するポリエチレン樹脂組成物及びそれよりなる成形体を開示している。
しかしながら、製品に求められる要求性能は日々高まっており、上記従来技術の問題点において更なる性能改善が求められている。
Therefore, the applicant has found a polyethylene material or the like having a high crystallization rate that can achieve further high-speed molding and high cycle while having hollow moldability, high rigidity, impact resistance, etc., and filed an application first. (Patent Documents 17 to 19). Patent Documents 17 to 19 are polymerized using a metallocene-based catalyst containing Ti, Zr or Hf with respect to 60 to 90% by mass of a specific polyethylene, and HLMFR and density have specific values, respectively, and long chain branching. Disclosed is a polyethylene resin composition for a container, which contains 10 to 40% by mass of a specific ethylene-based polymer having a structure and satisfies specific properties.
In addition, the applicant of the present invention discloses in Patent Document 20 a polyethylene resin composition containing a specific amount of a polyethylene-based resin satisfying specific characteristics and a specific ethylene/α-olefin copolymer, and a molded article made of the same. Disclosure.
However, the required performance required for products is increasing day by day, and further performance improvement is demanded in view of the problems of the above-mentioned conventional techniques.
本発明の目的は、上記従来技術の問題点等に鑑み、中空成形性、耐環境応力亀裂性、耐衝撃性に優れ、より薄く、軽量にて成形することができ、結晶化速度が速く、高速成形性に優れ、成形ハイサイクル化が可能であり、溶融張力が高く耐ドローダウン性に優れ、ピンチオフ特性も良好で、複雑形状の中空成形が可能である上に、樹脂成分の相溶性が高く、成形体の外観に特に優れるポリエチレン樹脂組成物及びそれよりなる成形体を提供することにある。 The object of the present invention is, in view of the above problems of the prior art, hollow moldability, environmental stress crack resistance, excellent impact resistance, thinner, can be molded with a light weight, crystallization speed is fast, It has excellent high-speed moldability, can be molded into a high cycle, has high melt tension, has excellent drawdown resistance, has good pinch-off characteristics, is capable of hollow molding of complex shapes, and has compatibility with resin components. It is an object of the present invention to provide a polyethylene resin composition which is high and has a particularly excellent appearance of a molded product, and a molded product made of the same.
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、特定のポリエチレン成分（Ａ）、及びポリエチレン成分（Ｂ）を特定量含有し、特定の特性を満足するポリエチレン樹脂組成物により、中空成形性、耐環境応力亀裂性、耐衝撃性に優れ、より薄く、軽量にて成形することができ、結晶化速度が速く、高速成形性に優れ、成形ハイサイクル化が可能であり、溶融張力が高く耐ドローダウン性に優れ、ピンチオフ特性も良好で、複雑形状の中空成形が可能である上に、樹脂成分の相溶性が高く、成形体の外観に特に優れるポリエチレン樹脂組成物及びそれよりなる成形体が得られることを見出し、本発明を完成するに至った。 As a result of intensive studies to solve the above problems, the present inventors have found that a polyethylene resin composition containing a specific amount of a specific polyethylene component (A) and a specific amount of a polyethylene component (B) and satisfying specific properties. It has excellent hollow moldability, environmental stress crack resistance, and impact resistance, and can be molded with thinner and lighter weight, high crystallization rate, excellent high-speed moldability and high molding cycle. A polyethylene resin composition having a high melt tension, excellent drawdown resistance, good pinch-off characteristics, hollow molding of a complicated shape, high compatibility of resin components, and a particularly excellent appearance of a molded article, and The inventors have found that a molded product made of the same can be obtained, and completed the present invention.
即ち、本発明の第１の発明によれば、下記ポリエチレン成分（Ａ）を５質量％以上４０質量％以下、下記ポリエチレン成分（Ｂ）を６０質量％以上９５質量％以下含有し、下記の特性（１）〜（４）を満足するポリエチレン樹脂組成物が提供される。
ポリエチレン成分（Ａ）；特性（ａ１）：温度１９０℃、荷重２１．６Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＨＬＭＦＲ）が０．２ｇ／１０分以上、５ｇ／１０分未満であり、特性（ａ２）：密度が０．９１５ｇ／ｃｍ３以上０．９４５ｇ／ｃｍ３以下であるポリエチレン。
ポリエチレン成分（Ｂ）；少なくとも２成分から構成され、特性（ｂ１）：温度１９０℃、荷重２．１６Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．１ｇ／１０分以上、１０ｇ／１０分以下であり、特性（ｂ２）：密度が０．９５０ｇ／ｃｍ３以上０．９８０ｇ／ｃｍ３以下を満たすポリエチレンであり、下記の特性（ｃ１）及び（ｃ２）を満足する高分子量の成分（Ｃ）を、ポリエチレン成分（Ｂ）全量に対し１０質量％以上５０質量％以下、含む。
特性（ｃ１）：温度１９０℃、荷重２１．６Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＨＬＭＦＲ）が０．５ｇ／１０分以上、５ｇ／１０分未満。
特性（ｃ２）：密度が０．９４６０ｇ／ｃｍ ３ 以上０．９４９０ｇ／ｃｍ ３ 以下である。
特性（１）：ＭＦＲが０．１ｇ／１０分以上、１ｇ／１０分以下である。
特性（２）：ＨＬＭＦＲが１０ｇ／１０分以上、５０ｇ／１０分以下である。
特性（３）：ＭＦＲに対するＨＬＭＦＲの比であるメルトフローレート比（ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲ）が４０以上１４０以下である。
特性（４）：密度が０．９５０ｇ／ｃｍ３以上０．９７０ｇ／ｃｍ３以下である。
That is, according to the first aspect of the present invention, the following polyethylene component (A) is contained in an amount of 5% by mass or more and 40% by mass or less and the following polyethylene component (B) is contained in an amount of 60% by mass or more and 95% by mass or less, and the following characteristics A polyethylene resin composition satisfying (1) to (4) is provided.
Polyethylene component (A); Characteristic (a1): Melt flow rate (HLMFR) at a temperature of 190° C. and a load of 21.6 Kg is 0.2 g/10 minutes or more and less than 5 g/10 minutes, and characteristic (a2): density is Polyethylene of 0.915 g/cm 3 or more and 0.945 g/cm 3 or less.
Polyethylene component (B); composed of at least two components, and having a characteristic (b1): a temperature of 190° C. and a melt flow rate (MFR) at a load of 2.16 Kg of 0.1 g/10 minutes or more and 10 g/10 minutes or less, characteristics (b2): a density of polyethylene that satisfies 0.950 g / cm 3 or more 0.980 g / cm 3 or less, the high molecular weight component which satisfies the following properties (c1) and (c2) (C),
Characteristic (c1): Melt flow rate (HLMFR) at a temperature of 190° C. and a load of 21.6 Kg is 0.5 g/10 minutes or more and less than 5 g/10 minutes.
Characteristic (c2): Density is 0.9460 g/cm 3 or more and 0.9490 g/cm 3 or less.
Characteristic (1): MFR is 0.1 g/10 minutes or more and 1 g/10 minutes or less.
Characteristic (2): HLMFR is 10 g/10 minutes or more and 50 g/10 minutes or less.
Characteristic (3): The melt flow rate ratio (HLMFR/MFR), which is the ratio of HLMFR to MFR, is 40 or more and 140 or less.
Characteristics (4): density of 0.950 g / cm 3 or more 0.970 g / cm 3 or less.
また、本発明の第２の発明によれば、第１の発明において、更に下記の特性（７）を満足するポリエチレン樹脂組成物が提供される。
特性（７）：１９０℃で測定される溶融張力（ＭＴ）が、４０ｍＮ以上である。
Further, according to the second invention of the present invention, there is provided a polyethylene resin composition which further satisfies the following characteristic (7) in the first invention.
Characteristic (7): Melt tension (MT) measured at 190° C. is 40 mN or more.
また、本発明の第３の発明によれば、第１又は第２の発明において、更にポリエチレン成分（Ａ）は下記の特性（ａ３）を満足するポリエチレン樹脂組成物が提供される。
特性（ａ３）：温度１９０℃において周波数ωが０．０１ｒａｄ／秒のとき測定される動的溶融粘度ηＨ・０．０１（単位：Ｐａ・秒）が１００，０００超過、１，０００，０００未満。
According to a third aspect of the present invention, there is provided a polyethylene resin composition according to the first or second aspect , wherein the polyethylene component (A) further satisfies the following characteristic (a3).
Characteristic (a3): Dynamic melt viscosity η H·0.01 (unit: Pa·sec) measured at a temperature of 190° C. and a frequency ω of 0.01 rad/sec exceeds 100,000, 1,000,000. Less than.
また、本発明の第４の発明によれば、第１〜第３のいずれかの発明において、ポリエチレン成分（Ａ）は下記の特性（ａ４）を満足するポリエチレン樹脂組成物が提供される。
特性（ａ４）：ＭＦＲに対するＨＬＭＦＲの比であるメルトフローレート比（ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲ）が１０以上３５以下である。
According to a fourth aspect of the present invention, there is provided the polyethylene resin composition according to any one of the first to third aspects, wherein the polyethylene component (A) satisfies the following characteristic (a4).
Characteristic (a4): The melt flow rate ratio (HLMFR/MFR), which is the ratio of HLMFR to MFR, is 10 or more and 35 or less.
また、本発明の第５の発明によれば、第１〜第４のいずれかの発明において、ポリエチレン成分（Ｂ）は下記の特性（ｂ３）及び（ｂ４）を満足するポリエチレン樹脂組成物が提供される。
特性（ｂ３）：温度１９０℃、荷重１１．１Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＬＭＦＲ）が１ｇ／１０分以上、１００ｇ／１０分以下である。
特性（ｂ４）：ＭＦＲに対するＭＬＭＦＲの比であるメルトフローレート比（ＭＬＭＦＲ／ＭＦＲ）が８以上５０以下である。
According to a fifth aspect of the present invention, there is provided a polyethylene resin composition according to any one of the first to fourth aspects, wherein the polyethylene component (B) satisfies the following characteristics (b3) and (b4). To be done.
Characteristic (b3): Melt flow rate (MLMFR) at a temperature of 190° C. and a load of 11.1 Kg is 1 g/10 minutes or more and 100 g/10 minutes or less.
Characteristic (b4): The melt flow rate ratio (MLMFR/MFR), which is the ratio of MLMFR to MFR, is 8 or more and 50 or less.
また、本発明の第６の発明によれば、第１〜第５のいずれかの発明のポリエチレン樹脂組成物を用いて作成された成形体が提供される。
Moreover, according to the 6th invention of this invention, the molded object produced using the polyethylene resin composition in any one of 1st- 5th invention is provided.
また、本発明の第７の発明によれば、第１〜第５のいずれかの発明のポリエチレン樹脂組成物を用いて作成された容器が提供される。 Moreover, according to the 7th invention of this invention, the container produced using the polyethylene resin composition of any one of the 1st- 5th invention is provided.
本発明によれば、中空成形性、耐環境応力亀裂性、耐衝撃性に優れ、より薄く、軽量にて成形することができ、結晶化速度が速く、高速成形性に優れ、成形ハイサイクル化が可能であり、溶融張力が高く耐ドローダウン性に優れ、ピンチオフ特性も良好で、複雑形状の中空成形が可能である上に、樹脂成分の相溶性が高く、成形体の外観に特に優れるポリエチレン樹脂組成物を提供することができるという効果を奏する。
また、本発明によれば、耐環境応力亀裂性、耐衝撃性に優れ、表面性状が優れ、外観が良好である成形体及び容器を提供することができるという効果を奏する。
ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, it is excellent in hollow formability, environmental stress cracking resistance, and impact resistance, can be formed in a thinner and lighter weight, has a high crystallization rate, is excellent in high-speed formability, and has a forming high cycle Polyethylene, which has a high melt tension, excellent drawdown resistance, pinch-off characteristics, hollow molding of complex shapes, high compatibility of resin components, and excellent appearance of molded products. There is an effect that a resin composition can be provided.
Further, according to the present invention, it is possible to provide a molded body and a container having excellent environmental stress crack resistance and impact resistance, excellent surface properties, and good appearance.
本発明のポリエチレン樹脂組成物は、下記ポリエチレン成分（Ａ）を５質量％以上４０質量％以下、下記ポリエチレン成分（Ｂ）を６０質量％以上９５質量％以下含有し、下記の特性（１）〜（４）を満足するものである。
ポリエチレン成分（Ａ）；特性（ａ１）：温度１９０℃、荷重２１．６Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＨＬＭＦＲ）が０．２ｇ／１０分以上、５ｇ／１０分未満であり、特性（ａ２）：密度が０．９１５ｇ／ｃｍ３以上０．９４５ｇ／ｃｍ３以下であるポリエチレン。
ポリエチレン成分（Ｂ）；少なくとも２成分から構成され、特性（ｂ１）：温度１９０℃、荷重２．１６Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．１ｇ／１０分以上、１０ｇ／１０分以下であり、特性（ｂ２）：密度が０．９５０ｇ／ｃｍ３以上０．９８０ｇ／ｃｍ３以下を満たすポリエチレン。
特性（１）：ＭＦＲが０．１ｇ／１０分以上、１ｇ／１０分以下である。
特性（２）：ＨＬＭＦＲが１０ｇ／１０分以上、５０ｇ／１０分以下である。
特性（３）：ＭＦＲに対するＨＬＭＦＲの比であるメルトフローレート比（ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲ）が４０以上１４０以下である。
特性（４）：密度が０．９５０ｇ／ｃｍ３以上０．９７０ｇ／ｃｍ３以下である。
以下、本発明を、項目毎に、詳細に説明する。
The polyethylene resin composition of the present invention contains the following polyethylene component (A) in an amount of 5% by mass or more and 40% by mass or less and the following polyethylene component (B) in an amount of 60% by mass or more and 95% by mass or less, and the following characteristics (1) to It satisfies (4).
Polyethylene component (A); Characteristic (a1): Melt flow rate (HLMFR) at a temperature of 190° C. and a load of 21.6 Kg is 0.2 g/10 minutes or more and less than 5 g/10 minutes, and characteristic (a2): density is Polyethylene of 0.915 g/cm 3 or more and 0.945 g/cm 3 or less.
Polyethylene component (B); composed of at least two components, characteristic (b1): a temperature of 190° C., a melt flow rate (MFR) at a load of 2.16 Kg of 0.1 g/10 minutes or more and 10 g/10 minutes or less, characteristics (b2): polyethylene having a density satisfy 0.950 g / cm 3 or more 0.980 g / cm 3 or less.
Characteristic (1): MFR is 0.1 g/10 minutes or more and 1 g/10 minutes or less.
Characteristic (2): HLMFR is 10 g/10 minutes or more and 50 g/10 minutes or less.
Characteristic (3): The melt flow rate ratio (HLMFR/MFR), which is the ratio of HLMFR to MFR, is 40 or more and 140 or less.
Characteristics (4): density of 0.950 g / cm 3 or more 0.970 g / cm 3 or less.
Hereinafter, the present invention will be described in detail for each item.
１．ポリエチレン成分（Ａ）
特性（ａ１）
本発明に用いられるポリエチレン成分（Ａ）は、本発明の効果を奏する点から、ＨＬＭＦＲが０．２ｇ／１０分以上、５ｇ／１０分未満であるものを選択する。ポリエチレン成分（Ａ）のＨＬＭＦＲは、好ましくは０．３ｇ／１０分以上、１．０ｇ／１０分以下、更に好ましくは０．４ｇ／１０分以上、０．７ｇ／１０分以下の範囲である。このＨＬＭＦＲが０．２ｇ／１０分未満であれば、最終の樹脂組成物において、ＨＬＭＦＲが規定の範囲内を達成できず、流動性が低下するおそれや、相溶性が低下するため、成形品の外観を損なうおそれがある。一方、このＨＬＭＦＲが５ｇ／１０分以上であれば、最終樹脂組成物において、耐環境応力亀裂性が達成できず、成形品の長期耐久性が低下するおそれがある。
ＨＬＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ６９２２−２：１９９７に準拠して測定することができる。
ＨＬＭＦＲは、主にポリエチレン成分（Ａ）の重合時の水素量及び重合温度により調整することができる。
1. Polyethylene component (A)
Characteristic (a1)
As the polyethylene component (A) used in the present invention, those having an HLMFR of 0.2 g/10 minutes or more and less than 5 g/10 minutes are selected from the viewpoint of exerting the effect of the present invention. The HLMFR of the polyethylene component (A) is preferably 0.3 g/10 minutes or more and 1.0 g/10 minutes or less, more preferably 0.4 g/10 minutes or more and 0.7 g/10 minutes or less. If this HLMFR is less than 0.2 g/10 minutes, HLMFR cannot be achieved within the specified range in the final resin composition, and there is a risk that the fluidity will decrease and the compatibility will decrease. The appearance may be impaired. On the other hand, when the HLMFR is 5 g/10 minutes or more, the final resin composition may not achieve the environmental stress crack resistance, and the long-term durability of the molded product may be deteriorated.
HLMFR can be measured according to JIS K6922-2:1997.
The HLMFR can be adjusted mainly by the amount of hydrogen and the polymerization temperature during the polymerization of the polyethylene component (A).
特性（ａ２）
本発明に用いられるポリエチレン成分（Ａ）は、本発明の効果を奏する点から、密度が０．９１５ｇ／ｃｍ３以上０．９４５ｇ／ｃｍ３以下であるものを選択する。ポリエチレン成分（Ａ）の密度は、好ましくは０．９２０ｇ／ｃｍ３以上０．９３５ｇ／ｃｍ３以下、更に好ましくは０．９２４ｇ／ｃｍ３以上０．９３０ｇ／ｃｍ３以下である。密度が０．９１５ｇ／ｃｍ３未満であれば、最終の樹脂組成物における密度範囲を達成できず、剛性が不足し、かつ結晶化速度が低下し、その結果、成形サイクルが低下するおそれがある。一方、密度が０．９４５ｇ／ｃｍ３を超えた場合には、最終樹脂組成物において耐環境応力亀裂性能が低下するおそれがある。
密度は、ＪＩＳ Ｋ６９２２−１，２：１９９７に準拠して測定することができる。
密度は、主にポリエチレン成分（Ａ）の重合時のα−オレフィンの量により調整することができる。
Characteristic (a2)
The polyethylene component (A) used in the present invention is selected from those having a density of 0.915 g/cm 3 or more and 0.945 g/cm 3 or less from the viewpoint of exerting the effect of the present invention. The density of polyethylene component (A) is preferably 0.920 g / cm 3 or more 0.935 g / cm 3 or less, still more preferably 0.924 g / cm 3 or more 0.930 g / cm 3 or less. If the density is less than 0.915 g/cm 3 , the density range in the final resin composition cannot be achieved, the rigidity is insufficient, and the crystallization rate is decreased, which may result in a decrease in molding cycle. . On the other hand, when the density exceeds 0.945 g/cm 3 , the environmental stress cracking resistance of the final resin composition may deteriorate.
The density can be measured according to JIS K6922-1, 2:1997.
The density can be adjusted mainly by the amount of α-olefin during the polymerization of the polyethylene component (A).
特性（ａ３）
本発明に用いられるポリエチレン成分（Ａ）は、下記の特性（ａ３）を満足することが好ましい。
特性（ａ３）：温度１９０℃において周波数ωが０．０１ｒａｄ／秒で測定される動的溶融粘度ηＨ・０．０１（単位：Ｐａ・秒）が１００，０００超過、１，０００，０００未満。
本発明に用いられるポリエチレン成分（Ａ）は、特性（ａ３）において、周波数ωが０．０１ｒａｄ／秒の動的溶融粘度ηＨ・０．０１（単位：Ｐａ・秒）が、１，０００，０００未満が好ましいが、８００，０００未満がより好ましく、６００，０００未満がより更に好ましい。一方、下限は、特に限定されないが、好ましくは、最終樹脂組成物において高い耐環境応力亀裂性能を維持するため適度な分子量が求められる理由により、１００，０００超過が好ましく、２００，０００以上がより好ましく、３００，０００以上がより更に好ましい。上記動的溶融粘度が１，０００，０００未満だと、ポリエチレン成分（Ａ）の粘度が低く抑えられ、低分子量成分のポリエチレン成分（Ｂ）と高分子量成分のポリエチレン成分（Ａ）との粘度比とを小さく抑えることができ、相溶性に優れた組成物とすることができる。そのため、成形品の外観を良好にしやすく、耐衝撃性などの物性の低下を抑制しやすい。
動的溶融粘度は、試料に酸化防止剤（ＢＡＳＦジャパン社製ＩＲＧＡＮＯＸ Ｂ２２５）２０００ｐｐｍを配合し溶融混練したものを熱プレスにより厚さ１．０ｍｍのシートに成形し、レオメータ（Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ社製Ａｒｅｓ）を用い、パラレルプレートを用いて試料をプレートに密着させて溶融した後、温度２１０〜２２０℃で応力を緩和させて、試料をプレート間に隙間ができないようプレート間隔を調整しながら温度１９０℃まで降温させ、プレート間隔約１．０ｍｍ、歪み０．２ないし１％の範囲で測定を行い、周波数ωが０．０１ｒａｄ／秒で測定することができる。
ポリエチレン成分（Ａ）の動的溶融粘度は、一般的に分子量、分子量分布及び長鎖分岐構造などにより制御することができる。従って、該動的溶融粘度が特定範囲であるポリエチレン成分（Ａ）を得るためには、特定の分子量及び分子量分布を有し適度の長鎖分岐構造のポリエチレンとすることにより、また、特定の触媒を用いて重合することにより、好適に得ることができる。
Characteristic (a3)
The polyethylene component (A) used in the present invention preferably satisfies the following characteristic (a3).
Characteristic (a3): Dynamic melt viscosity η H·0.01 (unit: Pa·sec) measured at a frequency ω of 0.01 rad/sec at a temperature of 190° C. exceeds 100,000 and less than 1,000,000. ..
In the characteristic (a3), the polyethylene component (A) used in the present invention has a dynamic melt viscosity η H·0.01 (unit: Pa·sec) of 1,000 rad/sec at a frequency ω of 1,000, It is preferably less than 000, more preferably less than 800,000, even more preferably less than 600,000. On the other hand, the lower limit is not particularly limited, but it is preferably 100,000 or more, and more preferably 200,000 or more, because an appropriate molecular weight is required in order to maintain high environmental stress crack resistance in the final resin composition. Preferably, it is more preferably 300,000 or more. When the dynamic melt viscosity is less than 1,000,000, the viscosity of the polyethylene component (A) is suppressed to be low, and the viscosity ratio between the low molecular weight component polyethylene component (B) and the high molecular weight component polyethylene component (A). Can be suppressed to be small, and a composition having excellent compatibility can be obtained. Therefore, it is easy to improve the appearance of the molded product and suppress deterioration of physical properties such as impact resistance.
The dynamic melt viscosity was determined by blending 2000 ppm of an antioxidant (IRGANOX B225 manufactured by BASF Japan) and melt-kneading the sample into a sheet having a thickness of 1.0 mm by hot pressing, and using a rheometer (Ares manufactured by Rheometrics). Use the parallel plate to bring the sample into close contact with the plate and melt it, then relax the stress at a temperature of 210 to 220°C and lower the temperature of the sample to 190°C while adjusting the plate interval so that no gap can be created between the plates. Then, the plate spacing is about 1.0 mm and the strain is measured in the range of 0.2 to 1%, and the frequency ω can be measured at 0.01 rad/sec.
The dynamic melt viscosity of the polyethylene component (A) can be generally controlled by the molecular weight, the molecular weight distribution, the long chain branched structure and the like. Therefore, in order to obtain the polyethylene component (A) having a dynamic melt viscosity in a specific range, a polyethylene having a specific molecular weight and molecular weight distribution and an appropriate long-chain branched structure is used, and a specific catalyst is also used. Can be suitably obtained by polymerizing with.
特性（ａ４）
本発明に用いられるポリエチレン成分（Ａ）は、下記の特性（ａ４）を満足することが好ましい。
特性（ａ４）：ＭＦＲに対するＨＬＭＦＲの比であるメルトフローレート比（ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲ）が１０以上３５以下である。
特性（ａ４）によれば、ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲは、好ましくは、３０以下、更に好ましくは、２５以下、一方、好ましくは、１５以上、更に好ましくは、２０以上である。
ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲは、分子量分布との相関が強く、ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲが大きな値をとる場合、分子量分布は広くなり、ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲ小さな値をとる場合、分子量分布は狭くなる。ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲが３５を超えると、長鎖分岐構造による影響が強く表れることを示唆しており、ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲが３５以下であれば、各成分の相溶性が良好になり易い。即ち、ポリエチレン成分（Ｂ）との相溶性が良好になり易く、成形体の表面性状が平滑になり易く外観に優れ、成形品の耐衝撃性などの物性の低下を抑制しやすい。一方、下限は、特に限定されないが、好ましくは、耐衝撃性や耐環境応力亀裂性能（ＥＳＣＲ）が求められる理由により、１０以上が好ましい。
ＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ６９２２−２：１９９７に準拠して測定することができる。
また、ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲの制御方法は、主に分子量分布の制御方法に準じて行うことができる。
Characteristic (a4)
The polyethylene component (A) used in the present invention preferably satisfies the following characteristic (a4).
Characteristic (a4): The melt flow rate ratio (HLMFR/MFR), which is the ratio of HLMFR to MFR, is 10 or more and 35 or less.
According to the characteristic (a4), HLMFR/MFR is preferably 30 or less, more preferably 25 or less, while preferably 15 or more, more preferably 20 or more.
HLMFR/MFR has a strong correlation with the molecular weight distribution, and when HLMFR/MFR has a large value, the molecular weight distribution becomes broad, and when HLMFR/MFR has a small value, the molecular weight distribution becomes narrow. It is suggested that when the HLMFR/MFR exceeds 35, the influence of the long-chain branched structure appears strongly, and when the HLMFR/MFR is 35 or less, the compatibility of the respective components tends to be good. That is, the compatibility with the polyethylene component (B) is likely to be good, the surface properties of the molded product are likely to be smooth, the appearance is excellent, and the deterioration of physical properties such as impact resistance of the molded product can be easily suppressed. On the other hand, the lower limit is not particularly limited, but is preferably 10 or more for the reason that impact resistance and environmental stress crack resistance (ESCR) are required.
MFR can be measured according to JIS K6922-2:1997.
The HLMFR/MFR can be controlled mainly according to the method for controlling the molecular weight distribution.
特性（ａ５）
更に、本発明に用いられるポリエチレン成分（Ａ）は、長鎖分岐構造を有することが好ましい。ポリエチレン成分（Ａ）が長鎖分岐構造を有すると、ポリエチレン樹脂組成物において歪硬化に起因する伸長粘度の変曲点が観測されることが容易となる。即ち、本発明のポリエチレン成分（Ａ）が長鎖分岐構造を有する場合、本発明のポリエチレン樹脂組成物は、温度１７０℃、伸長歪速度０．１（単位：１／秒）で測定される伸長粘度η（ｔ）（単位：Ｐａ・秒）と伸長時間ｔ（単位：秒）の両対数プロットにおいて、歪硬化に起因する伸長粘度の変曲点が観測されることが容易となる。該変曲点が観測されることにより、ポリエチレン樹脂組成物において、結晶化速度を極めて有効に速くすることができる、成形サイクルが向上する等の効果がある。
Characteristic (a5)
Furthermore, the polyethylene component (A) used in the present invention preferably has a long chain branched structure. When the polyethylene component (A) has a long-chain branched structure, it becomes easy to observe an inflection point of extensional viscosity due to strain hardening in the polyethylene resin composition. That is, when the polyethylene component (A) of the present invention has a long chain branched structure, the polyethylene resin composition of the present invention has an elongation measured at a temperature of 170° C. and an elongation strain rate of 0.1 (unit: 1/sec). In the logarithmic plot of the viscosity η(t) (unit: Pa·second) and the elongation time t (unit: second), it becomes easy to observe the inflection point of elongational viscosity due to strain hardening. By observing the inflection point, the crystallization rate of the polyethylene resin composition can be extremely effectively increased, and the molding cycle can be improved.
ポリエチレン成分（Ａ）の長鎖分岐構造とＨＬＭＦＲ／ＭＦＲとの関係は、以下のように考えられる。一般に、ポリエチレンが長鎖分岐構造を有する場合、長鎖分岐の絡み合いに由来する緩和時間の長い成分が増大する。そのことにより、同じ分子量及び分子量分布を有しても、低剪断速度領域における粘度が増大するため、η０（ゼロ剪断粘度）が大きな値を示し、ＭＦＲが小さくなり、ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲが増大する。即ち、ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲが大きな値をとることは、長鎖分岐の絡み合いの増加を示唆する指標の一つとしてとらえられる。よって、ポリエチレン樹脂組成物において伸長粘度の変曲点が観測され、かつポリエチレン成分（Ａ）においてＨＬＭＦＲ／ＭＦＲが１０以上３５以下であることは、ポリエチレン成分（Ａ）が制御された特定の長鎖分岐構造を有することを示唆している。 The relationship between the long-chain branched structure of the polyethylene component (A) and HLMFR/MFR is considered as follows. In general, when polyethylene has a long-chain branched structure, the components having a long relaxation time due to the entanglement of long-chain branches increase. As a result, even if the same molecular weight and molecular weight distribution are obtained, the viscosity in the low shear rate region increases, so that η 0 (zero shear viscosity) shows a large value, MFR becomes small, and HLMFR/MFR increases. . That is, a large value of HLMFR/MFR can be regarded as one of the indicators suggesting an increase in the entanglement of long chain branches. Therefore, an inflection point of extensional viscosity is observed in the polyethylene resin composition, and HLMFR/MFR in the polyethylene component (A) is 10 or more and 35 or less, which means that the polyethylene component (A) has a specific long chain It is suggested to have a branched structure.
本明細書において、歪硬化に起因する伸長粘度の変曲点の有無は、歪硬化度の測定において観察できるものである。
上記歪硬化度の測定方法に関しては、一軸伸長粘度を測定できれば、どのような方法でも原理的に同一の値が得られ、例えば、公知文献：Ｐｏｌｙｍｅｒ ４２（２００１）８６６３に測定方法及び測定機器の詳細が記載されている。
本発明に係るポリエチレンの測定に当り、好ましい測定方法及び測定機器として、以下を挙げることができる。
In this specification, the presence or absence of an inflection point of elongational viscosity due to strain hardening can be observed in the measurement of strain hardening degree.
Regarding the method for measuring the strain hardening degree, the same value can be obtained in principle by any method as long as the uniaxial extensional viscosity can be measured. Details are given.
In measuring polyethylene according to the present invention, the following may be mentioned as preferable measuring methods and measuring instruments.
測定方法：
・装置：Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ社製Ａｒｅｓ
・冶具：ティーエーインスツルメント社製 Ｅｘｔｅｎｔｉｏｎａｌ Ｖｉｓｃｏｓｉｔｙ Ｆｉｘｔｕｒｅ
・測定温度：１７０℃
・歪み速度：０．１／秒
・試験片の作成：プレス成形して１８ｍｍ×１０ｍｍ、厚さ０．７ｍｍ、のシートを作成する。
Measuring method:
-Device: Ares manufactured by Rheometrics
・Jig: Extensive Viscosity Fixture manufactured by TA Instruments
・Measurement temperature: 170℃
-Strain rate: 0.1/sec-Preparation of test piece: Press molding is performed to prepare a sheet having a size of 18 mm x 10 mm and a thickness of 0.7 mm.
算出方法：
１７０℃、歪み速度０．１／秒における伸長粘度を、横軸に時間ｔ（秒）、縦軸に伸長粘度η（ｔ）（Ｐａ・秒）を両対数グラフでプロットする。その両対数グラフ上で、歪硬化後、歪量が４．０となるまでの最大伸長粘度をηＭａｘ（ｔ１）（ｔ１は最大伸長粘度を示す時の時間）とし、歪硬化前の伸長粘度の近似直線をηＬｉｎｅａｒ（ｔ）としたとき、ηＭａｘ（ｔ１）／ηＬｉｎｅａｒ（ｔ１）として算出される値を歪硬化度（λｍａｘ）と定義する。なお、歪硬化の有無は、時間の経過と共に伸長粘度が上に凸の曲線から下に凸の曲線へと変わる変曲点を有するか、否かによって、判断される。
図１、図２は典型的な伸長粘度のプロット図である。図１は伸長粘度の変曲点が観測される場合であり、図中にηＭａｘ（ｔ１）、ηＬｉｎｅａｒ（ｔ１）を示した。図２は伸長粘度の変曲点が観測されない場合である。
Calculation method:
The elongation viscosity at 170° C. and a strain rate of 0.1/second is plotted in a logarithmic graph with time t (second) on the horizontal axis and elongation viscosity η(t) (Pa·second) on the vertical axis. On the logarithmic log graph, the maximum extensional viscosity after strain hardening until the strain amount becomes 4.0 is η Max (t1) (t1 is the time when the maximum extensional viscosity is obtained), and the extensional viscosity before strain hardening is set. The value calculated as η Max (t1)/η Linear (t1) is defined as the strain hardening degree (λmax), where η Linear (t) is the approximate straight line. The presence or absence of strain hardening is determined by whether or not there is an inflection point at which the extensional viscosity changes from an upward convex curve to a downward convex curve with the passage of time.
1 and 2 are plot diagrams of typical extensional viscosities. FIG. 1 shows a case where an inflection point of extensional viscosity is observed, and η Max (t1) and η Linear (t1) are shown in the figure. FIG. 2 shows the case where no inflection point of extensional viscosity is observed.
ポリエチレン成分（Ａ）が、長鎖分岐構造を有するためには、適当な重合触媒を適用して重合することが好ましく、後述するような重合触媒の中から選択することが好ましい。 In order for the polyethylene component (A) to have a long-chain branched structure, it is preferable to apply a suitable polymerization catalyst for polymerization, and it is preferable to select from the polymerization catalysts described below.
特性（ａ６）
本発明に用いられるポリエチレン成分（Ａ）は、下記の特性（ａ６）を満足することが好ましい。
特性（ａ６）：温度１９０℃において周波数ωが１００ｒａｄ／秒〜０．０１ｒａｄ／秒の範囲で測定した動的溶融粘度η＊（Ｐａ・秒）を下記の関係式（２）で近似したときのゼロ剪断粘度η０（Ｐａ・秒）が１００，０００以上１，０００，０００以下である。
η＊／η０＝１／｛１＋（τ０ω）ｎ｝ 関係式（２）
（関係式（２）中、τ０は緩和時間を表すパラメーター、ｎは高剪断速度領域における溶融粘度の剪断速度依存性を示すパラメーターである。）
本発明に用いられるポリエチレン成分（Ａ）は、特性（ａ６）において、ゼロ剪断粘度η０（単位：Ｐａ・秒）が１，０００，０００以下であることが好ましいが、８００，０００未満がより好ましく、６００，０００未満がより更に好ましい。一方、下限は、特に限定されないが、好ましくは、最終樹脂組成物において高い耐環境応力亀裂性能を維持するため適度な分子量が求められる理由により、１００，０００以上が好ましい。より好ましくは２００，０００以上、更に好ましくは４００，０００以上である。上記ゼロ剪断粘度が１，０００，０００以下であると、ポリエチレン成分（Ａ）の粘度が低く抑えられ、低分子量成分のポリエチレン成分（Ｂ）と高分子量成分のポリエチレン成分（Ａ）との粘度比とを小さく抑えることができ、相溶性に優れた組成物とすることができる点から好ましい。そのため、成形品の外観を良好にしやすく、耐衝撃性などの物性の低下を抑制しやすい。
Characteristic (a6)
The polyethylene component (A) used in the present invention preferably satisfies the following characteristic (a6).
Characteristic (a6): Dynamic melt viscosity η * (Pa·second) measured at a frequency ω of 100 rad/sec to 0.01 rad/sec at a temperature of 190° C. is approximated by the following relational expression (2). Zero shear viscosity η 0 (Pa·sec) is 100,000 or more and 1,000,000 or less.
η * /η 0 =1/{1+(τ 0 ω) n } Relational expression (2)
(In the relational expression (2), τ 0 is a parameter indicating the relaxation time, and n is a parameter indicating the shear rate dependence of the melt viscosity in the high shear rate region.)
In the characteristic (a6), the polyethylene component (A) used in the present invention preferably has a zero shear viscosity η 0 (unit: Pa·sec) of 1,000,000 or less, but less than 800,000 is more preferable. Preferably, less than 600,000 is even more preferable. On the other hand, the lower limit is not particularly limited, but is preferably 100,000 or more for the reason that an appropriate molecular weight is required for maintaining high environmental stress crack resistance performance in the final resin composition. It is more preferably 200,000 or more, still more preferably 400,000 or more. When the zero shear viscosity is 1,000,000 or less, the viscosity of the polyethylene component (A) is suppressed to be low, and the viscosity ratio between the low molecular weight component polyethylene component (B) and the high molecular weight component polyethylene component (A). Is preferable, and a composition having excellent compatibility can be obtained. Therefore, it is easy to improve the appearance of the molded product and suppress deterioration of physical properties such as impact resistance.
ゼロ剪断粘度η０（単位：Ｐａ・秒）は、剪断流動ゼロにおける剪断粘度として定義され、本明細書においては、緩和時間τ０（秒）と共に、ＡＮＴＥＣ’９４（Ｔｈｅ Ｓｏｃｉｅｔｙ ｏｆ Ｐｌａｓｔｉｃｓ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｓ， １９９４）， １８１４ページ（Ｓ． Ｌａｉ等著）に従って、動的溶融粘度η＊（単位：Ｐａ・秒）をクロスの粘度式（下記の関係式（２））で近似して求められる値をいう。ここで動的溶融粘度η＊は、１９０℃においてパラレルプレートを用いてプレート間隔１．０ｍｍ、歪み０．２ないし１％で、周波数ωが１００〜０．０１（単位：ｒａｄ／秒）の範囲で測定した際に得られる値であって、レオメータ（Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ社製Ａｒｅｓ）で得ることができ、その結果の下記の関係式（２）への近似は回帰法により市販されているコンピュータープログラムを用いて計算することができる。
η＊／η０＝１／｛１＋（τ０ω）ｎ｝ 関係式（２）
上記の関係式（２）中、ｎは高剪断速度領域における溶融粘度の剪断速度依存性を示すパラメーターであり、τ０は緩和時間を表すパラメーターである。
Zero-shear viscosity η 0 (unit: Pa·sec) is defined as the shear viscosity at zero shear flow, and in the present specification, with the relaxation time τ 0 (sec), ANTEC'94 (The Society of Plastics Engineers, 1994). ), page 1814 (S. Lai et al.), a value obtained by approximating the dynamic melt viscosity η * (unit: Pa·sec) by a cross viscosity formula (the following relational expression (2)). Here, the dynamic melt viscosity η * is in the range of a plate spacing of 1.0 mm, a strain of 0.2 to 1% and a frequency ω of 100 to 0.01 (unit: rad/sec) using a parallel plate at 190°C. It is a value obtained when measured with a rheometer (Ares manufactured by Rheometrics), and the result is approximated to the following relational expression (2) by using a commercially available computer program by a regression method. Can be calculated.
η * /η 0 =1/{1+(τ 0 ω) n } Relational expression (2)
In the above relational expression (2), n is a parameter indicating the shear rate dependence of the melt viscosity in the high shear rate region, and τ 0 is a parameter indicating the relaxation time.
なお、一般的に、分子量の異なるポリエチレン同士、言い換えれば、粘度の異なるポリエチレン同士を溶融混合する場合、両者の粘度比が小さいほうが混ざりやすく、粘度比が大きくなり過ぎると、粘度の高い高分子量の成分が分散不良により偏在化、ゲルとなり、外観不良の原因となることが知られている。例えば、ニュートン流体においてはより詳細な研究が行われており、粘度比の異なる液体同士を混合する場合において、高粘度液体が分散するための条件：キャピラリー数が、混練様式と両者の粘度比によって整理できることが報告されている（Ｈ．Ｐ．Ｇｒａｃｅ： Ｃｈｅｍ． Ｅｎｇ． Ｃｏｍｍｕｎ．， １４， ２２５（１９８２））。また、粘度比が異なる液体同士が混在する系に同じ歪を加えた場合、粘度比が大きい系ほど、高粘度液体の歪速度は小さくなり、分散不良の要因となることも報告されている（Ａ．Ｂｉｓｗａｓ ｅｔ ａｌ．：ＳＰＥ−ＡＮＴＥＣ， ３３６（１９９４））。
一方、ポリエチレン樹脂等は、非ニュートン流体であり、粘度が剪断速度に依存するため上記知見を単純に適用することはできないが、上記知見を参考にすることができると考えられ、これらの知見からも、粘度比の大きなポリエチレン同士の分散においては、高粘度成分の歪速度の小さな領域の粘度が重要な因子であると考えられ、樹脂の歪速度の小さな領域の粘度が本発明の範囲内であると、ポリエチレン成分（Ａ）がポリエチレン樹脂組成物中に高度に分散されることになるものと推測される。
また、上記のポリエチレン成分（Ａ）のゼロ剪断粘度η０の値は、一般的に分子量、分子量分布及び長鎖分岐などにより調整することができる。従って、該ゼロ剪断粘度η０が特定の範囲のものを得るには特定の分子量及び分子量分布を有し、適度に制御された長鎖分岐構造とすればよいが、以下に説明するとおり、特定の触媒を用いることにより、好適に製造することができる。
In general, polyethylene having different molecular weights, in other words, when melt-mixing polyethylenes having different viscosities, the one having a smaller viscosity ratio is more likely to be mixed, and the one having a high viscosity has a high viscosity. It is known that the component becomes unevenly distributed and becomes a gel due to poor dispersion, which causes poor appearance. For example, more detailed studies have been conducted on Newtonian fluids, and when mixing liquids with different viscosity ratios, the conditions for dispersing high-viscosity liquids: the capillary number depends on the kneading mode and the viscosity ratio of the two. It has been reported that they can be arranged (HP Grace: Chem. Eng. Commun., 14, 225 (1982)). It has also been reported that when the same strain is applied to a system in which liquids having different viscosity ratios are mixed, the strain rate of the high-viscosity liquid becomes smaller in a system having a larger viscosity ratio, which causes dispersion failure ( A. Biswas et al.: SPE-ANTEC, 336 (1994)).
On the other hand, polyethylene resins and the like are non-Newtonian fluids, and the above findings cannot be simply applied because the viscosity depends on the shear rate, but it is considered that the above findings can be referred to. Also, in the dispersion of polyethylene with a large viscosity ratio, it is considered that the viscosity of the low strain rate region of the high viscosity component is an important factor, and the viscosity of the low strain rate region of the resin is within the scope of the present invention. If so, the polyethylene component (A) is presumed to be highly dispersed in the polyethylene resin composition.
Further, the value of the zero shear viscosity η 0 of the polyethylene component (A) can be generally adjusted by the molecular weight, the molecular weight distribution, the long chain branching and the like. Therefore, in order to obtain the zero-shear viscosity η 0 within a specific range, a long-chain branched structure having a specific molecular weight and a specific molecular weight distribution and being appropriately controlled may be used. It can be preferably produced by using the above catalyst.
なお、上述より、長鎖分岐構造を有する成分を含有する樹脂組成物においては、相溶性が劣るおそれがあると考えられている。ところが、長鎖分岐構造を有していても、特定のメルトフローレート比（ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲ）、更には、特定の粘度特性を持つ成分を用いることによって、長鎖分岐の長さ及び／又は数が制御されていると推測され、樹脂組成物において、上記の相溶性が改善されつつ、長鎖分岐構造を有することによる効果も発揮され、上記したとおりの本発明の効果が発揮されることが見出された。 From the above, it is considered that the compatibility may be poor in the resin composition containing the component having the long-chain branched structure. However, even if it has a long chain branching structure, the length and/or number of long chain branches can be controlled by using a component having a specific melt flow rate ratio (HLMFR/MFR) and a specific viscosity characteristic. It is presumed that is controlled, in the resin composition, while the compatibility is improved, the effect of having a long-chain branched structure is also exerted, and the effects of the present invention as described above can be exerted. Was found.
本発明に用いられる長鎖分岐構造を有するポリエチレン成分（Ａ）は、製造方法としては特に限定されないが、好ましくは、重合触媒として、特定のメタロセン系触媒、即ち、特定構造のメタロセン錯体を有する触媒を使用して、重合することにより製造することができる。
また、長鎖分岐構造を有するポリエチレン成分（Ａ）は、エチレンへの連鎖移動によって末端ビニル基を有するポリエチレン（マクロモノマー）を生成させ、マクロモノマーとエチレンの共重合を経て得ることができる。
メタロセン系触媒の中では、特定構造のメタロセン錯体を有する触媒が好ましく、特にシクロペンタジエニル環及び複素環式芳香族基を有するメタロセン錯体、又はシクロペンタジエニル環及びフルオレニル環を有するメタロセン錯体が好ましい。
The polyethylene component (A) having a long-chain branched structure used in the present invention is not particularly limited as a production method, but it is preferable that the polymerization catalyst is a specific metallocene catalyst, that is, a catalyst having a metallocene complex having a specific structure. Can be used to polymerize.
Further, the polyethylene component (A) having a long-chain branched structure can be obtained by producing polyethylene (macromonomer) having a terminal vinyl group by chain transfer to ethylene and copolymerizing the macromonomer and ethylene.
Among the metallocene catalysts, a catalyst having a metallocene complex having a specific structure is preferable, and a metallocene complex having a cyclopentadienyl ring and a heterocyclic aromatic group, or a metallocene complex having a cyclopentadienyl ring and a fluorenyl ring is particularly preferable. preferable.
ポリエチレン成分（Ａ）は、Ｔｉ、Ｚｒ又はＨｆを含有するメタロセン系触媒により重合されることが重要である。メタロセン系触媒としては、メタロセン錯体と呼ばれる、シクロペンタジエン骨格を有する配位子が遷移金属に配位してなる錯体と助触媒とを組み合わせたものが例示される。具体的なメタロセン系触媒としては、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆなどを含む遷移金属に、メチルシクロペンタジエン、ジメチルシクロペンタジエン、インデン等のシクロペンタジエン骨格を有する配位子が配位してなるメタロセン錯体と、助触媒として、アルミノキサン等の周期表第１族〜第３族元素の有機金属化合物とを、組み合わせたものや、これらの錯体触媒をシリカ等の担体に担持させた担持型のものが挙げられる。 It is important that the polyethylene component (A) is polymerized by a metallocene catalyst containing Ti, Zr or Hf. Examples of the metallocene-based catalyst include a combination of a metallocene complex, which is a complex in which a ligand having a cyclopentadiene skeleton is coordinated with a transition metal, and a cocatalyst. As a specific metallocene catalyst, a metallocene complex in which a ligand having a cyclopentadiene skeleton such as methylcyclopentadiene, dimethylcyclopentadiene, and indene is coordinated to a transition metal containing Ti, Zr, Hf, and the like, Examples of the cocatalyst include a combination of an organometallic compound of Group 1 to Group 3 elements of the periodic table such as aluminoxane, and a supported type in which these complex catalysts are supported on a carrier such as silica.
本発明で用いられるメタロセン系触媒は、以下の触媒成分（ｉ）及び触媒成分（ｉｉ）を含むものであり、必要に応じて触媒成分（ｉｉｉ）と組み合わせてなる触媒である。
触媒成分（ｉ）：メタロセン錯体
触媒成分（ｉｉ）：触媒成分（ｉ）と反応して、カチオン性メタロセン化合物を形成する化合物
触媒成分（ｉｉｉ）：微粒子担体
The metallocene catalyst used in the present invention contains the following catalyst component (i) and catalyst component (ii), and is a catalyst which is combined with the catalyst component (iii) as necessary.
Catalyst component (i): Metallocene complex Catalyst component (ii): Compound that reacts with catalyst component (i) to form a cationic metallocene compound Catalyst component (iii): Fine particle carrier
（１）触媒成分（ｉ）
触媒成分（ｉ）は、周期表第４族遷移金属のメタロセン化合物が用いられる。具体的には、下記の一般式（Ｉ）〜（ＶＩＩ）で表される化合物が使用される。
(1) Catalyst component (i)
As the catalyst component (i), a metallocene compound of Group 4 transition metal of the periodic table is used. Specifically, the compounds represented by the following general formulas (I) to (VII) are used.
（Ｃ５Ｈ５−ａＲ１ ａ）（Ｃ５Ｈ５−ｂＲ２ ｂ）ＭＸＹ 一般式（Ｉ）
Ｑ１（Ｃ５Ｈ４−ｃＲ１ ｃ）（Ｃ５Ｈ４−ｄＲ２ ｄ）ＭＸＹ 一般式（ＩＩ）
Ｑ２（Ｃ５Ｈ４−ｅＲ３ ｅ）ＺＭＸＹ 一般式（ＩＩＩ）
（Ｃ５Ｈ５−ｆＲ３ ｆ）ＺＭＸＹ 一般式（ＩＶ）
（Ｃ５Ｈ５−ｆＲ３ ｆ）ＭＸＹＷ 一般式（Ｖ）
Ｑ３（Ｃ５Ｈ５−ｇＲ４ ｇ）（Ｃ５Ｈ５−ｈＲ５ ｈ）ＭＸＹ 一般式（ＶＩ）
Ｑ４Ｑ５（Ｃ５Ｈ３−ｉＲ６ ｉ）（Ｃ５Ｈ３−ｊＲ７ ｊ）ＭＸＹ 一般式（ＶＩＩ）
(C 5 H 5-a R 1 a) (C 5 H 5-b R 2 b) MXY general formula (I)
Q 1 (C 5 H 4- c R 1 c) (C 5 H 4-d R 2 d) MXY general formula (II)
Q 2 (C 5 H 4- e R 3 e) ZMXY general formula (III)
(C 5 H 5-f R 3 f) ZMXY general formula (IV)
(C 5 H 5-f R 3 f) MXYW formula (V)
Q 3 (C 5 H 5- g R 4 g) (C 5 H 5-h R 5 h) MXY formula (VI)
Q 4 Q 5 (C 5 H 3-i R 6 i) (C 5 H 3-j R 7 j) MXY formula (VII)
ここで、Ｑ１、Ｑ４、Ｑ５は二つの共役五員環配位子を架橋する結合性基を、Ｑ２は共役五員環配位子とＺ基を架橋する結合性基を、Ｑ３はＲ４とＲ５を架橋する結合性基を、Ｍは周期表第３〜１２族遷移金属を、Ｘ、Ｙ及びＷはそれぞれ独立して、水素、ハロゲン、炭素数１〜２０の炭化水素基、炭素数１〜２０の酸素含有炭化水素基、炭素数１〜２０の窒素含有炭化水素基、炭素数１〜２０のリン含有炭化水素基又は炭素数１〜２０の珪素含有炭化水素基を、Ｚは酸素、イオウを含む配位子、炭素数１〜４０の珪素含有炭化水素基、炭素数１〜４０の窒素含有炭化水素基又は炭素数１〜４０のリン含有炭化水素基を示す。ＭはＴｉ、Ｚｒ、Ｈｆ等の第４族遷移金属である。 Here, Q 1 , Q 4 , and Q 5 are bonding groups that bridge two conjugated five-membered ring ligands, and Q 2 is a bonding group that bridges the conjugated five-membered ring ligand and the Z group, Q 3 is a bonding group bridging R 4 and R 5 , M is a transition metal of Groups 3 to 12 of the periodic table, and X, Y, and W are each independently hydrogen, halogen, and a carbon number of 1 to 20. Hydrocarbon group, C1-C20 oxygen-containing hydrocarbon group, C1-C20 nitrogen-containing hydrocarbon group, C1-C20 phosphorus-containing hydrocarbon group or C1-C20 silicon-containing hydrocarbon Z is a ligand containing oxygen, sulfur, a silicon-containing hydrocarbon group having 1 to 40 carbon atoms, a nitrogen-containing hydrocarbon group having 1 to 40 carbon atoms, or a phosphorus-containing hydrocarbon group having 1 to 40 carbon atoms. Show. M is a Group 4 transition metal such as Ti, Zr, or Hf.
Ｒ１〜Ｒ７はそれぞれ独立して、炭素数１〜２０の炭化水素基、ハロゲン基、炭素数１〜２０のハロゲン含有炭化水素基、アルコキシ基、アリールオキシ基、酸素含有炭化水素基、珪素含有炭化水素基、リン含有炭化水素基、窒素含有炭化水素基又はホウ素含有炭化水素基を示す。これらの中で、Ｒ１〜Ｒ５の少なくとも１つが複素環式芳香族基であることが好ましい。複素環式芳香族基の中でも、フリル基、ベンゾフリル基、チエニル基、ベンゾチエニル基が好ましく、更には、フリル基、ベンゾフリル基が好ましい。これらの複素環式芳香族基は、炭素数１〜２０の炭化水素基、ハロゲン基、炭素数１〜２０のハロゲン含有炭化水素基、酸素含有炭化水素基、珪素含有炭化水素基、リン含有炭化水素基、窒素含有炭化水素基又はホウ素含有炭化水素基を有していても良いが、その場合、炭素数１〜２０の炭化水素基、珪素含有炭化水素基が好ましい。また、隣接する２個のＲ１、２個のＲ２、２個のＲ３、２個のＲ４、２個のＲ５、２個のＲ６、又は２個のＲ７が、それぞれ結合して炭素数４〜１０個の環を形成していてもよい。ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、ｆ、ｇ、ｈ、ｉ及びｊは、それぞれ０≦ａ≦５、０≦ｂ≦５、０≦ｃ≦４、０≦ｄ≦４、０≦ｅ≦４、０≦ｆ≦５、０≦ｇ≦５、０≦ｈ≦５、０≦ｉ≦３、０≦ｊ≦３を満足する整数である。 R 1 to R 7 are each independently a hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms, a halogen group, a halogen-containing hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms, an alkoxy group, an aryloxy group, an oxygen-containing hydrocarbon group, and silicon. A hydrocarbon group containing, a hydrocarbon group containing phosphorus, a hydrocarbon group containing nitrogen, or a hydrocarbon group containing boron is shown. Among these, at least one of R 1 to R 5 is preferably a heterocyclic aromatic group. Among the heterocyclic aromatic groups, a furyl group, a benzofuryl group, a thienyl group and a benzothienyl group are preferable, and a furyl group and a benzofuryl group are more preferable. These heterocyclic aromatic groups include hydrocarbon groups having 1 to 20 carbon atoms, halogen groups, halogen-containing hydrocarbon groups having 1 to 20 carbon atoms, oxygen-containing hydrocarbon groups, silicon-containing hydrocarbon groups, phosphorus-containing hydrocarbon groups. It may have a hydrogen group, a nitrogen-containing hydrocarbon group or a boron-containing hydrocarbon group, in which case a hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms and a silicon-containing hydrocarbon group are preferable. In addition, adjacent two R 1 , two R 2 , two R 3 , two R 4 , two R 5 , two R 6 , or two R 7 are bonded to each other. And may form a ring having 4 to 10 carbon atoms. a, b, c, d, e, f, g, h, i and j are 0≦a≦5, 0≦b≦5, 0≦c≦4, 0≦d≦4, 0≦e≦, respectively. It is an integer that satisfies 4, 0≦f≦5, 0≦g≦5, 0≦h≦5, 0≦i≦3, and 0≦j≦3.
２個の共役五員環配位子の間を架橋する結合性基Ｑ１、Ｑ４、Ｑ５、共役五員環配位子とＺ基とを架橋する結合性基Ｑ２、及び、Ｒ４とＲ５を架橋するＱ３は、具体的には下記のようなものが挙げられる。メチレン基、エチレン基のようなアルキレン基、エチリデン基、プロピリデン基、イソプロピリデン基、フェニルメチリデン基、ジフェニルメチリデン基のようなアルキリデン基、ジメチルシリレン基、ジエチルシリレン基、ジプロピルシリレン基、ジフェニルシリレン基、メチルエチルシリレン基、メチルフェニルシリレン基、メチル−ｔ−ブチルシリレン基、ジシリレン基、テトラメチルジシリレン基のような珪素含有架橋基、ゲルマニウム含有架橋基、アルキルフォスフィン、アミン等である。これらのうち、アルキレン基、アルキリデン基、珪素含有架橋基、及びゲルマニウム含有架橋基が特に好ましく用いられる。 Bonding group Q 1 , Q 4 , Q 5 bridging between two conjugated five-membered ring ligands, bonding group Q 2 bridging the conjugated five-membered ring ligand and Z group, and R Specific examples of Q 3 which bridges 4 and R 5 include the following. Methylene group, alkylene group such as ethylene group, ethylidene group, propylidene group, isopropylidene group, phenylmethylidene group, alkylidene group such as diphenylmethylidene group, dimethylsilylene group, diethylsilylene group, dipropylsilylene group, diphenyl Silicon-containing cross-linking groups such as silylene group, methyl ethyl silylene group, methylphenyl silylene group, methyl-t-butyl silylene group, disilylene group, tetramethyldisilylene group, germanium-containing cross-linking group, alkylphosphine, amine and the like. .. Of these, an alkylene group, an alkylidene group, a silicon-containing crosslinking group, and a germanium-containing crosslinking group are particularly preferably used.
上述の一般式（Ｉ）、（ＩＩ）、（ＩＩＩ）、（ＩＶ）、（Ｖ）、（ＶＩ）及び（ＶＩＩ）で表される具体的なＺｒ錯体を下記に例示するが、ＺｒをＨｆ又はＴｉに置き換えた化合物も同様に使用可能である。また、一般式（Ｉ）、（ＩＩ）、（ＩＩＩ）、（ＩＶ）、（Ｖ）、（ＶＩ）及び（ＶＩＩ）で示されるメタロセン錯体は、同一の一般式で示される化合物、又は異なる一般式で示される化合物の二種以上の混合物として用いることができる。 The specific Zr complexes represented by the above general formulas (I), (II), (III), (IV), (V), (VI) and (VII) are exemplified below. Alternatively, a compound substituted with Ti can be used as well. The metallocene complexes represented by the general formulas (I), (II), (III), (IV), (V), (VI) and (VII) are the compounds represented by the same general formula or different general formulas. It can be used as a mixture of two or more compounds represented by the formula.
一般式（Ｉ）の化合物
ビスシクロペンタジエニルジルコニウムジクロリド、ビス（ｎ−ブチルシクロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリド、ビス（２−メチルインデニル）ジルコニウムジクロリド、ビス（２−メチル−４，５−ベンゾインデニル）ジルコニウムジクロリド、ビスフルオレニルジルコニウムジクロリド、ビス（４Ｈ−アズレニル）ジルコニウムジクロリド、ビス（２−メチル−４Ｈ−アズレニル）シクロペンタジエニルジルコニウムジクロリド、ビス（２−メチルビスシクロペンタジエニルジルコニウムジクロリド、ビス（２−メチル−４−フェニル−４Ｈ−アズレニル）ジルコニウムジクロリド、ビス（２−メチル−４−（４−クロロフェニル）−４Ｈ−アズレニル）ジルコニウムジクロリド、ビス（２−フリルシクロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリド、ビス（２−フリルインデニル）ジルコニウムジクロリド、ビス（２−フリル−４，５−ベンゾインデニル）ジルコニウムジクロリド。
Compounds of general formula (I) Biscyclopentadienyl zirconium dichloride, bis(n-butylcyclopentadienyl) zirconium dichloride, bis(2-methylindenyl)zirconium dichloride, bis(2-methyl-4,5-benzoin Denyl)zirconium dichloride, bisfluorenylzirconium dichloride, bis(4H-azurenyl)zirconium dichloride, bis(2-methyl-4H-azurenyl)cyclopentadienylzirconium dichloride, bis(2-methylbiscyclopentadienylzirconium Dichloride, bis(2-methyl-4-phenyl-4H-azurenyl)zirconium dichloride, bis(2-methyl-4-(4-chlorophenyl)-4H-azurenyl)zirconium dichloride, bis(2-furylcyclopentadienyl) Zirconium dichloride, bis(2-furylindenyl)zirconium dichloride, bis(2-furyl-4,5-benzoindenyl)zirconium dichloride.
一般式（ＩＩ）の化合物
ジメチルシリレンビス（１，１’−シクロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス［１，１’−（２−メチルインデニル）］ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス［１，１’−（２−メチル−４−フェニル−インデニル）］ジルコニウムジクロリド、エチレンビス［１，１’−（２−メチル−４，５−ベンゾインデニル）］ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス［１，１’−（２−メチル−４Ｈ−アズレニル）］ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス［１，１’−（２−メチル−４−フェニル−４Ｈ−アズレニル）］ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス｛１，１’−［２−メチル−４−（４−クロロフェニル）−４Ｈ−アズレニル］｝ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス［１，１’−（２−エチル−４−フェニル−４Ｈ−アズレニル）］ジルコニウムジクロリド、エチレンビス［１，１’−（２−メチル−４Ｈ−アズレニル）］ジルコニウムジクロリド。
ジメチルシリレンビス［１，１’−（２−フリルシクロペンタジエニル）］ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス｛１，１’−［２−（２−フリル）−４，５−ジメチル−シクロペンタジエニル］｝ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス｛１，１’−｛２−［２−（５−トリメチルシリル）フリル］−４，５−ジメチル−シクロペンタジエニル｝｝ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス｛１，１’−［２−（２−フリル）インデニル］｝ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス｛１，１’−［２−（２−フリル）−４−フェニル−インデニル］｝ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス｛１，１’−［２−（２−（５−メチル）フリル）−４−フェニル−インデニル］｝ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス｛１，１’−［２−（２−（５−メチル）フリル）−４−（４−イソプロピル）フェニル−インデニル］｝ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス｛１，１’−［２−（２−（５−メチル）フリル）−４−（４−ｔ−ブチル）フェニル−インデニル］｝ジルコニウムジクロリド、イソプロピリデン（シクロペンタジエニル）（９−フルオレニル）ジルコニウムジクロリド、イソプロピリデン（シクロペンタジエニル）［９−（２，７−ｔ−ブチル）フルオレニル］ジルコニウムジクロリド、ジフェニルメチレン（シクロペンタジエニル）［９−（２，７−ｔ−ブチル）フルオレニル］ジルコニウムジクロリド、ジフェニルメチレン（シクロペンタジエニル）（９−フルオレニル）ジルコニウムジクロリド、ジフェニルメチレン（シクロペンタジエニル）［９−（２，７−ｔ−ブチル）フルオレニル］ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレン（シクロペンタジエニル）（９−フルオレニル）ジルコニウムジクロリド、ジフェニルシリレン（シクロペンタジエニル）［９−（２，７−ｔ−ブチル）フルオレニル］ジルコニウムジクロリド。
Compounds of the general formula (II) dimethylsilylenebis(1,1'-cyclopentadienyl)zirconium dichloride, dimethylsilylenebis[1,1'-(2-methylindenyl)]zirconium dichloride, dimethylsilylenebis[1, 1'-(2-Methyl-4-phenyl-indenyl)]zirconium dichloride, ethylenebis[1,1'-(2-methyl-4,5-benzoindenyl)]zirconium dichloride, dimethylsilylenebis[1,1 '-(2-Methyl-4H-azurenyl)]zirconium dichloride, dimethylsilylenebis[1,1'-(2-methyl-4-phenyl-4H-azurenyl)]zirconium dichloride, dimethylsilylenebis{1,1'- [2-Methyl-4-(4-chlorophenyl)-4H-azurenyl]}zirconium dichloride, dimethylsilylenebis[1,1′-(2-ethyl-4-phenyl-4H-azurenyl)]zirconium dichloride, ethylenebis[ 1,1'-(2-Methyl-4H-azulenyl)]zirconium dichloride.
Dimethylsilylenebis[1,1'-(2-furylcyclopentadienyl)]zirconium dichloride, dimethylsilylenebis{1,1'-[2-(2-furyl)-4,5-dimethyl-cyclopentadienyl] ] Zirconium dichloride, dimethyl silylene bis {1,1'-{2-[2-(5-trimethylsilyl)furyl]-4,5-dimethyl-cyclopentadienyl}} zirconium dichloride, dimethyl silylene bis {1,1 '-[2-(2-Furyl)indenyl]} zirconium dichloride, dimethylsilylene bis{1,1'-[2-(2-furyl)-4-phenyl-indenyl]} zirconium dichloride, dimethylsilylenebis{1, 1'-[2-(2-(5-methyl)furyl)-4-phenyl-indenyl]}zirconium dichloride, dimethylsilylenebis{1,1'-[2-(2-(5-methyl)furyl)- 4-(4-Isopropyl)phenyl-indenyl]}zirconium dichloride, dimethylsilylene bis{1,1′-[2-(2-(5-methyl)furyl)-4-(4-t-butyl)phenyl-indenyl ] Zirconium dichloride, isopropylidene (cyclopentadienyl) (9-fluorenyl) zirconium dichloride, isopropylidene (cyclopentadienyl) [9-(2,7-t-butyl)fluorenyl] zirconium dichloride, diphenylmethylene (cyclo) Pentadienyl)[9-(2,7-t-butyl)fluorenyl]zirconium dichloride, diphenylmethylene(cyclopentadienyl)(9-fluorenyl)zirconium dichloride, diphenylmethylene(cyclopentadienyl)[9-(2 ,7-t-Butyl)fluorenyl]zirconium dichloride, dimethylsilylene(cyclopentadienyl)(9-fluorenyl)zirconium dichloride, diphenylsilylene(cyclopentadienyl)[9-(2,7-t-butyl)fluorenyl] Zirconium dichloride.
一般式（ＩＩＩ）の化合物
（ｔ−ブチルアミド）（テトラメチル−η５−シクロペンタジエニル）−１，２−エタンジイルジルコニウムジクロライド、（メチルアミド）−（テトラメチル−η５−シクロペンタジエニル）−１，２−エタンジイル−ジルコニウムジクロライド、（エチルアミド）（テトラメチル−η５−シクロペンタジエニル）−メチレンジルコニウムジクロライド、（ｔ−ブチルアミド）ジメチル−（テトラメチル−η５−シクロペンタジエニル）シランジルコニウムジクロライド、（ｔ−ブチルアミド）ジメチル（テトラメチル−η５−シクロペンタジエニル）シランジルコニウムジベンジル、（ベンジルアミド）ジメチル（テトラメチル−η５−シクロペンタジエニル）シランジルコニウムジクロライド、（フエニルホスフィド）ジメチル（テトラメチル−η５−シクロペンタジエニル）シランジルコニウムジベンジル。
Compound of general formula (III) (t-butylamide) (tetramethyl-η 5 -cyclopentadienyl)-1,2-ethanediylzirconium dichloride, (methylamide)-(tetramethyl-η 5 -cyclopentadienyl) -1,2-ethanediyl-zirconium dichloride, (ethylamido)(tetramethyl-[eta] 5 -cyclopentadienyl)-methylenezirconium dichloride, (t-butylamido)dimethyl-(tetramethyl-[eta] 5 -cyclopentadienyl)silane Zirconium dichloride, (t-butylamido)dimethyl(tetramethyl-η 5 -cyclopentadienyl)silane zirconium dibenzyl, (benzylamido)dimethyl(tetramethyl-η 5 -cyclopentadienyl)silane zirconium dichloride, (phenyl) Phosphido)dimethyl(tetramethyl-[eta] 5 -cyclopentadienyl)silane zirconium dibenzyl.
一般式（ＩＶ）の化合物
（シクロペンタジエニル）（フェノキシ）ジルコニウムジクロリド、（２，３−ジメチルシクロペンタジエニル）（フェノキシ）ジルコニウムジクロリド、（ペンタメチルシクロペンタジエニル）（フェノキシ）ジルコニウムジクロリド、（シクロペンタジエニル）（２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノキシ）ジルコニウムジクロリド、（ペンタメチルシクロペンタジエニル）（２，６−ジ−ｉ−プロピルフェノキシ）ジルコニウムジクロリド。
Compound of general formula (IV) (cyclopentadienyl)(phenoxy)zirconium dichloride, (2,3-dimethylcyclopentadienyl)(phenoxy)zirconium dichloride, (pentamethylcyclopentadienyl)(phenoxy)zirconium dichloride, (Cyclopentadienyl)(2,6-di-t-butylphenoxy)zirconium dichloride, (pentamethylcyclopentadienyl)(2,6-di-i-propylphenoxy)zirconium dichloride.
一般式（Ｖ）の化合物
（シクロペンタジエニル）ジルコニウムトリクロリド、（２，３−ジメチルシクロペンタジエニル）ジルコニウムトリクロリド、（ペンタメチルシクロペンタジエニル）ジルコニウムトリクロリド、（シクロペンタジエニル）ジルコニウムトリイソプロポキシド、（ペンタメチルシクロペンタジエニル）ジルコニウムトリイソプロポキシド。
Compound of general formula (V) (cyclopentadienyl) zirconium trichloride, (2,3-dimethylcyclopentadienyl) zirconium trichloride, (pentamethylcyclopentadienyl) zirconium trichloride, (cyclopentadienyl) Zirconium triisopropoxide, (pentamethylcyclopentadienyl) zirconium triisopropoxide.
一般式（ＶＩ）の化合物
エチレンビス（７，７’−インデニル）ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス｛７，７’−（１−メチル−３−フェニルインデニル）｝ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス｛７，７’−［１−メチル−４−（１−ナフチル）インデニル］｝ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス［７，７’−（１−エチル−３−フェニルインデニル）］ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス｛７，７’−［１−イソプロピル−３−（４−クロロフェニル）インデニル］｝ジルコニウムジクロリド。
Compounds of general formula (VI) Ethylene bis(7,7'-indenyl)zirconium dichloride, dimethylsilylene bis{7,7'-(1-methyl-3-phenylindenyl)}zirconium dichloride, dimethylsilylene bis{7, 7'-[1-Methyl-4-(1-naphthyl)indenyl]}zirconium dichloride, dimethylsilylenebis[7,7'-(1-ethyl-3-phenylindenyl)]zirconium dichloride, dimethylsilylenebis{7 , 7'-[1-Isopropyl-3-(4-chlorophenyl)indenyl]}zirconium dichloride.
一般式（ＶＩＩ）の化合物
（ｉ）２級炭素を含む錯体の例示：
（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（ＣＨＭｅ２）２｝２ＺｒＣｌ２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（ＣＨＭｅ２）２｝２ＺｒＭｅ２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（ＣＨＭｅ２）２｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（ＣＨＭｅ２）２｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ＣＨＭｅ２）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＣｌ２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ＣＨＭｅ２）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＭｅ２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ＣＨＭｅ２）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ＣＨＭｅ２）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ＣＨＭｅ２）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＣｌ２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ＣＨＭｅ２）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＭｅ２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ＣＨＭｅ２）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ＣＨＭｅ２）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（２−アダマンチル）２｝２ＺｒＣｌ２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（２−アダマンチル）２｝２ＺｒＭｅ２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（２−アダマンチル）２｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（２−アダマンチル）２｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（２−アダマンチル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＣｌ２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（２−アダマンチル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＭｅ２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（２−アダマンチル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（２−アダマンチル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、
Examples of the compound (i) of the general formula (VII) containing a secondary carbon:
(Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5- (CHMe 2) 2} 2 ZrCl 2, (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5- (CHMe 2) 2 } 2 ZrMe 2 , (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5-(CHMe 2 ) 2 } 2 Zr(n-C 4 H 9 ) 2 , (Me 2 Si) 2 {η. 5 -C 5 H-3,5- (CHMe 2) 2} 2 Zr (CH 2 C 6 H 5) 2, rac- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- (CHMe 2) -5-Me} 2 ZrCl 2 , rac-(Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3-(CHMe 2 )-5-Me} 2 ZrMe 2 , rac-(Me 2 Si) 2 {η. 5 -C 5 H-3- (CHMe 2) -5-Me} 2 Zr (n-C 4 H 9) 2, rac- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- (CHMe 2 ) -5-Me} 2 Zr ( CH 2 C 6 H 5) 2, meso- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- (CHMe 2) -5-Me} 2 ZrCl 2, meso - (Me 2 Si) 2 { η 5 -C 5 H-3- (CHMe 2) -5-Me} 2 ZrMe 2, meso- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- (CHMe 2) -5-Me} 2 Zr (n-C 4 H 9) 2, meso- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- (CHMe 2) -5-Me} 2 Zr (CH 2 C 6 H 5 ) 2 , (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5-(2-adamantyl) 2 } 2 ZrCl 2 , (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H 3,5 (2-adamantyl) 2} 2 ZrMe 2, ( Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5- (2- adamantyl) 2} 2 Zr (n- C 4 H 9 ) 2 , (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5-(2-adamantyl) 2 } 2 Zr(CH 2 C 6 H 5 ) 2 , rac-(Me 2 Si) 2 {η. 5 -C 5 H-3- (2- Adama Methyl)-5-Me} 2 ZrCl 2 , rac-(Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3-(2-adamantyl)-5-Me} 2 ZrMe 2 , rac-(Me 2 Si). 2 {η 5 -C 5 H-3-(2-adamantyl)-5-Me} 2 Zr(n-C 4 H 9 ) 2 , rac-(Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3 - (2-adamantyl) -5-Me} 2 Zr ( CH 2 C 6 H 5) 2,
ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（２−アダマンチル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＣｌ２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（２−アダマンチル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＭｅ２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（２−アダマンチル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（２−アダマンチル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（シクロヘキシル）２｝２ＺｒＣｌ２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（シクロヘキシル）２｝２ＺｒＭｅ２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（シクロヘキシル）２｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（シクロヘキシル）２｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（シクロヘキシル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＣｌ２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（シクロヘキシル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＭｅ２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（シクロヘキシル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（シクロヘキシル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（シクロヘキシル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＣｌ２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（シクロヘキシル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＭｅ２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（シクロヘキシル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（シクロヘキシル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、である。 meso- (Me 2 Si) 2 { η 5 -C 5 H-3- (2- adamantyl) -5-Me} 2 ZrCl 2 , meso- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- (2-adamantyl) -5-Me} 2 ZrMe 2 , meso- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- (2- adamantyl) -5-Me} 2 Zr ( n-C 4 H 9 ) 2 , meso-(Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3-(2-adamantyl)-5-Me} 2 Zr(CH 2 C 6 H 5 ) 2 , (Me 2 Si) 2 {Η 5 -C 5 H-3,5-(cyclohexyl) 2 } 2 ZrCl 2 , (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5-(cyclohexyl) 2 } 2 ZrMe 2 , (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5- ( cyclohexyl) 2} 2 Zr (n- C 4 H 9) 2, (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5 - (cyclohexyl) 2} 2 Zr (CH 2 C 6 H 5) 2, rac- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- ( cyclohexyl) -5-Me} 2 ZrCl 2 , rac- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3-(cyclohexyl)-5-Me} 2 ZrMe 2 , rac-(Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3-(cyclohexyl)- 5-Me} 2 Zr (n -C 4 H 9) 2, rac- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- ( cyclohexyl) -5-Me} 2 Zr ( CH 2 C 6 H 5 ) 2 , meso-(Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3-(cyclohexyl)-5-Me} 2 ZrCl 2 , meso-(Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-. 3- (cyclohexyl) -5-Me} 2 ZrMe 2 , meso- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- ( cyclohexyl) -5-Me} 2 Zr ( n-C 4 H 9) 2, meso- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- ( cyclohexyl) -5-Me} 2 Zr ( CH 2 C 6 H 5) 2, a.
（ｉｉ）３級炭素を含む化合物の例示：
（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（ＣＭｅ３）２｝２ＺｒＣｌ２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（ＣＭｅ３）２｝２ＺｒＭｅ２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（ＣＭｅ３）２｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（ＣＭｅ３）２｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ＣＭｅ３）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＣｌ２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ＣＭｅ３）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＭｅ２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ＣＭｅ３）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ＣＭｅ３）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ＣＭｅ３）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＣｌ２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ＣＭｅ３）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＭｅ２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ＣＭｅ３）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ＣＭｅ３）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（１−アダマンチル）２｝２ＺｒＣｌ２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（１−アダマンチル）２｝２ＺｒＭｅ２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（１−アダマンチル）２｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（１−アダマンチル）２｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（１−アダマンチル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＣｌ２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（１−アダマンチル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＭｅ２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（１−アダマンチル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（１−アダマンチル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（１−アダマンチル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＣｌ２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（１−アダマンチル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＭｅ２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（１−アダマンチル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（１−アダマンチル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（１，１−ジメチルプロピル）２｝２ＺｒＣｌ２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（１，１−ジメチルプロピル）２｝２ＺｒＭｅ２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（１，１−ジメチルプロピル）２｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（１，１−ジメチルプロピル）２｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（１，１−ジメチルプロピル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＣｌ２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（１，１−ジメチルプロピル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＭｅ２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（１，１−ジメチルプロピル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（１，１−ジメチルプロピル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（１，１−ジメチルプロピル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＣｌ２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（１，１−ジメチルプロピル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＭｅ２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（１，１−ジメチルプロピル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（１，１−ジメチルプロピル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、である。
(Ii) Examples of compounds containing tertiary carbon:
(Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5- (CMe 3) 2} 2 ZrCl 2, (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5- (CMe 3) 2 } 2 ZrMe 2 , (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5-(CMe 3 ) 2 } 2 Zr(n-C 4 H 9 ) 2 , (Me 2 Si) 2 {η. 5 -C 5 H-3,5- (CMe 3) 2} 2 Zr (CH 2 C 6 H 5) 2, rac- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- (CMe 3) -5-Me} 2 ZrCl 2 , rac-(Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3-(CMe 3 )-5-Me} 2 ZrMe 2 , rac-(Me 2 Si) 2 {η. 5 -C 5 H-3- (CMe 3) -5-Me} 2 Zr (n-C 4 H 9) 2, rac- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- (CMe 3 ) -5-Me} 2 Zr ( CH 2 C 6 H 5) 2, meso- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- (CMe 3) -5-Me} 2 ZrCl 2, meso - (Me 2 Si) 2 { η 5 -C 5 H-3- (CMe 3) -5-Me} 2 ZrMe 2, meso- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- (CMe 3) -5-Me} 2 Zr (n-C 4 H 9) 2, meso- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- (CMe 3) -5-Me} 2 Zr (CH 2 C 6 H 5) 2, (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5- (1- adamantyl) 2} 2 ZrCl 2, ( Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H 3,5 (1-adamantyl) 2} 2 ZrMe 2, ( Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5- (1- adamantyl) 2} 2 Zr (n- C 4 H 9 ) 2 , (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5-(1-adamantyl) 2 } 2 Zr(CH 2 C 6 H 5 ) 2 , rac-(Me 2 Si) 2 {η. 5 -C 5 H-3- (1- adamantyl) -5-Me} 2 ZrCl 2 , rac-(Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3-(1-adamantyl)-5-Me} 2 ZrMe 2 , rac-(Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H 3- (1-adamantyl) -5-Me} 2 Zr ( n-C 4 H 9) 2, rac- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- (1- adamantyl) -5 -Me} 2 Zr (CH 2 C 6 H 5) 2, meso- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- (1- adamantyl) -5-Me} 2 ZrCl 2 , meso- ( Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3-(1-adamantyl)-5-Me} 2 ZrMe 2 , meso-(Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3-(1- adamantyl) -5-Me} 2 Zr ( n-C 4 H 9) 2, meso- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- (1- adamantyl) -5-Me} 2 Zr ( CH 2 C 6 H 5) 2 , (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5- (1,1- dimethylpropyl) 2} 2 ZrCl 2, ( Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5- (1,1- dimethylpropyl) 2} 2 ZrMe 2, ( Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5- (1,1- dimethylpropyl) 2 } 2 Zr (n-C 4 H 9) 2, (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5- (1,1- dimethylpropyl) 2} 2 Zr (CH 2 C 6 H 5 ) 2 , rac-(Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3-(1,1-dimethylpropyl)-5-Me} 2 ZrCl 2 , rac-(Me 2 Si) 2 {η 5 -. C 5 H-3- (1,1- dimethylpropyl) -5-Me} 2 ZrMe 2 , rac- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- (1,1- dimethylpropyl) - 5-Me} 2 Zr (n -C 4 H 9) 2, rac- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- (1,1- dimethylpropyl) -5-Me} 2 Zr ( CH 2 C 6 H 5) 2 , meso- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3-(1,1-dimethylpropyl)-5-Me} 2 ZrCl 2 , meso-(Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3-(1,1-dimethylpropyl)-5. -Me} 2 ZrMe 2, meso- ( Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- (1,1- dimethylpropyl) -5-Me} 2 Zr ( n-C 4 H 9) 2, meso- (Me 2 Si) 2 { η 5 -C 5 H-3- (1,1- dimethylpropyl) -5-Me} 2 Zr ( CH 2 C 6 H 5) 2, a.
（ｉｉｉ）アルキルシリル基を含む化合物の例示：
（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（ジメチルシリル）２｝２ＺｒＣｌ２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（ジメチルシリル）２｝２ＺｒＭｅ２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（ジメチルシリル）２｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（ジメチルシリル）２｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ジメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＣｌ２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ジメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＭｅ２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ジメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ジメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ジメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＣｌ２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ジメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＭｅ２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ジメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ジメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（トリメチルシリル）２｝２ＺｒＣｌ２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（トリメチルシリル）２｝２ＺｒＭｅ２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（トリメチルシリル）２｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（トリメチルシリル）２｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（トリメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＣｌ２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（トリメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＣｌ２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（トリメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＭｅ２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（トリメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（トリメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（トリメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＣｌ２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（トリメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＭｅ２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（トリメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（トリメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（ジフェニルシリル）２｝２ＺｒＣｌ２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（ジフェニルシリル）２｝２ＺｒＭｅ２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（ジフェニルシリル）２｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（ジフェニルシリル）２｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ジフェニルシリル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＣｌ２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ジフェニルシリル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＭｅ２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ジフェニルシリル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ジフェニルシリル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ジフェニルシリル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＣｌ２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ジフェニルシリル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＭｅ２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ジフェニルシリル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ジフェニルシリル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（フェニルメチルシリル）２｝２ＺｒＣｌ２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（フェニルメチルシリル）２｝２ＺｒＭｅ２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（フェニルメチルシリル）２｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３，５−（フェニルメチルシリル）２｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（フェニルメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＣｌ２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（フェニルメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＭｅ２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（フェニルメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（フェニルメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（フェニルメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＣｌ２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（フェニルメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＭｅ２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（フェニルメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ｎ−Ｃ４Ｈ９）２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（フェニルメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２Ｚｒ（ＣＨ２Ｃ６Ｈ５）２、である。
(Iii) Examples of compounds containing an alkylsilyl group:
(Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5- ( dimethylsilyl) 2} 2 ZrCl 2, ( Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5- ( dimethylsilyl) 2 } 2 ZrMe 2 , (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5-(dimethylsilyl) 2 } 2 Zr(nC 4 H 9 ) 2 , (Me 2 Si) 2 {η. 5 -C 5 H-3,5- (dimethylsilyl) 2} 2 Zr (CH 2 C 6 H 5) 2, rac- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- ( dimethylsilyl) -5-Me} 2 ZrCl 2, rac- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- ( butyldimethylsilyl) -5-Me} 2 ZrMe 2 , rac- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- (butyldimethylsilyl) -5-Me} 2 Zr ( n-C 4 H 9) 2, rac- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- ( dimethyl silyl ) -5-Me} 2 Zr ( CH 2 C 6 H 5) 2, meso- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- ( butyldimethylsilyl) -5-Me} 2 ZrCl 2 , meso - (Me 2 Si) 2 { η 5 -C 5 H-3- ( butyldimethylsilyl) -5-Me} 2 ZrMe 2 , meso- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- ( dimethyl silyl) -5-Me} 2 Zr ( n-C 4 H 9) 2, meso- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- ( butyldimethylsilyl) -5-Me} 2 Zr ( CH 2 C 6 H 5) 2, (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5- ( trimethylsilyl) 2} 2 ZrCl 2, ( Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3 , 5- (trimethylsilyl) 2} 2 ZrMe 2, ( Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5- ( trimethylsilyl) 2} 2 Zr (n- C 4 H 9) 2, (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5-(trimethylsilyl) 2 } 2 Zr(CH 2 C 6 H 5 ) 2 , rac-(Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- (Trimethyl Silyl)-5-Me} 2 ZrCl 2 , rac-(Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3-(trimethylsilyl)-5-Me} 2 ZrCl 2 , rac-(Me 2 Si) 2 { η 5 -C 5 H-3- (trimethylsilyl) -5-Me} 2 ZrMe 2 , rac- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- ( trimethylsilyl) -5-Me} 2 Zr ( n-C 4 H 9) 2 , rac- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- ( trimethylsilyl) -5-Me} 2 Zr ( CH 2 C 6 H 5) 2, meso- ( Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3-(trimethylsilyl)-5-Me} 2 ZrCl 2 , meso-(Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3-(trimethylsilyl)-5. -Me} 2 ZrMe 2, meso- ( Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- ( trimethylsilyl) -5-Me} 2 Zr ( n-C 4 H 9) 2, meso- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- ( trimethylsilyl) -5-Me} 2 Zr ( CH 2 C 6 H 5) 2, (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5 - (diphenyl silyl) 2} 2 ZrCl 2, ( Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5- ( diphenyl silyl) 2} 2 ZrMe 2, ( Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5- (diphenyl silyl) 2} 2 Zr (n- C 4 H 9) 2, (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5- ( diphenyl silyl) 2} 2 Zr (CH 2 C 6 H 5 ) 2, rac- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- ( butyldiphenylsilyl) -5-Me} 2 ZrCl 2 , rac- (Me 2 Si) 2 {Η 5 -C 5 H-3-(diphenylsilyl)-5-Me} 2 ZrMe 2 , rac-(Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3-(diphenylsilyl)-5-Me} 2 Zr (n-C 4 H 9) 2, rac- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- ( butyldiphenylsilyl) -5-Me} 2 Zr ( CH 2 C 6 H 5) 2, meso- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- ( butyldiphenylsilyl) -5-Me} 2 ZrCl 2 , meso- (Me 2 Si) 2 {η 5 - C 5 H-3- (butyldiphenylsilyl) -5-Me} 2 ZrMe 2 , meso- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- ( butyldiphenylsilyl) -5-Me} 2 Zr ( n -C 4 H 9) 2, meso- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- ( butyldiphenylsilyl) -5-Me} 2 Zr ( CH 2 C 6 H 5) 2, (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5-(phenylmethylsilyl) 2 } 2 ZrCl 2 , (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5-(phenylmethylsilyl) 2 } 2 ZrMe 2 , (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3,5-(phenylmethylsilyl) 2 } 2 Zr(nC 4 H 9 ) 2 , (Me 2 Si) 2 {η. 5 -C 5 H-3,5- (phenylmethyl silyl) 2} 2 Zr (CH 2 C 6 H 5) 2, rac- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- ( phenylmethyl Silyl)-5-Me} 2 ZrCl 2 , rac-(Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3-(phenylmethylsilyl)-5-Me} 2 ZrMe 2 , rac-(Me 2 Si). 2 {η 5 -C 5 H- 3- ( phenylmethyl silyl) -5-Me} 2 Zr ( n-C 4 H 9) 2, rac- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3 - (phenylmethyl silyl) -5-Me} 2 Zr ( CH 2 C 6 H 5) 2, meso- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- ( phenylmethyl silyl) -5-Me } 2 ZrCl 2 , meso-(Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3-(phenylmethylsilyl)-5-Me} 2 ZrMe 2 , meso-(Me 2 Si) 2 {η 5 -C. 5 H-3- (phenylmethyl silyl) -5-Me} 2 Zr ( n-C 4 H 9) 2, meso- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- ( phenylmethyl Shi Lil) -5-Me} 2 Zr ( CH 2 C 6 H 5) 2, a.
これらの中で好ましいのは、２級炭素と１級炭素の組み合わせの化合物であり、更に好ましいのは、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ＣＨＭｅ２）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＣｌ２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ＣＨＭｅ２）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＭｅ２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ＣＨＭｅ２）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＣｌ２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ＣＨＭｅ２）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＭｅ２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ジメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＣｌ２、ｒａｃ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ジメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＭｅ２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ジメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＣｌ２、ｍｅｓｏ−（Ｍｅ２Ｓｉ）２｛η５−Ｃ５Ｈ−３−（ジメチルシリル）−５−Ｍｅ｝２ＺｒＭｅ２、である。
なお、これら具体例の化合物のシリレン基をゲルミレン基に置き換えた化合物も好適な化合物として例示される。
メタロセン錯体の特殊な例として、特開平７−１８８３３５号公報やＪｏｕｎａｌ ｏｆ Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｓｏｃｉｅｔｙ，１９９６、Ｖｏｌ．１１ ８，２２９１に開示されている５員環あるいは６員環に炭素以外の元素を一つ以上含む配位子を有する遷移金属化合物も使用可能である。
また、複素環式炭化水素基を置換基として有するメタロセン錯体の例としては、特許第３６７４５０９号公報に開示されている。
Preferred among these are compounds of a combination of secondary carbons and primary carbon, more preferred, rac- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- (CHMe 2) - 5-Me} 2 ZrCl 2 , rac-(Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3-(CHMe 2 )-5-Me} 2 ZrMe 2 , meso-(Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- (CHMe 2 ) -5-Me} 2 ZrCl 2, meso- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- (CHMe 2) -5-Me} 2 ZrMe 2 , Rac-(Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3-(dimethylsilyl)-5-Me} 2 ZrCl 2 , rac-(Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- (dimethylsilyl) -5-Me} 2 ZrMe 2 , meso- (Me 2 Si) 2 {η 5 -C 5 H-3- ( butyldimethylsilyl) -5-Me} 2 ZrCl 2 , meso- (Me 2 Si ) 2 {η 5 -C 5 H-3-(dimethylsilyl)-5-Me} 2 ZrMe 2 .
In addition, the compound which replaced the silylene group of the compound of these specific examples by the germylene group is also illustrated as a suitable compound.
As a specific example of the metallocene complex, Japanese Patent Application Laid-Open No. 7-188335 and Journal of American Chemical Society, 1996, Vol. It is also possible to use a transition metal compound having a ligand containing at least one element other than carbon in the 5-membered ring or 6-membered ring disclosed in 118, 2291.
An example of the metallocene complex having a heterocyclic hydrocarbon group as a substituent is disclosed in Japanese Patent No. 3674509.
以上において記載した触媒成分（ｉ）の中で、ポリエチレン成分（Ａ）を製造するための好ましいメタロセン錯体としては、一般式（Ｉ）又は一般式（ＩＩ）で表されるメタロセン錯体が好ましく、なかでも、シクロペンタジエニル環及び複素環式芳香族基を有するメタロセン錯体が好ましく、更には、インデニル環骨格を有するメタロセン錯体が好ましい。高分子量のポリマーを生成可能であり、エチレンと他のα−オレフィンとの共重合において共重合性に優れるという観点から、一般式（ＩＩ）で表されるメタロセン錯体が好ましく、一般式（ＩＩ）で表されインデニル環骨格を有するメタロセン錯体が最も好ましい。高分子量体を製造可能ということは、後述するような種々のポリマーの分子量の調整手法により、様々な分子量のポリマーの設計が行えるという利点がある。
更に、高分子量でかつ長鎖分岐を有するポリエチレンを製造可能という観点から、一般式（ＩＩ）で表されるメタロセン錯体の中でも、以下の化合物群が好ましい。
Among the catalyst components (i) described above, the preferred metallocene complex for producing the polyethylene component (A) is preferably a metallocene complex represented by the general formula (I) or the general formula (II). However, a metallocene complex having a cyclopentadienyl ring and a heterocyclic aromatic group is preferable, and a metallocene complex having an indenyl ring skeleton is more preferable. A metallocene complex represented by the general formula (II) is preferable, and a metallocene complex represented by the general formula (II) is preferable from the viewpoint of being capable of producing a high molecular weight polymer and having excellent copolymerizability in the copolymerization of ethylene with another α-olefin. Most preferred is a metallocene complex represented by and having an indenyl ring skeleton. The ability to produce high molecular weight compounds has the advantage that polymers of various molecular weights can be designed by the method of adjusting the molecular weights of various polymers as described below.
Further, the following compounds are preferable among the metallocene complexes represented by the general formula (II) from the viewpoint that polyethylene having a high molecular weight and long chain branching can be produced.
好ましい態様の一例として、化合物群は、Ｒ１〜Ｒ２として、化合物内に少なくとも一つ、複素環式芳香族基を含有している架橋メタロセン錯体である。好ましい複素環式芳香族基としては、フリル基、ベンゾフリル基、チエニル基、ベンゾチエニル基よりなる群が挙げられる。これらの置換基は、更に珪素含有基等の置換基を有していてもよい。フリル基、ベンゾフリル基、チエニル基、ベンゾチエニル基よりなる群から選択される置換基の中で、フリル基、ベンゾフリル基が更に好ましい。更には、これらの置換基が、置換シクロペンタジエニル基又は置換インデニル基の２位に導入されていることが好ましく、少なくとも１つ、他に縮環構造を有しない置換シクロペンタジエニル基を有している化合物であることが特に好ましい。 As an example of a preferred embodiment, the compound group is a bridged metallocene complex containing at least one heterocyclic aromatic group in the compound as R 1 to R 2 . Preferred heterocyclic aromatic groups include the group consisting of furyl groups, benzofuryl groups, thienyl groups, benzothienyl groups. These substituents may further have a substituent such as a silicon-containing group. Among the substituents selected from the group consisting of furyl group, benzofuryl group, thienyl group, and benzothienyl group, furyl group and benzofuryl group are more preferable. Furthermore, it is preferable that these substituents are introduced at the 2-position of the substituted cyclopentadienyl group or the substituted indenyl group, and at least one of the substituted cyclopentadienyl groups does not have a condensed ring structure. It is particularly preferable that the compound has.
これらの化合物をメタロセン錯体として用いることにより、更には、特定の重合条件を採用することにより、本発明において好ましいポリエチレン成分（Ａ）を容易に製造することができる。 By using these compounds as a metallocene complex, and further by employing specific polymerization conditions, the preferred polyethylene component (A) in the present invention can be easily produced.
これらのメタロセン錯体は、後述するような担持触媒として用いることが好ましい。第一の化合物群においては、フリル基やチエニル基に含有されるいわゆるヘテロ原子と担体上の固体酸などの相互作用により、活性点構造に不均一性が生じ、長鎖分岐が生成しやすくなったものと考えている。また、第二の化合物群においても、担持触媒にすることで、活性点まわりの空間が変化するため、長鎖分岐が生成しやすくなったものと考えている。 These metallocene complexes are preferably used as a supported catalyst as described below. In the first compound group, the interaction between the so-called heteroatoms contained in the furyl group and thienyl group and the solid acid on the carrier causes heterogeneity in the active site structure, which easily causes long-chain branching. I believe that It is also considered that, in the second compound group, the space around the active site was changed by using the supported catalyst, so that long-chain branching was easily generated.
（２）触媒成分（ｉｉ）
本発明に係るポリエチレン成分（Ａ）の製造方法は、オレフィン重合用触媒の必須成分として、上記触媒成分（ｉ）以外に、触媒成分（ｉ）のメタロセン化合物と反応してカチオン性メタロセン化合物を形成する化合物（触媒成分（ｉｉ））、必要に応じて微粒子担体（触媒成分（ｉｉｉ））を含むことに、特徴がある。
(2) Catalyst component (ii)
In the method for producing a polyethylene component (A) according to the present invention, a cationic metallocene compound is formed as an essential component of an olefin polymerization catalyst by reacting with the metallocene compound of the catalyst component (i) in addition to the catalyst component (i). It is characterized in that it contains a compound (catalyst component (ii)) to be added, and optionally a fine particle carrier (catalyst component (iii)).
触媒成分（ｉｉ）の一つとして、有機アルミニウムオキシ化合物が挙げられる。
上記有機アルミニウムオキシ化合物は、分子中に、Ａｌ−Ｏ−Ａｌ結合を有し、その結合数は通常１〜１００個、好ましくは１〜５０個の範囲にある。このような有機アルミニウムオキシ化合物は、通常、有機アルミニウム化合物と水とを反応させて得られる生成物である。
有機アルミニウムと水との反応は、通常、不活性炭化水素（溶媒）中で行われる。不活性炭化水素としては、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、シクロヘキサン、メチルシクロヘキサン、ベンゼン、トルエン、キシレン等の脂肪族炭化水素、脂環族炭化水素及び芳香族炭化水素が使用できるが、脂肪族炭化水素又は芳香族炭化水素を使用することが好ましい。
An organoaluminum oxy compound is mentioned as one of the catalyst components (ii).
The organoaluminum oxy compound has an Al-O-Al bond in the molecule, and the number of bonds is usually 1 to 100, preferably 1 to 50. Such an organoaluminum oxy compound is usually a product obtained by reacting an organoaluminum compound with water.
The reaction between organic aluminum and water is usually carried out in an inert hydrocarbon (solvent). As the inert hydrocarbon, pentane, hexane, heptane, cyclohexane, methylcyclohexane, benzene, toluene, xylene and other aliphatic hydrocarbons, alicyclic hydrocarbons and aromatic hydrocarbons can be used, but aliphatic hydrocarbons or Preference is given to using aromatic hydrocarbons.
有機アルミニウムオキシ化合物の調製に用いる有機アルミニウム化合物は、下記の一般式（ＶＩＩＩ）で表される化合物がいずれも使用可能であるが、好ましくはトリアルキルアルミニウムが使用される。
Ｒａ ｔＡｌＸａ ３−ｔ 一般式（ＶＩＩＩ）
（一般式（ＶＩＩＩ）中、Ｒａは、炭素数１〜１８、好ましくは１〜１２のアルキル基、アルケニル基、アリール基、アラルキル基等の炭化水素基を示し、Ｘａは、水素原子又はハロゲン原子を示し、ｔは、１≦ｔ≦３の整数を示す。）
As the organoaluminum compound used for preparing the organoaluminum oxy compound, any of the compounds represented by the following general formula (VIII) can be used, but trialkylaluminum is preferably used.
R a t AlX a 3-t General formula (VIII)
(In general formula (VIII), R a represents a hydrocarbon group such as an alkyl group, an alkenyl group, an aryl group, or an aralkyl group having 1 to 18 carbon atoms, preferably 1 to 12, and X a represents a hydrogen atom or Represents a halogen atom, and t represents an integer of 1≦t≦3.)
トリアルキルアルミニウムのアルキル基は、メチル基、エチル基、プロピル基、イソプロピル基、ブチル基、イソブチル基、ペンチル基、ヘキシル基、オクチル基、デシル基、ドデシル基等のいずれでも差し支えないが、メチル基であることが特に好ましい。
上記有機アルミニウム化合物は、２種以上混合して使用することもできる。
The alkyl group of trialkylaluminum may be any of methyl group, ethyl group, propyl group, isopropyl group, butyl group, isobutyl group, pentyl group, hexyl group, octyl group, decyl group, dodecyl group, etc. Is particularly preferable.
The above organoaluminum compounds may be used as a mixture of two or more kinds.
水と有機アルミニウム化合物との反応比（水／Ａｌモル比）は、０．２５／１〜１．２／１、特に、０．５／１〜１／１であることが好ましく、反応温度は、通常−７０〜１００℃、好ましくは−２０〜２０℃の範囲にある。反応時間は、通常５分〜２４時間、好ましくは１０分〜５時間の範囲で選ばれる。反応に要する水として、単なる水のみならず、硫酸銅水和物、硫酸アルミニウム水和物等に含まれる結晶水や反応系中に水が生成しうる成分も利用することもできる。
なお、上記した有機アルミニウムオキシ化合物のうち、アルキルアルミニウムと水とを反応させて得られるものは、通常、アルミノキサンと呼ばれ、特にメチルアルミノキサン（実質的にメチルアルミノキサン（ＭＡＯ）からなるものを含む）は、有機アルミニウムオキシ化合物として、好適である。
もちろん、有機アルミニウムオキシ化合物として、上記した各有機アルミニウムオキシ化合物の２種以上を組み合わせて使用することもでき、また、前記有機アルミニウムオキシ化合物を前述の不活性炭化水素溶媒に溶液又は分散させた溶液としたものを用いても良い。
The reaction ratio of water and the organoaluminum compound (water/Al molar ratio) is preferably 0.25/1 to 1.2/1, particularly preferably 0.5/1 to 1/1, and the reaction temperature is , Usually in the range of −70 to 100° C., preferably −20 to 20° C. The reaction time is usually selected in the range of 5 minutes to 24 hours, preferably 10 minutes to 5 hours. As water required for the reaction, not only mere water but also water of crystallization contained in copper sulfate hydrate, aluminum sulfate hydrate and the like and components capable of generating water in the reaction system can be used.
Incidentally, among the above-mentioned organoaluminum oxy compounds, those obtained by reacting alkylaluminum with water are usually called aluminoxane, and in particular, methylaluminoxane (including one substantially consisting of methylaluminoxane (MAO)). Is suitable as an organic aluminum oxy compound.
Of course, as the organoaluminum oxy compound, it is also possible to use a combination of two or more of the above-mentioned organoaluminum oxy compounds, and a solution or a solution in which the organoaluminum oxy compound is dissolved or dispersed in the above-mentioned inert hydrocarbon solvent. You may use what was said.
また、触媒成分（ｉｉ）の他の具体例として、ボラン化合物やボレート化合物が挙げられる。
上記ボラン化合物をより具体的に表すと、トリフェニルボラン、トリ（ｏ−トリル）ボラン、トリ（ｐ−トリル）ボラン、トリ（ｍ−トリル）ボラン、トリ（ｏ−フルオロフェニル）ボラン、トリス（ｐ−フルオロフェニル）ボラン、トリス（ｍ−フルオロフェニル）ボラン、トリス（２，５−ジフルオロフェニル）ボラン、トリス（３，５−ジフルオロフェニル）ボラン、トリス（４−トリフルオロメチルフェニル）ボラン、トリス（３，５―ジトリフルオロメチルフェニル）ボラン、トリス（２，６−ジトリフルオロメチルフェニル）ボラン、トリス（ペンタフルオロフェニル）ボラン、トリス（パーフルオロナフチル）ボラン、トリス（パーフルオロビフェニル）、トリス（パーフルオロアントリル）ボラン、トリス（パーフルオロビナフチル）ボランなどが挙げられる。
Further, other specific examples of the catalyst component (ii) include borane compounds and borate compounds.
More specifically, the borane compound is represented by triphenylborane, tri(o-tolyl)borane, tri(p-tolyl)borane, tri(m-tolyl)borane, tri(o-fluorophenyl)borane, tris( p-fluorophenyl)borane, tris(m-fluorophenyl)borane, tris(2,5-difluorophenyl)borane, tris(3,5-difluorophenyl)borane, tris(4-trifluoromethylphenyl)borane, tris (3,5-ditrifluoromethylphenyl)borane, tris(2,6-ditrifluoromethylphenyl)borane, tris(pentafluorophenyl)borane, tris(perfluoronaphthyl)borane, tris(perfluorobiphenyl), tris( Examples thereof include perfluoroanthryl)borane and tris(perfluorobinaphthyl)borane.
これらの中でも、トリス（３，５―ジトリフルオロメチルフェニル）ボラン、トリス（２，６−ジトリフルオロメチルフェニル）ボラン、トリス（ペンタフルオロフェニル）ボラン、トリス（パーフルオロナフチル）ボラン、トリス（パーフルオロビフェニル）ボラン、トリス（パーフルオロアントリル）ボラン、トリス（パーフルオロビナフチル）ボランがより好ましく、更に好ましくはトリス（２，６−ジトリフルオロメチルフェニル）ボラン、トリス（ペンタフルオロフェニル）ボラン、トリス（パーフルオロナフチル）ボラン、トリス（パーフルオロビフェニル）ボランが好ましい化合物として例示される。 Among these, tris(3,5-ditrifluoromethylphenyl)borane, tris(2,6-ditrifluoromethylphenyl)borane, tris(pentafluorophenyl)borane, tris(perfluoronaphthyl)borane, tris(perfluoro) Biphenyl)borane, tris(perfluoroanthryl)borane, tris(perfluorobinaphthyl)borane are more preferable, and tris(2,6-ditrifluoromethylphenyl)borane, tris(pentafluorophenyl)borane, tris( Perfluoronaphthyl)borane and tris(perfluorobiphenyl)borane are exemplified as preferable compounds.
また、ボレート化合物を具体的に表すと、第１の例は、次の一般式（ＩＸ）で示される化合物である。
［Ｌ１−Ｈ］＋［ＢＲｂＲｃＸｂＸｃ］− 一般式（ＩＸ）
Further, when specifically expressing the borate compound, the first example is a compound represented by the following general formula (IX).
[L 1 -H] + [BR b R c X b X c] - general formula (IX)
一般式（ＩＸ）中、Ｌ１は、中性ルイス塩基であり、Ｈは、水素原子であり、［Ｌ１−Ｈ］は、アンモニウム、アニリニウム、ホスフォニウム等のブレンステッド酸である。
アンモニウムとしては、トリメチルアンモニウム、トリエチルアンモニウム、トリプロピルアンモニウム、トリブチルアンモニウム、トリ（ｎ−ブチル）アンモニウムなどのトリアルキル置換アンモニウム、ジ（ｎ−プロピル）アンモニウム、ジシクロヘキシルアンモニウムなどのジアルキルアンモニウムを例示できる。
In general formula (IX), L 1 is a neutral Lewis base, H is a hydrogen atom, and [L 1 -H] is a Bronsted acid such as ammonium, anilinium, or phosphonium.
Examples of ammonium include trialkyl-substituted ammonium such as trimethylammonium, triethylammonium, tripropylammonium, tributylammonium and tri(n-butyl)ammonium, and dialkylammonium such as di(n-propyl)ammonium and dicyclohexylammonium.
また、アニリニウムとしては、Ｎ，Ｎ−ジメチルアニリニウム、Ｎ，Ｎ−ジエチルアニリニウム、Ｎ，Ｎ−２，４，６−ペンタメチルアニリニウムなどのＮ，Ｎ−ジアルキルアニリニウムが例示できる。
更に、ホスフォニウムとしては、トリフェニルホスフォニウム、トリブチルホスホニウム、トリ（メチルフェニル）ホスフォニウム、トリ（ジメチルフェニル）ホスフォニウムなどのトリアリールホスフォニウム、トリアルキルホスフォニウムが挙げられる。
Examples of the anilinium include N,N-dimethylanilinium, N,N-diethylanilinium, N,N-2,4,6-pentamethylanilinium, and other N,N-dialkylaniliniums.
Further, examples of the phosphonium include triarylphosphonium, tributylphosphonium, tributylphosphonium, tri(methylphenyl)phosphonium, tri(dimethylphenyl)phosphonium and the like, and trialkylphosphonium.
また、一般式（ＩＸ）中、Ｒｂ及びＲｃは、６〜２０、好ましくは６〜１６の炭素原子を含む、同じか又は異なる芳香族又は置換芳香族炭化水素基で、架橋基によって互いに連結されていてもよく、置換芳香族炭化水素基の置換基としては、メチル基、エチル基、プロピル基、イソプロピル基等に代表されるアルキル基やフッ素、塩素、臭素、ヨウ素等のハロゲンが好ましい。
更に、Ｘｂ及びＸｃは、ハイドライド基、ハライド基、１〜２０の炭素原子を含む炭化水素基、１個以上の水素原子がハロゲン原子によって置換された１〜２０の炭素原子を含む置換炭化水素基である。
Further, in the general formula (IX), R b and R c are the same or different aromatic or substituted aromatic hydrocarbon groups containing 6 to 20 carbon atoms, preferably 6 to 16 carbon atoms, and are mutually linked by a bridging group. The substituents of the substituted aromatic hydrocarbon group, which may be linked, are preferably an alkyl group represented by a methyl group, an ethyl group, a propyl group, an isopropyl group or the like, or a halogen such as fluorine, chlorine, bromine or iodine. .
Further, X b and X c are a hydride group, a halide group, a hydrocarbon group containing 1 to 20 carbon atoms, and a substituted carbon group containing 1 to 20 carbon atoms in which one or more hydrogen atoms are replaced by halogen atoms. It is a hydrogen group.
上記一般式（ＩＸ）で表される化合物の具体例としては、トリブチルアンモニウムテトラ（ペンタフルオロフェニル）ボレート、トリブチルアンモニウムテトラ（２，６−ジトリフルオロメチルフェニル）ボレート、トリブチルアンモニウムテトラ（３，５−ジトリフルオロメチルフェニル）ボレート、トリブチルアンモニウムテトラ（２，６−ジフルオロフェニル）ボレート、トリブチルアンモニウムテトラ（パーフルオロナフチル）ボレート、ジメチルアニリニウムテトラ（ペンタフルオロフェニル）ボレート、ジメチルアニリニウムテトラ（２，６−ジトリフルオロメチルフェニル）ボレート、ジメチルアニリニウムテトラ（３，５−ジトリフルオロメチルフェニル）ボレート、ジメチルアニリニウムテトラ（２，６−ジフルオロフェニル）ボレート、ジメチルアニリニウムテトラ（パーフルオロナフチル）ボレート、トリフェニルホスホニウムテトラ（ペンタフルオロフェニル）ボレート、トリフェニルホスホニウムテトラ（２，６−ジトリフルオロメチルフェニル）ボレート、トリフェニルホスホニウムテトラ（３，５−ジトリフルオロメチルフェニル）ボレート、トリフェニルホスホニウムテトラ（２，６−ジフルオロフェニル）ボレート、トリフェニルホスホニウムテトラ（パーフルオロナフチル）ボレート、トリメチルアンモニウムテトラ（２，６−ジトリフルオロメチルフェニル）ボレート、トリエチルアンモニウムテトラ（ペンタフルオロフェニル）ボレート、トリエチルアンモニウムテトラ（２，６−ジトリフルオロメチルフェニル）ボレート、トリエチルアンモニウムテトラ（パーフルオロナフチル）ボレート、トリプロピルアンモニウムテトラ（ペンタフルオロフェニル）ボレート、トリプロピルアンモニウムテトラ（２，６−ジトリフルオロメチルフェニル）ボレート、トリプロピルアンモニウムテトラ（パーフルオロナフチル）ボレート、ジ（１−プロピル）アンモニウムテトラ（ペンタフルオロフェニル）ボレート、ジシクロヘキシルアンモニウムテトラフェニルボレートなどを例示することができる。 Specific examples of the compound represented by the general formula (IX) include tributylammonium tetra(pentafluorophenyl)borate, tributylammonium tetra(2,6-ditrifluoromethylphenyl)borate, tributylammonium tetra(3,5-). Ditrifluoromethylphenyl)borate, tributylammonium tetra(2,6-difluorophenyl)borate, tributylammonium tetra(perfluoronaphthyl)borate, dimethylanilinium tetra(pentafluorophenyl)borate, dimethylanilinium tetra(2,6- Ditrifluoromethylphenyl)borate, dimethylanilinium tetra(3,5-ditrifluoromethylphenyl)borate, dimethylanilinium tetra(2,6-difluorophenyl)borate, dimethylanilinium tetra(perfluoronaphthyl)borate, triphenyl Phosphonium tetra(pentafluorophenyl)borate, triphenylphosphonium tetra(2,6-ditrifluoromethylphenyl)borate, triphenylphosphonium tetra(3,5-ditrifluoromethylphenyl)borate, triphenylphosphonium tetra(2,6- Difluorophenyl)borate, triphenylphosphonium tetra(perfluoronaphthyl)borate, trimethylammonium tetra(2,6-ditrifluoromethylphenyl)borate, triethylammonium tetra(pentafluorophenyl)borate, triethylammonium tetra(2,6-ditri) Fluoromethylphenyl)borate, triethylammonium tetra(perfluoronaphthyl)borate, tripropylammonium tetra(pentafluorophenyl)borate, tripropylammonium tetra(2,6-ditrifluoromethylphenyl)borate, tripropylammonium tetra(perfluoro) Examples thereof include naphthyl)borate, di(1-propyl)ammonium tetra(pentafluorophenyl)borate and dicyclohexylammonium tetraphenylborate.
これらの中でも、トリブチルアンモニウムテトラ（ペンタフルオロフェニル）ボレート、トリブチルアンモニウムテトラ（２，６−ジトリフルオロメチルフェニル）ボレート、トリブチルアンモニウムテトラ（３，５−ジトリフルオロメチルフェニル）ボレート、トリブチルアンモニウムテトラ（パーフルオロナフチル）ボレート、ジメチルアニリニウテトラ（ペンタフルオロフェニル）ボレート、ジメチルアニリニウムテトラ（２，６−ジトリフルオロメチルフェニル）ボレート、ジメチルアニリニウムテトラ（３，５−ジトリフルオロメチルフェニル）ボレート、ジメチルアニリニウムテトラ（パーフルオロナフチル）ボレートが好ましい。 Among these, tributylammonium tetra(pentafluorophenyl)borate, tributylammonium tetra(2,6-ditrifluoromethylphenyl)borate, tributylammonium tetra(3,5-ditrifluoromethylphenyl)borate, tributylammonium tetra(perfluoro) Naphthyl)borate, dimethylanilinium tetra(pentafluorophenyl)borate, dimethylanilinium tetra(2,6-ditrifluoromethylphenyl)borate, dimethylanilinium tetra(3,5-ditrifluoromethylphenyl)borate, dimethylanilinium Tetra(perfluoronaphthyl)borate is preferred.
また、ボレート化合物の第２の例は、次の一般式（Ｘ）で表される。
［Ｌ２］＋［ＢＲｂＲｃＸｂＸｃ］− 一般式（Ｘ）
A second example of the borate compound is represented by the following general formula (X).
[L 2] + [BR b R c X b X c] - general formula (X)
一般式（Ｘ）中、Ｌ２は、カルボカチオン、メチルカチオン、エチルカチオン、プロピルカチオン、イソプロピルカチオン、ブチルカチオン、イソブチルカチオン、ｔｅｒｔ−ブチルカチオン、ペンチルカチオン、トロピニウムカチオン、ベンジルカチオン、トリチルカチオン、ナトリウムカチオン、プロトン等が挙げられる。また、Ｒｂ、Ｒｃ、Ｘｂ及びＸｃは、前記一般式（ＩＸ）における定義と同じである。 In the general formula (X), L 2 represents carbocation, methyl cation, ethyl cation, propyl cation, isopropyl cation, butyl cation, isobutyl cation, tert-butyl cation, pentyl cation, tropinium cation, benzyl cation, trityl cation, Examples thereof include sodium cation and proton. R b , R c , X b and X c are the same as defined in the general formula (IX).
上記化合物の具体例としては、トリチルテトラフェニルボレート、トリチルテトラ（ｏ−トリル）ボレート、トリチルテトラ（ｐ−トリル）ボレート、トリチルテトラ（ｍ−トリル）ボレート、トリチルテトラ（ｏ−フルオロフェニル）ボレート、トリチルテトラ（ｐ−フルオロフェニル）ボレート、トリチルテトラ（ｍ−フルオロフェニル）ボレート、トリチルテトラ（３，５−ジフルオロフェニル）ボレート、トリチルテトラ（ペンタフルオロフェニル）ボレート、トリチルテトラ（２，６−ジトリフルオロメチルフェニル）ボレート、トリチルテトラ（３，５−ジトリフルオロメチルフェニル）ボレート、トリチルテトラ（パーフルオロナフチル）ボレート、トロピニウムテトラフェニルボレート、トロピニウムテトラ（ｏ−トリル）ボレート、トロピニウムテトラ（ｐ−トリル）ボレート、トロピニウムテトラ（ｍ−トリル）ボレート、トロピニウムテトラ（ｏ−フルオロフェニル）ボレート、トロピニウムテトラ（ｐ−フルオロフェニル）ボレート、トロピニウムテトラ（ｍ−フルオロフェニル）ボレート、トロピニウムテトラ（３，５−ジフルオロフェニル）ボレート、トロピニウムテトラ（ペンタフルオロフェニル）ボレート、トロピニウムテトラ（２，６−ジトリフルオロメチルフェニル）ボレート、トロピニウムテトラ（３，５−ジトリフルオロメチルフェニル）ボレート、トロピニウムテトラ（パーフルオロナフチル）ボレート、ＮａＢＰｈ４、ＮａＢ（ｏ−ＣＨ３−Ｐｈ）４、ＮａＢ（ｐ−ＣＨ３−Ｐｈ）４、ＮａＢ（ｍ−ＣＨ３−Ｐｈ）４、ＮａＢ（ｏ−Ｆ−Ｐｈ）４、ＮａＢ（ｐ−Ｆ−Ｐｈ）４、ＮａＢ（ｍ−Ｆ−Ｐｈ）４、ＮａＢ（３，５−Ｆ２−Ｐｈ）４、ＮａＢ（Ｃ６Ｆ５）４、ＮａＢ（２，６−（ＣＦ３）２−Ｐｈ）４、ＮａＢ（３，５−（ＣＦ３）２−Ｐｈ）４、ＮａＢ（Ｃ１０Ｆ７）４、ＨＢＰｈ４・２ジエチルエーテル、ＨＢ（３，５−Ｆ２−Ｐｈ）４・２ジエチルエーテル、ＨＢ（Ｃ６Ｆ５）４・２ジエチルエーテル、ＨＢ（２，６−（ＣＦ３）２−Ｐｈ）４・２ジエチルエーテル、ＨＢ（３，５−（ＣＦ３）２−Ｐｈ）４・２ジエチルエーテル、ＨＢ（Ｃ１０Ｈ７）４・２ジエチルエーテルを例示することができる。 Specific examples of the compound include trityl tetraphenyl borate, trityl tetra(o-tolyl) borate, trityl tetra(p-tolyl) borate, trityl tetra(m-tolyl) borate, trityl tetra(o-fluorophenyl) borate, Trityl tetra(p-fluorophenyl)borate, trityl tetra(m-fluorophenyl)borate, trityl tetra(3,5-difluorophenyl)borate, trityl tetra(pentafluorophenyl)borate, trityl tetra(2,6-ditrifluoro) Methylphenyl)borate, trityltetra(3,5-ditrifluoromethylphenyl)borate, trityltetra(perfluoronaphthyl)borate, tropinium tetraphenylborate, tropinium tetra(o-tolyl)borate, tropinium tetra(p- Tolyl)borate, tropinium tetra(m-tolyl)borate, tropinium tetra(o-fluorophenyl)borate, tropinium tetra(p-fluorophenyl)borate, tropinium tetra(m-fluorophenyl)borate, tropinium tetra (3,5-difluorophenyl)borate, tropinium tetra(pentafluorophenyl)borate, tropinium tetra(2,6-ditrifluoromethylphenyl)borate, tropinium tetra(3,5-ditrifluoromethylphenyl)borate, Tropi tetra (perfluoro-naphthyl) borate, NaBPh 4, NaB (o- CH 3 -Ph) 4, NaB (p-CH 3 -Ph) 4, NaB (m-CH 3 -Ph) 4, NaB (o- F-Ph) 4, NaB ( p-F-Ph) 4, NaB (m-F-Ph) 4, NaB (3,5-F 2 -Ph) 4, NaB (C 6 F 5) 4, NaB ( 2,6- (CF 3) 2 -Ph) 4, NaB (3,5- (CF 3) 2 -Ph) 4, NaB (C 10 F 7) 4, HBPh 4 · 2 diethyl ether, HB (3, 5-F 2 -Ph) 4 · 2 diethyl ether, HB (C 6 F 5) 4 · 2 diethyl ether, HB (2,6- (CF 3) 2 -Ph) 4 · 2 diethyl ether, HB (3, 5- (CF 3) 2 -Ph) 4 · 2 diethyl ether can be exemplified HB (C 10 H 7) 4 · 2 diethyl ether .
これらの中でも、トリチルテトラ（ペンタフルオロフェニル）ボレート、トリチルテトラ（２，６−ジトリフルオロメチルフェニル）ボレート、トリチルテトラ（３，５−ジトリフルオロメチルフェニル）ボレート、トリチルテトラ（パーフルオロナフチル）ボレート、トロピニウムテトラ（ペンタフルオロフェニル）ボレート、トロピニウムテトラ（２，６−ジトリフルオロメチルフェニル）ボレート、トロピニウムテトラ（３，５−ジトフルオロメチルフェニル）ボレート、トロピニウムテトラ（パーフルオロナフチル）ボレート、ＮａＢ（Ｃ６Ｆ５）４、ＮａＢ（２，６−（ＣＦ３）２−Ｐｈ）４、ＮａＢ（３，５−（ＣＦ３）２−Ｐｈ）４、ＮａＢ（Ｃ１０Ｆ７）４、ＨＢ（Ｃ６Ｆ５）４・２ジエチルエーテル、ＨＢ（２，６−（ＣＦ３）２−Ｐｈ）４・２ジエチルエーテル、ＨＢ（３，５−（ＣＦ３）２−Ｐｈ）４・２ジエチルエーテル、ＨＢ（Ｃ１０Ｈ７）４・２ジエチルエーテルが好ましい。 Among these, trityl tetra(pentafluorophenyl)borate, trityl tetra(2,6-ditrifluoromethylphenyl)borate, trityl tetra(3,5-ditrifluoromethylphenyl)borate, trityl tetra(perfluoronaphthyl)borate, Tropinium tetra(pentafluorophenyl)borate, tropinium tetra(2,6-ditrifluoromethylphenyl)borate, tropinium tetra(3,5-ditofluoromethylphenyl)borate, tropinium tetra(perfluoronaphthyl)borate, NaB (C 6 F 5) 4 , NaB (2,6- (CF 3) 2 -Ph) 4, NaB (3,5- (CF 3) 2 -Ph) 4, NaB (C 10 F 7) 4, HB (C 6 F 5) 4 · 2 diethyl ether, HB (2,6- (CF 3) 2 -Ph) 4 · 2 diethyl ether, HB (3,5- (CF 3) 2 -Ph) 4 · 2 diethyl ether, HB (C 10 H 7) 4 · 2 diethyl ether.
更に好ましくは、これらの中でもトリチルテトラ（ペンタフルオロフェニル）ボレート、トリチルテトラ（２，６−ジトリフルオロメチルフェニル）ボレート、トロピニウムテトラ（ペンタフルオロフェニル）ボレート、トロピニウムテトラ（２，６−ジトリフルオロメチルフェニル）ボレート、ＮａＢ（Ｃ６Ｆ５）４、ＮａＢ（２，６−（ＣＦ３）２−Ｐｈ）４、ＨＢ（Ｃ６Ｆ５）４・２ジエチルエーテル、ＨＢ（２，６−（ＣＦ３）２−Ｐｈ）４・２ジエチルエーテル、ＨＢ（３，５−（ＣＦ３）２−Ｐｈ）４・２ジエチルエーテル、ＨＢ（Ｃ１０Ｈ７）４・２ジエチルエーテルが挙げられる。 More preferably, among these, trityl tetra(pentafluorophenyl)borate, trityl tetra(2,6-ditrifluoromethylphenyl)borate, tropinium tetra(pentafluorophenyl)borate, tropinium tetra(2,6-ditrifluoro) methylphenyl) borate, NaB (C 6 F 5) 4, NaB (2,6- (CF 3) 2 -Ph) 4, HB (C 6 F 5) 4 · 2 diethyl ether, HB (2,6- ( CF 3) 2 -Ph) 4 · 2 diethyl ether, HB (3,5- (CF 3) 2 -Ph) 4 · 2 diethyl ether, HB (C 10 H 7) 4 · 2 diethyl ether.
更に特に好ましい触媒成分（ｉｉ）としては、有機アルミニウムオキシ化合物である。
これらの化合物を触媒成分（ｉｉ）として用いることにより、更には、特定の重合条件を採用することにより、本発明において好ましいポリエチレン成分（Ａ）を容易に製造することができる。
Further particularly preferred catalyst component (ii) is an organoaluminum oxy compound.
By using these compounds as the catalyst component (ii), and further by employing specific polymerization conditions, the preferred polyethylene component (A) in the present invention can be easily produced.
（３）触媒成分（ｉｉｉ）
触媒成分（ｉｉｉ）である微粒子担体としては、無機物担体、粒子状ポリマー担体又はこれらの混合物が挙げられる。無機物担体は、金属、金属酸化物、金属塩化物、金属炭酸塩、炭素質物、又はこれらの混合物が使用可能である。
無機物担体に用いることができる好適な金属としては、例えば、鉄、アルミニウム、ニッケルなどが挙げられる。
(3) Catalyst component (iii)
Examples of the fine particle carrier that is the catalyst component (iii) include an inorganic carrier, a particulate polymer carrier, or a mixture thereof. As the inorganic carrier, a metal, a metal oxide, a metal chloride, a metal carbonate, a carbonaceous material, or a mixture thereof can be used.
Suitable metals that can be used for the inorganic carrier include iron, aluminum, nickel and the like.
また、金属酸化物としては、周期表１〜１４族の元素の単独酸化物又は複合酸化物が挙げられ、例えば、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、ＭｇＯ、ＣａＯ、Ｂ２Ｏ３、ＴｉＯ２、ＺｒＯ２、Ｆｅ２Ｏ３、Ａｌ２Ｏ３・ＭｇＯ、Ａｌ２Ｏ３・ＣａＯ、Ａｌ２Ｏ３・ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３・ＭｇＯ・ＣａＯ、Ａｌ２Ｏ３・ＭｇＯ・ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３・ＣｕＯ、Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ２Ｏ３、Ａｌ２Ｏ３・ＮｉＯ、ＳｉＯ２・ＭｇＯなどの天然又は合成の各種単独酸化物又は複合酸化物を例示することができる。
ここで、上記の式は、分子式ではなく、組成のみを表すものであって、本発明において用いられる複合酸化物の構造及び触媒成分比率は特に限定されるものではない。
また、本発明において用いる金属酸化物は、少量の水分を吸収していても差し支えなく、少量の不純物を含有していても差し支えない。
In addition, examples of the metal oxide include single oxides or complex oxides of elements of Groups 1 to 14 of the periodic table, for example, SiO 2 , Al 2 O 3 , MgO, CaO, B 2 O 3 , TiO 2 , ZrO 2, Fe 2 O 3, Al 2 O 3 · MgO, Al 2 O 3 · CaO, Al 2 O 3 · SiO 2, Al 2 O 3 · MgO · CaO, Al 2 O 3 · MgO · SiO 2, Al Examples thereof include various natural or synthetic single or complex oxides such as 2 O 3 .CuO, Al 2 O 3 .Fe 2 O 3 , Al 2 O 3 .NiO, and SiO 2 .MgO.
Here, the above formula does not represent a molecular formula but represents only the composition, and the structure and the catalyst component ratio of the composite oxide used in the present invention are not particularly limited.
Further, the metal oxide used in the present invention may absorb a small amount of water, or may contain a small amount of impurities.
金属塩化物としては、例えば、アルカリ金属、アルカリ土類金属の塩化物が好ましく、具体的にはＭｇＣｌ２、ＣａＣｌ２などが特に好適である。
金属炭酸塩としては、アルカリ金属、アルカリ土類金属の炭酸塩が好ましく、具体的には、炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、炭酸バリウムなどが挙げられる。
炭素質物としては、例えば、カーボンブラック、活性炭などが挙げられる。
以上の無機物担体は、いずれも本発明に好適に用いることができるが、特に金属酸化物、シリカ、アルミナなどの使用が好ましい。
As the metal chloride, for example, chlorides of alkali metals and alkaline earth metals are preferable, and specifically, MgCl 2 , CaCl 2 and the like are particularly preferable.
The metal carbonate is preferably an alkali metal or alkaline earth metal carbonate, and specific examples thereof include magnesium carbonate, calcium carbonate, barium carbonate and the like.
Examples of the carbonaceous material include carbon black and activated carbon.
Any of the above inorganic carriers can be preferably used in the present invention, but it is particularly preferable to use a metal oxide, silica, alumina or the like.
これら無機物担体は、通常、２００〜８００℃、好ましくは４００〜６００℃で空気中又は窒素、アルゴン等の不活性ガス中で焼成して、表面水酸基の量を０．８〜１．５ｍｍｏｌ／ｇに調節して用いるのが好ましい。
これら無機物担体の性状としては、特に制限はないが、通常、平均粒径は５〜２００μｍ、好ましくは１０〜１５０μｍ、平均細孔径は２０〜１０００Å、好ましくは５０〜５００Å、比表面積は１５０〜１０００ｍ２／ｇ、好ましくは２００〜７００ｍ２／ｇ、細孔容積は０．３〜２．５ｃｍ３／ｇ、好ましくは０．５〜２．０ｃｍ３／ｇ、見掛比重は０．１０〜０．５０ｇ／ｃｍ３を有する無機物担体を用いるのが好ましい。
These inorganic carriers are usually baked at 200 to 800° C., preferably 400 to 600° C. in air or in an inert gas such as nitrogen or argon to adjust the amount of surface hydroxyl groups to 0.8 to 1.5 mmol/g. It is preferable to adjust the value to
The properties of these inorganic carriers are not particularly limited, but usually, the average particle size is 5 to 200 μm, preferably 10 to 150 μm, the average pore size is 20 to 1000 Å, preferably 50 to 500 Å, and the specific surface area is 150 to 1000 m. 2 /g, preferably 200 to 700 m 2 /g, the pore volume is 0.3 to 2.5 cm 3 /g, preferably 0.5 to 2.0 cm 3 /g, and the apparent specific gravity is 0.10 to 0. It is preferable to use an inorganic carrier having a density of 0.50 g/cm 3 .
上記した無機物担体は、もちろんそのまま用いることもできるが、予備処理としてこれらの担体をトリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、トリヘキシルアルミニウム、トリプロピルアルミニウム、トリブチルアルミニウム、トリオクチルアルミニウム、トリデシルアルミニウム、ジイソブチルアルミニウムハイドライドなどの有機アルミニウム化合物やＡｌ−Ｏ−Ａｌ結合を含む有機アルミニウムオキシ化合物に接触させた後、用いることができる。 The above-mentioned inorganic carrier can of course be used as it is, but as a pretreatment, these carriers are treated with trimethyl aluminum, triethyl aluminum, triisobutyl aluminum, trihexyl aluminum, tripropyl aluminum, tributyl aluminum, trioctyl aluminum, tridecyl aluminum, It can be used after being brought into contact with an organoaluminum compound such as diisobutylaluminum hydride or an organoaluminum oxy compound having an Al-O-Al bond.
更に特に好ましい触媒成分（ｉｉｉ）としては、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、Ａｌ２Ｏ３・ＳｉＯ２が挙げられる。
これらの化合物を触媒成分（ｉｉｉ）として用いることにより、更には、特定の重合条件を採用することにより、本発明において好ましいポリエチレン成分（Ａ）を容易に製造することができる。
Further particularly preferred catalyst components (iii) include SiO 2 , Al 2 O 3 and Al 2 O 3 .SiO 2 .
By using these compounds as the catalyst component (iii), and further by employing specific polymerization conditions, the preferred polyethylene component (A) in the present invention can be easily produced.
（４）接触方法等
本発明に係るメタロセン系触媒は、触媒成分（ｉ）と、触媒成分（ｉｉ）、及び必要に応じて触媒成分（ｉｉｉ）からなる触媒を得る際の各成分の接触方法は、特に限定されず、例えば、以下の方法が任意に採用可能である。
(4) Contact method, etc. The metallocene catalyst according to the present invention is a method for contacting each component when obtaining a catalyst component (i), a catalyst component (ii), and, if necessary, a catalyst comprising the catalyst component (iii). Is not particularly limited, and for example, the following method can be arbitrarily adopted.
接触方法（１）：触媒成分（ｉ）と、触媒成分（ｉｉ）とを接触させた後、触媒成分（ｉｉｉ）を接触させる。
接触方法（２）：触媒成分（ｉ）と、触媒成分（ｉｉｉ）とを接触させた後、触媒成分（ｉｉ）を接触させる。
接触方法（３）：触媒成分（ｉｉ）と、触媒成分（ｉｉｉ）とを接触させた後、触媒成分（ｉ）を接触させる。
Contact method (1): The catalyst component (i) and the catalyst component (ii) are brought into contact with each other, and then the catalyst component (iii) is brought into contact therewith.
Contact method (2): The catalyst component (i) and the catalyst component (iii) are brought into contact with each other, and then the catalyst component (ii) is brought into contact therewith.
Contact method (3): The catalyst component (ii) and the catalyst component (iii) are brought into contact with each other, and then the catalyst component (i) is brought into contact therewith.
これらの接触方法の中で接触方法（１）及び（３）が好ましく、更に接触方法（１）が最も好ましい。いずれの接触方法においても、通常は窒素又はアルゴンなどの不活性雰囲気中、一般にベンゼン、トルエン、キシレン、エチルベンゼンなどの芳香族炭化水素（通常炭素数は６〜１２）、ヘプタン、ヘキサン、デカン、ドデカン、シクロヘキサンなどの脂肪族あるいは脂環族炭化水素（通常炭素数５〜１２）等の液状不活性炭化水素の存在下、撹拌下又は非撹拌下に各成分を接触させる方法が採用される。
この接触は、通常−１００℃〜２００℃、好ましくは−５０℃〜１００℃、更に好ましくは０℃〜５０℃の温度にて、５分〜５０時間、好ましくは３０分〜２４時間、更に好ましくは３０分〜１２時間で行うことが望ましい。
Among these contacting methods, the contacting methods (1) and (3) are preferable, and the contacting method (1) is most preferable. In any contacting method, usually in an inert atmosphere such as nitrogen or argon, aromatic hydrocarbons (usually having 6 to 12 carbon atoms) such as benzene, toluene, xylene and ethylbenzene, heptane, hexane, decane and dodecane are generally used. A method is used in which each component is brought into contact with or without stirring in the presence of a liquid inert hydrocarbon such as an aliphatic or alicyclic hydrocarbon (usually having 5 to 12 carbon atoms) such as cyclohexane.
This contact is usually -100°C to 200°C, preferably -50°C to 100°C, more preferably 0°C to 50°C, for 5 minutes to 50 hours, preferably 30 minutes to 24 hours, and more preferably It is desirable to carry out for 30 minutes to 12 hours.
また、触媒成分（ｉ）、触媒成分（ｉｉ）と触媒成分（ｉｉｉ）の接触に際しては、上記した通り、ある種の成分が可溶ないしは難溶な芳香族炭化水素溶媒と、ある種の成分が不溶ないしは難溶な脂肪族又は脂環族炭化水素溶媒とがいずれも使用可能である。 When the catalyst component (i) or the catalyst component (ii) and the catalyst component (iii) are brought into contact with each other, as described above, an aromatic hydrocarbon solvent in which a certain component is soluble or sparingly soluble, and a certain component Any of insoluble or sparingly soluble aliphatic or alicyclic hydrocarbon solvents can be used.
各成分同士の接触反応を段階的に行う場合にあっては、前段で用いた溶媒などを除去することなく、これをそのまま後段の接触反応の溶媒に用いてもよい。また、可溶性溶媒を使用した前段の接触反応後、ある種の成分が不溶もしくは難溶な液状不活性炭化水素（例えば、ペンタン、ヘキサン、デカン、ドデカン、シクロヘキサン、ベンゼン、トルエン、キシレンなどの脂肪族炭化水素、脂環族炭化水素あるいは芳香族炭化水素）を添加して、所望生成物を固形物として回収した後に、あるいは一旦可溶性溶媒の一部又は全部を、乾燥等の手段により除去して所望生成物を固形物として取り出した後に、この所望生成物の後段の接触反応を、上記した不活性炭化水素溶媒のいずれかを使用して実施することもできる。本発明では、各成分の接触反応を複数回行うことを妨げない。 When the contact reaction between the components is carried out stepwise, it may be used as it is as a solvent for the contact reaction in the latter step without removing the solvent used in the former step. In addition, after the first stage catalytic reaction using a soluble solvent, a liquid inert hydrocarbon in which a certain component is insoluble or sparingly soluble (for example, pentane, hexane, decane, dodecane, cyclohexane, benzene, toluene, xylene, and other aliphatic hydrocarbons). Hydrocarbon, alicyclic hydrocarbon or aromatic hydrocarbon) is added and the desired product is recovered as a solid, or once a part or all of the soluble solvent is removed by a means such as drying to obtain the desired product. After removing the product as a solid, a subsequent catalytic reaction of the desired product can also be carried out using any of the inert hydrocarbon solvents described above. In the present invention, the catalytic reaction of each component may be carried out multiple times.
本発明において、触媒成分（ｉ）と、触媒成分（ｉｉ）と、触媒成分（ｉｉｉ）の使用割合は、特に限定されないが、以下の範囲が好ましい。 In the present invention, the use ratios of the catalyst component (i), the catalyst component (ii) and the catalyst component (iii) are not particularly limited, but the following ranges are preferable.
触媒成分（ｉｉ）として、有機アルミニウムオキシ化合物を用いる場合、触媒成分（ｉ）中の遷移金属（Ｍ）に対する有機アルミニウムオキシ化合物のアルミニウムの原子比（Ａｌ／Ｍ）は、通常、１〜１００，０００、好ましくは５〜１，０００、更に好ましくは５０〜２００の範囲が望ましく、また、ボラン化合物やボレート化合物を用いる場合、メタロセン化合物中の遷移金属（Ｍ）に対する、ホウ素の原子比（Ｂ／Ｍ）は、通常、０．０１〜１００、好ましくは０．１〜５０、更に好ましくは０．２〜１０の範囲で選択することが望ましい。
更に、触媒成分（ｉｉ）として、有機アルミニウムオキシ化合物と、ボラン化合物、ボレート化合物との混合物を用いる場合にあっては、混合物における各化合物について、遷移金属（Ｍ）に対して上記と同様な使用割合で選択することが望ましい。
When an organoaluminum oxy compound is used as the catalyst component (ii), the aluminum atomic ratio (Al/M) of the organoaluminum oxy compound to the transition metal (M) in the catalyst component (i) is usually 1 to 100, 000, preferably 5 to 1,000, and more preferably 50 to 200. When using a borane compound or a borate compound, the atomic ratio of boron to the transition metal (M) in the metallocene compound (B/ It is desirable to select M) in the range of usually 0.01 to 100, preferably 0.1 to 50, and more preferably 0.2 to 10.
Furthermore, when a mixture of an organoaluminum oxy compound and a borane compound or borate compound is used as the catalyst component (ii), each compound in the mixture is used in the same manner as described above for the transition metal (M). It is desirable to select in proportion.
触媒成分（ｉｉｉ）の使用量は、触媒成分（ｉ）中の遷移金属０．０００１〜５ｍｍｏｌ当たり、好ましくは０．００１〜０．５ｍｍｏｌ当たり、更に好ましくは０．０１〜０．１ｍｍｏｌ当たり、１ｇである。 The amount of the catalyst component (iii) used is 1 g per 0.0001 to 5 mmol of the transition metal in the catalyst component (i), preferably 0.001 to 0.5 mmol, and more preferably 0.01 to 0.1 mmol. Is.
触媒成分（ｉ）と、触媒成分（ｉｉ）と、触媒成分（ｉｉｉ）とを、前記接触方法（１）〜（３）のいずれかで相互に接触させ、しかる後、溶媒を除去することで、オレフィン重合用触媒を固体触媒として得ることができる。溶媒の除去は、常圧下又は減圧下、０〜２００℃、好ましくは２０〜１５０℃で１分〜５０時間、好ましくは１０分〜１０時間で行うことが望ましい。 The catalyst component (i), the catalyst component (ii), and the catalyst component (iii) are brought into contact with each other by any of the contact methods (1) to (3) described above, and then the solvent is removed. The olefin polymerization catalyst can be obtained as a solid catalyst. It is desirable to remove the solvent under normal pressure or reduced pressure at 0 to 200° C., preferably 20 to 150° C. for 1 minute to 50 hours, preferably 10 minutes to 10 hours.
なお、メタロセン系触媒は、以下の方法によっても得ることができる。
接触方法（４）：触媒成分（ｉ）と触媒成分（ｉｉｉ）とを接触させて溶媒を除去し、これを固体触媒成分とし、重合条件下で有機アルミニウムオキシ化合物、ボラン化合物、ボレート化合物又はこれらの混合物と接触させる。
接触方法（５）：有機アルミニウムオキシ化合物、ボラン化合物、ボレート化合物又はこれらの混合物と触媒成分（ｉｉｉ）とを接触させて溶媒を除去し、これを固体触媒成分とし、重合条件下で触媒成分（ｉ）と接触させる。
上記接触方法（４）、（５）の場合も、成分比、接触条件及び溶媒除去条件は、前記と同様の条件が使用できる。
The metallocene catalyst can also be obtained by the following method.
Contact method (4): The catalyst component (i) and the catalyst component (iii) are brought into contact with each other to remove the solvent, and this is used as a solid catalyst component, and under the polymerization conditions, an organoaluminum oxy compound, a borane compound, a borate compound or these Contact with a mixture of.
Contact method (5): An organoaluminum oxy compound, a borane compound, a borate compound or a mixture thereof is brought into contact with the catalyst component (iii) to remove the solvent, and this is used as a solid catalyst component. contact with i).
Also in the case of the above contact methods (4) and (5), the same component ratios, contact conditions and solvent removal conditions as described above can be used.
また、本発明に係るポリエチレン成分（Ａ）の製造方法の必須成分である触媒成分（ｉｉ）と触媒成分（ｉｉｉ）とを兼ねる成分として、層状珪酸塩を用いることもできる。
層状珪酸塩とは、イオン結合等によって構成される面が互いに弱い結合力で平行に積み重なった結晶構造をとる珪酸塩化合物である。
大部分の層状珪酸塩は、天然には主に粘土鉱物の主成分として産出するが、これら、層状珪酸塩は特に天然産のものに限らず、人工合成物であってもよい。
Further, a layered silicate can be used as a component that also serves as the catalyst component (ii) and the catalyst component (iii), which are essential components of the method for producing the polyethylene component (A) according to the present invention.
The layered silicate is a silicate compound having a crystal structure in which planes formed by ionic bonds and the like are stacked in parallel with each other with weak bonding force.
Most of the layered silicates are naturally produced mainly as the main components of clay minerals, but these layered silicates are not limited to natural ones, and may be artificial synthetic products.
これらの中では、モンモリロナイト、ザウコナイト、バイデライト、ノントロナイト、サポナイト、ヘクトライト、スチーブンサイト、ベントナイト、テニオライト等のスメクタイト族、バーミキュライト族、雲母族が好ましい。 Of these, smectites such as montmorillonite, sauconite, beidellite, nontronite, saponite, hectorite, stevensite, bentonite, and teniolite, vermiculite, and mica are preferable.
一般に、天然品は、非イオン交換性（非膨潤性）であることが多く、その場合は好ましいイオン交換性（ないし膨潤性）を有するものとするために、イオン交換性（ないし膨潤性）を付与するための処理を行うことが好ましい。そのような処理のうちで特に好ましいものとしては、次のような化学処理が挙げられる。
ここで化学処理とは、表面に付着している不純物を除去する表面処理と層状珪酸塩の結晶構造、化学組成に影響を与える処理のいずれをも用いることができる。
具体的には、（イ）塩酸、硫酸等を用いて行う酸処理、（ロ）ＮａＯＨ、ＫＯＨ、ＮＨ３等を用いて行うアルカリ処理、（ハ）周期表第２族〜第１４族から選ばれた少なくとも１種の原子を含む陽イオンとハロゲン原子又は無機酸由来の陰イオンからなる群より選ばれた少なくとも１種の陰イオンからなる塩類を用いた塩類処理、（ニ）アルコール、炭化水素化合物、ホルムアミド、アニリン等の有機物処理等が挙げられる。これらの処理は、単独で行ってもよいし、２つ以上の処理を組み合わせてもよい。
In general, natural products are often non-ion-exchangeable (non-swellable), and in that case, in order to have preferable ion-exchangeable (or swellable) properties, the ion-exchangeable (or swellable) It is preferable to perform a treatment for imparting. Among such treatments, the following chemical treatments are particularly preferable.
Here, as the chemical treatment, both surface treatment for removing impurities adhering to the surface and treatment for affecting the crystal structure and chemical composition of the layered silicate can be used.
Specifically, (a) acid treatment using hydrochloric acid, sulfuric acid, etc., (b) alkali treatment using NaOH, KOH, NH 3, etc., (c) selected from Groups 2 to 14 of the periodic table Salt treatment with a salt composed of at least one anion selected from the group consisting of cations containing at least one atom and halogen atoms or anions derived from inorganic acids, (d) alcohols, hydrocarbons Treatment of compounds with organic substances such as formamide and aniline. These treatments may be performed alone or two or more treatments may be combined.
前記層状珪酸塩は、全ての工程の前、間、後のいずれの時点においても、粉砕、造粒、分粒、分別等によって、粒子性状を制御することができる。その方法は、合目的的な任意のものであり得る。特に、造粒法について示せば、例えば、噴霧造粒法、転動造粒法、圧縮造粒法、撹拌造粒法、ブリケッティング法、コンパクティング法、押出造粒法、流動層造粒法、乳化造粒法及び液中造粒法等が挙げられる。特に好ましい造粒法は、上記の内、噴霧造粒法、転動造粒法及び圧縮造粒法である。 The particle properties of the layered silicate can be controlled by pulverization, granulation, sizing, fractionation, etc. before, during, or after all the steps. The method can be any purposeful. In particular, if the granulation method is described, for example, spray granulation method, tumbling granulation method, compression granulation method, stirring granulation method, briquetting method, compacting method, extrusion granulation method, fluidized bed granulation method. Method, emulsion granulation method, submerged granulation method and the like. Particularly preferable granulation methods are the spray granulation method, the rolling granulation method and the compression granulation method among the above.
上記した層状珪酸塩は、もちろんそのまま用いることもできるが、これらの層状珪酸塩をトリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、トリプロピルアルミニウム、トリブチルアルミニウム、トリヘキシルアルミニウム、トリオクチルアルミニウム、トリデシルアルミニウム、ジイソブチルアルミニウムハイドライドなどの有機アルミニウム化合物やＡｌ−Ｏ−Ａｌ結合を含む有機アルミニウムオキシ化合物と組み合わせて用いることができる。 The above-mentioned layered silicate can be used as it is, of course, these layered silicates trimethyl aluminum, triethyl aluminum, triisobutyl aluminum, tripropyl aluminum, tributyl aluminum, trihexyl aluminum, trioctyl aluminum, tridecyl aluminum, It can be used in combination with an organic aluminum compound such as diisobutylaluminum hydride or an organic aluminum oxy compound containing an Al-O-Al bond.
本発明に係るメタロセン系触媒において、触媒成分（ｉ）を、層状珪酸塩に担持するには、触媒成分（ｉ）と層状珪酸塩を相互に接触させる、あるいは触媒成分（ｉ）、有機アルミニウム化合物、層状珪酸塩を相互に接触させてもよい。
各成分の接触方法は、特に限定されず、例えば、以下の方法が任意に採用可能である。
接触方法（６）：触媒成分（ｉ）と有機アルミニウム化合物を接触させた後、層状珪酸塩担体と接触させる。
接触方法（７）：触媒成分（ｉ）と層状珪酸塩担体を接触させた後、有機アルミニウム化合物と接触させる。
接触方法（８）：有機アルミニウム化合物と層状珪酸塩担体を接触させた後、触媒成分（ｉ）と接触させる。
In the metallocene catalyst according to the present invention, in order to support the catalyst component (i) on the layered silicate, the catalyst component (i) and the layered silicate are brought into contact with each other, or the catalyst component (i) and the organoaluminum compound are used. The layered silicates may be in contact with each other.
The method of contacting each component is not particularly limited, and for example, the following method can be arbitrarily adopted.
Contact method (6): The catalyst component (i) is contacted with the organoaluminum compound, and then contacted with the layered silicate support.
Contact method (7): The catalyst component (i) is contacted with the layered silicate support, and then contacted with the organoaluminum compound.
Contact method (8): After bringing the organoaluminum compound into contact with the layered silicate support, the catalyst component (i) is contacted.
これらの接触方法の中で接触方法（６）と（８）が好ましい。いずれの接触方法においても、通常は窒素又はアルゴンなどの不活性雰囲気中、一般にベンゼン、トルエン、キシレン、エチルベンゼンなどの芳香族炭化水素（通常炭素数は６〜１２）、ヘプタン、ヘキサン、デカン、ドデカン、シクロヘキサンなどの脂肪族あるいは脂環族炭化水素（通常炭素数５〜１２）等の液状不活性炭化水素の存在下、撹拌下又は非撹拌下に各成分を接触させる方法が採用される。 Of these contacting methods, contacting methods (6) and (8) are preferred. In any contacting method, usually in an inert atmosphere such as nitrogen or argon, aromatic hydrocarbons (usually having 6 to 12 carbon atoms) such as benzene, toluene, xylene and ethylbenzene, heptane, hexane, decane and dodecane are generally used. A method is used in which each component is contacted with or without stirring in the presence of a liquid inert hydrocarbon such as an aliphatic or alicyclic hydrocarbon (usually having 5 to 12 carbon atoms) such as cyclohexane.
触媒成分（ｉ）と、有機アルミニウム化合物、層状珪酸塩担体の使用割合は、特に限定されないが、以下の範囲が好ましい。
触媒成分（ｉ）の担持量は、層状珪酸塩担体１ｇあたり、０．０００１〜５ｍｍｏｌ、好ましくは０．００１〜０．５ｍｍｏｌ、更に好ましくは０．０１〜０．１ｍｍｏｌである。
また、有機アルミニウム化合物を用いる場合のＡｌ担持量は、０．０１〜１００ｍｏｌ、好ましくは０．１〜５０ｍｏｌ、更に好ましくは０．２〜１０ｍｏｌの範囲であることが望ましい。
The use ratios of the catalyst component (i), the organoaluminum compound, and the layered silicate support are not particularly limited, but the following ranges are preferable.
The supported amount of the catalyst component (i) is 0.0001 to 5 mmol, preferably 0.001 to 0.5 mmol, and more preferably 0.01 to 0.1 mmol per 1 g of the layered silicate support.
The amount of Al supported when an organoaluminum compound is used is preferably 0.01 to 100 mol, preferably 0.1 to 50 mol, and more preferably 0.2 to 10 mol.
担持及び溶媒除去の方法は、前記の無機物担体と同様の条件が使用できる。
触媒成分（ｉｉ）と触媒成分（ｉｉｉ）とを兼ねる成分として、層状珪酸塩を用いると、重合活性が高く、長鎖分岐を有するエチレン系重合体の生産性が向上する。
こうして得られるオレフィン重合用触媒は、必要に応じてモノマーの予備重合を行った後に使用しても差し支えない。
As the method for supporting and removing the solvent, the same conditions as those for the above inorganic carrier can be used.
When a layered silicate is used as a component that also serves as both the catalyst component (ii) and the catalyst component (iii), the polymerization activity is high and the productivity of the ethylene polymer having a long chain branch is improved.
The olefin polymerization catalyst thus obtained may be used after preliminarily polymerizing the monomer, if necessary.
メタロセン系触媒の製造例として、例えば、特表２００２−５３５３３９号公報や特開２００４−１８９８６９号公報に記載の「触媒」及び「原料の配合比や条件」を参酌することにより、製造することができる。また、重合体のインデックスは、各種重合条件により制御することができ、例えば、特開平２−２６９７０５号公報や特開平３−２１６０７号公報記載の方法により制御することができる。 As a production example of the metallocene catalyst, for example, it can be produced by considering "catalyst" and "mixing ratio and conditions of raw materials" described in JP-T-2002-535339 and JP-A-2004-189869. it can. The index of the polymer can be controlled by various polymerization conditions, for example, the method described in JP-A-2-269705 and JP-A-3-21607.
ポリエチレン成分（Ａ）は、エチレンの単独重合体又はエチレンと炭素数３〜１２のα−オレフィン、例えば、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−オクテン等との共重合により得られる。また、改質を目的とする場合のジエンとの共重合も可能である。このとき使用されるジエン化合物の例としては、ブタジエン、１，４−ヘキサジエン、エチリデンノルボルネン、ジシクロペンタジエン等を挙げることができる。なお、重合の際のコモノマー含有率は、任意に選択することができるが、例えば、エチレンと炭素数３〜１２のα−オレフィンとの共重合の場合には、エチレン・α−オレフィン共重合体中のα−オレフィン含有量は、０〜４０ｍｏｌ％、好ましくは０〜３０ｍｏｌ％である。
なお、本発明のポリエチレン樹脂組成物に用いられる各ポリエチレン成分に使用されるエチレンは、通常の化石原料由来の原油から製造されるエチレンであってもよいし、植物由来のエチレンであってもよい。植物由来のエチレン及びポリエチレンとしては、例えば、特表２０１０−５１１６３４号公報に記載のエチレンやそのポリマーが挙げられる。植物由来のエチレンやそのポリマーは、カーボンニュートラル（化石原料を使わず大気中の二酸化炭素の増加につながらない）の性質を持ち、環境に配慮した製品の提供が可能である。
The polyethylene component (A) is a homopolymer of ethylene or an α-olefin having 3 to 12 carbon atoms and ethylene, for example, propylene, 1-butene, 1-pentene, 1-hexene, 4-methyl-1-pentene, 1 -It is obtained by copolymerization with octene and the like. Further, it is possible to copolymerize with a diene for the purpose of modification. Examples of the diene compound used at this time include butadiene, 1,4-hexadiene, ethylidene norbornene and dicyclopentadiene. The comonomer content during the polymerization can be arbitrarily selected. For example, in the case of copolymerizing ethylene with an α-olefin having 3 to 12 carbon atoms, an ethylene/α-olefin copolymer is used. The α-olefin content therein is 0 to 40 mol %, preferably 0 to 30 mol %.
The ethylene used for each polyethylene component used in the polyethylene resin composition of the present invention may be ethylene produced from crude oil derived from usual fossil raw materials, or may be plant-derived ethylene. . Examples of the plant-derived ethylene and polyethylene include ethylene and its polymer described in JP 2010-511634 A. Plant-derived ethylene and its polymers have the property of being carbon neutral (do not use fossil raw materials and do not lead to an increase in carbon dioxide in the atmosphere), and it is possible to provide environmentally friendly products.
生成重合体の分子量は、重合温度、触媒のモル比等の重合条件を変えることによってもある程度調節可能であるが、重合反応系に水素を添加することで、より効果的に分子量調節を行うことができる。
また、重合系中に、水分除去を目的とした成分、いわゆるスカベンジャーを加えても何ら支障なく実施することができる。
なお、かかるスカベンジャーとしては、トリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウムなどの有機アルミニウム化合物、前記有機アルミニウムオキシ化合物、分岐アルキルを含有する変性有機アルミニウム化合物、ジエチル亜鉛、ジブチル亜鉛などの有機亜鉛化合物、ジエチルマグネシウム、ジブチルマグネシウム、エチルブチルマグネシウムなどの有機マグネシウム化合物、エチルマグネシウムクロリド、ブチルマグネシウムクロリドなどのグリニヤ化合物などが使用される。これらのなかでは、トリエチルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、エチルブチルマグネシウムが好ましく、トリエチルアルミニウムが特に好ましい。
水素濃度、モノマー量、重合圧力、重合温度等の重合条件が互いに異なる２段階以上の多段階重合方式にも、支障なく適用することができる。
The molecular weight of the produced polymer can be adjusted to some extent by changing the polymerization conditions such as the polymerization temperature and the molar ratio of the catalyst, but by adding hydrogen to the polymerization reaction system, the molecular weight can be adjusted more effectively. You can
In addition, it can be carried out without any trouble even if a component for removing water, that is, a scavenger is added to the polymerization system.
Examples of the scavenger include trimethylaluminum, triethylaluminum, organoaluminum compounds such as triisobutylaluminum, the organoaluminum oxy compound, modified organoaluminum compounds containing branched alkyl, diethylzinc, organozinc compounds such as dibutylzinc, and diethyl. Organomagnesium compounds such as magnesium, dibutylmagnesium and ethylbutylmagnesium, and Grignard compounds such as ethylmagnesium chloride and butylmagnesium chloride are used. Among these, triethylaluminum, triisobutylaluminum and ethylbutylmagnesium are preferable, and triethylaluminum is particularly preferable.
The present invention can also be applied to a multi-stage polymerization system of two or more stages in which the polymerization conditions such as hydrogen concentration, amount of monomer, polymerization pressure, and polymerization temperature are different from each other without any trouble.
ポリエチレン成分（Ａ）は、気相重合法、溶液重合法、スラリー重合法などの製造プロセスにより製造することができ、好ましくはスラリー重合法が望ましい。ポリエチレン成分（Ａ）の重合条件のうち重合温度としては、０〜２００℃の範囲から選択することができる。スラリー重合においては、生成ポリマーの融点より低い温度で重合を行う。重合圧力は、大気圧〜約１０ＭＰａの範囲から選択することができる。実質的に酸素、水等を断った状態で、ヘキサン、ヘプタン、イソブタン等の脂肪族炭化水素、ベンゼン、トルエン、キシレン等の芳香族炭化水素、シクロヘキサン、メチルシクロヘキサン等の脂環族炭化水素等から選ばれる不活性炭化水素溶媒の存在下でエチレン及びα−オレフィンのスラリー重合を行うことにより製造することができる。 The polyethylene component (A) can be produced by a production process such as a gas phase polymerization method, a solution polymerization method and a slurry polymerization method, and preferably the slurry polymerization method. Among the polymerization conditions of the polyethylene component (A), the polymerization temperature can be selected from the range of 0 to 200°C. In the slurry polymerization, the polymerization is performed at a temperature lower than the melting point of the produced polymer. The polymerization pressure can be selected from the range of atmospheric pressure to about 10 MPa. From a hydrocarbon such as hexane, heptane, or isobutane, an aromatic hydrocarbon such as benzene, toluene, or xylene, or an alicyclic hydrocarbon such as cyclohexane or methylcyclohexane, with oxygen or water removed. It can be produced by carrying out slurry polymerization of ethylene and α-olefin in the presence of a selected inert hydrocarbon solvent.
ポリエチレン成分（Ａ）は、本発明で規定の範囲を満たせば、単一の重合器、直列もしくは並列に接続した複数の反応器で順次連続して重合、及び複数のエチレン重合体を別々に重合した後に混合したものでもよい。 As long as the polyethylene component (A) satisfies the range specified in the present invention, the polyethylene component (A) is continuously polymerized in a single polymerization vessel, a plurality of reactors connected in series or in parallel, and a plurality of ethylene polymers are separately polymerized. It may be a mixture after being mixed.
３．ポリエチレン成分（Ｂ）
ポリエチレン成分（Ｂ）は、少なくとも２成分から構成され、当該２成分を含む成分（Ｂ）全体として、下記特性（ｂ１）及び特性（ｂ２）を満たすものである。
3. Polyethylene component (B)
The polyethylene component (B) is composed of at least two components, and the component (B) containing the two components as a whole satisfies the following properties (b1) and (b2).
特性（ｂ１）
本発明に用いられるポリエチレン成分（Ｂ）は、本発明の効果を奏する点から、温度１９０℃、荷重２．１６Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．１ｇ／１０分以上１０ｇ／１０分以下であるものを選択する。ポリエチレン成分（Ｂ）のＭＦＲは、好ましくは０．２ｇ／１０分以上８ｇ／１０分以下、更に好ましくは０．５ｇ／１０分以上５ｇ／１０分以下の範囲である。
このＭＦＲが０．１ｇ／１０分未満であれば、分子量が増大し、流動性及び成形性が確保できなくなるおそれがある。また、最終の樹脂組成物において、ＨＬＭＦＲが規定の範囲内を達成できず、流動性が低下することにより、シャークスキンやメルトフラクチャーなどの流動不安定現象が発生しやくすなるため、成形品の外観を損なうおそれがある。
一方、このＭＦＲが１０ｇ／１０分を超えると、低分子量の成分量が増加する影響により、最終樹脂組成物において、耐衝撃性が達成できず、成形品の落下衝撃耐性が低下するおそれがある。
ＭＦＲは、前記と同様にして測定することができる。
ＭＦＲは、主にポリエチレン成分（Ｂ）の重合時の水素量及び重合温度により調整することができる。
Characteristic (b1)
The polyethylene component (B) used in the present invention has a melt flow rate (MFR) of 0.1 g/10 minutes or more and 10 g/10 minutes or less at a temperature of 190° C. and a load of 2.16 Kg from the viewpoint of exerting the effect of the present invention. Select one. The MFR of the polyethylene component (B) is preferably in the range of 0.2 g/10 minutes or more and 8 g/10 minutes or less, more preferably 0.5 g/10 minutes or more and 5 g/10 minutes or less.
If this MFR is less than 0.1 g/10 minutes, the molecular weight increases, and fluidity and moldability may not be ensured. Further, in the final resin composition, the HLMFR cannot be achieved within the specified range, and the fluidity is lowered, so that a flow instability phenomenon such as sharkskin and melt fracture easily occurs, so that the molded product is The appearance may be impaired.
On the other hand, if the MFR exceeds 10 g/10 minutes, impact resistance may not be achieved in the final resin composition due to the influence of an increase in the amount of low molecular weight components, and the drop impact resistance of the molded product may be reduced. .
MFR can be measured in the same manner as described above.
The MFR can be adjusted mainly by the amount of hydrogen during the polymerization of the polyethylene component (B) and the polymerization temperature.
特性（ｂ２）
本発明に用いられるポリエチレン成分（Ｂ）は、本発明の効果を奏する点から、密度が０．９５０ｇ／ｃｍ３以上０．９８０ｇ／ｃｍ３以下であるものを選択する。ポリエチレン成分（Ｂ）の密度は、好ましくは０．９５１ｇ／ｃｍ３以上０．９７５ｇ／ｃｍ３以下、更に好ましくは０．９５３ｇ／ｃｍ３以上０．９７０ｇ／ｃｍ３以下である。
密度が０．９５０ｇ／ｃｍ３未満であれば、最終の樹脂組成物における密度範囲を達成できず、剛性が不足し、かつ結晶化速度が低下し、その結果、成形サイクルが低下するおそれがある。また、容器の剛性が劣り高温時に変形しやすくなり、容器内圧等の影響により、容器が変形し漏れの原因となるおそれがある。
一方、密度が０．９８０ｇ／ｃｍ３を超えた場合には、最終樹脂組成物において耐衝撃性能が低下するおそれがあり、容器の落下衝撃耐性が劣るおそれがある。
密度は、前記と同様にして測定することができる。
密度は、主にポリエチレン成分（Ｂ）の重合時のα−オレフィンの量により調整することができる。
Characteristic (b2)
Polyethylene component used in the present invention (B), from the viewpoint of providing the effect of the invention, to select one density of less 0.950 g / cm 3 or more 0.980 g / cm 3. The density of the polyethylene component (B) is preferably 0.951 g/cm 3 or more and 0.975 g/cm 3 or less, more preferably 0.953 g/cm 3 or more and 0.970 g/cm 3 or less.
If the density is less than 0.950 g/cm 3 , the density range in the final resin composition cannot be achieved, the rigidity is insufficient, and the crystallization rate is reduced, which may result in a reduction in molding cycle. .. In addition, the rigidity of the container is poor and the container is likely to be deformed at a high temperature, and there is a possibility that the container may be deformed due to the influence of the internal pressure of the container and cause leakage.
On the other hand, if the density exceeds 0.980 g/cm 3 , the impact resistance performance of the final resin composition may decrease, and the drop impact resistance of the container may deteriorate.
The density can be measured in the same manner as described above.
The density can be adjusted mainly by the amount of α-olefin during the polymerization of the polyethylene component (B).
特性（ｂ３）及び特性（ｂ４）
ポリエチレン成分（Ｂ）は、更に、下記の特性（ｂ３）及び（ｂ４）を満足することが好ましい。
特性（ｂ３）：温度１９０℃、荷重１１．１Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＬＭＦＲ）が１ｇ／１０分以上、１００ｇ／１０分以下である。
ポリエチレン成分（Ｂ）のＭＬＭＦＲが当該範囲内であると、混ざりの改良効果が向上する。ポリエチレン成分（Ｂ）のＭＬＭＦＲは更に好ましくは、２ｇ／１０分以上、７０ｇ／１０分以下である。
このＭＬＭＦＲが１ｇ／１０分未満であれば、分子量が増大し、流動性及び成形性が確保できなくなるおそれがある。また、最終の樹脂組成物において、ＨＬＭＦＲが規定の範囲内を達成できず、流動性が低下することにより、シャークスキンやメルトフラクチャーなどの流動不安定現象が発生しやくすなり成形品の外観を損なうおそれがある。
一方、このＭＬＭＦＲが１００ｇ／１０分を超えると、低分子量の成分量が増加する影響により、最終樹脂組成物において、耐衝撃性が達成できず、成形品の落下衝撃性が低下するおそれがある。
ＭＬＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ６９２２−２：１９９７に準拠して測定することができる。
ＭＬＭＦＲは、主にポリエチレン成分（Ｂ）の重合時の水素量及び重合温度により調整することができる。
Characteristic (b3) and characteristic (b4)
It is preferable that the polyethylene component (B) further satisfies the following characteristics (b3) and (b4).
Characteristic (b3): Melt flow rate (MLMFR) at a temperature of 190° C. and a load of 11.1 Kg is 1 g/10 minutes or more and 100 g/10 minutes or less.
When the MLMFR of the polyethylene component (B) is within the range, the effect of improving the mixing is improved. The MLMFR of the polyethylene component (B) is more preferably 2 g/10 minutes or more and 70 g/10 minutes or less.
If this MLMFR is less than 1 g/10 minutes, the molecular weight may increase and flowability and moldability may not be secured. Further, in the final resin composition, HLMFR cannot reach within the specified range and the fluidity is lowered, so that a flow instability phenomenon such as sharkskin and melt fracture occurs, and the appearance of the smoothed molded article is reduced. There is a risk of damage.
On the other hand, if the MLMFR exceeds 100 g/10 minutes, impact resistance may not be achieved in the final resin composition due to the influence of an increase in the amount of low molecular weight components, and the drop impact resistance of the molded product may decrease. ..
MLMFR can be measured according to JIS K6922-2:1997.
MLMFR can be adjusted mainly by the amount of hydrogen and the polymerization temperature during the polymerization of the polyethylene component (B).
特性（ｂ４）：ＭＦＲに対するＭＬＭＦＲの比であるメルトフローレート比（ＭＬＭＦＲ／ＭＦＲ）が８以上５０以下である。ポリエチレン成分（Ｂ）のＭＬＭＦＲ／ＭＦＲは更に好ましくは、１０以上４５以下である。
ＭＬＭＦＲ／ＭＦＲは、分子量分布との相関が強く、ＭＬＭＦＲ／ＭＦＲが大きな値をとる場合、分子量分布は広くなり、ＭＬＭＦＲ／ＭＦＲが小さな値をとる場合、分子量分布は狭くなる。ポリエチレン成分（Ｂ）のＭＬＭＦＲ／ＭＦＲが５０を超えると、分子量分布が広がりすぎて低分子量の成分量が増加する影響により、最終樹脂組成物において耐衝撃性が低下する恐れがある。一方、このＭＬＭＦＲ／ＭＦＲが８より小さいと、分子量分布が狭すぎる影響により、押出成形時にシャークスキンなどの流動不安定現象を生じやすくなるおそれがある。ＭＬＭＦＲ／ＭＦＲが５０以下であれば、成形品のピンチオフ形状が悪化することを抑制し易く、中空成形品としての衝撃強度を良好にしやすい。一方、８以上であると、ポリエチレン成分（Ｂ）の低ひずみ速度域における粘度が高くなり、最終樹脂組成物の低ひずみ速度域における粘度を高くすることができるため、各成分の相溶性が良好になり易い。即ち、ポリエチレン成分（Ａ）との相溶性が良好になり易く、成形体の表面性状が平滑になり易く外観に優れ、成形品の耐衝撃性などの物性の低下を抑制しやすい。
Characteristic (b4): The melt flow rate ratio (MLMFR/MFR), which is the ratio of MLMFR to MFR, is 8 or more and 50 or less. The MLMFR/MFR of the polyethylene component (B) is more preferably 10 or more and 45 or less.
MLMFR/MFR has a strong correlation with the molecular weight distribution. When the MLMFR/MFR has a large value, the molecular weight distribution becomes broad, and when the MLMFR/MFR has a small value, the molecular weight distribution becomes narrow. If the MLMFR/MFR of the polyethylene component (B) exceeds 50, the impact resistance of the final resin composition may decrease due to the effect of increasing the amount of low molecular weight components due to the too wide molecular weight distribution. On the other hand, if the MLMFR/MFR is smaller than 8, the flow unstable phenomenon such as sharkskin may be likely to occur during extrusion molding due to the influence of too narrow a molecular weight distribution. When MLMFR/MFR is 50 or less, it is easy to suppress deterioration of the pinch-off shape of the molded product, and it is easy to improve the impact strength of the hollow molded product. On the other hand, when it is 8 or more, the viscosity of the polyethylene component (B) in the low strain rate range becomes high, and the viscosity of the final resin composition in the low strain rate range can be made high, so that the compatibility of each component is good. It is easy to become. That is, the compatibility with the polyethylene component (A) is likely to be good, the surface properties of the molded product are likely to be smooth, the appearance is excellent, and deterioration of physical properties such as impact resistance of the molded product can be easily suppressed.
また、ポリエチレン成分（Ｂ）は、下記の特性（ｂ５）を満足することが好ましい。
特性（ｂ５）：ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定される分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が１０以上３０以下である。
ＧＰＣにより測定される分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、重合体の各種物性、成形性の改良に関わり、成形品の外観等の改良にも関係する。
本発明に用いられるポリエチレン成分（Ｂ）の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が前記範囲内にあると、より優れた中空成形加工性を発揮することができる。また、前記分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が１０以上であると、ポリエチレン成分（Ｂ）の低ひずみ速度域における粘度が高くなり、最終樹脂組成物の低ひずみ速度域における粘度を高くすることができるため、ポリエチレン成分（Ａ）との相溶性がより良好になって製品外観が優れる点、押出成形時の樹脂圧力が適切になって、シャークスキンなどの流動不安定現象を生じ難くなり、外観不良を抑制しやすい点から好ましい。一方、前記分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が３０以下であると、成形品のピンチオフ形状が悪化することを抑制し易く、中空成形品としての衝撃強度を良好にしやすい。
分子量分布を所定の範囲とするには、分子量分布を制御できる触媒や適当な重合条件を採用することにより達成することができる。また、バイモーダル又はマルチモーダルの重合体の場合は、各成分の分子量を調整することにより制御することができる。
The polyethylene component (B) preferably satisfies the following characteristic (b5).
Characteristic (b5): The molecular weight distribution (Mw/Mn) measured by gel permeation chromatography (GPC) is 10 or more and 30 or less.
The molecular weight distribution (Mw/Mn) measured by GPC relates to the improvement of various physical properties and moldability of the polymer, and also to the improvement of the appearance of the molded product.
When the molecular weight distribution (Mw/Mn) of the polyethylene component (B) used in the present invention is within the above range, more excellent blow molding processability can be exhibited. Further, when the molecular weight distribution (Mw/Mn) is 10 or more, the viscosity of the polyethylene component (B) in the low strain rate range becomes high, and the viscosity of the final resin composition in the low strain rate range can be increased. Therefore, the compatibility with the polyethylene component (A) is better and the appearance of the product is excellent, and the resin pressure at the time of extrusion molding becomes appropriate, and the flow instability phenomenon such as sharkskin hardly occurs, resulting in poor appearance. Is preferable because it can be easily suppressed. On the other hand, when the molecular weight distribution (Mw/Mn) is 30 or less, deterioration of the pinch-off shape of the molded product can be easily suppressed, and the impact strength of the hollow molded product can be easily improved.
The molecular weight distribution can be set within a predetermined range by employing a catalyst capable of controlling the molecular weight distribution and suitable polymerization conditions. In the case of a bimodal or multimodal polymer, it can be controlled by adjusting the molecular weight of each component.
ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）による分子量及び分子量分布の測定は、下記の条件により測定することができる。
［測定条件］
使用機種：日本ウォーターズ社製Ａｌｌｉａｎｃｅ ＧＰＣＶ２０００型
測定温度：１４５℃
溶媒：オルトジクロロベンゼン（ＯＤＣＢ）
カラム：昭和電工社製Ｓｈｏｄｅｘ ＨＴ−８０６Ｍ×２本＋同 ＨＴ−Ｇ
流速：１．０ｍＬ／分
注入量：０．３ｍＬ
The molecular weight and molecular weight distribution can be measured by gel permeation chromatography (GPC) under the following conditions.
[Measurement condition]
Model used: Japan Waters Alliance GPCV2000 type Measuring temperature: 145°C
Solvent: Orthodichlorobenzene (ODCB)
Column: Showa Denko Shodex HT-806M x 2 + same HT-G
Flow rate: 1.0 mL/min Injection volume: 0.3 mL
［試料の調製］
４ｍＬバイアル瓶に試料３ｍｇ及びオルトジクロロベンゼン（０．１ｍｇ／ｍＬの１，２，４−トリメチルフェノールを含む）３ｍＬを秤り採り、樹脂製スクリューキャップ及びテフロン（登録商標）製セプタムで蓋をした後、温度１５０℃に設定したセンシュー科学社製ＳＳＣ−９３００型高温振とう機を用いて２時間溶解を行う。溶解終了後、不溶成分がないことを目視で確認する。
［較正曲線の作成］
４ｍＬガラス瓶を４本用意し、それぞれに下記（１）〜（４）の組み合わせの単分散ポリスチレン標準試料又はｎ−アルカンを０．２ｍｇずつ秤り採り、続いてオルトジクロロベンゼン（０．１ｍｇ／ｍＬの１，２，４−トリメチルフェノールを含む）３ｍＬを秤り採り、樹脂製スクリューキャップ及びテフロン（登録商標）製セプタムで蓋をした後、温度１５０℃に設定したセンシュー科学社製ＳＳＣ−９３００型高温振とう機を用いて２時間溶解を行う。
（１）Ｓｈｏｄｅｘ Ｓ−１４６０，同Ｓ−６６．０，ｎ−エイコサン
（２）Ｓｈｏｄｅｘ Ｓ−１９５０，同Ｓ−１５２，ｎ−テトラコンタン
（３）Ｓｈｏｄｅｘ Ｓ−３９００，同Ｓ−５６５，同Ｓ−５．０５
（４）Ｓｈｏｄｅｘ Ｓ−７５００，同Ｓ−１０１０，同Ｓ−２８．５
試料溶液が入ったバイアル瓶を装置にセットし、前述の条件にて測定を行い、サンプリング間隔１秒でクロマトグラム（保持時間とび示差屈折計検出器の応答のデータセット）を記録する。得られたクロマトグラムから各ポリスチレン標準試料の保持時間（ピーク頂点）を読み取り、分子量の対数値に対してプロットする。ここで、ｎ−エイコサン及びｎ−テトラコンタンの分子量は、それぞれ６００及び１２００とする。このプロットに非線形最小自乗法を適用し、得られた４次曲線を較正曲線とする。
[Preparation of sample]
In a 4 mL vial, 3 mg of the sample and 3 mL of orthodichlorobenzene (containing 0.1 mg/mL of 1,2,4-trimethylphenol) were weighed and covered with a resin screw cap and a Teflon (registered trademark) septum. After that, it is melted for 2 hours using a SSC-9300 type high-temperature shaker manufactured by Senshu Scientific Co., Ltd. set at a temperature of 150°C. After completion of dissolution, visually confirm that there are no insoluble components.
[Creation of calibration curve]
Four 4 mL glass bottles were prepared, and 0.2 mg each of the monodisperse polystyrene standard sample or n-alkane of the combination of the following (1) to (4) was weighed in each, followed by ortho-dichlorobenzene (0.1 mg/mL). 3 mL of 1,2,4-trimethylphenol) was weighed, covered with a resin screw cap and a Teflon (registered trademark) septum, and then the temperature was set to 150° C. by Senshu Scientific Co., Ltd. SSC-9300 type. Dissolve for 2 hours using a high temperature shaker.
(1) Shodex S-1460, same S-66.0, n-eicosan (2) Shodex S-1950, same S-152, n-tetracontane (3) Shodex S-3900, same S-565, same S -5.05
(4) Shodex S-7500, same S-1010, same S-28.5
The vial containing the sample solution is set in the device, measurement is performed under the above-mentioned conditions, and a chromatogram (data set of retention time and response of differential refractometer detector) is recorded at a sampling interval of 1 second. The retention time (peak apex) of each polystyrene standard sample is read from the obtained chromatogram and plotted against the logarithmic value of the molecular weight. Here, the molecular weights of n-eicosane and n-tetracontane are 600 and 1200, respectively. The nonlinear least squares method is applied to this plot, and the obtained quartic curve is used as the calibration curve.
［分子量の計算］
前述の条件にて測定を行い、サンプリング間隔１秒でクロマトグラムを記録する。
このクロマトグラムから、森定雄著「サイズ排除クロマトグラフィー」（共立出版）第４章ｐ．５１〜６０に記載の方法で微分分子量分布曲線及び平均分子量値（Ｍｎ、Ｍｗ及びＭｚ）を算出する。但し、ｄｎ／ｄｃの分子量依存性を補正するため、クロマトグラムにおけるベースラインからの高さＨを下記の式にて補正する。クロマトグラムの記録（データ取り込み）及び平均分子量計算は、Ｍｉｃｒｏｓｏｆｔ社製ＯＳ Ｗｉｎｄｏｗｓ（登録商標）ＸＰをインストールしたＰＣ上で自社製プログラム（Ｍｉｃｒｏｓｏｆｔ製Ｖｉｓｕａｌ Ｂａｓｉｃ６．０で作成）を用いて行う。
Ｈ’＝Ｈ／［１．０３２＋１８９．２／Ｍ（ＰＥ）］
なお、ポリスチレンからポリエチレンへの分子量変換は、下記の式を用いる。
Ｍ（ＰＥ）＝０．４６８×Ｍ（ＰＳ）
[Calculation of molecular weight]
The measurement is performed under the above conditions, and the chromatogram is recorded at the sampling interval of 1 second.
From this chromatogram, Sadao Mori "Size Exclusion Chromatography" (Kyoritsu Shuppan), Chapter 4, p. 51 to 60, the differential molecular weight distribution curve and the average molecular weight values (Mn, Mw, and Mz) are calculated. However, in order to correct the molecular weight dependence of dn/dc, the height H from the baseline in the chromatogram is corrected by the following formula. The recording of the chromatogram (data acquisition) and the calculation of the average molecular weight are performed using a program (made by Visual Basic 6.0 made by Microsoft) on a PC on which OS Windows (registered trademark) XP made by Microsoft is installed.
H'=H/[1.032+189.2/M(PE)]
The following formula is used for the molecular weight conversion from polystyrene to polyethylene.
M(PE)=0.468×M(PS)
また、本発明においてポリエチレン成分（Ｂ）は、少なくとも２成分から構成される。ポリエチレン成分（Ｂ）を構成する各成分は、上記特性（ｂ１）及び特性（ｂ２）を満たす範囲で適宜調整すればよく、特に限定されないが、少なくとも１成分が、下記の特性（ｃ１）及び（ｃ２）を満足するように高分子量の成分（Ｃ）を含むことが好ましい。
特性（ｃ１）：温度１９０℃、荷重２１．６Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＨＬＭＦＲ）が０．５ｇ／１０分以上、５ｇ／１０分未満である。
ＨＬＭＦＲが０．５ｇ／１０分未満の場合には、高分子量の成分（Ｃ）の低ひずみ速度域における粘度が高くなりすぎることにより、高分子量の成分（Ｃ）が十分に分散されず、成形体の表面性状が平滑になりにくく外観に劣る恐れがある。一方、５ｇ／１０分以上の場合には、ポリエチレン成分（Ｂ）の低ひずみ速度域における粘度が低くなり、前記ポリエチレン成分（Ａ）の分散促進効果が低下し、結果として前記ポリエチレン成分（Ａ）が十分に分散されず、成形体の外観に劣る恐れがある。このような観点から、高分子量の成分（Ｃ）のＨＬＭＦＲは０．５２ｇ／１０分以上４．８ｇ／１０分以下であることが好ましく、０．５５ｇ／１０分以上４．５ｇ／１０分以下であることがより好ましい。
ポリエチレン成分（Ｂ）に含まれる高分子量の成分（Ｃ）のＨＬＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ６９２２−２：１９９７に準拠して測定することができる。
ポリエチレン成分（Ｂ）を多段重合により製造する場合には、高分子量の成分（Ｃ）を重合する工程から、当該成分（Ｃ）を採取し、そのＨＬＭＦＲを測定する。
ＨＬＭＦＲは、主にポリエチレン成分（Ｃ）の重合時の水素量及び重合温度により調整することができる。
Further, in the present invention, the polyethylene component (B) is composed of at least two components. Each component constituting the polyethylene component (B) may be appropriately adjusted within a range satisfying the above characteristics (b1) and characteristics (b2), and is not particularly limited, but at least one component has the following characteristics (c1) and ( It is preferable to include a high molecular weight component (C) so as to satisfy c2).
Characteristic (c1): Melt flow rate (HLMFR) at a temperature of 190° C. and a load of 21.6 Kg is 0.5 g/10 minutes or more and less than 5 g/10 minutes.
When the HLMFR is less than 0.5 g/10 minutes, the viscosity of the high molecular weight component (C) in the low strain rate region becomes too high, so that the high molecular weight component (C) is not sufficiently dispersed, resulting in molding. The surface properties of the body are less likely to be smooth, and the appearance may be poor. On the other hand, in the case of 5 g/10 minutes or more, the viscosity of the polyethylene component (B) in the low strain rate region becomes low and the dispersion promoting effect of the polyethylene component (A) decreases, resulting in the polyethylene component (A). Is not sufficiently dispersed, and the appearance of the molded product may be poor. From such a viewpoint, the HLMFR of the high molecular weight component (C) is preferably 0.52 g/10 minutes or more and 4.8 g/10 minutes or less, and 0.55 g/10 minutes or more and 4.5 g/10 minutes or less. Is more preferable.
The HLMFR of the high molecular weight component (C) contained in the polyethylene component (B) can be measured according to JIS K6922-2:1997.
When the polyethylene component (B) is produced by multistage polymerization, the component (C) is collected from the step of polymerizing the high molecular weight component (C), and its HLMFR is measured.
HLMFR can be adjusted mainly by the amount of hydrogen and the polymerization temperature during the polymerization of the polyethylene component (C).
特性（ｃ２）：密度が０．９４６０ｇ／ｃｍ３以上０．９４９０ｇ／ｃｍ３以下である。
本発明に用いられるポリエチレン成分（Ｃ）は、本発明の効果を奏する点から、密度が０．９４６０ｇ／ｃｍ３以上０．９４９０ｇ／ｃｍ３以下であるものから選択されるのが好ましい。ポリエチレン成分（Ｃ）の密度は、好ましくは０．９４６０ｇ／ｃｍ３以上０．９４８０ｇ／ｃｍ３以下、更に好ましくは０．９４６０ｇ／ｃｍ３以上０．９４７０ｇ／ｃｍ３以下である。
密度が０．９４６０ｇ／ｃｍ３未満であれば、最終の樹脂組成物における密度範囲を達成できず、剛性が不足し、かつ結晶化速度が低下し、その結果、成形サイクルが低下するおそれがある。また、容器の剛性が劣り高温時に変形しやすくなり、容器内圧等の影響により、容器が変形し漏れの原因となるおそれがある。
一方、密度が０．９４９０ｇ／ｃｍ３を超えた場合には、最終樹脂組成物において耐衝撃性能が低下するおそれがあり、容器の落下衝撃耐性が劣るおそれがある。
密度は、前記と同様にして測定することができる。
密度は、主にポリエチレン成分（Ｃ）の重合時のα−オレフィンの量により調整することができる。
Characteristic (c2): The density is 0.9460 g/cm 3 or more and 0.9490 g/cm 3 or less.
The polyethylene component (C) used in the present invention is preferably selected from those having a density of 0.9460 g/cm 3 or more and 0.9490 g/cm 3 or less from the viewpoint of exerting the effect of the present invention. The density of the polyethylene component (C) is preferably 0.9460 g/cm 3 or more and 0.9480 g/cm 3 or less, more preferably 0.9460 g/cm 3 or more and 0.9470 g/cm 3 or less.
If the density is less than 0.9460 g/cm 3 , the density range in the final resin composition cannot be achieved, the rigidity is insufficient, and the crystallization rate is reduced, which may result in a reduction in molding cycle. .. Moreover, the rigidity of the container is poor and the container is likely to be deformed at a high temperature, and there is a possibility that the container may be deformed due to the influence of the internal pressure of the container and cause leakage.
On the other hand, if the density exceeds 0.9490 g/cm 3 , the impact resistance performance of the final resin composition may decrease, and the drop impact resistance of the container may deteriorate.
The density can be measured in the same manner as above.
The density can be adjusted mainly by the amount of α-olefin during the polymerization of the polyethylene component (C).
さらに、高分子量成分の分散不良によるゲルの発生を抑制する観点から、上記高分子量の成分（Ｃ）のメルトフローレート（ＨＬＭＦＲＣ）に対する前記ポリエチレン成分（Ａ）のメルトフローレート（ＨＬＭＦＲＡ）の比（ＨＬＭＦＲＡ／ＨＬＭＦＲＣ）が０．１以上１以下であることが好ましい。当該比の値が０．１未満の場合、前記ポリエチレン成分（Ａ）とポリエチレン成分（Ｂ）の低せん断域における粘度比が小さくなり、ポリエチレン成分（Ａ）の分散促進効果が低下する恐れがある。一方、比の値が１を超えると、高分子量の成分（Ｃ）が最も粘度の高い成分となり、高分子量成分（Ｃ）の分散不良により、成形体の表面性状が平滑になりにくく外観に劣る恐れがある。 Further, from the viewpoint of suppressing the occurrence of a gel due to poor dispersion of the high molecular weight component, the high molecular weight of the melt flow rate of component (C) has a melt flow rate wherein the polyethylene component to (HLMFR C) (A) of (HLMFR A) The ratio (HLMFR A /HLMFR C ) is preferably 0.1 or more and 1 or less. When the value of the ratio is less than 0.1, the viscosity ratio of the polyethylene component (A) and the polyethylene component (B) in the low shear region becomes small, and the dispersion promoting effect of the polyethylene component (A) may decrease. . On the other hand, when the ratio value exceeds 1, the high-molecular weight component (C) becomes the component with the highest viscosity, and due to poor dispersion of the high-molecular weight component (C), the surface properties of the molded article are less likely to be smooth and the appearance is poor. There is a fear.
ポリエチレン成分（Ｂ）中の高分子量の成分（Ｃ）の含有割合は、本発明の効果を損なわない範囲で適宜調整すればよいものであるが、ポリエチレン成分（Ａ）の分散不良によるゲルの発生を抑制する観点から、ポリエチレン成分（Ｂ）全量に対し１０質量％以上５０質量％以下であることが好ましく、１５質量％以上４５質量％以下であることがより好ましい。
ポリエチレン成分（Ｂ）中の高分子量の成分（Ｃ）の含有割合は、さらに好ましくは、２０重量％以上、４０重量％以下、特に好ましくは、２５重量％以上、３５重量％以下である。
このポリエチレン成分（Ｂ）中の高分子量の成分（Ｃ）の含有割合が１０重量％未満であれば、低せん断域におけるポリエチレン成分（Ａ）とポリエチレン成分（Ｂ）の粘度比が小さくなり、最終の樹脂組成物において、ポリエチレン成分（Ａ）の良好な分散状態が確保できなくなり、成形品の外観を損なう恐れがある。
一方、このポリエチレン成分（Ｂ）中のポリエチレン成分（Ｃ）の含有割合が４５重量％を超えると、最終の樹脂組成物において、ＨＬＭＦＲが規定の範囲内を達成できず、流動性が低下することにより、シャークスキンやメルトフラクチャーなどの流動不安定現象が発生しやくすなり成形品の外観を損なう恐れや、含有される高分子量の成分量が多くなりすぎるため、ピンチオフ成形性が維持できなくなり、成形体としての耐衝撃性が達成できず、成形品の落下衝撃性が低下するおそれがある。
The content ratio of the high molecular weight component (C) in the polyethylene component (B) may be appropriately adjusted within a range that does not impair the effects of the present invention, but gel generation due to poor dispersion of the polyethylene component (A). From the viewpoint of suppressing the above, the amount is preferably 10% by mass or more and 50% by mass or less, and more preferably 15% by mass or more and 45% by mass or less, based on the total amount of the polyethylene component (B).
The content ratio of the high molecular weight component (C) in the polyethylene component (B) is more preferably 20% by weight or more and 40% by weight or less, and particularly preferably 25% by weight or more and 35% by weight or less.
When the content ratio of the high molecular weight component (C) in the polyethylene component (B) is less than 10% by weight, the viscosity ratio of the polyethylene component (A) and the polyethylene component (B) in the low shear region becomes small and the final In the above resin composition, a good dispersion state of the polyethylene component (A) cannot be ensured, which may impair the appearance of the molded product.
On the other hand, if the content of the polyethylene component (C) in the polyethylene component (B) exceeds 45% by weight, the final resin composition may not achieve the HLMFR within the specified range and the fluidity may deteriorate. Due to the risk of flow instability phenomena such as sharkskin and melt fracture, which may impair the appearance of the molded product, and because the amount of high molecular weight components contained is too large, pinch-off moldability cannot be maintained, The impact resistance of the molded product cannot be achieved, and the drop impact property of the molded product may be reduced.
また、本発明においてポリエチレン成分（Ｂ）は、少なくとも２成分から構成され、少なくとも１成分が、下記の特性（ｄ１）及び（ｄ２）を満足するように低分子量のポリエチレン成分（Ｄ）を含むことが好ましい。
特性（ｄ１）：温度１９０℃、荷重２．１６Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が３．５ｇ／１０分以上、５４．０ｇ／１０分未満である。
ＭＦＲが３．５ｇ／１０分未満の場合には、低分子量成分が少ない事により、押出時にメルトフラクチャーが発生する恐れがある事や、ピンチオフ特性が低下する恐れがある。一方、ＭＦＲが５４．０ｇ／１０分以上の場合には、ポリエチレン成分（Ａ）に対する粘度差が大きくなる事により、ゲルが増加する恐れがある事や、低分子量成分が多くなる事により、引張衝撃強さが低下する恐れがある。このような観点から、低分子量のポリエチレン成分（Ｄ）のＭＦＲは４．０ｇ／１０分以上３０．０ｇ／１０分以下であることが好ましく、５．０ｇ／１０分以上１６．０ｇ／１０分以下であることがより好ましい。
ポリエチレン成分（Ｂ）に含まれる低分子量のポリエチレン成分（Ｄ）のＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ６９２２−２：１９９７に準拠して測定することができる。
ＭＦＲは、主にポリエチレン成分（Ｄ）の重合時の水素量及び重合温度により調整することができる。
In the present invention, the polyethylene component (B) is composed of at least two components, and at least one component contains a low molecular weight polyethylene component (D) so as to satisfy the following characteristics (d1) and (d2). Is preferred.
Characteristic (d1): Melt flow rate (MFR) at a temperature of 190° C. and a load of 2.16 Kg is 3.5 g/10 minutes or more and less than 54.0 g/10 minutes.
When the MFR is less than 3.5 g/10 minutes, the melt fracture may occur during extrusion and the pinch-off characteristics may deteriorate due to the small amount of low molecular weight components. On the other hand, when the MFR is 54.0 g/10 min or more, the viscosity difference with respect to the polyethylene component (A) becomes large, the gel may increase, and the low molecular weight component increases, so that the tensile strength increases. Impact strength may decrease. From such a viewpoint, the MFR of the low-molecular-weight polyethylene component (D) is preferably 4.0 g/10 minutes or more and 30.0 g/10 minutes or less, and 5.0 g/10 minutes or more and 16.0 g/10 minutes. The following is more preferable.
The MFR of the low molecular weight polyethylene component (D) contained in the polyethylene component (B) can be measured according to JIS K6922-2:1997.
The MFR can be adjusted mainly by the amount of hydrogen during the polymerization of the polyethylene component (D) and the polymerization temperature.
特性（ｄ２）：密度が０．９６５５ｇ／ｃｍ３以上０．９７６５ｇ／ｃｍ３以下である。
本発明に用いられるポリエチレン成分（Ｄ）は、本発明の効果を奏する点から、密度が０．９６５５ｇ／ｃｍ３以上０．９７６５ｇ／ｃｍ３以下であるものから選択されるのが好ましい。ポリエチレン成分（Ｄ）の密度は、好ましくは０．９７００ｇ／ｃｍ３以上０．９７６５ｇ／ｃｍ３以下、更に好ましくは０．９７３０ｇ／ｃｍ３以上０．９７６５ｇ／ｃｍ３以下である。
密度が０．９６５５ｇ／ｃｍ３未満であれば、最終の樹脂組成物における密度範囲を達成できず、剛性が不足し、かつ結晶化速度が低下し、その結果、成形サイクルが低下するおそれがある。また、容器の剛性が劣り高温時に変形しやすくなり、容器内圧等の影響により、容器が変形し漏れの原因となるおそれがある。
一方、密度が０．９７６５ｇ／ｃｍ３を超えた場合には、最終樹脂組成物において耐衝撃性能が低下するおそれがあり、容器の落下衝撃耐性が劣るおそれがある。
密度は、前記と同様にして測定することができる。
密度は、主にポリエチレン成分（Ｄ）の重合時のα−オレフィンの量により調整することができる。
Characteristic (d2): The density is 0.9655 g/cm 3 or more and 0.9765 g/cm 3 or less.
The polyethylene component (D) used in the present invention is preferably selected from those having a density of 0.9655 g/cm 3 or more and 0.9765 g/cm 3 or less from the viewpoint of exerting the effect of the present invention. The density of the polyethylene component (D) is preferably 0.9700 g/cm 3 or more and 0.9765 g/cm 3 or less, more preferably 0.9730 g/cm 3 or more and 0.9765 g/cm 3 or less.
When the density is less than 0.9655 g/cm 3 , the density range in the final resin composition cannot be achieved, the rigidity is insufficient, and the crystallization rate is decreased, which may result in a decrease in molding cycle. .. In addition, the rigidity of the container is poor and the container is likely to be deformed at a high temperature, and there is a possibility that the container may be deformed due to the influence of the internal pressure of the container and cause leakage.
On the other hand, when the density exceeds 0.9765 g/cm 3 , the impact resistance performance of the final resin composition may decrease, and the drop impact resistance of the container may deteriorate.
The density can be measured in the same manner as described above.
The density can be adjusted mainly by the amount of α-olefin during the polymerization of the polyethylene component (D).
ポリエチレン成分（Ｂ）中の低分子量のポリエチレン成分（Ｄ）の含有割合は、本発明の効果を損なわない範囲で適宜調整すればよいものであるが、ポリエチレン成分（Ａ）の分散不良によるゲルの発生を抑制する観点から、ポリエチレン成分（Ｂ）全量に対し５０質量％以上９０質量％以下であることが好ましく、５５質量％以上８５質量％以下であることがより好ましい。
ポリエチレン成分（Ｂ）中の低分子量のポリエチレン成分（Ｄ）の含有割合は、さらに好ましくは、６０質量％以上、８０質量％以下、特に好ましくは、６５質量％以上、７５質量％以下である。
このポリエチレン成分（Ｂ）中の低分子量のポリエチレン成分（Ｄ）の含有割合が５０質量％未満であれば、低分子量成分が少ない事により、押出時にメルトフラクチャーが発生する恐れがある事や、ピンチオフ特性が低下する恐れがある。
一方、このポリエチレン成分（Ｂ）中のポリエチレン成分（Ｄ）の含有割合が９０質量％を超えると、ポリエチレン成分（Ａ）に対する粘度差が大きくなる事により、ゲルが増加する恐れがある事や、低分子量成分が多くなる事により、引張衝撃強さが低下する恐れがある。
The content ratio of the low-molecular-weight polyethylene component (D) in the polyethylene component (B) may be appropriately adjusted within a range that does not impair the effects of the present invention. From the viewpoint of suppressing generation, it is preferably 50% by mass or more and 90% by mass or less, and more preferably 55% by mass or more and 85% by mass or less based on the total amount of the polyethylene component (B).
The content ratio of the low molecular weight polyethylene component (D) in the polyethylene component (B) is more preferably 60% by mass or more and 80% by mass or less, and particularly preferably 65% by mass or more and 75% by mass or less.
If the content of the low-molecular-weight polyethylene component (D) in the polyethylene component (B) is less than 50% by mass, the low-molecular-weight component is small, so that melt fracture may occur during extrusion and pinch-off. The characteristics may deteriorate.
On the other hand, when the content ratio of the polyethylene component (D) in the polyethylene component (B) exceeds 90% by mass, the viscosity difference with respect to the polyethylene component (A) becomes large, which may increase the gel, and The tensile impact strength may decrease due to an increase in the amount of low molecular weight components.
本発明に用いられるポリエチレン成分（Ｂ）は、エチレン単独重合体又はエチレン−α−エチレン共重合体であり、上記の特性を満たすことができれば、各種の重合触媒を用いて重合することができる。本発明に用いられるポリエチレン成分（Ｂ）は、チーグラーナッタ触媒やメタロセン触媒を使用して重合することにより製造することができ、好ましくはチーグラーナッタ触媒を使用して重合することができる。チーグラーナッタ触媒由来のポリエチレンは、適度に広い分子量分布を有し、優れた溶融成形加工特性と、機械的強度を有するためである。
チーグラーナッタ触媒は、チタニウムを活性種とする重合触媒であって、従来公知のものの中から、適宜選択して用いることができる。チーグラーナッタ触媒としては、中でも、マグネシウム・チタニウム複合型チーグラーナッタ触媒が好ましい。マグネシウム・チタニウム複合型チーグラーナッタ触媒は、粒子形状に優れると共に優れた重合活性を有する。
マグネシウム・チタニウム複合型チーグラーナッタ触媒は、更に有機アルミニウム化合物により改質されたものであることが好ましい。このような改質されたチーグラーナッタ触媒を用いることにより、短鎖分岐が少ないポリエチレンを製造することができる。有機アルミニウム化合物により改質されたマグネシウム・チタニウム複合型チーグラーナッタ触媒は、特開２０１２−７２２２９号公報を参考に製造することができる。
The polyethylene component (B) used in the present invention is an ethylene homopolymer or an ethylene-α-ethylene copolymer, and can be polymerized using various polymerization catalysts as long as the above characteristics can be satisfied. The polyethylene component (B) used in the present invention can be produced by polymerizing using a Ziegler-Natta catalyst or a metallocene catalyst, and preferably using a Ziegler-Natta catalyst. This is because the Ziegler-Natta catalyst-derived polyethylene has an appropriately wide molecular weight distribution, and has excellent melt-molding processing characteristics and mechanical strength.
The Ziegler-Natta catalyst is a polymerization catalyst containing titanium as an active species, and can be appropriately selected and used from conventionally known catalysts. As the Ziegler-Natta catalyst, a magnesium-titanium composite Ziegler-Natta catalyst is particularly preferable. The magnesium-titanium composite type Ziegler-Natta catalyst has excellent particle shape and excellent polymerization activity.
The magnesium-titanium composite type Ziegler-Natta catalyst is preferably further modified with an organic aluminum compound. By using such a modified Ziegler-Natta catalyst, polyethylene with less short chain branching can be produced. The magnesium-titanium composite type Ziegler-Natta catalyst modified with an organoaluminum compound can be produced with reference to JP 2012-72229 A.
チーグラーナッタ触媒を用いたポリエチレン成分（Ｂ）の重合方法は従来公知の方法を適宜用いることができる。例えば、スラリー重合、溶液重合のような液相重合法あるいは気相重合法など、いずれの方法を採用することができるが、特にスラリー重合法が好ましく、パイプループ型反応器を用いるスラリー重合法、オートクレーブ型反応器を用いるスラリー重合法、いずれも用いることができる。なかでもパイプループ型反応器を用いるスラリー重合法が好ましい（パイプループ型反応器とこれを用いるスラリー重合の詳細は、松浦一雄・三上尚孝編著、「ポリエチレン技術読本」、１４８頁、２００１年、工業調査会に記載されている）。
なお、原料となるエチレンは前記ポリエチレン成分（Ａ）におけるものと同様のものとすることができる。
As a method for polymerizing the polyethylene component (B) using the Ziegler-Natta catalyst, a conventionally known method can be appropriately used. For example, slurry polymerization, a liquid phase polymerization method such as solution polymerization or a gas phase polymerization method, etc. can be adopted, but a slurry polymerization method is particularly preferable, and a slurry polymerization method using a pipe loop type reactor, Any of the slurry polymerization methods using an autoclave type reactor can be used. Among them, the slurry polymerization method using a pipe loop type reactor is preferable (for details of the pipe loop type reactor and the slurry polymerization using the same, see Kazuo Matsuura and Naotaka Mikami, “Polyethylene Technology Manual”, p. 148, 2001, It is listed in the Industrial Research Board).
The ethylene used as a raw material may be the same as that used in the polyethylene component (A).
液相重合法は、通常炭化水素溶媒中で行う。炭化水素溶媒としては、プロパン、ｎ−ブタン、イソブタン、ｎ−ペンタン、イソペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オクタン、デカン、シクロヘキサン、ベンゼン、トルエン、キシレンなどの不活性炭化水素の単独または混合物が用いられる。気相重合法は、不活性ガス共存下にて、流動床、攪拌床等の通常知られる重合法を採用でき、場合により重合熱除去の媒体を共存させる、いわゆるコンデンシングモードを採用することもできる。
液相重合法における重合温度は、一般的には０〜３００℃であり、実用的には２０〜２００℃、好ましくは４０〜１８０℃、さらに好ましくは５０〜１５０℃、特に好ましくは７０〜１１０℃である。反応器中の触媒濃度およびエチレン濃度は重合を進行させるのに十分な任意の濃度でよい。例えば、触媒濃度は、液相重合の場合、反応器内容物の重量を基準にして約０．０００１〜約５重量％の範囲とすることができる。同様にエチレン濃度は、液相重合の場合、反応器内容物の重量を基準にして約１％〜約１０％の範囲とすることができる。同様にエチレン濃度は、気相重合の場合、全圧として０．１〜１０ＭＰａの範囲とすることができる。また、水素を共存させて重合を行うことも可能であり、耐久性、耐衝撃性、剛性のバランスに優れたエチレン系重合体を製造するためには、水素とエチレンを特定の比率とした条件下で重合させるのがよい。水素は、一般的には分子量を調節するためのいわゆる連鎖移動剤としての働きを有する。
The liquid phase polymerization method is usually carried out in a hydrocarbon solvent. As the hydrocarbon solvent, an inert hydrocarbon such as propane, n-butane, isobutane, n-pentane, isopentane, hexane, heptane, octane, decane, cyclohexane, benzene, toluene and xylene may be used alone or in a mixture. The gas phase polymerization method can employ a commonly known polymerization method such as a fluidized bed and a stirring bed in the presence of an inert gas, and a so-called condensing mode in which a medium for removing heat of polymerization can coexist in some cases. ..
The polymerization temperature in the liquid phase polymerization method is generally 0 to 300°C, practically 20 to 200°C, preferably 40 to 180°C, more preferably 50 to 150°C, particularly preferably 70 to 110°C. ℃. The catalyst concentration and ethylene concentration in the reactor can be any concentration sufficient to drive the polymerization. For example, the catalyst concentration can range from about 0.0001 to about 5 wt% based on the weight of the reactor contents for liquid phase polymerization. Similarly, the ethylene concentration can range from about 1% to about 10% based on the weight of the reactor contents for liquid phase polymerizations. Similarly, in the case of gas phase polymerization, the ethylene concentration can be in the range of 0.1 to 10 MPa as the total pressure. Further, it is also possible to carry out the polymerization in the presence of hydrogen, durability, impact resistance, in order to produce an ethylene-based polymer excellent in balance of rigidity, hydrogen and ethylene in a specific ratio conditions It is better to polymerize below. Hydrogen generally acts as a so-called chain transfer agent for controlling the molecular weight.
重合方法としては、反応器を一つ用いてエチレン系重合体を製造する単段重合だけでなく、生産量を向上させるため、または分子量分布やコモノマー組成分布を広げるため、少なくとも二つ以上の反応器を直列あるいは／および並列に連結させて多段重合を行うこともできる。多段重合の場合、複数の反応器を連結させ、第一段の反応器で重合して得られた反応混合物を続いて第二段以降の反応器に連続して供給する直列多段重合が好ましい。直列多段重合法では、前段の反応器での重合反応混合物が後段以降の反応器に連結管を通して連続的排出により移送される。 As the polymerization method, not only single-stage polymerization in which an ethylene-based polymer is produced by using one reactor, but at least two or more reactions are performed in order to improve the production amount or to broaden the molecular weight distribution or the comonomer composition distribution. It is also possible to connect the vessels in series or/and in parallel to carry out multistage polymerization. In the case of multi-stage polymerization, a series multi-stage polymerization in which a plurality of reactors are connected and the reaction mixture obtained by polymerization in the first-stage reactor is continuously fed to the second and subsequent reactors is preferable. In the serial multi-stage polymerization method, the polymerization reaction mixture in the reactor of the first stage is transferred to the reactors of the latter and subsequent stages by continuous discharge through a connecting pipe.
上記多段重合の具体的実施形態を、二つの反応器を使用する二段重合を例に説明する。
二段重合の場合、第一段反応器および第二段反応器で同一の重合条件で製造してもよいし、あるいは第一段反応器および第二段反応器で同一のＭＦＲ、密度のエチレン系重合体を製造してもよいが、分子量分布を広げる場合には、両反応器で製造するエチレン系重合体の分子量に差をつけるのが好ましい。第一段反応器で高分子量成分、第二段反応器で低分子量成分を、または第一段反応器で低分子量成分、第二段反応器で高分子量成分をそれぞれ製造するいずれの製造方法でもよいが、第一段反応器で高分子量成分、第二段反応器で低分子量成分を製造する方法の方が、第一段から第二段への移行にあたり中間の水素のフラッシュタンクを必要としないため生産性の面でより好ましい。
A specific embodiment of the above multi-stage polymerization will be described by taking a two-stage polymerization using two reactors as an example.
In the case of two-stage polymerization, it may be produced under the same polymerization conditions in the first-stage reactor and the second-stage reactor, or ethylene of the same MFR and density in the first-stage reactor and the second-stage reactor. Although a polymer may be produced, it is preferable to make a difference in the molecular weight of the ethylene polymer produced in both reactors when the molecular weight distribution is widened. In any production method of producing a high molecular weight component in the first stage reactor, a low molecular weight component in the second stage reactor, or a low molecular weight component in the first stage reactor, a high molecular weight component in the second stage reactor However, the method of producing high molecular weight components in the first stage reactor and low molecular weight components in the second stage reactor requires an intermediate hydrogen flash tank when shifting from the first stage to the second stage. Since it does not, it is more preferable in terms of productivity.
第一段においては、エチレン単独または必要に応じて他のエチレンをコモノマーとした共重合を、水素濃度のエチレン濃度に対する比、重合温度または両者により分子量を調節しながら、またコモノマー濃度のエチレン濃度に対する重量比で密度を調節しながら重合反応を行う。
第二段においては、第一段から流れ込む反応混合物中の水素および同じく流れ込むエチレンがあるが、必要に応じてそれぞれ新たな水素、エチレンを加えることができる。従って、第二段においても、水素濃度のエチレン濃度に対する比、重合温度または両者により分子量を調節しながら、またコモノマー濃度のエチレン濃度に対する比により密度を調節しながら重合反応を行うことができる。触媒や有機アルミニウム化合物のような有機金属化合物についても、第一段から流れ込む触媒により二段目で引き続き重合反応を行うだけでなく、第二段で新たに触媒、有機アルミニウム化合物のような有機金属化合物またはその両者を供給してもよい。
In the first stage, ethylene alone or, if necessary, copolymerization with other ethylene as a comonomer, while controlling the molecular weight by the ratio of hydrogen concentration to ethylene concentration, the polymerization temperature or both, and the ethylene concentration of the comonomer concentration. The polymerization reaction is carried out while adjusting the density by the weight ratio.
In the second stage, there is hydrogen in the reaction mixture flowing in from the first stage and ethylene also flowing in, but new hydrogen and ethylene can be respectively added as needed. Therefore, also in the second stage, the polymerization reaction can be carried out while controlling the molecular weight by the ratio of the hydrogen concentration to the ethylene concentration, the polymerization temperature or both and by controlling the density by the ratio of the comonomer concentration to the ethylene concentration. With regard to catalysts and organometallic compounds such as organoaluminum compounds, not only does the polymerization reaction continue in the second stage with the catalyst flowing in from the first stage, but also new catalysts, organometallic compounds such as organoaluminum compounds in the second stage. The compound or both may be supplied.
上述の通り、上記二段重合によって製造する場合、例えば、高分子量成分と低分子量成分の２成分を得ることができ、当該高分子量成分が前記成分（Ｃ）の特性を満たすように調整することができる。 As described above, in the case of producing by the above-mentioned two-step polymerization, for example, two components of a high molecular weight component and a low molecular weight component can be obtained, and the high molecular weight component must be adjusted so as to satisfy the characteristics of the component (C). You can
３．ポリエチレン樹脂組成物
本発明のポリエチレン樹脂組成物は、前記ポリエチレン成分（Ａ）を５質量％以上４０質量％以下、前記ポリエチレン成分（Ｂ）を６０質量％以上９５質量％以下含有するポリエチレン樹脂組成物である。好ましくは、ポリエチレン成分（Ａ）を６質量％以上３０質量％以下、ポリエチレン成分（Ｂ）を７０質量％以上９４質量％以下含有する組成物である。
本発明のポリエチレン樹脂組成物は、以下の特性（１）〜（４）を満足することが重要である。
特性（１）：ＭＦＲが０．１ｇ／１０分以上、１ｇ／１０分以下である。
特性（２）：ＨＬＭＦＲが１０ｇ／１０分以上、５０ｇ／１０分以下である。
特性（３）：ＭＦＲに対するＨＬＭＦＲの比であるメルトフローレート比（ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲ）が４０以上１４０以下である。
特性（４）：密度が０．９５０ｇ／ｃｍ３以上０．９７０ｇ／ｃｍ３以下である。
前記特性（１）〜（４）は、前記と同様にして測定することができる。
3. Polyethylene resin composition The polyethylene resin composition of the present invention is a polyethylene resin composition containing 5% by mass or more and 40% by mass or less of the polyethylene component (A) and 60% by mass or more and 95% by mass or less of the polyethylene component (B). Is. Preferred is a composition containing 6% by mass or more and 30% by mass or less of the polyethylene component (A) and 70% by mass or more and 94% by mass or less of the polyethylene component (B).
It is important that the polyethylene resin composition of the present invention satisfies the following properties (1) to (4).
Characteristic (1): MFR is 0.1 g/10 minutes or more and 1 g/10 minutes or less.
Characteristic (2): HLMFR is 10 g/10 minutes or more and 50 g/10 minutes or less.
Characteristic (3): The melt flow rate ratio (HLMFR/MFR), which is the ratio of HLMFR to MFR, is 40 or more and 140 or less.
Characteristics (4): density of 0.950 g / cm 3 or more 0.970 g / cm 3 or less.
The characteristics (1) to (4) can be measured in the same manner as described above.
特性（１）
本発明のポリエチレン樹脂組成物は、ＭＦＲが０．１ｇ／１０分以上、１ｇ／１０分以下である。当該ＭＦＲは、好ましくは０．１５ｇ／１０分以上０．８ｇ／１０分以下、更に好ましくは０．２ｇ／１０分以上０．６ｇ／１０分以下の範囲、特に好ましくは０．２５ｇ／１０分以上０．５０ｇ／１０分以下の範囲である。
このＭＦＲが０．１ｇ／１０分未満であれば、流動性が低下することにより、シャークスキンやメルトフラクチャーなどの流動不安定現象が発生しやすくなるため成形品の外観を損なうおそれがある。
一方、このＭＦＲが１ｇ／１０分を超えると、耐衝撃性や耐環境応力亀裂性が達成できず、成形品の落下衝撃耐性や長期耐久性が低下するおそれがある。
ポリエチレン樹脂組成物のＭＦＲは、ポリエチレン成分（Ａ）、及びポリエチレン成分（Ｂ）の重合時のそれぞれの水素量及び温度、並びに各成分の配合量により調整することができる。
ＭＦＲは、前記と同様にして測定することができる。
Characteristic (1)
The polyethylene resin composition of the present invention has an MFR of 0.1 g/10 minutes or more and 1 g/10 minutes or less. The MFR is preferably 0.15 g/10 minutes or more and 0.8 g/10 minutes or less, more preferably 0.2 g/10 minutes or more and 0.6 g/10 minutes or less, particularly preferably 0.25 g/10 minutes. The range is 0.50 g/10 minutes or less.
If the MFR is less than 0.1 g/10 minutes, the fluidity is lowered, and a flow instability phenomenon such as sharkskin or melt fracture is likely to occur, which may impair the appearance of the molded product.
On the other hand, if this MFR exceeds 1 g/10 minutes, impact resistance and environmental stress crack resistance cannot be achieved, and the drop impact resistance and long-term durability of the molded product may deteriorate.
The MFR of the polyethylene resin composition can be adjusted by the respective hydrogen amounts and temperatures of the polyethylene component (A) and the polyethylene component (B) at the time of polymerization, and the blending amounts of the respective components.
MFR can be measured in the same manner as described above.
特性（２）
本発明のポリエチレン樹脂組成物は、ＨＬＭＦＲが１０ｇ／１０分以上、５０ｇ／１０分以下である。当該ＨＬＭＦＲは、好ましくは１２ｇ／１０分以上、４８ｇ／１０分以下、更に好ましくは１５ｇ／１０分以上、４５ｇ／１０分以下の範囲である。
このＨＬＭＦＲが１０ｇ／１０分未満であれば、流動性が低下することにより成形時における押出機モーター負荷やせん断による樹脂発熱量が増大するおそれや、シャークスキンやメルトフラクチャーなどの流動性不安定現象が発生しやすくなるため成形品の外観を損なうおそれがある。
一方、このＨＬＭＦＲが５０ｇ／１０分を超えると、耐衝撃性や耐環境応力亀裂性が達成できず、成形品の落下衝撃耐性や長期耐久性が低下するおそれがある。
ポリエチレン樹脂組成物のＨＬＭＦＲは、ポリエチレン成分（Ａ）、ポリエチレン成分（Ｂ）及びポリエチレン成分（Ｃ）の重合時のそれぞれの水素量及び温度、並びに各成分の配合量により調整することができる。
ＨＬＭＦＲは、前記と同様にして測定することができる。
Characteristic (2)
The polyethylene resin composition of the present invention has an HLMFR of 10 g/10 minutes or more and 50 g/10 minutes or less. The HLMFR is preferably in the range of 12 g/10 minutes or more and 48 g/10 minutes or less, more preferably 15 g/10 minutes or more and 45 g/10 minutes or less.
If this HLMFR is less than 10 g/10 minutes, the fluidity may decrease, and the extruder motor load during molding may increase resin heat generation due to shearing, and the fluidity instability phenomenon such as shark skin and melt fracture may occur. Is likely to occur, which may impair the appearance of the molded product.
On the other hand, if this HLMFR exceeds 50 g/10 minutes, impact resistance and environmental stress crack resistance cannot be achieved, and the drop impact resistance and long-term durability of the molded product may deteriorate.
The HLMFR of the polyethylene resin composition can be adjusted by the respective hydrogen amounts and temperatures during the polymerization of the polyethylene component (A), the polyethylene component (B) and the polyethylene component (C), and the blending amount of each component.
HLMFR can be measured in the same manner as described above.
特性（３）
本発明のポリエチレン樹脂組成物は、ＭＦＲに対するＨＬＭＦＲの比であるメルトフローレート比（ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲ）が４０以上１４０以下である。当該メルトフローレート比は、好ましくは４１以上１３５以下、更に好ましくは４２以上１３０以下の範囲である。
ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲは、分子量分布との相関が強く、ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲが大きな値をとる場合、分子量分布が広くなり、ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲが小さな値をとる場合、分子量分布が狭くなる。ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲが１４０を超えると各成分の相溶性の悪化やピンチオフ成形性の低下、耐衝撃性が低下するおそれがあり、ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲが４０未満では溶融張力の低下やシャークスキンなどの流動不安定現象が発生しやすくなるおそれやＥＳＣＲが低下するおそれがある。
ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲの制御方法は、主に分子量分布の制御方法に準じて行うことができる。
Characteristic (3)
The polyethylene resin composition of the present invention has a melt flow rate ratio (HLMFR/MFR), which is a ratio of HLMFR to MFR, of 40 or more and 140 or less. The melt flow rate ratio is preferably 41 or more and 135 or less, and more preferably 42 or more and 130 or less.
HLMFR/MFR has a strong correlation with the molecular weight distribution, and when HLMFR/MFR has a large value, the molecular weight distribution becomes broad, and when HLMFR/MFR has a small value, the molecular weight distribution becomes narrow. When HLMFR/MFR exceeds 140, the compatibility of each component may be deteriorated, pinch-off moldability may be deteriorated, and impact resistance may be deteriorated. There is a risk that the stability phenomenon will occur easily and the ESCR may decrease.
The HLMFR/MFR can be controlled mainly according to the method of controlling the molecular weight distribution.
特性（４）
本発明のポリエチレン樹脂組成物は、密度が０．９５０ｇ／ｃｍ３以上０．９７０ｇ／ｃｍ３以下である。当該密度は、好ましくは０．９５２ｇ／ｃｍ３以上０．９６８ｇ／ｃｍ３以下、更に好ましくは０．９５５ｇ／ｃｍ３以上０．９６５ｇ／ｃｍ３以下の範囲である。
密度が０．９５０ｇ／ｃｍ３未満であれば、剛性が不足し、かつ結晶化速度が低下し、その結果、成形サイクルが低下するおそれがある。一方、密度が０．９７０ｇ／ｃｍ３を超えた場合には、耐環境応力亀裂性能が低下するおそれがある。
密度は、主にポリエチレン成分（Ａ）、及びポリエチレン成分（Ｂ）の重合時のα−オレフィンの量により調整することができ、また、各成分の配合量により調整することができる。
密度は、前記と同様にして測定することができる。
Characteristic (4)
Polyethylene resin composition of the present invention, density of 0.950 g / cm 3 or more 0.970 g / cm 3 or less. The density is preferably 0.952 g / cm 3 or more 0.968 g / cm 3 or less, more preferably 0.955 g / cm 3 or more 0.965 g / cm 3 or less.
If the density is less than 0.950 g/cm 3 , the rigidity will be insufficient and the crystallization rate will decrease, which may result in a decrease in molding cycle. On the other hand, when the density exceeds 0.970 g/cm 3 , the environmental stress cracking resistance performance may decrease.
The density can be adjusted mainly by the amount of α-olefin at the time of polymerization of the polyethylene component (A) and the polyethylene component (B), and can also be adjusted by the blending amount of each component.
The density can be measured in the same manner as described above.
特性（５）
本発明のポリエチレン樹脂組成物は、更に、下記の特性（５）を満足することが、中空成形時において耐ドローダウン性や成形容器の均一な肉厚分布を達成しやすい点から好ましい。
特性（５）：温度１７０℃、伸長歪速度０．１（単位：１／秒）で測定される伸長粘度η（ｔ）（単位：Ｐａ・秒）と伸長時間ｔ（単位：秒）の両対数プロットにおいて、歪硬化に起因する伸長粘度の変曲点が観測される。
歪硬化に起因する伸長粘度の変曲点の有無は、歪硬化度の測定において観察できるものであり、上記したポリエチレン成分（Ａ）の歪硬化度の測定方法と同様の方法で測定することができる。
ポリエチレン樹脂組成物が、長鎖分岐構造を有するためには、長鎖分岐構造を有するポリエチレン成分（Ｂ）を所定量使用することが好ましく、更に長鎖分岐構造を有するポリエチレン成分（Ａ）と長鎖分岐構造を有するポリエチレン成分（Ｂ）とを所定の配合割合で混合することが好ましい。。
Characteristic (5)
It is preferable that the polyethylene resin composition of the present invention further satisfies the following characteristic (5) from the viewpoint that it is easy to achieve drawdown resistance during blow molding and a uniform wall thickness distribution of the molding container.
Characteristic (5): Both elongation viscosity η(t) (unit: Pa·sec) and extension time t (unit: sec) measured at a temperature of 170° C. and elongation strain rate of 0.1 (unit: 1/sec). In the logarithmic plot, an inflection point of elongational viscosity due to strain hardening is observed.
The presence or absence of the inflection point of elongational viscosity due to strain hardening can be observed in the measurement of the strain hardening degree, and can be measured by the same method as the above-mentioned method of measuring the strain hardening degree of the polyethylene component (A). it can.
In order for the polyethylene resin composition to have a long-chain branched structure, it is preferable to use a predetermined amount of the polyethylene component (B) having a long-chain branched structure, and a polyethylene component (A) having a long-chain branched structure and a long-chain branched structure. It is preferable to mix the polyethylene component (B) having a chain branching structure in a predetermined mixing ratio. ..
特性（６）
本発明のポリエチレン樹脂組成物は、更に下記の特性（６）を満足することが、成形ハイサイクル化の点から好ましい。
特性（６）：示差走査熱量計（ＤＳＣ）にて測定される１２１．５℃での等温結晶化におけるピークトップ時間（Ｔ）と融点（Ｔｍ）が下記の関係式（１）を満たす。
Ｔ［秒］≦−１４７．７×Ｔｍ［℃］＋２００１０ 関係式（１）
１２１．５℃での等温結晶化におけるピークトップ時間（Ｔ）は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）にて、試料を１９０℃にて５分放置後、１２０℃／分の速度にて１２１．５℃まで冷却し、保持とし、１２１．５℃の等温下にて結晶化が終了した時点にてピークトップを検出し、測定し、結晶化時間として求めることができる。
また、融点（Ｔｍ）は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）にて測定することができ、０．２ｍｍの厚さのプレスシートを円形に切り出した試料約５ｍｇをアルミパンに詰め、窒素雰囲気下、２００℃まで昇温後、５分間同温度で保持し、１０℃／分で３０℃まで冷却し、その後同温度で５分間保持した後、１０℃／分で２００℃まで昇温し、その後同温度で５分間保持した後、１０℃／分で３０℃まで降温し、融解に伴う熱量の変化が極大となる温度を融点（Ｔｍ）として求めることができる。
本発明のポリエチレン樹脂組成物が特性（６）を満足するためには、特定の物性を有するポリエチレン成分（Ａ）とポリエチレン成分（Ｂ）とを所定の配合割合で混合することが好ましい。
Characteristic (6)
It is preferable that the polyethylene resin composition of the present invention further satisfies the following characteristic (6) from the viewpoint of high molding cycle.
Characteristic (6): Peak top time (T) and melting point (Tm) in isothermal crystallization at 121.5° C. measured by a differential scanning calorimeter (DSC) satisfy the following relational expression (1).
T [second]≦-147.7×Tm [° C.]+20010 Relational expression (1)
The peak top time (T) in isothermal crystallization at 121.5° C. was 121.5 at a rate of 120° C./min after leaving the sample at 190° C. for 5 minutes with a differential scanning calorimeter (DSC). It can be determined as the crystallization time by cooling to and holding the temperature, and detecting and measuring the peak top at the time when crystallization is completed under isothermal conditions of 121.5°C.
Further, the melting point (Tm) can be measured by a differential scanning calorimeter (DSC), and about 5 mg of a sample obtained by cutting a 0.2 mm-thick press sheet into a circle is packed in an aluminum pan and placed under a nitrogen atmosphere. After raising the temperature to 200° C., it is kept at the same temperature for 5 minutes, cooled to 30° C. at 10° C./minute, then kept at the same temperature for 5 minutes, then raised to 200° C. at 10° C./minute, and then the same. After holding the temperature for 5 minutes, the temperature is lowered to 30° C. at 10° C./minute, and the temperature at which the change in the amount of heat due to melting becomes maximum can be obtained as the melting point (Tm).
In order for the polyethylene resin composition of the present invention to satisfy the characteristic (6), it is preferable to mix the polyethylene component (A) and the polyethylene component (B) having specific physical properties in a predetermined mixing ratio.
特性（７）
本発明のポリエチレン樹脂組成物は、更に、下記の特性（７）を満足することが、耐ドローダウン性などの中空成形性の点から好ましい。
特性（７）：１９０℃で測定される溶融張力（ＭＴ）が、４０ｍＮ以上である。溶融張力は、更に好ましくは６５ｍＮ以上である。また、ＨＬＭＦＲ見合いの溶融張力が高く、下記の関係式（３）を満足するものが好ましく、更に下記の関係式（４）を満足するものが好適である。
ＭＴ＞−２２．４５×ｌｎ（ＨＬＭＦＲ）＋１３７．８２ 関係式（３）
ＭＴ＞−２２．４５×ｌｎ（ＨＬＭＦＲ）＋１５７．８２ 関係式（４）
ここで、ＭＴ（ｍＮ）は溶融張力、ＨＬＭＦＲ（ｇ／１０分）は温度１９０℃、荷重２１．６Ｋｇにおけるメルトフローレートである。
本発明において、横軸にＨＬＭＦＲ、縦軸に溶融張力をとり、本発明の実施例データをプロットした場合、関係式（３）は、本発明の好ましい範囲を従来技術と区別するための数式であり、関係式（４）は、本発明の更に好ましい範囲を規定するための数式である。
溶融張力は、溶融させたエチレン系重合体を一定速度で延伸したときの応力を測定することにより決定され、下記条件により測定することができる。
［測定条件］
使用機種：東洋精機製作所社製、キャピログラフ１Ｂ
ノズル径：２．０９５ｍｍ
ノズル長さ：８．０ｍｍ
流入角度：１８０°（ｆｌａｔ）
押出速度：１５ｍｍ／分
引き取り速度：６．５ｍ／分
測定温度：１９０℃
本発明のポリエチレン樹脂組成物が特性（７）を満足するためには、特定の物性を有するポリエチレン成分（Ａ）、及びポリエチレン成分（Ｂ）を所定の配合割合で混合することが好ましい。
Characteristic (7)
Further, the polyethylene resin composition of the present invention preferably satisfies the following property (7) from the viewpoint of hollow moldability such as drawdown resistance.
Characteristic (7): Melt tension (MT) measured at 190° C. is 40 mN or more. The melt tension is more preferably 65 mN or more. Further, it is preferable that the melt tension corresponding to HLMFR is high and that the following relational expression (3) is satisfied, and further that the following relational expression (4) is further preferable.
MT>−22.45×ln(HLMFR)+137.82 Relational expression (3)
MT>−22.45×ln(HLMFR)+157.82 Relational expression (4)
Here, MT (mN) is a melt tension, and HLMFR (g/10 minutes) is a melt flow rate at a temperature of 190° C. and a load of 21.6 Kg.
In the present invention, when the horizontal axis represents HLMFR and the vertical axis represents melt tension, and the example data of the present invention is plotted, the relational expression (3) is a mathematical expression for distinguishing the preferable range of the present invention from the prior art. Then, the relational expression (4) is a mathematical expression for defining a more preferable range of the present invention.
The melt tension is determined by measuring the stress when the melted ethylene-based polymer is stretched at a constant rate, and can be measured under the following conditions.
[Measurement condition]
Model used: Capillograph 1B, manufactured by Toyo Seiki Seisakusho Ltd.
Nozzle diameter: 2.095 mm
Nozzle length: 8.0 mm
Inflow angle: 180° (flat)
Extrusion speed: 15 mm/min Take-up speed: 6.5 m/min Measuring temperature: 190°C
In order for the polyethylene resin composition of the present invention to satisfy the characteristic (7), it is preferable to mix the polyethylene component (A) having specific physical properties and the polyethylene component (B) in a predetermined mixing ratio.
特性（８）
本発明のポリエチレン樹脂組成物は、更に、下記の特性（８）を満足することが、ポリエチレン成分（Ａ）の良好な分散の点から好ましい。ポリエチレン成分（Ａ）のポリエチレン成分（Ｂ）への高度な分散が可能となると、成形品において、表面性状が平滑になり、外観に特に優れるものとなる。
特性（８）：温度１９０℃において周波数ωが０．０１ｒａｄ／秒で測定される動的溶融粘度ηＷ・０．０１（単位：Ｐａ・秒）が２０，０００超過、１００，０００未満。
動的溶融粘度ηＷ・０．０１は、熱プレスにより厚さ２．０ｍｍのシートに成形した試料を用い、レオメータ（Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ社製Ａｒｅｓ）を用い、温度１９０℃においてパラレルプレートを用いてプレート間隔１．７ｍｍ、歪み１０％、周波数ωが０．０１ｒａｄ／秒で測定したたときの動的溶融粘度（単位：Ｐａ・秒）を、低歪速度における動的溶融粘度（ηＷ・０．０１）とした。
［測定条件］
装置：Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ社製Ａｒｅｓ
冶具：直径２５ｍｍパラレルプレート、プレート間隔約１．７ｍｍ
測定温度：１９０℃
周波数範囲：０．０１〜１００（単位：ｒａｄ／秒）
歪み：１０％
本発明のポリエチレン樹脂組成物が特性（８）を満足するためには、特定の物性を有するポリエチレン成分（Ａ）とポリエチレン成分（Ｂ）とを所定の配合割合で混合することが好ましい。
Characteristic (8)
It is preferable that the polyethylene resin composition of the present invention further satisfies the following characteristic (8) from the viewpoint of good dispersion of the polyethylene component (A). If a high degree of dispersion of the polyethylene component (A) into the polyethylene component (B) is possible, the surface properties of the molded product will be smooth and the appearance will be particularly excellent.
Characteristic (8): Dynamic melt viscosity η W · 0.01 (unit: Pa·sec) measured at a frequency ω of 0.01 rad/sec at a temperature of 190° C. is more than 20,000 and less than 100,000.
The dynamic melt viscosity η W·0.01 was measured by using a sample molded into a sheet having a thickness of 2.0 mm by hot pressing, using a rheometer (Ares manufactured by Rheometrics), and using a parallel plate at a temperature of 190° C. The dynamic melt viscosity (unit: Pa·sec) measured at 1.7 mm, strain of 10%, and frequency ω of 0.01 rad/sec was calculated as the dynamic melt viscosity at low strain rate (η W·0.01). ).
[Measurement condition]
Device: Ares manufactured by Rheometrics
Jig: Diameter 25mm parallel plate, plate spacing 1.7mm
Measurement temperature: 190℃
Frequency range: 0.01-100 (unit: rad/sec)
Distortion: 10%
In order for the polyethylene resin composition of the present invention to satisfy the characteristic (8), it is preferable to mix the polyethylene component (A) and the polyethylene component (B) having specific physical properties in a predetermined mixing ratio.
特性（９）
本発明のポリエチレン樹脂組成物は、更に、下記の特性（９）を満足することが、ポリエチレン成分（Ａ）の良好な分散の点から好ましい。
特性（９）：温度１９０℃において周波数ωが０．０１ｒａｄ／秒のとき測定されるポリエチレン樹脂組成物の動的溶融粘度ηＷ・０．０１に対するポリエチレン成分（Ａ）の動的溶融粘度ηＨ・０．０１の比ηＨ・０．０１／ηＷ・０．０１が１超過、１４未満、より好ましくは１超過、１０未満、よりさらに好ましくは１超過、８未満。
本発明のポリエチレン樹脂組成物が特性（９）を満足するためには、特定の物性を有するポリエチレン成分（Ａ）とポリエチレン成分（Ｂ）とを所定の配合割合で混合することが好ましい。
Characteristic (9)
It is preferable that the polyethylene resin composition of the present invention further satisfies the following characteristic (9) from the viewpoint of good dispersion of the polyethylene component (A).
Characteristic (9): Dynamic melt viscosity η H of polyethylene component (A) against dynamic melt viscosity η W·0.01 of polyethylene resin composition measured at a frequency ω of 0.01 rad/sec at a temperature of 190° C. · 0.01 ratio eta H-0.01 / eta W-0.01 1 exceeded, less than 14, more preferably 1 exceeded, less than 10, even more preferably 1 excess, less than 8.
In order for the polyethylene resin composition of the present invention to satisfy the characteristic (9), it is preferable to mix the polyethylene component (A) and the polyethylene component (B) having specific physical properties in a predetermined mixing ratio.
特性（１０）
本発明のポリエチレン樹脂組成物は、更に下記の関係式（５）を満足することが、剛性（密度）と耐環境応力亀裂性のような長期耐久性のバランスに特に優れる点から好ましい。
ｌｏｇ（ＦＮＣＴ） ≧ −２５７．５×（密度）＋ ２４７．９ 関係式（５）
ここで、ＦＮＣＴ（時間）は下記に示す全ノッチ付クリープ試験の破断時間である。全ノッチ付クリープ試験（ＦＮＣＴ）の時間が長いほど、耐環境応力亀裂性のような長期耐久性が優れている。
全ノッチ付クリープ試験は、ＩＳＯ ＤＩＳ １６７７０に準拠して行うことができる。試料は、６ｍｍ×６ｍｍ×１１ｍｍの大きさの角柱の全周囲にカミソリ刃にて１ｍｍのノッチが付けられ、４ｍｍ×４ｍｍの大きさの断面を有した試験片を用意し、８０℃の純水中で、３．７ＭＰａに相当する引張応力を検体に与え、検体が破断するまでの時間を計測して、ＦＮＣＴの破断時間とする。
なお、本発明のポリエチレン樹脂組成物が特性（１０）を満足するためには、特定の物性を有するポリエチレン成分（Ａ）及びポリエチレン成分（Ｂ）を所定の配合割合で混合することが好ましい。また、ポリエチレン成分（Ｂ）に含まれるポリエチレン成分（Ｃ）及びポリエチレン成分（Ｄ）は、ポリエチレン成分（Ｂ）を製造する際に、多段重合法により製造することができる。
Characteristic (10)
In the polyethylene resin composition of the present invention, it is preferable that the following relational expression (5) is further satisfied, since the balance between rigidity (density) and long-term durability such as resistance to environmental stress cracking is particularly excellent.
log(FNCT)≧−257.5×(density)+247.9 Relational expression (5)
Here, FNCT (time) is the breaking time of the creep test with all notches shown below. The longer the full notched creep test (FNCT), the better the long-term durability such as environmental stress crack resistance.
All notched creep tests can be performed according to ISO DIS 16770. For the sample, prepare a test piece having a cross section of 4 mm × 4 mm in which a notch of 1 mm is attached with a razor blade around the entire circumference of a prism of size 6 mm × 6 mm × 11 mm, and pure water at 80°C is prepared. Among them, a tensile stress corresponding to 3.7 MPa is applied to the sample, and the time until the sample breaks is measured and used as the FNCT break time.
In order for the polyethylene resin composition of the present invention to satisfy the characteristic (10), it is preferable to mix the polyethylene component (A) and the polyethylene component (B) having specific physical properties in a predetermined mixing ratio. Further, the polyethylene component (C) and the polyethylene component (D) contained in the polyethylene component (B) can be produced by a multi-stage polymerization method when producing the polyethylene component (B).
本発明のポリエチレン樹脂組成物によれば、上記特性（１）〜（４）を備えたポリエチレン材料であるため、中空成形性、耐環境応力亀裂性、耐衝撃性に優れ、より薄く、軽量にて成形することが可能であることができ、結晶化速度が速く、高速成形性に優れ、成形ハイサイクル化が可能であり、ピンチオフ特性が良好である上に、樹脂成分の相溶性が高く、成形体の外観に特に優れる成形体とすることが可能である。
更に、好ましくは、上記特性（１）〜（４）に加え、上記特性（５）〜（１０）のうち一つ以上を備えたポリエチレン樹脂組成物は、上記効果を更に良く奏するものとなる。
According to the polyethylene resin composition of the present invention, since it is a polyethylene material having the above properties (1) to (4), it is excellent in hollow moldability, environmental stress crack resistance and impact resistance, and is thinner and lighter. It is possible to mold by molding, high crystallization rate, excellent high-speed moldability, molding high cycle is possible, good pinch-off characteristics, and high compatibility of resin components, It is possible to obtain a molded product having a particularly excellent appearance.
Furthermore, preferably, a polyethylene resin composition having one or more of the above characteristics (5) to (10) in addition to the above characteristics (1) to (4) will exhibit the above effects even better.
上記効果について、以下に更に説明する。
前記特定のポリエチレン成分（Ａ）、及び前記特定のポリエチレン成分（Ｂ）を混合して用いることにより、長鎖分岐構造を有する成分の効果により、結晶化速度を極めて有効に速くすることができ、いわゆる結晶核剤を添加したと同様な効果を発揮し、結晶化時間を短くすることができ、容器用ポリエチレン樹脂組成物としての高速成形ハイサイクル化を達成できる。
また、前記特定のポリエチレン成分（Ａ）を前記特定のポリエチレン成分（Ｂ）とともに使用することにより、従来のクロム系触媒を用いたエチレン系重合体組成物や、チーグラー系触媒を用いたエチレン系重合体組成物、またそれらが混合されたエチレン系重合体組成物より、更に耐環境応力亀裂性を向上させることができる。
The above effect will be further described below.
By mixing and using the specific polyethylene component (A) and the specific polyethylene component (B), the crystallization rate can be extremely effectively increased by the effect of the component having a long-chain branched structure, The same effect as adding a so-called crystal nucleating agent is exhibited, the crystallization time can be shortened, and high-speed molding and high cycle as a polyethylene resin composition for containers can be achieved.
Further, by using the specific polyethylene component (A) together with the specific polyethylene component (B), an ethylene polymer composition using a conventional chromium-based catalyst or an ethylene-based polymer using a Ziegler-based catalyst is used. The environmental stress crack resistance can be further improved as compared with the combined composition and the ethylene polymer composition in which they are mixed.
一般に、ポリエチレンは、フィルム成形、ブロー成形、発泡成形等の溶融状態を経由する附型方法により工業製品へと加工されるが、この際、上記伸長粘度や歪硬化度に代表される伸長流動特性が成形のし易さに大きな影響を与えることはよく知られている。
即ち、分子量分布が狭く、長鎖分岐を持たないポリエチレンは、溶融強度が低いので成形性が悪く、一方、超高分子量成分や長鎖分岐成分を有するポリエチレンは、溶融伸長時に歪硬化（ストレイン・ハードニング）、即ち、高歪み側で伸長粘度が急激に上昇する特性を有し、この特性を顕著に示すポリエチレンは、成形性に優れると言われている。このような伸長流動特性を有するポリエチレン樹脂は、例えば、フィルム成形や中空成形における製品の偏肉や吹き破れを防止したり、高速成形が可能となったり、発泡成形時の独立気泡率を高くできる効果があり、成形品の強度向上、意匠性向上、軽量化、成形サイクルの向上、断熱性向上等のメリットが得られるが、一方で、ポリエチレンの伸長流動特性が強過ぎると、成形時の分子配向が原因と推定される強度異方性によって成形体の衝撃強度の低下が生じたりする等の不都合が発生する。
それに対して、ポリエチレンの伸長流動特性がもたらす成形加工面での向上及び成形体の機械的特性面での不都合の克服を、該伸長粘度特性の主な支配因子である長鎖分岐構造を工夫することで解決すべくポリエチレン樹脂組成物について鋭意検討を行なった。本発明によれば、上述のように、前記特定の物性バランスを満足するポリエチレン成分（Ｂ）を使用し、特定の物性を有するポリエチレン成分（Ａ）を該組成物の低メルトフロー成分即ち高分子量成分として使用することにより、剛性と耐環境応力亀裂性、耐衝撃性向上への寄与に優れるとともに、成型加工特性、特に耐ドローダウン性やピンチオフ成形性などの中空成形性にも優れ、より薄く、軽量にて成形することが可能であり、溶融張力が高く耐ドローダウン性に優れ、複雑形状の中空成形が可能である上に、更には結晶化速度の向上にも優れることが考えられる。
In general, polyethylene is processed into an industrial product by a molding method such as film molding, blow molding, foam molding, etc. via a molten state. At this time, elongation flow characteristics represented by the elongation viscosity and strain hardening degree described above are used. It is well known that has a great influence on the ease of molding.
That is, polyethylene having a narrow molecular weight distribution and no long chain branching has poor moldability due to low melt strength, while polyethylene having an ultrahigh molecular weight component or a long chain branching component has strain hardening (strain hardening) during melt elongation. Hardening), that is, polyethylene having a characteristic that the elongational viscosity sharply increases on the high strain side, and which exhibits this characteristic remarkably, is said to have excellent moldability. Polyethylene resin having such extension flow characteristics can prevent uneven thickness and blowout of products in film molding and hollow molding, enable high-speed molding, and increase the closed cell ratio during foam molding. It is effective and has advantages such as improved strength of molded products, improved designability, lighter weight, improved molding cycle, improved heat insulation, etc. On the other hand, if the extensional flow characteristics of polyethylene are too strong, the molecules during molding Due to the strength anisotropy presumed to be due to the orientation, the impact strength of the molded article may be lowered, and other inconveniences may occur.
On the other hand, the long-chain branched structure, which is the main controlling factor of the elongational viscosity characteristic, is devised in order to improve the molding processability and the inconvenience of the mechanical property of the molded body caused by the elongational flow characteristic of polyethylene. In order to solve this problem, the polyethylene resin composition was earnestly studied. According to the present invention, as described above, the polyethylene component (B) satisfying the specific physical property balance is used, and the polyethylene component (A) having specific physical properties is used as a low melt flow component, that is, a high molecular weight component of the composition. By using it as a component, it contributes to rigidity, environmental stress crack resistance, and impact resistance improvement, as well as molding processing characteristics, especially hollow moldability such as drawdown resistance and pinch-off moldability. It is considered that it can be molded with a light weight, has a high melt tension, is excellent in drawdown resistance, is capable of hollow molding of a complicated shape, and is also excellent in improving the crystallization rate.
前記特定の物性バランスを満足するポリエチレン成分（Ｂ）を使用していることから、樹脂組成物中の各樹脂成分の相溶性に優れ、成形体の外観に特に優れるポリエチレン樹脂組成物となる。また、前記特定の物性バランスを満足するポリエチレン成分（Ｂ）は外観不良を抑制しやすく成形体の外観に特に優れると推定される。なお、ポリエチレン成分（Ｃ）がポリエチレン成分（Ｂ）に含まれる場合、ポリエチレン成分（Ｃ）は高分子量成分と低分子量成分の相溶化剤として作用するので、より好ましい。
中でも、ポリエチレン成分（Ａ）が長鎖分岐構造を有する場合、メルトフローレート比が特定のものとなり、これにより、ポリエチレン成分（Ａ）のポリエチレン成分（Ｂ）への高度な分散が可能であることから、相溶性が良好となる。そのため、成形品において、表面性状が平滑になり、外観に特に優れるものとなる。
本発明のポリエチレン樹脂組成物は、前記物性を有するものであるポリエチレン樹脂組成物であることから、成形性、高流動性、匂い、食品安全性、剛性、耐熱性などにも優れる。
Since the polyethylene component (B) satisfying the specific physical property balance is used, the polyethylene resin composition is excellent in compatibility of each resin component in the resin composition and particularly excellent in appearance of the molded product. In addition, it is presumed that the polyethylene component (B) satisfying the above-mentioned specific physical property balance easily suppresses the appearance defect and is particularly excellent in the appearance of the molded product. In addition, when the polyethylene component (C) is contained in the polyethylene component (B), the polyethylene component (C) acts as a compatibilizing agent for the high molecular weight component and the low molecular weight component, and is therefore more preferable.
In particular, when the polyethylene component (A) has a long-chain branched structure, the melt flow rate ratio becomes specific, which allows a high degree of dispersion of the polyethylene component (A) into the polyethylene component (B). Therefore, the compatibility becomes good. Therefore, in the molded product, the surface properties become smooth and the appearance becomes particularly excellent.
Since the polyethylene resin composition of the present invention is a polyethylene resin composition having the above physical properties, it is also excellent in moldability, high fluidity, odor, food safety, rigidity, heat resistance and the like.
４．ポリエチレン樹脂組成物の製造方法
本発明のポリエチレン樹脂組成物は、前記ポリエチレン成分（Ａ）と、前記ポリエチレン成分（Ｂ）とを所定の配合割合で溶融混合することにより、また必要に応じて他の成分を添加して溶融混合することにより製造することができる。
本発明におけるポリエチレン樹脂組成物は、その必須成分である前記ポリエチレン成分（Ａ）及び前記ポリエチレン成分（Ｂ）以外に、本発明の目的を損なわない範囲で、下記物質を任意成分として配合することができる。
例えば、高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、高圧法ポリエチレン、極性モノマーグラフト変性ポリエチレン、エチレン系ワックス、超高分子量ポリエチレン、エチレン系エラストマー等の各種エチレン系重合体及びその変性体を使用できる。高密度ポリエチレンの添加は、剛性、耐熱性、衝撃強度等を向上するのに好ましい。低密度ポリエチレンの添加は、柔軟性、衝撃強度、易接着性、透明性、低温強度等を向上するのに好ましい。高圧法ポリエチレンの添加は、柔軟性、易接着性、透明性、低温強度、成形加工性等を向上するのに好ましい。マレイン酸変性ポリエチレンやエチレン・アクリル酸誘導体共重合体、エチレン・酢酸ビニル共重合体等の極性モノマーグラフト変性ポリエチレンの添加は、柔軟性、易接着性、着色性、各種材料親和性、ガスバリア性等を向上するのに好ましい。エチレン系ワックスの添加は、着色性、各種材料親和性、成形加工性等を向上するのに好ましい。超高分子量ポリエチレンの添加は、機械的強度、耐摩耗性等を向上するのに好ましい。エチレン系エラストマーの添加は、柔軟性、機械的強度、衝撃強度等を向上するのに好ましい。
また、上記の重合体以外に、各種樹脂を使用できる。具体的には、各種ナイロン樹脂、各種ポリアミド、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、各種ポリエステル、ポリカーボネート樹脂、ＥＶＯＨ、ＥＶＡ、ＰＭＭＡ、ＰＭＡ、各種エンジニアリングプラスチック、ポリ乳酸等、セルロース類、天然ゴム類、ポリウレタン、塩ビ、テフロン（登録商標）等のフッ素系樹脂、シリコン樹脂等の無機系重合体、等である。
4. Method for producing polyethylene resin composition The polyethylene resin composition of the present invention is prepared by melt-mixing the polyethylene component (A) and the polyethylene component (B) at a predetermined mixing ratio, and if necessary, other It can be produced by adding components and melt-mixing.
In the polyethylene resin composition of the present invention, in addition to the polyethylene component (A) and the polyethylene component (B) which are essential components thereof, the following substances may be added as optional components within a range not impairing the object of the present invention. it can.
For example, various ethylene-based polymers such as high-density polyethylene, low-density polyethylene, high-pressure polyethylene, polar monomer-grafted polyethylene, ethylene wax, ultrahigh molecular weight polyethylene, and ethylene elastomer, and modified products thereof can be used. Addition of high-density polyethylene is preferable for improving rigidity, heat resistance, impact strength and the like. Addition of low-density polyethylene is preferable for improving flexibility, impact strength, easy adhesion, transparency, low temperature strength and the like. Addition of high-pressure polyethylene is preferable for improving flexibility, easy adhesion, transparency, low temperature strength, moldability and the like. The addition of polar monomer graft modified polyethylene such as maleic acid modified polyethylene, ethylene/acrylic acid derivative copolymer, ethylene/vinyl acetate copolymer, etc., is flexibility, easy adhesion, colorability, affinity for various materials, gas barrier property, etc. It is preferable to improve. Addition of an ethylene wax is preferable for improving colorability, affinity for various materials, molding processability, and the like. Addition of ultra-high molecular weight polyethylene is preferable for improving mechanical strength, abrasion resistance and the like. Addition of an ethylene-based elastomer is preferable for improving flexibility, mechanical strength, impact strength and the like.
In addition to the above polymers, various resins can be used. Specifically, various nylon resins, various polyamides, polyethylene terephthalate (PET), polybutylene terephthalate (PBT), various polyesters, polycarbonate resins, EVOH, EVA, PMMA, PMA, various engineering plastics, polylactic acid, celluloses, Examples thereof include natural rubbers, fluororesins such as polyurethane, vinyl chloride and Teflon (registered trademark), and inorganic polymers such as silicone resins.
本発明のポリエチレン樹脂組成物は、常法に従い、ペレタイザーやホモジナイザー等による機械的な溶融混合によりペレット化した後、各種成形機により成形を行って所望の成形品とすることができる。
また、上記の方法により得られるポリエチレン樹脂組成物には、常法に従い、他のオレフィン系重合体やゴム等のほか、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、滑剤、帯電防止剤、防曇剤、ブロッキング防止剤、加工助剤、着色顔料、架橋剤、発泡剤、無機又は有機充填剤、難燃剤等の公知の添加剤を配合することができる。
添加剤として、例えば、酸化防止剤（フェノール系、リン系、イオウ系）、滑剤、帯電防止剤、光安定剤、紫外線吸収剤等を１種又は２種以上、適宜併用することができる。充填材としては、炭酸カルシウム、タルク、金属粉（アルミニウム、銅、鉄、鉛など）、珪石、珪藻土、アルミナ、石膏、マイカ、クレー、アスベスト、グラファイト、カーボンブラック、酸化チタン等が使用可能であり、なかでも炭酸カルシウム、タルク及びマイカ等を用いるのが好ましい。いずれの場合でも、上記ポリエチレン樹脂組成物に、必要に応じ各種添加剤を配合し、混練押出機、バンバリーミキサー等にて混練し、成形用材料とすることができる。
According to a conventional method, the polyethylene resin composition of the present invention can be pelletized by mechanical melt mixing with a pelletizer, a homogenizer, etc., and then molded by various molding machines to obtain a desired molded product.
In addition, the polyethylene resin composition obtained by the above method, in addition to other olefin polymers and rubbers, antioxidants, ultraviolet absorbers, light stabilizers, lubricants, antistatic agents, Known additives such as a clouding agent, an antiblocking agent, a processing aid, a color pigment, a crosslinking agent, a foaming agent, an inorganic or organic filler, and a flame retardant can be added.
As the additive, for example, one kind or two or more kinds of antioxidants (phenol-based, phosphorus-based, sulfur-based), lubricants, antistatic agents, light stabilizers, ultraviolet absorbers and the like can be appropriately used in combination. As the filler, calcium carbonate, talc, metal powder (aluminum, copper, iron, lead, etc.), silica stone, diatomaceous earth, alumina, gypsum, mica, clay, asbestos, graphite, carbon black, titanium oxide, etc. can be used. Among them, it is preferable to use calcium carbonate, talc, mica and the like. In any case, the polyethylene resin composition may be mixed with various additives as necessary and kneaded with a kneading extruder, a Banbury mixer or the like to obtain a molding material.
本発明において、ポリエチレン樹脂組成物の結晶化速度を更に促進するために、核剤を用いることも、有効な手法である。
該核剤としては、一般に知られているものを使用することができ、一般的な有機系又は無機系の造核剤を用いることができる。例えば、ジベンジリデンソルビトールもしくはその誘導体、有機リン酸化合物もしくはその金属塩、芳香族スルホン酸塩もしくはその金属塩、有機カルボン酸もしくはその金属塩、ロジン酸部分金属塩、タルク等の無機微粒子、イミド類、アミド類、キナクリドンキノン類、又はこれらの混合物が挙げられる。
中でもジベンジリデンソルビトール誘導体、有機リン酸金属塩、有機カルボン酸金属塩等は、透明性に優れるなど好適である。
ジベンジリデンソルビトール誘導体の具体例としては、１，３：２，４−ビス（ｏ−３，４−ジメチルベンジリデン）ソルビトール、１，３：２，４−ビス（ｏ−２，４−ジメチルベンジリデン）ソルビトール、１，３：２，４−ビス（ｏ−４−エチルベンジリデン）ソルビトール、１，３：２，４−ビス（ｏ−４−クロロベンジリデン）ソルビトール、１，３：２，４−ジベンジリデンソルビトールが挙げられ、安息香酸金属塩の具体例としては、ヒドロキシ−ジ（ｔ−ブチル安息香酸）アルミニウム等が挙げられる。
In the present invention, it is also an effective method to use a nucleating agent in order to further accelerate the crystallization rate of the polyethylene resin composition.
As the nucleating agent, a generally known one can be used, and a general organic or inorganic nucleating agent can be used. For example, dibenzylidene sorbitol or a derivative thereof, an organic phosphoric acid compound or a metal salt thereof, an aromatic sulfonate or a metal salt thereof, an organic carboxylic acid or a metal salt thereof, an inorganic fine particle such as rosin acid partial metal salt, talc, imides , Amides, quinacridonequinones, or mixtures thereof.
Among them, a dibenzylidene sorbitol derivative, an organic phosphoric acid metal salt, an organic carboxylic acid metal salt and the like are preferable because they are excellent in transparency.
Specific examples of the dibenzylidene sorbitol derivative include 1,3:2,4-bis(o-3,4-dimethylbenzylidene)sorbitol and 1,3:2,4-bis(o-2,4-dimethylbenzylidene). Sorbitol, 1,3:2,4-bis(o-4-ethylbenzylidene)sorbitol, 1,3:2,4-bis(o-4-chlorobenzylidene)sorbitol, 1,3:2,4-dibenzylidene Sorbitol may be mentioned, and specific examples of the metal salt of benzoic acid include aluminum hydroxy-di(t-butylbenzoate).
本発明のポリエチレン樹脂組成物に核剤を配合する場合、核剤の配合量は、該組成物１００質量部に対して、０．０１〜５質量部が好ましく、より好ましくは０．０１〜３質量部、更に好ましくは０．０１〜１質量部、特に好ましくは０．０１〜０．５質量部である。核剤が０．０１質量部未満では、高速成形性の改良効果が十分でなく、一方、５質量部を超えると、核剤が凝集してブツになり易いといった問題が生じる。 When the nucleating agent is blended in the polyethylene resin composition of the present invention, the blending amount of the nucleating agent is preferably 0.01 to 5 parts by mass, more preferably 0.01 to 3 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the composition. Parts by mass, more preferably 0.01 to 1 part by mass, particularly preferably 0.01 to 0.5 parts by mass. If the amount of the nucleating agent is less than 0.01 parts by mass, the effect of improving the high-speed moldability is not sufficient, while if it exceeds 5 parts by mass, there is a problem that the nucleating agent tends to aggregate and become hard.
６．成形体、及び容器
本発明の成形体は、前記本発明に係るポリエチレン樹脂組成物を用いて作成された成形体である。
また、本発明の容器は、前記本発明に係るポリエチレン樹脂組成物を用いて作成された容器である。
本発明のポリエチレン樹脂組成物を原料として、各種成形法により成形体を製造することができる。好ましくは、主に中空成形法等により成形され、好適には中空容器などの各種成形品が得られる。
6. Molded Product and Container The molded product of the present invention is a molded product produced using the polyethylene resin composition of the present invention.
The container of the present invention is a container made using the polyethylene resin composition of the present invention.
A molded body can be produced by various molding methods using the polyethylene resin composition of the present invention as a raw material. Preferably, it is mainly molded by a hollow molding method or the like, and various molded products such as hollow containers are preferably obtained.
本発明のポリエチレン樹脂組成物は、上記特性を満足するものであるので、これを用いた本発明の成形体は、耐環境応力亀裂性、耐衝撃性に優れ、匂い、食品安全性、剛性、耐熱性にも優れる上に、樹脂成分の相溶性が高く、成形体の表面性状が優れ、外観が特に良好である。また、より薄く、軽量にて成形することができ、結晶化速度が速く、高速成形性に優れ、成形ハイサイクル化が可能であり、ピンチオフ特性が良好である。
従って、このような特性を必要とする容器などの用途に適し、特に、外観が良好であることが求められる、化粧品容器、洗剤、シャンプー及びリンス用容器、或いは食用油等の食品用容器等の用途に好適に用いることができる。
Since the polyethylene resin composition of the present invention satisfies the above characteristics, the molded product of the present invention using the same is excellent in environmental stress crack resistance, impact resistance, odor, food safety, rigidity, In addition to being excellent in heat resistance, the compatibility of the resin components is high, the surface properties of the molded product are excellent, and the appearance is particularly good. In addition, it can be formed thinner and lighter, has a high crystallization rate, is excellent in high-speed moldability, enables a molding high cycle, and has good pinch-off characteristics.
Therefore, it is suitable for applications such as containers that require such properties, and in particular, it is required that the appearance is good, such as cosmetic containers, detergents, shampoo and rinse containers, or food containers such as edible oil. It can be suitably used for the purpose.
特に、本発明のポリエチレン樹脂組成物を用いた成形体である容器は、高速成形化、ハイサイクル化が可能であり、製品特性が優れる上に、経済的に有利な、洗剤、シャンプー及びリンス等の容器として好適である。 In particular, the container which is a molded product using the polyethylene resin composition of the present invention is capable of high-speed molding and high cycle, has excellent product characteristics, and is economically advantageous, such as detergent, shampoo and rinse. It is suitable as a container.
以下に、実施例を挙げて、本発明を更に具体的に説明するが、本発明は、その要旨を越えない限り、これらの実施例に制約されるものではない。 Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to Examples, but the present invention is not limited to these Examples as long as the gist thereof is not exceeded.
１．測定方法
実施例で用いた測定方法は以下の通りである。
（１）温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）：
ＪＩＳ Ｋ６９２２−２：１９９７に準拠して測定した。
（２）温度１９０℃、荷重１１．１ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＬＭＦＲ）：
ＪＩＳ Ｋ６９２２−２：１９９７に準拠して測定した。
（３）温度１９０℃、荷重２１．６ｋｇにおけるメルトフローレート（ＨＬＭＦＲ）：
ＪＩＳ Ｋ６９２２−２：１９９７に準拠して測定した。
（４）密度：
ＪＩＳ Ｋ６９２２−１，２：１９９７に準拠して測定した。
1. Measuring method The measuring method used in the examples is as follows.
(1) Melt flow rate (MFR) at a temperature of 190° C. and a load of 2.16 kg:
It was measured according to JIS K6922-2:1997.
(2) Melt flow rate (MLMFR) at a temperature of 190° C. and a load of 11.1 kg:
It was measured according to JIS K6922-2:1997.
(3) Melt flow rate (HLMFR) at a temperature of 190° C. and a load of 21.6 kg:
It was measured according to JIS K6922-2:1997.
(4) Density:
It was measured according to JIS K6922-1, 2:1997.
（５）ポリエチレン成分（Ｂ）に含まれる高分子成分（Ｃ）のＨＬＭＦＲ
後述するポリエチレン成分（Ｂ）の製造工程において、第１段反応器の重合生成物を一部採取し、パウダ状の重合物（高分子量の成分（Ｃ））を回収した。回収した高分子量の成分（Ｃ）に、酸化防止剤（ＢＡＳＦジャパン株式会社製：ＩＲＧＡＮＯＸ１０１０）約０．５ｗｔ％を十分に混合させ、ＪＩＳ Ｋ６９２２−２：１９９７に準拠して測定した。
（６）ＨＬＭＦＲＡ／ＨＬＭＦＲＣ
ポリエチレン成分（Ｂ）に含まれる高分子成分（Ｃ）のＨＬＭＦＲ（ＨＬＭＦＲＣ）に対するポリエチレン成分（Ａ）のＨＬＭＦＲ（ＨＬＭＦＲＡ）の比を計算した。
（７）ポリエチレン成分（Ｂ）に含まれる高分子成分（Ｃ）の密度
第１段反応器の重合生成物である高分子量の成分（Ｃ）の密度は、ＪＩＳ Ｋ６９２２−１，２：１９９７に準拠して測定した。
（８）ポリエチレン成分（Ｂ）に含まれる高分子成分（Ｃ）の含有割合
後述するポリエチレン成分（Ｂ）の製造工程において、第１段反応器、および第２段反応器で消費された原料であるエチレンおよびコモノマー量の比からポリエチレン成分（Ｂ）に含まれる高分子成分（Ｃ）の含有割合を計算した、
(5) HLMFR of polymer component (C) contained in polyethylene component (B)
In the production process of the polyethylene component (B) described later, a part of the polymerization product of the first-stage reactor was collected to recover a powdery polymer (high molecular weight component (C)). About 0.5 wt% of an antioxidant (IRGANOX1010, manufactured by BASF Japan Ltd.) was sufficiently mixed with the recovered high molecular weight component (C), and measurement was performed according to JIS K6922-2:1997.
(6) HLMFR A /HLMFR C
The ratio of HLMFR polyethylene component to HLMFR (HLMFR C) of the polymer component contained in the polyethylene component (B) (C) (A ) (HLMFR A) was calculated.
(7) Density of polymer component (C) contained in polyethylene component (B) The density of the polymer component (C), which is a polymerization product of the first-stage reactor, is defined in JIS K6922-1, 2:1997. The measurement was performed according to the standards.
(8) Content ratio of the polymer component (C) contained in the polyethylene component (B) The raw material consumed in the first-stage reactor and the second-stage reactor in the production process of the polyethylene component (B) described later. The content ratio of the polymer component (C) contained in the polyethylene component (B) was calculated from the ratio of a certain amount of ethylene and comonomer,
（９）ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）による分子量及び分子量分布の測定：
下記条件のゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定した。
［測定条件］
使用機種：日本ウォーターズ社製Ａｌｌｉａｎｃｅ ＧＰＣＶ２０００型
測定温度：１４５℃
溶媒：オルトジクロロベンゼン（ＯＤＣＢ）
カラム：昭和電工社製Ｓｈｏｄｅｘ ＨＴ−８０６Ｍ×２本＋同 ＨＴ−Ｇ
流速：１．０ｍＬ／分
注入量：０．３ｍＬ
(9) Measurement of molecular weight and molecular weight distribution by gel permeation chromatography (GPC):
It was measured by gel permeation chromatography (GPC) under the following conditions.
[Measurement condition]
Model used: Japan Waters Alliance GPCV2000 type Measuring temperature: 145°C
Solvent: Orthodichlorobenzene (ODCB)
Column: Showa Denko Shodex HT-806M x 2 + same HT-G
Flow rate: 1.0 mL/min Injection volume: 0.3 mL
［試料の調製］
４ｍＬバイアル瓶に試料３ｍｇ及びオルトジクロロベンゼン（０．１ｍｇ／ｍＬの１，２，４−トリメチルフェノールを含む）３ｍＬを秤り採り、樹脂製スクリューキャップ及びテフロン（登録商標）製セプタムで蓋をした後、温度１５０℃に設定したセンシュー科学製ＳＳＣ−９３００型高温振とう機を用いて２時間溶解を行った。溶解終了後、不溶成分がないことを目視で確認した。
［較正曲線の作成］
４ｍＬガラス瓶を４本用意し、それぞれに下記（１）〜（４）の組み合わせの単分散ポリスチレン標準試料又はｎ−アルカンを０．２ｍｇずつ秤り採り、続いてオルトジクロロベンゼン（０．１ｍｇ／ｍＬの１，２，４−トリメチルフェノールを含む）３ｍＬを秤り採り、樹脂製スクリューキャップ及びテフロン（登録商標）製セプタムで蓋をした後、温度１５０℃に設定したセンシュー科学製ＳＳＣ−９３００型高温振とう機を用いて２時間溶解を行った。
（１）Ｓｈｏｄｅｘ Ｓ−１４６０，同Ｓ−６６．０，ｎ−エイコサン
（２）Ｓｈｏｄｅｘ Ｓ−１９５０，同Ｓ−１５２，ｎ−テトラコンタン
（３）Ｓｈｏｄｅｘ Ｓ−３９００，同Ｓ−５６５，同Ｓ−５．０５
（４）Ｓｈｏｄｅｘ Ｓ−７５００，同Ｓ−１０１０，同Ｓ−２８．５
試料溶液が入ったバイアル瓶を装置にセットし、前述の条件にて測定を行い、サンプリング間隔１ｓでクロマトグラム（保持時間とび示差屈折計検出器の応答のデータセット）を記録した。得られたクロマトグラムから各ポリスチレン標準試料の保持時間（ピーク頂点）を読み取り、分子量の対数値に対してプロットした。ここで、ｎ−エイコサン及びｎ−テトラコンタンの分子量は、それぞれ６００及び１２００とした。このプロットに非線形最小自乗法を適用し、得られた４次曲線を較正曲線とした。
[Preparation of sample]
In a 4 mL vial, 3 mg of the sample and 3 mL of orthodichlorobenzene (containing 0.1 mg/mL of 1,2,4-trimethylphenol) were weighed and covered with a resin screw cap and a Teflon (registered trademark) septum. After that, it was dissolved for 2 hours using a Senshu Scientific SSC-9300 type high-temperature shaker set at a temperature of 150°C. After the dissolution was completed, it was visually confirmed that there was no insoluble component.
[Creation of calibration curve]
Four 4 mL glass bottles were prepared, and 0.2 mg each of the monodisperse polystyrene standard sample or n-alkane of the combination of the following (1) to (4) was weighed in each, followed by ortho-dichlorobenzene (0.1 mg/mL). 3 ml (including 1,2,4-trimethylphenol) and a screw cap made of resin and a septum made of Teflon (registered trademark), and then the temperature is set to 150° C. by Senshu Scientific SSC-9300 type high temperature. Dissolution was carried out for 2 hours using a shaker.
(1) Shodex S-1460, same S-66.0, n-eicosan (2) Shodex S-1950, same S-152, n-tetracontane (3) Shodex S-3900, same S-565, same S -5.05
(4) Shodex S-7500, same S-1010, same S-28.5
The vial containing the sample solution was set in the device, the measurement was performed under the above-described conditions, and the chromatogram (data set of retention time and response of the differential refractometer detector) was recorded at a sampling interval of 1 s. The retention time (peak apex) of each polystyrene standard sample was read from the obtained chromatogram and plotted against the logarithmic value of the molecular weight. Here, the molecular weights of n-eicosane and n-tetracontane were set to 600 and 1200, respectively. The nonlinear least squares method was applied to this plot, and the obtained quartic curve was used as the calibration curve.
［分子量の計算］
前述の条件にて測定を行い、サンプリング間隔１ｓでクロマトグラムを記録した。このクロマトグラムから、森定雄著「サイズ排除クロマトグラフィー」（共立出版）第４章ｐ．５１〜６０に記載の方法で微分分子量分布曲線及び平均分子量値（Ｍｎ、Ｍｗ及びＭｚ）を算出した。ただし、ｄｎ／ｄｃの分子量依存性を補正するため、クロマトグラムにおけるベースラインからの高さＨを下記の式にて補正した。クロマトグラムの記録（データ取り込み）及び平均分子量計算は、Ｍｉｃｒｏｓｏｆｔ社製ＯＳ Ｗｉｎｄｏｗｓ（登録商標）ＸＰをインストールしたＰＣ上で自社製プログラム（Ｍｉｃｒｏｓｏｆｔ製Ｖｉｓｕａｌ Ｂａｓｉｃ６．０で作成）を用いて行った。
Ｈ′＝Ｈ／［１．０３２＋１８９．２／Ｍ（ＰＥ）］
なお、ポリスチレンからポリエチレンへの分子量変換は、下記の式を用いた。
Ｍ（ＰＥ）＝０．４６８×Ｍ（ＰＳ）
[Calculation of molecular weight]
The measurement was performed under the above conditions, and the chromatogram was recorded at the sampling interval of 1 s. From this chromatogram, Sadao Mori "Size Exclusion Chromatography" (Kyoritsu Shuppan), Chapter 4, p. 51 to 60, the differential molecular weight distribution curve and the average molecular weight values (Mn, Mw and Mz) were calculated. However, in order to correct the molecular weight dependence of dn/dc, the height H from the baseline in the chromatogram was corrected by the following formula. The recording of the chromatogram (data acquisition) and the calculation of the average molecular weight were performed using an in-house program (created with Microsoft Visual Basic 6.0 manufactured by Microsoft) on a PC on which OS Windows (registered trademark) XP manufactured by Microsoft was installed.
H'=H/[1.032+189.2/M(PE)]
The following formula was used to convert the molecular weight of polystyrene to polyethylene.
M(PE)=0.468×M(PS)
（１０）長鎖分岐構造の有無（伸長粘度の立上りの有無）：
プレス成形して１８ｍｍ×１０ｍｍ、厚さ０．７ｍｍ、のシート状に作成した試験片を用い、レオメータ（Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ社製Ａｒｅｓ）を用い、１７０℃、歪み速度０．１／秒における伸長粘度の測定を行い、伸長粘度の立ち上がりの有無（歪硬化の有無）により、長鎖分岐構造の有無の確認を行った。
［測定条件］
装置：Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ社製Ａｒｅｓ
冶具：ティーエーインスツルメント社製 Ｅｘｔｅｎｔｉｏｎａｌ Ｖｉｓｃｏｓｉｔｙ Ｆｉｘｔｕｒｅ
測定温度：１７０℃
歪み速度：０．１／秒
試験片の作成：プレス成形して１８ｍｍ×１０ｍｍ、厚さ０．７ｍｍ、のシートを作成した。
［算出方法］
１７０℃、歪み速度０．１／秒における伸長粘度を、横軸に時間ｔ（単位：秒）、縦軸に伸長粘度η（ｔ）（単位：Ｐａ・秒）を両対数グラフでプロットした。その両対数グラフ上で、歪硬化後、歪量が４．０となるまでの最大伸長粘度をηＭａｘ（ｔ１）（ｔ１は最大伸長粘度を示す時の時間）とし、歪硬化前の伸長粘度の近似直線をηＬｉｎｅａｒ（ｔ）としたとき、ηＭａｘ（ｔ１）／ηＬｉｎｅａｒ（ｔ１）として算出される値を歪硬化度（λｍａｘ）と定義した。なお、歪硬化の有無は、時間の経過と共に伸長粘度が上に凸の曲線から下に凸の曲線へと変わる変曲点を有するか、否かによって、判断した。
図１、図２は典型的な伸長粘度のプロット図である。図１は伸長粘度の変曲点が観測される場合であり、図中にηＭａｘ（ｔ１）、ηＬｉｎｅａｒ（ｔ１）を示した。図２は伸長粘度の変曲点が観測されない場合である。
(10) Presence or absence of long-chain branched structure (presence or absence of rising elongation viscosity):
Measurement of elongational viscosity at 170° C. and strain rate of 0.1/sec using a rheometer (Ares manufactured by Rheometrics) using a test piece formed into a sheet having a size of 18 mm×10 mm and a thickness of 0.7 mm by press molding. Then, the presence or absence of a long-chain branched structure was confirmed by the presence or absence of rise in elongational viscosity (presence or absence of strain hardening).
[Measurement condition]
Device: Ares manufactured by Rheometrics
Jig: Extensive Viscosity Fixture manufactured by TA Instruments
Measurement temperature: 170℃
Strain rate: 0.1/sec Preparation of test piece: Press molding was performed to prepare a sheet having a size of 18 mm×10 mm and a thickness of 0.7 mm.
[Calculation method]
The elongation viscosity at 170° C. and a strain rate of 0.1/second was plotted in a logarithmic log plot of time t (unit: second) on the horizontal axis and elongation viscosity η(t) (unit: Pa·second) on the vertical axis. On the logarithmic log graph, the maximum extensional viscosity after strain hardening until the strain amount becomes 4.0 is η Max (t1) (t1 is the time when the maximum extensional viscosity is obtained), and the extensional viscosity before strain hardening is set. The value calculated as η Max (t1)/η Linear (t1) is defined as the strain hardening degree (λmax), where η Linear (t) is the approximate straight line. The presence or absence of strain hardening was judged by whether or not the elongational viscosity had an inflection point at which the upwardly convex curve changed to a downwardly convex curve with time.
1 and 2 are typical plots of extensional viscosity. FIG. 1 shows a case where an inflection point of extensional viscosity is observed, and η Max (t1) and η Linear (t1) are shown in the figure. FIG. 2 shows the case where no inflection point of extensional viscosity is observed.
（１１）溶融張力：
溶融張力（ＭＴ）は、溶融させたエチレン系重合体を一定速度で延伸したときの応力を測定することにより決定され、下記条件により測定した。
［測定条件］
使用機種：東洋精機製作所社製、キャピログラフ１Ｂ
ノズル径：２．０９５ｍｍ
ノズル長さ：８．０ｍｍ
流入角度：１８０°（ｆｌａｔ）
押出速度：１５ｍｍ／分
引き取り速度：６．５ｍ／分
測定温度：１９０℃
(11) Melt tension:
The melt tension (MT) was determined by measuring the stress when the melted ethylene-based polymer was stretched at a constant rate, and was measured under the following conditions.
[Measurement condition]
Model used: Toyo Seiki Seisakusho, Capillograph 1B
Nozzle diameter: 2.095 mm
Nozzle length: 8.0 mm
Inflow angle: 180° (flat)
Extrusion speed: 15 mm/min Take-up speed: 6.5 m/min Measuring temperature: 190°C
（１２）結晶化時間（結晶化速度）：
示差走査熱量計（パーキンエルマー社製ＤＳＣ−７）にて、試料を１９０℃にて５分放置後、１２０℃／分の速度にて１２１．５℃まで冷却し、保持とした。１２１．５℃の等温下にて結晶化が終了した時点にてピークトップを検出し、測定し、結晶化時間とした。
(12) Crystallization time (crystallization speed):
The sample was left at 190° C. for 5 minutes with a differential scanning calorimeter (DSC-7 manufactured by Perkin Elmer Co., Ltd.), and then cooled to 121.5° C. at a rate of 120° C./minute to maintain the sample. The peak top was detected and measured at the time when the crystallization was completed under the isothermal condition of 121.5° C., and the measurement was taken as the crystallization time.
（１３）融点及び結晶化温度：
融点及び結晶化温度は、示差走査熱量計（パーキンエルマー社製ＤＳＣ−７）にて測定した。即ち、０．２ｍｍの厚さのプレスシートを円形に切り出した試料約５ｍｇをアルミパンに詰め、窒素雰囲気下、２００℃まで昇温後、５分間同温度で保持し、１０℃／分で３０℃まで冷却し、結晶化に伴う熱量の変化が極大となる温度を結晶化温度（Ｔｃ）とした。その後同温度で５分間保持した後、１０℃／分で２００℃まで昇温し、融解に伴う熱量の変化が極大となる温度を融点（Ｔｍ）とした。
(13) Melting point and crystallization temperature:
The melting point and the crystallization temperature were measured with a differential scanning calorimeter (DSC-7 manufactured by Perkin Elmer). That is, about 5 mg of a sample obtained by cutting a 0.2 mm-thick press sheet into a circle was packed in an aluminum pan, heated to 200° C. under a nitrogen atmosphere, kept at the same temperature for 5 minutes, and kept at 10° C./minute for 30 minutes. It was cooled to 0° C., and the temperature at which the change in the amount of heat accompanying crystallization was maximized was defined as the crystallization temperature (Tc). After that, the temperature was maintained at the same temperature for 5 minutes, then the temperature was raised to 200° C. at 10° C./minute, and the temperature at which the change in the amount of heat due to melting was the maximum was taken as the melting point (Tm).
（１４）動的溶融粘度（ηＨ・０．０１）：
試料に酸化防止剤（ＢＡＳＦジャパン社製ＩＲＧＡＮＯＸ Ｂ２２５）２０００ｐｐｍを配合し溶融混練したものを熱プレスにより厚さ１．０ｍｍのシートに成形し、レオメータ（Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ社製Ａｒｅｓ）を用い、パラレルプレートを用いて試料をプレートに密着させて溶融した後、温度２１０〜２２０℃で応力を緩和させて、試料をプレート間に隙間ができないようプレート間隔を調整しながら温度１９０℃まで降温させ、プレート間隔約１．０ｍｍ、歪み０．２ないし１％の範囲で測定を行った。周波数ωが０．０１ｒａｄ／秒で測定したときの動的溶融粘度（単位：Ｐａ・秒）を、低歪速度における動的溶融粘度（ηＨ・０．０１）とした。
［測定条件］
装置：Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ社製Ａｒｅｓ
冶具：直径２５ｍｍパラレルプレート、プレート間隔約１．０ｍｍ
測定温度：１９０℃
周波数範囲：０．０１〜１００（単位：ｒａｄ／秒）
歪範囲：０．２〜１％
(14) Dynamic melt viscosity (η H·0.01 ):
A sample was blended with 2000 ppm of an antioxidant (IRGANOX B225 manufactured by BASF Japan), melt-kneaded, and molded into a sheet having a thickness of 1.0 mm by hot pressing, and a rheometer (Ares manufactured by Rheometrics) was used, and a parallel plate was used. After the sample is brought into close contact with the plate and melted, the stress is relaxed at a temperature of 210 to 220° C., and the temperature of the sample is lowered to 190° C. while adjusting the plate interval so that there is no gap between the plates. The measurement was performed in the range of 0.0 mm and strain of 0.2 to 1%. The dynamic melt viscosity (unit: Pa·sec) measured at a frequency ω of 0.01 rad/sec was defined as the dynamic melt viscosity at low strain rate (η H·0.01 ).
[Measurement condition]
Device: Ares manufactured by Rheometrics
Jig: Diameter 25mm parallel plate, plate spacing about 1.0mm
Measurement temperature: 190℃
Frequency range: 0.01-100 (unit: rad/sec)
Strain range: 0.2-1%
（１５）ポリエチレン組成物の動的溶融粘度（ηＷ・０．０１）：
熱プレスにより厚さ２．０ｍｍのシートに成形した試料を用い、レオメータ（Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ社製Ａｒｅｓ）を用い、温度１９０℃においてパラレルプレートを用いてプレート間隔１．７ｍｍ、歪み１０％で、周波数ωが０．０１ｒａｄ／秒で測定したときの動的溶融粘度（単位：Ｐａ・秒）を、低歪速度における動的溶融粘度（ηＷ・０．０１）とした。
［測定条件］
装置：Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ社製Ａｒｅｓ
冶具：直径２５ｍｍパラレルプレート、プレート間隔約１．７ｍｍ
測定温度：１９０℃
周波数範囲：０．０１〜１００（単位：ｒａｄ／秒）
歪み：１０％
(15) Dynamic melt viscosity of polyethylene composition (η W·0.01 ):
Using a sample formed into a sheet having a thickness of 2.0 mm by hot pressing, a rheometer (Ares manufactured by Rheometrics) was used and a parallel plate was used at a temperature of 190° C. with a plate interval of 1.7 mm, strain of 10%, and frequency ω. The dynamic melt viscosity (unit: Pa·sec) measured at 0.01 rad/sec was defined as the dynamic melt viscosity at low strain rate (η W·0.01 ).
[Measurement condition]
Device: Ares manufactured by Rheometrics
Jig: Diameter 25mm parallel plate, plate spacing about 1.7mm
Measurement temperature: 190℃
Frequency range: 0.01-100 (unit: rad/sec)
Distortion: 10%
（１６）結晶化速度：ＤＳＣの等温結晶化時間が下記関係式（１）を満たすものを良好とした。
Ｔ［秒］≦−１４７．７×Ｔｍ［℃］＋２００１０ 関係式（１）
（Ｔ［秒］：示差走査熱量計（ＤＳＣ）にて測定される１２１．５℃での等温結晶化におけるピークトップ時間、Ｔｍ［℃］：融点）
(16) Crystallization rate: The one in which the isothermal crystallization time of DSC satisfies the following relational expression (1) was regarded as good.
T [second]≦-147.7×Tm [° C.]+20010 Relational expression (1)
(T [sec]: peak top time in isothermal crystallization at 121.5° C. measured by differential scanning calorimeter (DSC), Tm [° C.]: melting point)
（１７）表面性状：
以下の混ざり性評価法によってフィッシュアイの面積率を測定し、これを以って表面性状の評価とした。
［混ざり性評価法］
測定するサンプルを、厚さ０．３５ｍｍのモールドと、圧縮加工用及び冷却用の２つのプレス成形機により、第１の工程で１８０℃の温度、１００ｋｇｆ／ｃｍ２の圧力にて圧縮加工し、第２の工程で３０℃の温度、５０ｋｇｆ／ｃｍ２の圧力で冷却して厚さ０．４ｍｍのプレスシートを成形する。このプレスシートをカットし、５０×５０×０．４ｍｍの試験片とした。
次に、当該試験片を、二軸延伸装置で延伸した。二軸延伸装置は、柴山科学器械製作所社製二軸延伸装置ＳＳ−６０型を使用し、温度１５０℃、延伸速度６０ｍｍ／分にて当該試験片を２倍に延伸した。延伸の手順は、当該試験片の端四方１ｃｍ部分を二軸延伸装置の４点のチャック部でチャックし、プレスシートのチャックしていない中央部分が３０×３０ｍｍの正方形となるようにセットした。その後、この試験片を１３０〜１７０℃の温度に加熱し、対角し合うチャック間の距離が６０ｍｍとなるまで二軸延伸し、チャックをしていない中央部が約２倍に延伸したシートを作成した。
二軸延伸されたシートのほぼ中央に位置する３０×３０ｍｍの正方形の範囲の表面を、反射式の３Ｄ顕微鏡を用いて画像撮影を行なった。３Ｄ顕微鏡の倍率は、１０倍であり、撮影されるシートの範囲（一視野）は、１０×１０ｍｍである。測定の信頼性を高めるため、当該測定は、１つのサンプルに対し、上記シート中央に位置する３０×３０ｍｍの正方形の範囲で、各撮影視野が重ならないように、４回撮影を行なった。撮影された画像をフィッシュアイ部分、及び非フィッシュアイ部分（均一なマトリックス部分）に２値化処理した。２値化処理の条件は、測定者が設定し、その条件を全ての測定に用いた。
２値化処理された画像をスキャナーで読み込んでデジタル化し、画像データとした。
スキャナーの解像度は、６００ｄｐｉ以上であり、好ましくは９００ｄｐｉ以上である。スキャナーは、スキャナーＧＴ−Ｆ６７０（ＥＰＳＯＮ社製、解像度：４８００ｄｐｉ）を用いた。
画像データの解析は、パーソナルコンピュータとその上で実行されるソフトウェアプログラムにより実現され、画像データは、パーソナルコンピュータで処理することにより、粒子個々の面積、周囲長、長短径比、粒径、円形度などの特徴パラメーターの算出を行った。この場合の特徴パラメーターの算出は、一般に市販されている画像処理ソフトウェアなどを利用でき、市販の画像解析ソフトウェアとして、三谷商事社製のＷｉｎＲＯＯＦ等を用いた。
画像データは、画像の黒色部分及び白色部分の配色のしきい値を定め、ある適当なレベルで２値化され処理される。２値化処理の条件は、測定者が設定し、その条件を全ての測定に用いた。
画像解析は、公知の手段により、各粒子の面積、周囲長、最大長、最大長垂直長（最大長に垂直な方向における長さ）などを算出し、それらから粒子の各種のパラメーターを粒子ごとに算出することができ、算出されるパラメーターには、粒子の円相当径（粒子の画像の面積に等しい面積の円の直径）、円形度（粒子の画像の面積に等しい面積の円の周囲長と画像の周囲長の比）、アスペクト比（粒子の画像の最大長と最大長垂直長の比）などとした。
なお、円相当径は、円相当径＝（粒子の画像の面積値／π）１／２×２、円形度は、円形度＝（粒子の画像の面積値を持つ円の周囲長）／（粒子の画像の周囲長）、アスペクト比は、アスペクト比＝（粒子の画像の最大長）／（粒子の画像の最大長垂直長）により算出される。
本発明においては、フィッシュアイの測定として、画像中に占めるフィッシュアイの面積率を求めた。１サンプルのフィッシュアイの面積率は、１つの試験片上で撮影された４視野で、それぞれ得られた測定値の平均値を算出した。
そして、画像中に占めるフィッシュアイの面積率が０．２％以下の場合を「１」、０．２超〜０．５％の場合を「２」、０．５超〜３．０％の場合を「３」、３．０超〜５．０％の場合を「４」、５％超の場合を「５」として、評価した。評価結果を表１に記載した。
(17) Surface texture:
The area ratio of fish eyes was measured by the following method for evaluating miscibility, and this was used to evaluate the surface properties.
[Mixability evaluation method]
The sample to be measured is compressed with a mold having a thickness of 0.35 mm and two press molding machines for compression processing and cooling at a temperature of 180° C. and a pressure of 100 kgf/cm 2 in the first step, In the second step, it is cooled at a temperature of 30° C. and a pressure of 50 kgf/cm 2 to form a press sheet having a thickness of 0.4 mm. This press sheet was cut into test pieces of 50×50×0.4 mm.
Next, the test piece was stretched by a biaxial stretching device. A biaxial stretching device SS-60 type manufactured by Shibayama Scientific Instruments Co., Ltd. was used as a biaxial stretching device, and the test piece was stretched twice at a temperature of 150° C. and a stretching speed of 60 mm/min. As for the procedure of stretching, a 1 cm portion on each side of the test piece was chucked by a four-point chuck unit of a biaxial stretching device, and the press sheet was set so that the unchucked central portion became a square of 30×30 mm. Thereafter, the test piece was heated to a temperature of 130 to 170° C., biaxially stretched until the distance between the diagonally facing chucks became 60 mm, and a sheet in which the central portion without chucking was stretched about twice was obtained. Created.
The surface of a square area of 30×30 mm located almost in the center of the biaxially stretched sheet was image-captured using a reflection type 3D microscope. The magnification of the 3D microscope is 10 times, and the range of the imaged sheet (one visual field) is 10×10 mm. In order to improve the reliability of the measurement, one sample was photographed four times in a square area of 30×30 mm located in the center of the sheet so that the respective photographing fields of view did not overlap. The photographed image was binarized into a fish eye portion and a non-fish eye portion (uniform matrix portion). The condition of the binarization process was set by the measurer, and the condition was used for all the measurements.
The binarized image was read by a scanner and digitized to obtain image data.
The resolution of the scanner is 600 dpi or more, preferably 900 dpi or more. A scanner GT-F670 (manufactured by EPSON, resolution: 4800 dpi) was used as the scanner.
The analysis of image data is realized by a personal computer and a software program executed on the personal computer. By processing the image data by a personal computer, the area of each particle, the perimeter, the ratio of long and short diameters, the particle size, and the circularity are calculated. The characteristic parameters such as were calculated. For the calculation of the characteristic parameters in this case, generally commercially available image processing software or the like can be used, and WinROOF or the like manufactured by Mitani Corporation is used as the commercially available image analysis software.
The image data defines a threshold value for the color arrangement of the black portion and the white portion of the image, and is binarized and processed at an appropriate level. The condition of the binarization process was set by the measurer, and the condition was used for all the measurements.
In image analysis, the area, perimeter, maximum length, maximum length vertical length (length in the direction perpendicular to the maximum length), etc. of each particle are calculated by known means, and various parameters of the particle are calculated for each particle. Can be calculated, and the calculated parameters are the equivalent circle diameter of the particle (diameter of the circle of the area equal to the area of the image of the particle), circularity (perimeter of the circle of the area equal to the area of the image of the particle). And the ratio of the perimeter of the image) and the aspect ratio (the ratio of the maximum length of the image of the particles to the maximum vertical length).
The equivalent circle diameter is equivalent circle diameter=(area value of particle image/π) 1/2 ×2, and circularity is circularity=(perimeter of circle having area value of particle image)/( The perimeter of the particle image) and the aspect ratio are calculated by aspect ratio=(maximum length of particle image)/(maximum length of particle image vertical length).
In the present invention, as the measurement of fish eyes, the area ratio of fish eyes in the image was determined. The area ratio of the fish eye of one sample was calculated by averaging the measured values obtained from the four visual fields taken on one test piece.
And, when the area ratio of fish eyes in the image is 0.2% or less, it is "1", when it exceeds 0.2 to 0.5%, it is "2", and when it exceeds 0.5 to 3.0%. The case was evaluated as "3", the case of more than 3.0 to 5.0% as "4", and the case of more than 5% as "5". The evaluation results are shown in Table 1.
（１８）ピンチオフ特性：
レオメータにて測定される１５０℃、１００ｒａｄ／秒におけるｔａｎδの測定は、熱プレスにより調整した試料を用い、レオメータ（Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ社製Ａｒｅｓ）を用い、１５０℃、角速度１００ｒａｄ／秒おける貯蔵弾性率Ｇ’と損失弾性率Ｇ”の測定を行い、ｔａｎδ（＝Ｇ”／Ｇ’）を算出した。測定時の条件は下記に記す。ｔａｎδが０．５０〜０．８０のものをピンチオフ特性が良好（○）とした。
［測定条件］
装置：Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ社製Ａｒｅｓ
冶具：直径２５ｍｍパラレルプレート、プレート間隔約１．７ｍｍ
測定温度：１５０℃
歪み：１０％
(18) Pinch off characteristics:
The tan δ at 150° C. and 100 rad/sec measured by a rheometer was measured by using a sample adjusted by a hot press and using a rheometer (Ares manufactured by Rheometrics) at 150° C. and an elastic modulus G′ at an angular velocity of 100 rad/sec. And loss elastic modulus G″ were measured to calculate tan δ (=G″/G′). The conditions for measurement are described below. Those having a tan δ of 0.50 to 0.80 were evaluated as having good pinch-off characteristics (◯).
[Measurement condition]
Device: Ares manufactured by Rheometrics
Jig: Diameter 25mm parallel plate, plate spacing about 1.7mm
Measurement temperature: 150℃
Distortion: 10%
（１９）耐ドローダウン特性：
溶融張力（ＭＴ）が４０ｍＮ以上のものを良好とした。
(19) Drawdown resistance:
A melt tension (MT) of 40 mN or more was regarded as good.
（２０）伸長粘度の立ち上がり
伸長粘度の立ち上がりが確認されたものを良好とした。
(20) Rise of Extension Viscosity A rise in extension viscosity was confirmed to be good.
（２１）曲げ弾性率（ＦＭ）
ＪＩＳ Ｋ６９２２−２に準拠して、４ｍｍの圧縮成形シートの作成、および試験片の作成を行い、ＪＩＳ Ｋ７１７１の「プラスチック−曲げ特性の求め方」に準拠して、２３℃、５０％ＲＨ、試験速度２ｍｍ／ｍｉｎの条件で、曲げ弾性率（単位：ＭＰａ）の測定を行った。
曲げ弾性率が１４００ＭＰａ以上だったものを「良好（○）」、１４００ＭＰａ未満だったものを「不良（×）」とした。
(21) Flexural modulus (FM)
In accordance with JIS K6922-2, a compression-molded sheet of 4 mm is prepared, and a test piece is prepared, and in accordance with JIS K7171 "Plastic-Bending property determination method", 23°C, 50% RH, test The flexural modulus (unit: MPa) was measured under the condition of a speed of 2 mm/min.
Those having a bending elastic modulus of 1400 MPa or more were evaluated as “good (◯)”, and those having a bending elastic modulus of less than 1400 MPa were evaluated as “poor (x)”.
（２２）引張衝撃強さ（ＴＩＳ）
ＪＩＳ Ｋ６９２２−２に準拠して、１．５ｍｍの圧縮成形シートを作成し、ＡＳＴＭ Ｄ１８２２に準拠して、Ｓ型ダンベルで打ち抜いた試験片を作成し、２３℃、５０％ＲＨの条件で、引張衝撃強さ（単位：ｋＪ／ｍ２）測定を行った。
引張衝撃強さが１００ｋＪ／ｍ２以上だったものを「良好（○）」、１００ｋＪ／ｍ２未満だったものを「不良（×）」とした。
(22) Tensile impact strength (TIS)
A 1.5 mm compression molded sheet is prepared according to JIS K6922-2, and a test piece punched out with an S-type dumbbell is prepared according to ASTM D1822, and the test piece is stretched under the conditions of 23° C. and 50% RH. The impact strength (unit: kJ/m 2 ) was measured.
Tensile impact strength of what was 100 kJ / m 2 or more "good (○)", was what was less than 100 kJ / m 2 and "bad (×)".
（２３）ボトルＥＳＣＲ
前記中空成形機で成形されたボトルに１００ｍｌのノニオン界面活性剤（日本油脂社製：ノニオンＮＳ２１０）を３３容量％に希釈した液を充填し、温度６０℃の恒温槽内でボトル内に３４．５ｋＰａの圧力をかけ、ボトルが破損し圧力が低下するまでの時間を測定した。この測定をボトル５本につき行い、その平均値をボトルＥＳＣＲ値とした。
ボトルＥＳＣＲ値が２時間以上だったものを「良好（○）」、２時間未満だったものを「不良（×）」とした。
(23) Bottle ESCR
The bottle molded by the blow molding machine was filled with 100 ml of a nonionic surfactant (Nonion NS210, manufactured by NOF CORPORATION) diluted to 33% by volume, and the bottle was charged with 34. A pressure of 5 kPa was applied, and the time until the bottle was broken and the pressure dropped was measured. This measurement was performed for 5 bottles, and the average value was used as the bottle ESCR value.
Bottles having an ESCR value of 2 hours or more were evaluated as “good (◯)” and those having a bottle ESCR value of less than 2 hours were evaluated as “bad” (x).
（２４）中空成形性
単層ダイレクトブロー成形機（株式会社ブレンズ製、スクリュー径＝φ７０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２４、圧縮比（ＣＲ）＝３．０）にて、一定のピンチオフ幅になる様に任意のダイコア径のストレートダイを使用し、スクリュー回転数１０ｒｐｍの条件で成形樹脂温度を約２１０℃に調整し、パリソンを押出し約４００ｍｌの偏平容器形状（縦約１９ｃｍ、幅約７ｃｍ、最大奥行き約５ｃｍであって、外径約２ｃｍ、高さ約２ｃｍのネジ形状口部を有する容器）のブロー金型（キャビティー面ブラスト仕上げ、キャビティー面粗さＲａ値０．７μｍの金型）、金型温度２０℃、ブロー圧力６ｋｇ／ｃｍ２、容器重量約３０ｇ、成形サイクルおよそ１０〜１２秒の範囲でブロー成形を行なった。上記条件内の容器の成形ができたものを中空成形性「良好（○）」、ブローアップ時に融着界面などに穴が開いたり、著しいドローダウン等により均一な肉厚分布の成形品取得が困難だったものを「不良（×）」とした。
(24) Hollow moldability With a single layer direct blow molding machine (manufactured by Brens Co., screw diameter=φ70 mm, L/D=24, compression ratio (CR)=3.0), a constant pinch-off width is obtained. Using a straight die with an arbitrary die core diameter, adjusting the molding resin temperature to about 210°C under the condition of screw rotation speed of 10 rpm, and extruding the parison, a flat container shape of about 400 ml (length about 19 cm, width about 7 cm, maximum depth about Blow mold (cavity surface blast finish, mold with cavity surface roughness Ra value of 0.7 μm) of a container having a screw-shaped mouth portion having an outer diameter of about 2 cm and a height of about 2 cm, and a metal mold. Blow molding was performed at a mold temperature of 20° C., a blow pressure of 6 kg/cm 2, a container weight of about 30 g, and a molding cycle of about 10 to 12 seconds. It is possible to obtain a molded product with a uniform wall thickness distribution due to hollow molding at the fusion interface at the time of blow-up, remarkable drawdown, etc. The ones that were difficult were marked as “poor (x)”.
（２５）製品外観
上記中空成形評価で取得したブロー成形品である容器の外観を目視判定により、その状態を評価し、ムラがなく均一な肌感の良いもの又はそれに近いものを「良好（○）」、それ以外のもの、例えば、フローマークがあるもの又は均一な肌感のないもの、金型キャビティーでのエアー抜きの悪いもの、パリソンにメルトフラクチャーが発生したもの及びパリソンの表面が細かく肌荒れしたもの、金型キャビティー面を転写し透明性が低下したもの等を「不良（×）」とした。
(25) Product Appearance The appearance of the blow-molded product obtained in the above-mentioned blow molding evaluation is visually judged to evaluate its condition, and a product with a uniform and even skin feel or a product close to it is evaluated as "good (○. )'', other things, such as those with flow marks or no uniform skin feel, poor air bleeding in the mold cavity, melt fracture in the parison, and fine parison surface Those with rough skin, those with reduced transparency due to the transfer of the mold cavity surface, etc. were designated as "poor (x)".
（２６）総合評価
エチレン・α−オレフィン共重合体としての中空成形性及び中空成形品としての適性を総合的に評価した。即ち、以下のいずれの項目も満足するものを「良好（○）」、それ以外のものを「不良（×）」とした。
１）ピンチオフ特性の評価において、ｔａｎδが０．５０〜０．８０である。
２）曲げ弾性率が１４００ＭＰａ以上である。
３）引張衝撃強さが１００ｋＪ／ｍ２以上である。
４）ボトルＥＳＣＲが２時間以上である。
５）中空成形性が良好である。
６）成形品外観が良好である。
(26) Comprehensive Evaluation Hollow moldability as an ethylene/α-olefin copolymer and suitability as a hollow molded product were comprehensively evaluated. That is, those satisfying all of the following items were defined as “good (◯)”, and those other than that were defined as “poor (x)”.
1) In evaluation of pinch-off characteristics, tan δ is 0.50 to 0.80.
2) The flexural modulus is 1400 MPa or more.
3) Tensile impact strength is 100 kJ/m 2 or more.
4) Bottle ESCR is 2 hours or more.
5) Good hollow moldability.
6) The appearance of the molded product is good.
２．実施例及び比較例
＜メタロセン系触媒の合成＞
十分に窒素置換した、誘導撹拌機を装着した円筒状フラスコに、平均粒径１１μｍのシリカ（平均粒径１１μｍ、表面積３１３ｍ２／ｇ、細孔容積１．６ｃｍ３／ｇ）を３ｇ充填し、トルエンを７５ｍｌ添加し、オイルバスにより７５℃に加熱した。別のフラスコにメチルアルミノキサンのトルエン溶液（アルベマール社製、３．０ｍｏｌ−Ａｌ／Ｌ）を８．０ｍｌ分取した。ジメチルシリレンビス［１，１’−｛２−（２−（５−メチル）フリル）−４−（ｐ−イソプロピルフェニル）−インデニル｝］ジルコニウムジクロリド（６３．４ｍｇ、７５μｍｏｌ）のトルエン溶液（１５ｍｌ）をメチルアルモキサンのトルエン溶液に室温で添加し、７５℃に昇温した後、１時間撹拌した。次いで、７５℃に加熱したシリカのトルエンスラリーに、このトルエン溶液を、撹拌しながら添加し１時間保持した。その後、２３℃において攪拌しながらｎ−ヘキサンを１７５ｍｌ添加し、１０分後、攪拌を停止し静置した。触媒を十分沈降させた後、上澄みを除去し、ｎ−ヘキサンを２００ｍｌ添加した。一旦攪拌した後、再度、静置し上澄みを除去した。この操作を３回繰り返して、ｎ−ヘキサンに遊離してくる成分を除去した。更に、４０℃加熱した状態で、減圧により溶媒を留去した。減圧度が０．８ｍｍＨｇ以下となってから、更に１５分間減圧乾燥を継続しメタロセン系触媒を得た。
2. Examples and Comparative Examples <Synthesis of Metallocene Catalyst>
3 g of silica having an average particle size of 11 μm (average particle size of 11 μm, surface area of 313 m 2 /g, pore volume of 1.6 cm 3 /g) was charged into a cylindrical flask equipped with an induction stirrer, which was sufficiently replaced with nitrogen, Toluene (75 ml) was added, and the mixture was heated to 75° C. with an oil bath. In a separate flask, 8.0 ml of a toluene solution of methylaluminoxane (3.0 mol-Al/L manufactured by Albemarle) was collected. Dimethylsilylenebis[1,1'-{2-(2-(5-methyl)furyl)-4-(p-isopropylphenyl)-indenyl}]zirconium dichloride (63.4 mg, 75 μmol) in toluene solution (15 ml) Was added to a toluene solution of methylalumoxane at room temperature, the temperature was raised to 75° C., and the mixture was stirred for 1 hour. Next, this toluene solution was added to a toluene slurry of silica heated to 75° C. with stirring, and the mixture was held for 1 hour. Then, 175 ml of n-hexane was added with stirring at 23° C., and after 10 minutes, stirring was stopped and the mixture was allowed to stand. After allowing the catalyst to settle sufficiently, the supernatant was removed and 200 ml of n-hexane was added. After stirring once, it was left still again and the supernatant was removed. This operation was repeated 3 times to remove the components liberated in n-hexane. Further, the solvent was distilled off under reduced pressure while heating at 40°C. After the degree of vacuum was 0.8 mmHg or less, vacuum drying was continued for another 15 minutes to obtain a metallocene catalyst.
＜ファウリング防止成分の製造＞
１００ｍＬのキシレンに、ポリエチレンイミン（分子量１０，０００）から誘導されたｎ−オクチル化ポリエチレンイミン（ポリエチレンイミンのモノマー単位当たり０．５個のｎ−オクチル基が導入されたもの）３ｇとリン酸エステル化合物であるフィチン酸１ｇを室温で混合、撹拌し、塩を形成させた。その後、ジオクチルスルホコハク酸エステルマグネシウム塩６ｇを混合し、ファウリング防止成分を得た。
<Production of anti-fouling ingredients>
3 g of n-octylated polyethyleneimine derived from polyethyleneimine (molecular weight 10,000) (in which 0.5 n-octyl groups were introduced per monomer unit of polyethyleneimine) and phosphoric ester in 100 mL of xylene 1 g of the compound phytic acid was mixed and stirred at room temperature to form a salt. Then, 6 g of dioctyl sulfosuccinate magnesium salt was mixed to obtain a fouling prevention component.
＜チーグラーナッタ触媒の製造＞
固体触媒成分として、溶解析出法によるＴｉ系触媒を使用した。その製造方法は、以下の通りである。
攪拌機および冷却器を取り付けた容量１リットルの三つ口フラスコの内部を十分に窒素置換した後、乾燥ヘキサン２５０ｍｌ、あらかじめ３リットル振動ミルで１時間粉砕処理を行った無水塩化マグネシウム１１．４ｇおよびｎ−ブタノール１１０ｍｌを入れ、６８℃で２時間加熱し均一な溶液（１ａ）とした。
この溶液（１ａ）を室温まで冷却した後、２５℃の運動粘度が２５ｃＳｔであるメチルポリシロキサン８ｇを添加し、１時間攪拌して均一な溶液（１ｂ）を得た。
次に、溶液（１ｂ）を水で冷却した後、この中へ四塩化チタン５０ｍｌおよび乾燥ヘキサン５０ｍｌを、滴下漏斗を用い１時間を費やして滴下し、溶液（１ｃ）を得た。溶液（１ｃ）は均一であり、反応生成物の錯体は析出していなかった。
溶液（１ｃ）を還流しながら、６８℃で２時間加熱処理を行った。加熱を開始して約３０分後に反応生成物錯体（１ｄ）の析出が見られた。これを採取して、乾燥ヘキサン２５０ｍｌで６回洗浄し、さらに窒素ガスで乾燥して、反応生成物錯体（１ｄ）１９ｇを回収した。
反応生成物錯体（１ｄ）を分析したところ、Ｍｇ１４．５質量％、ｎ−ブタノール４４．９質量％およびＴｉ０．３質量％を含有しており、その比表面積は、１７ｍ２／ｇであった。
<Manufacture of Ziegler-Natta catalyst>
As the solid catalyst component, a Ti-based catalyst prepared by the dissolution precipitation method was used. The manufacturing method is as follows.
After thoroughly replacing the inside of a 3-liter flask with a capacity of 1 liter equipped with a stirrer and a cooler with nitrogen, 250 ml of dry hexane and 11.4 g and n of anhydrous magnesium chloride which had been pulverized in advance with a 3-liter vibration mill for 1 hour. -Add 110 ml of butanol and heat at 68°C for 2 hours to obtain a uniform solution (1a).
After cooling this solution (1a) to room temperature, 8 g of methylpolysiloxane having a kinematic viscosity at 25° C. of 25 cSt was added and stirred for 1 hour to obtain a uniform solution (1b).
Next, after cooling the solution (1b) with water, 50 ml of titanium tetrachloride and 50 ml of dry hexane were added dropwise thereto using a dropping funnel for 1 hour to obtain a solution (1c). The solution (1c) was homogeneous, and the reaction product complex was not precipitated.
While refluxing the solution (1c), heat treatment was performed at 68° C. for 2 hours. Precipitation of the reaction product complex (1d) was observed after about 30 minutes from the start of heating. This was collected, washed 6 times with 250 ml of dry hexane, and further dried with nitrogen gas to recover 19 g of the reaction product complex (1d).
When the reaction product complex (1d) was analyzed, it contained Mg 14.5% by mass, n-butanol 44.9% by mass and Ti 0.3% by mass, and its specific surface area was 17 m 2 /g. .
次に、反応生成物錯体（１ｄ）４．５ｇを窒素雰囲気下で攪拌機および冷却器を取り付けた容量１リットルの三つ口フラスコに採取し、これに乾燥ヘキサン２５０ｍｌおよび四塩化チタン２５ｍｌを加えて還流下に６８℃で２時間加熱処理を行い、室温まで冷却した後、乾燥ヘキサン２５０ｍｌで６回洗浄し、窒素ガスで乾燥して固体触媒成分（１ｅ）４．６ｇを回収した。
この固体触媒成分（１ｅ）を分析したところ、Ｍｇ１２．５質量％、ｎ−ブタノール１７．０質量％およびＴｉ９．０質量％を含有しており、その比表面積は、２９ｍ２／ｇであった。この固体触媒成分（１ｅ）をＳＥＭで観察したところ、粒径は均一であり、球に近い形状であった。
Next, 4.5 g of the reaction product complex (1d) was collected under a nitrogen atmosphere in a 1-liter three-necked flask equipped with a stirrer and a cooler, to which 250 ml of dry hexane and 25 ml of titanium tetrachloride were added. The mixture was heated at 68° C. under reflux for 2 hours, cooled to room temperature, washed with 250 ml of dry hexane 6 times, and dried with nitrogen gas to recover 4.6 g of a solid catalyst component (1e).
When this solid catalyst component (1e) was analyzed, it contained Mg 12.5% by mass, n-butanol 17.0% by mass and Ti 9.0% by mass, and its specific surface area was 29 m 2 /g. .. When this solid catalyst component (1e) was observed by SEM, the particle size was uniform and the shape was close to a sphere.
＜ポリエチレン成分（Ａ１）の製造＞
上記メタロセン系触媒によるエチレン・１−ヘキセン共重合を行なうことにより、ポリエチレン成分（Ａ１）を製造した。即ち、内容積２９０Ｌのループ型スラリー反応器に、脱水精製イソブタン１１５Ｌ／ｈ、トリイソブチルアルミニウムを０．１３ｍｏｌ／ｈ、ファウリング防止成分Ｂを６ｍｌ／ｈ供給し、反応器内の温度を８０℃として、圧力を４．２ＭＰａＧに保つように反応器から間欠的に排出しながら、エチレン、１−ヘキセン、水素を供給して、重合中の液中の１−ヘキセンとエチレンのモル比（Ｃ６／Ｃ２）が０．０１０、水素とエチレンのモル比（Ｈ２／Ｃ２）が３．４×１０−４になるように調節した。次に、ヘキサンで０．３ｇ／Ｌに希釈した触媒Ａのヘキサンスラリーを３Ｌ／ｈで反応器に供給して重合を開始し、反応器内のエチレン濃度が１０ｖｏｌ％になるようにエチレンを供給した。生成したポリエチレンはイソブタンとともに間欠的に排出され、フラッシュさせた後、製品サイロに送った。
この時得られたポリエチレン成分（Ａ１）のＨＬＭＦＲは０．５７ｇ／１０分であり、密度は０．９２４２ｇ／ｃｍ３、分子量分布Ｍｗ／Ｍｎは３．４２、ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲは２３であった。ポリエチレン成分（Ａ１）は、分子量分布見合いで比較的大きなＨＬＭＦＲ／ＭＦＲを示すことから、長鎖分岐構造を有していた。
<Production of polyethylene component (A1)>
A polyethylene component (A1) was produced by carrying out ethylene/1-hexene copolymerization with the above metallocene catalyst. That is, 115 L/h of dehydrated and purified isobutane, 0.13 mol/h of triisobutylaluminum, and 6 ml/h of anti-fouling component B were supplied to a loop-type slurry reactor having an internal volume of 290 L, and the temperature in the reactor was 80°C. As ethylene, 1-hexene and hydrogen were supplied while intermittently discharging from the reactor so as to maintain the pressure at 4.2 MPaG, the molar ratio of 1-hexene to ethylene (C6/ C2) was adjusted to 0.010 and the molar ratio of hydrogen to ethylene (H2/C2) was adjusted to 3.4×10 −4 . Next, a hexane slurry of catalyst A diluted to 0.3 g/L with hexane was supplied to the reactor at 3 L/h to start polymerization, and ethylene was supplied so that the ethylene concentration in the reactor became 10 vol %. did. The produced polyethylene was intermittently discharged together with isobutane, flushed, and then sent to a product silo.
The polyethylene component (A1) obtained at this time had an HLMFR of 0.57 g/10 minutes, a density of 0.9242 g/cm 3 , a molecular weight distribution Mw/Mn of 3.42, and an HLMFR/MFR of 23. The polyethylene component (A1) had a long-chain branched structure because it showed a relatively large HLMFR/MFR in view of the molecular weight distribution.
＜ポリエチレン成分（Ａ２）の製造＞
上記ポリエチレン成分（Ａ１）の製造において、表１−１に示す重合体となるようコモノマーである１−ヘキセン量および連鎖移動剤である水素量について条件を変更した以外は、上記ポリエチレン成分（Ａ１）の製造と同様にして、ポリエチレン成分（Ａ２）を得た。
この時得られたポリエチレン成分（Ａ２）のＨＬＭＦＲは０．３８ｇ／１０分であり、密度は０．９１７４ｇ／ｃｍ３、ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲは２４であった。ポリエチレン成分（Ａ２）は、分子量分布見合いで比較的大きなＨＬＭＦＲ／ＭＦＲを示すことから、長鎖分岐構造を有していた。
<Production of polyethylene component (A2)>
In the production of the polyethylene component (A1), the polyethylene component (A1) was used except that the conditions for the amount of 1-hexene as a comonomer and the amount of hydrogen as a chain transfer agent were changed so as to obtain a polymer shown in Table 1-1. A polyethylene component (A2) was obtained in the same manner as in the production of.
The polyethylene component (A2) obtained at this time had an HLMFR of 0.38 g/10 minutes, a density of 0.9174 g/cm 3 , and an HLMFR/MFR of 24. The polyethylene component (A2) had a long-chain branched structure because it showed a relatively large HLMFR/MFR in view of the molecular weight distribution.
＜ポリエチレン成分（Ｂ１）の製造＞
内容積１４５リットルの液体充填ループ型第１段反応器に、触媒供給ラインから上記触媒の製造で得られた固体触媒成分（１ｅ）０．９４ｇ／ｈｒを、またトリイソブチルアルミニウム（ＴＩＢＡＬ）を有機金属化合物供給ラインから０．２ｍｍｏｌ／ｈｒの速度にて、連続的に供給して、重合内容物を所要速度で排出しながら、８０℃において、脱水精製したイソブタンを１１０（ｌ／ｈｒ）、水素を０．８０（ｇ／ｈｒ）、エチレンを５．０（ｋｇ／ｈｒ）の速度で供給し、全圧４．２ＭＰａ、平均滞留時間０．８Ｈｒの条件下で連続的に第１段重合を行った。
第１段反応器の重合生成物を一部採取し、パウダ状の重合物（高分子量の成分（Ｃ））を回収した。回収した高分子量の成分（Ｃ）の物性を測定した結果、ＨＬＭＦＲは０．８３ｇ／１０分、密度（Ｄ）は０．９４８５ｋｇ／ｍ３であった。
<Production of polyethylene component (B1)>
Into a liquid-filled loop type first-stage reactor having an internal volume of 145 liters, 0.94 g/hr of the solid catalyst component (1e) obtained in the production of the above catalyst from the catalyst supply line and triisobutylaluminum (TIBAL) were organically added. While continuously supplying it at a rate of 0.2 mmol/hr from the metal compound supply line and discharging the polymerization contents at a required rate, dehydration-purified isobutane was 110 (1/hr) and hydrogen at 80°C. At a rate of 0.80 (g/hr) and ethylene at a rate of 5.0 (kg/hr) to continuously conduct the first stage polymerization under the conditions of total pressure 4.2 MPa and average residence time 0.8 Hr. went.
A part of the polymerization product of the first-stage reactor was collected to recover a powdery polymer (high molecular weight component (C)). As a result of measuring the physical properties of the recovered high molecular weight component (C), the HLMFR was 0.83 g/10 min and the density (D) was 0.9485 kg/m 3 .
第１段反応器で生成したスラリー状重合生成物を、そのまま内容積２９０リットルの第２段反応器へ全量導入し、触媒を追加することなく、重合器内容物を所要速度にて排出しながら、９０℃にて、脱水精製したイソブタン６０（ｌ／ｈｒ）、水素１４．２（ｇ／ｈｒ）、エチレン１４．４（ｋｇ／ｈｒ）の速度で供給し、全圧４．２ＭＰａ、平均滞留時間０．８Ｈｒの条件下で、連続的に第２段重合を行った。
第２段反応器から排出される重合生成物をフラッシング槽へ導入し、重合生成物を連続的に抜き出し、脱気ラインから未反応ガスを除去した。
得られたポリエチレン成分（Ｂ１）を物性評価した結果は、表１に記載したとおりであり、ＭＦＲは０．６９ｇ／１０分、ＭＬＭＦＲは８．８ｇ／１０分、ＨＬＭＦＲは５２．６ｇ／１０分、密度は０．９６１４ｋｇ／ｍ３であった。
またポリエチレン成分（Ｂ１）全体に対する高分子量成分（Ｃ）の含まれる割合は２５．３質量％であった。
また、第２段重合で得られた低分子量成分（Ｄ）の物性値は、ポリエチレン成分（Ｂ１）の物性値と高分子量成分（Ｃ）の物性値から加成則に基づいて算出され、ＭＦＲが３．６ｇ／１０分、密度が０．９６５８ｇ／ｃｍ３であり、ポリエチレン成分（Ｂ１）全体に対する低分子量成分（Ｄ）が含まれる割合は７５質量％であった。
The entire amount of the slurry-like polymerization product produced in the first-stage reactor was introduced into the second-stage reactor having an internal volume of 290 liters, and the contents of the polymerization reactor were discharged at a required rate without adding a catalyst. At a temperature of 90° C., dehydrated and purified isobutane 60 (l/hr), hydrogen 14.2 (g/hr) and ethylene 14.4 (kg/hr) were supplied at a total rate of 4.2 MPa and an average retention. Second-stage polymerization was continuously carried out under the condition of time 0.8 Hr.
The polymerization product discharged from the second stage reactor was introduced into the flushing tank, the polymerization product was continuously withdrawn, and the unreacted gas was removed from the degassing line.
The results of physical property evaluation of the obtained polyethylene component (B1) are as shown in Table 1, MFR is 0.69 g/10 minutes, MLMFR is 8.8 g/10 minutes, and HLMFR is 52.6 g/10 minutes. The density was 0.9614 kg/m 3 .
The ratio of the high molecular weight component (C) contained in the whole polyethylene component (B1) was 25.3% by mass.
The physical property value of the low molecular weight component (D) obtained by the second-stage polymerization is calculated from the physical property value of the polyethylene component (B1) and the physical property value of the high molecular weight component (C) based on the additive rule, and the MFR Was 3.6 g/10 min, the density was 0.9658 g/cm 3 , and the ratio of the low molecular weight component (D) to the total polyethylene component (B1) was 75% by mass.
＜ポリエチレン成分（Ｂ２）〜（Ｂ１３）の製造＞
上記ポリエチレン成分（Ｂ１）の製造において、表１−１及び表１−２に示す重合体となるよう主原料であるエチレン量および連鎖移動剤である水素量について条件を変更した以外は、上記ポリエチレン成分（Ｂ１）の製造と同様にして、ポリエチレン成分（Ｂ２）〜（Ｂ１３）を得た。ただし、ポリエチレン成分（Ｂ１１）及び（Ｂ１２）は二段重合せず単段重合で製造した。
<Production of polyethylene components (B2) to (B13)>
In the production of the above-mentioned polyethylene component (B1), the above-mentioned polyethylene was used except that the conditions for the amount of ethylene as the main raw material and the amount of hydrogen as the chain transfer agent were changed so as to obtain the polymers shown in Table 1-1 and Table 1-2. Polyethylene components (B2) to (B13) were obtained in the same manner as in the production of the component (B1). However, the polyethylene components (B11) and (B12) were produced by single-step polymerization instead of two-step polymerization.
［実施例１］
＜ポリエチレン樹脂組成物の製造＞
上記ポリエチレン成分（Ａ）である（Ａ１）及びポリエチレン成分（Ｂ）であるポリエチレン成分（Ｂ１）を下記の混練条件において表１−１に示す割合で溶融混合し、ポリエチレン樹脂組成物を製造した。
［混練条件］
使用機器：東洋精機製作所社製ラボプラストミル ローラミキサ（ミキサ型式：Ｒ１００／ブレード形状：ローラ型Ｒ１００Ｂ）
添加剤配合：ＢＡＳＦジャパン社製ＩＲＧＡＮＯＸ Ｂ２２５を２，０００ｐｐｍ及び 淡南化学工業社製ステアリン酸カルシウムを１，０００ｐｐｍ使用
充填量：７０ｇ／ｂａｔｃｈ
混練温度：１９０℃
ブレード回転速度：４０ｒｐｍ
予熱時間：５分
混練時間：２分
[Example 1]
<Production of polyethylene resin composition>
The polyethylene component (A) (A1) and the polyethylene component (B), which is the polyethylene component (B1), were melt mixed at the ratios shown in Table 1-1 under the following kneading conditions to produce a polyethylene resin composition.
[Kneading conditions]
Equipment used: Labo Plastomill manufactured by Toyo Seiki Seisakusho Co., Ltd. Roller mixer (Mixer type: R100/Blade shape: Roller type R100B)
Additive composition: 2,000 ppm of IRGANOX B225 manufactured by BASF Japan and 1,000 ppm of calcium stearate manufactured by Tanan Chemical Co., Ltd. Filling amount: 70 g/batch
Kneading temperature: 190°C
Blade rotation speed: 40 rpm
Preheating time: 5 minutes Kneading time: 2 minutes
＜成形評価用ポリエチレン樹脂組成物の製造＞
表１−１の実施例１に記載の配合比率の組成物に、添加剤として、ＢＡＳＦジャパン社製ＩＲＧＡＮＯＸ Ｂ２２５を１，０００ｐｐｍ、及び淡南化学工業社製ステアリン酸カルシウムを５００ｐｐｍ配合し、東芝機械株式会社製ＴＥＭ２６ＳＸ（スクリュー径：２６ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝６４）を用い、設定温度：２００℃、スクリュー回転数：２００ｒｐｍ、吐出量：１５ｋｇ／ｈｒの条件でペレット化を行った。
<Production of polyethylene resin composition for molding evaluation>
BASF Japan IRGANOX B225 (1,000 ppm) and Tanan Chemical Industry Co., Ltd. calcium stearate (500 ppm) were added to the composition having the compounding ratio described in Example 1 of Table 1-1 as Toshiba Machine Machine Co., Ltd. Using a company-made TEM26SX (screw diameter: 26 mm, L/D=64), pelletization was performed under the conditions of set temperature: 200° C., screw rotation speed: 200 rpm, and discharge rate: 15 kg/hr.
当該ポリエチレン樹脂組成物の物性及び評価結果を表２−１に示した。得られた組成物は、各成分の相溶性が良好で、適切な流動性と高い溶融張力により、中空成形性にも優れ、なおかつ耐衝撃性などの機械物性に優れ、特に剛性と耐環境応力亀裂性バランスに優れていた。 The physical properties and evaluation results of the polyethylene resin composition are shown in Table 2-1. The resulting composition has good compatibility of each component, excellent hollow moldability due to appropriate fluidity and high melt tension, and excellent mechanical properties such as impact resistance, especially rigidity and environmental stress resistance. The crack balance was excellent.
［実施例２〜１０］
表１−１に示す組成物となるように条件設定した以外は、実施例１と同様に行った。得られたポリエチレン樹脂組成物の評価結果を表２−１に示した。得られたポリエチレン樹脂組成物は、各成分の相溶性が良好で、溶融張力が高く、、かつ、耐衝撃性などの機械物性に優れ、特に剛性と耐環境応力亀裂性バランスに優れていた。
[Examples 2 to 10]
Example 1 was repeated except that the conditions were set so that the composition shown in Table 1-1 was obtained. The evaluation results of the obtained polyethylene resin composition are shown in Table 2-1. The obtained polyethylene resin composition had good compatibility of each component, high melt tension, and excellent mechanical properties such as impact resistance, and particularly excellent balance between rigidity and environmental stress crack resistance.
［比較例１］
表１−２に示す組成物となるように条件設定した以外は、実施例１と同様に行った。ただし、比較例１で用いたポリエチレン成分（Ｂ１１）は二段重合せず単段重合で製造した。得られたポリエチレン樹脂組成物の評価結果を表２−２に示した。得られたポリエチレン樹脂組成物は、ポリエチレン成分（Ｂ１）相当の成分がＭＦＲ（特性（ｂ１））、ＭＬＭＦＲ／ＭＦＲ（特性（ｂ４））、および分子量分布（特性（ｂ５））などの特性を満足しておらず、溶融張力が低く、混ざりと物性のバランスが良好でなかった。
[Comparative Example 1]
Example 1 was repeated except that the conditions were set so that the compositions shown in Table 1-2 were obtained. However, the polyethylene component (B11) used in Comparative Example 1 was produced by single-stage polymerization instead of two-stage polymerization. The evaluation results of the obtained polyethylene resin composition are shown in Table 2-2. In the obtained polyethylene resin composition, a component corresponding to the polyethylene component (B1) satisfies characteristics such as MFR (characteristic (b1)), MLMFR/MFR (characteristic (b4)), and molecular weight distribution (characteristic (b5)). No, the melt tension was low, and the balance between mixing and physical properties was not good.
［比較例２］
表１−２に示す組成物となるように条件設定した以外は、実施例１と同様に行った。ただし、比較例２で用いたポリエチレン成分（Ｂ１２）は二段重合せず単段重合で製造した。得られたポリエチレン樹脂組成物の評価結果を表２−２に示した。得られたポリエチレン樹脂組成物は、ポリエチレン成分（Ｂ１）相当の成分がＭＦＲ（特性（ｂ１））、ＭＬＭＦＲ／ＭＦＲ（特性（ｂ４））、および分子量分布（特性（ｂ５））などの特性を満足しておらず、溶融張力が低く、混ざりと物性のバランスが良好でなかった。
[Comparative example 2]
Example 1 was repeated except that the conditions were set so that the compositions shown in Table 1-2 were obtained. However, the polyethylene component (B12) used in Comparative Example 2 was produced by single-stage polymerization instead of two-stage polymerization. The evaluation results of the obtained polyethylene resin composition are shown in Table 2-2. In the obtained polyethylene resin composition, a component corresponding to the polyethylene component (B1) satisfies characteristics such as MFR (characteristic (b1)), MLMFR/MFR (characteristic (b4)), and molecular weight distribution (characteristic (b5)). No, the melt tension was low, and the balance between mixing and physical properties was not good.
［比較例３］
ポリエチレン成分（Ａ）を用いず、また、ポリエチレン成分（Ｂ）相当の成分（ポリエチレン（Ｂ１３））のみを用いた以外は、実施例１と同様に行った。得られたポリエチレン樹脂組成物の評価結果を表２−２に示した。得られたポリエチレン樹脂組成物は、伸長粘度の立ち上がりがなく、ポリエチレン成分（Ａ）を含まないため、剛性と耐環境応力亀裂性のバランスが十分ではなかった。
[Comparative Example 3]
Example 1 was repeated except that the polyethylene component (A) was not used and only the component (polyethylene (B13)) corresponding to the polyethylene component (B) was used. The evaluation results of the obtained polyethylene resin composition are shown in Table 2-2. The obtained polyethylene resin composition had no rise in elongational viscosity and did not contain the polyethylene component (A), so that the balance between rigidity and environmental stress crack resistance was not sufficient.
［比較例４］
ポリエチレン成分（Ａ）を用いず、また、ポリエチレン成分（Ｂ）相当の成分として市販品のポリエチレン（日本ポリエチレン株式会社製、ノバテックＨＤ：ＨＢ５３２Ｎ）を用いた以外は、実施例１と同様に行った。得られたポリエチレン樹脂組成物の評価結果を表２−２に示した。得られたポリエチレン樹脂組成物は、伸長粘度の立ち上がりがなく、ポリエチレン成分（Ａ）を含まないため、剛性と耐環境応力亀裂性のバランスが十分ではなかった。
[Comparative Example 4]
The same procedure as in Example 1 was carried out except that the polyethylene component (A) was not used and that a commercially available polyethylene (Novatech HD:HB532N manufactured by Nippon Polyethylene Corporation) was used as a component corresponding to the polyethylene component (B). . The evaluation results of the obtained polyethylene resin composition are shown in Table 2-2. The obtained polyethylene resin composition had no rise in elongational viscosity and did not contain the polyethylene component (A), and therefore the balance between rigidity and environmental stress crack resistance was not sufficient.
本発明によれば、中空成形性、耐環境応力亀裂性、耐衝撃性に優れ、より薄く、軽量にて成形することができ、結晶化速度が速く、高速成形性に優れ、成形ハイサイクル化が可能であり、ピンチオフ特性が良好である上に、樹脂成分の相溶性が高く、成形体の外観に特に優れるポリエチレン樹脂組成物及びそれよりなる成形体を提供できる。
更に、本発明のポリエチレン樹脂組成物は、成形時の高流動性に優れ、本発明の成形体は、匂い、食品安全性、剛性、耐熱性などにも優れる。
従って、本発明のポリエチレン樹脂組成物及びその成形体は、このような特性を必要とする容器などの用途に適し、特に、外観に優れる化粧品容器、洗剤、シャンプー及びリンス用容器、或いは食用油等の食品用容器等の用途に好適に用いることができる。
更に、本発明のポリエチレン樹脂組成物を用いた容器は、高速成形化、ハイサイクル化が可能であり、製品特性が優れる上に、経済的に有利な、化粧品容器、洗剤、シャンプー及びリンス等の容器として好適である。
また、本発明のポリエチレン樹脂組成物は、上記のように、性能が優れているので、上記容器以外に、このような特性を必要とする灯油缶、薬品容器等にも、好適に用いることができるため、産業上大いに有用である。
ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, it is excellent in hollow formability, environmental stress cracking resistance, and impact resistance, can be formed in a thinner and lighter weight, has a high crystallization rate, is excellent in high-speed formability, and has a forming high cycle. It is possible to provide a polyethylene resin composition having excellent pinch-off characteristics, high compatibility with resin components, and particularly excellent appearance of a molded article, and a molded article comprising the same.
Furthermore, the polyethylene resin composition of the present invention is excellent in high fluidity during molding, and the molded product of the present invention is also excellent in odor, food safety, rigidity, heat resistance and the like.
Therefore, the polyethylene resin composition of the present invention and the molded article thereof are suitable for applications such as containers requiring such properties, and particularly cosmetic containers, detergents, shampoo and rinse containers having excellent appearance, or edible oil, etc. Can be suitably used for applications such as food containers.
Further, the container using the polyethylene resin composition of the present invention is capable of high-speed molding and high cycle, has excellent product characteristics, and is economically advantageous, such as cosmetic containers, detergents, shampoos and rinses. It is suitable as a container.
Further, since the polyethylene resin composition of the present invention has excellent performance as described above, it can be suitably used for kerosene cans, chemical containers and the like that require such characteristics, in addition to the above-mentioned containers. Because it can, it is very useful in industry.
Claims (7)
ポリエチレン成分（Ａ）；特性（ａ１）：温度１９０℃、荷重２１．６Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＨＬＭＦＲ）が０．２ｇ／１０分以上、５ｇ／１０分未満であり、特性（ａ２）：密度が０．９１５ｇ／ｃｍ３以上０．９４５ｇ／ｃｍ３以下であるポリエチレン。
ポリエチレン成分（Ｂ）；少なくとも２成分から構成され、特性（ｂ１）：温度１９０℃、荷重２．１６Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．１ｇ／１０分以上、１０ｇ／１０分以下であり、特性（ｂ２）：密度が０．９５０ｇ／ｃｍ３以上０．９８０ｇ／ｃｍ３以下を満たすポリエチレンであり、下記の特性（ｃ１）及び（ｃ２）を満足する高分子量の成分（Ｃ）を、ポリエチレン成分（Ｂ）全量に対し１０質量％以上５０質量％以下、含む。
特性（ｃ１）：温度１９０℃、荷重２１．６Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＨＬＭＦＲ）が０．５ｇ／１０分以上、５ｇ／１０分未満。
特性（ｃ２）：密度が０．９４６０ｇ／ｃｍ ３ 以上０．９４９０ｇ／ｃｍ ３ 以下である。
特性（１）：ＭＦＲが０．１ｇ／１０分以上、１ｇ／１０分以下である。
特性（２）：ＨＬＭＦＲが１０ｇ／１０分以上、５０ｇ／１０分以下である。
特性（３）：ＭＦＲに対するＨＬＭＦＲの比であるメルトフローレート比（ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲ）が４０以上１４０以下である。
特性（４）：密度が０．９５０ｇ／ｃｍ３以上０．９７０ｇ／ｃｍ３以下である。 A polyethylene resin composition containing 5% by mass or more and 40% by mass or less of the following polyethylene component (A) and 60% by mass or more and 95% by mass or less of the following polyethylene component (B), and satisfying the following properties (1) to (4): object.
Polyethylene component (A); Characteristic (a1): Melt flow rate (HLMFR) at a temperature of 190° C. and a load of 21.6 Kg is 0.2 g/10 minutes or more and less than 5 g/10 minutes, and characteristic (a2): density is Polyethylene of 0.915 g/cm 3 or more and 0.945 g/cm 3 or less.
Polyethylene component (B); composed of at least two components, characteristic (b1): a temperature of 190° C., a melt flow rate (MFR) at a load of 2.16 Kg of 0.1 g/10 minutes or more and 10 g/10 minutes or less, characteristics (b2): a density of polyethylene that satisfies 0.950 g / cm 3 or more 0.980 g / cm 3 or less, the high molecular weight component which satisfies the following properties (c1) and (c2) (C), polyethylene 10 mass% or more and 50 mass% or less based on the total amount of the component (B) is included.
Characteristic (c1): Melt flow rate (HLMFR) at a temperature of 190° C. and a load of 21.6 Kg is 0.5 g/10 minutes or more and less than 5 g/10 minutes.
Characteristic (c2): The density is 0.9460 g/cm 3 or more and 0.9490 g/cm 3 or less.
Characteristic (1): MFR is 0.1 g/10 minutes or more and 1 g/10 minutes or less.
Characteristic (2): HLMFR is 10 g/10 minutes or more and 50 g/10 minutes or less.
Characteristic (3): The melt flow rate ratio (HLMFR/MFR), which is the ratio of HLMFR to MFR, is 40 or more and 140 or less.
Characteristics (4): density of 0.950 g / cm 3 or more 0.970 g / cm 3 or less.
特性（７）：１９０℃で測定される溶融張力（ＭＴ）が、４０ｍＮ以上である。 Furthermore, the polyethylene resin composition according to claim 1 , which satisfies the following characteristic (7).
Characteristic (7): Melt tension (MT) measured at 190° C. is 40 mN or more.
特性（ａ３）：温度１９０℃において周波数ωが０．０１ｒａｄ／秒のとき測定される動的溶融粘度ηＨ・０．０１（単位：Ｐａ・秒）が１００，０００超過 、１，０００，０００未満。 The polyethylene resin composition according to claim 1 or 2 , wherein the polyethylene component (A) satisfies the following characteristic (a3).
Characteristic (a3): Dynamic melt viscosity η H·0.01 (unit: Pa·sec) measured at a temperature of 190° C. and a frequency ω of 0.01 rad/sec exceeds 100,000, 1,000,000. Less than.
特性（ａ４）：ＭＦＲに対するＨＬＭＦＲの比であるメルトフローレート比（ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲ）が１０以上３５以下である。 Polyethylene component (A) is a polyethylene resin composition according to any one of claims 1 to 3, satisfying the following properties (a4).
Characteristic (a4): The melt flow rate ratio (HLMFR/MFR), which is the ratio of HLMFR to MFR, is 10 or more and 35 or less.
特性（ｂ３）：温度１９０℃、荷重１１．１Ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＬＭＦＲ）が１ｇ／１０分以上、１００ｇ／１０分以下である。
特性（ｂ４）：ＭＦＲに対するＭＬＭＦＲの比であるメルトフローレート比（ＭＬＭＦＲ／ＭＦＲ）が８以上５０以下である。 Polyethylene component (B) is the following characteristics (b3) and (b4) polyethylene resin composition according to any one of claims 1 to 4, satisfying.
Characteristic (b3): Melt flow rate (MLMFR) at a temperature of 190° C. and a load of 11.1 Kg is 1 g/10 minutes or more and 100 g/10 minutes or less.
Characteristic (b4): The melt flow rate ratio (MLMFR/MFR), which is the ratio of MLMFR to MFR, is 8 or more and 50 or less.
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