JP6693175B2 - アイアン型ゴルフクラブヘッド - Google Patents

Description

本発明は、アイアン型ゴルフクラブヘッドに関する。

アイアン型ゴルフクラブヘッドのうち、特にロフト角が大きいヘッドは、狙った位置にボールを止める目的で用いられる。このため、バックスピン量の増大が求められている。

特開２００６−１４９４７８号公報は、ソール面からヘッド重心までの高さ距離Ｄをボールの半径よりも大きく形成したヘッドを開示する。このヘッドでは、ギア効果によるバックスピン量の増大が意図されている。

特許第５６６０９８４号公報は、バック部が、リーディングエッジ部側に設けられた第１質量部と、トップエッジ部側に設けられた第２質量部とを含むウエッジを開示する。前記第２質量部は前記第１質量部より大きい質量を有しており、ヘッド重心が前記トップエッジ部側に位置している。このヘッドでも、ギア効果によるバックスピン量の増大が意図されている。

特開２００６−１４９４７８号公報 特許第５６６０９８４号公報

これらの従来技術にかかるヘッドでは、高重心化によってギア効果を高め、このギア効果によってバックスピン量を増やそうとしている。しかし、限られたヘッド重量をソール部とトップブレード部とに配分しているため、フェースの中央部分の肉厚が薄くなる。フェースの中央部分が薄くなると、当該部分における反発係数が高くなる。このため、この高反発部分で打撃したときに初速が思った以上に大きくなり、狙った距離よりもボールが飛んでしまうことがあった。この現象により、特にアプローチショットにおいて、飛距離のバラツキが生じる。この結果、アプローチショットにおけるコントロール性能が低下する。

本発明の目的は、アプローチショットにおけるコントロール性能を高めうるアイアン型ゴルフクラブの提供にある。

本発明に係る好ましいヘッドは、フェース材料によって形成されたフェース面と、バック面と、前記フェース面と前記バック面との間に延びるソール面と、を備えている。前記バック面は、トップ側領域と、前記トップ側領域と前記ソール面との間に位置するソール側領域とを有している。前記ソール側領域は、ソール側にいくにつれてフェース厚みが大きくなるように傾斜するソール側斜面と、このソール側斜面に形成された複数のバック凹部と、互いに隣り合う前記バック凹部の間に形成された壁部とを有している。前記バック凹部の少なくとも１つに、前記フェース材料よりも比重が小さい低比重部材が配置されている。このヘッドのロフト角は、４２°以上である。このヘッドのスイートスポット高さは、１８．５ｍｍ以上である。

好ましくは、前記トップ側領域に、前記フェース材料よりも比重が大きい高比重部材が配置されている。

好ましくは、前記バック凹部の数が５以上である。好ましくは、前記壁部の数が４以上である。

好ましくは、前記バック凹部の少なくとも１つに、前記低比重部材が配置されていない。

局所的な高反発に起因する飛距離のバラツキが抑制される。よって、アプローチショットにおけるコントロール性能が向上する。

図１は、第１実施形態に係るゴルフクラブヘッドの平面図である。 図２は、図１のヘッドをトウ側から見た側面図である。 図３は、図１のヘッドをバック側から見た斜視図である。 図４は、図１のヘッドをバック側から見た斜視図である。 図５は、図４のＡ−Ａ線に沿った断面図である。 図６は、図４のＢ−Ｂ線に沿った断面図である。 図７は、図５から低比重部材が除かれた断面図である。 図８は、図６の拡大図である。 図９は、第２実施形態に係るヘッドをバック側から見た斜視図である。 図１０は、第３実施形態に係るヘッドをバック側から見た斜視図である。 図１１は、第４実施形態に係るヘッドをバック側から見た斜視図である。 図１２は、第５実施形態に係るヘッドをバック側から見た斜視図である。 図１３は、第６実施形態に係るヘッドをバック側から見た斜視図である。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

図１は、第１実施形態に係るゴルフクラブヘッド２の平面図である。図２は、ヘッド２をトウ側から見た側面図である。図３は、ヘッド２を斜め後方から見た斜視図である。図４は、図３とは別の角度から見たヘッド２の斜視図である。図５は、図４のＡ−Ａ線に沿った断面図である。図６は、図４のＢ−Ｂ線に沿った断面図である。図７は、図５から低比重部材が除かれた拡大断面図である。図８は、図６の拡大図である。

本願において、以下の用語が定義される。

［基準状態］
基準状態とは、所定のライ角及びリアルロフト角でヘッドが水平面ｈ上に置かれた状態である（図２参照）。この基準状態では、ヘッドのシャフト孔の中心軸線（シャフト軸線）が、垂直面ＶＰ１内に配されている（図１及び図２参照）。垂直面ＶＰ１は、水平面ｈに対して垂直な平面である。この基準状態では、フェース面が前記垂直面ＶＰ１に対してリアルロフト角で傾いている。所定のライ角及びリアルロフト角は、例えば、製品カタログ等に記載されている。

［トウ−ヒール方向］
前記基準状態のヘッドにおいて、前記垂直面ＶＰ１と前記水平面ｈとの交線の方向が、トウ−ヒール方向である。

［フェース−バック方向］
前記トウ−ヒール方向に対して垂直であり且つ前記水平面ｈに平行な方向が、フェース−バック方向である。

［トップ−ソール方向］
前記トウ−ヒール方向に対して垂直であり且つフェース面に平行な方向が、トップ−ソール方向である。

［上下方向］
前記水平面ｈに対して垂直な直線の方向が、上下方向である。

［スコアライン領域］
スコアラインｇｖが設けられている領域が、本願においてスコラライン領域と称される。このスコアライン領域の定義は、次の通りである。図１において２点鎖線で示される直線Ｌｔは、最も長いスコアラインｇｖ１のトウ側の端同士を結んだ直線である。図１において２点鎖線で示される直線Ｌｈは、最も長いスコアラインｇｖ１のヒール側の端同士を結んだ直線である。図１において示される直線Ｌｘのそれぞれは、非最長ラインｇｖ２のヒール側の端同士を結んだ直線である。スコアライン領域は、最もトップ側にあるスコアラインｇｖ１０と、最もソール側にあるスコアラインｇｖ１２と、前記直線Ｌｔと、前記直線Ｌｈと、複数の前記直線Ｌｘとで囲まれた領域を意味する。図１において、スコアライン領域が、破線ハッチングで示されている。

［フェース中心］
フェース中心の決定では、先ず、最も長いスコアラインｇｖ１のトウ−ヒール方向における中心位置Ｃ１が決定される（図１参照）。このトウ−ヒール中心位置Ｃ１における、フェース面４（平面部）の上下方向における中心位置が、フェース中心である。

［フェース材料］
フェース面４を構成している材料が、フェース材料と称される。ヘッドの全体が単一の材質で一体的に成形されている場合、フェース材料は、当該ヘッドの材料である。なお、フェース面４が２種以上の材質によって形成されている場合、フェース面４の最も広い領域を構成している材料が、フェース材料と定義される。

ゴルフクラブヘッド２は、アイアン型ゴルフクラブヘッドである。アイアン型ゴルフクラブヘッドは、単純にアイアンヘッドとも称される。このヘッド２は、右利きゴルファー用である。

ゴルフクラブヘッド２は、いわゆるウエッジである。ウエッジのロフト角（リアルロフト角）は、通常、４２度（ｄｅｇｒｅｅ）以上７０度以下である。本実施形態は、アプローチショットにおいて特に効果的である。この観点から、ヘッド２のロフト角（リアルロフト角）は、４２度以上が好ましく、４３度以上がより好ましく、４５度以上がより好ましく、４８度以上がより好ましく、５０度以上がより好ましい。

ヘッド２は、その全体が一体的に成形されている。本実施形態とは異なるが、ヘッド２が、２以上の部材から成っていてもよい。例えば、ヘッド２は、フェースプレートとヘッド本体とから成っていてもよい。ヘッド２は、鍛造、鋳造等の公知の方法で製造されうる。

ヘッド２の材質は限定されない。ヘッド２は、金属であってもよいし、非金属であってもよい。この金属の例として、鉄、ステンレス鋼、マルエージング鋼、純チタン及びチタン合金が挙げられる。鉄の例として、軟鉄（炭素含有率が０．３ｗｔ％未満の低炭素鋼）が挙げられる。ステンレス鋼の例として、ＳＵＳ４３１が挙げられる。本実施形態では、ヘッド２の材質は、金属（軟鉄）である。

ヘッド２は、フェース面４と、バック面６と、ソール面８と、トップブレード１０と、ホーゼル１２とを有する。ホーゼル１２は、シャフト穴１４を有している。トップブレード１０は、無くても良い。

前述の通り、フェース面４は、フェース材料により構成されている。フェース材料は限定されない。フェース材料は、金属であってもよいし、非金属であってもよい。この金属の例として、鉄、ステンレス鋼、マルエージング鋼、純チタン及びチタン合金が挙げられる。鉄の例として、軟鉄（炭素含有率が０．３ｗｔ％未満の低炭素鋼）が挙げられる。ステンレス鋼の例として、ＳＵＳ４３１が挙げられる。本実施形態では、フェース材料は、金属（軟鉄）である。

図１が示すように、フェース面４は、スコアラインｇｖが設けられている。スコアラインｇｖは、その長さが最も長い最長ラインｇｖ１と、この最長ラインｇｖ１よりも短い非最長ラインｇｖ２とを有する。スコアラインｇｖが設けられている部分を除き、フェース面４は平面である。

スコアラインｇｖの形成は限定されず、鍛造、プレス加工、鋳造及び切削加工（彫刻）が例示される。前記切削加工では、カッターを用いてスコアラインｇｖが切削加工される。また、前記プレス加工では、スコアラインｇｖの形状に対応した凸部を有するスコアライン金型を用い、このスコアライン金型をフェースに押しつけることで、スコアラインｇｖが形成される。スコアラインｇｖの断面形状の精度の観点からは、切削加工が好ましい。好ましくは、スコアラインｇｖの切削加工に、ＮＣ加工機が用いられる。ＮＣとは、数値制御（Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ Ｃｏｎｔｒｏｌ）を意味する。

スコアライン領域には、表面粗さを調整する処理が施されている。典型的には、この処理はショットブラスト処理である。この処理により、細かい凹凸が付与されている。この細かい凹凸は、バックスピンの増大に寄与する。

バック面６は、フェース面４とは反対側の面である。バック面６は、ソール面８とトップブレード１０との間に位置する。

なお、図６等から明らかなように、フェース面４とは反対側の面には、ソール面８も含まれうる。しかし、本願にいうバック面６は、ソール面８が除外された部分を意味する。

バック面６は、トップ側領域Ｒｔと、ソール側領域Ｒｓとを有する。トップ側領域Ｒｔは、トップブレード１０とソール側領域Ｒｓとの間に位置する。ソール側領域Ｒｓは、トップ側領域Ｒｔのソール側に位置する。ソール側領域Ｒｓは、トップ側領域Ｒｔとソール面８との間に位置する。

図８において両矢印Ｔｆで示されるのは、フェース厚みである。フェース厚みＴｆは、フェース面４に垂直な方向に沿って測定される。フェース厚みＴｆは、フェース面４上の各点において測定されうる。

図３及び図６が示すように、バック面６は、ソール側斜面Ｓｂ１を有する。このソール側斜面Ｓｂ１は、ソール側にいくにつれてフェース厚みＴｆが大きくなるように傾斜している。換言すれば、ソール側斜面Ｓｂ１は、ソール側にいくにつれてフェース面４から離れるように傾斜している。ソール側斜面Ｓｂ１の始点の集合により、トップ側領域Ｒｔとソール側領域Ｒｓとの境界線ｋ１が形成されている（図３及び図４参照）。

ソール側斜面Ｓｂ１には、複数のバック凹部Ｒｂ１が形成されている。図３及び図４が示すように、本実施形態では、６個のバック凹部Ｒｂ１が設けられている。

複数のバック凹部Ｒｂ１は、トウ−ヒール方向に並んでいる。図４が示すように、バック凹部Ｒｂ１は、最もヒール側に位置するバック凹部Ｒｂｈと、最もトウ側に位置するバック凹部Ｒｂｔとを含む。更に、バック凹部Ｒｂ１は、バック凹部Ｒｂｈとバック凹部Ｒｂｔとの間に位置するバック凹部Ｒｂｍを含む。本実施形態では、バック凹部Ｒｂｍの数は４である。最もヒール側に位置するバック凹部Ｒｂｈは、フェース中心よりもヒール側に位置する。最もトウ側に位置するバック凹部Ｒｂｔは、フェース中心よりもトウ側に位置する。

図７が示すように、バック凹部Ｒｂ１は、フェース面４とソール面８との間に空間を形成している。バック凹部Ｒｂ１が浅いと、バック凹部Ｒｂ１は、フェース面４とソール面８との間に空間を形成しない場合がある。本実施形態では、バック凹部Ｒｂ１が深い。このため、バック凹部Ｒｂ１が、フェース面４とソール面８との間の空間を形成している。

図７が示すように、バック凹部Ｒｂ１の内面は、フェース面４に対向する凹部前面Ｒｂ２を有する。凹部前面Ｒｂ２は、フェース面４の反対側の面である。ただし、本願では、凹部前面Ｒｂ２が、バック面６とは区別される。即ち、この凹部前面Ｒｂ２は、バック面６には含まれない。

本実施形態では、凹部前面Ｒｂ２は、平面である。凹部前面Ｒｂ２は、曲面であってもよい。本実施形態では、凹部前面Ｒｂ２はフェース面４に対して平行である。凹部前面Ｒｂ２はフェース面４に対して傾斜していてもよい。

図３及び図４が示すように、互いに隣り合うバック凹部Ｒｂ１の間に、壁部ＷＬ１が形成されている。本実施形態では、複数の壁部ＷＬ１が形成されている。３つ以上のバック凹部Ｒｂ１が形成されることで、２つ以上の壁部ＷＬ１が形成されうる。本実施形態では、５つの壁部ＷＬ１が形成されている。６つのバック凹部Ｒｂ１が形成された結果、５つの壁部ＷＬ１が形成されている。一般に、バック凹部Ｒｂ１の数がＮとすると、［Ｎ−１］個の壁部ＷＬ１が形成されうる。例えば、バック凹部Ｒｂ１の数が５以上とされることで、壁部ＷＬ１の数は４以上とされうる。壁部ＷＬ１は、フェース面４に対して垂直な方向に延びている。

バック凹部Ｒｂ１の少なくとも１つに、低比重部材Ｘ１が配置されている。図５が示すように、低比重部材Ｘ１は、バック凹部Ｒｂ１を完全に埋めている。低比重部材Ｘ１は、バック凹部Ｒｂ１を完全に埋めていなくてもよい。低比重部材Ｘ１は、凹部前面Ｒｂ２に接触している。

バック凹部Ｒｂ１の内側と外側との境界は、凹部境界面とも称される。この凹部境界面は、バック凹部Ｒｂ１の開口を塞ぐ面である。バック凹部Ｒｂ１が切削加工により形成される場合、この切削加工がなされる前の外面が、凹部境界面とみなされうる。本実施形態では、低比重部材Ｘ１の外面は、この凹部境界面と一致するように形成されている。

本実施形態では、複数のバック凹部Ｒｂ１のうちの１つに、低比重部材Ｘ１が配置されている。図３及び図４が示すように、ヒール側から３番目のバック凹部Ｒｂ１に、低比重部材Ｘ１が配置されている。前述したバック凹部Ｒｂｍのうちの１つに、低比重部材Ｘ１が配置されている。一方、他の５つのバック凹部Ｒｂ１には、低比重部材Ｘ１が配置されていない。即ち、これらのバック凹部Ｒｂ１の内部は空洞である。このように、複数のバック凹部Ｒｂ１の少なくとも１つに低比重部材Ｘ１が配置されており、バック凹部Ｒｂ１の少なくとも１つには低比重部材Ｘ１が配置されていない。

低比重部材Ｘ１の比重は、フェース材料の比重よりも小さい。よって、低比重部材Ｘ１の重量は、バック凹部Ｒｂ１の形成によって除去された重量よりも小さい。

図６が示すように、トップ側領域Ｒｔは、トップ側にいくにつれてフェース厚みＴｆが大きくなるように傾斜するトップ側傾斜面Ｓｂ２を有する。トップ側傾斜面Ｓｂ２とソール側斜面Ｓｂ１との境界線ｋ２は、前述の境界線ｋ１と一致している。境界線ｋ１（境界線ｋ２）において、フェース厚みＴｆが最小である。トップ側傾斜面Ｓｂ２は、ヘッドの重量をトップ側に配分するのに寄与している。トップ側傾斜面Ｓｂ２は、スイートスポット高さＨＳを大きくするのに寄与している。

図８が示すように、ヘッド２は、スイートスポットＳＳを有する。スイートスポットＳＳは、ヘッド重心Ｇからフェース面４に下ろした垂線とフェース面４との交点である。スイートスポットＳＳは、スコアライン領域に位置する。スイートスポットＳＳは、境界線ｋ１（図３及び図６参照）よりもトップ側に位置する。スイートスポットＳＳは、境界線ｋ２（図３及び図６参照）よりもトップ側に位置する。スイートスポットＳＳは、最小フェース厚み領域よりもトップ側に位置する。

図８において両矢印ＨＳで示されるのは、スイートスポット高さである。スイートスポット高さＨＳは、上下方向に沿って測定される。

芝生に置かれティーアップされていないボールを打つ場合、打点は比較的下側となりやすい。スイートスポット高さＨＳが低い場合、打点がスイートスポットＳＳに近づきやすい。この場合、打点がスイートスポットＳＳに近い場合に、意図しているよりもボール初速が早くなり、且つ、弾道が高くなりやすい。よって、意図するよりも飛距離が大きくなる。更に、スイートスポットＳＳが低い場合、ギア効果が少なくなり、バックスピンが減少しうる。コントロール性能の観点から、スイートスポット高さＨＳは、１８．５ｍｍ以上が好ましく、１９．０ｍｍ以上がより好ましく、１９．５ｍｍ以上がより好ましく、２０．０ｍｍ以上がより好ましい。ソール幅を考慮すると、スイートスポット高さＨＳを高くするのには限度がある。この観点から、スイートスポット高さＨＳは、２３ｍｍ以下が好ましく、２２ｍｍ以下がより好ましい。

図９は、第２実施形態に係るヘッド２０を後方から見た斜視図である。このヘッド２０と、前述したヘッド２との相違は、低比重部材Ｘ１の位置のみである。ヘッド２０では、低比重部材Ｘ１は、最もヒール側のバック凹部Ｒｂ１に配置されている。また、低比重部材Ｘ１は、ヒール側から２番目のバック凹部Ｒｂ１にも配置されている。他の４つのバック凹部Ｒｂ１には、低比重部材Ｘ１は配置されていない。ヒール側に低比重部材Ｘ１が配置されたヘッド２０は、打点がヒール側となりやすいゴルファーに適する。

図１０は、第３実施形態に係るヘッド３０を後方から見た斜視図である。このヘッド３０と、前述したヘッド２との相違は、低比重部材Ｘ１の位置のみである。ヘッド３０では、低比重部材Ｘ１は、最もトウ側のバック凹部Ｒｂ１に配置されている。また、低比重部材Ｘ１は、トウ側から２番目のバック凹部Ｒｂ１にも配置されている。他の４つのバック凹部Ｒｂ１には、低比重部材Ｘ１は配置されていない。トウ側に低比重部材Ｘ１が配置されたヘッド３０は、打点がトウ側となりやすいゴルファーに適する。

図１１は、第４実施形態に係るヘッド４０を後方から見た斜視図である。このヘッド４０と、前述したヘッド２との相違は、低比重部材Ｘ１の位置のみである。ヘッド４０では、低比重部材Ｘ１は、最もトウ側のバック凹部Ｒｂ１に配置されている。また、低比重部材Ｘ１は、最もヒール側のバック凹部Ｒｂ１にも配置されている。他の４つのバック凹部Ｒｂ１には、低比重部材Ｘ１は配置されていない。トウ側及びヒール側に配置された低比重部材Ｘ１は、ヘッドの慣性モーメントの増大に寄与する。

ヘッド２、ヘッド２０、ヘッド３０及びヘッド４０は、いずれも、下記の（ａ）及び（ｂ）を満たす。
（ａ）バック凹部Ｒｂ１の少なくとも１つに、フェース材料よりも比重が小さい低比重部材Ｘ１が配置されている。
（ｂ）バック凹部Ｒｂ１の少なくとも１つに、低比重部材Ｘ１が配置されていない。換言すれば、バック凹部Ｒｂ１の少なくとも１つは、その内部が空洞である。

上述した第１から第４実施形態から分かるように、低比重部材Ｘ１が配置されているバック凹部Ｒｂ１と配置されていないバック凹部Ｒｂ１とを設けることで、低比重部材Ｘ１の位置を選択することができる。この場合、ゴルファーの打点の傾向に対応して、低比重部材Ｘ１の位置を選択することができる。

図１２は、第５実施形態に係るヘッド５０を後方から見た斜視図である。このヘッド５０と、前述したヘッド２との相違は、カバー部材ＣＶ１の有無にある。ヘッド５０では、前述のヘッド２に、カバー部材ＣＶ１が付加されている。図１２では、カバー部材ＣＶ１がハッチングで示されている。カバー部材ＣＶ１は、少なくとも１つのバック凹部Ｒｂ１を覆っているのが好ましい。本実施形態では、カバー部材ＣＶ１は、全てのバック凹部Ｒｂ１を覆っている。カバー部材ＣＶ１の存在に起因して、バック凹部Ｒｂ１は視認されない。カバー部材ＣＶ１により、ヘッド５０の外観性が向上しうる。カバー部材ＣＶ１の一例は、金属製のプレートである。

図１３は、第６実施形態に係るヘッド６０を後方から見た斜視図である。このヘッド６０と、前述したヘッド２との相違は、高比重部材Ｙ１の有無にある。ヘッド６０では、前述のヘッド２のトップ側領域Ｒｔに、高比重部材Ｙ１が付加されている。図１３では、高比重部材Ｙ１がハッチングで示されている。高比重部材Ｙ１は、スイートスポット高さＨＳを大きくするのに寄与する。好ましくは、高比重部材Ｙ１の重心は、ヘッド６０の重心よりも上側に位置する。好ましくは、高比重部材Ｙ１の重心は、第１部分Ｈ１（後述）に位置する。より好ましくは、高比重部材Ｙ１の全体が、第１部分Ｈ１（後述）に位置する。

図１３において仮想線（二点鎖線）で示されるのは、高比重部材Ｙ２である。この高比重部材Ｙ２は、ホーゼル１２に設けられている。この高比重部材Ｙ２は、ホーゼル１２の上部に設けられている。ホーゼル１２の上部に設けられた高比重部材Ｙ２は、ヘッド重心Ｇを高くするのに効果的である。ヘッド重心Ｇを高くする観点から、高比重部材Ｙ２の重心とホーゼル１２の端面との距離は、２５ｍｍ以下が好ましく、２０ｍｍ以下がより好ましく、１５ｍｍ以下がより好ましい。高比重部材Ｙ２の固定を考慮すると、高比重部材Ｙ２はホーゼル１２の端面から離れていたほうがよい。この観点から、高比重部材Ｙ２の重心とホーゼル１２の端面との距離は、１ｍｍ以上が好ましく、５ｍｍ以上がより好ましい。

［バック凹部Ｒｂ１による重量再配分効果］
従来、フェースの中央部における重量をトップ側に配分することで、スイートスポット高さＨＳを大きくしていた。この結果、フェースの中央部が薄くなり、この中央部において局所的な高反発性が生じていた。これに対して本実施形態では、バック凹部Ｒｂ１が設けられているので、当該バック凹部Ｒｂ１に配分されていた重量をトップ側に配置することができる。このため、フェースの中央部を薄くすることなく、スイートスポット高さＨＳを大きくすることができる。よって、フェースの中央部における高反発化が抑制され、打点の相違に起因する飛距離のバラツキが抑制される。この結果、アプローチショットでのコントロール性能が高まる。

バック凹部Ｒｂ１が設けられることにより、前述の凹部前面Ｒｂ２が形成される。この凹部前面Ｒｂ２が形成されている部分では、結果的にフェースが薄くなる。しかし、壁部ＷＬ１が設けられているため、バック凹部Ｒｂ１の形成に伴うフェースの撓み変形は抑制される。換言すれば、凹部前面Ｒｂ２が壁部ＷＬ１で支持されているため、凹部前面Ｒｂ２の撓み変形は抑制される。このため、バック凹部Ｒｂ１の形成に伴う高反発化は抑制される。

更に、バック凹部Ｒｂ１の少なくとも１つには、低比重部材Ｘ１が設けられている。この低比重部材Ｘ１も、フェースの撓みの抑制に寄与する。壁部ＷＬ１と低比重部材Ｘ１とにより、バック凹部Ｒｂ１の形成に伴う高反発化は抑制される。また、低比重部材Ｘ１の比重は小さいため、上述の重量再配分効果は維持される。

［バック凹部Ｒｂ１の総体積ＶＲ］
前記重量再配分効果を高める観点から、バック凹部Ｒｂ１の総体積ＶＲは、３５００ｍｍ^３以上が好ましく、４０００ｍｍ^３以上がより好ましく、４５００ｍｍ^３以上がより好ましい。ヘッドの体積には限度があることから、この総体積ＶＲは、６０００ｍｍ^３以下が好ましく、５５００ｍｍ^３以下がより好ましく、５０００ｍｍ^３以下がより好ましい。総体積ＶＲは、全てのバック凹部Ｒｂ１の体積の合計である。

［壁部ＷＬ１同士の間隔ＤＷ］
図９において両矢印ＤＷで示されるのは、壁部ＷＬ１同士の間隔である。この間隔ＤＷは、トウ−ヒール方向に沿って測定される。高反発化の抑制効果を高める観点から、この間隔ＤＷは小さいほうがよい。また、特に繊細な距離感が求められるのは４０ヤード以下のアプローチと言われているが、４０ヤード程度のアプローチショットでは、ボールとフェース面４との接触部分の直径は１２ｍｍ程度である。これらの観点から、間隔ＤＷは、１２ｍｍ以下が好ましく、１０ｍｍ以下がより好ましい。前記重量再配分効果の観点から、間隔ＤＷは、４ｍｍ以上が好ましく、６ｍｍ以上がより好ましく、８ｍｍ以上がより好ましい。

［バック凹部Ｒｂ１の数Ｎ］
総体積ＶＲを大きくしつつ壁部ＷＬ１を好ましい間隔で設ける観点から、バック凹部Ｒｂ１の数Ｎは、３以上が好ましく、４以上がより好ましく、５以上がより好ましい。この数Ｎが過大となると、壁部ＷＬ１の数が過大となり、前記重量再配分効果が低下しうる。この観点から、バック凹部Ｒｂ１の数Ｎは、１０以下が好ましく、８以下がより好ましい。

［壁部ＷＬ１の厚み］
前記重量再配分効果を高める観点から、壁部ＷＬ１の厚みは、４ｍｍ以下が好ましく、３ｍｍ以下がより好ましい。フェースの撓みを抑制する効果を高める観点から、壁部ＷＬ１の厚みは、１ｍｍ以上が好ましく、１．５ｍｍ以上がより好ましい。この壁部ＷＬ１の厚みは、トウ−ヒール方向に沿って測定される。

［ホーゼル長］
ヘッド重心Ｇを高くし、スイートスポット高さＨＳを大きくする観点から、ホーゼル長は、６６ｍｍ以上が好ましく、６８ｍｍ以上がより好ましく、７０ｍｍ以上がより好ましい。構えやすさの観点から、ホーゼル長は、９０ｍｍ以下が好ましく、８５ｍｍ以下がより好ましい。なお、ホーゼル長の定義は、次の通りである。前記基準状態のヘッドにおいて、シャフト軸線と前記水平面ｈとの交点が決定される。この交点とホーゼル１２の端面の中心点との間の距離が、ホーゼル長と定義される。

［最小フェース厚みＴｍｉｎ］
本願において、最小フェース厚みＴｍｉｎが定義される。最小フェース厚みＴｍｉｎは、スコアライン領域におけるフェース厚みＴｆの最小値である。

上述の通り、局所的な高反発は、コントロール性能を低下させる。アプローチでのコントロール性能を高める観点から、最小フェース厚みＴｍｉｎは、３．５ｍｍ以上が好ましく、４．０ｍｍ以上がより好ましく、４．５ｍｍ以上がより好ましい。高重心化のための余剰重量を創出する観点から、最小フェース厚みＴｍｉｎは、７ｍｍ以下が好ましく、６ｍｍ以下がより好ましい。

［最小フェース厚み領域の面積Ｍａ］
フェース厚みＴｆが最小フェース厚みＴｍｉｎである領域が、最小フェース厚み領域とも称される。最小フェース厚み領域が大きい場合、当該領域において反発係数が増大する。よって、打点による飛距離のバラツキが大きくなり、アプローチショットでのコントロール性能が低下しうる。このコントロール性能を高める観点から、最小フェース厚み領域の面積Ｍａは、１０００ｍｍ^２以下が好ましく、９００ｍｍ^２以下がより好ましく、８５０ｍｍ^２以下がより好ましい。面積Ｍａは１０ｍｍ^２未満であってもよい。

上記面積Ｍａのうち、凹部前面Ｒｂ２の存在領域に属する部分が除外された面積が、面積Ｍ１とされる。コントロール性能を高める観点から、面積Ｍ１は、１００ｍｍ^２以下が好ましく、２０ｍｍ^２以下がより好ましく、１０ｍｍ^２以下がより好ましく、１０ｍｍ^２未満がより好ましい。この面積Ｍ１は、０ｍｍ^２であってもよい。

［フェース厚みＴｆが５ｍｍ以下である薄肉領域面積Ｍｂ］
フェース厚みＴｆが５ｍｍ以下である領域が、薄肉領域とも称される。フェース厚みＴｆが５ｍｍ以下である場合、アプローチショットのような比較的小さいヘッドスピードでも、ボール初速が有意に高くなりやすい。局所的な高反発性を抑制し、アプローチショットにおけるコントロール性能を高める観点から、薄肉領域面積Ｍｂは小さい方が好ましい。具体的には、薄肉領域面積Ｍｂは、１３５０ｍｍ^２以下が好ましく、１２５０ｍｍ^２以下がより好ましく、１２００ｍｍ^２以下がより好ましい。薄肉領域面積Ｍｂは、０ｍｍ^２でもよい。高重心化を考慮すると、フェース中央領域の質量がトップ側に配分されるのが好ましい。この観点から、薄肉領域面積Ｍｂは、０ｍｍ^２を超えていてもよく、更には５００ｍｍ^２以上でもよく、更には１０００ｍｍ^２以上でもよい。

［凹部前面Ｒｂ２の存在領域におけるフェース厚みＴｆ１］
上述の重量再配分効果を高める観点から、凹部前面Ｒｂ２の存在領域におけるフェース厚みＴｆ１は、７．０ｍｍ以下が好ましく、６．５ｍｍ以下がより好ましく、６．０ｍｍ以下が更に好ましい。このようにフェース厚みＴｆ１が薄くても、壁部ＷＬ１の存在により、凹部前面Ｒｂ２の存在領域における高反発化が抑制される。フェース面４の強度を考慮すると、フェース厚みＴｆ１は、３．５ｍｍ以上が好ましく、４．０ｍｍ以上がより好ましく、４．５ｍｍ以上が更に好ましい。

［３等分された各領域の重量Ｗｔ１、Ｗｔ２、Ｗｔ３］
図２に示されるように、このフェース本体部において最もトップ側に位置する点が点Ｐｔとされる。また、このフェース本体部において最もソール側に位置する点が点Ｐｓとされる。点Ｐｔと点Ｐｓとの間を３等分する平面が、ＰＬ１及びＰＬ２とされる（図２参照）。平面ＰＬ１及び平面ＰＬ２のそれぞれは、フェース面４に対して垂直であり且つトウ−ヒール方向に対して平行である。平面ＰＬ１は平面ＰＬ２よりもトップ側に位置する。これら平面ＰＬ１及びＰＬ２により、ヘッド２は、第１部分Ｈ１、第２部分Ｈ２及び第３部分Ｈ３に区画される。第１部分Ｈ１は、平面ＰＬ１よりもトップ側の部分である。第２部分は、平面ＰＬ１と平面ＰＬ２との間の部分である。第３部分は、平面ＰＬ２よりもソール側の部分である。

第１部分Ｈ１（トップ側）の重量がＷｔ１とされる。第２部分Ｈ２（中央）の重量がＷｔ２とされる。第３部分Ｈ３（ソール側）の重量がＷｔ３とされる。

局所的な高反発を抑制し、アプローチショットのコントロール性能を高める観点から、Ｗｔ２／Ｗｔ１は、１．６以上が好ましく、１．７以上がより好ましく、１．８以上が更に好ましい。ヘッド重心Ｇを高くする観点から、Ｗｔ２／Ｗｔ１は、３．２以下が好ましく、２．９以下が好ましく、２．７以下がより好ましく、２．６以下が更に好ましい。

局所的な高反発を抑制し、アプローチショットのコントロール性能を高める観点、更にはヘッド重心Ｇを高くする観点から、Ｗｔ２／Ｗｔ３は、０．８５以上が好ましく、０．８７以上がより好ましく、０．９０以上がより好ましく、０．９３以上が更に好ましい。壁部ＷＬ１を適切な間隔で配置することを考慮すると、Ｗｔ３が過小となるのは好ましくない。この観点から、Ｗｔ２／Ｗｔ３は、１．０４以下が好ましく、１．０１以下がより好ましく、０．９８以下が更に好ましい。

局所的な高反発を抑制し、アプローチショットのコントロール性能を高める観点、更にはヘッド重心Ｇを高くする観点から、Ｗｔ１／Ｗｔ３は、０．３５以上が好ましく、０．４１以上がより好ましく、０．４３以上がより好ましく、０．４５以上が更に好ましい。壁部ＷＬ１を適切な間隔で配置することを考慮すると、Ｗｔ３が過小となるのは好ましくない。この観点から、Ｗｔ１／Ｗｔ３は、０．６０以下が好ましく、０．５８以下がより好ましく、０．５６以下が更に好ましい。

［低比重部材Ｘ１と凹部前面Ｒｂ２との接触面積Ｍｃ］
凹部前面Ｒｂ２の撓みに起因する局所的な高反発を抑制することで、アプローチショットにおけるコントロール性能が高まる。この観点から、低比重部材Ｘ１は、凹部前面Ｒｂ２に接触しているのが好ましい。低比重部材Ｘ１と凹部前面Ｒｂ２との接触面積Ｍｃを大きくすることで、より広いフェース領域で低比重部材Ｘ１の効果が発揮される。この観点から、前記接触面積Ｍｃは、１０００ｍｍ^２以上が好ましく、２０００ｍｍ^２以上がより好ましく、２５００ｍｍ^２以上が更に好ましい。スイートスポット高さＨＳを大きくする観点から、低比重部材Ｘ１の体積が過大となるのは好ましくない。この点を考慮すると、前記接触面積Ｍｃは、４５００ｍｍ^２以下が好ましく、３５００ｍｍ^２以下がより好ましく、３０００ｍｍ^２以下が更に好ましい。なお、低比重部材Ｘ１が複数である場合、前記接触面積Ｍｃは、全ての低比重部材Ｘ１に係る接触面積の合計である。

［低比重部材Ｘ１の材質］
低比重部材Ｘ１の好ましい材質として、ポリマー及び金属が挙げられる。

低比重部材Ｘ１を構成するポリマーとして、エラストマー（ゴムを含む）及び樹脂が例示される。樹脂として、熱硬化性樹脂及び熱可塑性樹脂が例示される。熱硬化性樹脂として、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、メラミン樹脂、尿素樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、アルキド樹脂、ポリウレタン及び熱硬化性ポリイミドが挙げられる。熱可塑性樹脂として、ポリエチレン、高密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリスチレン、ポリ酢酸ビニル、ポリウレタン、ポリテトラフルオロエチレン、ＡＢＳ樹脂（アクリロニトリルブタジエンスチレン樹脂）、ＡＳ樹脂、アクリル樹脂、ナイロン、ポリアセタール、ポリカーボネート、変性ポリフェニレンエーテル、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、環状ポリオレフィン、ポリフェニレンスルファイド、ポリテトラフロロエチレン、ポリサルフォン、ポリエーテルサルフォン、ポリエーテルエーテルケトンなどが挙げられる。炭素繊維強化樹脂等の繊維強化樹脂も用いられ得る。

低比重部材Ｘ１を構成する金属としては、比較的比重の小さな金属が好ましく、例えば、チタン系合金、純チタン、アルミニウム系合金及びマグネシウム系合金が挙げられる。

低比重部材Ｘ１を構成する前記チタン系合金として、αチタン、αβチタン及びβチタンが 挙げられる。αチタンとして、例えば、Ｔｉ−５Ａｌ−２．５Ｓｎ、Ｔｉ−８Ａｌ−１Ｖ−１Ｍｏが挙げられる。αβチタンとして、例えば、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ、Ｔｉ−６Ａｌ−２Ｓｎ−４Ｚｒ−６Ｍｏ、Ｔｉ−４．５Ａｌ−３Ｖ−２Ｆｅ−２Ｍｏ及びＴｉ−６Ａｌ−６Ｖ−２Ｓｎが挙げられる。βチタンとして、例えばＴｉ−１５Ｖ−３Ｃｒ−３Ｓｎ−３Ａｌ、Ｔｉ−２０Ｖ−４Ａｌ−１Ｓｎ、Ｔｉ−２２Ｖ−４Ａｌ、Ｔｉ−１５Ｍｏ−２．７Ｎｂ−３Ａｌ−０．２Ｓｉ及びＴｉ−１６Ｖ−４Ｓｎ−３Ａｌ−３Ｎｂが挙げられる。

低比重部材Ｘ１を構成する前記純チタンとして、工業用純チタンが例示される。この工業用純チタンとして、日本工業規格で規定される１種純チタン、２種純チタン、３種純チタン及び４種純チタンが例示される。

低比重部材Ｘ１を構成する前記アルミニウム系合金として、例えば、国際アルミニウム合金名における４桁の数字で、２０００番台、３０００番台、４０００番台、５０００番台、６０００番台、７０００番台及び８０００番台が挙げられる。なお１０００番台は、純アルミニウムである。このうち２０００番台は、Ａｌ−Ｃｕ系合金であり、ジュラルミン（２０１７）及び超ジュラルミン（２０２４）を含む。３０００番台はＡｌ−Ｍｎ系合金である。４０００番台はＡｌ−Ｓｉ系合金である。５０００番台はＡｌ−Ｍｇ系合金である。６０００番台はＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金である。７０００番台はＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金及びＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金あり、強度に優れる。７０００番台は、超々ジュラルミン（７０７５）及び７Ｎ０１を含む。

低比重部材Ｘ１を構成する前記マグネシウム系合金として、例えば、ＡＺ３１、ＡＭ６０、ＡＺ６１、ＡＺ８０及びＡＺ９１が挙げられる。これらの称呼は、ＡＳＴＭで定められている。

より好ましくは、低比重部材Ｘ１の材質は、振動吸収性を有するのが好ましい。この振動吸収性は、打感を良好とするのに寄与する。微妙な感覚が要求されるアプローチショットにおいて、この良好な打感は、コントロール性能の向上に寄与する。この観点からは、低比重部材Ｘ１の材質として、前記ポリマーが好ましい。振動吸収性の観点から、低比重部材Ｘ１のヤング率は、５ＧＰａ以下が好ましく、３ＧＰａ以下がより好ましく、１ＧＰａ以下がより好ましく、０．５ＧＰａ以下がより好ましい。ヤング率が０．０１ＧＰａ以上０．１ＭＰａ以下と低くされるのも好ましい。このような低い弾性率を有する材質として、ゴム（弾性ゴム）が挙げられる。

［低比重部材Ｘ１の比重］
上述の重量再配分効果を高める観点から、低比重部材Ｘ１の比重は、５以下が好ましく、４．６以下がより好ましく、３以下がより好ましい。低比重部材Ｘ１の耐久性の観点から、低比重部材Ｘ１の比重は、１以上が好ましく、２以上がより好ましい。

［高比重部材Ｙ１の材質］
高比重部材Ｙ１の好ましい材質として、金属が挙げられる。比較的比重の大きな金属が好ましい。高比重の金属として、例えば、鉄（比重７．８６）、銅（比重８．９２）、鉛（比重１１．３）、ニッケル（比重８．８５）、亜鉛（比重７．１４）、金（比重１９．３）、白金（比重２１．４）、オスミウム（比重２２．６）、イリジウム（比重２２．４）、タンタル（比重１６．７）、銀（比重１０．４９）、真鍮（比重８．５）及びタングステン（比重１９．３）が挙げられる。鉛は有害性があり、金や銀などは高価であることを考慮すると、タングステン、銅、ニッケル又はこれらの合金が好ましい。高い比重と加工性とを考慮すると、タングステン−ニッケル合金が特に好ましい。

［高比重部材Ｙ１の比重］
スイートスポット高さＨＳを大きくする観点から、高比重部材Ｙ１の比重は、８以上が好ましく、９以上がより好ましく、１０以上がより好ましい。入手できる材質を考慮すると、高比重部材Ｙ１の比重は、２０以下が好ましく、１９以下がより好ましい。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

［実施例］
上述したヘッド２と同じヘッドを作成した。ヘッドの材質は、軟鉄とされた。ヘッドの製法は、ロストワックス精密鋳造とされた。このヘッドのスペックは、次の通りであった。
・リアルロフト角 ：５８°
・スイートスポット高さＨＳ ：２０．６ｍｍ
・バック凹部Ｒｂ１の総体積ＶＲ ：４９０３．７６ｍｍ^３
・壁部ＷＬ１同士の間隔ＤＷ ：１０ｍｍ（一定）
・バック凹部Ｒｂ１の数Ｎ ：６
・壁部ＷＬ１の厚み ：２ｍｍ（一定）
・ホーゼル長 ：８４ｍｍ
・最小フェース厚みＴｍｉｎ ：４．７２ｍｍ
・最小フェース厚み領域の面積Ｍａ：８０６．６５ｍｍ^２
・薄肉領域面積Ｍｂ ：１１８９．２５ｍｍ^２
・凹部前面Ｒｂ２の存在領域におけるフェース厚みＴｆ１
：４．７２ｍｍ
・Ｗｔ２／Ｗｔ１ ：１．８４９
・Ｗｔ２／Ｗｔ３ ：０．９５７
・Ｗｔ１／Ｗｔ３ ：０．５１７
・低比重部材Ｘ１の材質 ：エポキシ樹脂

［比較例］
バック凹部Ｒｂ１を設けず、フェースの中央領域（第２部分Ｈ２）の重量を減らした他は実施例と同様にして、実施例と同じ重量（３００ｇ）を有する比較例のヘッドを得た。このヘッドのスペックは、次の通りであった。
・リアルロフト角 ：５８°
・スイートスポット高さＨＳ ：１８．２ｍｍ
・ホーゼル長 ：８４ｍｍ
・最小フェース厚みＴｍｉｎ ：４．７２ｍｍ
・最小フェース厚み領域の面積Ｍａ：１５７９．１６ｍｍ^２
・薄肉領域面積Ｍｂ ：１５８５．３２ｍｍ^２
・Ｗｔ２／Ｗｔ１ ：３．５４４
・Ｗｔ２／Ｗｔ３ ：０．８１１
・Ｗｔ１／Ｗｔ３ ：０．２２９

［実打テスト］
前記実施例及び比較例のそれぞれに、ヘッド及びシャフトを装着して、クラブ長さが３５．２５インチであるゴルフクラブを得た。ハンディキャップが１０以下である５名のテスターが、４０ヤードのアプローチを行った。フェアウェイに置かれているボールを、各テスターが、各クラブにつき、５球ずつ打った。ボールとして、ダンロップスポーツ社製の商品名「ＳＲＩＸＯＮ Ｚ−ＳＴＡＲ ＸＶ３」が用いられた。各ゴルファーが、意図しない初速及び弾道が出たと感じたショットの数ＮＵがカウントされた。合計５０回の打撃のうち、前記ショットの数ＮＵは、実施例が２回であり、比較例が９回であった。

この結果より、本発明の優位性は明らかである。この良好な結果の一因は、中央部における高反発化が抑制されたためと考えられる。

本発明は、アイアン型ゴルフクラブヘッドに用いられうる。

２、２０、３０、４０、５０、６０・・・ヘッド
４・・・フェース面
６・・・バック面
８・・・ソール面
１０・・・トップブレード
１２・・・ホーゼル
Ｒｔ・・・トップ側領域
Ｒｓ・・・ソール側領域
Ｓｂ１・・・ソール側斜面
Ｒｂ１・・・バック凹部
Ｒｂ２・・・凹部前面
Ｘ１・・・低比重部材
Ｙ１・・・高比重部材
ＣＶ１・・・カバー部材

Claims (5)

1. フェース材料によって形成されたフェース面と、バック面と、前記フェース面と前記バック面との間に延びるソール面と、を備えており、
   前記バック面が、トップ側領域と、前記トップ側領域と前記ソール面との間に位置するソール側領域とを有しており、
   前記ソール側領域が、ソール側にいくにつれてフェース厚みが大きくなるように傾斜するソール側斜面と、このソール側斜面に形成された複数のバック凹部と、互いに隣り合う前記バック凹部の間に形成された壁部とを有しており、
   前記バック凹部の少なくとも１つに、前記フェース材料よりも比重が小さい低比重部材が配置されており、
   前記バック凹部の少なくとも１つは、その内部が空洞であり、
   ロフト角が４２°以上であり、
   スイートスポット高さが１８．５ｍｍ以上であるアイアン型ゴルフクラブヘッド。
2. 前記トップ側領域に、前記フェース材料よりも比重が大きい高比重部材が配置されている請求項１に記載のアイアン型ゴルフクラブヘッド。
3. 前記バック凹部の数が５以上であり、
   前記壁部の数が４以上である請求項１又は２に記載のアイアン型ゴルフクラブヘッド。
4. 前記バック凹部の内面が、前記フェース面の反対側の面である凹部前面を有しており、前記凹部前面の存在領域におけるフェース厚みが、３．５ｍｍ以上７．０ｍｍ以下である請求項１から３のいずれかに記載のアイアン型ゴルフクラブヘッド。
5. 前記バック凹部が、前記フェース面と前記ソール面との間に空間を形成している請求項１から４のいずれかに記載のアイアン型ゴルフクラブヘッド。

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