JP6490093B2 - 電力変換装置 - Google Patents
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Description
互いに磁気的に結合された3つ以上の巻線で構成され、上記3以上の巻線の内の少なくとも2つの巻線には電力供給源が接続され、上記3以上の巻線の内の少なくとも1つの巻線には負荷が接続されるトランスと、
上記3以上の巻線の内の少なくとも2つの巻線と上記電力供給源とをそれぞれ接続する複数のスイッチング回路と、
上記複数のスイッチング回路を制御する制御回路とを備えている。
また、上記複数のスイッチング回路は、オンとなることにより、接続された上記巻線に対して異なる方向の電圧を出力する2組のスイッチ素子をそれぞれ備えている。
そして、上記制御回路は、複数の上記電力供給源から交互に電力が供給される繰り返し期間である1スイッチング期間内において、電力が供給される合計オン時間を、電力を供給する複数の上記電力供給源の数に応じて時分割し、上記時分割したオン時間をそれぞれ上記電力を供給する上記電力供給源に接続された上記複数のスイッチング回路の各上記2組のスイッチ素子に割り当て、
上記複数のスイッチング回路は、上記制御回路により割り当てられたオン時間に、それぞれ当該スイッチング回路に接続された上記電力供給源から負荷側へ電力供給を行うように動作するとともに、
上記複数のスイッチング回路は、第1のスイッチング期間では正負極性のうちいずれか一方の極性で上記トランスに向けてそれぞれ電力供給を行い、上記第1のスイッチング期間に続く第2のスイッチング期間では上記第1のスイッチング期間における極性と反対の極性で上記トランスに向けてそれぞれ電力供給を行うように動作する。
また、この発明に係る電力変換装置は、
互いに磁気的に結合された3つ以上の巻線で構成され、上記3以上の巻線の内の少なくとも2つの巻線には電力供給源が接続され、上記3以上の巻線の内の少なくとも1つの巻線には負荷が接続されるトランスと、
上記3以上の巻線の内の少なくとも2つの巻線と上記電力供給源とをそれぞれ接続する複数のスイッチング回路と、
上記電力供給源のうち少なくとも一つの入力電圧又は入力電流を検出する検出部と、
上記電力供給源から電力が供給される負荷側の電圧または電流を検出する検出回路と、
上記複数のスイッチング回路を制御する制御回路とを備えた電力変換装置であって、
上記制御回路は、複数の上記電力供給源から交互に電力が供給される繰り返し期間である1スイッチング期間内において、
電力が供給される合計オン時間を、上記検出回路で検出された上記負荷側の電圧または電流の検出値と予め設定された目標値とに基づいて決定し、
上記合計オン時間を、電力を供給する複数の上記電力供給源の数及び上記検出部の検出結果に基づいて決定した分割割合に応じて時分割し、上記時分割したオン時間をそれぞれ上記電力を供給する上記電力供給源に接続された上記複数のスイッチング回路に割り当て、上記複数のスイッチング回路は、上記制御回路により割り当てられたオン時間に、それぞれ当該スイッチング回路に接続された上記電力供給源から負荷側へ電力供給を行うように動作するものである。
図1及び図2は、この発明の実施の形態1による電力変換装置の回路構成図である。
この実施の形態1の電力変換装置は、複数の電力供給源となる、交流電源1、第1の直流電源11、及び第2の直流電源34が接続されており、また、インバータ17及び負荷機器接続端21を介して負荷に接続されている。この実施の形態1の電力変換装置は、例えば、電動車両の充電器を中心とした電源システムに適用されるものである。すなわち、この実施の形態1は、例えば、交流電源1は商用交流電源や自家発電機などであり、第1の直流電源11は車両走行用の高圧バッテリであり、第2の直流電源34は車両電装品の電源である鉛バッテリであり、インバータ17及び負荷機器接続端21は車内で使用可能な交流100V電源としたシステムに適用可能である。
また、制御部100は、第1〜第4のスイッチング回路4、8、13、30や、インバータ17の動作を制御する役割を果たす。
この場合の電力フローは図7のスイッチングパターンで実現できる。なお、図7は、第2のスイッチング回路8をハーフブリッジ動作させて第1の直流電源11を放電させる場合のスイッチングパターンである。
また、トランス6の第4の巻線6d1、6d2には、コンデンサ3の電圧VL1と、第1の巻線6a及び第4の巻線6d1、6d2の巻数比とで決まる出力電圧が印加され、その整流後の電圧Vtr4がスイッチ素子33、還流ダイオード36、リアクトル31を介し、第2の直流電源34へと電力が供給される。
さらに、トランス6の第2の巻線6bには、コンデンサ3の電圧VL1と、第1の巻線6a及び第2の巻線6bの巻数比とで決まる出力電圧Vtr2が、図8の矢印で示す上向に印加される。この時、コンデンサ10a、10bの合計の電圧の方が出力電圧Vtr2よりも低い場合は、図8に示すように第2のスイッチング回路8が整流器として動作する。一方、コンデンサ10a、10bの合計の電圧の方が出力電圧Vtr2よりも高い場合は、図8に示すような第2のスイッチング回路8の電流フローは発生しない。
また、トランス6の第4の巻線6d1、6d2には、コンデンサ10bの電圧と、第2の巻線6b及び第4の巻線6d1、6d2の巻数比とで決まる出力電圧が印加され、その整流後の電圧Vtr4がスイッチ素子33、還流ダイオード36、リアクトル31を介し、第2の直流電源34へと電力が供給される。
さらに、トランス6の第1の巻線6aには、コンデンサ10bの電圧と、第2の巻線6b及び第1の巻線6aの巻数比とで決まる出力電圧Vtr1が、図10の矢印で示す上向に印加される。この時、コンデンサ3の電圧VL1の方が出力電圧Vtr1よりも低い場合は、図10に示すように第1のスイッチング回路4が整流器として動作する。一方、コンデンサ3の電圧VL1の方が出力電圧Vtr1よりも高い場合は、図10に示すような第1のスイッチング回路4の電流フローは発生しない。
また、トランス6の第4の巻線6d1、6d2には、コンデンサ3の電圧VL1と、第1の巻線6a及び第4の巻線6d1、6d2の巻数比とで決まる出力電圧が印加され、その整流後の電圧Vtr4がスイッチ素子33、還流ダイオード36、リアクトル31を介し、第2の直流電源34へと電力が供給される。
さらに、トランス6の第2の巻線6bには、コンデンサ3の電圧VL1と、第1の巻線6a及び第2の巻線6bの巻数比とで決まる出力電圧Vtr2が、図12の矢印で示す下向きに印加される。この時、コンデンサ10a、10bの合計の電圧の方が出力電圧Vtr2よりも低い場合は、図12に示すように第2のスイッチング回路8が整流器として動作する。一方、コンデンサ10a、10bの合計の電圧の方が出力電圧Vtr2よりも高い場合は、図12に示すような第2のスイッチング回路8の電流フローは発生しない。
また、トランス6の第4の巻線6d1、6d2には、コンデンサ10aの電圧と、第2の巻線6bと第4の巻線6d1、6d2との巻数比で決まる出力電圧が印加され、その整流後の電圧Vtr4がスイッチ素子33、還流ダイオード36、リアクトル31を介し、第2の直流電源34へと電力が供給される。
同時に、トランス6の第1の巻線6aには、コンデンサ10aの電圧と、第2の巻線6b及び第1の巻線6aの巻数比とで決まる出力電圧Vtr1が、図14の矢印で示す下向きに印加される。この時、コンデンサ3の電圧VL1の方が出力電圧Vtr1よりも低い場合は、図14に示すように第1のスイッチング回路4が整流器として動作する。一方、コンデンサ3の電圧VL1の方が出力電圧Vtr1よりも高い場合は、図14に示すような第1のスイッチング回路4の電流フローは発生しない。
なお、時刻t8になると、時刻t0と同様に、第1のスイッチング回路4のスイッチ素子4aと4dが同時にオンする。
また、トランス6の第4の巻線6d1、6d2には、コンデンサ3の電圧VL1と、第1の巻線6a及び第4の巻線6d1、6d2の巻数比とで決まる出力電圧が印加され、その整流後の電圧Vtr4がスイッチ素子33、還流ダイオード36、リアクトル31を介し、第2の直流電源34へと電力が供給される。
さらに、トランス6の第2の巻線6bには、コンデンサ3の電圧VL1と、第1の巻線6a及び第2の巻線6bの巻数比とで決まる出力電圧Vtr2が、図18の矢印で示す上向に印加される。この時、コンデンサ10a、10bの合計の電圧の方が出力電圧Vtr2よりも低い場合は、図18に示したように第2のスイッチング回路8が整流器として動作する。一方、コンデンサ10a、10bの合計の電圧の方が出力電圧Vtr2よりも高い場合は、図18に示した第2のスイッチング回路8の電流フローは発生しない。
また、トランス6の第4の巻線6d1、6d2には、コンデンサ10a、10bの合計電圧と、第2の巻線6b及び第4の巻線6d1、6d2の巻数比とで決まる電圧が印加され、その整流後の電圧Vtr4がスイッチ素子33、還流ダイオード36、リアクトル31を介し、第2の直流電源34へと電力が供給される。
さらに、トランス6の第1の巻線6aには、コンデンサ10aと10bの合計電圧と、第2の巻線6b及び第1の巻線6aの巻数比とで決まる出力電圧Vtr1が、図20の矢印で示す上向に印加される。この時、コンデンサ3の電圧VL1の方が出力電圧Vtr1よりも低い場合は、図20に示すように第1のスイッチング回路4が整流器として動作する。一方、コンデンサ3の電圧VL1の方が出力電圧Vtr1よりも高い場合は、図20に示すような第1のスイッチング回路4の電流フローは発生しない。
また、トランス6の第4の巻線6d1、6d2には、コンデンサ3の電圧VL1と、第1の巻線6a及び第4の巻線6d1、6d2の巻数比とで決まる出力電圧が印加され、その整流後の電圧Vtr4がスイッチ素子33、還流ダイオード36、リアクトル31を介し、第2の直流電源34へと電力が供給される。
さらに、トランス6の第2の巻線6bには、コンデンサ3の電圧VL1と、第1の巻線6a及び第2の巻線6bの巻数比とで決まる出力電圧Vtr2が、図22の矢印で示す下向きに印加される。この時、コンデンサ10a、10bの合計の電圧の方が出力電圧Vtr2よりも低い場合は、図22に示すように第2のスイッチング回路8が整流器として動作する。一方、コンデンサ10a、10bの合計の電圧の方が出力電圧Vtr2よりも高い場合は、図22に示すような第2のスイッチング回路8の電流フローは発生しない。
また、トランス6の第4の巻線6d1、6d2には、コンデンサ10aと10bの合計電圧と、第2の巻線6b及び第4の巻線6d1、6d2の巻数比とで決まる出力電圧が印加され、その整流後の電圧Vtr4がスイッチ素子33、還流ダイオード36、リアクトル31を介し、第2の直流電源34へと電力が供給される。
さらに、トランス6の第1の巻線6aには、コンデンサ10aと10bの合計電圧と、第2の巻線6b及び第1の巻線6aの巻数比とで決まる出力電圧Vtr1が、図24の矢印で示す下向きに印加される。この時、コンデンサ3の電圧VL1の方が出力電圧Vtr1よりも低い場合は、図24に示すように第1のスイッチング回路4が整流器として動作する。一方、コンデンサ3の電圧VL1の方が出力電圧Vtr1よりも高い場合は、図24に示すような第1のスイッチング回路4の電流フローは発生しない。
なお、時刻t8になると、時刻t0と同様に、第1のスイッチング回路4のスイッチ素子4aと4dが同時にオンする。
以下、図27〜図32の制御の詳細について説明する。
なお、上記の説明にある交流電源1とAC/DCコンバータ2は直流電圧源で置き換えることもできる。この場合、上記置き換えた直流電圧源とコンデンサ3との間にリアクトルを設けることにより上記制御と同様の効果が得られる。交流電源1とAC/DCコンバータ2は直流電圧源で置き換えた場合、その直流電圧源に接続される第1のスイッチング回路4は、特許請求の範囲では、直流電源に接続される第2のスイッチング回路と称される。
また、第4のスイッチング回路30の内のスイッチ素子33、還流ダイオード36、及び平滑コイル31、すなわちDC/DCコンバータ部分を省略することにより、整流回路としての機能のみを有するようにしても良い。この場合、特許請求の範囲の請求項7に記載するように、第4のスイッチング回路30は整流回路となる。
なお、請求項7及び請求項8は、第2の直流電源34を負荷機器として見た場合の観点で記載したものであり、上述したように、第2の直流電源34が電源供給源として負荷側に電力を供給する機能も有している。
図33及び図34はこの発明の実施の形態2による電力変換装置の回路構成図であり、図1及び図2に示した実施の形態1と対応もしくは相当する構成部分には同一の符号を付す。
この場合の電力フローは、図39のスイッチングパターンで実現できる。なお、図39は、第2のスイッチング回路8をハーフブリッジ動作させて第1の直流電源11を放電させる場合のスイッチングパターンである。
また、インバータ17を介し負荷機器接続端21に接続された負荷機器へと電力が供給される。
さらに、トランス6の第2の巻線6bには、コンデンサ3の電圧VL1と、第1の巻線6a及び第2の巻線6bの巻数比とで決まる出力電圧Vtr2が、図40の矢印で示す上向に印加される。この時、コンデンサ10a、10bの合計の電圧の方が出力電圧Vtr2よりも低い場合は、図40に示すように第2のスイッチング回路8が整流器として動作する。一方、コンデンサ10a、10bの合計の電圧の方が出力電圧Vtr2よりも高い場合は、図40に示す第2のスイッチング回路8の電流フローは発生しない。
また、インバータ17を介し負荷機器接続端21に接続された負荷機器へと電力が供給される。
さらに、トランス6の第1の巻線6aには、コンデンサ10bの電圧と、第2の巻線6b及び第1の巻線6aの巻数比とで決まる出力電圧Vtr1が、図42の矢印で示す上向に印加される。この時、コンデンサ3の電圧VL1の方が出力電圧Vtr1よりも低い場合は、図42に示したように第1のスイッチング回路4が整流器として動作する。一方、コンデンサ3の電圧VL1の方が出力電圧Vtr1よりも高い場合は、図42に示した第1のスイッチング回路4の電流フローは発生しない。
また、インバータ17を介し負荷機器接続端21に接続された負荷機器へと電力が供給される。
さらに、トランス6の第2の巻線6bには、コンデンサ3の電圧VL1と、第1の巻線6a及び第2の巻線6bの巻数比とで決まる出力電圧Vtr2が、図44の矢印で示す下向きに印加される。この時、コンデンサ10a、10bの合計の電圧の方が出力電圧Vtr2よりも低い場合は、図44に示したように第2のスイッチング回路8が整流器として動作する。一方、コンデンサ10a、10bの合計の電圧の方が出力電圧Vtr2よりも高い場合は、図44に示した第2のスイッチング回路8の電流フローは発生しない。
また、インバータ17を介し負荷機器接続端21に接続された負荷機器へと電力が供給される。
さらに、トランス6の第1の巻線6aには、コンデンサ10aの電圧と、第2の巻線6b及び第1の巻線6aの巻数比で決まる出力電圧Vtr1が、図46の矢印で示す下向きに印加される。この時、コンデンサ3の電圧VL1の方が出力電圧Vtr1よりも低い場合は、図46に示したように第1のスイッチング回路4が整流器として動作する。一方、コンデンサ3の電圧VL1の方が出力電圧Vtr1よりも高い場合は、図46に示した第1のスイッチング回路4の電流フローは発生しない。
なお、時刻t8になると、時刻t0と同様に、第1のスイッチング回路4のスイッチ素子4aと4dが同時にオンする。
また、インバータ17を介し負荷機器接続端21に接続された負荷機器へと電力が供給される。
さらに、トランス6の第2の巻線6bには、コンデンサ3の電圧VL1と第1の巻線6a及び第2の巻線6bの巻数比とで決まる出力電圧Vtr2が、図50の矢印で示す上向きに印加される。この時、コンデンサ10a、10bの合計の電圧の方が出力電圧Vtr2よりも低い場合は、図50に示したように第2のスイッチング回路8が整流器として動作する。一方、コンデンサ10a、10bの合計の電圧の方が出力電圧Vtr2よりも高い場合は、図50に示した第2のスイッチング回路8の電流フローは発生しない。
また、インバータ17を介し負荷機器接続端21に接続された負荷機器へと電力が供給される。
さらに、トランス6の第1の巻線6aには、コンデンサ10aと10bの合計電圧と、第2の巻線6b及び第1の巻線6aの巻数比とで決まる出力電圧Vtr1が、図52の矢印で示す上向きに印加される。この時、コンデンサ3の電圧VL1の方が出力電圧Vtr1よりも低い場合は、図52に示したように第1のスイッチング回路4が整流器として動作する。一方、コンデンサ3の電圧VL1の方が出力電圧Vtr1よりも高い場合は、図52に示した第1のスイッチング回路4の電流フローは発生しない。
また、インバータ17を介し負荷機器接続端21に接続された負荷機器へと電力が供給される。
さらに、トランス6の第2の巻線6bには、コンデンサ3の電圧VL1と、第1の巻線6a及び第2の巻線6bの巻数比とで決まる出力電圧Vtr2が、図54の矢印で示す下向きに印加される。この時、コンデンサ10a、10bの合計の電圧の方が出力電圧Vtr2よりも低い場合は、図54に示したように第2のスイッチング回路8が整流器として動作する。一方、コンデンサ10a、10bの合計の電圧の方が出力電圧Vtr2よりも高い場合は、図54に示した第2のスイッチング回路8の電流フローは発生しない。
また、インバータ17を介し負荷機器接続端21に接続された負荷機器へと電力が供給される。
さらに、トランス6の第1の巻線6aには、コンデンサ10aと10bの合計電圧と、第2の巻線6b及び第1の巻線6aの巻数比とで決まる出力電圧Vtr1が、図56の矢印で示す下向きに印加される。この時、コンデンサ3の電圧VL1の方が出力電圧Vtr1よりも低い場合は、図56に示したように第1のスイッチング回路4が整流器として動作する。一方、コンデンサ3の電圧VL1の方が出力電圧Vtr1よりも高い場合は、図56に示した第1のスイッチング回路4の電流フローは発生しない。
なお、時刻t8になると、時刻t0と同様に、第1のスイッチング回路4のスイッチ素子4aと4dが同時にオンする。
以下、図59及び図60と、図61の制御の詳細について説明する。
なお、上記の説明にある交流電源1とAC/DCコンバータ2は直流電圧源で置き換えることもできる。この場合、上記置き換えた直流電圧源とコンデンサ3との間にリアクトルを設けることにより上記制御と同様の効果が得られる。交流電源1とAC/DCコンバータ2は直流電圧源で置き換えた場合、その直流電圧源に接続される第1のスイッチング回路4は、特許請求の範囲では、直流電源に接続される第2のスイッチング回路と称される。
また、第4のスイッチング回路30の内のスイッチ素子33、還流ダイオード36、及び平滑コイル31、すなわちDC/DCコンバータ部分を省略することにより、整流回路としての機能のみを有するようにしても良い。この場合、特許請求の範囲の請求項7に記載するように、第4のスイッチング回路30は整流回路となる。
なお、請求項7及び請求項8は、第2の直流電源34を負荷機器として見た場合の観点で記載したものであり、上述したように、第2の直流電源34が電源供給源として負荷側に電力を供給する機能も有している。
図62及び図63は、この発明の実施の形態3による電力変換装置の回路構成図であり、図1及び図2に示した実施の形態1と対応もしくは相当する構成部分には同一の符号を付す。
なお、上記の説明にある交流電源1とAC/DCコンバータ2は直流電圧源で置き換えることもできる。この場合、上記置き換えた直流電圧源とコンデンサ3との間にリアクトルを設けることにより上記制御と同様の効果が得られる。交流電源1とAC/DCコンバータ2は直流電圧源で置き換えた場合、その直流電圧源に接続される第1のスイッチング回路4は、特許請求の範囲では、直流電源に接続される第2のスイッチング回路と称される。
図64及び図65は、この発明の実施の形態4による電力変換装置の回路構成図であり、図1及び図2に示した実施の形態1と対応もしくは相当する構成部分には同一の符号を付す。
なお、上記の説明にある交流電源1とAC/DCコンバータ2は直流電圧源で置き換えることもできる。この場合、上記置き換えた直流電圧源とコンデンサ3との間にリアクトルを設けることにより上記制御と同様の効果が得られる。交流電源1とAC/DCコンバータ2は直流電圧源で置き換えた場合、その直流電圧源に接続される第1のスイッチング回路4は、特許請求の範囲では、直流電源に接続される第2のスイッチング回路と称される。
また、第4のスイッチング回路30の内のスイッチ素子33、還流ダイオード36、及び平滑コイル31、すなわちDC/DCコンバータ部分を省略することにより、整流回路としての機能のみを有するようにしても良い。この場合、特許請求の範囲の請求項7に記載するように、第4のスイッチング回路30は整流回路となる。
なお、請求項7及び請求項8は、第2の直流電源34を負荷機器として見た場合の観点で記載したものであり、上述したように、第2の直流電源34が電源供給源として負荷側に電力を供給する機能も有している。
実施の形態1に示した電力変換装置において、時分割で電力伝送を行うゲート信号の作成方法として、図27(b)に示したPWM制御部201a、201bの詳細について説明する。なお、PWM制御部201a及び201bは、特許請求の範囲では、それぞれ第2の制御部及び第1の制御部と称している。
D1=Dref−D2・・・(1)
ここで、のこぎり波の振幅を1とし、0.5<D1<1、0.5<D2<1とすると、Dref=1.5となる。
また、図29(b)において、負荷(第2の直流電源34)の電流検出値Ibat2と目標値Ibat2*との偏差からDrefを演算し、図31(b)において、負荷の電流検出値IL2と目標値IL2*との偏差からDrefを演算することにより、上記と同様に負荷への供給電力を制御することができる。
D1=Dref−D2・・・(2)
ここで、のこぎり波の振幅を1とし、0.5<D1<1、0.5<D2<1とすると、Dref=1.5となる。
また、図29(b)において、負荷(第2の直流電源34)の電流検出値Ibat2と目標値Ibat2*との偏差からDrefを演算し、図31(b)において、負荷の電流検出値IL2と目標値IL2*との偏差からDrefを演算することにより、上記と同様に負荷への供給電力を制御することができる。
実施の形態2に示した電力変換装置において、時分割で電力伝送を行うゲート信号の作成方法として、図59(b)に示したPWM制御部201a、201bの詳細について説明する。なお、PWM制御部201a及び201bは、特許請求の範囲では、それぞれ第2の制御部及び第1の制御部と称している。
D1=Dref−D2・・・(3)
のこぎり波の振幅を1とし、0.5<D1<1、0.5<D2<1とすると、Dref=1.5となる。
また、図61(b)において、負荷(第2の直流電源34)の電流検出値Ibat2と目標値Ibat2*との偏差からDrefを演算することにより、上記と同様に負荷への供給電力を制御することができる。
D1=Dref−D2・・・(4)
のこぎり波の振幅を1とし、0.5<D1<1、0.5<D2<1とすると、Dref=1.5となる。
また、図61(b)において、負荷(第2の直流電源34)の電流検出値Ibat2と目標値Ibat2*との偏差からDrefを演算することにより、上記と同様に負荷への供給電力を制御することができる。
Claims (16)
- 互いに磁気的に結合された3つ以上の巻線で構成され、上記3以上の巻線の内の少なくとも2つの巻線には電力供給源が接続され、上記3以上の巻線の内の少なくとも1つの巻線には負荷が接続されるトランスと、
上記3以上の巻線の内の少なくとも2つの巻線と上記電力供給源とをそれぞれ接続する複数のスイッチング回路と、
上記複数のスイッチング回路を制御する制御回路とを備えた電力変換装置であって、
上記複数のスイッチング回路は、オンとなることにより、接続された上記巻線に対して異なる方向の電圧を出力する2組のスイッチ素子をそれぞれ備え、
上記制御回路は、複数の上記電力供給源から交互に電力が供給される繰り返し期間である1スイッチング期間内において、電力が供給される合計オン時間を、電力を供給する複数の上記電力供給源の数に応じて時分割し、上記時分割したオン時間をそれぞれ上記電力を供給する上記電力供給源に接続された上記複数のスイッチング回路の各上記2組のスイッチ素子に割り当て、
上記複数のスイッチング回路は、上記制御回路により割り当てられたオン時間に、それぞれ当該スイッチング回路に接続された上記電力供給源から負荷側へ電力供給を行うように動作するとともに、
上記複数のスイッチング回路は、第1のスイッチング期間では正負極性のうちいずれか一方の極性で上記トランスに向けてそれぞれ電力供給を行い、上記第1のスイッチング期間に続く第2のスイッチング期間では上記第1のスイッチング期間における極性と反対の極性で上記トランスに向けてそれぞれ電力供給を行うように動作する電力変換装置。 - 上記制御回路は、上記時分割したオン時間を、上記複数のスイッチング回路の各上記2組のスイッチ素子が予め定められた順番でオンするように割り当て、上記複数のスイッチング回路は、上記1スイッチング期間において同じ極性で上記トランスに向けて電力供給を行う請求項1に記載の電力変換装置。
- 互いに磁気的に結合された3つ以上の巻線で構成され、上記3以上の巻線の内の少なくとも2つの巻線には電力供給源が接続され、上記3以上の巻線の内の少なくとも1つの巻線には負荷が接続されるトランスと、
上記3以上の巻線の内の少なくとも2つの巻線と上記電力供給源とをそれぞれ接続する複数のスイッチング回路と、
上記電力供給源のうち少なくとも一つの入力電圧又は入力電流を検出する検出部と、
上記電力供給源から電力が供給される負荷側の電圧または電流を検出する検出回路と、
上記複数のスイッチング回路を制御する制御回路とを備えた電力変換装置であって、
上記制御回路は、複数の上記電力供給源から交互に電力が供給される繰り返し期間である1スイッチング期間内において、
電力が供給される合計オン時間を、上記検出回路で検出された上記負荷側の電圧または電流の検出値と予め設定された目標値とに基づいて決定し、
上記合計オン時間を、電力を供給する複数の上記電力供給源の数及び上記検出部の検出結果に基づいて決定した分割割合に応じて時分割し、上記時分割したオン時間をそれぞれ上記電力を供給する上記電力供給源に接続された上記複数のスイッチング回路に割り当て、
上記複数のスイッチング回路は、上記制御回路により割り当てられたオン時間に、それぞれ当該スイッチング回路に接続された上記電力供給源から負荷側へ電力供給を行うように動作する電力変換装置。 - 上記制御回路は、上記合計オン時間を一定に設定した請求項1または請求項2に記載の電力変換装置。
- 上記電力供給源の少なくとも一つは交流電源であって、上記交流電源に接続されて上記交流電源の交流電力を直流化して上記スイッチング回路に直流電力を供給する整流回路を備えている請求項1から請求項4のいずれか1項に記載の電力変換装置。
- 上記電力供給源の少なくとも一つは交流電源であって、上記交流電源に接続されて上記交流電源の電圧と電流の力率を制御すると共に上記交流電源の交流電力を直流化して上記スイッチング回路に直流電力を供給する力率変換回路を備えている請求項1から請求項4のいずれか1項に記載の電力変換装置。
- 上記電力供給源の少なくとも一つは直流電源である請求項1から請求項6のいずれか1項に記載の電力変換装置。
- 請求項1から請求項7のいずれか1項に記載の電力変換装置において、上記トランスの巻線に生じる電圧を整流化する整流回路を備え、上記負荷の少なくとも一つは、上記整流回路を介して供給される電力を受電する負荷機器である電力変換装置。
- 請求項1から請求項7のいずれか1項に記載の電力変換装置において、上記トランスの巻線に生じる電圧を整流化すると共に電圧または電流を制御する第4のスイッチング回路を備え、上記負荷の少なくとも一つは、上記第4のスイッチング回路を介して供給される電力を受電する負荷機器である電力変換装置。
- 上記複数の電力供給源の内の少なくとも一つとそれに接続される上記スイッチング回路との間の接続線に負荷が接続される請求項1から請求項9のいずれか1項に記載の電力変換装置。
- 上記3以上の巻線の内の少なくとも2つの巻線に接続された上記電力供給源の内、一つの電力供給源は交流電源であって、上記交流電源の交流電力を直流化する整流回路と、上記整流回路の出力電圧を平滑化するコンデンサとを備え、かつ、当該電力供給源に接続された上記スイッチング回路は上記コンデンサによる平滑後の直流電圧を交流化する第1のスイッチング回路であり、残りの電力供給源は直流電源であって、当該電力供給源に接続された上記スイッチング回路は上記直流電源の直流電力を交流化する第2のスイッチング回路であり、
上記制御回路は、上記1スイッチング期間内の合計オン時間を、上記第1のスイッチング回路が電力伝送を行う第1の電力伝送期間と上記第2のスイッチング回路が電力伝送を行う第2の電力伝送期間に分割すると共に、
上記コンデンサの電圧を検出する電圧検出部を備え、上記電圧検出部の検出値と予め設定された目標値との偏差に基づいて上記合計オン時間に対する上記第1の電力伝送期間と上記第2の電力伝送期間の割合を制御する請求項1から請求項3のいずれか1項に記載の電力変換装置。 - 上記3以上の巻線の内の少なくとも2つの巻線に接続された上記電力供給源の内、一つの電力供給源は交流電源であって、上記交流電源の電圧と電流の力率を制御すると共に上記交流電源の交流電力を直流化する力率変換回路と、上記力率変換回路の出力電圧を平滑化するコンデンサとを備え、かつ、当該電力供給源に接続された上記スイッチング回路は上記コンデンサによる平滑後の直流電圧を交流化する第1のスイッチング回路であり、残りの電力供給源は直流電源であって、当該電力供給源に接続された上記スイッチング回路は上記直流電源の直流電力を交流化する第2のスイッチング回路であり、
上記制御回路は、上記1スイッチング期間内の合計オン時間を、上記第1のスイッチング回路が電力伝送を行う第1の電力伝送期間と上記第2のスイッチング回路が電力伝送を行う第2の電力伝送期間に分割すると共に、
上記コンデンサの電圧を検出する電圧検出部を備え、上記電圧検出部の検出値と予め設定された目標値との偏差に基づいて上記合計オン時間に対する上記第1の電力伝送期間と上記第2の電力伝送期間の割合を制御する請求項1から請求項3のいずれか1項に記載の電力変換装置。 - 上記第2のスイッチング回路が、双方向に電力伝送可能であり、かつ、スイッチ素子及び当該スイッチ素子に逆並列したダイオードを用いてブリッジ構成されている場合、上記第2のスイッチング回路は当該第2のスイッチング回路に接続される電力供給源に電力を伝送する場合に昇圧する機能を有する請求項11又は請求項12に記載の電力変換装置。
- 上記第2のスイッチング回路が、双方向に電力伝送可能であり、かつ、スイッチ素子及び当該スイッチ素子に逆並列したダイオードを用いてブリッジ構成されている場合、上記第2のスイッチング回路と当該第2のスイッチング回路に接続される電力供給源の間にDC/DCコンバータを備えた請求項11又は請求項12に記載の電力変換装置。
- 上記制御回路は、上記コンデンサの電圧検出値と電圧目標値との偏差に基づいて上記合計オン時間に対する上記第1の電力伝送期間と上記第2の電力伝送期間の割合を演算し、
上記1スイッチング期間に直線的に増加する第1ののこぎり波、上記第1ののこぎり波とスイッチング周期に対して位相が180度ずれた第2ののこぎり波、上記1スイッチング期間に直線的に減少し、かつ、第1ののこぎり波と位相及び振幅が等しい第3ののこぎり波、上記第3ののこぎり波と位相が180度ずれた第4ののこぎり波を生成し、上記第1ののこぎり波及び上記第2ののこぎり波と上記割合とを比較する第1の制御部、上記第3ののこぎり波及び第4ののこぎり波と上記割合とを比較する第2の制御部、を備え、
上記第1の制御部により上記第1のスイッチング回路のゲート信号を演算し、上記第2の制御部により上記第2のスイッチング回路のゲート信号を演算する請求項11から請求項14のいずれか1項に記載の電力変換装置。 - 上記制御回路は、上記コンデンサの電圧検出値と電圧目標値との偏差に基づいて上記合計オン時間に対する上記第1の電力伝送期間と上記第2の電力伝送期間の割合を演算し、
上記1スイッチング期間に直線的に減少する第1ののこぎり波、上記第1ののこぎり波とスイッチング周期に対して位相が180度ずれた第2ののこぎり波、上記1スイッチング期間に直線的に増加し、かつ、第1ののこぎり波と位相及び振幅が等しい第3ののこぎり波、上記第3ののこぎり波と位相が180度ずれた第4ののこぎり波を生成し、上記第1ののこぎり波及び上記第2ののこぎり波と上記割合とを比較する第1の制御部、上記第3ののこぎり波及び上記第4ののこぎり波と上記割合とを比較する第2の制御部、を備え、
上記第1の制御部により上記第1のスイッチング回路のゲート信号を演算し、上記第2の制御部により上記第2のスイッチング回路のゲート信号を演算する請求項11から請求項14のいずれか1項に記載の電力変換装置。
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