JP6426442B2

JP6426442B2 - チゼル用鋼およびチゼル

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Publication number: JP6426442B2
Application number: JP2014231712A
Authority: JP
Inventors: 英治聒田; 章裕落合; 常陰　典正; 典正常陰; 裕子永木
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Current assignee: Sanyo Special Steel Co Ltd; Komatsu Ltd
Priority date: 2014-11-14
Filing date: 2014-11-14
Publication date: 2018-11-21
Anticipated expiration: 2034-11-14
Also published as: JP2016094644A

Description

本発明はチゼル用鋼およびチゼルに関するものである。

油圧ブレーカは、作業機械のアームの先端に取り付けられ、岩盤、コンクリート、炉壁、製鉄スラグ等の破砕に使用される。油圧ブレーカにおいては、ピストンにより軸方向に駆動されるチゼルが岩盤等を破砕する。硬度の高い岩盤等との接触による摩耗を抑制するため、チゼルを構成する材料（鋼）には高い耐摩耗性が要求される。また、棒状の部材であるチゼルは、岩盤等を破砕する際の衝撃により折損する場合がある。折損を抑制する観点から、チゼルを構成する鋼には、高い靱性も要求される。耐摩耗性と靱性とを両立することを意図して成分組成が調整されたチゼル用鋼が提案されている（たとえば、特許文献１〜３参照）。

特開平５−２１４４８５号公報特開平８−１９９２８７号公報特開平１１-１３１１９３号公報

油圧ブレーカの使用条件はより過酷になっており、チゼルの耐久性向上の要求がある。そのため、チゼルの耐久性を一層向上させるチゼル用鋼が必要である。

本発明はこのような要求に対応するためになされたものであって、その目的は、耐久性の向上を達成することが可能なチゼル用鋼およびチゼルを提供することである。

本発明に従ったチゼル用鋼は、チゼルを構成する材料として用いられるべき鋼である。このチゼル用鋼は、０．３９質量％以上０．４１質量％以下の炭素と、０．２０質量％以上０．５０質量％以下の珪素と、０．６０質量％以上１．１０質量％以下のマンガンと、０．００３質量％以上０．００８質量％以下の硫黄と、０．９０質量％以上１．２０質量％以下のクロムと、０．４０質量％以上０．６０質量％以下のモリブデンと、０．０１質量％以上０．０５質量％以下のニオブとを含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる。

本発明者らは、チゼルの耐久性を向上させるための方策について検討を行った。そして、過酷な環境下で使用されるチゼルにおいては、岩盤等との接触による摩耗や折損のほかに、割損によるチゼルの損傷が発生する点に本発明者らは着眼した。割損は、チゼルが衝撃により破断する折損とは異なり、チゼルの先端付近が欠ける損傷である。割損は、折損のようにチゼルが直ちに使用不能となる損傷ではないが、実質的にチゼルの先端が急激に摩耗する状態と同様の損傷を受けることとなる。本発明者らの検討によれば、過酷な環境下で使用されるチゼルにおいては、この割損と摩耗とがチゼルの損傷において重要な要因となる。

過酷な環境下で使用されるチゼルにおいては、岩盤等を破砕する際に、その先端部の温度が６００℃程度にまで上昇する。ここで、耐摩耗性は、硬度を上昇させることにより向上させることができる。鋼の硬度は温度の上昇に伴って低下する。そのため、チゼルの摩耗は、６００℃程度の高温での硬度を上昇させることにより抑制することができる。一般に鋼の高温での硬度は、当該温度にて焼戻された鋼の常温での硬度と一対一の関係を有する。したがって、過酷な環境下で使用されるチゼルの材料の耐摩耗性は、高温（６００℃）での焼戻後の常温での硬度により評価することができる。

一方、割損は、チゼルの衝撃値が低下する比較的低温において発生する。過酷な環境下において使用されるチゼルの割損は、使用の際に先端部が高温（６００℃程度の温度）になった後、一旦冷却され、その後再度使用される際に比較的温度の低い状態で発生する。したがって、過酷な環境下で使用されるチゼルの材料の耐割損性は、高温（６００℃）での焼戻後の常温での衝撃値により評価することができる。

つまり、本発明者らの検討によれば、高温（６００℃）での焼戻後の常温において高い硬度を維持しつつ衝撃値を向上させることで、過酷な環境下において使用される材料として好適なチゼル用鋼を得ることができる。

この知見に基づき、本発明者らは、実際の使用環境においてチゼルに求められる耐摩耗性および耐割損性を考慮し、６００℃での焼戻後の常温での硬度３２ＨＲＣ以上、かつ衝撃値８０Ｊ／ｃｍ^２以上とすることを目標値として設定した。そして、当該目標値を達成可能な鋼の成分組成を検討した。その結果、上記成分組成を有する鋼によりこの目標値を達成可能であることが明らかとなり、本発明に想到した。すなわち、炭素、珪素、マンガン、硫黄、クロム、モリブデンおよびニオブを上記組成に調整した鋼に対して焼入焼戻処理を実施し、使用環境を想定してさらに６００℃にて焼戻処理した状態において、常温での硬度を３２ＨＲＣ以上、かつ衝撃値を８０Ｊ／ｃｍ^２以上とすることができる。このように、本発明のチゼル用鋼によれば、耐久性の向上を達成することができる。

上記チゼル用鋼においては、炭素の含有量の５倍と、珪素の含有量の３倍と、モリブデンの含有量との和から、マンガンの含有量の２倍と、硫黄の含有量の１０倍とを減じた値であるα値が１．７以上１．９以下であってもよい。これにより、高温焼戻後の硬度と衝撃値とを高いレベルで両立させることが可能となり、チゼルの耐久性を一層向上させることができる。

上記チゼル用鋼は、０．０１質量％以上０．０４質量％以下のチタンをさらに含有するものであってもよい。チタンを追加的に添加することにより、高温での焼戻後の衝撃値が向上し、チゼル用鋼の耐割損性を一層向上させることができる。

上記チゼル用鋼は、０．００１質量％以上０．００５質量％以下の硼素をさらに含有するものであってもよい。硼素は、鋼の焼入性を向上させる元素である。硼素を追加的に添加することにより、耐割損性を低下させる元素の含有量を抑制しつつ、鋼に十分な焼入性を付与することができる。なお、硼素は、鋼中の窒素と結合して窒化物を形成する。そのため、添加した硼素を有効に機能させるためには、硼素とともに、０．０１質量％以上０．０４質量％以下のチタンも添加することが望ましい。

上記チゼル用鋼において、リンの含有量は０．０１５質量％以下であってもよい。これにより、高温での焼戻後の衝撃値が向上し、チゼル用鋼の耐割損性を一層向上させることができる。

本発明に従ったチゼルは、０．３９質量％以上０．４１質量％以下の炭素と、０．２０質量％以上０．５０質量％以下の珪素と、０．６０質量％以上１．１０質量％以下のマンガンと、０．００３質量％以上０．００８質量％以下の硫黄と、０．９０質量％以上１．２０質量％以下のクロムと、０．４０質量％以上０．６０質量％以下のモリブデンと、０．０１質量％以上０．０５質量％以下のニオブとを含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼から構成される。

上記チゼルにおいて、上記鋼は、炭素の含有量の５倍と、珪素の含有量の３倍と、モリブデンの含有量との和から、マンガンの含有量の２倍と、硫黄の含有量の１０倍とを減じた値であるα値が１．７以上１．９以下であってもよい。これにより、高温焼戻後の硬度と衝撃値とを高いレベルで両立させることが可能となり、チゼルの耐久性を一層向上させることができる。

上記チゼルにおいて、上記鋼は、０．０１質量％以上０．０４質量％以下のチタンをさらに含有するものであってもよい。

上記チゼルにおいて、上記鋼は、０．００１質量％以上０．００５質量％以下の硼素をさらに含有するものであってもよい。

上記チゼルにおいて、上記鋼のリンの含有量は０．０１５質量％以下であってもよい。

チゼルを構成する材料として上記本発明のチゼル用鋼を採用することにより、高い耐摩耗性と高い耐割損性との両立を達成することができる。その結果、耐久性に優れたチゼルを提供することができる。

上記チゼルにおいて、６００℃に加熱された後における室温での表面の硬度が３２ＨＲＣ以上であり、当該表面を含む領域の衝撃値が８０Ｊ／ｃｍ^２以上であってもよい。これにより、耐久性に優れたチゼルを提供することができる。

ここで、鋼の成分組成を上記範囲に限定した理由について説明する。

炭素：０．３９質量％以上０．４１質量％以下
炭素は、鋼の硬度に大きな影響を及ぼす元素である。炭素含有量が０．３９質量％未満では、十分な耐摩耗性の確保に必要な高温での硬度を得ることが難しくなる。一方、炭素含有量が０．４１質量％を超えると靱性が低下し、十分な耐割損性の確保に必要な高温での衝撃値を得ることが難しくなる。そのため、炭素含有量は上記範囲とすることが必要である。

珪素：０．２０質量％以上０．５０質量％以下
珪素は、鋼の焼入性の向上、鋼のマトリックスの強化、焼戻軟化抵抗性の向上等の効果に加えて、製鋼プロセスにおいては脱酸効果を有する元素である。珪素含有量が０．２０質量％未満では、上記効果が十分に得られない。一方、珪素含有量が０．５０質量％を超えると、高温焼戻後の衝撃値が低下する傾向がある。そのため、珪素含有量は上記範囲とすることが必要である。珪素は著しく焼入性を向上させる元素であり、過剰に添加すると焼割れが生じるおそれがある。焼割れの回避を容易にする観点から、珪素含有量は０．４９質量％以下とすることが好ましい。一方、高温焼戻後の硬度の確保を容易にする観点から、珪素含有量は０．２６質量％以上とすることが好ましい。

マンガン：０．６０質量％以上１．１０質量％以下
マンガンは、鋼の焼入性の向上に有効であるとともに、製鋼プロセスにおいては脱酸効果を有する元素である。焼入処理においてチゼルの表面から芯部まで硬化可能とする観点から、マンガン含有量は０．６０質量％以上とする必要がある。一方、マンガン含有量が１．１０質量％を超えると、マンガンの粒界偏析が顕著となるおそれがあるため、マンガン含有量は１．１０質量％以下とする必要がある。鋼の十分な焼入性を確保する観点から、マンガン含有量は０．８０質量％以上とすることが好ましい。

硫黄：０．００３質量％以上０．００８質量％以下
硫黄は、鋼の被削性を向上させる元素である。また、硫黄は、製鋼プロセスにおいて意図的に添加しなくても混入する元素でもある。硫黄含有量を０．００３質量％未満とすると、鋼の製造コストが上昇する。一方、本発明者らの検討によれば、本発明のチゼル用鋼の成分組成において、硫黄含有量は高温焼戻後の衝撃値、すなわち耐割損性に大きく影響する。硫黄含有量が０．００８質量％を超えると、高温焼戻後の衝撃値を８０Ｊ／ｃｍ^２以上とすることが困難となる。そのため、被削性のある程度の低下を許容して、硫黄含有量を０．００８質量％以下とする必要がある。硫黄含有量を０．００５質量％以下とすることにより、高温焼戻後の衝撃値を一層向上させることができる。

モリブデン：０．４０質量％以上０．６０質量％以下
モリブデンは、焼入性を向上させ、焼戻軟化抵抗性を高める。また、モリブデンは、高温焼戻脆性を改善する機能も有している。モリブデン含有量が０．４０質量％未満では、これらの効果が十分に発揮されない。一方、モリブデン含有量が０．６０質量％を超えると、上記効果が飽和する。そのため、モリブデン含有量は上記範囲とする必要がある。モリブデン含有量を０．５０質量％以下とすることにより、鋼の製造コストを低減することができる。

クロム：０．９０質量％以上１．２０質量％以下
クロムは、鋼の焼入性を向上させる。焼入処理においてチゼルの表面から芯部まで硬化可能とする観点から、クロム含有量は０．９０質量％以上とする必要がある。一方、クロムを過剰に添加すると焼割れが生じるおそれがある。焼割れの発生を回避する観点から、クロム含有量は１．２０質量％以下とする必要がある。

ニオブ：０．０１質量％以上０．０５質量％以下
ニオブは、鋼の強度および靱性の向上、ならびに結晶粒微細化に対して有効である。特に、ニオブはクロム、モリブデンとの複合添加によって著しく鋼の結晶粒を細粒化するので、靱性改善に極めて有効な元素である。この効果を確保するためには、ニオブ含有量は０．０１質量％以上必要である。一方、ニオブ含有量が０．０５質量％を超えると、粗大な共晶ＮｂＣの晶出や、多量のＮｂＣ形成に起因してマトリックス中の炭素量低下を招くため、強度低下や靭性低下という問題が生じる。また、ニオブ含有量が０．０５質量％を超えると、鋼の製造コストも高くなる。そのため、添加量は上記範囲とすることが適切である。

チタン：０．０１質量％以上０．０４質量％以下
チタンは、鋼の靱性を改善する目的で必要に応じて添加することができる。チタン含有量が０．０１質量％未満では、靱性改善の効果が小さい。一方、チタン含有量が０．０４質量％を超えると、かえって鋼の靱性が劣化する。そのため、チタンを添加する場合、添加量は上記範囲とすることが適切である。

硼素：０．００１質量％以上０．００５質量％以下
硼素は、鋼の焼入性を顕著に向上させる元素である。硼素を添加することにより、焼入性向上を目的として添加される他の元素の添加量を低減し、鋼の製造コストを低減することができる。また、硼素は、旧オーステナイト結晶粒界にリンおよび硫黄よりも偏析する傾向が強く、特に硫黄を粒界から排出して粒界強度を改善する。硼素含有量が０．００１質量％以下では、このような効果が十分に発揮されない。一方、硼素含有量が０．００５質量％を超えると、添加された硼素と窒素とが結合してＢＮが形成され、鋼の靭性を劣化させる。そのため、硼素を添加する場合、添加量は上記範囲とすることが適切である。

以上の説明から明らかなように、本発明のチゼル用鋼およびチゼルによれば、耐久性の向上を達成することが可能なチゼル用鋼およびチゼルを提供することができる。

油圧ブレーカの構造を示す概略断面図である。チゼルの製造工程の概略を示すフローチャートである。サンプルの硬度と衝撃値との関係を示す図である。

以下、本発明の一実施の形態について説明する。なお、以下の図面において同一または相当する部分には同一の参照番号を付し、その説明は繰り返さない。

本実施の形態のチゼル用鋼は、たとえば以下のように、油圧ブレーカに含まれるチゼルを構成する材料として用いることができる。図１は、油圧ブレーカの構造を示す概略断面図である。図１を参照して、本実施の形態における油圧ブレーカ１は、チゼル１０と、ピストン２０と、フレーム３０とを備える。チゼル１０は、棒状の形状を有する。チゼル１０は円筒形状を有するベース部１２と、ベース部１２に接続され、先端１１Ａに近づくにしたがって軸方向に垂直な断面における断面積が小さくなる縮径部１１とを含む。軸方向において先端１１Ａとは反対側の基端側に、軸方向に交差する平面部である基端側平面部１２Ａが形成されている。軸方向において、チゼル１０の基端側平面部１２Ａに近い側がフレーム３０に取り囲まれており、先端１１Ａに近い側がフレーム３０から突出している。フレーム３０に取り囲まれるチゼル１０の領域には、凹部１２Ｂが形成される。凹部１２Ｂに対応するフレーム３０の内周面の領域には、ストッパーピン５０が配置される。

ピストン２０は、棒状の形状を有する。ピストン２０は、フレーム３０に取り囲まれる領域に配置される。ピストン２０は、チゼル１０と同軸に配置される。ピストン２０の先端側には、軸方向に交差する平面部である先端側平面部２１が形成されている。ピストン２０の先端側平面部２１とチゼルの基端側平面部１２Ａとが対向するようにチゼル１０およびピストン２０は配置される。ピストン２０はフレーム３０に対して軸方向に相対的に移動可能に保持されている。ピストン２０が軸方向に移動してチゼル１０を叩くことにより、チゼル１０に打撃力が伝達される。フレーム３０の内周側に形成された打撃室３１内において、ピストン２０の先端側平面部２１がチゼル１０の基端側平面部１２Ａに接触することにより、ピストン２０からチゼル１０に打撃力が伝達される。チゼル１０は伝達された打撃力により岩盤等を破砕する。

ピストン２０とフレーム３０との間には、ピストン２０を駆動するための作動油が進入するための油室３２が形成されている。フレーム３０の側面に、コントロールバルブ機構４０が設置される。コントロールバルブ機構４０から作動油が油室３２に供給されることによりピストン２０が軸方向に駆動され、ピストン２０がチゼル１０を打撃する。チゼル１０はピストン２０から伝達された打撃力により岩盤等を破砕する。

このようなチゼル１０が過酷な環境下で使用される場合、その先端１１Ａ付近の温度が６００℃程度にまで上昇する。このような環境で使用されるチゼル１０においては、上述のように、高温（６００℃）での焼戻後の硬度および衝撃値を上昇させることで耐摩耗性および耐割損性が向上し、優れた耐久性が得られる。本実施の形態におけるチゼル１０は、０．３９質量％以上０．４１質量％以下の炭素と、０．２０質量％以上０．５０質量％以下の珪素と、０．６０質量％以上１．１０質量％以下のマンガンと、０．００３質量％以上０．００８質量％以下の硫黄と、０．９０質量％以上１．２０質量％以下のクロムと、０．４０質量％以上０．６０質量％以下のモリブデンと、０．０１質量％以上０．０５質量％以下のニオブとを含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなるチゼル用鋼から構成されている。このような鋼から構成されることにより、本実施の形態におけるチゼル１０は、６００℃に加熱された後における室温での表面の硬度が３２ＨＲＣ以上であり、当該表面を含む領域の衝撃値が８０Ｊ／ｃｍ^２以上となっている。そのため、本実施の形態におけるチゼル１０は、過酷な環境下における耐久性に優れている。

チゼル１０を構成するチゼル用鋼において、炭素の含有量の５倍と、珪素の含有量の３倍と、モリブデンの含有量との和から、マンガンの含有量の２倍と、硫黄の含有量の１０倍とを減じた値であるα値が１．７以上１．９以下であってもよい。これにより、高温焼戻後の硬度と衝撃値とを高いレベルで両立させることが可能となり、チゼル１０の耐久性を一層向上させることができる。

チゼル１０を構成するチゼル用鋼は、０．０１質量％以上０．０４質量％以下のチタンをさらに含有するものであってもよい。チタンを追加的に添加することにより、高温での焼戻後の衝撃値が向上し、チゼル１０の耐割損性を一層向上させることができる。

チゼル１０を構成するチゼル用鋼は、０．００１質量％以上０．００５質量％以下の硼素をさらに含有するものであってもよい。硼素を追加的に添加することにより、耐割損性を低下させる元素の含有量を抑制しつつ、鋼に十分な焼入性を付与することができる。硼素は、鋼中の窒素と結合して窒化物を形成する。そのため、添加した硼素を有効に機能させるためには、硼素とともに、０．０１質量％以上０．０４質量％以下のチタンも添加することが望ましい。

チゼル１０を構成するチゼル用鋼において、リンの含有量は０．０１５質量％以下とすることが好ましい。これにより、高温での焼戻後の衝撃値が向上し、チゼル用鋼の耐割損性を一層向上させることができる。

次に、チゼル１０の製造方法の一例について、図２を参照して説明する。図２は、チゼルの製造工程の概略を示すフローチャートである。本実施の形態におけるチゼル１０の製造方法では、まず工程（Ｓ１０）として鋼材準備工程が実施される。この工程（Ｓ１０）では、たとえば上記チゼル用鋼の成分組成を有し、中実円筒状の形状を有する鋼材が準備される。

次に、工程（Ｓ２０）として加工工程が実施される。この工程（Ｓ２０）では、工程（Ｓ１０）において準備された鋼材に対して、切削加工などの加工が施される。これにより、本実施の形態のチゼル１０の概略形状を有する成形体が得られる。

次に、工程（Ｓ３０）として焼入工程が実施される。この工程（Ｓ３０）では、工程（Ｓ２０）において得られた成形体に対して焼入処理が実施される。焼入処理は、たとえば成形体が雰囲気炉において８７０℃程度の温度に加熱された後、水冷または油冷されることにより実施することができる。

次に、工程（Ｓ４０）として焼戻工程が実施される。この工程（Ｓ４０）では、工程（Ｓ３０）において焼入処理された成形体に対して焼戻処理が実施される。焼戻処理は、たとえば成形体が加熱炉において２００℃程度に加熱された後、空冷されることにより実施することができる。

次に、工程（Ｓ５０）として仕上げ工程が実施される。この工程（Ｓ５０）では、工程（Ｓ４０）において焼戻処理が実施された成形体に対して、切削加工、研削加工、ショットブラスト、塗装などの仕上げ処理が必要に応じて実施される。以上の手順により、本実施の形態のチゼル１０を製造することができる。

以上のように、上記成分組成を有するチゼル用鋼からなる鋼材を加工して成形体を作製し、熱処理を実施した後、必要に応じて仕上げ処理を実施することにより、本実施の形態におけるチゼル１０を得ることができる。このチゼル１０は、先端部の温度が６００℃程度にまで上昇して焼戻されるような過酷な環境下において使用された場合でも、優れた耐摩耗性および耐割損性を有する。

過酷な環境下において使用されるチゼル用鋼に適した成分組成を確認する実験を行った。実験の手順は以下の通りである。

まず、以下の表１に示す成分組成を有する鋼材を準備した。そして、各鋼材について８７０℃から急冷することにより焼入処理を実施した後、２００℃に加熱して焼戻処理を実施したサンプルを作製した。そして、チゼルの使用環境を想定して、各サンプルを６００℃に加熱して焼戻処理を実施した。得られた各サンプルについて、硬度および衝撃値を測定した。硬度はロックウェル硬度計により測定した。衝撃値は、シャルピー衝撃試験（試験片形状：長さ１００ｍｍ、一辺１３ｍｍの正方形断面、ノッチ深さ３ｍｍ、ノッチ角度６０°、ノッチ底曲率半径１．５ｍｍ）により測定した。

表１には、各鋼の炭素（Ｃ）、珪素（Ｓｉ）、マンガン（Ｍｎ）、リン（Ｐ）、硫黄（Ｓ）、クロム（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ）、ニオブ（Ｎｂ）、チタン（Ｔｉ）、硼素（Ｂ）の値が質量％の単位で記載されている。残部は鉄および不可避的不純物である。なお、リンは不可避的不純物であるが、衝撃値への影響が大きいことを考慮して、表中に表示した。また、表１には、上記実験の結果得られた硬度（ＨＲＣ）および衝撃値（単位：Ｊ／ｃｍ^２）が記載されている。また、表１には、炭素の含有量の５倍と、珪素の含有量の３倍と、モリブデンの含有量との和から、マンガンの含有量の２倍と、硫黄の含有量の１０倍とを減じた値であるα値が、合わせて記載されている。表１の材料ＡおよびＢが本発明のチゼル用鋼（実施例）であり、材料Ｃ〜Ｉが本発明の範囲外の鋼（比較例）である。また、図３に各鋼から作製されたサンプルの硬度と衝撃値との関係を示す。図３において、横軸には６００℃での焼戻処理実施後の常温での硬度を示し、縦軸には６００℃での焼戻処理実施後の常温での衝撃値を示す。図３において、実施例のサンプルのデータ点は丸印で示され、比較例のサンプルのデータ点は四角印で示される。

表１および図３を参照して、本発明のチゼル用鋼である材料ＡおよびＢは、６００℃での焼戻後の目標である硬度３２ＨＲＣ以上かつ衝撃値８０Ｊ／ｃｍ^２以上を達成している。このことから、本発明のチゼル用鋼によれば、過酷な環境下において使用された場合でも高い耐摩耗性と高い耐割損性とを両立し、優れた耐久性を有するチゼルを提供できることが確認される。また、α値が１．７以上１．９以下の範囲外である比較例の材料は、硬度または衝撃値において目標値を下回っている。これに対し、α値が１．７以上１．９以下の範囲内である実施例の材料は、硬度および衝撃値の目標値をいずれも達成している。

今回開示された実施の形態および実施例はすべての点で例示であって、どのような面からも制限的なものではないと理解されるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなく、特許請求の範囲によって規定され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

本発明のチゼルおよびチゼル用鋼は、過酷な環境下において使用されるチゼルおよびその材料として、特に有利に適用され得る。

１油圧ブレーカ、１０チゼル、１１縮径部、１１Ａ先端、１２ベース部、１２Ａ基端側平面部、１２Ｂ凹部、２０ピストン、２１先端側平面部、３０フレーム、３１打撃室、３２油室、４０コントロールバルブ機構、５０ストッパーピン。

Claims

チゼルを構成する材料として用いられるべきチゼル用鋼であって、
０．３９質量％以上０．４１質量％以下の炭素と、０．２０質量％以上０．５０質量％以下の珪素と、０．６０質量％以上１．１０質量％以下のマンガンと、０．００３質量％以上０．００８質量％以下の硫黄と、０．９０質量％以上１．２０質量％以下のクロムと、０．４０質量％以上０．６０質量％以下のモリブデンと、０．０１質量％以上０．０５質量％以下のニオブとを含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる、チゼル用鋼。
炭素の含有量の５倍と、珪素の含有量の３倍と、モリブデンの含有量との和から、マンガンの含有量の２倍と、硫黄の含有量の１０倍とを減じた値であるα値が１．７以上１．９以下である、請求項１に記載のチゼル用鋼。
０．０１質量％以上０．０４質量％以下のチタンをさらに含有する、請求項１または２に記載のチゼル用鋼。
０．００１質量％以上０．００５質量％以下の硼素をさらに含有する、請求項１〜３のいずれか１項に記載のチゼル用鋼。
リンの含有量が０．０１５質量％以下である、請求項１〜４のいずれか１項に記載のチゼル用鋼。
０．３９質量％以上０．４１質量％以下の炭素と、０．２０質量％以上０．５０質量％以下の珪素と、０．６０質量％以上１．１０質量％以下のマンガンと、０．００３質量％以上０．００８質量％以下の硫黄と、０．９０質量％以上１．２０質量％以下のクロムと、０．４０質量％以上０．６０質量％以下のモリブデンと、０．０１質量％以上０．０５質量％以下のニオブとを含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼から構成される、チゼル。
前記鋼の、炭素の含有量の５倍と、珪素の含有量の３倍と、モリブデンの含有量との和から、マンガンの含有量の２倍と、硫黄の含有量の１０倍とを減じた値であるα値が１．７以上１．９以下である、請求項６に記載のチゼル。
前記鋼は、０．０１質量％以上０．０４質量％以下のチタンをさらに含有する、請求項６または７に記載のチゼル。
前記鋼は、０．００１質量％以上０．００５質量％以下の硼素をさらに含有する、請求項６〜８のいずれか１項に記載のチゼル。
前記鋼のリンの含有量が０．０１５質量％以下である、請求項６〜９のいずれか１項に記載のチゼル。
６００℃に加熱された後における室温での表面の硬度が３２ＨＲＣ以上であり、前記表面を含む領域の衝撃値が８０Ｊ／ｃｍ^２以上である、請求項６〜１０のいずれか１項に記載のチゼル。