JPH0762430A - 耐摩耗性棒鋼の製造方法 - Google Patents
耐摩耗性棒鋼の製造方法Info
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- JPH0762430A JPH0762430A JP20774293A JP20774293A JPH0762430A JP H0762430 A JPH0762430 A JP H0762430A JP 20774293 A JP20774293 A JP 20774293A JP 20774293 A JP20774293 A JP 20774293A JP H0762430 A JPH0762430 A JP H0762430A
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- Japan
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- steel
- steels
- steel bar
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- round steel
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 真直性が小さく、耐摩耗性、靱性が良好な高
寿命のグラインディングロッド用丸鋼を提供する。 【構成】Ｃ: 0.40〜1.20％、Si: 0.15〜0.50％、Mn: 0.
30〜1.60％、Ｐ: 0.035 ％以下、Ｓ: 0.035 ％以下、C
r: 0.5 ％超1.60％以下、Mo: 0.01〜0.60％、sol.Al:
0.010 〜0.100 ％を含有し、さらに必要により、B:0.00
05〜0.0030％およびTi:0.005〜0.05％、および／または
Nb:0.005〜0.100 ％、残部が鉄および不可避的不純物か
ら成る鋼組成を有する丸鋼をオーステナイト域まで加熱
後、冷却速度２℃/sec以上で軸方向に連続的に焼入れ処
理を行い、次いで焼戻し処理をする。
寿命のグラインディングロッド用丸鋼を提供する。 【構成】Ｃ: 0.40〜1.20％、Si: 0.15〜0.50％、Mn: 0.
30〜1.60％、Ｐ: 0.035 ％以下、Ｓ: 0.035 ％以下、C
r: 0.5 ％超1.60％以下、Mo: 0.01〜0.60％、sol.Al:
0.010 〜0.100 ％を含有し、さらに必要により、B:0.00
05〜0.0030％およびTi:0.005〜0.05％、および／または
Nb:0.005〜0.100 ％、残部が鉄および不可避的不純物か
ら成る鋼組成を有する丸鋼をオーステナイト域まで加熱
後、冷却速度２℃/sec以上で軸方向に連続的に焼入れ処
理を行い、次いで焼戻し処理をする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐摩耗性棒鋼の製造方
法、特に硬砂岩、鉱石などの破砕用ロッドミル内に装入
される耐摩耗性丸鋼の製造方法に関するものである。
法、特に硬砂岩、鉱石などの破砕用ロッドミル内に装入
される耐摩耗性丸鋼の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ロッドミル内に装入される耐摩耗性丸
鋼、つまりグラインディングロッド用丸鋼は、硬砂岩、
鉱石などの破砕すべき原料と共にロッドミル内で攪拌さ
れ、それらを細かく砕く役目をするもので、通常、一つ
のロッドミル内に10〜30トン程度装入されている。この
丸鋼は、所定サイズまで摩耗した段階で廃却される。こ
れは破砕製品の粗さを管理する目的と、丸鋼の折損によ
るトラブルを回避するためでもある。廃却した時点で、
新しい丸鋼を必要数だけ追加装入してから再びロッドミ
ルによる粉砕操業を続ける。
鋼、つまりグラインディングロッド用丸鋼は、硬砂岩、
鉱石などの破砕すべき原料と共にロッドミル内で攪拌さ
れ、それらを細かく砕く役目をするもので、通常、一つ
のロッドミル内に10〜30トン程度装入されている。この
丸鋼は、所定サイズまで摩耗した段階で廃却される。こ
れは破砕製品の粗さを管理する目的と、丸鋼の折損によ
るトラブルを回避するためでもある。廃却した時点で、
新しい丸鋼を必要数だけ追加装入してから再びロッドミ
ルによる粉砕操業を続ける。
【０００３】かかる用途に使用する破砕用丸鋼の重要な
特性としては、湿式ミルでは真直性、耐摩耗性であり、
乾式ミルでは靱性も考慮されなければならない。
特性としては、湿式ミルでは真直性、耐摩耗性であり、
乾式ミルでは靱性も考慮されなければならない。
【０００４】通常、この丸鋼には炭素鋼 (Ｃ≒0.40〜1.
00％) が用いられているが、その硬さは約HRC 35以下と
あまり高くないため、耐摩耗性は十分ではなく、高寿命
は期待できない。
00％) が用いられているが、その硬さは約HRC 35以下と
あまり高くないため、耐摩耗性は十分ではなく、高寿命
は期待できない。
【０００５】また、焼入れ焼戻しにより硬さ、靱性向上
は期待できるものの、従来のバッチ式での焼入れでは焼
入れ後の曲がりが２mm/m以上あり、これではロッドミル
への装入が困難になること、破砕製品のメッシュにバラ
ツキを生ずること、などの障害があるため、焼戻し後に
矯正が必要である。したがって、焼戻し温度を高目に管
理し、硬さは低めに調整しなければならない。
は期待できるものの、従来のバッチ式での焼入れでは焼
入れ後の曲がりが２mm/m以上あり、これではロッドミル
への装入が困難になること、破砕製品のメッシュにバラ
ツキを生ずること、などの障害があるため、焼戻し後に
矯正が必要である。したがって、焼戻し温度を高目に管
理し、硬さは低めに調整しなければならない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】最近、破砕鉱石などの
破砕製品のコストダウンおよび人手不足の観点から丸鋼
の入替え頻度低減を目的として、グラインディングロッ
ド用の丸鋼について耐摩耗性、靱性向上の要望が強くな
っている。
破砕製品のコストダウンおよび人手不足の観点から丸鋼
の入替え頻度低減を目的として、グラインディングロッ
ド用の丸鋼について耐摩耗性、靱性向上の要望が強くな
っている。
【０００７】したがって、本発明の目的は、真直性、耐
摩耗性、靱性が良好な高寿命のグラインディングロッド
用丸鋼として使用する耐摩耗性棒鋼の製造方法を提供す
ることである。
摩耗性、靱性が良好な高寿命のグラインディングロッド
用丸鋼として使用する耐摩耗性棒鋼の製造方法を提供す
ることである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の目的を達成させ
るために、焼入れ・焼戻し組織とすることに着目し、C
r:0.5％超、Mo:0.01 〜0.60％と低合金鋼組成とすると
ともに連続的に焼入れ、焼戻し処理することで、真直性
と耐摩耗性が特に顕著に改善されることを知り、本発明
に至った。
るために、焼入れ・焼戻し組織とすることに着目し、C
r:0.5％超、Mo:0.01 〜0.60％と低合金鋼組成とすると
ともに連続的に焼入れ、焼戻し処理することで、真直性
と耐摩耗性が特に顕著に改善されることを知り、本発明
に至った。
【０００９】ここに、本発明の特徴とするところは、重
量％で、以下に示す鋼組成の丸鋼をオーステナイト域ま
で加熱し、冷却速度２℃/sec以上で軸方向に連続的に焼
入れ、焼戻し処理することである。
量％で、以下に示す鋼組成の丸鋼をオーステナイト域ま
で加熱し、冷却速度２℃/sec以上で軸方向に連続的に焼
入れ、焼戻し処理することである。
【００１０】Ｃ: 0.40〜1.20％、Si: 0.15〜0.50％、M
n: 0.30〜1.60％、Ｐ: 0.035 ％以下、Ｓ: 0.035 ％以
下、Cr: 0.5 ％超〜1.60％以下、Mo: 0.01〜0.60％、so
l.Al: 0.010 〜0.100 ％を含有し、さらに必要に応じ
て、B:0.0005〜0.0030％およびTi:0.005〜0.05％、およ
び／またはNb:0.005〜0.100 ％、残部が鉄および不可避
的不純物から成る鋼組成。
n: 0.30〜1.60％、Ｐ: 0.035 ％以下、Ｓ: 0.035 ％以
下、Cr: 0.5 ％超〜1.60％以下、Mo: 0.01〜0.60％、so
l.Al: 0.010 〜0.100 ％を含有し、さらに必要に応じ
て、B:0.0005〜0.0030％およびTi:0.005〜0.05％、およ
び／またはNb:0.005〜0.100 ％、残部が鉄および不可避
的不純物から成る鋼組成。
【００１１】
【作用】本発明における上述の鋼組成限定および熱処理
条件の限定理由について以下説明する。
条件の限定理由について以下説明する。
【００１２】Ｃ:Ｃは焼入れ性、強度確保のため下限を
0.40％とした。上限を1.20％としたのは、これを超えて
含有すると靱性が低下するからである。
0.40％とした。上限を1.20％としたのは、これを超えて
含有すると靱性が低下するからである。
【００１３】Si:Siは固溶強化および溶製時の脱酸を促
進するために添加する元素であって、それらの効果を考
慮し、下限を0.15％とした。上限を0.50％としたのは、
これを超えて含有すると靱性が低下するからである。
進するために添加する元素であって、それらの効果を考
慮し、下限を0.15％とした。上限を0.50％としたのは、
これを超えて含有すると靱性が低下するからである。
【００１４】Mn:Mnは焼入れ性を確保するため添加さ
れ、そのためのMnの下限を0.30％とし、一方、焼割れ防
止のため1.60％を上限とした。
れ、そのためのMnの下限を0.30％とし、一方、焼割れ防
止のため1.60％を上限とした。
【００１５】Ｐ、Ｓ:Ｐ、Ｓは不純物として鋼中に含ま
れており、余り多量に存在すると靱性の劣化を来たすた
め、それぞれ0.035 ％を上限とした。
れており、余り多量に存在すると靱性の劣化を来たすた
め、それぞれ0.035 ％を上限とした。
【００１６】Cr:Crは焼入れ性を確保するため0.5 ％超
添加し、コストの面から上限を1.60％とした。
添加し、コストの面から上限を1.60％とした。
【００１７】Mo:Moは靱性、焼入れ性、焼戻し軟化抵抗
向上のため、下限を0.01％として添加され、一方、コス
ト面から上限を0.60％とした。
向上のため、下限を0.01％として添加され、一方、コス
ト面から上限を0.60％とした。
【００１８】sol.Al:sol.Alは脱酸とオーステナイト結
晶粒粗大化防止のため添加するもので、下限を0.010 ％
とした。上限を0.100 ％としたのは、これを超えて含有
しても上記効果が期待できないためである。
晶粒粗大化防止のため添加するもので、下限を0.010 ％
とした。上限を0.100 ％としたのは、これを超えて含有
しても上記効果が期待できないためである。
【００１９】Ｂ:Ｂは焼入れ性向上のために、必要に応
じて、0.0005％以上添加するが、一方、0.0030％超添加
してもそのような作用効果は期待されないから、上限を
0.0030％とする。
じて、0.0005％以上添加するが、一方、0.0030％超添加
してもそのような作用効果は期待されないから、上限を
0.0030％とする。
【００２０】Ti:Tiは有効Ｂを確保し、焼入れ性向上の
ため、Ｂとともに必要に応じて、0.005％以上添加する
が、一方、0.05％超添加してもそのような作用効果は期
待されないから、上限を0.05％とする。
ため、Ｂとともに必要に応じて、0.005％以上添加する
が、一方、0.05％超添加してもそのような作用効果は期
待されないから、上限を0.05％とする。
【００２１】Nb:Nbは任意添加成分であり、オーステナ
イト結晶粒粗大化防止のために添加する。0.005 〜0.10
0 ％としたのは、その範囲を外れると所期の効果が得ら
れないからである。
イト結晶粒粗大化防止のために添加する。0.005 〜0.10
0 ％としたのは、その範囲を外れると所期の効果が得ら
れないからである。
【００２２】次に、かかる鋼組成を有する丸鋼は、オー
ステナイト域にまで加熱してから焼入・焼戻しを行う
が、そのときの焼入れ条件の設定理由について述べる。
ステナイト域にまで加熱してから焼入・焼戻しを行う
が、そのときの焼入れ条件の設定理由について述べる。
【００２３】(1) 冷却速度は、内部まで充分に焼入れマ
ルテンサイト組織になるよう、下限を２℃/secとした。
これよりゆっくりした冷却では焼入れによるマルテンサ
イト組織を得ることができないからである。
ルテンサイト組織になるよう、下限を２℃/secとした。
これよりゆっくりした冷却では焼入れによるマルテンサ
イト組織を得ることができないからである。
【００２４】(2) 丸鋼を軸方向に連続的に焼入れするの
は、円周方向を同時に均一に冷却することで、焼入れ後
の曲がりが小さくなるのである。具体的操作としては、
丸鋼、つまりロッド状の鋼をスパイラル状に回転させな
がら一端から順次、例えば水噴射によって冷却する。
は、円周方向を同時に均一に冷却することで、焼入れ後
の曲がりが小さくなるのである。具体的操作としては、
丸鋼、つまりロッド状の鋼をスパイラル状に回転させな
がら一端から順次、例えば水噴射によって冷却する。
【００２５】なお、従来にあって、グラインディングロ
ッドとしては焼入れ、焼戻し組織は余り利用されなかっ
たが、それは焼入れ、焼戻しによる曲がりが大きかった
ためであり、従って、焼入れ、焼戻しを行う場合にあっ
ては焼戻し温度を高くしてある程度軟化し、矯正を行う
必要があった。
ッドとしては焼入れ、焼戻し組織は余り利用されなかっ
たが、それは焼入れ、焼戻しによる曲がりが大きかった
ためであり、従って、焼入れ、焼戻しを行う場合にあっ
ては焼戻し温度を高くしてある程度軟化し、矯正を行う
必要があった。
【００２６】
【実施例１】次に、本発明の実施例を示し、その作用効
果を一層具体的に説明する。
果を一層具体的に説明する。
【００２７】表１に用いた供試材 (鋼Ａ〜鋼Ｅ) の化学
組成を示す。
組成を示す。
【００２８】
【表１】
【００２９】本発明の範囲内の組成を有する鋼Ａ、Ｂ、
Ｃ、および比較鋼Ｄ、Ｅはいずれも転炉で溶製、連続鋳
造にて鋳片にし、さらに分塊圧延を行い180 ×180(mm)
の鋼片にした。
Ｃ、および比較鋼Ｄ、Ｅはいずれも転炉で溶製、連続鋳
造にて鋳片にし、さらに分塊圧延を行い180 ×180(mm)
の鋼片にした。
【００３０】この鋼片を直径90.0mmに圧延したものを、
鋼Ａ、Ｂ、Ｃについては連続炉で 850〜950 ℃に加熱し
て、同温度に約10〜15分間保持し、水噴射方式により軸
方向に連続的に焼入れを行った。引き続き連続炉により
鋼Ａ、Ｂ、Ｃを 250〜300 ℃に約15〜20分間加熱して焼
戻し処理を行った。比較鋼については熱処理は行わなか
った。
鋼Ａ、Ｂ、Ｃについては連続炉で 850〜950 ℃に加熱し
て、同温度に約10〜15分間保持し、水噴射方式により軸
方向に連続的に焼入れを行った。引き続き連続炉により
鋼Ａ、Ｂ、Ｃを 250〜300 ℃に約15〜20分間加熱して焼
戻し処理を行った。比較鋼については熱処理は行わなか
った。
【００３１】次に、鋼Ａ、Ｂ、Ｃおよび熱処理を施こし
ていない比較鋼Ｄ、Ｅの表面から25.4mm内部に入った位
置からJIS ３号衝撃試験片を採取し、シャルピー試験を
行った。また、横断面の硬さ測定も行った。それらの結
果を表２にまとめて示す。
ていない比較鋼Ｄ、Ｅの表面から25.4mm内部に入った位
置からJIS ３号衝撃試験片を採取し、シャルピー試験を
行った。また、横断面の硬さ測定も行った。それらの結
果を表２にまとめて示す。
【００３２】
【表２】
【００３３】鋼Ａ、Ｂは、比較鋼Ｄと比較すると、同等
以上の靱性、硬さを示すことが分かる。一方、鋼Ｃは、
比較鋼Ｅとの比較において同等以上の靱性、硬さを示し
ていることが分かる。
以上の靱性、硬さを示すことが分かる。一方、鋼Ｃは、
比較鋼Ｅとの比較において同等以上の靱性、硬さを示し
ていることが分かる。
【００３４】次に丸鋼の曲がりについての調査結果を表
３に示す。
３に示す。
【００３５】同表において、鋼A'、B'、C'は各々鋼Ａ、
Ｂ、Ｃと同一チャージを従来のバッチ式の熱処理炉で焼
入れ焼戻しを施したものである。すなわち、バッチ炉で
850〜950 ℃に約10〜15分間保持し、水槽内に投入して
焼入れを行い、次に連続炉で250 〜300 ℃に約15〜20分
間加熱して焼戻し処理を行ったものである。
Ｂ、Ｃと同一チャージを従来のバッチ式の熱処理炉で焼
入れ焼戻しを施したものである。すなわち、バッチ炉で
850〜950 ℃に約10〜15分間保持し、水槽内に投入して
焼入れを行い、次に連続炉で250 〜300 ℃に約15〜20分
間加熱して焼戻し処理を行ったものである。
【００３６】一方、本発明例である鋼Ａ、Ｂ、Ｃは前述
のようにして連続的に焼入れ、焼戻し処理を行った。
のようにして連続的に焼入れ、焼戻し処理を行った。
【００３７】
【表３】
【００３８】鋼Ａ、Ｂ、Ｃは熱処理を施していない比較
鋼Ｄ、Ｅに比較して若干曲がりは大きいものの、バッチ
式焼入れ・焼戻しを施こした比較鋼A'、B'、C'より曲が
りは小さくなっている。
鋼Ｄ、Ｅに比較して若干曲がりは大きいものの、バッチ
式焼入れ・焼戻しを施こした比較鋼A'、B'、C'より曲が
りは小さくなっている。
【００３９】また、最大曲がり1.3mm/m 以下は、使用上
有害な曲がりではなく、操業に支障を来すものではな
い。
有害な曲がりではなく、操業に支障を来すものではな
い。
【００４０】次に、このようにして得られた鋼Ａないし
鋼Ｅについて、実際にグラインデング丸鋼( 直径90mm×
長さ3700mm) を構成し、ロッドミル内に15〜20トン装入
して硬砂岩の粉砕試験を行った。
鋼Ｅについて、実際にグラインデング丸鋼( 直径90mm×
長さ3700mm) を構成し、ロッドミル内に15〜20トン装入
して硬砂岩の粉砕試験を行った。
【００４１】結果は、使用期間( 月) に対する摩耗断面
積(mm2) でグラフにまとめ、図１に示す。本発明で製造
した鋼Ａ、Ｂ、Ｃは、比較鋼Ｄ、Ｅに比較して約２〜６
倍の耐摩耗性を有することが分かる。なお、摩耗断面積
とは、直径の平均減少量を求め、それをもって得られる
断面積の減少量をいう。
積(mm2) でグラフにまとめ、図１に示す。本発明で製造
した鋼Ａ、Ｂ、Ｃは、比較鋼Ｄ、Ｅに比較して約２〜６
倍の耐摩耗性を有することが分かる。なお、摩耗断面積
とは、直径の平均減少量を求め、それをもって得られる
断面積の減少量をいう。
【００４２】
【実施例２】表４に本例で用いた供試材 (鋼Ｆ〜鋼Ｊ)
の化学組成を示す。
の化学組成を示す。
【００４３】
【表４】
【００４４】本発明に供した鋼Ｆ、Ｇ、Ｈはいずれも転
炉で溶製し、連続鋳造にて鋳片に、さらに分塊圧延を行
い180 ×180(mm) の鋼片にした。
炉で溶製し、連続鋳造にて鋳片に、さらに分塊圧延を行
い180 ×180(mm) の鋼片にした。
【００４５】この鋼片を直径90.0mmに圧延したものを、
鋼Ｆ、Ｇ、Ｈについては連続炉で 850〜950 ℃に加熱し
て、同温度に約10〜15分間保持し、水噴射方式により軸
方向に連続的に焼入れを行った。引き続き連続炉により
鋼Ｆ、Ｇ、Ｈを 250〜300 ℃に約15〜20分間加熱して焼
戻し処理を行った。
鋼Ｆ、Ｇ、Ｈについては連続炉で 850〜950 ℃に加熱し
て、同温度に約10〜15分間保持し、水噴射方式により軸
方向に連続的に焼入れを行った。引き続き連続炉により
鋼Ｆ、Ｇ、Ｈを 250〜300 ℃に約15〜20分間加熱して焼
戻し処理を行った。
【００４６】次に、鋼Ｆ、Ｇ、Ｈの表面から25.4mm内部
に入った位置からJIS ３号衝撃試験片を採取し、シャル
ピー試験を行った。また、横断面の硬さ測定も行った。
それらの結果を表５にまとめて示す。
に入った位置からJIS ３号衝撃試験片を採取し、シャル
ピー試験を行った。また、横断面の硬さ測定も行った。
それらの結果を表５にまとめて示す。
【００４７】
【表５】
【００４８】鋼Ｆ、Ｇは、実施例１の比較鋼Ｄと比較す
ると、同等以上の靱性、硬さを示すことが分かる。一
方、鋼Ｈは、同じ前述の比較鋼Ｅとの比較において同等
以上の靱性、硬さを示していることが分かる。
ると、同等以上の靱性、硬さを示すことが分かる。一
方、鋼Ｈは、同じ前述の比較鋼Ｅとの比較において同等
以上の靱性、硬さを示していることが分かる。
【００４９】次に丸鋼の曲がりについての調査結果を表
６に示す。
６に示す。
【００５０】同表において、鋼Ｆ' 、Ｇ' 、Ｈ' は各々
鋼Ｆ、Ｇ、Ｈと同一チャージを従来のバッチ式の熱処理
炉で焼入れ焼戻しを施したものである。熱処理条件は、
バッチ炉で 850〜950 ℃に約10〜15分間保持し、水槽内
に投入して焼入れを行い、次に連続炉で250 〜300 ℃に
約15〜20分間加熱して焼戻し処理を行ったものである。
鋼Ｆ、Ｇ、Ｈと同一チャージを従来のバッチ式の熱処理
炉で焼入れ焼戻しを施したものである。熱処理条件は、
バッチ炉で 850〜950 ℃に約10〜15分間保持し、水槽内
に投入して焼入れを行い、次に連続炉で250 〜300 ℃に
約15〜20分間加熱して焼戻し処理を行ったものである。
【００５１】
【表６】
【００５２】鋼Ｆ、Ｇ、Ｈは熱処理を施していない実施
例１の比較鋼Ｄ、Ｅの曲がりと大差なく、バッチ式焼入
れ・焼戻しを施こした比較鋼Ｆ' 、Ｇ' 、Ｈ' より曲が
りは小さくなっている。
例１の比較鋼Ｄ、Ｅの曲がりと大差なく、バッチ式焼入
れ・焼戻しを施こした比較鋼Ｆ' 、Ｇ' 、Ｈ' より曲が
りは小さくなっている。
【００５３】また、最大曲がり1.3mm/m 以下は、使用上
有害な曲がりではなく、操業に支障を来すものではな
い。
有害な曲がりではなく、操業に支障を来すものではな
い。
【００５４】次に、実施例１と同様にして実際にグライ
ンディング丸鋼を構成して硬砂岩の粉砕試験を行った。
ンディング丸鋼を構成して硬砂岩の粉砕試験を行った。
【００５５】結果は図２にグラフで示す。比較鋼Ｄ、Ｅ
についても併せて示してある。
についても併せて示してある。
【００５６】
【発明の効果】従来のグラインディングロッド用丸鋼
は、炭素鋼の圧延まま材が主体で耐摩耗性、靱性が悪
く、高寿命化は期待できなかった。
は、炭素鋼の圧延まま材が主体で耐摩耗性、靱性が悪
く、高寿命化は期待できなかった。
【００５７】本発明により、高耐摩耗性高靱性を有した
グラインディングロッド用丸鋼の製造が可能となり、破
砕製品のコストダウンおよびロッド用丸鋼の入替頻度削
減を実現できる。
グラインディングロッド用丸鋼の製造が可能となり、破
砕製品のコストダウンおよびロッド用丸鋼の入替頻度削
減を実現できる。
【００５８】本発明によれば、耐用寿命で従来のものと
比較してほぼ２〜６倍の改善が見られた。
比較してほぼ２〜６倍の改善が見られた。
【図１】湿式のロッドミルでの摩耗試験による鋼Ａ、
Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅの摩耗状況を表わすグラフである。
Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅの摩耗状況を表わすグラフである。
【図２】湿式のロッドミルでの摩耗試験による鋼Ｆ、
Ｇ、Ｈ、Ｄ、Ｅの摩耗状況を表わすグラフである。
Ｇ、Ｈ、Ｄ、Ｅの摩耗状況を表わすグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 坂本 雅紀 北九州市小倉北区許斐町１番地 住友金属 工業株式会社小倉製鉄所内 (72)発明者 香坂 岩男 北九州市小倉北区許斐町１番地 住友金属 工業株式会社小倉製鉄所内
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ: 0.40〜1.20％、Si: 0.15〜0.50％、Mn: 0.30〜1.60
％、 Ｐ: 0.035 ％以下、Ｓ: 0.035 ％以下、Cr: 0.5 ％超1.
60％以下、 Mo: 0.01〜0.60％、sol.Al: 0.010 〜0.100 ％を含有
し、 残部が鉄および不可避的不純物から成る鋼組成を有する
丸鋼をオーステナイト域まで加熱後、冷却速度２℃/sec
以上で軸方向に連続的に焼入れ処理を行い、次いで焼戻
し処理をすることからなる耐摩耗性棒鋼の製造方法。 - 【請求項２】 前記鋼組成がさらにＢ：0.0005〜0.0030
％およびTi:0.005〜0.05％を含む、請求項１記載の方
法。 - 【請求項３】 前記鋼組成がさらにNb:0.005〜0.100 ％
を含む、請求項１または２記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20774293A JPH0762430A (ja) | 1993-08-23 | 1993-08-23 | 耐摩耗性棒鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20774293A JPH0762430A (ja) | 1993-08-23 | 1993-08-23 | 耐摩耗性棒鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0762430A true JPH0762430A (ja) | 1995-03-07 |
Family
ID=16544787
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20774293A Pending JPH0762430A (ja) | 1993-08-23 | 1993-08-23 | 耐摩耗性棒鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0762430A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104109810A (zh) * | 2014-08-01 | 2014-10-22 | 宁国市南方耐磨材料有限公司 | 一种高碳耐磨钢球 |
| CN105063313A (zh) * | 2015-07-23 | 2015-11-18 | 柳州市众力金铭热处理有限公司 | 一种用于石英砂棒磨机的40Cr钢棒调质热处理方法 |
| CN105170249A (zh) * | 2015-07-23 | 2015-12-23 | 柳州市众力金铭热处理有限公司 | 一种具有高耐磨性的用于石英砂棒磨机的40Cr钢棒 |
| JP2016094644A (ja) * | 2014-11-14 | 2016-05-26 | 株式会社小松製作所 | チゼル用鋼およびチゼル |
-
1993
- 1993-08-23 JP JP20774293A patent/JPH0762430A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104109810A (zh) * | 2014-08-01 | 2014-10-22 | 宁国市南方耐磨材料有限公司 | 一种高碳耐磨钢球 |
| JP2016094644A (ja) * | 2014-11-14 | 2016-05-26 | 株式会社小松製作所 | チゼル用鋼およびチゼル |
| CN105063313A (zh) * | 2015-07-23 | 2015-11-18 | 柳州市众力金铭热处理有限公司 | 一种用于石英砂棒磨机的40Cr钢棒调质热处理方法 |
| CN105170249A (zh) * | 2015-07-23 | 2015-12-23 | 柳州市众力金铭热处理有限公司 | 一种具有高耐磨性的用于石英砂棒磨机的40Cr钢棒 |
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