JP6190873B2 - 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼板 - Google Patents

耐熱オーステナイト系ステンレス鋼板 Download PDF

Info

Publication number
JP6190873B2
JP6190873B2 JP2015508782A JP2015508782A JP6190873B2 JP 6190873 B2 JP6190873 B2 JP 6190873B2 JP 2015508782 A JP2015508782 A JP 2015508782A JP 2015508782 A JP2015508782 A JP 2015508782A JP 6190873 B2 JP6190873 B2 JP 6190873B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
stainless steel
austenitic stainless
steel sheet
heat
less
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2015508782A
Other languages
English (en)
Other versions
JPWO2014157655A1 (ja
Inventor
井上　宜治
宜治 井上
信彦 平出
信彦 平出
敦久 矢川
敦久 矢川
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Steel and Sumikin Stainless Steel Corp
Original Assignee
Nippon Steel and Sumikin Stainless Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel and Sumikin Stainless Steel Corp filed Critical Nippon Steel and Sumikin Stainless Steel Corp
Publication of JPWO2014157655A1 publication Critical patent/JPWO2014157655A1/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP6190873B2 publication Critical patent/JP6190873B2/ja
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Devices For Post-Treatments, Processing, Supply, Discharge, And Other Processes (AREA)

Description

本発明は、最高温度１１００℃に達する高温環境で使用される耐熱オーステナイト系ステンレス鋼板に関する。
本願は、２０１３年３月２８日に、日本に出願された特願２０１３−０６９２２０号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
近年の自動車の排ガス規制強化に伴い、エンジンの高効率化を追求する傾向となっている。エンジンの燃焼効率を向上させようとすると、排ガス温度が上昇する傾向にある。また、ターボチャージャーに代表される過給機の使用も大きく増加する傾向にある。そのため、エキゾーストマニホールドやターボチャージャーのハウジング等の部材に、より優れた耐熱性が要求されている。今後の動向として、排ガス温度は１１００℃に達すると想定されている。従来、この温度域になると、ステンレス鋼板を使用せず、鋳鋼が使用される場合が多いが、この場合、重量が重くなる、熱容量が大きいために熱効率が低下する、下流の排ガス浄化触媒コンバータでの温度低下が大きく触媒効率が低下する、などの問題がある。したがって、最高温度１１００℃で使用可能なステンレス鋼板が望まれていた。
耐熱オーステナイト系ステンレス鋼には、代表的な鋼として、ＳＵＳ３１０Ｓ（２５Ｃｒ−２０Ｎｉ）やＳＵＳＸＭ１５Ｊ１（１９Ｃｒ−１３Ｎｉ−３Ｓｉ）等が知られているが、これらの鋼種は最高温度１１００℃の環境で使用できるかは疑問である。
ＳＵＳ３１０ＳやＳＵＳ ＸＭ１５Ｊ１を超える耐熱性も持つオーステナイト系ステンレス鋼として、特許文献１に開示されている鋼や特許文献２に開示されている鋼があるが、これらも１１００℃までの使用を想定したものでない。したがって、これまで最高温度１１００℃で使用可能なステンレス鋼板はなかったのである。
特公昭５６−２４０２８号公報 特開２０１０−２０２９３６号公報
従来のオーステナイト系ステンレス鋼板では、１１００℃での高温強度または耐酸化性が十分でなく、最高温度が１１００℃に達する環境で使用することは困難であった。そこで本発明は、最高温度１１００℃に達する高温環境で使用可能な耐熱オーステナイト系ステンレス鋼板を提供することを課題とする。
本発明者らは、１１００℃に達する環境で使用可能な耐熱オーステナイト系ステンレス鋼板を開発するために、まず、１１００℃で必要なオーステナイト系ステンレス鋼板の特性を調査した。その結果、高温強度に関しては、変形を防止する必要があることから、０．２％耐力を指標して評価すべきと考えた。また、耐酸化性に関しては、オーステナイト系ステンレス鋼板は、フェライト系ステンレス鋼鋼板と比較して熱膨張係数が大きいことから、自動車排気系等の温度変化が激しい部位で使用する場合、最高温度での保持する連続酸化試験よりも、最高温度、室温を繰り返す断続酸化試験で評価することが適切と考え、１１００℃と室温での繰り返しの断続酸化試験で評価することを考えた。その結果、従来から１０００℃の環境下で使用されるステンレス鋼板では、実際には１１００℃での耐熱性が不十分であることが判明した。
本発明者らはさらに検討を進め、１１００℃に達する環境で使用可能なオーステナイト系ステンレス鋼の高温強度に関しては、ＣとＮおよびＭｏの添加が有効であることを知見した。オーステナイト系ステンレス鋼において、Ｃ、Ｎは単独添加でも高温強度を向上させるが、Ｍｏとの複合添加により、特に１０００℃以上での高温強度を向上させることが判明した。これは、Ｃ、ＮとＭｏと相互作用、例えば、クラスター形成による効果ではないかと推定している。さらには、オーステナイト系ステンレス鋼に、ＣとＮおよびＭｏに加えて、Ｎｂ、Ｖ、Ｗ、及びＣｏの何れか１種以上の元素を添加することも有効であることが判明した。Ｎｂ、Ｖ、Ｗ、及びＣｏの何れか１種以上の元素のオーステナイト系ステンレス鋼への添加は、Ｃ、Ｎに対するＭｏの効果と同様の作用を奏しているものと推定される。しかし、Ｎｂ、Ｖ、Ｗ、及びＣｏの何れか１種以上の元素をオーステナイト系ステンレス鋼に過剰に添加すると、炭窒化物が形成され、粗大化することにより高温強度向上効果が減少することも確認された。
また、オーステナイト系ステンレス鋼の耐酸化性に関しては、ＣｒとＳｉ、Ｍｎに加えてＭｏの適正量を添加することと、Ｔｉの添加量の抑制することが必要であることが判明した。特に、オーステナイト系ステンレス鋼にＳｉ、Ｍｏを添加することは重要であり、スケールの成長および剥離を抑制し、１１００℃での断続酸化試験での酸化減量（減肉量）を著しく減少させることが分かった。また、オーステナイト系ステンレス鋼にＴｉを添加すると、スケール成長および剥離を促進するため、Ｔｉの添加はできるだけ抑制した方がよいことも分かった。
本発明は、これらの知見に基づいて発明するに到ったものであり、本発明の課題を解決する手段、すなわち、本発明のオーステナイト系ステンレス鋼板は以下の通りである。
（１） 質量％で、Ｃ： ０．０５〜０．１５％、Ｓｉ：１．０〜３．５％、Ｍｎ：０．５〜２．０％Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：２３．０〜２６．０％、Ｎｉ：１０．０〜１５．０％、Ｍｏ：０．５０〜１．２０％、Ｔｉ：０．１％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１０％、Ｎ：０．１０〜０．３０％を含有し、ＣとＮの合計量（Ｃ＋Ｎ）が０．２５〜０．３５％であり、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とする耐熱オーステナイト系ステンレス鋼板。
（２） さらに、質量％で、Ｎｂ：０．０１〜０．５％、Ｖ：０．０１〜０．５％、Ｗ：０．０１〜０．５％、Ｃｏ：０．０１〜０．５％、のいずれか１種または２種以上を含有し、さらに、ＭｏとＮｂとＶとＷとＣｏとの合計量（Ｍｏ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ＋Ｃｏ）が１．５％以下である（１）に記載の耐熱オーステナイト系ステンレス鋼板。
（３） さらに、質量％で、Ｃｕ：０．１〜２．０％、Ｂ：０．０００１〜０．００５０％、Ｓｎ：０．００５〜０．１％のいずれか１種または２種以上を含有する（１）または（２）に記載の耐熱オーステナイト系ステンレス鋼板。
（４） １１００℃高温強度が、０．２％耐力で２０ＭＰａ以上である（１）乃至（３）の何れか一項に記載の耐熱オーステナイト系ステンレス鋼板。
（５） １１００℃高温強度が、０．２％耐力で３０ＭＰａ以上ある（１）乃至（３）の何れか一項に記載の耐熱オーステナイト系ステンレス鋼板。
（６） １１００℃断続酸化試験における重量減が５０ｍｇ／ｃｍ２以下である（１）乃至（５）の何れか一項に記載の耐熱オーステナイト系ステンレス鋼板。
本発明の耐熱オーステナイト系ステンレス鋼によれば、高温強度、耐酸化性に優れる上に、加工性に優れるため、耐熱性に優れたステンレス鋼板を提供できる。
以下、本発明の実施の形態について説明する。まず、本実施形態のステンレス鋼板の鋼組成を限定した理由について説明する。なお、組成についての％の表記は、特に断りのない場合は、質量％を意味する。
（Ｃ：０．０５〜０．１５％）
Ｃは、オーステナイト系ステンレス鋼の高温強度向上に有効である。特に、６００℃を超える領域でもその向上効果は存在する。これは、Ｃ単体の効果ではなく、Ｎと他合金元素（Ｍｏ，Ｎｂ，Ｖ等）との相互作用によるものと考えている。しかし、過剰のＣはＣｒ炭化物を形成しやすくなり、成形性と耐食性、熱延板靭性を劣化させる。そのため、適正なＣの添加量を０．０５〜０．１５％とする。Ｃの添加量はより好ましくは０．０７％〜０．１５％である。
（Ｎ：０．１０〜０．３０％）
Ｎは、Ｃと同様にオーステナイト系ステンレス鋼の高温強度向上に有効である。特に、６００℃を超える領域でもその向上効果は存在する。これは、Ｎ単体の効果ではなく、Ｎと他合金元素（Ｍｏ，Ｎｂ，Ｖ等）との相互作用によるものと考えている。しかし、過剰のＮはＣｒ窒化物を形成しやすくなり、成形性と耐食性、熱延板靭性を劣化させる。そのため、適正なＮの添加量を０．１〜０．３０％とする。Ｎの添加量はより好ましくは０．１５％〜０．２５％である。
（Ｃ＋Ｎ：０．２５〜０．３５％）
ＣおよびＮはともに高温強度向上に効果はあるが、十分な効果を得るためには、ＣとＮの合計量（Ｃ＋Ｎ）を０．２５％以上添加する必要がある。しかし、過剰な添加は、粗大な炭窒化物を招き、高温強度の向上効果を減少させるたけでなく、加工性を低下させるので、０．３５％を上限とする。ＣとＮの合計量はより好ましくは０．３０％〜０．３５％である。
（Ｓｉ：１．０％〜３．５％）
Ｓｉは、脱酸剤としても有用な元素であるとともに、オーステナイト系ステンレス鋼の耐酸化性を向上させる元素であり、本発明では重要な元素である。耐酸化性に対しては、Ｓｉ量の増加とともに向上する。
その効果はＳｉの含有量が１．０％以上で発現するため、下限を１．０％とする。１．５％超で効果はより確実になる。しかし、Ｓｉは靭性を大きく低下させる元素であり、過度の添加は靭性ならびに常温延性を低下させる。そのため、Ｓｉの含有量を３．５％以下とし、好ましくは２．０％以下とする。より好ましいＳｉの含有量の範囲は、１．６０％〜２．０％である。
（Ｍｎ：０．５〜２.０％）
Ｍｎは、オーステナイト安定化元素であり、脱酸剤としてオーステナイト系ステンレス鋼に添加される元素である。また、中温域での高温強度上昇に寄与する元素である。高価なＮｉを節約するため、Ｍｎを０．５％以上添加する。一方、Ｍｎの過度な添加は、ＭｎＳを形成して耐食性を低下させるため、Ｍｎの添加量の上限を２．０％とする。Ｍｎの添加量はより好ましくは０．７％〜１．６％である。
（Ｐ：０．０４％以下）
Ｐは、製造上不可避に混入する元素であるが、溶接性に悪影響を与えるため、その含有量は、できるだけ低減する必要がある。そのため、オーステナイト系ステンレス鋼におけるＰの含有量を０．０４％以下とする。なお、好ましくは０．０３％以下である。なお、Ｐの含有量の下限値は特に限定されないが０．０１５％不可避に混入することがある。
（Ｓ：０．０１％以下）
Ｓは、製造上不可避に混入する元素であるが、溶接性に悪影響を与える。また、ＭｎＳを形成し、耐食性、耐酸化性を劣化させる。そのため、オーステナイト系ステンレス鋼におけるＳの含有量は、できるだけ低減する必要があり、０．０１％以下とする。なお、好ましくは０．００２％以下である。なお、Ｓの含有量の下限値は特に限定されないが０．００１０％不可避に混入することがある。
（Ｃｒ：２３．０〜２６．０％）
Ｃｒは、オーステナイト系ステンレス鋼の耐酸化性、耐食性確保のために必須な元素である。しかしながら、過剰に添加させるとσ脆性が起こりやすくなる元素でもある。そのため、Ｃｒの添加量の適正範囲を２３．０〜２６．０％とする。Ｃｒの添加量はより好ましくは２３．０％〜２５．０％である。
（Ｎｉ：１０．０〜１５．０％）
Ｎｉは、オーステナイト安定化元素であり、オーステナイト系ステンレス鋼の耐食性を向上させる元素である。Ｎｉが少ないとオーステナイト相が安定に形成されないため、Ｎｉは１０．０％以上添加する。しかし、Ｎｉは高価な元素であるため、過剰に添加すると高コストとなる。したがって、Ｎｉの添加量の上限を１５．０％とする。Ｎｉの添加量はより好ましくは１１．０％〜１４．０％である。
（Ｍｏ：０．５０〜１．２０％）
Ｍｏは、本発明で重要な元素である。オーステナイト系ステンレス鋼の高温強度を向上させる元素である。この作用は固溶強化と考えられているが、本発明において、ＭｏがＣ、Ｎと共存する場合、単なる固溶強化以上の強化能を発現している。その機構は明確でないが、Ｍｏと、ＣまたはＮとの相互作用、特に、クラスターの形成により強化されている可能性があると考えている。一方、Ｍｏの過度の添加は、σ相を形成しやすくなる。したがって、Ｍｏの添加の適正範囲は、０．５０〜１．２０％とする。特に高温強度が必要な場合は、Ｍｏの添加量は１．０%~１．２％がより好ましい。
（Ｔｉ：０．１％以下）
Ｔｉは、Ｎと結合して粗大な窒化物（ＴｉＮ）を形成しやすい元素である。本発明では、Ｎを高温強化に用いているため、粗大なＴｉＮの形成は高温特性の低下を招く。また、耐酸化性にも悪影響を与える元素でもある。したがって、本発明では、オーステナイト系ステンレス鋼におけるＴｉ量をできるだけ低減する必要があり、その上限を０．１％とする。なお、Ｔｉの含有量の下限値は特に限定されないが、０．０１０％不可避に混入することがある。
（Ａｌ：０．０１〜０．１０％）
Ａｌは脱酸元素として有用であり、その効果は、オーステナイト系ステンレス鋼における添加量が０．００５％以上で発現する。しかし、過度の添加は、常温延性の低下、靭性の低下を招くため、添加量の上限を０．１０％とする。Ａｌの添加量はより好ましくは０．０２％〜０．０７％である。
さらに、高温特性を向上させるために、オーステナイト系ステンレス鋼に、Ｎｂ：０．０１〜０．５％、Ｖ：０．０１〜０．５％、Ｗ：０．０１〜０．５％、Ｃｏ：０．０１〜０．５％の何れか１種または２種以上を添加してもよい。これらの元素は高温強度を向上させる。特に高温強度を必要とする場合は、それぞれの元素の添加量は、Ｎｂ：０．１〜０．５％、Ｖ：０．１〜０．５％、Ｗ：０．１〜０．５％、Ｃｏ：０．１〜０．５％であることがより好ましい。この効果もＭｏと同じく、固溶強化と考えられているが、それのみでなく、ＣまたはＮとの相互作用も存在すると推定される。したがって、大きな炭窒化物が形成されるような多量添加は好ましくないため、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｗ、Ｖ及びＣｏの合計量（Ｍｏ＋Ｎｂ＋Ｗ＋Ｖ＋Ｃｏ）を１．５％以下とすることが好ましい。また、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｗ、Ｖ及びＣｏの合計量の下限値は特に限定されないが０．１％であるとよい。特に高温強度を必要とする場合は、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｗ、Ｖ及びＣｏの合計量は、１．０％を超えるとより好ましい。しかしながら、多量に添加すると粗大な炭窒化物を形成し、かえって高温強度を低下させるので、高温強度を必要とする場合でも、１．２％未満がより好ましい。
また、オーステナイト系ステンレス鋼の中温域（６００〜８００℃）の高温強度を向上させるため、オーステナイト系ステンレス鋼に、Ｃｕ、Ｂ、Ｓｎの１種または２種以上を添加してもよい。
（Ｃｕ：０．１〜２％）
Ｃｕはオーステナイト安定化元素であるとともにオーステナイト系ステンレス鋼の中温域の高温強度を向上させる効果を持つ。
その効果は、オーステナイト系ステンレス鋼における添加量が０．１％以上で発現する。しかし、過度に添加すると熱延加熱時に異常酸化を生じ表面疵の原因ともなるため、その添加量は、２％を上限とする。好ましくは、０．１〜１％であり、より好ましくは０．１〜０．５％である。
（Ｂ：０．０００１〜０．０１％）
Ｂはオーステナイト系ステンレス鋼の中温域の高温強度を向上させる効果を持つ元素である。その効果は、オーステナイト系ステンレス鋼における添加量が０．０００１％で発現する。しかし、過度に添加すると熱間加工性を劣化させるため、その添加量は、０．０１％を上限とする。Ｂの添加量はより好ましくは０．０００３％〜０．００５０％である。
（Ｓｎ：０．００５〜０．１％）
Ｓｎは、オーステナイト系ステンレス鋼の耐食性や中温域の高温強度の向上に有効な元素である。また、オーステナイト系ステンレス鋼の常温の機械的特性を大きく劣化させない効果もある。耐食性への効果は、オーステナイト系ステンレス鋼における添加量が０．００５％以上で発現するため、Ｓｎは０．００５％以上とし、より好ましくは０．０１％以上である。一方、過度に添加すると製造性や溶接性が著しく劣化するため、Ｓｎを０．１％以下とする。
これらの成分の規定による本発明に係るステンレス鋼は、非常に優れた耐熱性を持つ。
本発明に係るステンレス鋼は１１００℃における使用を想定しており、１１００℃における評価を指標とする。まず、１１００℃高温強度が、０．２％耐力で２０ＭＰａ以上であるとよい。１１００℃高温強度は、０．２％耐力で３０ＭＰａ以上であるとより好ましい。さらに、１１００℃断続酸化試験における重量減が５０ｍｇ／ｃｍ２以下という優れた耐熱性を示す。なお、１１００℃断続酸化試験は、１１００℃まで加熱した後の保持時間を３０分とし、１１００℃から室温への冷却時間を１５分とするサイクルを３００回繰り返す試験である。
本発明鋼は、溶解、鋳造、熱延、焼鈍、冷延、焼鈍、酸洗の工程を経て製品となる。設備に特段の制限はなく、常法の製造設備を使用できる。
以下、実施例により本発明の効果を説明するが、本発明は、以下の実施例で用いた条件に限定されるものではない。
本実施例では、まず、表１Ａ及び表１Ｂに示す成分組成の鋼を溶製してスラブに鋳造した。このスラブを１１５０〜１２５０℃に加熱後、仕上げ温度を８５０〜９５０℃の範囲内として、板厚３〜５ｍｍまで熱間圧延した。その後、１０００〜１２００℃で焼鈍し、酸洗した後、冷間圧延で、１．５ｍｍまで圧延し、その後、１０００℃〜１２００℃で焼鈍・酸洗し、供試鋼とした。表１Ａ及び表１Ｂにおいて、本発明範囲から外れる数値にはアンダーラインを付している。
このようにして得られた冷延焼鈍板に対して、常温および高温の引張試験、断続酸化試験を実施した。常温の引張試験は、加工性を評価するものであり、ＪＩＳ Ｚ ２２０１（対応国際規格：ＩＳＯ ６８９２、１９８４）に準拠して圧延方向と平行方向を長手方向とするＪＩＳ１３Ｂ号試験片を用いて、ＪＩＳ Ｚ ２２４１（対応国際規格：ＩＳＯ ６８９２、１９８４）に準拠して引張試験を行った。全伸びを加工性指標とし、全伸び４０％以上を合格（Ａ）とし、４０％未満を不合格（Ｃ）とした。
また、高温の引張試験は、つば付き試験片を用いて、ＪＩＳ Ｇ ０５６７（対応国際規格：ＩＳＯ ６８９２−２、２０１１）に準拠し、評価した。１１００℃の０．２％耐力を高温強度の指標とし、高温強度２０ＭＰａ未満の鋼を不合格（Ｃ）とし、２０ＭＰａ以上の鋼を合格（Ｂ）とし、さらに、３０ＭＰａ以上の鋼を優良鋼（Ａ）とした。
耐酸化性は、断続酸化試験を用いて評価した。各鋼板から、２０ｍｍ×２０ｍｍのサンプルを採取し、端面を＃６００バフ研磨して酸化試験片とし、大気中で、１１００℃まで加熱した後の保持時間を１５分とし、１１００℃から室温までの冷却時間を１５分とするサイクルを１サイクルとし、これを３００サイクルまで実施し、酸化減量（スケールの生成・脱落による減肉量）を測定した。この酸化減量が、５０ｍｇ／ｃｍ２以下である場合を合格（Ａ）とし、５０ｍｇ／ｃｍ２を超える場合を不合格（Ｃ）とした。評価結果を表２Ａ及び表２Ｂに示す。
Figure 0006190873
Figure 0006190873
Figure 0006190873
Figure 0006190873
表１Ａ〜表２Ｂより明らかなように、本発明を適用した成分組成の鋼板は、加工性、高温強度、耐酸化性、いずれも優れた特性を示した。一方、本発明から外れる比較例では、加工性、高温強度、耐酸化性、の何れかが、１つ以上不合格であった。これにより、本発明鋼が比較例のオーステナイト系ステンレス鋼に対して優れている事が分かる。
以上の説明から明らかなように、本発明の耐熱オーステナイト系ステンレス鋼によれば、高温強度、耐酸化性に優れる上に、加工性に優れるため、耐熱性に優れたステンレス鋼板を提供可能になる。つまり、本発明を適用した材料を、特に自動車の排気管等の排気系部材に適用する事が可能になり、自動車等のエンジン効率化を達成できる排気管を提供することができる。本発明は産業上、非常に有益である。

Claims (6)

  1. 質量％で、Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｓｉ：１．０〜３．５％、Ｍｎ：０．５〜２．０％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：２３．０〜２６．０％、Ｎｉ：１０．０〜１５．０％、Ｍｏ：０．５０〜１．２０％、Ｔｉ：０．１％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１０％、Ｎ：０．１０〜０．３０％を含有し、
    ＣとＮの合計量（Ｃ＋Ｎ）が０．２５〜０．３５％であり、
    残部がＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とする耐熱オーステナイト系ステンレス鋼板。
  2. さらに、質量％で、Ｎｂ：０．０１〜０．５％、Ｖ：０．０１〜０．５％、Ｗ：０．０１〜０．５％、Ｃｏ：０．０１〜０．５％、のいずれか１種または２種以上を含有し、
    さらに、ＭｏとＮｂとＶとＷとＣｏとの合計量（Ｍｏ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ＋Ｃｏ）が１．５％以下である請求項１に記載の耐熱オーステナイト系ステンレス鋼板。
  3. さらに、質量％で、Ｃｕ：０．１〜２．０％、Ｂ：０．０００１〜０．００５０％、Ｓｎ：０．００５〜０．１％のいずれか１種または２種以上を含有する請求項１または２に記載の耐熱オーステナイト系ステンレス鋼板。
  4. １１００℃高温強度が、０．２％耐力で２０ＭＰａ以上である請求項１乃至３の何れか一項に記載の耐熱オーステナイト系ステンレス鋼板。
  5. １１００℃高温強度が、０．２％耐力で３０ＭＰａ以上ある請求項１乃至３の何れか一項に記載の耐熱オーステナイト系ステンレス鋼板。
  6. １１００℃断続酸化試験における重量減が５０ｍｇ／ｃｍ２以下である請求項１乃至５の何れか一項に記載の耐熱オーステナイト系ステンレス鋼板。
JP2015508782A 2013-03-28 2014-03-28 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼板 Active JP6190873B2 (ja)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2013069220 2013-03-28
JP2013069220 2013-03-28
PCT/JP2014/059251 WO2014157655A1 (ja) 2013-03-28 2014-03-28 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼板

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPWO2014157655A1 JPWO2014157655A1 (ja) 2017-02-16
JP6190873B2 true JP6190873B2 (ja) 2017-09-06

Family

ID=51624611

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2015508782A Active JP6190873B2 (ja) 2013-03-28 2014-03-28 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼板

Country Status (9)

Country Link
US (1) US9945016B2 (ja)
EP (1) EP2980244B1 (ja)
JP (1) JP6190873B2 (ja)
KR (1) KR101744432B1 (ja)
CN (1) CN105051233B (ja)
ES (1) ES2667993T3 (ja)
MX (1) MX2015013607A (ja)
PL (1) PL2980244T3 (ja)
WO (1) WO2014157655A1 (ja)

Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107406945B (zh) * 2015-03-26 2019-12-03 新日铁住金不锈钢株式会社 钎焊性优良的不锈钢
KR101988150B1 (ko) * 2015-03-31 2019-06-11 닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션 배기계 부품
US20180274055A1 (en) * 2015-10-06 2018-09-27 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Austenitic stainless steel sheet
JP6552385B2 (ja) * 2015-11-05 2019-07-31 日鉄ステンレス株式会社 耐熱性と加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板とその製造方法、および当該ステンレス鋼製排気部品
CN105369128B (zh) * 2015-12-17 2017-08-08 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 奥氏体耐热铸钢、其制备方法及应用
EP3441494B1 (en) * 2016-03-23 2021-09-22 NIPPON STEEL Stainless Steel Corporation Austenitic stainless steel sheet for exhaust component having excellent heat resistance and workability, turbocharger component, and method for producing austenitic stainless steel sheet for exhaust component
KR101836715B1 (ko) 2016-10-12 2018-03-09 현대자동차주식회사 고온 내산화성이 우수한 스테인리스강
JP6778621B2 (ja) * 2017-01-20 2020-11-04 日鉄ステンレス株式会社 排気部品用オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法、ならびに排気部品およびその製造方法
JP6866241B2 (ja) * 2017-06-12 2021-04-28 日鉄ステンレス株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法、ならびに排気部品
JP6740974B2 (ja) * 2017-07-14 2020-08-19 株式会社デンソー ガスセンサ
JP6429957B1 (ja) * 2017-08-08 2018-11-28 新日鐵住金ステンレス株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法、ならびに燃料改質器および燃焼器の部材
US10633726B2 (en) * 2017-08-16 2020-04-28 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army Methods, compositions and structures for advanced design low alloy nitrogen steels
ES2717692A1 (es) * 2017-12-22 2019-06-24 Univ Madrid Politecnica Acero refractario resistente al desgaste endurecible por formacion termica y/o mecanica de fase sigma
CN110499455B (zh) * 2018-05-18 2021-02-26 宝武特种冶金有限公司 一种时效硬化奥氏体不锈钢及其制备方法
US10927439B2 (en) 2018-05-30 2021-02-23 Garrett Transportation I Inc Stainless steel alloys, turbocharger components formed from the stainless steel alloys, and methods for manufacturing the same
JP7050584B2 (ja) * 2018-06-06 2022-04-08 日本特殊陶業株式会社 センサ
CN112368411B (zh) * 2018-10-30 2022-05-10 日铁不锈钢株式会社 奥氏体系不锈钢板
JP7270419B2 (ja) * 2019-03-11 2023-05-10 日鉄ステンレス株式会社 高温高サイクル疲労特性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法ならびに排気部品
JP7270445B2 (ja) * 2019-03-29 2023-05-10 日鉄ステンレス株式会社 高温高サイクル疲労特性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法ならびに排気部品
CN110257690B (zh) * 2019-06-25 2021-01-08 宁波宝新不锈钢有限公司 一种资源节约型奥氏体耐热钢及其制备方法
CN112342473A (zh) * 2020-09-17 2021-02-09 江苏华久辐条制造有限公司 一种冷轧带钢表面耐蚀处理方法
KR102497442B1 (ko) * 2020-11-25 2023-02-08 주식회사 포스코 접촉저항이 향상된 고분자 연료전지 분리판용 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법
CN112980116B (zh) * 2021-01-22 2022-02-15 北京理工大学 一种可伸缩螺旋结构储能破片的制备方法
CN113388790B (zh) * 2021-06-08 2022-11-25 常州腾飞特材科技有限公司 一种06Cr19Ni10N奥氏体不锈钢管及其生产工艺
FR3124804B1 (fr) * 2021-06-30 2023-11-10 Association Pour La Rech Et Le Developpement Des Methodes Et Processus Industriels Armines Acier inoxydable austénitique
CN114908294A (zh) * 2022-05-19 2022-08-16 山西太钢不锈钢股份有限公司 汽车排气***用耐高温奥氏体不锈钢冷轧板及其制造方法

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS514015A (en) * 1974-06-25 1976-01-13 Nippon Steel Corp Netsukankakoseino sugureta tainetsuseioosutenaitosutenresuko
JPS52109420A (en) * 1976-03-10 1977-09-13 Nippon Steel Corp Heat resisting austenite stainless steel
JPH02213451A (ja) * 1989-02-15 1990-08-24 Nippon Stainless Steel Co Ltd 耐食性に優れた安価なオーステナイト系ステンレス鋼
JPH05320756A (ja) * 1992-05-21 1993-12-03 Nippon Steel Corp 耐海水性に優れた高強度オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法
JP2970432B2 (ja) * 1993-11-11 1999-11-02 住友金属工業株式会社 高温用ステンレス鋼とその製造方法
JP2970532B2 (ja) 1996-05-17 1999-11-02 三菱自動車工業株式会社 モールディングの取付用クリップ
JP4785302B2 (ja) * 2001-09-10 2011-10-05 日新製鋼株式会社 メタルガスケット用高強度オーステナイト系ステンレス鋼
JP5208354B2 (ja) * 2005-04-11 2013-06-12 新日鐵住金株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼
WO2008093453A1 (ja) * 2007-01-31 2008-08-07 National Institute Of Advanced Industrial Science And Technology オーステナイト系ステンレス鋼、及びその水素除去方法
JP5605996B2 (ja) 2009-03-04 2014-10-15 日新製鋼株式会社 耐熱部材用オーステナイト系ステンレス鋼
JP5670103B2 (ja) * 2010-06-15 2015-02-18 山陽特殊製鋼株式会社 高強度オーステナイト系耐熱鋼
JP6016331B2 (ja) 2011-03-29 2016-10-26 新日鐵住金ステンレス株式会社 耐食性及びろう付け性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼
CN102230137A (zh) * 2011-06-20 2011-11-02 宣达实业集团有限公司 奥氏体耐热不锈钢及其加工方法
CN102877006A (zh) * 2012-10-15 2013-01-16 常州大学 一种高耐热性铸造奥氏体不锈钢及其制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP2980244A1 (en) 2016-02-03
CN105051233B (zh) 2017-03-08
WO2014157655A1 (ja) 2014-10-02
KR101744432B1 (ko) 2017-06-08
ES2667993T3 (es) 2018-05-16
US20160032434A1 (en) 2016-02-04
CN105051233A (zh) 2015-11-11
JPWO2014157655A1 (ja) 2017-02-16
US9945016B2 (en) 2018-04-17
EP2980244A4 (en) 2016-09-28
EP2980244B1 (en) 2018-03-28
KR20150126053A (ko) 2015-11-10
MX2015013607A (es) 2016-01-12
PL2980244T3 (pl) 2018-09-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6190873B2 (ja) 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼板
JP5546911B2 (ja) 耐熱性と加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板
JP4702493B1 (ja) 耐熱性に優れるフェライト系ステンレス鋼
JP5297630B2 (ja) 耐熱性に優れたフェライト系ステンレス鋼板
JP6205407B2 (ja) 耐熱性に優れたフェライト系ステンレス鋼板
JP5709875B2 (ja) 耐酸化性に優れた耐熱フェライト系ステンレス鋼板
JP5546922B2 (ja) 耐熱性と加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
JP5141296B2 (ja) 高温強度と靭性に優れるフェライト系ステンレス鋼
JP5025671B2 (ja) 高温強度に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
JP5540637B2 (ja) 耐熱性に優れるフェライト系ステンレス鋼
JP5012243B2 (ja) 高温強度、耐熱性および加工性に優れるフェライト系ステンレス鋼
JP6343548B2 (ja) 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼板
JP5125600B2 (ja) 高温強度、耐水蒸気酸化性および加工性に優れるフェライト系ステンレス鋼
JP5703075B2 (ja) 耐熱性に優れたフェライト系ステンレス鋼板
US10400318B2 (en) Ferritic stainless steel
JP5937861B2 (ja) 溶接性に優れた耐熱フェライト系ステンレス鋼板
JP5677819B2 (ja) 耐酸化性に優れたフェライト系ステンレス鋼板
JP2020111800A (ja) ステンレス鋼、ステンレス熱延鋼板及びステンレス熱延鋼板の製造方法
JP2005200746A (ja) 自動車排気系部材用フェライト系ステンレス鋼
JP5810722B2 (ja) 熱疲労特性と加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼
JPWO2018135028A1 (ja) フェライト系ステンレス鋼及びその製造方法、並びに自動車排ガス経路部材用フェライト系ステンレス鋼

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20161109

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20170711

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20170807

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 6190873

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

S533 Written request for registration of change of name

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533

R371 Transfer withdrawn

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R371

S533 Written request for registration of change of name

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533

R350 Written notification of registration of transfer

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250