JP6171994B2 - 成形性に優れた高強度鋼板の製造方法 - Google Patents
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このような問題を解消するためには、コイルに巻取られた熱延鋼帯の全幅および全長にわたって軟質な金属組織を均一に生成させる必要がある。冷間圧延する前のコイルに箱焼鈍を施すことによって、熱延鋼帯の組織の軟質化を図ることは可能であるが、高強度鋼板の製造コストの上昇のみならず、表面性状の劣化を招く。しかも、熱延鋼帯が脆化して、冷間圧延にて破断し易くなるという問題が生じる。そこで、巻取った後の冷却過程で様々な処置を施すことによって、コイルに箱焼鈍を施すことなく、熱延鋼帯に好適な金属組織を生成させる技術が検討されている。
本発明は、このような知見に基づいてなされたものである。
すなわち本発明は、C:0.03〜0.25質量%、Si:0.01〜3.0質量%、Mn:2.1〜3.1質量%、P:0.10質量%以下、S:0.02質量%以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼スラブを熱間圧延して熱延鋼帯とし、熱延鋼帯の先端から鋼帯全長の20%以内の範囲である先端部の巻取り温度TTおよび尾端から鋼帯全長の30%以内の範囲である尾端部の巻取り温度TB を600℃以上とし、前記熱延鋼帯の長手方向の中央から前方に鋼帯全長の25%以内および後方に鋼帯全長の25%以内の範囲である中央部の巻取り温度TC を530〜570℃となるように熱延鋼帯の長手方向の温度分布を調整して熱延鋼帯を巻取ってコイルとなし、コイルを保熱しながら冷却し、次いでコイルに巻取られた熱延鋼帯に酸洗、冷間圧延、焼鈍を施す成形性に優れた高強度鋼板の製造方法である。
また、コイルを、530〜570℃の温度範囲に6時間以上保持するように保熱しながら冷却することが好ましい。
C:0.03〜0.25質量%
Cは、熱延鋼帯の強度、ひいては高強度鋼板の強度を高めるとともに、残留オーステナイトを生成させて、伸びを向上する作用を有する元素である。C含有量が0.03質量%未満では、強度と伸びを向上させる効果が得られない。一方で、0.25質量%を超えると、高強度鋼板の溶接性が著しく劣化する。したがって、Cは0.03〜0.25質量%の範囲内とする。
Siは、Cと同様に、熱延鋼帯の強度、ひいては高強度鋼板の強度を高めるとともに、高強度鋼板の加工性の向上に寄与する元素である。Si含有量が0.01質量%未満では、その効果が得られない。一方で、3.0質量%を超えると、赤スケール等の発生に起因する表面性状の劣化を引き起こすばかりでなく、化成処理やめっきに悪影響を及ぼす。したがって、Siは0.01〜3.0質量%の範囲内とする。
Mnは、熱延鋼帯の強度、ひいては高強度鋼板の強度を高める作用を有し、かつCCT線図やTTT線図におけるフェライトノーズの位置を大きく変動させるので、重要な元素である。Mn含有量が2.1質量%未満では、十分な強度が得られず、また、熱延鋼帯をコイルに巻取る前のランナウトテーブル上でフェライト変態が進行し、コイル全長にわたって均質なフェライト組織が生成される。これは、Mn含有量が2.1質量%未満の熱延鋼帯に本発明を適用する必要がないことを意味する。一方で、3.1質量%を超えると、本発明を適用して熱延鋼帯の長手方向の温度分布を調整しても、コイルの冷却過程でフェライト変態が生じない。したがって、Mnは2.1〜3.1質量%の範囲内とする。
なお、CCT線図とTTT線図については後述する。
Pは、伸びフランジ性や靭性に悪影響を及ぼす元素であり、P含有量が0.10質量%を超えると、高強度鋼板の伸びや靭性が低下するばかりでなく、溶接性も劣化する。したがって、Pは0.10質量%以下とする。一方で、P含有量を過度に低減すると、製造コストの増大を招く。したがって、Pは0.002〜0.10質量%の範囲内が好ましい。
Al:0.02〜0.1質量%
Alは、脱酸剤として溶鋼の溶製工程で添加する元素であるが、その脱酸作用のみならず、AlNを形成して、高温で結晶粒が粗大に成長するのを抑制する作用も有する。Al含有量が0.02質量%未満では、この効果が得られない。一方で、0.1質量%を超えると、溶鋼の清浄度が低下する。したがって、Alは0.02〜0.1質量%の範囲内が好ましい。
Nは、Alと結合してAlNを形成し、結晶粒の粗大化を抑制する作用を有するので、適量を含有させることが好ましい。ただしN含有量が0.008質量%を超えると、高強度鋼板の溶接性が低下する。したがって、Nは0.008質量%以下が好ましい。
また、強度と成形性を一層高めるために、Nb、Ti、Vを含有させても良い。Nb、Ti、Vは、いずれも炭窒化物を形成し、析出強化によって高強度鋼板の強度の向上に寄与する元素である。このような効果を得るためには、いずれも0.005質量%以上を含有させることが好ましい。一方で、いずれの元素も0.15質量%を超えて含有しても効果が飽和して、含有量に見合う効果が期待できなくなる。その結果、製造コストの増大を招く。したがってNb、Ti、Vを含有させる場合は、各元素の含有量をそれぞれ0.005〜0.15質量%の範囲内とすることが好ましい。そしてNb、Ti、Vの中から、必要に応じて1種または2種以上を選択して含有させることが好ましい。
上記した成分以外は、Feおよび不可避的不純物である。
ここで、CCT線図とTTT線図について説明する。
仕上げ圧延した後の熱延鋼帯をランナウトテーブル上で冷却する、あるいはコイルに巻取った後に冷却する過程における変態挙動を予測し、それに基づいて、室温まで冷却して得られる金属組織を予測するために、CCT線図(連続冷却変態線図)やTTT線図(恒温変態曲線図)が広く用いられている。CCT線図は、所定の成分の鋼をオーステナイト域から種々の冷却速度で連続冷却してフェライトに変態する温度と時刻を図示するものであり、TTT線図は、オーステナイト域から所定の温度まで冷却した後、その温度で保持し、フェライト変態の開始までの時間を図示したものである。
熱延鋼帯は、コイルに巻き取った後に空冷されるので、大気に接触するコイルの内周部および外周部の冷却速度は大きくなり、短時間で温度が低下する。一方、コイルの中央部は大気にほとんど接触しないので、冷却速度は小さくなり、冷却に長時間を要する。つまり、コイルの内周部は熱延鋼帯の先端部に相当し、コイルの外周部は熱延鋼帯の尾端部に相当することから、熱延鋼帯の先端部、尾端部、中央部の温度履歴に差異が生じ、その結果、熱延鋼帯の成分により、熱延鋼帯の長手方向で異なる金属組織が生成される。
図1に示すように、フェライトノーズが103〜104秒の範囲に存在する場合は、温度履歴の差異に起因して、コイルの内周部と外周部に生成する金属組織は、中央部に生成する金属組織と相違する。したがって熱延鋼帯の長手方向に異なる金属組織が生成し、機械的特性(たとえば強度、伸び等)や寸法、表面性状が変動するので、高強度鋼板を加工して製造する自動車の車体等の歩留りが低下する。
次に、フェライトを主相とする軟質な金属組織を得るために好適な、温度履歴とフェライトノーズの関係について説明する。
保熱カバーは、内壁を低輻射材と耐火物で覆うことが好ましい。また、コイルを1個ずつカバーする寸法にしても良いし、あるいは複数のコイル(10〜40個程度)をまとめてカバーする寸法にしても良い。また、保熱カバーを用いることによって、コイルの全幅にわたって冷却速度を適正に保ち、その結果、全幅にわたってフェライト変態を生じさせるという効果も得られる。
本発明は、既に述べた通り、熱延鋼帯の全長にわたってフェライト変態を生じさせるために、コイルを保熱しながら冷却するものであるから、室温に冷却されるまでに長時間を要する。そのため巻取り温度によっては、内部酸化が生じて、表面性状が劣化し、化成処理やめっきに悪影響を及ぼすという問題が生じる惧れがある。そこで、熱延鋼帯を種々の温度で保持して、内部酸化の進行状況(すなわち酸化層の厚み)を調査した。その結果、熱延鋼帯の温度が570℃以下であれば、105秒保持しても内部酸化は発生せず、600℃以上になると、104秒保持すると内部酸化が顕著に現われることが分かった。
このように巻取り温度を設定することによって、熱延鋼帯の全長にわたって温度履歴とフェライトノーズの位置を適正に保ち、フェライト変態を生じさせることができる。
図5から明らかなように、コイルの外周部(すなわち熱延鋼帯の尾端部)では600℃を超える温度に102秒程度保持されているが、内部酸化の発生が懸念されるレベルではない。またコイルの外周部および中央部が、ともに550℃を超える温度に105秒程度保持されており、本発明に係る成分を有する熱延鋼帯では、全幅および全長にわたってフェライト変態が生じる。
このようにしてコイルに巻取った熱延鋼帯を、塩酸で酸洗し、さらに5スタンドのタンデムミルで総圧下率50%の冷間圧延を行なった後、800℃で30秒保持して焼鈍を施した。そして冷間圧延にて、熱延鋼帯の尾端におけるゲージ変動の有無を調査した。その結果を表3に示す。表3中の○はゲージ変動が生じなかったもの、×はゲージ変動が発生したものである。ゲージ変動は、板厚の寸法精度の低下が原因で発生するので、ゲージ変動が生じなかったもの(○)は、寸法精度が良好であることを意味する。
従来例であるNo.1は、Mn含有量が小さいので、本発明を適用せず、熱延鋼帯の全長を同一の巻取り温度で巻取った後、保熱カバーを使用せずに空冷しても、冷間圧延の操業および高強度鋼板の寸法精度、表面性状に問題はない。
比較例であるNo.4、5は、熱延鋼帯(No.2、3と同じ成分)を保熱カバーを用いて保熱しながら冷却したが、巻取り温度が全長にわたって同一であるから、得られた高強度鋼板の寸法精度、表面性状が劣化した。
発明例であるNo.7、8は、Mn含有量がNo.1よりも大きいものの、本発明の範囲を満たす熱延鋼帯に本発明を適用した例であり、冷間圧延の操業および高強度鋼板の寸法精度、表面性状に問題はない。
従来例であるNo.10は、Mn含有量が本発明の範囲を超えるので、冷間圧延の荷重が増加した。
発明例であるNo.11〜13は、Mn含有量がNo.1よりも大きいものの、本発明の範囲を満たす熱延鋼帯に本発明を適用した例であり、冷間圧延の操業および高強度鋼板の寸法精度、表面性状に問題はない。
比較例であるNo.15は、巻取り温度を高くした尾端部の範囲が広いので、表面性状が劣化した。
Claims (1)
- C:0.03〜0.25質量%、Si:0.01〜3.0質量%、Mn:2.1〜3.1質量%、P:0.10質量%以下、S:0.02質量%以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼スラブを熱間圧延して熱延鋼帯とし、該熱延鋼帯の先端から鋼帯全長の20%以内の範囲である先端部の巻取り温度TTおよび尾端から鋼帯全長の30%以内の範囲である尾端部の巻取り温度TBを600℃以上とし、前記熱延鋼帯の長手方向の中央から前方に鋼帯全長の25%以内および後方に鋼帯全長の25%以内の範囲である中央部の巻取り温度TCを530〜570℃となるように前記熱延鋼帯の長手方向の温度分布を調整して、さらに、前記熱延鋼帯の前記先端部と前記中央部の間の温度、および前記尾端部と前記中央部の間の温度を、いずれも前記T C から前記T T ヘ漸増、前記T C から前記T B ヘ漸増するように前記熱延鋼帯の長手方向の温度分布を調整して、前記熱延鋼帯を巻取ってコイルとなし、該コイルを保熱カバー内に収納して、前記コイルの全幅および全長にわたって、530〜570℃の温度範囲に6時間以上保持するように保熱しながら冷却し、次いで前記コイルに巻取られた前記熱延鋼帯に酸洗、冷間圧延、焼鈍を施すことを特徴とする成形性に優れた高強度鋼板の製造方法。
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