JP6145170B2 - Vベルト及びその製造方法 - Google Patents
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Description
図1及び2は、実施形態1のVリブドベルトB(Vベルト)を示す。実施形態1のVリブドベルトBは、ポリVベルトとも称され、例えば、自動車のエンジンルーム内に設けられる補機駆動ベルト伝動装置等に用いられる。実施形態1のVリブドベルトBは、例えば、ベルト長さが700〜3000mm、ベルト幅が10〜36mm、及びベルト厚さが4.0〜5.0mmである。
部材準備工程では、ゴム成分、及び熱可塑性樹脂の海と繊維径が300〜1000nmの有機繊維のナノファイバーの収束体の多数の島との海島構造を有する複合材料を、複合材料の熱可塑性樹脂の融点又は軟化温度以上の温度下で混練する操作に加え、繊維径が10μm以上の有機短繊維17も加えて混練する操作を行うことにより、ゴム成分にナノファイバー16及び有機短繊維17が分散した未架橋ゴム組成物の混練物を調製し(混練物調製ステップ)、その調製した未架橋ゴム組成物の混練物を圧延することによりV側面110を構成する圧縮ゴム層11を形成するための未架橋ゴム組成物シートを作製する(圧延ステップ)。
成形架橋工程(成形架橋ステップ)では、まず、図6(a)に示すように、円筒型31の外周面上に、背面補強布13となる布材13’、及び接着ゴム層12を形成するための未架橋ゴム組成物シート12’を順に巻き付けて積層し、その上から心線14となる線材14’を円筒型31に対して螺旋状に巻き付け、さらにその上から接着ゴム層12を形成するための未架橋ゴム組成物シート12’及び圧縮ゴム層11を形成するための未架橋ゴム組成物シート11’を順に巻き付けて積層することによりベルト成形体B’を成形する。このとき、圧縮ゴム層11を形成するための未架橋ゴム組成物シート11’を、その列理方向が円筒型31の軸方向となるように、従って、ベルト幅方向となるように配する。
加硫缶内から蒸気を排出して密閉を解いた後、円筒型31を取り出してゴムスリーブ32を外して冷却し、円筒型31からベルトスラブSを脱型する。
図10〜12は、実施形態2のダブルコグドVベルトC(Vベルト)を示す。実施形態2のダブルコグドVベルトCは、例えば、二輪スクータ、バギー車、スノーモビルなどの小型自動車の変速装置等に用いられる。実施形態2のダブルコグドVベルトCは、上部部分の横断面形状が横に細長い矩形に形成され且つ下部部分の横断面形状が上底よりも下底の方が短い台形に形成されており、例えば、ベルト長さが700〜1000mm、ベルト外周側のベルト幅が10〜36mm、ベルト厚さが13〜16mm、及び横断面におけるV角度が27〜33°である。
部材準備工程では、実施形態1と同様、ゴム成分、及び熱可塑性樹脂の海と繊維径が300〜1000nmの有機繊維のナノファイバー46の収束体の多数の島との海島構造を有する複合材料を、複合材料の熱可塑性樹脂の融点又は軟化温度以上の温度下で混練する操作に加え、繊維径が10μm以上の有機短繊維47も加えて混練する操作を行うことにより、ゴム成分にナノファイバー46及び有機短繊維47が分散した未架橋ゴム組成物の混練物を調製し(混練物調製ステップ)、その調製した未架橋ゴム組成物の混練物を圧延することによりV側面410を構成する圧縮ゴム層41を形成するための未架橋ゴム組成物シートを作製する(圧延ステップ)。
成形架橋工程(成形架橋ステップ)では、まず、図14(a)に示すように、外周に軸方向に延びるように形成された下コグ形成溝311aが周方向に連設された第1円筒型311の外周面上に、底面補強布44となる布材44’及び圧縮ゴム層41を形成するための未架橋ゴム組成物シート41’を順に巻き付けて積層することにより下コグ成形体411’を成形する。このとき、布材44’を、下コグ形成溝311aが形成された第1円筒型311の外周面に沿うように配することが好ましい。また、圧縮ゴム層41を形成するための未架橋ゴム組成物シート41’を、その列理方向が第1円筒型311の軸方向、従って、ベルト幅方向となるように配する。
加硫缶内から蒸気を排出して密閉を解いた後、第2円筒型312を取り出して第2ゴムスリーブ322を外して冷却し、第2円筒型312からベルトスラブSを脱型する。
実施形態1ではVリブドベルトB及び実施形態2ではダブルコグドVベルトCを示したが、特にこれらに限定されるものではなく、図19に示すような標準的なローエッジタイプのVベルトDであってもよい。
(ゴム組成物)
以下の実施例1〜5及び比較例1〜5並びに参考例のゴム組成物を作製した。それぞれの詳細構成については表1にも示す。
バンバリーミキサーに、ゴム成分としてのEPDM(Dow Chemical社製EPDM 商品名:Nordel IP 4640)、並びに、このゴム成分100質量部に対して、カーボンブラック(東海カーボン社製FEF 商品名:シーストSO)65質量部、プロセスオイル(サン石油社製 商品名:サンパー2280)10質量部、加工助剤としてのステアリン酸(新日本理化社製 商品名:ステアリン酸50S)1質量部、加硫促進助剤としての酸化亜鉛(堺化学社製 商品名:酸化亜鉛3種)5質量部、及び老化防止剤(大内新興化学興業社製 商品名:ノクラックMB)2質量部を投入して混練した後、ゴム成分100質量部に対して複合材料A(帝人社製ポリエチレン樹脂-PETナノファイバー複合材料)7.1質量部を投入して、複合材料Aに含まれるポリエチレン樹脂の融点よりも高い135℃の温度下でさらに混練した。
複合材料Aの代わりに、ゴム成分100質量部に対して、複合材料B(帝人社製ポリエチレン樹脂-PETナノファイバー複合材料)7.1質量部を配合したことを除いて実施例1と同一構成の実施例2の未架橋のゴム組成物シートを作製した。
6,6−ナイロン短繊維の代わりに、ゴム成分100質量部に対して、ポリエチレンテレフタレート(PET)短繊維(帝人社製 商品名:CFT3000、繊維径:16μm、繊維長:3mm、アスペクト比:188)10質量部を配合したことを除いて実施例1と同一構成の実施例3の未架橋のゴム組成物シートを作製した。
6,6−ナイロン短繊維の代わりに、ゴム成分100質量部に対して、実施例3で用いたのと同一のポリエチレンテレフタレート(PET)短繊維10質量部を配合したことを除いて実施例2と同一構成の実施例4の未架橋のゴム組成物シートを作製した。
6,6−ナイロン短繊維の代わりに、ゴム成分100質量部に対して、パラ系アラミド短繊維(帝人社製 商品名:テクノーラ、繊維径:12.3μm、繊維長:3mm、アスペクト比:244)12質量部を配合すると共に、複合材料Aの含有量をゴム成分100質量部に対して14.3質量部としたことを除いて実施例1と同一構成の実施例5の未架橋のゴム組成物シートを作製した。
複合材料Aを配合せずに、6,6−ナイロン短繊維の含有量をゴム成分100質量部に対して25質量部としたことを除いて実施例1と同一構成の比較例1の未架橋のゴム組成物シートを作製した。
複合材料Aを配合せずに、ポリエチレンテレフタレート(PET)短繊維の含有量をゴム成分100質量部に対して25質量部としたことを除いて実施例3と同一構成の比較例2の未架橋のゴム組成物シートを作製した。
6,6−ナイロン短繊維を配合せずに、複合材料Aの含有量をゴム成分100質量部に対して14.3質量部としたことを除いて実施例1と同一構成の比較例3の未架橋のゴム組成物シートを作製した。
6,6−ナイロン短繊維を配合せずに、複合材料Bの含有量をゴム成分100質量部に対して14.3質量部としたことを除いて実施例2と同一構成の比較例4の未架橋のゴム組成物シートを作製した。
複合材料Aを配合せずに、パラ系アラミド短繊維の含有量をゴム成分100質量部に対して20質量部としたことを除いて実施例5と同一構成の比較例5の未架橋のゴム組成物シートを作製した。
複合材料も有機短繊維も配合しないことを除いて実施例1〜5及び比較例1〜5と同一構成の参考例の未架橋のゴム組成物シートを作製した。
実施例1〜5及び比較例1〜5並びに参考例のそれぞれについて、プレス成形により架橋したゴム組成物の試験片を作製し、以下の試験を実施した。
JIS K6253に基づいてタイプAデュロメータによりゴム硬さを測定した。
JIS K6251に基づいて列理方向及び反列理方向のそれぞれについて引張試験を行った。そして、列理方向については、10%伸び時における引張応力(M10)、引張強さ(TB)、及び切断時伸び(EB)を測定した。反列理方向については、10%伸び時における引張応力(M10)、50%伸び時における引張応力(M50)、引張強さ(TB)、及び切断時伸び(EB)を測定した。また、列理方向の10%伸び時における引張応力(M10)の反列理方向の10%伸び時における引張応力(M10)に対する比を求めた。
JIS K6394に基づいて、列理方向については、歪み1%時の荷重の1.3倍の荷重を負荷したときの歪みを平均歪みとし、歪み振幅0.1%、周波数10Hz、及び試験温度100℃として引張方法により貯蔵弾性係数(E’)及び損失係数(tanδ)を測定した。反列理方向については、平均歪み5%、歪み振幅1%、周波数10Hz、及び試験温度100℃として引張方法により貯蔵弾性係数(E’)及び損失係数(tanδ)を測定した。また、列理方向の貯蔵弾性係数(E’)の反列理方向の貯蔵弾性係数(E’)に対する比を求めた。なお、測定には、RHEOLOGY社の粘弾性試験機を用いた。
ピン・オン・ディスク型摩擦摩耗試験機を用い、5mm角の試験片における列理方向に直交する面を摺動面とし、その摺動面を、100℃に調温したS45C製のディスク状の相手材の表面に、列理方向及び反列理方向に直交する方向が摺動方向となるように当接させると共に、試験片に上から19.6Nの荷重を負荷し、相手材を80rpmの回転数で回転させ(すべり速度:15.072m/min)、24時間後の摩耗体積を測定した。この試行を2回行い、その平均値を摩耗体積のデータとした。
JIS K6260に基づいて、デマッチャ式屈曲試験機を用い、反列理方向を長さ方向とした試験片を、ストロークを20mm及び毎分の屈曲回数を300回として繰り返し屈曲させ、切断までの屈曲回数を測定した。試行を2回行い、その平均値を切断までの屈曲回数のデータとした。
表2は試験結果を示す。
(Vリブドベルト)
上記実施形態1と同様の方法により、実施例1〜4及び比較例1〜4のそれぞれのゴム組成物を用い、列理方向がベルト幅方向となるように圧縮ゴム層を形成したVリブドベルトを作製した。
<耐屈曲疲労性評価試験>
図20(a)は、耐屈曲疲労性評価試験用のベルト走行試験機60のプーリレイアウトを示す。
図20(b)は、ベルト走行時異音評価試験用のベルト走行試験機70のプーリレイアウトを示す。
表3は試験結果を示す。
(ダブルコグドVベルト)
上記実施形態2と同様の方法により、実施例5及び比較例5のそれぞれのゴム組成物を用い、列理方向がベルト幅方向となるように圧縮ゴム層を形成したダブルコグドVベルトを作製した。
図21は、ダブルコグドVベルトC用のベルト走行試験機80を示す。
図22(a)は、伝動能力・伝動効率評価試験のプーリレイアウトを示す。
図22(b)は、高速耐久性評価試験のプーリレイアウトを示す。
表4は試験結果を示す。
B’,C’ ベルト成形体
C ダブルコグドVベルト
D Vベルト
M 複合材料
R 熱可塑性樹脂
S ベルトスラブ
10 Vリブドベルト本体
11,41 圧縮ゴム層
110,410 V側面
11’,12’,41’,42’,43’ 未架橋ゴム組成物シート
12,42 接着ゴム層
13 背面補強布
13’,44’ 布材
14,45 心線
14’,45’ 線材
15 Vリブ
16,46 ナノファイバー
17,47 有機短繊維
18 背面ゴム層
20 補機駆動ベルト伝動装置
21 パワーステアリングプーリ
22 ACジェネレータプーリ
23 テンショナプーリ
24 ウォーターポンププーリ
25 クランクシャフトプーリ
26 エアコンプーリ
31 円筒型
311 第1円筒型
311a 下コグ形成溝
312 第2円筒型
312a 下コグ嵌合溝
32 ゴムスリーブ
321 第1ゴムスリーブ
322 第2ゴムスリーブ
322a 上コグ形成溝
33 スラブ懸架軸
34 研削砥石
40 ダブルコグドVベルト本体
41a 下コグ
411’ 下コグ成形体
412’ 下コグ複合体
43 伸張ゴム層
43a 上コグ
44 底面補強布
50 変速装置
51,61,71,81 駆動プーリ
51a,52a 固定シーブ
51b,52b 可動シーブ
52,82 従動プーリ
53 V溝
60,70,80 ベルト走行試験機
621,721 第1従動プーリ
622,722 第2従動プーリ
831 駆動軸
832 従動軸
841,842,861,862 プーリ
851 駆動モータ
851a モータ軸
852 負荷機
852a 軸
871,872 トルク計
881 移動台
891 ロードセル
Claims (14)
- V側面を構成する部分がゴム組成物で形成されたVベルトであって、
前記ゴム組成物には、繊維径が300〜900nmのポリエチレンテレフタレート繊維のナノファイバー及び繊維径が10μm以上の有機短繊維がベルト幅方向に配向するように含まれており、
前記ゴム組成物は、JIS K6394に基づいて、歪み1%時の荷重の1.3倍の荷重を負荷したときの歪みを平均歪みとし、歪み振幅0.1%、周波数10Hz、及び試験温度100℃として引張方法により測定されるベルト幅方向である列理方向の貯蔵弾性係数の、平均歪み5%、歪み振幅1%、周波数10Hz、及び試験温度100℃として引張方法により測定されるベルト長さ方向である反列理方向の貯蔵弾性係数に対する比が5以上であるVベルト。 - 請求項1に記載されたVベルトにおいて、
前記ゴム組成物は、JIS K6394に基づいて、歪み1%時の荷重の1.3倍の荷重を負荷したときの歪みを平均歪みとし、歪み振幅0.1%、周波数10Hz、及び試験温度100℃として引張方法により測定されるベルト幅方向である列理方向の貯蔵弾性係数の、平均歪み5%、歪み振幅1%、周波数10Hz、及び試験温度100℃として引張方法により測定されるベルト長さ方向である反列理方向の貯蔵弾性係数に対する比が10以下であるVベルト。 - 請求項1又は2に記載されたVベルトにおいて、
前記ゴム組成物における前記ナノファイバー及び前記有機短繊維の合計の含有質量が、ゴム成分100質量部に対して1.0〜25.0質量部であるVベルト。 - 請求項1乃至3のいずれかに記載されたVベルトにおいて、
前記ゴム組成物における前記ナノファイバーの含有質量が前記有機短繊維の含有質量以下であるVベルト。 - 請求項1乃至4のいずれかに記載されたVベルトにおいて、
前記ゴム組成物における前記ナノファイバー及び前記有機短繊維の合計の体積分率が5〜8体積%であるVベルト。 - 請求項1乃至5のいずれかに記載されたVベルトにおいて、
前記ゴム組成物における前記ナノファイバーの体積分率が前記有機短繊維の体積分率以下であるVベルト。 - 請求項1乃至6のいずれかに記載されたVベルトにおいて、
前記ナノファイバーは、その繊維長が0.3〜5mmであり、且つ繊維径に対する繊維長の比が500〜10000であるVベルト。 - 請求項1乃至7のいずれかに記載されたVベルトにおいて、
前記有機短繊維は、その繊維長が1.5〜10mmであり、且つ繊維径に対する繊維長の比が100〜500であるVベルト。 - 請求項1乃至8のいずれかに記載されたVベルトにおいて、
前記有機短繊維が6,6−ナイロン短繊維又はパラ系アラミド短繊維であるVベルト。 - 請求項1乃至8のいずれかに記載されたVベルトにおいて、
前記有機短繊維がポリエチレンテレフタレート短繊維であるVベルト。 - 請求項1乃至10のいずれかに記載されたVベルトにおいて、
前記ゴム組成物のゴム成分がエチレン−α−オレフィンエラストマーであるVベルト。 - V側面を構成する部分がゴム組成物で形成され、前記ゴム組成物には、繊維径が300〜1000nmの有機繊維のナノファイバー及び繊維径が10μm以上の有機短繊維がベルト幅方向に配向するように含まれており、前記ゴム組成物は、JIS K6394に基づいて、歪み1%時の荷重の1.3倍の荷重を負荷したときの歪みを平均歪みとし、歪み振幅0.1%、周波数10Hz、及び試験温度100℃として引張方法により測定されるベルト幅方向である列理方向の貯蔵弾性係数の、平均歪み5%、歪み振幅1%、周波数10Hz、及び試験温度100℃として引張方法により測定されるベルト長さ方向である反列理方向の貯蔵弾性係数に対する比が5以上であるVベルトの製造方法であって、
ゴム成分、及び熱可塑性樹脂の海と繊維径が300〜1000nmの有機繊維のナノファイバーの収束体の多数の島との海島構造を有する複合材料を、前記複合材料の熱可塑性樹脂の融点又は軟化温度以上の温度下で混練する操作を含み、前記ゴム成分に前記ナノファイバー及び繊維径が10μm以上の有機短繊維が分散した未架橋ゴム組成物の混練物を調製する混練物調製ステップと、
前記混練物調製ステップで調製した未架橋ゴム組成物の混練物を圧延することにより前記V側面を構成する部分を形成するための未架橋ゴム組成物シートを作製する圧延ステップと、
前記圧延ステップで作製した未架橋ゴム組成物シートを、その列理方向がベルト幅方向となるように配してベルト成形体を成形した後に架橋させる成形架橋ステップと、
を含むVベルトの製造方法。 - 請求項12に記載されたVベルトの製造方法において、
前記複合材料は、前記熱可塑性樹脂の海ポリマー中に前記ナノファイバーが互いに独立し且つ並列して島状に存在したコンジュゲート繊維をロッド状に切断したものであるVベルトの製造方法。 - 請求項12又は13に記載されたVベルトの製造方法において、
前記ゴム成分がエチレン−α−オレフィンエラストマーであり、且つ前記複合材料の熱可塑性樹脂がポリエチレン樹脂であるVベルトの製造方法。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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