JP6057535B2 - 冷媒圧縮機 - Google Patents

Description

本発明は、たとえば蒸気圧縮式冷凍サイクルを用いた冷凍・空調装置に好適な冷媒圧縮機に関するものである。

従来からよく知られているスクロールタイプの冷媒圧縮機は、圧縮要素部である固定スクロールと揺動スクロールとが組み合わされて相対的に容積が変化する圧縮室が形成されるようになっている。そして、このような冷媒圧縮機には、揺動スクロールが揺動運動をする際に生じる自転を抑制するためにオルダムリングが用いられている（たとえば、特許文献１参照）。

特許文献１に記載されている冷媒圧縮機は、オルダムリングのキー部が摺動するフレームのキー溝を設け、このキー溝にオルダムリングのキー部の摺動する方向にバネを設け、そのバネの弾性力によってオルダムリングの往復運動による慣性力を低減していた。また、特許文献１には、バネを使用しない構造として、オルダムリングのキー部が入るフレームの穴とオルダムリングのキー部によって形成される空間内の流体を、圧縮作用による流体の弾性力によってオルダムリングの慣性力を低減する構成の冷媒圧縮機が開示されている。

特開平３−６４６８５号公報（第２図、第３図等）

特許文献１に記載の冷媒圧縮機は、揺動スクロールが回転する時にオルダムリングが往復運動することになり、慣性力が働く。オルダムリングの往復運動の最大振幅時に慣性力は最大になり、この大きな慣性力によって揺動スクロールにあるキー溝とオルダムリングのキー部との間の面圧は増大し、キー溝およびキー部の摩耗が進行してしまう。また、オルダムリングの重心がキー部ではなくリング部にあるため、オルダムリングの慣性力とそれを受けるオルダムリングのキー部でモーメントが発生し、オルダムリングを転覆させることになる。これにより、揺動スクロールにあるキー溝とオルダムリングのキー部が傾斜して接触し、片摩耗を発生してしまう。

このような事態を解決するため、特許文献１に記載の冷媒圧縮機では、フレームのキー溝に設けたバネの弾性力によってオルダムリングの往復運動による慣性力を低減しようとしている。しかしながら、バネの固有振動数によっては、オルダムリングの慣性力の減衰効果はなくなることになるため、揺動スクロールの運転回転数を可変可能なインバータ駆動方式を採用する冷媒圧縮機には適用することが困難であった。また、バネを圧縮するための動力が余分に必要になるため、冷媒圧縮機の必要動力が増え、性能が悪化する要因にもなってしまう。

さらに、特許文献１には、バネを使用せずにオルダムリングの往復運動による慣性力を低減しようとする構造の冷媒圧縮機が開示されている。しかしながら、フレームのキー溝内は、キー溝とオルダムリングのキー部の摺動性を良くするため冷凍機油と呼ばれる潤滑油で満たされていることが多く、潤滑油の弾性力を利用することになってしまう。潤滑油を圧縮する動力は、非常に大きく、これもまた、冷媒圧縮機の必要動力を増やすことになり、冷媒圧縮機の性能低下につながっていた。

また近年、地球温暖化対策への取り組みの強化が進み、冷凍サイクルに使用する冷媒として地球温暖化係数（ＧＷＰ）の低い冷媒への移行が検討されている。ただし、従来の冷媒使用時と同等以上の高効率と低ＧＷＰを両立するためには、各冷媒に応じた対応が必要になる。現在、家庭用や業務用空調機に使用されているＲ４１０Ａ冷媒に代替する冷媒として検討されているのが、ＨＦＯ１２３４ｙｆなどのフロン系低ＧＷＰ冷媒や、プロパンなどの炭化水素系自然冷媒である。

これらの冷媒で従来と同等以上の冷凍能力や暖房能力、あるいは効率を得るためには、冷媒の循環量を大きくする必要があり、冷媒圧縮機は、運転回転数を増速したり、ストロークボリュームを大きくしたりするなどの対応が必要になる。冷媒の循環量を大きくする目安としては、Ｒ４１０Ａに対して、ＨＦＯ１２３４ｙｆなどのフロン系低ＧＷＰ冷媒では、おおよそ２〜２．５倍、プロパンなどの炭化水素系自然冷媒ではおおよそ１．５〜２倍である。

冷媒圧縮機の運転回転数を増速する場合や、ストロークボリュームを大きくする場合、オルダムリングの慣性力は従来と比較して大きくなる。そして、この大きくなった慣性力を受けるオルダムリングのキー部でモーメントはさらに大きくなり、揺動スクロールにあるキー溝とオルダムリングのキー部の傾斜は増大してしまう。この傾斜によって、揺動スクロールのキー溝とオルダムリングのキー部は拗れ、オルダムリングが破損してしまう可能性があった。

また、オルダムリングは、慣性力を小さくするためにアルミニウム合金などの軽量の素材を使用することが望ましいが、アルミニウム合金は剛性強度が小さく、変形し易い。そのため、変形が生じると、渦巻の組み合わさる角度位相がずれ、圧縮室を形成する際に漏れ隙間を生じてしまう。このため、変形に対する対策としてリング形状を大きくする必要があり、オルダムリングの摺動スペースの確保が困難となる場合、剛性強度が大きな鉄系の金属を使用しなければならず、慣性力を小さくできなくなるなどの設計的制約が発生してしまう。

本発明は、以上のような課題のうち少なくとも一つを解決するためになされたもので、オルダムリングの転覆を抑制することができ、揺動スクロールにあるキー溝とオルダムリングのキー部とを大きな面で摺動可能にした冷媒圧縮機を提供することを目的としている。

本発明に係る冷媒圧縮機は、鏡板の一方の面にラップ部を立設した固定スクロールと、鏡板の一方の面にラップ部を立設し、このラップ部が前記固定スクロールの前記ラップ部と噛み合わされるように配置される揺動スクロールと、前記揺動スクロールの背面側に配置されて前記揺動スクロールの自転運動を阻止するオルダムリングと、前記オルダムリングのキー部を摺動可能に収納するオルダムキー溝が対向位置に２箇所形成され、前記揺動スクロールを揺動可能に支持するフレームと、前記オルダムキー溝のうちの少なくとも一方の上方であって、少なくとも前記キー部が前記オルダムキー溝内で往復運動して径方向外側への移動距離が最大となったとき、前記キー部の上面とオーバーラップする位置に設けられた天井部と、を備え、前記天井部は、前記オルダムキー溝の最外端壁と空間を隔てて設置されているものである。
また、本発明に係る冷媒圧縮機は、鏡板の一方の面にラップ部を立設した固定スクロールと、鏡板の一方の面にラップ部を立設し、このラップ部が前記固定スクロールの前記ラップ部と噛み合わされるように配置される揺動スクロールと、前記揺動スクロールの背面側に配置されて前記揺動スクロールの自転運動を阻止するオルダムリングと、前記オルダムリングのキー部を摺動可能に収納するオルダムキー溝が対向位置に２箇所形成され、前記揺動スクロールを揺動可能に支持するフレームと、前記オルダムキー溝のうちの少なくとも一方の上方であって、少なくとも前記キー部が前記オルダムキー溝内で往復運動して径方向外側への移動距離が最大となったとき、前記キー部の上面とオーバーラップする位置に設けられた天井部と、を備え、前記天井部を、前記オルダムキー溝の最外端壁と接触させて設置し、前記オルダムキー溝の最外端壁から前記フレーム内の前記揺動スクロールが揺動する揺動運動空間に連通する給油経路を設け、前記給油経路中に前記揺動運動空間から前記オルダムキー溝への流れを阻止する向きに逆止弁を設けたものである。

本発明に係る冷媒圧縮機によれば、天井部を設けたことにより、オルダムリングの慣性力が大きくなっても、オルダムリングのキー部の上面を押さえることで矯正することができる。これにより、揺動スクロールにあるキー溝とオルダムリングのキー部の摺動状態がなるべく大きな面で摺動でき、揺動スクロールにあるキー溝とオルダムリングのキー部の摩耗の減少が可能となる。

本発明の実施の形態１に係る冷媒圧縮機の断面構成例を示す縦断面図である。 本発明の実施の形態１に係る冷媒圧縮機の揺動スクロール、オルダムリング、及び、フレームの構成を拡大して示す概略斜視図である。 本発明の実施の形態１に係る冷媒圧縮機のオルダムリングの往復運動に対する天井部の作用を説明するための概略断面図である。 本発明の実施の形態２に係る冷媒圧縮機のオルダムリングの往復運動に対する天井部の作用を説明するための概略断面図である。 本発明の実施の形態３に係る冷媒圧縮機のオルダムリングの往復運動に対する天井部の作用を説明するための概略断面図である。

以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。
実施の形態１．
図１は、本発明の実施の形態１に係る冷媒圧縮機Ａの断面構成例を示す縦断面図である。図１に基づいて、冷媒圧縮機Ａの概略構成について説明する。この冷媒圧縮機Ａは、スクロールタイプの圧縮機であり、たとえば冷蔵庫や冷凍庫、自動販売機、空気調和装置、冷凍装置、給湯器等の各種産業機械に用いられる冷凍サイクルの構成要素の一つとなるものである。なお、図１を含め、以下の図面では各構成部材の大きさの関係が実際のものとは異なる場合がある。

［冷媒圧縮機Ａの概略構成］
冷媒圧縮機Ａは、冷凍サイクルを循環する冷媒を吸入し、圧縮して高温高圧の状態として吐出させるものである。この冷媒圧縮機Ａは、密閉容器中（センターシェル）１７、密閉容器下（ロアシェル）１８、密閉容器上（アッパーシェル）１９により構成される密閉容器２０内に固定スクロール１と固定スクロール１に対して揺動する揺動スクロール２を組み合わせた圧縮要素部５０を備えている。また、冷媒圧縮機Ａは、密閉容器２０内に電動回転機械等からなる駆動要素部６０を備えている。

密閉容器２０は、密閉容器中１７の上部に密閉容器上１９、密閉容器中１７の上部に密閉容器下１８が設けられて構成されている。密閉容器下１８は、潤滑油を貯留する油溜め１６となっている。また、密閉容器中１７には、冷媒回路と接続され、冷媒回路からの冷媒ガスを取り込むための吸入接続管２１が接続されている。密閉容器上１９には、冷媒回路と接続され、冷媒回路に冷媒ガス吐き出すための吐出接続管２２が接続されている。なお、密閉容器中１７内部は低圧室に、密閉容器上１９内部は高圧室になっている。

固定スクロール１は、鏡板１ｂと、鏡板１ｂの一方の面に立設された渦巻状突起であるラップ部１ａと、で構成されている。また、揺動スクロール２は、鏡板２ｂと、鏡板２ｂの一方の面に立設され、ラップ部１ａと噛み合わせられるように立設された渦巻状突起であるラップ部２ａと、で構成されている。なお、鏡板２ｂの他方の面（ラップ部２ａの形成面とは反対側の面（背面））は、揺動スクロールスラスト軸受部（図２に示すスラスト軸受部２ｄ）として作用する。

揺動スクロール２は、圧縮機運転中に生じるスラスト軸受荷重がスラストプレート４を介してフレーム３で支持されるようになっている。また、揺動スクロール２の揺動スクロールスラスト軸受部には、スラストプレート４が設置されている。スラストプレート４は、リング状に形成されており、中心部に揺動スクロール２のボス部２ｅが位置するようになっている。スラストプレート４は、揺動スクロール２を軸方向に支承するスラスト軸受となるものである。ボス部２ｅは、主軸８を回転方向に支承する揺動軸受となるものである。

揺動スクロール２及び固定スクロール１は、ラップ部２ａとラップ部１ａとを互いに組み合わせ、密閉容器２０内に装着されている。揺動スクロール２及び固定スクロール１が組み合わされた状態では、ラップ部１ａとラップ部２ａの巻方向が互いに逆となる。ラップ部２ａとラップ部１ａとの間には、相対的に容積が変化する圧縮室２５が形成される。なお、固定スクロール１及び揺動スクロール２には、ラップ部１ａ及びラップ部２ａの先端面からの冷媒漏れを低減するため、ラップ部１ａ及びラップ部２ａの先端面（上端面、下端面）にシール（図示せず）が配設されている。

固定スクロール１は、フレーム３に図示省略のボルト等によって固定されている。固定スクロール１の鏡板１ｂの中央部には、圧縮され、高圧となった冷媒ガスを吐出する吐出ポート１ｃが形成されている。そして、圧縮され、高圧となった冷媒ガスは、固定スクロール１の上部に設けられている高圧室に排出されるようになっている。高圧室に排出された冷媒ガスは、吐出接続管２２を介して冷凍サイクルに吐出されることになる。なお、吐出ポート１ｃには、高圧室から吐出ポート１ｃ側への冷媒の逆流を防止する吐出弁２４が設けられている。

揺動スクロール２は、自転運動を阻止するためのオルダムリング５により、固定スクロール１に対して自転運動することなく揺動運動を行うようになっている。また、揺動スクロール２のラップ部２ａ形成面とは反対側の面の略中心部には、中空円筒形状のボス部２ｅが形成されている。このボス部２ｅには、主軸８の上端に設けられた偏心スライダ軸８ａが挿入される。なお、揺動スクロール２の具体的な構成については、図２で詳細に説明する。

オルダムリング５は、オルダム爪（図２に示すキー部５ａ）が揺動スクロール２の揺動スクロールスラスト軸受部に形成されたオルダムキー溝（図２に示すオルダムキー溝２ｃ）に、オルダム爪（図２に示すキー部５ｂ）がフレーム３に形成されたオルダムキー溝（図２に示すオルダムキー溝３ｃ）に、それぞれ摺動可能に収納されて設置されている。なお、オルダムリング５の具体的な構成については、図２で詳細に説明する。

フレーム３は、揺動スクロール２及び固定スクロール１を支持するものであり、密閉容器２０内（密閉容器中１７の上部の内面）に固着されるようになっている。たとえば、フレーム３は、焼きばめや溶接等によって外周面が密閉容器２０の内周面に固着されている。また、フレーム３の中心開口部には、駆動要素部６０（特に主軸８）の回転を支持するための主軸受（図２に示す主軸受３ａ）が設けられている。なお、フレーム３の具体的な構成については、図２で詳細に説明する。

駆動要素部６０は、主軸８に固定された電動機ロータ６、電動機ステータ７、及び回転軸である主軸８等で構成されている。電動機ロータ６は、主軸８に焼き嵌め固定され、電動機ステータ７への通電が開始することにより回転駆動し、主軸８を回転させるようになっている。電動機ロータ６は、密閉容器中１７の中間部の内面に焼き嵌め固定された電動機ステータ７とともに主軸８に固定されているバランサ１１の下部に配置されている。なお、電動機ステータ７には、密閉容器中１７に設けられた電源端子を介して電力が供給されるようになっている。

主軸８は、電動機ロータ６の回転に伴って回転し、揺動スクロール２を旋回させるようになっている。また、主軸８の上端側外周には、揺動スクロール２を公転運動させるために揺動スクロール２を支承するスライダ９が設置されている。そして、主軸８の上端側は、スライダ９が主軸８に対して偏心するように設置されたスライダ装着軸である偏心スライダ軸８ａとなっている。

主軸８の上部（偏心スライダ軸８ａ近傍）は、フレーム３の中央部に設けられた主軸受によって回転自在に支持されている。主軸受には、主軸８を円滑に回転運動させるためのスリーブ１０が設けられている。スリーブ１０は、主軸受内の摺動面を平行にするという機能を果たす。一方、主軸８の下部は、ボールベアリング１４によって回転自在に支持されている。このボールベアリング１４は、その外輪が密閉容器２０の下部に設けられたサブフレーム１３の中央部に形成された軸受収納部に圧入固定されている。

また、サブフレーム１３には、容積型のオイルポンプ１５が設けられている。このオイルポンプ１５に回転力を伝達するポンプ軸８ｂが主軸８と一体成形されている。主軸８の中央には、ポンプ軸８ｂ下端から主軸８の上端までを軸方向に貫通する油穴８ｃが設けられている。油穴８ｃは、下端側でオイルポンプ１５と連通している。オイルポンプ１５で吸引された潤滑油は、油穴８ｃを介して各摺動部に送られることになる。

また、主軸８の上部には、揺動スクロール２が偏心スライダ軸８ａに装着されて揺動することにより生じる主軸８の回転中心に対してアンバランスを相殺するため、バランサ１１が設けられている。電動機ロータ６の下部には、揺動スクロール２が偏心スライダ軸８ａに装着されて揺動することにより生じる主軸８の回転中心に対してアンバランスを相殺するため、バランサ１２が設けられている。バランサ１１は主軸８の上部に焼き嵌めによって固定され、バランサ１２は電動機ロータ６の下部に電動機ロータ６と一体的に固定される。

［揺動スクロール２、オルダムリング５、フレーム３の詳細な構成］
図２は、揺動スクロール２、オルダムリング５、及び、フレーム３の構成を拡大して示す概略斜視図である。図２に基づいて、揺動スクロール２、オルダムリング５、及び、フレーム３について詳しく説明する。

図２に示すように、揺動スクロール２は、鏡板２ｂと、ラップ部２ａと、で構成されている。また、鏡板２ｂのラップ部２ａを形成した側と反対側の面は、スラスト軸受部２ｄとして作用する。スラスト軸受部２ｄには、オルダムリング５のキー部５ａが摺動可能に収納されるオルダムキー溝２ｃが形成されている。さらに、鏡板２ｂのスラスト軸受部２ｄ側の面の中央部には、中空円筒形状のボス部２ｅが突出するように形成されている。このボス部２ｅに、偏心スライダ軸８ａとスライダ９が挿入されるようになっている。

揺動スクロール２のオルダムキー溝２ｃは、揺動スクロール２と同材料の鋳鉄などの鉄系金属、あるいはＡｌ−Ｓｉ系の合金属で形成されている。また、揺動スクロール２は、固定スクロール１に対して揺動運動をさせる必要があるため、固定スクロール１と締結されるフレーム３にオルダムキー溝３ｃを設けることにより、揺動スクロール２に揺動運動を与えることができる。

図２に示すように、オルダムリング５は、円環状に構成されているリング部５ｃと、リング部５ｃの上面に設けられている２つのキー部５ａと、リング部５ｃの下面に設けられている２つのキー部５ｂと、で構成されている。２つのキー部５ａは、リング部５ｃの中心を挟んで対向する位置に設けられている。同様に、２つのキー部５ｂも、リング部５ｃの中心を挟んで対向する位置に設けられている。キー部５ａは、揺動スクロール２に形成されているオルダムキー溝２ｃに収納される。また、キー部５ｂは、フレーム３に形成されているオルダムキー溝３ｃに収納される。

オルダムリング５のキー部５ａ、５ｂは、オルダムリング５と同材料の焼結などの鉄系金属、あるいはアルミ系の合金属の高剛性で、且つ、軽量な材料で形成されている。また、摺動性の向上を目的として、オルダムリング５のキー部５ａ、５ｂのみ、あるいは、オルダムリング５のキー部５ａ、５ｂを含むオルダムリング５の表面をＤＬＣ（ダイヤモンドライクカーボン）、ＤＬＣ−Ｓｉ（シリコン含有ダイヤモンドライクカーボン）、ＣｒＮ（窒化クロム）、ＴｉＮ（窒化チタン）、ＴｉＣＮ（炭窒化チタン）、ＴｉＡｌＮ（窒化チタンアルミ）、ＷＣＣ（タングステンカーバイド）、ＶＣ（バナジウムカーバイド）などのいずれかのコーティング、あるいは、リン酸マンガン皮膜、二硫化モリブデン皮膜、硬質アルマイト処理などのいずれかの皮膜処理を施してもよい。

図２に示すように、フレーム３は、その中心を上下に貫通するように開口部（以下、中心開口部３ｅと称する）が形成されている。この中心開口部３ｅの内壁には、主軸受３ａが設けられている。中心開口部３ｅには、主軸８の上端側が挿入され、挿入部分が主軸受３ａによって軸支されるようになっている。

また、中心開口部３ｅの上方には、中心開口部３ｅと連通し、揺動スクロール２のボス部２ｅが旋回可能に収納されるボス部収納部３ｆが形成されている。ボス部収納部３ｆの上方には、中心開口部３ｅ及びボス部収納部３ｆと連通し、オルダムリング５のリング部５ｃが摺動可能に収納されるオルダムリング収納部３ｇが形成されている。オルダムリング収納部３ｇの上方には、中心開口部３ｅ、ボス部収納部３ｆ及びオルダムリング収納部３ｇと連通し、揺動スクロール２が揺動可能に収納される揺動スクロール収納部３ｈが形成されている。

そして、中心開口部３ｅ、ボス部収納部３ｆ、オルダムリング収納部３ｇ、揺動スクロール収納部３ｈの順に径が大きくなっている。つまり、フレーム３は、その内部断面構造が階段状に構成されている。なお、中心開口部３ｅ、ボス部収納部３ｆ、オルダムリング収納部３ｇ、揺動スクロール収納部３ｈの径は、冷媒圧縮機Ａの大きさや揺動スクロール２の大きさ等に応じて決定されるようになっている。

揺動スクロール収納部３ｈの底面の一部には、冷媒を圧縮要素部５０に取り込むための吸入ポート３ｂが開口形成されている。ボス部収納部３ｆには、その壁面の一部を径方向外側に向かって切り欠いたオルダムキー溝３ｃが形成されている。オルダムキー溝３ｃは、オルダムリング５のキー部５ｂに対応した位置、つまり主軸８を中心として対向した位置に形成され、キー部５ｂを摺動可能に収納する。オルダムキー溝３ｃは、フレーム３の内外を連通するように形成されている。そのため、オルダムキー溝３ｃの形成位置におけるオルダムリング収納部３ｇの壁面の一部、揺動スクロール収納部３ｈの底面の一部が切り欠かれている。オルダムキー溝３ｃは、フレーム３と同材料の鋳鉄などの鉄系金属で形成されている。また、オルダムリング収納部３ｇの底面は、オルダム摺動面３ｄとして作用する。

さらに、オルダムキー溝３ｃのリング部５ｃよりも外周側に突出した上方には、オルダムリング５の転覆を抑制する天井部２３が設けられている。天井部２３は、フレーム３に設置された状態において、揺動スクロール収納部３ｈの底面の一部を構成するとともに、オルダムリング収納部３ｇの壁面の一部を構成する。つまり、天井部２３は、オルダムキー溝３ｃのリング部５ｃよりも外周側に突出した上方に橋渡しをするように設けられる。また、天井部２３は、オルダムリング５の慣性力が最も大きくなるオルダムリング５の往復運動の移動量の両終端付近に設置されている。天井部２３は、ボルトなどの締結部材２３ｂを用いることにより強固に取り付けられる。

なお、オルダムリング５のリング部５ｃは、フレーム３のオルダム摺動面３ｄの面上に、オルダムキー溝３ｃに沿った往復運動が可能になるように配置される。また、オルダムリング５の往復運動の移動距離は、渦巻（ラップ部１ａ、ラップ部２ａ）の形状によって決定する。そのため、冷媒圧縮機Ａでは、渦巻の形状に応じて、すなわちオルダムリング５の往復運動の移動距離に応じて、天井部２３のみを交換することで対応できるようになっている。キー部５ｂの上面と天井部２３の下面との隙間は、キー部５ｂが摺動可能なように、キー部５ｂとオルダムキー溝３ｃとの隙間と同程度となっている。

天井部２３は、鋳鉄や焼結などの鉄系金属あるいはアルミ系の合金属の摺動性の良い材料で形成されている。また、摺動性をさらに向上することを目的として、天井部２３の下面のみ、あるいは天井部２３の下面を含む天井部２３の表面をＤＬＣ、ＤＬＣ−Ｓｉ、ＣｒＮ、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＡｌＮ、ＷＣＣ、ＶＣなどのいずれかのコーティング、あるいは、リン酸マンガン皮膜、二硫化モリブデン皮膜、硬質アルマイト処理などのいずれかの皮膜処理を施してもよい。

［天井部２３の作用］
図３は、オルダムリング５の往復運動に対する天井部２３の作用を説明するための概略断面図である。図３に基づいて、オルダムリング５の往復運動とともに、オルダムリング５の往復運動に対する天井部２３の作用について詳しく説明する。図３（ａ）がオルダムリング５がフレーム３のオルダムキー溝３ｃに沿って往復運動（図中では左右の運動）して移動距離が最大となった時（最も左に移動した時）の状態を、図３（ｂ）がオルダムリング５が紙面右側に移動し始めたときの状態を、それぞれ示している。

図３（ａ）のとき、オルダムリング５には慣性力が紙面左方向に働くが、キー部５ａが揺動スクロール２のオルダムキー溝２ｃで規制されているため、オルダムリング５は時計回転の向きに転覆を生じる。これに対し、冷媒圧縮機Ａでは、天井部２３の下面をオルダムリング５のキー部５ｂの上面と摺動可能に、且つ、天井部２３の下面でオルダムリング５のキー部５ｂの上面をオルダムリング５の転覆を規制する位置に天井部２３を設置することで、オルダムリング５の転覆を抑制している。

また、図３に示すように、天井部２３は、フレーム３のオルダムキー溝３ｃの上方の全てを覆うことなく、フレーム３のオルダムキー溝３ｃの最外端壁と、その対向する外周面との間に空間（図３に示す空間部７０）を隔てて設置されている。そのため、図３（ａ）に示す状態のとき、フレーム３のオルダムキー溝３ｃが潤滑油で満たされていたとしても、潤滑油を空間部７０から流出できる（図３（ａ）に示す点線矢印）。一方、図３（ｂ）に示す状態のとき、フレーム３のオルダムキー溝３ｃが真空状態になっても、潤滑油を、空間部７０から流入できる（図３（ｂ）に示す点線矢印）。

［冷媒圧縮機Ａの動作］
冷媒圧縮機Ａの動作について説明する。
電動機ステータ７に電源が供給されると、電動機ステータ７が発生する回転磁界からの回転力を受けて電動機ロータ６が回転する。電動機ロータ６の回転により、主軸８が回転駆動される。なお、電源には５０Ｈｚや６０Ｈｚの一般商用電源が使用されるが、冷媒圧縮機Ａでは、冷媒循環量を可変するため、駆動回転数を６００ｒｐｍ〜１５０００ｒｐｍの範囲で駆動できるようにインバータ電源も使用されている。

主軸８が回転駆動すると、偏心スライダ軸８ａがスライダ９を介して揺動軸受内で回転し、揺動スクロール２へ伝えられる。このとき、オルダムリング５のキー部５ａを収納する揺動スクロール２のオルダムキー溝２ｃと、オルダムリング５のキー部５ｂを収納するフレーム３のオルダムキー溝３ｃと、の内部で往復運動するオルダムリング５により、揺動スクロール２は自転を抑制され、揺動運動を行う。

上述したように、フレーム３、及び、サブフレーム１３は、密閉容器中１７内に固定される。フレーム３、サブフレーム１３の固定時の精度ばらつきや、部品個々の精度ばらつきにより、主軸受３ａとボールベアリング１４との軸心ずれが生じる。また、主軸８のたわみも加わり、主軸受３ａと主軸８、ボールベアリング１４と主軸８は必ずしも平行にはならない。ここで、冷媒圧縮機Ａでは、主軸受３ａ内の摺動面を平行にするために、主軸８と主軸受３ａの間にスリーブ１０を収容している。よって、主軸受３ａとボールベアリング１４の軸心ずれが生じた場合、主軸８は主軸受３ａに対し傾斜するが、第二ピポッド部（図示せず）がスリーブ１０の内周面に接触し、傾きを第二ピポッド部が吸収することによりスリーブ１０の外周は、常時平行に主軸受３ａと摺動することが可能となる。

揺動スクロール２が揺動運動すると揺動スクロール２には遠心力が発生し、主軸８の偏心スライダ軸８ａは、スライダ９内のスライド面（図示せず）がスライド可能範囲内でスライドする。揺動スクロール２の遠心力の荷重および冷媒を圧縮するために発生する半径方向の荷重は、主軸８の偏心スライダ軸８ａに加わり、偏心スライダ軸８ａがたわむことで、偏心スライダ軸８ａの外周面が、ボス部２ｅの内壁面に対して必ずしも平行にはならなくなる。

ここで、冷媒圧縮機Ａでは、揺動軸受内の摺動面を平行にするために、主軸８の偏心スライダ軸８ａと揺動軸受との間にスライダ９を収容している。よって、偏心スライダ軸８ａがたわむことで、偏心スライダ軸８ａは揺動軸受に対し傾斜するが、第一ピポッド部（図示せず）がスライダ９のスライダ面に接触し、傾きを第一ピポッド部が吸収することにより、スライダ９の外周は、常時平行に揺動軸受と摺動することが可能となる。

冷媒圧縮機Ａに使用可能な冷媒には、オゾン層破壊係数がゼロであるＨＦＣ冷媒、フロン系低ＧＷＰ冷媒と呼ばれているＨＦＯ１２３４ｙｆやＨＦＯ１２３４ｚｅ、ＨＦＯ１２４３ｚｆなどの組成中に炭素の二重結合を有するハロゲン化炭化水素、自然冷媒であるプロパンやプロピレンなどの炭化水素系自然冷媒、若しくは、それらを適宜混合させた混合冷媒等がある。

揺動スクロール２が揺動運転すると、冷媒回路中の冷媒が、吸入接続管２１から密閉容器２０に吸入され、フレーム３の吸入ポート３ｂから揺動スクロール２のラップ部２ａと固定スクロール１のラップ部１ａにより形成される圧縮室２５に入る。圧縮室２５は、揺動スクロール２の揺動運動により揺動スクロール２の中心へ移動する。それにより、圧縮室２５内の冷媒は、さらに体積が縮小されることにより圧縮される。このとき、圧縮された冷媒により固定スクロール１と揺動スクロール２とは軸方向に離れようとする荷重が働くが、揺動スクロール２のスラスト軸受部２ｄとスラストプレート４により構成された軸受にて荷重を支えている。

圧縮室２５で圧縮された冷媒は、固定スクロール１の吐出ポート１ｃを通り、吐出弁２４を押し開けて密閉容器２０内の高圧部を通り、吐出接続管２２を介して密閉容器２０から吐出される。この冷媒は、外部の冷媒回路を循環した後、冷媒圧縮機Ａに再度吸入されることになる。

次に、潤滑油の流れについて説明する。
密閉容器２０の油溜め１６に貯留されている潤滑油は、主軸８の回転によりポンプ軸８ｂでオイルポンプ１５が駆動されることで、主軸８の油穴８ｃ内を汲み上げられ、各摺動部に供給され、各摺動部を潤滑する。

各摺動部とは、揺動スクロール２のスラスト軸受部２ｄとスラストプレート４の摺動部や、揺動スクロール２のラップ部２ａと固定スクロール１のラップ部１ａ、固定スクロール１のラップ部１ａの先端面に配設されたシールと揺動スクロール２の鏡板２ｂのラップ部２ａ側の歯底面、揺動スクロール２のラップ部２ａの先端面に配設されたシールと固定スクロール１の鏡板のラップ部１ａ側の歯底面等である。

また、潤滑油が供給される摺動部としては、他に、揺動スクロール２のオルダムキー溝２ｃとオルダムリング５のキー部５ａや、フレーム３のオルダムキー溝３ｃとオルダムリング５のキー部５ｂ、揺動スクロール２の揺動軸受（ボス部２ｅ）とスライダ９の外周、主軸８の回転中心に対して偏心して揺動軸を駆動するスライダ９を装着する偏心スライダ軸８ａの第一ピポッド部とスライダ９のスライド面、主軸受３ａと主軸８の回転を支承するスリーブ１０の外周、スリーブ１０の内側と主軸８の第二ピポッド部などがある。

なお、これらの摺動部は、高温になるため、密閉容器２０内に吸入された比較的温度の低い冷媒と同雰囲気になっており、この冷媒によって冷却されている。また、この密閉容器２０内に吸入された比較的温度の低い冷媒は、電動機ロータ６や電動機ステータ７を冷却する効果もあり、冷媒回路から冷媒を取り込む吸入接続管２１は、フレーム３と電動機ステータ７のそれぞれの近傍に接続されるように構成するとよい。

オルダムリング５が摺動するフレーム３のオルダム摺動面３ｄの面上は、潤滑油で満たされており、オルダムリング５のリング部５ｃとフレーム３のオルダム摺動面３ｄの潤滑に利用される。この潤滑油は、そのほか、揺動スクロール２のスラスト軸受部２ｄとスラストプレート４の摺動部を潤滑する。そして、揺動スクロール２の鏡板２ｂのラップ部２ａ側に漏れた潤滑油は、フレーム３の吸入ポート３ｂよりフレーム３内に取り込まれた冷媒と一緒に圧縮室２５に取り込まれ、揺動スクロール２のラップ部２ａと固定スクロール１のラップ部１ａや、固定スクロール１のラップ部１ａの先端面に配設されたシールと揺動スクロール２のラップ部２ａ側の歯底面や、揺動スクロール２のラップ部２ａの先端面に配設されたシールと固定スクロール１のラップ部１ａ側の歯底面の潤滑に利用される。

その後、潤滑油は、冷媒ガスと一緒に固定スクロール１の吐出ポート１ｃを通り、吐出弁２４を押し開けて、密閉容器２０内の高圧部を通り、吐出接続管２２を介して密閉容器２０から吐出され、冷凍空調機器の冷媒配管内を巡って、圧縮機の吸入接続管２１より戻ってくる。

［冷媒圧縮機Ａの奏する効果］
以上のように、冷媒圧縮機Ａによれば、オルダムキー溝３ｃの上方にオルダムリング５の転覆を抑制可能な天井部２３を設けることで、オルダムリング５の慣性力が大きくなっても天井部２３がキー部５ｂの上面を押さえることで矯正することができ、オルダムリング５の転覆を抑制することができる。そのため、揺動スクロール２のオルダムキー溝２ｃとオルダムリング５のキー部５ａの摺動状態がなるべく大きな面で摺動できることになり、揺動スクロール２のオルダムキー溝２ｃとオルダムリング５のキー部５ａの摩耗を減少でき、また、オルダムリング５の破損を回避できる信頼性の高い冷媒圧縮機を得ることができる。

また、冷媒圧縮機Ａは、冷媒の循環量を大きくする必要がある、ＨＦＯ１２３４ｙｆなどのフロン系低ＧＷＰ冷媒や、プロパンなどの炭化水素系自然冷媒などの地球温暖化係数（ＧＷＰ）の低い冷媒への移行においても、運転回転数を増速する場合や、ストロークボリュームを大きくするなどの場合においても対応を容易に図ることができる。

さらに、冷媒圧縮機Ａによれば、従来、オルダムリング５に慣性力が大きくなるために使用できなかった高剛性の鉄系の金属を使用してもオルダムリング５の転覆を抑制できるため、圧縮室２５を形成するラップ部（ラップ部１ａ、ラップ部２ａ）の組み合わさる角度位相を精度良く保つことが可能になり、更に高性能なものとなる。

またさらに、天井部２３は、オルダムリング５の慣性力が最も大きくなるオルダムリング５の往復運動の移動量の両終端付近に配設しているため、フレーム３のオルダムキー溝３ｃ内が潤滑油で満たされていても、天井部２３の奥側に形成されている空間部７０から潤滑油を流出できる。したがって、冷媒圧縮機Ａによれば、潤滑油を圧縮する動力は発生せず、冷媒圧縮機Ａの必要動力を増やすことなく、高性能な状態を維持できる。

具体的に説明すると、図３（ａ）には、オルダムリング５の移動距離が最大となったときの状態を表しているが、このとき、フレーム３のオルダムキー溝３ｃが潤滑油で満たされていたとしても、天井部２３とフレーム３のオルダムキー溝３ｃの最外端壁との間には空間部７０が形成されているので、潤滑油をその空間部７０から流出できる。そのため、潤滑油を圧縮する動力は発生せず、冷媒圧縮機Ａの必要動力を増やすことなく高性能を維持できる。

また、図３（ｂ）には、オルダムリング５が紙面右側に移動し始めたときの状態を表しているが、フレーム３のオルダムキー溝３ｃが真空状態になってとしても、天井部２３とフレーム３のオルダムキー溝３ｃの最外端壁との間には空間部７０が形成されているので、潤滑油をその空間部７０から流入できる。そのため、冷媒圧縮機Ａでは、真空状態になることによる動力は発生しない。

上記の効果は、大きな冷媒循環量が必要になる、オゾン層破壊係数がゼロであるＨＦＣ冷媒だけでなく、フロン系低ＧＷＰ冷媒と呼ばれているＨＦＯ１２３４ｙｆやＨＦＯ１２３４ｚｅ、ＨＦＯ１２４３ｚｆなどの組成中に炭素の二重結合を有するハロゲン化炭化水素、自然冷媒であるプロパンやプロピレンなどの炭化水素系自然冷媒、若しくは、それらを適宜混合させた混合冷媒を使用する場合に、効果はより大きくなる。このような冷媒を使用する場合、オゾン層破壊係数がゼロであるＨＦＣ冷媒として主に使用されているフロン系冷媒のＲ４１０Ａと同等の性能を得るためには、冷媒圧縮機Ａは運転回転数を増速するか、または、ストロークボリュームを大きくするなどの対応が必要になる。

そうすると、前述のようにオルダムリング５の転覆を大きくしてしまうが、天井部２３によりオルダムリング５の転覆を抑制することで、地球温暖化係数の小さい冷媒を使用しても冷媒圧縮機Ａを高効率のまま、構成することが可能となる。つまり、運転回転数を大きくする場合、慣性力は運転回転数に比例して大きくなり、ストロークボリュームを大きくする場合、オルダムリング５の往復運動の距離が増え慣性力は大きくなるばかりでなく、オルダムリング５のキー部５ａ、５ｂに加わる荷重も増大するため、オルダムリング５の転覆を抑制する構造は、より効果を発揮する。

実施の形態２．
図４は、本発明の実施の形態２に係る冷媒圧縮機のオルダムリング５の往復運動に対する天井部２３の作用を説明するための概略断面図である。図４に基づいて、実施の形態２に係る冷媒圧縮機のオルダムリング５の往復運動とともに、オルダムリング５の往復運動に対する天井部２３の作用について詳しく説明する。なお、実施の形態２では実施の形態１との相違点を中心に説明し、実施の形態１と同一部分には、同一符号を付して説明を省略するものとする。

実施の形態１では、天井部２３を一対のフレーム３のオルダムキー溝３ｃの両方に取り付ける構造について説明したが、実施の形態２では、天井部２３をフレーム３のオルダムキー溝３ｃのどちらか一方に取り付ける構造について説明する。なお、図４では、天井部２３が取り付けられている方の断面を示している。図４（ａ）がオルダムリング５がフレーム３のオルダムキー溝３ｃに沿って往復運動（図中では左右の運動）して移動距離が最大となった時（最も左に移動した時）の状態を、図４（ｂ）がオルダムリング５が反対側に移動距離が最大となった時（最も右に移動した時）の状態を、それぞれ示している。

天井部２３は、図４（ａ）に示す状態のとき、オルダムリング５のリング部５ｃと接触しないぎりぎりの位置となるように配置位置が決定されている。また、天井部２３は、図４（ｂ）に示す状態のとき、オルダムリング５のキー部５ｂの上面とオーバーラップするように配置位置が決定されている。つまり、図４（ｂ）に示すように、オルダムリング５が最も右側に移動した状態で、オルダムリング５のキー部５ｂの上面が天井部２３の下面とオーバーラップするように、天井部２３およびオルダムリング５のキー部５ｂの大きさおよび位置関係が調整されている。なお、天井部２３およびオルダムリング５のキー部５ｂの大きさおよび位置関係以外については実施の形態１と同様である。

［実施の形態２に係る冷媒圧縮機の奏する効果］
以上のように、実施の形態２に係る冷媒圧縮機によれば、オルダムリング５の移動距離が最大となるいずれの時においても、オルダムリング５のキー部５ｂの上面が天井部２３の下面とオーバーラップするように構成されている。これにより、天井部２３を、フレーム３のオルダムキー溝３ｃのどちらか一方のみに取り付けるだけで実施の形態１と同様の効果を奏することになる。

具体的には、天井部２３は、フレーム３のオルダムキー溝３ｃのどちらか一方のみに取り付けるだけでよく、オルダムリング５の慣性力が大きくなってもオルダムリング５の転覆を抑制することができる。また、天井部２３をフレーム３のオルダムキー溝３ｃのどちらか一方のみに取り付けるだけでよいので、揺動スクロール２にあるオルダムキー溝２ｃとオルダムリング５のキー部５ａの摩耗を減少することができ、また、オルダムリング５の破損を回避できる信頼性の高い冷媒圧縮機を得ることができる。これにより、部品点数が少なくでき、生産時間も短縮できることからコストダウンすることが可能となる。

実施の形態３．
図５は、本発明の実施の形態３に係る冷媒圧縮機のオルダムリング５の往復運動に対する天井部２３の作用を説明するための概略断面図である。図５に基づいて、実施の形態３に係る冷媒圧縮機のオルダムリング５の往復運動とともに、オルダムリング５の往復運動に対する天井部２３の作用について詳しく説明する。なお、実施の形態３では実施の形態１、２との相違点を中心に説明し、実施の形態１、２と同一部分には、同一符号を付して説明を省略するものとする。

実施の形態１、２では、天井部２３を一対のフレーム３のオルダムキー溝３ｃの両方もしくはどちらか一方に取り付ける構造について説明したが、実施の形態３では、天井部２３とフレーム３のオルダムキー溝３ｃで構成される空間をシリンダとして、オルダムリング５のキー部５ｂをピストンとして利用する構造について説明する。つまり、実施の形態では、天井部２３が、フレーム３のオルダムキー溝３ｃの最外端壁と接触するように設置されている。なお、図５では、天井部２３のいずれか一方の断面を示している。図５（ａ）がオルダムリング５がフレーム３のオルダムキー溝３ｃに沿って往復運動（図中では左右の運動）して移動距離が最大となった時（最も左に移動した時）の状態を、図５（ｂ）がオルダムリング５が紙面右側に移動し始めたときの状態を、それぞれ示している。

実施の形態３では、油抜き穴２３ａが形成された天井部２３が、フレーム３のオルダムキー溝３ｃの上方全てを蓋するように覆うようになっている。そして、フレーム３のオルダムキー溝３ｃの最外端壁には、オルダムキー溝３ｃとフレーム３内の揺動スクロール２が揺動運動を行う揺動運動空間（揺動スクロール収納部３ｈ）とを連通する給油経路２６が形成されている。また、給油経路２６中のオルダムキー溝３ｃと揺動運動空間との間には、揺動運動空間からフレームのオルダムキー溝３ｃへの潤滑油の流れを阻止する向きに逆止弁２７が備えられている。さらに、スラストプレート４には給油経路２６と連通する給油穴４ａが設けられ、給油経路２６と揺動運動空間とが塞がれてしまうことを回避している。

通常、フレーム３のオルダムキー溝３ｃは、潤滑油で満たされているため、天井部２３とフレーム３のオルダムキー溝３ｃで構成された空間はシリンダの働きをする。そうすると、図５（ａ）に示すように、オルダムリング５のキー部５ｂはピストンの働きをし、オルダムリング５のキー部５ｂによって、天井部２３とフレーム３のオルダムキー溝３ｃで構成された空間に溜まっていた潤滑油は、給油経路２６に流入し、逆止弁２７を押し開けて、揺動運動空間へ噴出されることになる。一方、図５（ｂ）の状態のとき、揺動運動空間からの冷媒ガスの逆流を防ぐために逆止弁２７が閉じる。

［実施の形態３に係る冷媒圧縮機の奏する効果］
以上のように、実施の形態３に係る冷媒圧縮機によれば、実施の形態１と同様の効果を奏するとともに、天井部２３とオルダムキー溝３ｃでシリンダとして機能する空間を形成しているので、揺動運動空間へさらに潤滑油を給油することができる。よって、より多くの潤滑油が冷媒と一緒に圧縮室２５に取り込まれるようになり、固定スクロール１、揺動スクロール２による摺動部の摺動特性は向上し、摺動損失を低減できることはもちろんのこと、信頼性についても向上させることが可能になる。

また、天井部２３には油抜き穴２３ａが形成されているので、ピストンとなるオルダムリング５のキー部５ｂがオルダムキー溝３ｃに沿って往復運動する移動距離が大きくなる場合でも給油経路２６から揺動運動空間へ噴出する潤滑油の量を容易に調整することができる。この給油方式によれば、一回転当り、すなわちオルダムリング５の一往復当りの給油量を確実に設定することができる。そのため、従来、揺動スクロール２のスラスト軸受部２ｄとスラストプレート４の摺動部を潤滑した後の漏れた油で潤滑させていたことに対して、固定スクロール１、揺動スクロール２による摺動部の摺動特性の安定化を図ることができる。

なお、実施の形態３では、逆止弁２７に球状の弁を使用している場合を例に図示しているが、これに限定するものではなく、板ばね等を用いた構成としてもよい。また、実施の形態３は、実施の形態１、２のいずれにおいても、天井部２３がフレーム３のオルダムキー溝３ｃの最外端壁と接触するように設置されていれば適用することができる。

１ 固定スクロール、１ａ ラップ部、１ｂ 鏡板、１ｃ 吐出ポート、２ 揺動スクロール、２ａ ラップ部、２ｂ 鏡板、２ｃ オルダムキー溝、２ｄ スラスト軸受部、２ｅ ボス部、３ フレーム、３ａ 主軸受、３ｂ 吸入ポート、３ｃ オルダムキー溝、３ｄ オルダム摺動面、３ｅ 中心開口部、３ｆ ボス部収納部、３ｇ オルダムリング収納部、３ｈ 揺動スクロール収納部、４ スラストプレート、４ａ 給油穴、５ オルダムリング、５ａ キー部、５ｂ キー部、５ｃ リング部、６ 電動機ロータ、７ 電動機ステータ、８ 主軸、８ａ 偏心スライダ軸、８ｂ ポンプ軸、８ｃ 油穴、９ スライダ、１０ スリーブ、１１ バランサ、１２ バランサ、１３ サブフレーム、１４ ボールベアリング、１５ オイルポンプ、１６ 油溜め、１７ 密閉容器中、１８ 密閉容器下、１９ 密閉容器上、２０ 密閉容器、２１ 吸入接続管、２２ 吐出接続管、２３ 天井部、２３ａ 油抜き穴、２３ｂ 締結部材、２４ 吐出弁、２５ 圧縮室、２６ 給油経路、２７ 逆止弁、５０ 圧縮要素部、６０ 駆動要素部、７０ 空間部、Ａ 冷媒圧縮機。

Claims (7)

1. 鏡板の一方の面にラップ部を立設した固定スクロールと、
   鏡板の一方の面にラップ部を立設し、このラップ部が前記固定スクロールの前記ラップ部と噛み合わされるように配置される揺動スクロールと、
   前記揺動スクロールの背面側に配置されて前記揺動スクロールの自転運動を阻止するオルダムリングと、
   前記オルダムリングのキー部を摺動可能に収納するオルダムキー溝が対向位置に２箇所形成され、前記揺動スクロールを揺動可能に支持するフレームと、
   前記オルダムキー溝のうちの少なくとも一方の上方であって、少なくとも前記キー部が前記オルダムキー溝内で往復運動して径方向外側への移動距離が最大となったとき、前記キー部の上面とオーバーラップする位置に設けられた天井部と、
   を備え、
   前記天井部は、
   前記オルダムキー溝の最外端壁と空間を隔てて設置されている
   ことを特徴とする冷媒圧縮機。
2. 鏡板の一方の面にラップ部を立設した固定スクロールと、
   鏡板の一方の面にラップ部を立設し、このラップ部が前記固定スクロールの前記ラップ部と噛み合わされるように配置される揺動スクロールと、
   前記揺動スクロールの背面側に配置されて前記揺動スクロールの自転運動を阻止するオルダムリングと、
   前記オルダムリングのキー部を摺動可能に収納するオルダムキー溝が対向位置に２箇所形成され、前記揺動スクロールを揺動可能に支持するフレームと、
   前記オルダムキー溝のうちの少なくとも一方の上方であって、少なくとも前記キー部が前記オルダムキー溝内で往復運動して径方向外側への移動距離が最大となったとき、前記キー部の上面とオーバーラップする位置に設けられた天井部と、
   を備え、
   前記天井部を、前記オルダムキー溝の最外端壁と接触させて設置し、
   前記オルダムキー溝の最外端壁から前記フレーム内の前記揺動スクロールが揺動する揺動運動空間に連通する給油経路を設け、
   前記給油経路中に前記揺動運動空間から前記オルダムキー溝への流れを阻止する向きに逆止弁を設けた
   ことを特徴とする冷媒圧縮機。
3. 前記天井部は、
   前記オルダムキー溝のそれぞれに設けられている
   ことを特徴とする請求項１又は２に記載の冷媒圧縮機。
4. 前記天井部は、
   前記キー部が前記オルダムキー溝内で往復運動している間、その下面が前記キー部の上面とオーバーラップするようになっている
   ことを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の冷媒圧縮機。
5. 前記天井部には、
   前記オルダムキー溝からの給油量を調整する油抜き穴が設けられている
   ことを特徴とする請求項２に記載の冷媒圧縮機。
6. 前記フレームに、前記揺動スクロールのスラスト軸受荷重を支持するスラストプレートを設け、
   前記スラストプレートには、
   前記給油経路と前記揺動運動空間とを連通させる給油穴が形成されている
   ことを特徴とする請求項２又は５に記載の冷媒圧縮機。
7. 組成中に炭素の二重結合を有するハロゲン化炭化水素冷媒、炭化水素冷媒、又は、それらを混合させた冷媒を圧縮する
   ことを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載の冷媒圧縮機。

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