JP6007501B2 - 方向性電磁鋼板 - Google Patents
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Description
また、鉄損の低減に関しては、素材の高純度化、高配向性化、板厚低減化、SiおよびAlの添加並びに磁区細分化などの観点から、その対策が考えられてきた。しかしながら、一般に、磁束密度を高くすると、鉄損は劣化してしまうという傾向にある。というのは、結晶方位が揃うと静磁エネルギが下がるため、鋼板内の磁区幅が広がって、渦電流損が高くなるからである。
また、特許文献2には、電磁鋼板にレーザ照射を施すことによって、鉄損を低減する方法が示されている。
加えて、歪み導入のパターンには、連続レーザ照射のような幅方向に連続的なものと、パルスレーザ照射のような幅方向に断続的なものの2種類があるが、特に、断続的な歪み領域を導入した際の塑性歪み領域の大きさと、その大きさが幅方向に占める割合とが特定の範囲にある場合に変圧器の鉄損低減と騒音抑制とを両立できることが明らかになった。
本発明は上記知見に立脚するものである。
1.鋼板の幅方向に点列状の塑性歪み領域を有する方向性電磁鋼板であって、
上記塑性歪み領域は、電子ビーム照射によって形成されたものであり、上記鋼板の幅方向における上記塑性歪み領域のそれぞれの長さ:dが0.05mm以上0.4mm以下であって、かつ上記塑性歪み領域のそれぞれの隣合う塑性歪み領域の輪郭の最短距離と上記塑性歪み領域の長さ:dとの和である導入間隔:wが0.15mm以上1.0mm以下であって、さらに、上記導入間隔:wの合計Σwに対する上記長さ:dの合計Σdの比(Σd/Σw)が0.2以上0.6以下であり、
前記塑性歪み領域のそれぞれの導入間隔:wに対する、該導入間隔に対応する塑性歪み領域の長さ:dの比(d/w)が0.2以上0.6以下であることを特徴とする方向性電磁鋼板。
本発明では、方向性電磁鋼板の幅端部からもう一方の幅端部まで、圧延方向に対して周期的、かつ直線状または曲線状に、また圧延方向に直角に分断するように、点列状に形成された磁区パターンを生じさせる歪み領域を導入する。このようにして生じた歪み領域を、以下、熱歪み導入線という。
本発明では、上記熱歪み導入線が、圧延方向に直角な方向(好適範囲は、直角な方向に対して±30度の範囲)に繰り返し導入され、所望の範囲に磁区細分化処理が施されるのである。
すなわち、レーザや電子ビームの照射条件によって、図1〜4に示したような異なる歪み分布となる。
加えて、同様の歪み分布を有している場合であっても、レーザ照射より電子ビーム照射の方が、一層鋼板の低鉄損が得られることが併せて判明した。
上記存在比の限定理由であるが、(Σd/Σw)の百分率が20%よりも小さいと磁区細分化効果が得られず、鉄損低減効果が小さくなってしまうからであり、一方、上記百分率が60%よりも大きいと変圧器での騒音が増大するからである。なお、騒音抑制の観点から、上記百分率の好ましい範囲は40%以下である。
上記問題は、前記長さ:dが0.4mmよりも大きい場合や、前記比(Σd/Σw)が0.6よりも大きい場合に、単板では、大きな磁気特性の劣化はみられないものの、変圧器に加工した場合には、騒音の増大が顕在化してしまうということである。
これは、光であるレーザでは鋼板の表面のみを加熱するのに対して、電子ビームは鋼板内に入って加熱するため、レーザよりも深い領域にまで塑性歪み領域、および弾性歪み領域を形成するためと考えられる。
また、インヒビターを利用する場合、例えばAlN系インヒビターを利用する場合であればAlおよびNを、またMnS・MnSe系インヒビターを利用する場合であればMnとSeおよび/またはSを適量含有させればよい。勿論、両インヒビターを併用してもよい。この場合におけるAl、N、SおよびSeの好適含有量はそれぞれ、Al:0.01〜0.065質量%、N:0.005〜0.012質量%、S:0.005〜0.03質量%、Se:0.005〜0.03質量%である。
この場合には、Al、N、SおよびSe量はそれぞれ、Al:100質量ppm以下、N:50質量ppm以下、S:50質量ppm以下、Se:50質量ppm以下に抑制することが好ましい。
C:0.08質量%以下
Cは、熱延板組織の改善のために添加をするが、0.08質量%を超えると製造工程中に磁気時効の起こらない50質量ppm以下までCを低減することが困難になるため、0.08質量%以下とすることが好ましい。なお、下限に関しては、Cを含まない素材でも二次再結晶が可能であるので特に設ける必要はない。
Siは、鋼の電気抵抗を高め、鉄損を改善するのに有効な元素であるが、含有量が2.0質量%に満たないと十分な鉄損低減効果が達成できない、一方、8.0質量%を超えると加工性が著しく低下し、また磁束密度も低下するため、Si量は2.0〜8.0質量%の範囲とすることが好ましい。
Mnは、熱間加工性を良好にする上で必要な元素であるが、含有量が0.005質量%未満ではその添加効果に乏しく、一方1.0質量%を超えると製品板の磁束密度が低下するため、Mn量は0.005〜1.0質量%の範囲とすることが好ましい。
Ni:0.03〜1.50質量%、Sn:0.01〜1.50質量%、Sb:0.005〜1.50質量%、Cu:0.03〜3.0質量%、P:0.03〜0.50質量%およびMo:0.005〜0.10質量%のうちから選んだ少なくとも1種
Niは、熱延板組織を改善して磁気特性を向上させるために有用な元素である。しかしながら、含有量が0.03質量%未満では磁気特性の向上効果が小さく、一方1.50質量%を超えると二次再結晶が不安定になり磁気特性が劣化する。そのため、Ni量は0.03〜1.50質量%の範囲とするのが好ましい。
なお、上記成分以外の残部は、製造工程において混入する不可避的不純物およびFeである。
さらに、必要に応じて熱延板焼鈍を施す。この時、ゴス組織を製品板において高度に発達させるためには、熱延板焼鈍温度として800〜1100℃の範囲が好適である。熱延板焼鈍温度が800℃未満であると、熱間圧延でのバンド組織が残留し、整粒した一次再結晶組織を実現することが困難になり、二次再結晶の発達が阻害される。一方、熱延板焼鈍温度が1100℃を超えると、熱延板焼鈍後の粒径が粗大化しすぎるために、整粒した一次再結晶組織の実現が極めて困難となる。
また、鋼板表面にフォルステライト被膜を形成せずに平滑化することでヒステリシス損を低減する技術を適用した方向性電磁鋼板も使用することが出来る。
板厚が0.23mm、圧延方向の磁束密度B8が1.94Tで、地鉄の表面に、フォルステライトを主成分とする被膜およびその上に無機物の処理液を焼き付けた被膜(シリカ・リン酸塩系コーティング)の2層の被膜を有する方向性電磁鋼板のコイルを用意した。
まず、このコイルから幅:100mm、長さ:400mmの単板試料を切り出し、Qスイッチパルス発振ファイバーレーザを照射して磁区細分化処理を行った。デフォーカスによりレーザのビーム径を0.05〜0.6mmの範囲で変化させ、幅方向の繰り返し間隔を0.1〜1.2mmとして、鉄損が最も低減される出力を探索した。
また、歪み領域の圧延方向の繰り返し間隔を4.5mmとした。
歪み領域における塑性歪み領域の幅方向の分布は、CrのKα線を用いたX回折により、α-Feの{112}面の回折ピークの半価幅を測定することで求めた。半価幅がビーム照射位置から圧延方向に2mm離れた位置に比べて20%以上増大している領域を塑性歪み領域とした。
実施例1と同じ方向性電磁鋼板のコイルに電子ビームを照射して磁区細分化を行った。
電子ビームは、加速電圧:60kV、ビーム径:0.25mmとし、1箇所に10ms停止させた後、繰り返し間隔を0.34mmおよび0.5mmとして次の照射点に移動させ、その他は、表2に記載する条件で照射した。さらに、塑性歪み領域の幅が0.2mmになり、かつ鉄損が最小となる条件を探索し、これを実施例1と同じように変圧器鉄心を作製し、鉄損および騒音を測定した。
Claims (1)
- 鋼板の幅方向に点列状の塑性歪み領域を有する方向性電磁鋼板であって、
上記塑性歪み領域は、電子ビーム照射によって形成されたものであり、上記鋼板の幅方向における上記塑性歪み領域のそれぞれの長さ:dが0.05mm以上0.4mm以下であって、かつ上記塑性歪み領域のそれぞれの隣合う塑性歪み領域の輪郭の最短距離と上記塑性歪み領域の長さ:dとの和である導入間隔:wが0.15mm以上1.0mm以下であって、さらに、上記導入間隔:wの合計Σwに対する上記長さ:dの合計Σdの比(Σd/Σw)が0.2以上0.6以下であり、
前記塑性歪み領域のそれぞれの導入間隔:wに対する、該導入間隔に対応する塑性歪み領域の長さ:dの比(d/w)が0.2以上0.6以下であることを特徴とする方向性電磁鋼板。
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