JP5966350B2 - 転がり軸受 - Google Patents
転がり軸受 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5966350B2 JP5966350B2 JP2011282182A JP2011282182A JP5966350B2 JP 5966350 B2 JP5966350 B2 JP 5966350B2 JP 2011282182 A JP2011282182 A JP 2011282182A JP 2011282182 A JP2011282182 A JP 2011282182A JP 5966350 B2 JP5966350 B2 JP 5966350B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mass
- rolling
- rolling bearing
- less
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/02—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows
- F16C19/04—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for radial load mainly
- F16C19/06—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for radial load mainly with a single row or balls
Landscapes
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Description
特許文献1及び2には、白色組織剥離の対策として、Crを多量に添加した鋼を用いて転がり軸受を作製することにより、金属組織の変化の発生を遅延させる方法が記載されている。
本発明は、このような問題を解決するためになされたものであり、生産性が良好であることに加えて、白色組織剥離が生じにくく長寿命な転がり軸受を提供することを目的とする。
条件1:濃度0.90質量%以上1.10質量%以下の炭素、濃度0.45質量%以上0.70質量%以下のケイ素、濃度0.30質量%以上1.20質量%以下のマンガン、濃度1.80質量%以上2.30質量%以下のクロム、濃度0.14質量%以上0.36質量%以下のモリブデン、濃度0.20質量%以下のニッケル、濃度0.20質量%以下の銅、濃度0.010質量%以下のイオウ、濃度0.020質量%以下のリン、濃度10質量ppm以下の酸素を含有し、残部が鉄及び不可避的不純物である鋼で構成されている。
条件3:前記鋼に含まれる介在物平均径が10μm以上である酸化物系非金属介在物の個数を、320mm2 あたり10個以下とする。
条件4:焼入れ及び焼戻しが施されており、焼入れ焼戻し後の鋼の残留オーステナイト量が11体積%以上20体積%以下であるとともに、硬さがHv697以上800以下である。
条件5:軌道面又は転動面の表面から前記転動体の直径の3%の深さ位置までの表層部分に存在する介在物平均径10μm以上の酸化物系非金属介在物の個数が、面積320mm2 の断面あたり5個以下であり、且つ、前記表層部分に存在する炭化物の最大長さが10μm以下である。
さらに、前記転動体の直径を30mm以上としてもよい。
さらに、上記転がり軸受は、ベルトと、前記ベルトが巻回されたプーリーとを介して回転が伝達されるシャフトの支持に用いられることが好ましい。
さらに、上記転がり軸受は、電気モータに用いられることが好ましい。
さらに、上記転がり軸受は、変速機に用いられることが好ましい。
さらに、上記転がり軸受は、風力発電設備に用いられることが好ましい。
さらに、上記転がり軸受は、建設機械に用いられることが好ましい。
図1の深溝玉軸受は、外周面に軌道面1aを有する内輪1と、内輪1の軌道面1aに対向する軌道面2aを内周面に有する外輪2と、両軌道面1a,2a間に転動自在に配された複数の転動体3と、両軌道面1a,2a間に転動体3を保持する保持器4と、ゴムシール等の密封装置5,5と、を備えている。なお、保持器4及び密封装置5は、備えていなくてもよい。
また、本実施形態の転がり軸受は、内輪1、外輪2、及び、転動体3のうち少なくとも1つが下記の成分組成を有する鋼で構成されている。
炭素(C)は、焼入れによって基地に固溶し、転がり軸受として要求される硬さを得るための元素である。また、他の合金元素と結合して鋼中に硬い炭化物を形成し、耐摩耗性を向上させる効果も有する。こうした効果を得るためには、炭素の含有量は0.90質量%以上1.10質量%以下であることが好ましい。炭素の含有量が0.90質量%未満であると、焼入れ後の硬さが低下して、転動疲労寿命と耐摩耗性が不十分となる恐れがある。良好な転動疲労寿命や耐摩耗性を安定的に得るためには、炭素の含有量は0.95質量%以上であることがより好ましい。一方、炭素の含有量が1.10質量%を超えると、鋼中に共晶炭化物が生成されやすくなって、転動疲労寿命が低下する恐れがある。また、冷間加工性、研削性、及び破壊靭性値も低下する恐れがある。
ケイ素(Si)は、基地に固溶して、焼入れ性を向上させるとともに焼戻し軟化抵抗性を向上させる元素である。また、基地組織のマルテンサイトを安定化させるため、本発明において重要な、水素による組織変化を遅延させて転動疲労寿命を延長する効果がある。さらに、基地組織を強化し、転動疲労寿命と耐摩耗性を向上させる効果も有する。こうした効果を得るためには、ケイ素の含有量は0.45質量%以上0.70質量%以下であることが好ましい。ケイ素の含有量が0.45質量%未満であると、これらの効果が十分に得られない恐れがある。一方、ケイ素の含有量が0.70質量%を超えると、冷間加工性、破壊靭性、及び旋削性が不十分となる恐れがある。
マンガン(Mn)は、基地に固溶して、焼入れ性を向上させる元素である。また、基地組織のマルテンサイトを安定化させるため、本発明において重要な水素による組織変化を遅延させて転動疲労寿命を延長する効果がある。さらに、本発明において重要な、鋼の表面の残留オーステナイトの形成を助け、安定化させる効果も有する。また、生成された残留オーステナイトは、鋼中の水素の拡散・集積を遅延させるので、組織変化が局所的に生じるのを遅延させ、転動疲労寿命を延長する効果がある。
クロム(Cr)は、基地に固溶して、焼入れ性、耐食性等を向上させるとともに、炭素と結合して鋼中に硬い炭化物を形成し、耐摩耗性を向上させる元素である。また、炭化物と基地組織のマルテンサイトを安定化させるため、本発明において重要な水素による組織変化に対する抵抗力を向上させる効果も有する。具体的には、クロムは、水素が鋼中に侵入する速度を低下させる効果を有する。さらに、水素が侵入しても基地組織を安定化させることによって、水素による転動疲労寿命の低下を抑制する効果を有する。
モリブデン(Mo)は、焼入れ性及び焼戻し軟化抵抗性を向上させ、基地に固溶して、焼入れ性、耐食性等を向上させるとともに、炭素と結合して鋼中に硬い炭化物を形成し、耐摩耗性及び転動疲労寿命を向上させる元素である。また、基地組織のマルテンサイトを安定化させるため、本発明において重要な水素による組織変化を遅延させて寿命を延長する効果がある。こうした効果を得るためには、モリブデンの含有量は0.14質量%以上0.36質量%以下であることが好ましい。モリブデンの含有量が0.14質量%未満であると、上記の効果が不十分となる恐れがある。一方、モリブデンの含有量が0.36質量%を超えると研削性の低下が生じる。また、非常に高価な元素であるため鋼材のコストアップが生じる。さらに、安定的に良好な研削性を得るためには、モリブデンの含有量は0.27質量%以下であることがより好ましい。
ニッケル(Ni)は、焼入れ性を向上させるとともに、オーステナイトを安定化させるのに有効な元素であり、鋼材の靭性を向上させる。しかし、非常に高価な元素であるため鋼材のコストアップが生じる。そのため、本実施形態では、添加されるニッケルの含有量は0.2質量%以下とする。
[銅の含有量について]
銅(Cu)は、焼入れ性を向上させるとともに、粒界強度を向上させる効果がある。しかし、含有量が多くなると熱間鍛造性を低下させる。そのため、本実施形態では、添加される銅の含有量を0.20質量%以下とする。
イオウ(S)は、凝固時、熱処理時にMnと結合してMnSを形成し介在物として作用するため、鋼中のイオウの含有量は少ないほうが好ましい。そのため、本実施形態では、添加されるイオウの量を0.010質量%以下とする。
[リンの含有量について]
リン(P)は、結晶粒界に偏析して、粒界強度や破壊靭性値、ならびに転動疲労寿命を低下させることから、鋼中のリンの含有量は少ないほうが好ましい。そのため、本実施形態では、添加されるリンの量を0.020質量%以下とする。
酸素(O)は、酸化アルミニウム(Al2 O3 )等の硬質の酸化物系非金属介在物を生成して剥離の起点となり、転動疲労寿命を低下させることから、鋼中の酸素の含有量は少ないほうが好ましい。そのため、本実施形態では、添加される酸素の量を10質量ppm以下とする。
前述したように、Si、Mn、Cr、Moには、それぞれ組織変化を遅延させ、白色組織剥離に対する寿命(以下、白色組織剥離寿命と称する。)を向上させる効果がある。Si及びMnは置換型元素として基地組織のマルテンサイトに固溶する。また、Cr及びMoは一部が置換型元素として基地組織のマルテンサイトに固溶し、残りはCと結合して炭化物となる。水素による組織変化が生じる際には、マルテンサイトに固溶した炭素が拡散して、微細なフェライト粒になる。また、同時に炭化物も溶解して微細なフェライト粒の粒界に析出する。上記の置換型元素は、基地組織のマルテンサイトを安定化させ、固溶した炭素の拡散を遅らせるため、水素による組織変化の進行を遅らせる効果がある。またCr及びMoを含む炭化物は化学的に安定であるため、溶解が生じにくくなり、組織変化の進行を遅らせる効果がある。
前述したように潤滑油の分解等によって水素が発生し、その水素が鋼中に侵入した場合に、鋼中の金属組織が変化し、組織変化部から亀裂が生じて剥離に至る。しかし、大きな非金属介在物が存在する場合には、非金属介在物のまわりに応力集中が生じ、そこから剥離に至る内部起点型剥離が生じる。この場合に、破壊起点になる可能性が高い非金属介在物の種類は、Al2 O3 、MgO、CaO等の酸化物系介在物であり、有害となる大きさは直径10μm以上である。また、一定面積中に含まれる非金属介在物の個数が多くなると寿命が低下する確率が高くなる。
なお、介在物平均径とは、酸化物系非金属介在物の長径と短径の平均値を意味する。ただし、本発明においては、介在物平均径を直径と記すこともある。
さらに、より厳しい条件下で転がり軸受が使用される場合には、前述した酸化物系非金属介在物をより厳密に管理することが好ましい。通常、転がり軸受においては、軌道輪の軌道面、転動体の転動面等の転がり面の表面から転動体の直径の1%内側の深さ位置(以下「1%D」と記すこともある)の周辺で、軌道輪と転動体との接触部の材料内部に生じる剪断応力が最大となる。そのため、その深さ位置に存在する非金属介在物を起点とした剥離が生じやすい。
さらに、前述のような、より厳しい条件下で転がり軸受が使用される場合には、金属組織中の炭化物の形状を管理することが好ましい。鋼中の炭素の一部は炭化物を形成し、熱間圧延後又は熱間鍛造後に球状化焼鈍しを行うことによって、炭化物は球状化する。ただし、CrやMoなどの炭化物形成元素を増加させると、球状化せず細長い棒状の炭化物が残存する場合がある。
本発明者らは、水素による組織変化は、局所的な塑性変形が生じることによって引き起こされることを見出した。そのため、組織変化が生じるのを遅延させるためには、硬さを向上させることにより、塑性変形に対する抵抗値を向上させる必要がある。こうした効果を得るためには、焼入れ焼戻し後の硬さがHv697以上800以下であることが好ましい。硬さがHv697未満であると硬さが不足し、水素による組織変化が生じやすくなるため転動疲労寿命が低下する恐れがある。一方、Hv800を超えると破壊靭性値が低下する恐れがある。
水素は原子半径が小さいため、鋼中に侵入し拡散する。また、応力が高い部位に集積しやすいことが知られている。転がり軸受では、軌道面直下に大きなせん断応力が作用するため、そこに水素が局所的に集積し組織変化を生じさせる。
残留オーステナイト量の測定は、軸受の軌道面の一部を切り出した後、軌道面表面を電解研磨して、X線回折装置を用いて行なうことができる。
本実施形態の転がり軸受を製造する際には、熱間加工及び旋削加工で内輪、外輪、転動体の形状を完成形状に近づけた後、焼き入れ焼戻し処理を行う。その後、研削加工を行い完成形状に仕上げる。
前述した硬さと残留オーステナイト量は、本実施形態で規定する合金成分からなる鋼材を使用し、さらに、焼入れ焼戻し条件を好適にすることによって得られる。
焼入れは、生産性をJIS規格のSUJ2と同等にするため、JIS規格のSUJ2と同条件で行うことが好ましい。すなわち、焼入れは830℃以上850℃以下で所定の時間保持した後、油冷することが好ましい。
前述のような、より厳しい条件下で転がり軸受が使用される場合には、内輪の軌道面、外輪の軌道面、及び転動体の転動面のうち少なくとも1つの表面粗さを、粗さ曲線の最大山高さRpで1.0μm以下とすることがより好ましい。転がり面の表面粗さが粗いと油膜が切れやすくなり、油膜切れが生じた部分で軌道輪と転動体とが金属接触し、組織変化の原因となる潤滑油の分解や水素の侵入が生じやすくなる。
本実施形態の転がり軸受は、水素による白色組織の発生が遅延されて、水素による寿命低下が抑制されるので、潤滑剤の分解によって水素が発生しやすい環境で好適に使用できる。
水素の発生のしやすさは潤滑剤の種類により異なり、トラクション係数を向上させる目的、及び摩耗を防止する目的等のために添加剤を多く含む潤滑剤には水素を発生しやすいものがある。例えば、自動車や産業機械の変速機に使用される潤滑油は添加物を多く含み、水素が発生しやすいので、本実施形態の転がり軸受を好適に使用できる。
さらに、軌道輪と転動体との間に大きな滑りが生じると、軌道輪と転動体との間に膜状に存在する潤滑剤(油膜)が切れやすくなり、切れた部分で金属接触が生じる。金属接触が生じると、一時的に金属の新生面が形成され、化学的に活性な状態となるため、潤滑油が分解して水素が発生しやすくなり、発生した水素が軌道輪及び転動体をなす鋼に侵入しやすくなる。したがって、軌道輪と転動体との間に滑りが生じやすい場合には、本実施形態の転がり軸受が好適である。
さらに、本実施形態においては、転がり軸受として深溝玉軸受を用いて説明したが、アンギュラ玉軸受などのその他の玉軸受、円箇ころ軸受、円錐ころ軸受、自動調心ころ軸受等のころ軸受、ポールねじ、リニアガイド等、その他の転動部材に対しても本発明を適用可能であり、同様の効果を得ることができる。
表1に示す合金成分の鋼材から試験片を作製し、軸受生産を想定した生産性評価試験及び白色組織剥離寿命評価試験を行なった。表1には、本実施例及び比較例の合金成分の含有量、0.5×[Si]+0.2×[Mn]+0.2×[Cr]+0.7×[Mo]の値、及び、鋼材の単位面積(320mm2 )中に存在する介在物平均径10μm以上の酸化物系非金属介在物の個数を記載している。また、表2に、表1の鋼種を用いた参考例及び比較例の各種生産性評価試験及び白色組織剥離寿命評価試験の結果を示す。なお、表1において、「平均径が10μm以上である介在物の個数」とは、「鋼に含まれる介在物平均径が10μm以上である酸化物系非金属介在物の個数」を表したものである。さらに、表中数値に下線があるものは、実施形態に記載した好適な範囲から外れる数値を示したものである。
軸受の製造工程は、(1)鋼材切断、(2)熱間鍛造、(3)球状化焼鈍、(4)旋削、(5)熱処理、(6)研削、(7)組立て、の順で行なわれる。その中でも合金成分の影響を受けやすい旋削、熱処理、及び研削に関する各試験を行い、各鋼材の生産性を評価した。
球状化焼鈍後の硬さはSiの添加によって上昇するので、旋削性には鋼材に含まれるSi量が大きく影響する。したがって、鋼材に含まれるSi量が旋削性に及ぼす影響を調べるため、表1に示す鋼材のうち、鋼種A〜G、J、N、Sを用いて旋削試験を行なった。旋削試験は、軸受の外径面を旋削加工することを想定して、球状化焼鈍後の直径65mmの棒材の外周面を旋削し、その際の切削バイトの逃げ面摩耗量が0.2mmになるまでの旋削時間を測定した。切削バイトには超硬バイトを用い、切削速度は120m/minで行った。
図2に、鋼材に含まれるSi量と、切削バイトの逃げ面摩耗量が0.2mmになるまでの時間の関係を示す。鋼材に含まれるSi量が0.70質量%を超えると、切削バイトの逃げ面摩耗量が0.2mmになるまでの時間が急激に短くなり、旋削性が低下することがわかる。したがって、生産性の観点から、鋼材のSi量は0.70質量%以下が好適である。
焼入れ焼戻し後の硬さは、金属組織の基地に固溶するC量の影響が大きい。しかし、鋼材に含まれるC量が十分で、且つ、焼入れ温度が一定である場合には、焼入れ焼戻し後の硬さは鋼材に含まれるCr量の影響が大きい。これは、鋼材に含まれるCr量が多いほど炭化物が化学的に安定になり、焼入れ時に炭化物中のCが、基地に溶け込みにくくなるためである。
また、焼入れ焼戻し後の残留オーステナイト量は、鋼材に含まれるC量が十分で、且つ、焼入れ温度が一定である場合には、オーステナイトを安定化させる効果を有する元素であるMn量の影響が大きい。
Moは焼入れ焼戻し後に鋼中に硬い炭化物を形成する。そのため、研削性には鋼材のMo量の影響が大きい。したがって、鋼材に含まれるMo量が研削に及ぼす影響を調べるため、表1に示す鋼材のうち、鋼種A〜G、M、P、Sを用いて研削試験を行なった。研削試験は、軸受の外径面を研削することを想定して、外径62.4mm、厚さ4mmの焼入れ焼戻し後の円筒リング10個の外周面を、外径62.0mmになるまで研削を行い、研削後の円周方向の算術平均粗さ(Ra)を測定した。Raは、軌道面及び転動体の転動面の軸方向の5〜10箇所について測定を行うことにより求めた。なお、研削はアルミナ砥石を用いて行った。
[2−1.転動疲労試験]
上記の生産性評価試験において、生産性が低下する鋼種J〜Mの鋼材を除き、残りの鋼材で転動疲労試験を行なった。すなわち、表1の鋼材のうち、鋼種A〜I及びN〜Sを用いて試験を行った。該鋼から、直径65mm、厚さ6mmの円板を旋削加工により作製し、その後、焼入れ焼戻し及び平面の研削加工を行い、転動疲労試験の試験片とした。なお、焼入れ焼戻しの条件は、前述の熱処理試験と同条件である。
「試験条件」
最大面圧:3.8GPa
回転速度:1000min-1
潤滑油:ISO粘度グレードがISO VG68である一般鉱油
この様な条件で求めた転動疲労寿命比を表2に示す。
前述の転動疲労試験で、特に寿命が長かった表1の鋼材のうち、鋼種A〜EとJIS規格のSUJ2に相当する鋼種Sを用いて、呼び番号が6303である深溝玉軸受(外径=47mm,内径=17mm,幅=14mm)用の内輪及び外輪を製作した。球状化焼鈍された鋼材を旋削して内輪及び外輪の形状に作製し、その後、焼入れ焼戻し及び研削を行なった。なお、焼入れ焼戻しの条件は前述した熱処理試験と同条件である。また、ボールにはSUJ2に浸炭窒化処理を施したものを用いた。上記の鋼種A〜E及びSを用いて作製した内外輪、ボール及びナイロン製保持器を組み立てた上、グリースを充填し、参考例1〜5及び比較例12の試験軸受とした。
さらに、前述のような、より厳しい条件下での軸受寿命試験を、呼び番号が6317の深溝玉軸受(外径=180mm,内径=85mm,幅=41mm,転動体直径30.16mm)を用いて行った。
外輪及び転動体はSUJ2を用いて製作し、内輪は、表1の鋼材のうち鋼種B,D,E及びJIS規格のSUJ2に相当する鋼種Sを用いて製作した。内輪のみを本発明に係る鋼材で製作したのは、本試験においては内輪に剥離が生じやすいからである。
「試験条件」
ラジアル荷重:66.5kN
回転速度 :2000min-1
潤滑油 :高トラクション油(分解して水素が生じやすい潤滑油)
大形軸受寿命試験は、1種の試験軸受についてそれぞれ3個ずつ行って、3個の試験軸受の試験結果の平均値をその種の試験軸受の寿命とした。結果を表3に示す。
以上より、本発明の転がり軸受は白色組織の発生が遅延されるため、水素が発生しやすい環境下においても好適に使用できる。
1a 軌道面
2 外輪
2a 軌道面
3 転動体
Claims (10)
- 内輪と、外輪と、前記内輪と前記外輪との間に転動自在に配設された複数の転動体と、を備える転がり軸受において、
前記内輪,前記外輪,及び前記転動体のうち少なくとも1つが、下記の5つの条件を満たすことを特徴とする転がり軸受。
条件1:濃度0.90質量%以上1.10質量%以下の炭素、濃度0.45質量%以上0.70質量%以下のケイ素、濃度0.30質量%以上1.20質量%以下のマンガン、濃度1.80質量%以上2.30質量%以下のクロム、濃度0.14質量%以上0.36質量%以下のモリブデン、濃度0.20質量%以下のニッケル、濃度0.20質量%以下の銅、濃度0.010質量%以下のイオウ、濃度0.020質量%以下のリン、濃度10質量ppm以下の酸素を含有し、残部が鉄及び不可避的不純物である鋼で構成されている。
条件2:前記鋼に含まれるケイ素、マンガン、クロム及びモリブデンの各濃度(質量%)を、それぞれ[Si]、[Mn]、[Cr]、[Mo]とした時、0.5×[Si]+0.2×[Mn]+0.2×[Cr]+0.7×[Mo]≧1.00とする。
条件3:前記鋼に含まれる介在物平均径が10μm以上である酸化物系非金属介在物の個数を、320mm2 あたり10個以下とする。
条件4:焼入れ及び焼戻しが施されており、焼入れ焼戻し後の鋼の残留オーステナイト量が11体積%以上20体積%以下であるとともに、硬さがHv697以上800以下である。
条件5:軌道面又は転動面の表面から前記転動体の直径の3%の深さ位置までの表層部分に存在する介在物平均径10μm以上の酸化物系非金属介在物の個数が、面積320mm2 の断面あたり5個以下であり、且つ、前記表層部分に存在する炭化物の最大長さが10μm以下である。 - 前記炭化物は、球状化していない棒状の炭化物であることを特徴とする請求項1に記載の転がり軸受。
- 前記内輪の軌道面、前記外輪の軌道面、及び前記転動体の転動面のうち少なくとも1つの表面粗さが、粗さ曲線の最大山高さRpで1.0μm以下であることを特徴とする請求項1又は請求項2に記載の転がり軸受。
- 前記転動体の直径が30mm以上であることを特徴とする請求項1〜3のいずれか一項に記載の転がり軸受。
- ベルトと、前記ベルトが巻回されたプーリーとを介して回転が伝達されるシャフトの支持に用いられることを特徴とする請求項1〜4のいずれか一項に記載の転がり軸受。
- 自動車の電装補機に用いられることを特徴とする請求項1〜5のいずれか一項に記載の転がり軸受。
- 電気モータに用いられることを特徴とする請求項1〜5のいずれか一項に記載の転がり軸受。
- 変速機に用いられることを特徴とする請求項1〜5のいずれか一項に記載の転がり軸受。
- 風力発電設備に用いられることを特徴とする請求項1〜5のいずれか一項に記載の転がり軸受。
- 建設機械に用いられることを特徴とする請求項1〜5のいずれか一項に記載の転がり軸受。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011282182A JP5966350B2 (ja) | 2011-01-21 | 2011-12-22 | 転がり軸受 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011010981 | 2011-01-21 | ||
JP2011010981 | 2011-01-21 | ||
JP2011282182A JP5966350B2 (ja) | 2011-01-21 | 2011-12-22 | 転がり軸受 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2012163204A JP2012163204A (ja) | 2012-08-30 |
JP5966350B2 true JP5966350B2 (ja) | 2016-08-10 |
Family
ID=46842776
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2011282182A Active JP5966350B2 (ja) | 2011-01-21 | 2011-12-22 | 転がり軸受 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5966350B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104233099A (zh) * | 2014-08-29 | 2014-12-24 | 洛阳力合机械有限公司 | 一种压球机辊皮材料配方 |
EP3431388A1 (en) * | 2017-07-17 | 2019-01-23 | Ratier-Figeac SAS | Propeller blades |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2921112B2 (ja) * | 1990-11-30 | 1999-07-19 | 日本精工株式会社 | 転がり軸受 |
JP2004176156A (ja) * | 2002-11-28 | 2004-06-24 | Nsk Ltd | 転がり軸受 |
JP2005069274A (ja) * | 2003-08-28 | 2005-03-17 | Nsk Ltd | 転がり軸受 |
JP2006045629A (ja) * | 2004-08-05 | 2006-02-16 | Nsk Ltd | 転がり軸受の軌道輪の製造方法 |
JP2006131986A (ja) * | 2004-10-08 | 2006-05-25 | Nsk Ltd | 転がり軸受、ウォームギヤモータ |
JP2006308019A (ja) * | 2005-04-28 | 2006-11-09 | Nsk Ltd | 転がり軸受 |
JP2006328464A (ja) * | 2005-05-25 | 2006-12-07 | Nsk Ltd | 転がり軸受及びその転動部品の製造方法 |
JP2008174810A (ja) * | 2007-01-19 | 2008-07-31 | Jfe Steel Kk | 転動疲労特性に優れた、軸受の内輪および外輪、および、軸受 |
JP2008202136A (ja) * | 2007-02-22 | 2008-09-04 | Jfe Steel Kk | 軸受用鋼部品及びその製造方法 |
JP5453839B2 (ja) * | 2009-02-25 | 2014-03-26 | 日本精工株式会社 | 転がり軸受 |
-
2011
- 2011-12-22 JP JP2011282182A patent/JP5966350B2/ja active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2012163204A (ja) | 2012-08-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US20140363115A1 (en) | Rolling bearing and its manufacturing method | |
WO2011122371A1 (ja) | 転がり軸受 | |
JP5728844B2 (ja) | 転がり軸受 | |
EP2789709A1 (en) | Rolling bearing and method for producing same | |
WO2015128973A1 (ja) | 転がり軸受 | |
JP2010196107A (ja) | 転がり軸受 | |
JP6040700B2 (ja) | 転がり軸受 | |
JP4998054B2 (ja) | 転がり軸受 | |
JP2013249500A (ja) | 転がり軸受 | |
JP2012031456A (ja) | 転がり軸受 | |
JP2014122378A (ja) | 転がり軸受 | |
JP5736937B2 (ja) | 転がり軸受 | |
JP5998631B2 (ja) | 転がり軸受 | |
JP5966350B2 (ja) | 転がり軸受 | |
JP2008151236A (ja) | 転がり軸受 | |
JP6007562B2 (ja) | 転がり軸受 | |
JP2016069695A (ja) | 転がり軸受 | |
JP5640528B2 (ja) | 転がり軸受 | |
JP2005314794A (ja) | 転がり軸受 | |
JP2015206066A (ja) | 転がり軸受 | |
JP2006328514A (ja) | 転がり支持装置 | |
JP6015251B2 (ja) | 転がり軸受 | |
JP2015090207A (ja) | 転がり軸受 | |
JP2012220015A (ja) | 転がり案内装置 | |
JP2009084699A (ja) | 転がり軸受 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20141211 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20151022 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20151027 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20151202 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20160607 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20160620 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5966350 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
S801 | Written request for registration of abandonment of right |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R311801 |
|
ABAN | Cancellation of abandonment | ||
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |