JP5896109B2 - 治療用磁気コイルユニット - Google Patents
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Description
治療の他にも、経頭蓋磁気刺激は神経疾患の診断を目的として利用されており、診断用の経頭蓋磁気刺激装置が実用化されている。さらに、磁気刺激によって、脳の特定の部位の活動を誘発、あるいは一時的に妨げることができるため、脳機能の基礎研究においても利用が進んでいる。
この特許文献1においては、かかる方法で施した経頭蓋磁気刺激治療により難治性の神経障害性疼痛が有効に軽減され、更に、より正確な局所刺激がより高い疼痛軽減効果を実現することが確認されている。但し、最適刺激部位は個々の患者によって微妙に異なることも明らかにされている。
しかしながら、従来では、経頭蓋磁気刺激療法に用いられる磁気刺激装置は何れも、熟練した専門医師等による検査や研究用に、比較的大規模な病院や研究機関で用いることを前提としているので、かなり大掛かりで高価なものとなる。このため、患者個人の自宅や比較的小規模な医院や診療所等では、コスト負担が過大であるばかりでなく、設置スペースを確保することも一般に困難である。
尚、このように磁気コイルによる磁場発生効率を高めて特定箇所で強い渦電流が得られるようにすることは、磁気刺激療法に用いられる治療用コイルのみならず、限局された箇所に所要強度の渦電流を発生させることが求められる他の種々の用途の磁気コイルについても同様に重要であり、更には、コイル駆動装置の小型化を図る場合に限らず、省エネルギ化の観点からも非常に有意義である。
これらの図に示されるように、脳内に誘導される電流の経路は、コイル90,110の巻線形状を脳に投影した形に近いものになる。
或いは、以上の場合において、前記1組の渦巻導線部が患者頭部の表面に沿うように、円柱面の一部や球面の一部などの曲面で構成してもよい。
或いは、前記複数の渦巻導線部は、テープ状の導線を電気的に絶縁させたうえで積層して構成した導線を用いて巻き上げられてもよい。
なお、以下の説明では、特定の方向を意味する用語(例えば、「上」、「下」、「左」、「右」、およびそれらを含む他の用語、「時計回り方向」、「反時計回り方向」)を使用するが、それらの使用は図面を参照した発明の理解を容易にするためであって、それらの用語の語義によって本発明が限定的に解釈されるべきものでない。また、以下に説明する磁気コイルでは、同一又は類似の構成部分には同一の符号を用いている。
尚、図1においては、コイルユニット5を把持し治療用コイル20を患者頭皮に沿って変位させ、当該コイル20の位置決めを行った後、当該コイル20が不用意に移動することがないように、より好ましくは、コイルユニット5をホルダ固定具3に固定した状態が示されている。
コイル駆動装置10は、例えば略直方体のボックス形状に形成された本体ケース11を備え、この本体ケース11に、前記ケーブル16の装置側コネクタ17が結合される端子部12、操作者がコイル駆動装置10のオン/オフ(ON/OFF)操作を行うための操作スイッチ部13、磁気コイル20に流す電流の強さまたは内部コンデンサの充電電圧,最大充電電圧に対するパーセント値などを表示する出力表示部14など、が設けられている。尚、具体的には図示しなかったが、前記コイル駆動装置10は、磁気コイル20による磁気刺激の強度やサイクルを決定付ける電流パルスの強度やパルス波形の設定,パルス間隔,パルス回数等も、操作者によって行うことができるように構成されている。
なお、磁気コイル20を成形する別の方法として、コイルケース6に渦巻型の溝を彫り、この溝に巻線21を嵌め込んでいくこともできる。この場合、コイル20自体が偏心渦巻状の複雑な形状を保持する必要が無いため、磁気コイル20の製作が容易になる。また、このように、溝に巻線21を嵌め込んで磁気コイル20を成形する場合、巻線21の断面形状が四角形の方が円形断面よりも成形作業を容易に行うことができる。
より具体的に説明すれば、本実施形態では、磁気コイル20は、複数(本実施形態では2個)の円形スパイラル状の渦巻導線部20J,20Kを、平面視で実質的に横並びとなるように配置して構成されている。このように、2個の渦巻導線部20J,20Kを平面視で実質的に横並びとなるように配置したことにより、コイル20への通電時には、両渦巻導線部20J,20Kどうしが最も近接する箇所で強い渦電流が得られ、限局した刺激を効率良くもたらす上で好適である。
かかる構成を採用したことにより、この重なり合った部分20Qでは、コイル20への通電時に発生する誘導電流の密度がより高くなり、より一層強い脳刺激を得ることが可能になる。
かかる構成を採用したことにより、コイル巻線21の間隔が密な部分どうしを最も広範囲に重ね合わせることができ、より効率良く強い渦電流を得ることが可能になる。
本発明に係る磁気コイルについて、各渦巻導線部の渦中心を当該渦巻導線部の外周形状の中心から所定量偏心するように構成したことによる効果を、コンピュータシミュレーション手法を用いて検証した。
次に、このコンピュータシミュレーションによる検証について、図5を参照しながら説明する。
提案した偏心スパイラル形状に基づいて、図10に示す磁気コイル40を試作した。この磁気コイル20の各渦巻導線部40J,40Kの外径は100mm、内径は20mm、巻数は10回、導体の断面は2mm×6mmの四角形である。巻線41の形状は、以下の式(数1)及び(数2)で表される関数によって設計した。
ただし、ワイヤーカットは、素材の板から平面的に形状を切り出す加工法であるため、今回の磁気コイル40のような立体的な形状を作成するためには、複数の部品に分割する必要がある。図10のコイルは、左右2個のコイル巻線を含む計4個の部品から構成され、3か所の接合部N1,N2,N3を持つ。うち2か所の接合部N1,N2は、左右の渦巻導線部40J,40Kの巻線中心に設けられており、もう1か所の接合部N3は右側の渦巻導線部40Kの下方に位置している。コイル中央部の、導体が密になる個所では、導体同士の隙間に繊維強化プラスチックの小片(不図示)を挿入し、電気的な接触を防いでいる。コイル40の下部には端子台47を設けて、磁気コイル40と駆動回路49(図11参照)とを結ぶケーブルを交換できるような設計とした。
上記のワイヤーカットとは別の加工法を使って、図3に示す2個目の磁気コイル20の試作を行った。断面が6mm×2mmの四角形である1本の平角導線21から、継ぎ目が出来ないようにコイル20を巻き上げる加工法を採用した。この方法は、継ぎ目の部分で電気抵抗が発生するのを防止できるという利点がある。繊維強化プラスチック製のコイルケース6に、あらかじめ偏心スパイラル形状の溝を掘っておき、その溝に平角導線21をはめ込んでいくことで、コイル20の形状を作成した。この加工方法を採用したことによって、任意の形状の巻線を、簡便かつ再現性良く製作できるようになった。
ケースの溝の外側と内側の曲線を与える関数は、図3の左半分のコイル巻線20Jの外側の曲線については、以下の式(数3)及び(数4)で表される。
空気口24には、ホース(不図示)を介して、送風のためのファンを備えたエアーポンプ(不図示)が接続されており、このエアーポンプで圧送されファンにより送風された空気は、空気口24から流路内に流入し、ケース6とカバー23P,23Q,23Rとの間の隙間を通過した後、空気口25から流出する。かかる空気の流れにより、ケース6内の磁気コイルを強制空冷することができる。なお、送風機能を持ったエアーポンプの代わりに、吸引機能を持った掃除機等を空気口24に接続するようにしてもよい。この場合には、空気口25が空気の流入口となり、空気口24が空気の流出口になる。これら送風機能を持ったエアーポンプ或いは吸引機能を持った掃除機等が、前記隙間を経由して空気口24,25間に冷却用の空気流を強制的に流通させる空気流通手段を構成している。
また、このような冷却構造を設ける場合、磁気コイルの患者頭部に近い側を確実に冷却するために、冷却用の空気流が流れる前記隙間を、少なくとも前記ケース6の患者頭部に近い側に設けることが好ましい。更には、前記隙間を、ケース6の患者頭部に近い側およびその反対側の双方に設けることにより、磁気コイル全体を確実に冷却して、より高い冷却効果を得ることができる。
本発明実施例に係る偏心スパイラルコイルの電気的特性を評価するため、インダクタンスと抵抗の測定を行った。図4に示したものと同様の磁気コイル20を用い、この磁気コイル20をLCRメータに接続した。図14の横軸はLCRメータの動作周波数、縦軸はインダクタンスおよび抵抗の値である。インダクタンスは11〜12μH程度であり、周波数に対する顕著な依存性はみられなかった。一方で、周波数の増加とともに、抵抗値は減少した。これは、周波数の増加につれて電流の流れる実効的な面積が減少すること、すなわち表皮効果が原因である。
次に、本発明実施例に係る偏心スパイラルコイルが、予定通りの磁場を発生できることを確認するための実験(磁場測定)を行った。以下、この磁場測定の実験について説明する。
<測定方法>
本実験では、図4に示したものと同様の磁気コイル20を用い、この磁気コイル20をコイル駆動装置に(つまり、その内部のコイル駆動回路に)接続し、また、磁気コイル20上には、磁場測定用の微小なサーチコイルを配置した。磁場が発生すると、電磁誘導の法則により、サーチコイルに電圧が生じる。この電圧波形をオシロスコープで記録した。また、コイル駆動回路に内蔵されているCT(current transformer)を利用して、磁気コイル20に流れる電流も同時に記録した。
サーチコイル25は、以下の3箇所の測定位置に配設した。
・測定位置A:右側の渦巻導線部20Kの渦中心Kc
・測定位置B:磁気コイル20全体の中心(左右の渦中心Jc,Kcの中点)
・測定位置C:左側の渦巻導線部20Jの渦中心Jc
磁場ベクトルの向きは、測定位置AおよびCでは、ほぼz方向(コイル面に垂直な方向)であり、測定位置Bでは、ほぼx方向(左右方向)である。サーチコイル25は、コイル面に垂直な方向の磁場に対して感度を持つため、それぞれの測定位置において、磁場ベクトルの向きとサーチコイル25の面とが直交するように、サーチコイル25を保持するようにした。
尚、測定に使用したオシロスコープはTektronix社TDS2014Bであり、CTはピアソン社モデル4418である。
図16は、この磁場測定の実験でオシロスコープに表示されたサーチコイル25及びCTからの出力波形の一例を示している。上側の波形がサーチコイル25からの出力波形であり、下側の波形がCTからの出力波形である。
サーチコイル25を置いた位置における磁場をB(t)とすると、サーチコイル25に生じる電圧V(t)は、次式(数11)で与えられる。
前記数11を積分すると、次式(数12)が得られる。
測定結果との比較を行って妥当性を検証するため、発生磁場の数値解析を行った。
図19は、発生磁場の磁場分布の数値解析結果を示している。図19(a)に示された磁気コイル20において、各渦巻導線部20J,20Kは、実際の渦巻形状(スパイラル状)ではなく、円環の集合で近似されており、解析の単純化が図られている。
それぞれの渦巻導線部20J,20Kの発生する磁場は、以下のような数式を利用して計算することができる。
円形コイルを、周方向にN個の要素に分割する。それぞれの要素は、直線(線分)で近似する。位置r=(x’,y’,z’)にあるn番目の要素が、位置r=(x,y,z)に発生する磁場は、次式(数13)のビオ・サバールの法則で与えられる。
ここに、磁場の強さBは、B=(Bx 2+By 2+Bz 2)1/2として求められている。
各測定位置におけるピークの磁束密度の測定結果と解析結果とを、表1に纏めた。
図19からも分かるように、磁気コイル20の巻線に近い領域では、磁場の空間的な変化が急になる。したがって、サーチコイル25の位置が僅かにずれただけでも測定結果が変動しやすい。今回の測定では、サーチコイル25を手で保持したため、位置決めはそれほど精密ではなく、誤差が出やすい状況であった。また、表1の解析結果は、サーチコイル25の中心点における磁束密度を求めているのに対して、実際のサーチコイル25は有限の高さと直径を持っており、サーチコイル25の内部での磁場分布が平均化されて測定される。この違いも、測定結果と解析結果との差を生む原因となっており、同様に磁場の空間変化が急になるような磁気コイル20の近傍で、不一致が起こりやすいと言える。
連続で刺激を出力した時のコイルの発熱を、実験から求めた。使用したコイルは、図13に示したのと同様のものである。測定機器は、コイルに内蔵した白金測温抵抗体と、サーモグラフィを併用した。内蔵の白金測温抵抗体は、コイルのグリップの付け根部分に埋め込まれており、コイル内部の温度を測定することができる。また、サーモグラフィはコイル上方に固定されており、頭部に当てられる側のコイル面すなわち図13の下面の表面温度を計測して、測定された領域内での最高温度の時間変化を記録した。図13のコイルは、コイル表面に空気を循環させ冷却するための流路が設けられているが、今回の実験では空冷用のカバーを外して測定を行った。前記磁場測定の実験に使ったのと同じ駆動装置にコイルを接続して、動作を行った。
<1>5pps 50train
:1秒間に5パルスの電流を10秒間流す(その後50秒間休み)。
<2>5pps 100train
:1秒間に5パルスの電流を20秒間流す(その後40秒間休み)。
<3>10pps 50train
:1秒間に10パルスの電流を5秒間流す(その後55秒間休み)。
<4>10pps 100train
:1秒間に10パルスの電流を10秒間流す(その後50秒間休み)。
以上は、あくまで装置としての能力を評価するための試験であり、実際の治療においてはこの何割かの出力に設定するため、図21ほどの温度上昇が生じるわけではない。加えて、図13のコイルには、実際には冷却機構が備わっているため、温度上昇は実際にはより低く抑えられる。
図22(a)〜(c)は、本実施形態の第1変形例に係る磁気コイル50の形態を模式的に示す説明図で、図22(a)は磁気コイル50の平面図、図22(b)は磁気コイル50を矢印11b,11b方向から見て示した矢視図(正面図)、図22(c)は磁気コイル50を矢印11c,11c方向から見て示した矢視図(側面図)である。
この場合、重なり合う部分を設けることによる特有の効果は得られないものの、偏心スパイラルコイル20のその他の効果を享受することができ、しかも、磁気コイル50が同一平面上に並ぶことにより、磁気コイル50が平坦になり、この磁気コイル50を内包するコイルユニットをより薄く形成することができる。また、重なりが無いことから、コイル巻線の製作が容易になるという利点もある。
図23は、本実施形態の第2変形例に係る偏心スパイラルコイル60の形態を模式的に示す正面図である。
この第2変形例の偏心スパイラルコイル60は、前記第1変形例の場合と同様に、2個の渦巻導線部60J,60Kが重なり合う部分が無い構成のものであるが、患者頭部Mhの表面形状にできるだけ沿うように、2個の渦巻導線部60J,60Kが、所定の角度βを挟んで山形をなすように傾斜している。
このような形態を採用することにより、コイル60を患者頭部Mhの表面形状にできるだけ沿って配置することができ、両者間の距離のバラツキを抑制して、患者頭部Mhの表面形状に沿うようにして誘導電流を発生させることが可能になり、より効率的な脳刺激を実現することができる。
この場合、患者頭部Mhの表面形状に対してより良好に対応することができるように、コイル60を湾曲させて丸みを帯びるように形成することにより、患者頭部Mhの表面とコイル60との間の距離のバラツキをより効果的に抑制することができる。
図24は、本実施形態の第3変形例に係る偏心スパイラルコイル70の形態を模式的に示す正面図である。
この第3変形例の偏心スパイラルコイル70は、前記第2変形例の場合と同様に、2個の渦巻導線部70J,70Kが、患者頭部Mhの表面形状にできるだけ沿うように、所定の角度βを挟んで山形をなすように傾斜しているが、更に、2個の渦巻導線部70J,70Kが重なり合う部分70Qを有している。
このような形態を採用することにより、重なり合った部分70Qでは、コイル通電時に発生する誘導電流の密度がより高くなり、より強い磁場を得ることが可能になる。また、磁気コイル70を患者頭部Mhの表面形状にできるだけ沿って配置することができ、両者間の距離のバラツキを抑制して、患者頭部Mhの表面形状に沿うようにして誘導電流を発生させることが可能になり、より効率的な脳刺激を実現することができる。しかも、2個の渦巻導線部70J,70Kが重なり合う部分70Qは、渦巻導線部70J,70Kの一部をそれぞれ折り曲げて平行をなすように構成されており、図24と図23とを対比して良く分かるように、磁気コイル70を、患者頭部Mhの表面形状により一層沿った配置とすることができる。
図25は、本実施形態の第4変形例に係る偏心スパイラルコイル80の形態を模式的に示す正面図である。
この第4変形例の偏心スパイラルコイル80は、前記第3変形例の場合と同様に、2個の渦巻導線部80J、80Kが重なり合う部分80Qを有しているが、渦巻導線部80J、80Kが、患者頭部Mhの表面形状にできるだけ沿うように、曲面を形成している。この曲面とは、例えば、図25に示すような円柱面の一部である。このような曲面とすることにより、前記第3変形例に比べて、頭部表面にコイルが密着する度合いが増すため、渦電流を効果的に誘導できる。さらに、この曲面を球面の一部で形成すれば、より一層、頭部表面にコイルが密着する度合いを増すことができる。
コイルの発熱Pは、コイルの電流I,コイルの抵抗R、パルス幅T、1秒あたりの刺激回数fから、次式(数19)によって計算できる。
図28は、コンピュータシミュレーションによって、脳内の渦電流と、コイルのインダクタンスを求めるための計算モデルを示す説明図である。図28(a)に、渦電流を解析するための計算モデルを示す。本シミュレーションでは、コイルのインダクタンスを求めるため、コイルに1A(アンペア)の単位電流を与えたときの、コイルの周囲に生成される磁場の分布を解析した。図28(b)に示すような、コイルの半分を表わすモデルを、空気を表わす160mm×80mm×100mmの直方体の内部に置いた。コイルの切断面が、空気を表わす直方体の160mm×100mmの面に含まれるように、コイルの位置を決定した。有限要素法を利用して、この直方体の内部における磁場の分布を計算した。モデルの6つの外周面には、全て、対称境界条件を与えた。計算のための有限要素は、最も密度が高い部分で、2mm程度の大きさである。
実際のコイルにおいては、(数20)の式から計算されるコイル本体のインダクタンスに加えて、コイルと駆動回路とをつなぐケーブルもインダクタンスを有しているため、両者を足し合わせて評価する必要がある。往復2導体のケーブルのインダクタンスは、次の式(数21)を使って近似的に計算した。(数21)において、r=4.9mmは導体外径、D=7mmは中心間距離、l=1.5mはケーブルの長さである。
<a>渦巻導線部の基本形状(丸,角,角など)
<b>渦巻導線部の個数と配置
<c>素線(導線)の高さ
<d>素線(導線)の幅
<e>外径
<f>内径
<g>巻数
<h>偏心の度合い
<i>重なりの度合い
<j>渦巻導線部間の傾きの角度
前記<b>項の「渦巻導線部の個数と配置」については、非常に出力の大きな駆動回路と組み合わせることができるならば、3個以上の渦巻導線部から成るコイルも選択肢に入る。3個以上の渦巻導線部を設けることで、設計の自由度が増し、脳内の渦電流をより望ましい分布に近づけることができる。しかしながら、2個の渦巻導線部のコイルに比べて、3個以上の渦巻導線部を持つコイルの効果は、これまでの研究結果を概観すると限定的である。渦巻導線部の個数が増えるにつれて、駆動回路に求められる出力も大きくなるという難点がある。在宅治療用の磁場発生コイルでは特に、2個の渦巻導線部から成るコイルが、駆動回路を小型化できる点で好適である。
前記<d>の「素線(導線)の幅」については、素線(導線)の幅が広ければ、電気抵抗が小さくなるので、駆動回路の出力が小さくて済むが、一方で、偏心させることのできる度合いが小さくなるという問題がある。2mm程度の幅を選べば、[数19]で計算される発熱の大きさが結果的に300ワット程度となり、家庭用コンセントから給電できるレベルの消費電力で駆動回路の設計が可能である。
前記<i>項の「重なりの度合い」については、例えば図4等に示すように、一方の渦巻導線部の外周が、他方の渦巻導線部の内周に接する位置まで重なり部分を設けることが好ましい。それによって、重なりを設けたコイル中央部での電流の集中を最も高めることができる。
前記<j>項の「渦巻導線部間の傾きの角度」については、加工し易さと刺激の効果とを総合的に考えて、選択することになる。例えば図4のように平面的にコイルを構成すると、コイルの加工は容易になる。一方、図24に示すような設計を採用できれば、渦電流発生の効率は向上する。コイルの渦巻導線部間に重なりを設けなければ、図23に示すような形状も可能である。
例えば、図32は、4個の円形渦巻導線部130J,130K,130L,130Mを備えた磁気コイル130を示す模式図である。尚、実際の渦巻導線部130J〜130Mでは、渦巻形状(スパイラル状)に巻かれるが、図32の模式図では、図面の簡潔明瞭化のために円環で模しており、各円環上の矢印は電流の流れ方向を例示している。
特に、4個の円形渦巻導線部130J,130K,130L,130M全てについて、渦巻導線部の巻線の渦中心がz軸を通る中心に近付くように偏心させて構成することにより、全ての組の渦巻導線部について、渦巻導線部の巻線の渦中心が他の渦巻導線部の巻線の渦中心へ近付くように偏心させることができ、最も高い効果を得ることができる。
図33は、立体配置された4個の渦巻導線部を備えた磁気コイル150の一例を示す模式図である。この図33の模式図では、渦巻導線部150J,150K,150L,150Mを、図面の簡潔明瞭化のために楕円で模している。
この磁気コイル150は、所謂「slinky」タイプのもので、ケーブル156に繋がるグリップ159の軸線Saの周りに4個の楕円状の渦巻導線部150J,150K,150L,150Mが立体的に配置されている。
特に、4個の渦巻導線部150J,150K,150L,150M全てについて、渦巻導線部の巻線の渦中心が前記軸線Saを通る中心に近付くように偏心させて構成することにより、全ての組の渦巻導線部について、渦巻導線部の巻線の渦中心が他の渦巻導線部の巻線の渦中心へ近付くように偏心させることができ、最も高い効果を得ることができる。
この場合、各渦巻導線部170J,170K,170L,170M,170Nは、z軸と平行な軸線Sbの周りに5個の渦巻導線部170J,170K,170L,170M,170Nが立体的に配置されている。
この場合においても、少なくとも1組の渦巻導線部について、一方の渦巻導線部の巻線の渦中心が他方の渦巻導線部の巻線の渦中心へ近付くように偏心させて構成することで、一方の渦巻導線部のコイル巻線間隔の疎密に対応して、誘導電流の密度の高い領域が発生し、この領域で強い脳刺激が得られる。
この磁気コイル180は、所謂8字コイルをベースにしたもので、グリップ189の軸線Scの周りに5個の渦巻導線部180J,180K,180L,180M,180Nが立体的に配置されている。
この場合においても、少なくとも1組の渦巻導線部について、一方の渦巻導線部の巻線の渦中心が他方の渦巻導線部の巻線の渦中心へ近付くように偏心させて構成することで、一方の渦巻導線部のコイル巻線間隔の疎密に対応して、誘導電流の密度の高い領域が発生し、この領域で強い脳刺激が得られる。
20,30,40,50,60,70,80,90 磁気コイル
23P,23Q,23R カバー
24,25 空気口
130,150,170,180 磁気コイル
20J,30J,50J,60J,70J,80J 渦巻導線部
20K,30K,50K,60K,70K,80K 渦巻導線部
130J〜130M,150J〜150M 渦巻導線部
170J〜170N,180J〜180N 渦巻導線部
Dc 渦中心間の距離
Ds 外形形状の中心間の距離
Jc,Kc 渦中心
Jc,Js 外形形状の中心
Claims (8)
- 患者の脳内に刺激電流を誘導するための導線部を有する治療用磁気コイルユニットであって、
前記導線部を嵌め込むことにより当該導線部が渦巻状の形状となるように形成された構造部を有し、且つ、前記構造部は、前記導線部を2個の渦巻導線部に形成し、それぞれの前記渦巻導線部は、一方の渦巻導線部の巻線の渦中心が他方の渦巻導線部の巻線の渦中心へ近付く方向に偏心させて構成されているコイルケースを備えたことを特徴とする、治療用磁気コイルユニット。 - 前記2個の渦巻導線部について、一方の渦巻導線部の一部が他方の渦巻導線部の一部と互いに略並行をなして重なり合うように形成されている、ことを特徴とする請求項1に記載の治療用磁気コイルユニット。
- 前記2個の渦巻導線部について、一方の渦巻導線部の外周部が他方の渦巻導線部の巻線の渦中心あるいはその付近に至るまで重なり合っている、ことを特徴とする請求項2に記載の治療用磁気コイルユニット。
- 前記2個の渦巻導線部が、所定の角度を挟んで山形をなすように傾斜している、ことを特徴とする請求項1から3の何れか一に記載の治療用磁気コイルユニット。
- 前記導線部は、断面形状が四角形である導線によって巻き上げられていることを特徴とする、請求項1から4の何れか一に記載の治療用磁気コイルユニット。
- 前記導線部は、複数の金属線を寄り合わせて構成した導線を用いて巻き上げられていることを特徴とする、請求項1から5の何れか一に記載の治療用磁気コイルユニット。
- 前記導線部は、患者頭部の表面形状に沿うよう曲面を形成してなることを特徴とする、請求項1から6の何れか一に記載の治療用磁気コイルユニット。
- 前記曲面は、球面の一部で形成されたことを特徴とする、請求項7に記載の治療用磁気コイルユニット。
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