JP5843173B2 - 冷間加工用金型の製造方法 - Google Patents
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Description
C:0.6〜1.2%、
Si:0.8〜2.5%、
Mn:0.4〜2.0%、
S:0.03〜0.1%、
Cr:5.0〜9.0%、
MoおよびWは単独または複合で(Mo+1/2W):0.5〜2.0%、
Al:0.04〜0.3%未満、
残部Feおよび不可避的不純物からなる冷間工具鋼の鋼塊に熱間加工を行って素材とし、該素材に焼入れ焼戻しを行って硬さを58〜62HRCに調質した後に、切削加工を行って金型の形状に仕上げることを特徴とする冷間加工用金型の製造方法である。一具体例としては、熱間加工を行った素材に、焼鈍を行った後、焼入れ焼戻しを行う冷間加工用金型の製造方法である。そして、別の一具体例としては、焼入れは、前記熱間加工後の冷却過程で行う直接焼入れである冷間加工用金型の製造方法である。好ましくは、調質後の硬さが60HRC以上である。
Cは、鋼中で炭化物を形成し、冷間工具鋼に硬さを付与する重要な元素である。Cが少なすぎると形成される炭化物量が不足し、58HRC以上、好ましくは60HRC以上の硬さを付与することが困難である。一方、過多の含有は、焼入れしたときの未固溶炭化物量の増加により靱性が低下しやすい。よって、Cの含有量は0.6〜1.2%とした。好ましくは0.7%以上および/または1.1%以下である。1.0%以下がさらに好ましい。
Siは、鋼中に固溶して、冷間工具鋼に硬さを付与する重要な元素である。また、FeやCrよりも酸化傾向が強いことに加えて、Al2O3とコランダム系の酸化物を形成しやすい元素であるため、本発明では酸化物を低融点化するFe系酸化物やCr系酸化物の形成を抑制し、Al2O3保護皮膜の形成を促進する重要な作用がある。しかし、多すぎると焼入れ性や靱性が著しく低下する。よって、Siは0.8〜2.5%とした。好ましくは1.0%以上および/または2.0%以下である。1.2%以上がさらに好ましい。
Mnは、本発明の重要な元素であり、切削工具表面に形成されたAl2O3保護皮膜上で良好な潤滑皮膜として作用する。そして、オーステナイト形成元素であり、鋼中に固溶して焼入れ性を向上する。しかし、添加量が多すぎると調質後に残留オーステナイトが多く残り、金型として使用時の経年変寸の原因となる。また、FeやCrと低融点酸化物を形成しやすいため、Al2O3保護皮膜の機能を阻害する要因となる。よって、本発明では0.4〜2.0%とした。好ましくは0.6%以上および/または1.5%以下である。
Sは、本発明の重要な元素であり、切削工具表面に形成されたAl2O3保護皮膜上で良好な潤滑皮膜として作用する。つまり、鋼素材中に含まれる十分量のSは、MnSを形成する。そして、MnSは延性に富むことに加え、Al2O3との馴染みが良いため、Al2O3保護皮膜上に堆積して、これらが良好な複合潤滑保護皮膜としての役割を果たす。このような潤滑作用が十分に発揮されるためには0.03%以上の添加が必要であるが、Sは鋼の靱性を劣化させるため、上限は0.1%とする。好ましくは0.04%以上および/または0.08%以下である。
Crは、調質後の組織中にM7C3炭化物を形成することで、冷間工具鋼に硬さを付与する。また、焼入加熱時に一部は未固溶炭化物として存在して、結晶粒の成長を抑制する効果がある。そして、Crを5.0%以上とすることで、形成される炭化物量が多くなり、58HRC以上、好ましくは60HRC以上の硬さを十分に達成することができる。さらに、冷間加工用金型としたときの表面には、各種の被覆処理を行う場合、TD処理によるVC皮膜やCVD処理によるTiC皮膜の形成能が向上する。また、Crは耐食性を確保する上で有効な元素である。
MoおよびWは、調質時の焼戻しにおいて、微細炭化物の析出強化(二次硬化)により硬さを向上させる元素である。しかし同時には、焼戻しで起こる残留オーステナイトの分解を遅滞させるため、過多に含有すると、調質後の組織に残留オーステナイトが残りやすい。また、MoやWは高価な元素であるため、実用化する上では添加量を極力低減すべきである。よって、これら元素の添加量は(Mo+1/2W)の関係式で0.5〜2.0%とする。
Alは、本発明の重要な元素である。つまり、鋼素材中に含まれる十分量のAlは、切削加工時に発生する熱によって高融点酸化物であるAl2O3を切削工具表面に形成する。Al2O3の融点は約2050℃であり、これは切削温度よりも遥かに高いため、Al2O3は切削工具の保護皮膜として機能する。そして、0.04%以上を含有することで、十分な厚さの保護皮膜が形成され、工具寿命が改善する。しかし、Alを多量に添加した場合は、鋼素材中にAl2O3が介在物として多く形成されるため、鋼素材の被削性がかえって低下する。このため、Al添加量の上限は0.3%未満とする。好ましくは0.05%以上および/または0.15%以下である。
Niは、鋼の靱性や溶接性を改善する元素である。また、調質時の焼戻しではNi3Alとして析出し、鋼の硬さを高める効果があるので、本発明に係る冷間工具鋼が含有するAl量に応じて添加することは有効である。ただし、Niは高価な金属であり、実用化する上では添加量を極力低減すべきである。そのため、本発明におけるNiは、添加する場合でも1.0%以下が好ましい。
Cuは、調質時の焼戻しにおいてε-Cuとして析出し、鋼の硬さを高める効果がある。ただし、Cuは鋼素材の熱間脆性を引き起こす元素である。よって、本発明におけるCuは、添加する場合でも1.0%以下が好ましい。なお、Cuによる熱間脆性は、ほぼ同量のNiを添加することで抑制できるため、本発明に係る冷間工具鋼がNiを含む場合は、該量に応じて規制値を緩和することができる。
Vは、種々の炭化物を形成して、鋼の硬さを高める効果がある。また、形成された未固溶のMC炭化物は、結晶粒の成長を抑制する効果がある。そして特に、後述のNbと複合添加することで、焼入加熱時に未固溶のMC炭化物が微細かつ均一となり、結晶粒成長を効果的に抑制する働きがある。一方、MC炭化物は硬質であり、被削性を低下させる原因となる。そこで本発明では、上述した複合潤滑保護皮膜を切削加工時の工具表面に形成させたことで、鋼素材中に多くのMC炭化物を形成しても良好な被削性を確保できる点に重要な特徴を有する。ただし、過多のV添加は、粗大なMC炭化物を過剰に形成して、冷間工具鋼の靱性も低下させる。そのため、Vは添加する場合でも1.0%以下とすることが好ましい。より好ましくは0.7%以下である。
Nbは、MC炭化物を形成して、結晶粒の粗大化を抑える働きがある。ただし、過多に添加すると、粗大なMC炭化物が過剰に形成されて、鋼の靱性が低下する。そのため、添加する場合でも0.5%以下とすることが好ましい。より好ましくは0.3%以下である。
Claims (8)
- 質量%で、
C:0.6〜1.2%、
Si:0.8〜2.5%、
Mn:0.4〜2.0%、
S:0.03〜0.1%、
Cr:5.0〜9.0%、
MoおよびWは単独または複合で(Mo+1/2W):0.5〜2.0%、
Al:0.04〜0.3%未満、
残部Feおよび不可避的不純物からなる冷間工具鋼の鋼塊に熱間加工を行って素材とし、
前記素材に焼入れ焼戻しを行って硬さを58〜62HRCのプリハードン鋼に調質した後に、
前記プリハードン鋼を最終金型形状まで一括して切削加工を行って金型の形状に仕上げることを特徴とする冷間加工用金型の製造方法。 - 前記熱間加工を行った素材に、焼鈍を行った後、前記焼入れ焼戻しを行うことを特徴とする請求項1に記載の冷間加工用金型の製造方法。
- 前記焼入れは、前記熱間加工後の冷却過程で行う直接焼入れであることを特徴とする請求項1に記載の冷間加工用金型の製造方法。
- 前記冷間工具鋼は、質量%で、Ni:1.0%以下をさらに含有することを特徴とする請求項1ないし3のいずれかに記載の冷間加工用金型の製造方法。
- 前記冷間工具鋼は、質量%で、Cu:1.0%以下をさらに含有することを特徴とする請求項1ないし4のいずれかに記載の冷間加工用金型の製造方法。
- 前記冷間工具鋼は、質量%で、V:1.0%以下をさらに含有することを特徴とする請求項1ないし5のいずれかに記載の冷間加工用金型の製造方法。
- 前記冷間工具鋼は、質量%で、Nb:0.5%以下をさらに含有することを特徴とする請求項1ないし6のいずれかに記載の冷間加工用金型の製造方法。
- 調質後の硬さが60HRC以上であることを特徴とする請求項1ないし7のいずれかに記載の冷間加工用金型の製造方法。
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