JP5826850B2 - 同時的に行う低酸素で生物的なリンと窒素の除去 - Google Patents

Description

廃水から窒素、炭素、およびリンのような様々な成分を除去することは、困難で高コストのプロセスになることがあり、ある場合には、廃水処理プロセスに炭素源を添加することを要するかもしれない。

さらに、多くの廃水処理プロセスにおいて用いられる高濃度の溶存酸素は、実質的に廃水処理プラントのエネルギー利用のコストの原因となる。例えば硝化と脱窒素を促進するために、メタノールのような炭素源がプロセスでの低酸素タンクに添加されるかもしれない。さらに、通気タンクは、生物学的酸素要求量（ＢＯＤ）とアンモニアに関する酸化を促進するための高濃度の溶存酸素を必要とするかもしれない。しかし、炭素源の添加と高濃度の溶存酸素の必要性は高い費用を招き、廃水を処理するための費用を著しく増大させる原因となる。

本発明の態様は、この概要ではなく、後述する特許請求の範囲によって定義される。開示についての概観を提示するために、また後述する詳細な説明の部分でさらに説明される概念についての選択を紹介するために、本発明の様々な態様についての高い位置での概観がここで提供される。この概要は、権利請求される主題の重要な特徴または本質的な特徴を確認することを意図したものではなく、また権利請求される主題の範囲を決定するための助けとして独立して用いることを意図したものでもない。

第一の態様において、有機物質、窒素、およびリンを同時に除去するために廃水を処理するための方法が提供される。この方法は、二つ以上の流れを低酸素（ａｎｏｘｉｃ）の条件下で作用する第一のタンクの中に供給することを含み、その二つ以上の流れはプラントの流入廃水と戻りの活性スラッジを含んでいる。プラントの流入廃水と戻りの活性スラッジは第一のタンクの中で混合されて混合液が形成され、それによってリンの放出および粒状有機物質と溶存態有機物質の発酵を開始させる。次いで、混合液は、微好気性の条件下で作用する第二のタンクへ移される。第二のタンク中の溶存酸素の濃度は１．０ｍｇ／ｌ未満であり、それにより同時の硝化（ｎｉｔｒｉｆｉｃａｔｉｏｎ）、脱窒素、リンの放出、およびリンの取り込みが促進される。さらに、混合液は第三のタンクへ移され、そこで、微生物を含む活性スラッジから処理済み流出液が分離される。活性スラッジの第一の部分は、戻りの活性スラッジとして第一のタンクへ戻される。

第二の態様において、有機物質、窒素、およびリンを同時に除去するために廃水を処理するための方法が提供される。この方法は、プラントの流入廃水を戻りの活性スラッジと低酸素タンクの中で接触させて、混合液を形成することを含む。戻りの活性スラッジは、低酸素タンクの中でリンの放出を開始させることのできるバクテリアを含んでいる。
混合液は、粒状有機物質と溶存態有機物質の発酵を可能にするとともにリン除去性バクテリアの発育のために有利な条件を提供するような低い溶存酸素濃度を有する通気タンクに流入する。次いで、混合液は、活性スラッジからプラントの流出液を分離するためのメンブランタンクに流入する。さらに、活性スラッジの一部は戻りの活性スラッジとして低酸素タンクへ再循環される。

第三の態様において、有機物質、窒素、およびリンを同時に除去するために廃水を処理するための装置が提供される。この装置は、プラントの流入廃水と戻りの活性スラッジを受け入れる第一のタンクを有していて、そしてその第一のタンクは、脱窒素、リンの放出、および粒状有機物質と溶存態有機物質の発酵を促進するための低酸素の条件下で作用する。第二のタンクが第一のタンクから混合液を受け入れる。第二のタンク中の溶存酸素の濃度は１．０ｍｇ／ｌ未満であり、それにより第一のタンクの中へ受け入れた戻りの活性スラッジ中に存在するリン放出性バクテリアの発育が効果的に促進される。戻りの活性スラッジ中のリン放出性バクテリアは、第一のタンクの中でのリンの放出と粒状有機物質の発酵を可能にする。活性スラッジからプラントの流出液を分離する第三のタンクが設けられ、活性スラッジの一部は戻りの活性スラッジとして第一のタンクへ再循環される。

本発明を例証する態様が、添付図面を参照して以下で詳細に説明される。

図１は、本発明の態様に従う廃水処理プロセスの概略図を示す。 図２は、本発明の態様に従う代替の廃水処理プロセスの概略図を示す。 図３は、本発明の態様を実施した結果としての廃水処理プラントにおけるエネルギー使用量の減少を示す。 図４は、本発明の態様が廃水処理プラントにおいて実施されたときのアンモニアとホスフェート（リン酸塩）の両者の減少を示す。 図５は、各々のタンク中のリン、溶存酸素、および硝酸塩の濃度を示す棒グラフである。

本発明の態様の主題を、法定の要件を満たすための特殊性とともにここで説明する。しかし、その説明自体は、特許請求の範囲を限定することを必ずしも意図していない。むしろ、権利請求される主題は、他の現在ある技術または将来の技術とともに、本明細書の中で説明されるものと類似する別の工程または工程の組み合わせを含めるように、別のやり方で具現化されるだろう。個々の工程の順序が明確に記述される場合を除いて、本明細書で開示される様々な工程の中またはそれらの間の任意の特定の順序を含むものとして、用語が解釈されるべきではない。

図１は、廃水処理プロセス１０の概略図を示す。特に、この廃水処理プロセスは、プラントの流入廃水から窒素、リン、および有機物質を同時に除去するための、エネルギー効率と費用効率のよい方法を提供する。多くの装置においては、外部の炭素源と高レベルの溶存酸素を必要とするが、本発明の態様においてはそのいずれも必要とせず、実際には、廃水処理装置において典型的に用いられる量と比較して非常に少ない量の溶存酸素と炭素しか必要としない。例えば、多くの装置においてはリンの除去と窒素の除去のための外部の炭素源を必要とするが、しかし本発明の態様においては、窒素の除去には大部分がアンモニアを用いるので、最少量の炭素だけを必要とする。さらに、リンの除去には、溶存炭素または外部の炭素源だけを用いるのではなく、廃水中に存在する溶存炭素と粒状炭素（例えば粒状有機物質）を用いる。図１の態様において、プラントの流入廃水１２から窒素、リン、および有機物質を同時に除去するために、三つの個別のタンクが用いられる。ここで言うプラントの流入廃水１２は、処理されていない元のままの廃水であり、従って、廃水処理装置（例えば、本明細書で説明される廃水処理装置）には未だ導入されていないものを指す。

図１に示される第一のタンクは、プラントの流入廃水１２と戻りの活性スラッジ１４を含めた少なくとも二つの流れを受け入れる低酸素タンク１６である。本明細書中でさらに説明されるであろうが、戻りの活性スラッジ１４は、第三のタンク（すなわちメンブランタンク（膜タンク）２０）から一つ以上の他のタンク（例えば低酸素タンク１６）の中へ再循環される活性スラッジの一部である。ここで言う活性スラッジは、プラントの流出液から分離された流れである。この活性スラッジの流れは、硝酸塩（ニトレート）と溶存酸素に加えて、微生物群を含んでいる。微生物群には、バクテリア、真菌類、原生動物、ワムシなどを含めた様々な生物学的成分が含まれる。従属栄養バクテリアと独立栄養バクテリアの両者が活性スラッジの中に存在するかもしれないが、典型的には従属栄養バクテリアが優勢である。従属栄養バクテリアは、新たな細胞の合成のために、プラントの流入廃水の中の炭素質有機物質からエネルギーを得る。次いで、これらのバクテリアは、有機物質を二酸化炭素や水のような化合物に転化させることによってエネルギーを放出する。活性スラッジの中の独立栄養バクテリアは一般に、細胞の成長のための酸化した炭素化合物（例えば二酸化炭素）を減少させる。これらのバクテリアは、アンモニアをニトレート（硝酸塩）へと酸化すること（これは硝化として知られる）によってエネルギーを得るが、これについてはさらに後述する。

上述したように、戻りの活性スラッジ１４は、処理プロセスの最後における分離工程（例えば、メンブランタンクまたはメンブランバイオリアクター）によって生成される活性スラッジの一部である。戻りの活性スラッジ１４は低酸素タンク１６の中へ再循環され、そしてそのタンクに微生物群、残留酸素、ニトレート（硝酸塩）およびニトリット（亜硝酸塩）を供給する。リンの放出は、典型的には、硝酸塩と溶存酸素を有する戻りの活性スラッジを用いて低酸素タンクの中では起きないが、しかし、本発明の態様においては、低酸素タンク１６の中でリンの放出が起こる、ということに注目されたい。戻りの活性スラッジ１４の中にリンを消費するために用いられるバクテリアも存在するために、リンの放出が起こる。さらに、流入廃水の中に存在する粒状有機物質の活性のある加水分解と発酵の条件のために、リンの放出が起こる。ここで言う加水分解とは、バクテリアの作用によるポリマー有機物質のモノマーへの分解である。一つの態様において、加水分解とは、化学機構の過程において、反応の間に水の分子が水素陽イオンと水酸化物陰イオンに***する化学反応を指す。このタイプの反応は、特定のポリマーを分解するために用いられる。従って、リンの除去のための炭素源として溶存態有機物質を用いるだけではなく、本発明の態様によれば、リンの除去のための炭素源として溶存態有機物質と粒状有機物質の両者を用いることが可能になる。通常は粒状有機物質を用いることはできないが、しかし、ここではそれは発酵されるので、それを炭素源として用いることができて、従って、外部の炭素源を用いる必要がなくなる。

廃水中では、有機物質は粒状有機物質と溶存態有機物質として存在する。廃水中の有機物質を決定するために、三つの主要な試験が用いられる。これらには、生物学的酸素要求量（ＢＯＤ）、全有機炭素（ＴＯＣ）、および化学的酸素要求量（ＣＯＤ）が含まれる。溶存態有機物質と異なって、粒状有機物質は廃水中で見いだされる浮遊した固体の形態をとる。本明細書中でさらに説明するように、本発明の態様が利用されるとき、粒状有機物質は加水分解のプロセスを受け、それによって粒子は可溶性の固体へ転化され、従って、より高速度のリンの除去が可能になる。

リンの放出とリンの取り込みは、細胞内の小粒中のエネルギー保留体としてポリリン酸塩を貯蔵するリン蓄積性有機体（ＰＡＯｓ）のプロセスと関連する。嫌気性の条件下で、ＰＡＯｓはオルトリン酸塩を放出し、これは単純な有機体を蓄積してそれらをポリヒドロキシアルカノエート（ＰＨＡｓ）として貯蔵するために、エネルギーを利用する。好気性の条件下で、あるいは少なくとも幾分かの酸素が存在する条件下では、ＰＡＯｓは貯蔵された有機物質の上で成長し、このとき、オルトリン酸塩を取り込んでそれをポリリン酸塩として貯蔵するために、エネルギーの幾分かを利用する。従って、ＰＡＯｓが将来の成長のために炭素を貯蔵するとき、ＰＡＯｓはリンの放出も行い、しばしばこれらを同時に行う。ＰＡＯｓが貯蔵された炭素を利用するとき、それらはリンを取り込む。本明細書中でさらに説明されるであろうが、通気タンクは低レベルの溶存酸素を有しているが、しかしそれでもＰＡＯｓはリンを取り込む。酸素が存在するとき、ＰＡＯｓは炭素からエネルギーを得ることができる。従って、炭素が豊富にあるとき、ＰＡＯｓはそれを細胞の中に貯蔵し、そして、酸素が存在することによって成長のための炭素を利用してリンを取り込むことができるような条件になるまで待つ。次いで、リン酸塩は廃棄活性スラッジ２６の中で除去されるが、そのスラッジは一般に、低酸素タンク１６へ循環されない活性スラッジである。ＰＡＯの個体群の発育については後にさらに説明する。低酸素タンク１６は、溶存酸素がほとんど存在しないか、あるいは全く存在しないが、しかし硝酸塩（例えばＮＯ_２およびＮＯ_３）が存在するかもしれないような低酸素の条件下で作用する。連続的な酸素の不足状態は、低酸素タンク中で維持される。

一つの態様において、低酸素タンク１６は、プラントの流入廃水１２と戻りの活性スラッジ１４を混合して混合液を形成するための混合器を有する。ここで言う混合液は単に、プラントの流入廃水１２と戻りの活性スラッジ１４の混合物を指す。低酸素タンク１６におけるリンの放出を制御するために、戻りの活性スラッジ１４の流量を調節することに加えて、混合の割合を調節してもよい。本発明の態様を実施するために追加の炭素源を必要としないので、本発明の態様においては外部の炭素源（例えばメタノール）の添加が避けられることに注目すべきである。低酸素タンク１６においては、リンの放出に加えて脱窒素も起こる。脱窒素は亜硝酸塩または硝酸塩が分解して窒素ガスを放出することであり、また同時に、微生物が亜硝酸塩または硝酸塩から酸素を消費する。より具体的には、脱窒素は、硝酸塩の異化還元が微生物によって促進されるプロセスであり、最終的に分子状窒素（Ｎ_２）が生成し、これが大気へ戻される。硝酸塩と亜硝酸塩は脱窒素プロセスによって窒素ガスへ転化される。脱窒素によって一般に、酸化された形の窒素が有機物質のような電子供与体の酸化に応じて還元され、この場合、その有機物質は戻りの活性スラッジ１４の中に存在する。このプロセスは主として、低酸素タンク１６や通気タンク１８のような、酸素が消耗した環境または酸素の消費が酸素が供給される速度を上回る環境において従属栄養バクテリアによって行われる。本発明の態様を用いると、低酸素タンク１６や通気タンク１８の中の低溶存酸素の条件下で独立栄養硝化細菌によっても脱窒素プロセスが行われる。下記の反応は脱窒素プロセスを説明するものであり、これには酸化還元反応の説明が含まれる。

プラントの流入廃水１２からの粒状有機物質と溶存態有機物質は、低酸素タンク中で発酵される。本発明の態様における低酸素タンク中の条件は粒状有機物質の高速度の加水分解と発酵を誘発し、これにより脱窒素反応に必要な量よりも過剰な発酵有機物質が得られ、そのためリンの放出とＰＨＡｓの形成が同時に起こることが可能になる。粒状有機物質の発酵は、リンの除去のために追加の炭素が用いられることを可能にする。低酸素タンクでの流入廃水の流れの平均の滞留時間は、１時間から１０時間までの間で変動するだろう。一つの態様において、低酸素タンク中の溶存酸素の濃度は０．３ｍｇ／Ｌ未満である。さらなる態様において、低酸素タンク中の溶存酸素の濃度は０．２ｍｇ／Ｌ未満である。さらなる態様において、低酸素タンク中の溶存酸素の濃度は０．１ｍｇ／Ｌ以下である。さらに、戻りの活性スラッジの再循環の割合は、流入廃水の流量の０．３〜６倍の間で変動するだろう。

低酸素混合液は通気タンク１８へ移される。図１においては単一の通気タンク１８が例示されているが、複数の通気タンクを用いてもよく、またそれらは平行または直列のいずれかに構成されていてもよい。あるいは、一つの通気タンクを用いてもよいが、しかし、その通気タンクは、混合液が通過する一つよりも多い区画を有しているかもしれない。一つよりも多い区画を設ける目的は、タンクの容積を最小にするような全体的なプロセスの動力学的条件を改善することである。場合により、粒状有機物質と溶存態有機物質を発酵させ、そしてリンの放出を促進させるのに必要な追加のバクテリアの個体群を供給するために、活性スラッジの一部が通気タンクの中へ移される。このことは、メンブランタンク中の硝酸塩の濃度が過度に高い場合に有利である。多くの通気タンクと違って、本発明の態様において設けられる通気タンク１８は、微好気性の条件のような非常に低い溶存酸素濃度の下で操作され、そのような条件は、リンの放出と取り込みのために用いられるバクテリアの個体群（例えば、リン酸塩蓄積性有機体（ＰＡＯ））の発育を促進する。一般に、このバクテリアの個体群は、ポリリン酸塩などの形でリンを貯蔵することができ、そしてそれをエネルギーの生成と細胞の合成のために代謝し、その結果、活性スラッジを通る系からリンが除去される。この特定のバクテリアの個体群は、高濃度の溶存酸素が存在する場合には発育することができない。この特定の微生物の個体群は、通気タンク１８の中では発育することができるので、それは、低酸素タンク１６へ再循環される戻りの活性スラッジ１４の中にも存在し、それによって、低酸素タンク１６の中でのリンの放出が可能になる。通気タンク１８の中では、リンの放出と同時にリンの取り込みが起こるだろう。

リンの放出とリンの取り込みに加えて、通気タンク１８の中では硝化と脱窒素も起こる。一つの態様において、通気タンク１８の中で硝化、脱窒素、およびリンの放出が同時に起こる。前に述べたように、脱窒素は、硝酸塩の異化還元が微生物によって促進されるプロセスであり、最終的には、酸化された形の窒素が還元されることによって窒素ガスが生成する。一方、硝化は、硝酸塩と水へのアンモニアの分解である。特に、硝化は、酸素によるアンモニアの亜硝酸塩への生物的酸化であり、それに続いて亜硝酸塩の硝酸塩への酸化が起こる。一般に、二つのグループの有機体が、アンモニアの亜硝酸塩への酸化の原因となる。それら二つのグループは、アンモニア酸化性バクテリア（ＡＯＢ）とアンモニア酸化性古細菌（ＡＯＡ）である。次の式が硝化のプロセスを表す。

しかし、本発明の態様においては、式（４）および（６）によって表される反応は最少限に起こり、従って、酸素の必要性は減少して、エネルギーの利用はかなり省かれる。幾つかの態様において、反応（４）および（６）はプロセスの全体で非常に小さな割合となるので、混合液中に硝酸塩はほとんど見出されないか、あるいは全く見出されず、従って、前の式（１）において窒素ガスに転化されるのは硝酸塩ではなく、主として亜硝酸塩である。従って、式（２）において、亜硝酸塩を窒素ガスへ転化するのに必要な電子は１０未満である。本発明の態様において、これらの電子は、メタノールまたはその他の外部の炭素源から来るのではなく、アンモニアから来る。これについては、後にさらに詳細に説明するだろう。上の反応（３）および（５）によって示されるように、亜硝酸塩を窒素ガスへ転化するためにアンモニアが用いられる。外部の炭素源を必要としないので、アンモニアの幾分かは反応（３）および（５）のために用いられるが、しかしアンモニアの幾分かは、脱窒素のために電子を還元するための供給源としても用いられる。このようにして、低酸素濃度で外部の炭素源を用いない系において硝化と脱窒素が起こりうる。

さらに、微好気性の条件は通気タンク１８の中の粒状有機物質と溶存態有機物質の発酵を可能にし、これは典型的に、高濃度の溶存酸素を伴った場合には生じないであろう。
上述したように、本発明の態様によれば、硝化と脱窒素は低酸素タンクと通気タンクの両者において起こる。従来の硝化−脱窒素は、下の反応（７）、（８）および（９）によって表される。反応（９）は反応（７）および（８）の最終結果である。多くの場合、この反応の連鎖は高濃度の溶存酸素と外部の炭素源を必要とする。ここで、反応（７）については１グラムのＮ-ＮＨ_３につき約４．５７グラムのＯ_２が必要であり、反応（８）については１グラムのＮ-ＮＯ_３につき約２．８６グラムのＣＯＤ-Ｏ_２が必要である。これらの式は次の通りである。

下の反応（９）と（１０）は硝化の近道と呼ばれるプロセスを示していて、この場合、最初の反応（すなわち、反応（１０））は亜硝酸塩についてだけ進み、その結果、酸素と有機物質の両者の必要量が節約される。反応（９）については１グラムのＮ-ＮＨ_３につき約３．４３グラムのＯ_２が必要であり、反応（１０）については１グラムのＮ-ＮＨ_３につき約１．７１グラムのＣＯＤ-Ｏ_２が必要である。一つの例として、上の第一の反応の組（反応（７）および（８））と下の第二の反応の組（反応（９）および（１０））を比較すると、酸素要求量は約２５％減少し（４．５７ｇＯ_２／ｇＮ-ＮＨ_３−３．４３ｇＯ_２／ｇＮ-ＮＨ_３＝１．１５ｇＯ_２／ｇＮ-ＮＨ_３）、そして有機物質の必要量は約４０％減少する（２．８６ｇＯ_２／ｇＮ-ＮＯ_３−１．７１ｇＯ_２／ｇＮ-ＮＨ_３＝１．１５ｇＣＯＤ／ｇＮ-ＮＨ_３）。

下の（１１）および（１２）と表示した反応の組は、低酸素タンクと通気タンクにおいて起こる。幾つかの場合、この反応の組は硝化細菌−脱窒素プロセスと呼ばれる。式（１１）で示されるように、アンモニアと酸素は窒素ガス、亜硝酸および水へ転化される。次いで、有機物質が用いられて、亜硝酸が窒素ガス、水および二酸化炭素へ転化される。反応（１１）については１グラムのＮ-ＮＨ_３につき約２．２８グラムのＯ_２が必要であり、反応（１２）については１グラムのＮ-ＮＨ_３につき約０．５７グラムのＣＯＤが必要である。三つの反応の組を比較すると、この第三の反応の組（反応（１１）および（１２））が最も少ない量の酸素を必要とする。下記の第三の反応の組について必要な有機物質の量を第一の反応の組（反応（７）および（８））と比較すると、有機物質の節約は約８０％である（２．８６ｇＯ_２／ｇＮ-ＮＯ_３−０．５７ｇＣＯＤ／ｇＮ-ＮＨ_３＝２．２９ｇＯ_２／ｇＮ）。さらに、化学式の第一の組と第三の組との間で必要な酸素の節約は約５０％である（４．５７ｇＯ_２／ｇＮ-ＮＨ_３−２．２８ｇＯ_２／ｇＮ-ＮＨ_３＝２．２８ｇＯ_２／ｇＮ）。

図１に戻ると、次に混合液は、微生物が処理水から分離される固−液分離工程のために、通気タンク１８から第三のタンク（ここではメンブランタンク（膜タンク）２０として示されている）へ移される。ここで説明されているような活性スラッジのプロセスにおいて、溶存有機汚染物質は水、二酸化炭素およびバイオマスに変換され、その結果、スラッジが過剰に生成する。メンブランタンク２０は、このスラッジを、処理済みのプラント流出液２２から分離する。一つの態様において、メンブランタンクはメンブランバイオリアクターであり、これは浮遊成長バイオリアクターを用いる膜プロセス（例えば、精密ろ過、限外ろ過、中空繊維、フラットシート、チューブ式）の組み合わせである。バイオリアクターは、生物学的に活性な環境で使用される装置である。バイオリアクターは、バイオマスと精製された液体を回収するために分離装置と結合させなければならず、個別の装置を用いる非効率さと不便さがある故に、単一の装置において同等か、またはもっと良好な結果を得るためにメンブランバイオリアクターが用いられる。従って、メンブランバイオリアクターは生物学的反応器とクロスフロー式ろ過を結合させたものである。一例として、メンブランタンク２０は、水没させた膜フィルターを洗い流すための水の乱流を与えるために、通気される。一つの態様において、膜フィルターは精密ろ過を利用するが、しかし別の態様においては、限外ろ過が用いられる。

メンブランタンク２０において行われる膜ろ過の結果、処理済みのプラント流出液２２と活性スラッジ２４を含む少なくとも二つの出口流れが生じ、活性スラッジの一部は低酸素タンク１６へ再循環され、そして幾つかの態様においては、通気タンク１８へ再循環される。ここで言う処理済みのプラント流出液２２とは、炭素、窒素、リン、およびその他の望ましくない成分を除去するために処理された、第三のタンクから出る流れである。超過の活性スラッジは、活性スラッジ２６として示されている。低酸素タンク１６へ再循環される活性スラッジ２４の量は変化するが、しかし幾つかの態様においては、低酸素タンク１６に入るプラントの流入廃水１２の量のおよそ５０％〜６００％の範囲である。従って、プラントの流入廃水１２の１ガロンにつき、０．５〜６ガロンの戻りの活性スラッジ１４が低酸素タンク１６に加えられるだろう。図１の態様における第三のタンクはメンブランタンク２０として示されているが、別の態様においては、これは清澄器である。清澄器は、活性スラッジを分離し、濃縮し、そして再循環させるために用いられるタンクである。典型的に、清澄器はメンブランバイオリアクターよりもずっと大きな設置面積を有する。

ここで図２を参照すると、代替の廃水処理プロセスの概略図が示されている。図２の態様においては、低酸素タンク１６ａ、通気タンク１８ａ、およびメンブランタンク２０ａが示されていて、これらは図１で説明したものと同様に作用する。ここでは、低酸素タンク１６ａの下流に（すなわち、後ろに）、そして通気タンク１８ａの上流に（すなわち、前に）、無気タンク（嫌気タンク）２８が付加されている。一般に、無気タンク２８は嫌気性の条件下で（すなわち、酸素が存在しない下で）作用する。無気タンク２８は非通気タンクであり、従って、酸素は添加されず、硝酸塩も存在しない。無気タンク２８の中で内容物は混合され、従って、ミキサーが存在する。図２の態様、すなわち、特に無気タンク２８が装置に加えられる場合の態様は、流入廃水の流れの中に存在する有機物質の性質が粒状有機物質の加水分解と発酵の両方のために追加の滞留時間が必要であるような条件において用いられる。一つの態様において、追加のリンの放出が無気タンク２８の中で起こる。図１で説明したものと同様に、プラントの流入廃水１２ａが、低酸素タンク１６ａの中で戻りの活性スラッジ１４ａと混合される。混合液は最初に無気タンク２８へ移され、次いで通気タンク１８ａへ移され、そして最後にメンブランタンク２０ａに送られる。メンブランタンク２０ａから出てくるものは、処理済みのプラント流出液２２と活性スラッジ２４ａである。活性スラッジ２４ａの一部は、戻りの活性スラッジ１４ａとして低酸素タンク１６ａへ再循環され、そして場合により、一部は通気タンク１８ａへも再循環される。一つの態様において、廃棄活性スラッジ２６ａは処分される。

図３は、本発明の態様を実施した結果としての廃水処理プラントにおけるエネルギー使用量の減少を示す折れ線グラフ３００である。すでに説明したように、通気タンクにおいて溶存酸素濃度が最少に保たれた場合、廃水処理プラントのための全エネルギーコストについて溶存酸素を添加するコストが占める割合は５０％以下であろうから、エネルギー使用のコストは著しく減少する。「試験の開始」と表示しているように、ここで説明されている技術が試験されて、そして少なくとも部分的には、通気タンクにおいて必要な溶存酸素の量が少ないことにより、エネルギーコストが著しく減少したことが見いだされた。そこで示されているように、試験の前の最も高いエネルギー使用量は約６４０００ｋＷｈ／月であり、一方、試験後の最も高い使用量は約５４０００ｋＷｈ／月であり、そのレベルは試験前の月よりもずっと低い量になった。

ここで図４を参照すると、廃水処理プラントにおいて本発明の態様が実施されるときにアンモニアとリン酸塩の両者が減少することを示す棒グラフ４００が示されている。そこで示されているように、アンモニアの流入濃度は約７２ｍｇ／ｌであったが、ここで説明されている処理方法を用いてプラントの流入廃水が処理された後には約１ｍｇ／ｌに低下した。さらに、リン酸塩の流入濃度は、ここで説明されている処理方法を用いてプラントの流入廃水が処理された後には、約７４ｍｇ／ｌから約４ｍｇ／ｌに低下した。

以下の実施例は、第一のトレイン（トレインＡ）と第二のトレイン（トレインＢ）を含む、二つの並行するトレイン（トレイン：縦に並んだ系列）を有するプラントについて例証するものである。それぞれのトレインにおけるタンクは同一であり、そして同じ位置にある。しかし、タンクにおける条件は異なる。トレインＡは、本発明の態様を用いずに行われる典型的なプロセスを表し、一方、トレインＢは、先に説明したように、通気タンク中の溶存酸素の濃度を低くした本発明の態様を用いるプロセスを表す。例えば、下の表１に示すように、トレインＡの通気タンク中の溶存酸素の濃度は１．３ｍｇ／ｌであり、一方、トレインＢの通気タンク中の溶存酸素の濃度は０．１ｍｇ／ｌである。リンおよび硝酸塩または亜硝酸塩が除去されるレベルによって示されるように、トレインＢをトレインＡと比較すると、通気タンク中のより低いレベルの溶存酸素によって、通気タンク中のリン除去性バクテリアの発育が可能になる。次に、これらのリン除去性バクテリアは、メンブランタンクから低酸素タンクへ戻される戻りの活性スラッジ（図示せず）の中に存在する。リンの放出はトレインＢの低酸素タンク中で認められるが、トレインＡの低酸素タンク中では認められない。正味のリンの取り込みがトレインＢの通気タンク中では起こり、トレインＡの通気タンク中では起こらない。従って、このプロセスにおいて高いレベルのリンの取り込みと除去が起こる。その結果、メンブランタンク（すなわち、プラント流出液）中のリンのレベルは、トレインＢについて３．６５ｍｇ／ｌであり、これはトレインＡについてのメンブランタンク中のレベルである７．４１ｍｇ／ｌよりもずっと低い。同様に、硝酸塩の濃度における著しく大きな差によって表されているように、トレインＢの通気タンク中で同時の硝化−脱窒素が起きているのに対して、トレインＡの通気タンク中では硝化だけが起きている。トレインＢについてのメンブランタンク中の硝酸塩または亜硝酸塩のレベルは７．１５ｍｇ／ｌであり、これはトレインＡのメンブランタンク中の８．３１ｍｇ／ｌというレベルよりも低い。

上で説明した実施例について続け、そして下の表１において例証を行うと、図５は、それぞれのタンク中のリン、溶存酸素、および硝酸塩の濃度を示す棒グラフ５００を例示している。例えば、リンのレベルを比較すると、そのレベルはトレインＢについてのメンブランタンクにおいて、トレインＡよりもずっと低いことがわかり、それは、ある程度は、通気タンク中の溶存酸素濃度が低いことによる。

説明された様々な構成要素および示されていない構成要素の多くの異なる配置が、特許請求の範囲から逸脱することなく可能である。これらの技術の態様は、限定的なものではなく、例示する意図をもって説明されたものである。この開示を読む人にとっては、代替の態様が明らかであろう。さらに、上述したことを実施するための代替手段は、特許請求の範囲から逸脱することなく完成させることができる。特定の態様とサブコンビネーション（下位の組み合わせ）が有用であり、それらは他の態様やサブコンビネーションと関係なく用いることができて、そして特許請求の範囲に含まれると考えられる。

１０、１０ａ 廃水処理プロセス、 １２、１２ａ プラントの流入廃水、 １４、１４ａ 戻りの活性スラッジ、 １６、１６ａ 低酸素タンク、 １８、１８ａ 通気タンク、 ２０、２０ａ メンブランタンク、 ２２、２２ａ 処理済みのプラント流出液、 ２４、２４ａ 活性スラッジ、 ２６、２６ａ 廃棄活性スラッジ、 ２８ 無気タンク、 ３００ 折れ線グラフ、 ４００ 棒グラフ、 ５００ 棒グラフ。

Claims (18)

1. 有機物質、窒素、およびリンを同時に除去するために廃水を処理するための方法であって：
   溶存酸素濃度が０．３ｍｇ／ｌ未満である低酸素の条件下で作用する第一のタンクの中に二つ以上の流れを供給すること、このとき、その二つ以上の流れはプラントの流入廃水と戻りの活性スラッジを含んでいる；
   プラントの流入廃水と戻りの活性スラッジを第一のタンクの中で混合して混合液を形成し、それによってリンの放出および粒状有機物質と溶存態有機物質の発酵を開始させること；
   混合液を、微好気性の条件下で作用する第二のタンクへ移すこと、このとき、第二のタンク中の溶存酸素の濃度は０．３ｍｇ／ｌ未満であり、これは、同時の硝化、脱窒素、リンの放出、およびリンの取り込みを促進させるのに有効な濃度である；および
   混合液を第三のタンクへ移し、そこで、微生物を含む活性スラッジから処理済み流出液を分離させること、このとき、活性スラッジの第一の部分が、戻りの活性スラッジとして第一のタンクへ戻される；
   を含む方法。
2. 第三のタンクはメンブランバイオリアクターである、請求項１に記載の方法。
3. 第三のタンクは清澄器である、請求項１に記載の方法。
4. 第一のタンクの中で生じるリンの放出の量は、プラントの流入廃水と戻りの活性スラッジの混合率、または第一のタンクの中への戻りの活性スラッジの流量のうちの一つ以上のものに基づく、請求項１に記載の方法。
5. 活性スラッジの第二の部分を第二のタンクの中に加えることをさらに含む、請求項１に記載の方法。
6. 第二のタンクの中の微好気性の条件によって、混合液の中の粒状有機物質の発酵が促進される、請求項１に記載の方法。
7. 第二のタンクの中の微好気性の条件によって、リンの除去のために用いられる微生物の個体群の発育が可能になる、請求項１に記載の方法。
8. 第一のタンクの中に供給される戻りの活性スラッジは、残留酸素、硝酸塩および亜硝酸塩を含む、請求項１に記載の方法。
9. 第一のタンクの中の低酸素の条件によって、リンの取り込みが起こることが可能になる、請求項１に記載の方法。
10. 有機物質、窒素、およびリンを同時に除去するために廃水を処理するための方法であって：
    プラントの流入廃水を戻りの活性スラッジと低酸素タンクの中で接触させて混合液を形成させること、このとき、戻りの活性スラッジは、低酸素タンクの中でリンの放出を開始させることのできるバクテリアを含んでおり、低酸素タンク内の溶存酸素濃度は０．３ｍｇ／ｌ未満である；
    混合液を、粒状有機物質と溶存態有機物質の発酵を可能にするとともにリン除去性バクテリアの発育のために有利な条件を提供するような０．３ｍｇ／ｌ未満の溶存酸素濃度を有する通気タンクに流入させること；
    混合液を、活性スラッジからプラントの流出廃水を分離するためのメンブランタンクに流入させること；
    活性スラッジの一部を戻りの活性スラッジとして低酸素タンクへ再循環させること；および
    プラントの流出廃水をさらなる加工処理へ送ること；
    を含む方法。
11. プラントの流入廃水と戻りの活性スラッジは、低酸素タンクの中でミキサーによって混合される、請求項１０に記載の方法。
12. 低酸素タンクの中でリンの放出が起こる、請求項１０に記載の方法。
13. 通気タンクの中で硝化、脱窒素、リンの放出、およびリンの取り込みが同時に起こる、請求項１０に記載の方法。
14. 有機物質、窒素、およびリンを同時に除去するために廃水を処理するための装置であって：
    プラントの流入廃水と戻りの活性スラッジを受け入れる第一のタンク、ここで、この第一のタンクは、脱窒素、リンの放出、および粒状有機物質と溶存態有機物質の発酵を促進するため、溶存酸素濃度が０．３ｍｇ／ｌ未満である低酸素の条件下で作用する；
    第一のタンクから混合液を受け入れる第二のタンク、ここで、この第二のタンク中の溶存酸素の濃度は０．３ｍｇ／ｌ未満であり、それにより第一のタンクの中へ受け入れた戻りの活性スラッジ中に存在するリン放出性バクテリアの発育が効果的に促進され、そして戻りの活性スラッジ中のリン放出性バクテリアは、第一のタンクの中でのリンの放出と粒状有機物質の発酵を可能にする；および
    活性スラッジからプラントの流出廃水を分離する第三のタンク、ここで、活性スラッジの一部は戻りの活性スラッジとして第一のタンクへ再循環される；
    以上の構成要素を有する装置。
15. 第一のタンクは低酸素タンクであり、第二のタンクは通気タンクであり、そして第三のタンクはメンブランタンクである、請求項１４に記載の装置。
16. 第二のタンクは微好気性の条件下で作用する、請求項１４に記載の装置。
17. 第二のタンクの中で硝化、脱窒素、リンの放出、およびリンの取り込みが同時に起こる、請求項１６に記載の装置。
18. 第一のタンクの下流および第三のタンクの上流に配置される第四のタンクをさらに有し、この第四のタンクは嫌気性の条件下で作用する、請求項１４に記載の装置。

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